配箍率
- RC 梁構(gòu)件基于能量的抗震設(shè)計(jì)方法研究
；ρsv為面積配箍率。將式(2)～式(4)代入式(1)，可得：圖1 是主要參數(shù)示意圖。由式(5)可知，損傷指數(shù)Dk與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)(配箍率ρsv、截面屈服彎矩My和屈服位移角θy)和總累積耗能EH建立了量值聯(lián)系。圖1 主要參數(shù)示意圖Fig.1 Schematic diagram of main parameters在進(jìn)行RC 梁構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，梁端屈服位移角θy可由式(6)求得[26]，梁端屈服彎矩My可由式(7)求得[27]。式中： εy為縱向鋼筋的屈服應(yīng)變；
工程力學(xué) 2023年11期2023-11-22
- 雙柱式節(jié)段拼裝橋墩抗震性能的影響因素分析
能，并探討節(jié)段配箍率、軸壓比、預(yù)應(yīng)力度對其性能的影響。通過考察其在耗能能力、剛度退化以及預(yù)應(yīng)力損失等方面的變化規(guī)律，為以后預(yù)應(yīng)力節(jié)段拼裝橋墩的設(shè)計(jì)與應(yīng)用提供依據(jù)。1 模型建立1）模型參數(shù)。預(yù)應(yīng)力雙柱式節(jié)段拼裝橋墩的基準(zhǔn)模型采用的混凝土強(qiáng)度等級為C40，縱筋選用HRB400 級別，配筋率為1.33%；箍筋選用HPB300級別，配箍率為1.16%；預(yù)應(yīng)力鋼筋選用5 束s15.2的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1 860 MPa，預(yù)應(yīng)力度設(shè)定為0.4，橋墩構(gòu)造
工業(yè)安全與環(huán)保 2023年11期2023-11-09
- 井形碳纖維箍筋混凝土梁抗剪承載力試驗(yàn)
,采用4個(gè)不同配箍率的足尺寸混凝土梁,開展4點(diǎn)彎曲靜力加載試驗(yàn),得到CFRP筋混凝土梁的破壞模式,并針對CFRP筋配箍率對混凝土梁承載力、變形、裂縫寬度及裂縫分布的進(jìn)行全面分析,提出井字形CFRP箍筋的抗剪承載力計(jì)算方法,為CFRP箍筋斜截面受剪承載力的應(yīng)用計(jì)算提供理論支持。1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)與加載1.1 試驗(yàn)材料采用混凝土等級為C30,配合比如表1所示。試驗(yàn)測得混凝土立方體抗壓強(qiáng)度為fcu,k=30.05 MPa。表1 混凝土配合比設(shè)計(jì)Table 1 Conc
科學(xué)技術(shù)與工程 2023年22期2023-08-23
- GFRP-珊瑚礁混凝土柱偏心受壓承載性能及彎曲延性分析
,研究偏心距、配箍率對構(gòu)件承載力、跨中撓度、截面曲率的影響。本文可為珊瑚礁混凝土構(gòu)件在海洋工程中的應(yīng)用提供參考。1 實(shí) 驗(yàn)1.1 試件設(shè)計(jì)本試驗(yàn)共設(shè)計(jì)5根GFRP筋-珊瑚礁混凝土柱,試件均采用矩形截面且對稱配筋,每側(cè)配置3根縱筋。試件內(nèi)部縱筋、箍筋均采用GFRP筋,縱筋直徑為10 mm,箍筋直徑為6 mm。試件尺寸均為150 mm×150 mm×500 mm,珊瑚礁混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)等級為C30,保護(hù)層厚度均為20 mm。具體設(shè)計(jì)尺寸及配筋方式見圖1。本文共設(shè)
硅酸鹽通報(bào) 2023年7期2023-07-31
- BFRP筋混凝土深梁動態(tài)剪切破壞尺寸效應(yīng)模擬
析了截面尺寸、配箍率、應(yīng)變率對BFRP筋混凝土深梁剪切破壞及相應(yīng)尺寸效應(yīng)規(guī)律的影響。結(jié)果表明：動載下梁的破壞模式與靜載時(shí)存在較大差異，但均表現(xiàn)出尺寸效應(yīng)；增大應(yīng)變率及配箍率均能有效提高梁承載力且削弱剪切尺寸效應(yīng)，但應(yīng)變率的作用程度明顯大于配箍率。關(guān)鍵詞 BFRP筋混凝土深梁; 應(yīng)變率; 配箍率; 剪切破壞; 尺寸效應(yīng); 細(xì)觀模擬引 言鋼筋混凝土深梁（l0/h≤4或λ≤2［1］，l0為梁凈跨，h為梁高，λ為剪跨比）由于其自身受力合理及剛度較大等優(yōu)點(diǎn)廣泛應(yīng)用于
振動工程學(xué)報(bào) 2023年1期2023-06-30
- 高強(qiáng)混凝土方柱不同強(qiáng)度網(wǎng)格箍筋約束效果
能夠屈服的體積配箍率下限值。國內(nèi)外學(xué)者對約束混凝土峰值壓應(yīng)力下箍筋拉應(yīng)力的計(jì)算方法有回歸分析法[3-4,7-8]和迭代法[9]，迭代法步驟繁瑣，不便于實(shí)際工程應(yīng)用。文獻(xiàn)[3-4,7-8]均提出了峰值荷載下的箍筋拉應(yīng)變預(yù)測公式，但文獻(xiàn)[3-4,7]提出的公式在不配置箍筋時(shí)所算得的箍筋拉應(yīng)變?yōu)檎?，不夠?zhǔn)確；文獻(xiàn)[8]提出的公式將箍筋屈服強(qiáng)度作為影響因素，不夠準(zhǔn)確。本文基于峰值荷載下箍筋未屈服的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得到了約束混凝土柱峰值受壓荷載下的箍筋拉應(yīng)變計(jì)算公式，該
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年10期2022-09-21
- 雙層高架橋框架式橋墩地震易損性分析
立柱配筋率ρ和配箍率ρsv對框架式橋墩地震易損性的影響。1 試驗(yàn)概況試驗(yàn)依據(jù)文獻(xiàn)[4]中的雙層高架橋梁抗震設(shè)計(jì)要求，按等配筋率進(jìn)行1∶5.5縮尺設(shè)計(jì)并制作了雙層高架橋框架式橋墩模型，其中立柱配筋率為1.19%，蓋梁配筋率為1.14%，橋墩寬高比為0.18，橋墩尺寸參數(shù)為3.06 m，上下層柱高比為1.0，上下層質(zhì)量比為1.0，梁墩質(zhì)量比為7.8，縮尺試件尺寸及配筋如圖1?；炷翉?qiáng)度為C30，其立方體抗壓強(qiáng)度實(shí)測平均值為33.8 N/mm2，其彈性模量實(shí)測平
- 循環(huán)荷載作用下SFRC/RC組合柱抗震性能研究*
，延性降低，當(dāng)配箍率增大時(shí)，RC柱耗能能力得到提升；Belkacem等[5]對RC柱抗震性能進(jìn)行分析，結(jié)果表明軸壓比和配箍率對RC柱抗震性能的影響較大；葛文杰等[6]研究了循環(huán)荷載作用下4根500MPa級RC矩形截面柱抗震性能，結(jié)果表明RC柱抗震性能隨著軸壓比的減小、配箍率的增大而提高。由以上研究可知，在一定范圍內(nèi)減小軸壓比、增大配箍率能夠提高RC柱抗震性能。由于RC柱破壞部位通常出現(xiàn)在柱端，因此多位學(xué)者通過在柱端局部使用高延性混凝土代替普通混凝土改善RC
施工技術(shù)(中英文) 2022年9期2022-06-21
- 螺旋箍筋約束疊合剪力墻14 mm豎向鋼筋搭接性能試驗(yàn)研究
長度、1.4%配箍率下鋼筋等級HRB400和HRB500、搭接鋼筋直徑10 mm和14 mm的搭接性能.Jiang等[4-5]通過足尺剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究，證明了采用該搭接形式的預(yù)制疊合剪力墻具有良好的抗震性能，墻體分布區(qū)和邊緣構(gòu)件中采用的配箍率分別1.75%和1.96%，搭接長度為1.0倍的抗震錨固長度.目前，不同配箍率下最小搭接長度的研究主要集中在現(xiàn)澆混凝土構(gòu)件和預(yù)制實(shí)心構(gòu)件.Einea等[6]對現(xiàn)澆混凝土中螺旋箍筋約束鋼筋搭接性能展開了拉拔試驗(yàn)研究
- 強(qiáng)化再生骨料混凝土柱抗震性能研究
究軸壓比和體積配箍率對粗骨料強(qiáng)化的再生混凝土柱抗震性能的影響，試驗(yàn)設(shè)計(jì)制作了3個(gè)普通混凝土柱和5個(gè)強(qiáng)化再生骨料混凝土柱，混凝土強(qiáng)度等級為C30，尺寸等參數(shù)見圖1和表4.為控制各試件有效水灰比[1]一致，強(qiáng)化再生骨料混凝土采用添加附加水的方法確定最終配合比，其中附加水以粗骨料10 min吸水率計(jì)算確定，在拌制時(shí)與自由水一并加入攪拌，詳細(xì)配合比見表5.圖1 試件截面及配筋表4 試件尺寸、參數(shù)表5 混凝土配合比1.3 加載方式擬靜力試驗(yàn)的豎向荷載由軸壓比確定，并
- 鋼筋混凝土柱地震破壞模式影響因素研究綜述
比的情況下不同配箍率、軸壓比及荷載加載方式，對鋼筋混凝土柱地震破壞模式的影響，分析發(fā)現(xiàn)在軸壓比小的鋼筋混凝土柱易發(fā)生剪切變形，配箍率小的鋼筋混凝土柱在破壞前沒有明顯的征兆，出現(xiàn)脆性破壞。Xiao[5]設(shè)計(jì)了多種鋼筋混凝土柱試件，并對其進(jìn)行循環(huán)反復(fù)加載試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)具有小配箍率的鋼筋混凝土柱在模擬地震作用的反復(fù)荷載作用下會出現(xiàn)抗剪強(qiáng)度不足，柱的底部塑性鉸區(qū)域會發(fā)生彎剪破壞，試件對作用力表現(xiàn)出部分延性后迅速發(fā)生破壞。Lynn等[6]對不同設(shè)計(jì)參數(shù)的鋼筋混凝土柱進(jìn)行
安徽建筑 2022年11期2022-03-03
- 三重螺旋筋約束混凝土柱承載力影響參數(shù)分析
、螺旋箍筋體積配箍率對雙層螺旋箍筋約束混凝土圓柱受力性能的影響,試驗(yàn)結(jié)果表明,隨著混凝土強(qiáng)度的提高,設(shè)置雙層螺旋箍筋可以有效提高承載能力和延性。熊海明等[10]提出了一種三重螺旋箍筋復(fù)合約束混凝土圓柱,如圖1所示,并對其進(jìn)行了軸心受壓試驗(yàn),研究結(jié)果表明,三重螺旋箍筋約束混凝土圓柱的破壞過程及形態(tài)與雙層螺旋箍筋約束混凝土圓柱相似,但具有更大的初始剛度、更好的變形能力和耗能能力?，F(xiàn)有研究針對多重螺旋箍筋約束混凝土圓柱的研究中,涉及的變化參數(shù)較少,且主要集中在雙
- 螺旋箍筋混凝土短柱低速沖擊作用實(shí)驗(yàn)研究
—軸壓比、體積配箍率、箍筋強(qiáng)度、縱筋配筋率等參數(shù)的影響規(guī)律進(jìn)行數(shù)值分析，揭示該類構(gòu)件的位移延性系數(shù)與其影響參數(shù)之間的關(guān)系。任曉丹［13］等研究了不同加載速率下的箍筋約束混凝土力學(xué)性能，發(fā)現(xiàn)混凝土單軸受壓性能會受到配箍率、應(yīng)變率和混凝土強(qiáng)度等級三者的共同影響。湖南大學(xué)張懷安［14］和孫曉遜［15］探究了落錘軸向沖擊作用下CFRP-螺旋箍筋復(fù)合約束混凝土的抗沖擊性能。討論了FRP 約束混凝土構(gòu)件和螺旋箍筋約束混凝土構(gòu)件的性能特點(diǎn)，在此基礎(chǔ)上提出了FRP-螺旋箍
佛山科學(xué)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2021年4期2021-08-31
- 裝配式橋墩連接部位構(gòu)造參數(shù)對抗震性能的影響分析 *
度、套筒厚度和配箍率等構(gòu)造參數(shù)進(jìn)行了分析，對已有研究進(jìn)行了補(bǔ)充，以期對實(shí)際工程的設(shè)計(jì)提供參考。1 計(jì)算參數(shù)以某工程采用的裝配式單柱墩為依托，按1∶5的比例對橋墩進(jìn)行縮尺研究，每個(gè)模型由三部分組成，由上到下分別為加載端、墩身和基礎(chǔ)。整個(gè)模型高2900 mm，墩身高1800 mm，加載點(diǎn)至接縫面距離為2000 mm；墩柱截面為正方形，尺寸為400 mm×400 mm；縱向鋼筋為12根直徑18 mm的HRB400鋼筋；箍筋為HRB400，直徑8 mm。主要研究套
現(xiàn)代交通與冶金材料 2021年1期2021-07-31
- 高強(qiáng)鋼筋約束混凝土柱的抗震性能
測試結(jié)果可知,配箍率為1.00%和1.34%時(shí),普通鋼筋約束混凝土試件和高強(qiáng)鋼筋約束高強(qiáng)混凝土柱的極限位移角都滿足GB50011—2016《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》中對具有抗震設(shè)防能力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)極限位移角都高于1/50的要求,而配箍率為0.85%的C組試件中,只有高強(qiáng)鋼筋約束高強(qiáng)混凝土柱試件C2的極限位移角高于1/50,而普通鋼筋約束混凝土試件C1的極限位移角小于1/50,不滿足GB50011—2016的要求。由此可見,無論是普通鋼筋約束混凝土試件還是高強(qiáng)鋼
- 約束混凝土受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線統(tǒng)一方程
MPa，體積配箍率為1%～2%，縱筋配筋率為1.6%～4.8%的約束普通強(qiáng)度混凝土圓柱受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系進(jìn)行研究，提出了適用于多種箍筋形式的約束混凝土受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系上升段和下降段統(tǒng)一的方程。Mander模型考慮了箍筋形式、體積配箍率、箍筋間距、箍筋強(qiáng)度及縱筋的影響，但對高強(qiáng)及超高強(qiáng)混凝土的適應(yīng)性還需進(jìn)一步研究。文獻(xiàn)[6]提出了適用于高強(qiáng)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變模型，該模型考慮了混凝土強(qiáng)度等級、箍筋形式、體積配箍率、箍筋間距、箍筋屈服強(qiáng)度、截面尺寸等因素的影
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-03-29
- UHTCC新型框架梁柱中節(jié)點(diǎn)非線性有限元分析
核心區(qū)箍筋體積配箍率和UHTCC澆筑范圍對UHTCC新型框架節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響，為UHTCC的推廣應(yīng)用提供技術(shù)支持。1 材料本構(gòu)關(guān)系選取1.1 混凝土的損傷塑性模型在低圍壓狀態(tài)下，混凝土可視為準(zhǔn)脆性材料，即材料因拉伸開裂和壓縮破壞而破壞。基于ABAQUS連續(xù)介質(zhì)塑性損傷模型，使用各向同性彈性損傷、各向同性拉伸和壓縮塑性的模式表示混凝土的非彈性行為，引入非關(guān)聯(lián)多重硬化塑性和各向同性彈性損傷理論說明材料斷裂過程中發(fā)生的不可逆的損傷行為[7]。本文采用《混凝土結(jié)
湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-23
- 箍筋約束混凝土柱受壓性能研究
m；（4）體積配箍率ρv：1.07%～3.62%。6 組約束混凝土棱柱體試件的頭部和尾部都加設(shè)間距15 mm 的長度90 mm 的箍筋加密區(qū)；在鋼筋混凝土試件制備過程中，箍筋端部需要加工彎鉤以加強(qiáng)對混凝土的約束。鋼筋混凝土試件設(shè)計(jì)參數(shù)見表1（縱筋為Φ12 mm HRB335 鋼筋）。表1 試件設(shè)計(jì)一覽表Table 1 Parameters of the specimen在制備過程中，6 組約束混凝土棱柱體試件的制備方式都采用木模板立式振搗澆筑[6]。普通箍
山東農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2020年6期2021-01-09
- 再生混凝土梁抗剪承載力的可靠指標(biāo)分析
代率、剪跨比、配箍率等因素對再生混凝土梁抗剪承載力的影響，以期為再生混凝土梁的工程應(yīng)用提供一定的參考。1 再生混凝土梁抗剪承載力計(jì)算公式及不定性系數(shù)選用1.1 再生混凝土梁抗剪承載力計(jì)算公式對于梁的剪切破壞形態(tài)，再生混凝土梁與普通混凝土梁基本一致。由于工程中的梁基本上都配有箍筋，故本文主要研究再生混凝土有腹筋梁的抗剪承載力。韓定杰[12]、Li等[13]和Yanweerasak等[14]對不同再生骨料摻入量的再生混凝土梁進(jìn)行加載試驗(yàn)，結(jié)果表明再生混凝土梁破
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2020年6期2021-01-04
- 鋼筋混凝土墩柱抗震變形能力研究進(jìn)展及評述
，墩柱塑性鉸區(qū)配箍率隨軸壓比增加而增加。2 箍筋配箍率和強(qiáng)度的影響墩柱抗震變形能力隨配箍率增加而增加，并且隨箍筋屈服強(qiáng)度的增加而增加。這主要是因?yàn)?，隨配箍率和箍筋強(qiáng)度的增加，對墩柱核心混凝土的約束能力增加，并且延緩了縱筋屈曲破壞的過程，且增大了墩柱的塑性鉸區(qū)抗剪強(qiáng)度。2.5.2 引出論題，初步觀察 針對莖中有怎樣結(jié)構(gòu)才能高效地運(yùn)輸水分，有學(xué)生馬上想到了莖中可能有管狀的結(jié)構(gòu)。引出論題： 莖中有專門管道運(yùn)輸水分。接下來教師展示橫切的莖的圖片。詢問學(xué)生對于這一猜
建筑施工 2020年7期2020-11-10
- 自密實(shí)再生混凝土梁斜截面抗裂試驗(yàn)與計(jì)算*
了混凝土種類、配箍率、剪跨比、混凝土強(qiáng)度對自密實(shí)再生混凝土梁的斜截面開裂荷載的影響，并建立了斜截面開裂荷載計(jì)算公式，為日后的工程設(shè)計(jì)及應(yīng)用提供相應(yīng)的理論依據(jù).1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)和材料性能圖1 J型環(huán)試驗(yàn)圖2 坍落度試驗(yàn)表1 混凝土配合比1.2 試件加載及測試內(nèi)容本文試驗(yàn)在沈陽工業(yè)大學(xué)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室500 kN壓力試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，加載形式采取對稱加載，加載制度參照《混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB50152-2012).加載方案采用分級單調(diào)加載，當(dāng)加載至極
沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年5期2020-09-24
- 鐵尾礦砂浮石混凝土梁抗剪性能數(shù)值模擬研究
級、剪跨比以及配箍率的不同來研究鐵尾礦砂浮石混凝土梁的抗剪性能.構(gòu)件梁的尺寸150 mm×300 mm×2200 mm，鋼筋采用HRB400級鋼筋，直徑分別為6 mm、10 mm和22 mm.模型分為三組：(1)混凝土等級為LC25、LC30、LC35；(2)剪跨比分別為0.5、1、1.5、2、3、3.5；(3)配箍率分別為0.76%、0.38%、0.253%、0.19%.1.1 模型建立部件(Part)采用分離式建模，混凝土梁采用C3D8R積分單元.箍筋
河北建筑工程學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年2期2020-09-07
- Mathcad在鋼筋混凝土梁斜截面受剪承載力計(jì)算中的應(yīng)用
用量、驗(yàn)算梁的配箍率？應(yīng)用本文Mathcad[1]軟件編程的方法，即可快速準(zhǔn)確地計(jì)算鋼筋混凝土梁的箍筋用量(如：箍筋間距)，快速驗(yàn)算配箍率是否滿足。應(yīng)用Mathcad軟件編程方法計(jì)算箍筋間距或驗(yàn)算配箍率，其編程過程直觀簡捷、數(shù)據(jù)修改方便，與手算過程類似。限于篇幅，本文僅探討矩形截面鋼筋混凝土梁(僅配箍筋)斜截面受剪承載力的計(jì)算，采用Mathcad編程的方法，快速計(jì)算梁的箍筋間距、驗(yàn)算配箍率。本文所有計(jì)算或編程所依據(jù)的規(guī)范是《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500
- 低配筋率鐵路圓端空心墩延性抗震性能分析
率較大情況下，配箍率的提高可以有效約束核心混凝土的側(cè)向膨脹，同時(shí)可以提高橋墩的延性；但在配筋率低的情況下，箍筋的作用并不明顯。鞠彥忠[2-3]進(jìn)行了10個(gè)低配筋圓端形鐓的模型試驗(yàn)，得到了不同的剪跨比和配箍率對低配筋橋墩延性性能的影響規(guī)律，分析發(fā)現(xiàn)：縱向配筋率對混凝土橋墩的延性性能有一定的改善作用，但總體而言延性抗震性能不足；剪跨比較大的低配筋率橋墩的滯回特性有顯著差異，剪跨比對破壞形式的影響非常顯著；模型臨近破壞時(shí)，滯回耗能曲線的下降段迅速下降；配箍率對低
四川建筑 2020年3期2020-07-18
- 混凝土疊合結(jié)構(gòu)疊合面抗剪性能影響因素研究
合面粗糙程度、配箍率、混凝土強(qiáng)度、疊合面壓應(yīng)力、疊合面主拉應(yīng)力等。圖1 疊合面抗剪模型2.3 疊合面剪應(yīng)力計(jì)算2.3.1 疊合面平均剪應(yīng)力對于混凝土疊合受彎構(gòu)件，彎矩極值點(diǎn)兩側(cè)的剪力反號，說明彎矩極值點(diǎn)兩側(cè)的剪切變形趨勢相反，考慮到疊合受彎構(gòu)件疊合面破壞時(shí)混凝土已經(jīng)進(jìn)入到塑性狀態(tài)，隔離體選取長度應(yīng)以支座、絕對最大彎矩點(diǎn)和零彎矩點(diǎn)為界限，劃分成若干剪跨區(qū)段(圖2)。圖2 疊合受彎構(gòu)件剪跨的劃分疊合面抗剪計(jì)算隔離體取每一剪跨疊合面以上的現(xiàn)澆區(qū)域(圖3)。由于彎
中州大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-07-15
- 鋼筋混凝土連續(xù)梁火災(zāi)后抗剪性能有限元分析
模擬連續(xù)梁不同配箍率(通過改變箍筋直徑和間距)、升溫時(shí)間和剪跨比影響下抗剪性能變化規(guī)律，為高溫后既有建筑結(jié)構(gòu)檢驗(yàn)和加固奠定基礎(chǔ)。1 模型設(shè)計(jì)連續(xù)梁按照現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010-2010)要求，每跨凈距均為2.0 m，混凝土強(qiáng)度為C30。縱向鋼筋強(qiáng)度選取HRB400，箍筋強(qiáng)度選擇HPB300。增加RC連續(xù)梁試件配筋率以確保其具有足夠的抗彎能力來使連續(xù)梁產(chǎn)生受剪破壞。圖1所示為梁截面尺寸及鋼筋分布圖。不同參數(shù)下模擬梁的編號如表1所示。表1
- 超高性能混凝土構(gòu)件抗震性能研究進(jìn)展
壓比、縱筋率和配箍率對UHPC構(gòu)件抗震性能的影響，希望能為UHPC構(gòu)件抗震性能研究以及工程應(yīng)用提供參考。二、試驗(yàn)研究(一)軸壓比軸壓比是影響壓彎構(gòu)件抗震性能的重要因素，其大小與結(jié)構(gòu)的抗震富余能力密切相關(guān)。為此，鞠彥忠[4]開展了18根UHPC柱的擬靜力試驗(yàn)，分析了軸壓比分別為0.29、0.43和0.58時(shí)對構(gòu)件抗震性能影響，此后，郝文秀[5]試驗(yàn)了5根軸壓比為0的UHPC橋墩以及任亮[6]試驗(yàn)了軸壓比為0.15的3根UHPC箱型橋墩。對比三者的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明
福建質(zhì)量管理 2020年6期2020-02-25
- 鋼筋混凝土懸臂梁剪切破壞及尺寸效應(yīng)律研究
表明：超過最小配箍率的混凝土深梁，其抗剪強(qiáng)度依然表現(xiàn)出了明顯的尺寸效應(yīng)現(xiàn)象。Yu和Ba?ant[10]的數(shù)值結(jié)果同樣表明，箍筋的存在僅能削弱梁的抗剪強(qiáng)度尺寸效應(yīng)，即使梁內(nèi)配置了很高的配箍率，尺寸效應(yīng)也不能被完全抑制。Jin等[11]設(shè)計(jì)了最大梁高為1000 mm，剪跨比為2的鋼筋混凝土懸臂梁在承受低周往復(fù)荷載作用下的剪切破壞試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明含有腹筋的懸臂梁在循環(huán)加載下的名義抗剪強(qiáng)度具有明顯的尺寸效應(yīng)現(xiàn)象。Bhal[12]的含腹筋混凝土細(xì)長梁受剪試驗(yàn)研究同
工程力學(xué) 2020年1期2020-01-17
- 彎剪破壞鋼筋混凝土橋墩的變形能力分析
考慮了軸壓比、配箍率、縱筋配筋率、混凝土和鋼筋強(qiáng)度等的影響，建立了彎曲破壞墩柱極限位移角回歸公式。本文整理美國PEER柱抗震性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)庫中發(fā)生彎剪破壞的20根矩形截面RC墩柱的擬靜力試驗(yàn)數(shù)據(jù)，識別屈服位移角和極限位移角作為橋墩變形能力量化指標(biāo)，分析其主要影響因素，并建立各影響因素與屈服和極限位移角之間的關(guān)系。1 彎剪破壞橋墩試件試驗(yàn)數(shù)據(jù)本文借助美國PEER柱抗震性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)庫，整理了20根矩形截面鋼筋混凝土墩柱試件的擬靜力試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，均為彎剪破壞。
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2019年5期2019-05-21
- 基于ANFIS的RPC中鋼筋搭接性能預(yù)測
獲得了螺旋箍筋配箍率對鋼筋搭接長度的影響規(guī)律；Mehmet Karatas等通過不同硅灰含量自密實(shí)混凝土梁和普通混凝土梁的受彎試驗(yàn)，研究了硅灰含量對搭接性能的影響。國內(nèi)外對RPC中鋼筋搭接連接性能的研究尚才開始。Lee基于10個(gè)采用搭接鋼筋配筋的超高強(qiáng)度混凝土梁的受彎試驗(yàn)，研究了不同搭接長度對搭接性能的影響，結(jié)果顯示：在鋼纖維體積摻量為2%、強(qiáng)度等級為130 MPa的超高強(qiáng)度混凝土中，130 mm搭接長度對于13 mm直徑鋼筋的搭接連接足夠可靠；Choi等
中外公路 2019年4期2019-04-16
- 基于OpenSEES的鋼筋混凝土柱擬靜力分析*
系數(shù)、軸壓比及配箍率數(shù)值模擬，通過對比分析，給出了混凝土和鋼筋本構(gòu)相關(guān)參數(shù)設(shè)置的建議.1 試件簡介本文選取的鋼筋混凝土構(gòu)件的截面尺寸與配筋如圖1所示(單位：mm).圖1 構(gòu)件配筋Fig.1 Reinforcement of components邊柱水平加載依次為10、20、30 kN，荷載循環(huán)一圈，此后以水平力控制加載，所加位移依次為10、15、20、25、30、37.5、55 mm，各級循環(huán)兩圈；中柱水平加載依次為10、20、30、40 kN，荷載循環(huán)一
沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年2期2019-03-22
- 壓彎剪扭復(fù)合作用下鋼筋混凝土柱抗震性能試驗(yàn)研究
、軸壓比及體積配箍率的影響，研究壓彎剪扭復(fù)合作用下鋼筋混凝土矩形柱的抗震性能。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)考慮軸壓比、體積配箍率和扭轉(zhuǎn)偏心距三個(gè)試驗(yàn)參數(shù)影響，并按1∶3比例設(shè)計(jì)制作4個(gè)鋼筋混凝土矩形柱模型。試件設(shè)計(jì)參數(shù)見表1，試件具體尺寸及配筋情況如圖1?；炷猎O(shè)計(jì)強(qiáng)度等級為C40，試件制作后實(shí)測混凝土立方體抗壓強(qiáng)度為42.9 MPa，彈性模量為3.3×104MPa。試件縱向鋼筋全部采用HRB335，箍筋采用HPB235，鋼筋的力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果如表2。表1
- 配箍率對火災(zāi)后鋼筋混凝土短柱力學(xué)性能影響試驗(yàn)*
筋，且不同位置配箍率也不完全相同，同時(shí)，真實(shí)火災(zāi)時(shí)，結(jié)構(gòu)柱均承受一定的豎向荷載.而目前對足尺混凝土柱，在不同軸壓比、不同配箍率下遭受火災(zāi)后的力學(xué)性能研究較少.為此本文開展了經(jīng)ISO834-1h標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)高溫全過程作用后的足尺鋼筋混凝土短柱軸壓力學(xué)性能試驗(yàn)研究，研究配箍率對其剩余承載力、剛度及延性的影響，為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)火災(zāi)后的力學(xué)性能評估和修復(fù)加固提供參考.1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)試驗(yàn)設(shè)計(jì)了12個(gè)短柱試件，試件尺寸和配筋情況如圖1所示，縱筋采用4根直徑1
湘潭大學(xué)自然科學(xué)學(xué)報(bào) 2018年5期2019-01-24
- 帶肋鋼筋與灌漿料粘結(jié)性能試驗(yàn)研究
徑、錨固長度和配箍率對粘結(jié)滑移性能的影響。1 試件制作本文共設(shè)計(jì)13組試件，每組3個(gè)相同試件，典型的試件形式如圖1所示。變化參數(shù)有保護(hù)層厚度c、[1,2]鋼筋直徑d[2,3]、鋼筋錨固長度la和配箍率ρsv，如表1所示。本試驗(yàn)采用HRB400月牙肋鋼筋，使用上海環(huán)宇建筑工程材料公司生產(chǎn)的H40型灌漿料，劈裂抗拉強(qiáng)度、軸心抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度[4,5]分別為3.11 MPa,65.8 MPa和7.5 MPa。鋼套筒由Q235B無縫鋼管加工而成，屈服強(qiáng)度不小于2
山西建筑 2018年26期2018-10-17
- 小剪跨比鋼管混凝土組合橋墩抗震性能試驗(yàn)研究
壓比、縱筋率、配箍率和鋼管率對小剪跨比鋼管混凝土組合橋墩抗剪強(qiáng)度、變形能力、強(qiáng)度衰減以及累積耗能的影響.試驗(yàn)結(jié)果表明：鋼筋混凝土橋墩試件在水平往復(fù)作用下呈脆性的剪切斜拉破壞，組合橋墩試件則表現(xiàn)為具有一定延性的剪切斜壓破壞；內(nèi)置核心鋼管可延緩墩身的損傷發(fā)展并改變其脆性失效模式，從而使組合橋墩試件的抗震性能較普通橋墩對比試件有著明顯提升；隨著鋼管率和配箍率的增加，組合橋墩試件的抗剪強(qiáng)度、位移延性和耗能能力均得到改善；組合橋墩試件的抗剪強(qiáng)度隨軸壓比和縱筋率的增加
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2018年1期2018-06-05
- 混合配箍混凝土梁最小配箍率分析
多，但對其最小配箍率的研究則相對較少。目前僅部分國家規(guī)范規(guī)定了FRP箍筋的最小配箍率，對混合配箍梁的最小配箍率則沒有相應(yīng)的計(jì)算公式。本文對影響混合配箍最小配筋率的因素進(jìn)行研究和討論，提出合理的最小配箍率公式，為工程設(shè)計(jì)提供技術(shù)依據(jù)。1 FRP箍筋梁的抗剪破壞特點(diǎn)及試驗(yàn)驗(yàn)證1.1 FRP箍筋梁抗剪受力特點(diǎn)由于FRP筋的低彈性模量和無屈服點(diǎn)特性，使得配置FRP縱筋和箍筋的混凝土梁抗剪性能與普通鋼筋混凝土梁有很大區(qū)別。對于普通鋼筋，由于其具有屈服平臺，故彎曲段的
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年2期2018-04-08
- Z形截面柱抗剪性能有限元分析及工程建議
步研究軸壓比、配箍率和剪跨比等對Z形截面柱抗剪性能的影響。最后在上述分析的基礎(chǔ)上,提出若干工程建議。1 模型及加載1.1 模型的建立根據(jù)大量試算的結(jié)果,混凝土采用ANSYS單元庫自帶的8結(jié)點(diǎn)六面體單元——SOLID65。為了在較短的分析周期并且使用較少的計(jì)算機(jī)資源的前提下得到精度相對較高的模擬結(jié)果,試算表明：當(dāng)模擬混凝土的SOLID65單元尺寸為20 mm×20 mm×40 mm時(shí),每個(gè)模型的計(jì)算周期約為4 h左右,其分析所得應(yīng)力狀態(tài)、構(gòu)件延性及構(gòu)件極限抗
浙江建筑 2018年1期2018-01-27
- 鋼筋混凝土圓柱式橋墩曲率延性系數(shù)影響因素研究
向配筋率、橫向配箍率、軸壓比等。本文采用有限元分析軟件ucfber建立了上述不同設(shè)計(jì)參數(shù)橋墩截面模型，其中，鋼筋采用有強(qiáng)化段的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，約束混凝土材料和非約束混凝土材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用 Mander 本構(gòu)模型，箍筋采用環(huán)式箍筋形式。2.2 影響因素分析2.2.1 對橋墩混凝土強(qiáng)度因素分析表1 橋墩不同混凝土強(qiáng)度對曲率延性系數(shù)的影響由表1，橋墩采用的混凝土強(qiáng)度越大，橋墩的曲率延性系數(shù)越小，橋墩的延性能力也越差。2.2.2 對橋墩縱向配筋率因素分析四種模
四川水泥 2017年6期2017-07-20
- 高軸壓比下PVA—ECC柱抗震性能試驗(yàn)研究
析了高軸壓比下配箍率變化對柱抗震性能的影響，并與普通鋼筋混凝土柱進(jìn)行對比，分析其在滯回性能、延性、耗能性能及剛度退化上的差異.結(jié)果表明：3根PVA-ECC柱在低周反復(fù)荷載作用下均發(fā)生彎曲破壞，沒有出現(xiàn)普通鋼筋混凝土柱的劈裂、剝落與黏結(jié)破壞；隨著箍筋間距的減小，抗震延性得到改善，箍筋間距70 mm和50 mm的柱與間距90 mm的柱相比，位移延性、極限彈塑性位移角、等效黏滯阻尼系數(shù)分別增加了15.6%～16.3%，17.1%～20.6%和15.6%～17.8
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2017年5期2017-06-19
- 配箍率對不同剪跨比RPC梁受剪性能的影響分析
541004)配箍率對不同剪跨比RPC梁受剪性能的影響分析金凌志， 周家亮， 蔣春松， 梅臣， 陳璇(桂林理工大學(xué) 廣西巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 廣西 桂林 541004)為了探究不同剪跨比下配箍率對高強(qiáng)鋼筋活性粉末混凝土(RPC)簡支梁受剪性能的影響，對兩組剪跨比(2.25，3.0)共6根不同配箍率的HRB500級鋼筋RPC梁進(jìn)行受剪性能試驗(yàn).驗(yàn)證試驗(yàn)梁截面應(yīng)變平截面假定，分析斜裂縫形態(tài)、開裂荷載與配箍率及剪跨比的關(guān)系，并提出基于修正壓力場理論的HRB
- 一種新的組合樁軸壓承載力計(jì)算
時(shí)外圍混凝土的配箍率。提出了隨著外圍混凝土配箍率的不同, 這種樁在軸壓下有2種破壞形式。分別推導(dǎo)出了不同破壞形式時(shí)軸心壓力作用下新型組合樁承載力計(jì)算方法。采用該方法計(jì)算的組合樁軸壓承載力與文獻(xiàn)試驗(yàn)結(jié)果之比的平均值為1.015, 標(biāo)準(zhǔn)差為0.037, 二者吻合良好。約束混凝土; 組合樁; 軸壓承載力; 臨界配箍率樁基礎(chǔ)通過樁把建筑上部荷載傳給地基, 是一種可靠、結(jié)構(gòu)形式簡單的深基礎(chǔ)形式, 在基礎(chǔ)工程中應(yīng)用廣泛, 是目前研究熱點(diǎn)之一。一些文獻(xiàn)分別對樁的荷載傳遞
- 基于可靠度的再生混凝土梁最小配筋率研究
和受剪時(shí)的最小配箍率，并將結(jié)果與普通混凝土梁進(jìn)行了對比.分析結(jié)果表明，再生混凝土梁受彎時(shí)，由于鋼筋的存在，再生混凝土強(qiáng)度的變異性對其受彎承載力變異性的影響較小，再生混凝土梁的最小配筋率提高很小.對于再生混凝土梁受剪，當(dāng)再生混凝土強(qiáng)度變異系數(shù)為0.2時(shí)，C30再生混凝土梁的最小配箍率為0.17%，相比較普通混凝土梁約增加32.0%.通過合理增加配筋可以保證再生混凝土梁的受彎、受剪可靠指標(biāo)與普通混凝土梁一致.再生混凝土； 梁； 強(qiáng)度變異性； 最小配筋率； 最小
- 配筋率對空心橋墩的抗震性能影響分析
確定了縱筋率、配箍率等參數(shù)對橋墩抗震性能的影響規(guī)律。橋墩，配筋率，抗震性能，地震波0 引言目前，我國橋梁工程發(fā)展迅速，為節(jié)約建設(shè)成本，鋼筋混凝土空心橋墩得到了廣泛應(yīng)用，所以對空心橋墩的抗震性能的研究也越來越迫切。因此，在抗震設(shè)計(jì)中如何改善空心橋墩的抗震性能是當(dāng)前迫切需要解決的問題[1,2]。本文中采用通用有限元軟件ABAQUS，建立了10個(gè)不同配筋率的橋墩模型，進(jìn)行彈塑性時(shí)程分析。1 模型概況1.1基本模型參數(shù)的選取結(jié)合工程設(shè)計(jì)實(shí)際，尺寸比例為1∶8橋墩縮
山西建筑 2016年23期2016-11-03
- 配箍率對高強(qiáng)鋼筋RPC梁抗剪性能影響研究
41004)?配箍率對高強(qiáng)鋼筋RPC梁抗剪性能影響研究金凌志1,2, 梅臣1,2(1.廣西巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣西 桂林 541004；2.桂林理工大學(xué) 土木與建筑工程學(xué)院，廣西 桂林 541004)摘要:為了研究HRB500級高強(qiáng)鋼筋活性粉末混凝土簡支梁的抗剪性能，通過改變箍筋配筋率，對4根在集中荷載下的RPC簡支梁進(jìn)行受剪破壞試驗(yàn)，比對分析不同配箍率對試驗(yàn)梁的斜裂縫發(fā)展、受剪承載力及最大斜裂縫寬度的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明：高強(qiáng)箍筋和活性粉末混凝土具有
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2016年4期2016-05-26
- 型鋼再生混凝土梁的抗彎性能試驗(yàn)研究
料取代率和鋼筋配箍率對其受力性能的影響。研究表明，取代率不同對型鋼再生混凝土梁的極限承載力的影響甚微，配箍率對型鋼混凝土梁的裂縫間距及裂縫發(fā)展有一定影響，型鋼再生混凝土梁截面基本符合平截面假定。關(guān)鍵詞：型鋼再生混凝土；抗彎性能；取代率；配箍率鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)作為一種合理的結(jié)構(gòu)形式，以其構(gòu)件和結(jié)構(gòu)承載高、剛度大、截面尺寸小和良好的抗震性能等許多突出的優(yōu)點(diǎn)，已被逐漸推廣應(yīng)用到建筑、橋梁、地下等各種土木工程領(lǐng)域中。型鋼再生混凝土是將再生混凝土應(yīng)用到型鋼混凝土組
- 關(guān)于剪力墻約束邊緣構(gòu)件非陰影區(qū)拉筋設(shè)置的分析
定，暗柱的體積配箍率為又ρυ因?yàn)槭欠治鲫幱皡^(qū)以外的加強(qiáng)范圍，故根據(jù)規(guī)范規(guī)定其配箍特征值取λv/2，因此得到將陰影區(qū)以外部分的體積配箍率定義為ρυ1，則有式中：Vsv為拉筋的體積；Acor為核心區(qū)面積；S為拉筋豎向分布間距。圖2為Lc范圍內(nèi)拉筋設(shè)置的一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)段，則式中：Asv為拉筋的截面積。圖2 Lc區(qū)域標(biāo)準(zhǔn)段鋼筋布置由式（1）可得到各混凝土強(qiáng)度等級下的非陰影區(qū)體積配箍率ρυ1，見表1。表1 非陰影區(qū)體積配箍率GB50011—2011第7.2.15條的規(guī)定：
天津建設(shè)科技 2015年2期2015-12-05
- 核心區(qū)配箍率影響下HRB500E梁柱節(jié)點(diǎn)抗震研究
055)核心區(qū)配箍率影響下HRB500E梁柱節(jié)點(diǎn)抗震研究王思啟1，高飛1，彭運(yùn)動2，馬健1(1．華中科技大學(xué)a．土木工程與力學(xué)學(xué)院;b．控制結(jié)構(gòu)湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北 武漢 430074; 2．中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司，北京 100055)核心區(qū)箍筋可以約束混凝土同時(shí)改變梁柱節(jié)點(diǎn)傳力機(jī)理。為研究不同核心區(qū)配箍率下高性能鋼筋梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能，設(shè)計(jì)高、低剪壓比下共6個(gè)配置高性能鋼筋(HRB500E)的足尺試件，并對其進(jìn)行擬靜力加載試驗(yàn)。本文分高、低兩種剪壓
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2015年3期2015-05-25
- 密置焊接高強(qiáng)復(fù)合箍筋約束高強(qiáng)混凝土柱的試驗(yàn)
中：ρv為體積配箍率；fy，v為箍筋的條件屈服強(qiáng)度.材料的基本參數(shù)，如表1所示.表1 試件參數(shù)表Tab.1 Specimen parameters圖2 加載裝置Fig.2 Loading setup本實(shí)驗(yàn)采用電液伺服加載結(jié)構(gòu)試驗(yàn)機(jī)，低周反復(fù)荷載擬靜力加載，加載裝置如圖2所示.水平荷載采用柱端加載方式，豎向荷載由電動液壓千斤頂作用于柱頂，并通過穩(wěn)壓控制，以保證柱軸力在試驗(yàn)中恒定，保證在系統(tǒng)加載過程中可隨上部低摩擦滑動的小車水平移動.實(shí)驗(yàn)中試件縱筋與箍筋上布置
- RC剪力墻連梁延性性能分析
B300，箍筋配箍率0.8%。連梁正截面大小尺寸b=200mm，h=800mm，凈跨為2400mm。在模型[1]上加載荷載時(shí)全部采用單調(diào)荷載加載，在模型頂部分別施加5N/mm2的豎向荷載，使每片墻肢的軸壓比均為0.3;同時(shí)在模型頂部施加方向水平向右的水平荷載，采用的加載方式是分步加載，每步基本保持均勻加載，一直到模型達(dá)到極限承載力為止，如圖1及圖2所示。圖1 連梁模型受力簡圖圖2 連梁模型及單元?jiǎng)澐质疽鈭D本文中重點(diǎn)研究連梁的延性性能受混凝土強(qiáng)度等級、縱筋配
- 箍筋約束高強(qiáng)混凝土軸壓力學(xué)性能試驗(yàn)研究①
H:低、中、高配箍率試件，核心混凝土取為箍筋內(nèi)側(cè)部分.圖2 軸壓試驗(yàn)照片本試驗(yàn)在MTS815液壓伺服試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，試驗(yàn)照片及壓壞試件照片分別見圖2和(a)高配箍率試件(b)中等配箍率試件(c)素混凝土試件圖3 試件壓壞照片圖3，試驗(yàn)中素混凝土試件在出現(xiàn)裂縫后突然破壞，承載力迅速降低，一條斜向主裂縫幾乎貫通整個(gè)試件，見圖3(c)，而配箍試件則會在箍筋的約束下承載力逐漸下降，最后出現(xiàn)較明顯剪切變形，見圖3(a)(b).試驗(yàn)中配箍試件會出現(xiàn)兩個(gè)承載峰值，第一個(gè)峰
- T型非對稱配鋼型鋼混凝土柱抗震性能試驗(yàn)研究
有軸壓比和體積配箍率，剪跨比都為2.5。對滯回曲線、延性性能進(jìn)行了比較分析，試驗(yàn)表明，剪跨比為2.5的6根柱子的破壞形態(tài)主要為彎曲破壞；軸壓比與構(gòu)件延性成反比，軸壓比越大，延性越差，反之越好；體積配箍率大的構(gòu)件，延性越好，主要是因?yàn)楣拷顚炷辆哂屑s束作用，從而改善了構(gòu)件的延性。T型非對稱配鋼；型鋼混凝土柱；抗震性能1 引言型鋼混凝土結(jié)構(gòu)，作為鋼和混凝土組合結(jié)構(gòu)的一種主要形式，就是在混凝土之中配置一定的型鋼（軋制或焊接成型），并且配有一定的受力鋼筋及構(gòu)造鋼
山東工業(yè)技術(shù) 2014年21期2014-05-09
- 雙向水平加載下鋼筋混凝土柱抗震性能的數(shù)值模擬
壓比)以及體積配箍率對雙向水平加載下鋼筋混凝土柱抗震性能的影響．1 基于OpenSees的抗震性能分析本文采用太平洋地震工程研究中心(PEER)研發(fā)的開源地震工程模擬平臺OpenSees作為數(shù)值模擬工具．1.1 材料的本構(gòu)模型混凝土的本構(gòu)模型采用經(jīng)Scott修正的Kent-Park模型,選取OpenSees中的Concrete01材料模型來實(shí)現(xiàn)．該模型單軸受壓的骨架曲線由拋物線形的上升段和雙折線形的下降段組成;材料模型沒有考慮混凝土的抗拉作用．鋼筋的本構(gòu)模
- T形柱正截面受力性能分析
面性能1 體積配箍率對T形柱的影響[2]67－82體積配箍率是用箍筋體積除以相應(yīng)箍筋的一個(gè)間距包圍的混凝土體積之后的比率來表示的。配箍率控制著混凝土構(gòu)件斜截面絕大部分受剪承載力。為了構(gòu)件不發(fā)生斜拉破壞和斜壓破壞，控制結(jié)構(gòu)構(gòu)件斜截面的破壞形態(tài)，必須得有適當(dāng)?shù)?span id="syggg00" class="hl">配箍率才行。實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ偷募虞d方式是柱頂位移加載，柱底的約束方式是懸臂固結(jié)。根據(jù)力的平衡，只要在柱頂加一個(gè)水平荷載即可，而這個(gè)荷載等于柱底剪力，然后將一個(gè)等截面的T形鋼梁放于柱頂，單元號為beam188，高3
- 計(jì)入墻體水平筋時(shí)約束邊緣構(gòu)件體積配箍率的計(jì)算方法
束邊緣構(gòu)件體積配箍率計(jì)算時(shí)，可適當(dāng)計(jì)入滿足構(gòu)造要求且在墻端有可靠錨固的墻體水平分布鋼筋。由于這一規(guī)定可以減少一些約束邊緣構(gòu)件箍筋用量，所以受到了不少開發(fā)商和設(shè)計(jì)人員的關(guān)注。但是因?yàn)橐?guī)范的相關(guān)規(guī)定不夠明確，有關(guān)表述還不盡相同，因而在具體工程設(shè)計(jì)中，給部分設(shè)計(jì)人員帶來了一些困惑。上述規(guī)范不僅對約束邊緣構(gòu)件的配箍特征值的取值作出了規(guī)定，同時(shí)還對體積配箍率提出了要求，但是對配箍特征值的力學(xué)含義卻未作說明，似乎配箍特征值只被看作是一個(gè)配箍率計(jì)算的參數(shù)，規(guī)范給出的配箍
四川建筑 2013年2期2013-09-11
- 雙向水平加載下鋼筋混凝土柱抗震性能的數(shù)值模擬
壓比)以及體積配箍率對雙向水平加載下鋼筋混凝土柱抗震性能的影響．1 基于OpenSees的抗震性能分析本文采用太平洋地震工程研究中心(PEER)研發(fā)的開源地震工程模擬平臺OpenSees作為數(shù)值模擬工具．1.1 材料的本構(gòu)模型混凝土的本構(gòu)模型采用經(jīng)Scott修正的Kent-Park模型,選取OpenSees中的Concrete01材料模型來實(shí)現(xiàn)．該模型單軸受壓的骨架曲線由拋物線形的上升段和雙折線形的下降段組成;材料模型沒有考慮混凝土的抗拉作用．鋼筋的本構(gòu)模
- 不同配箍率鋼筋混凝土柱受力性能分析
鋼筋混凝土柱的配箍率，分別為 1.0%，1.6%，2%，2.4%，3%，記各模型為 M1.0，M1.6，M2.0，M2.4，M3.0。混凝土的本構(gòu)關(guān)系采用多線性等向強(qiáng)化模型定義，其單軸受壓本構(gòu)關(guān)系曲線的數(shù)學(xué)模型采用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》6.2.1的公式，上升段采用二次拋物線，下降段采用水平直線，即:當(dāng) εc≤ε0時(shí)，σc=fc[1 －(1 － εc/ε0)2];當(dāng) ε0≤εc≤εcu時(shí)，σc=fc。其中分別取 ε0=0.002 和 εcu=0.003 3。
山西建筑 2012年21期2012-07-30
- 中美兩國混凝土規(guī)范配筋計(jì)算的差異對比
小配筋率、最小配箍率進(jìn)行對比。通過對比反映出兩國規(guī)范使用的差異，進(jìn)而使我們對兩國規(guī)范的計(jì)算規(guī)則乃至結(jié)構(gòu)安全度方面的差異有進(jìn)一步的理解。中國混凝土規(guī)范，美國混凝土規(guī)范，最小配筋率，最小配箍率隨著國際工程的日益增加，我國工程技術(shù)人員越來越多使用到美國規(guī)范。本文提及的美國規(guī)范是指美國混凝土協(xié)會規(guī)定的美國房屋建筑混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范（ACI 318-05）及條文說明（ACI 318R-05）［Building Code Requirements for Structur
山西建筑 2012年19期2012-01-22
- 基于MATLAB的碳纖維布抗震加固的GUI程序設(shè)計(jì)
原有箍筋的體積配箍率計(jì)算時(shí)的信息輸入、基于規(guī)程和規(guī)范的被加固柱因CFRP環(huán)向約束的體積配箍率增量計(jì)算時(shí)的信息輸入,具體如箍筋材性信息、CFRP材性信息、加固幾何信息等,同時(shí)界面中還包含加固設(shè)計(jì)時(shí)的數(shù)據(jù)檢查、計(jì)算分析和幫助等“Push Buttons”控件。圖1中的各板塊包含了完成CFRP抗震加固計(jì)算的所需參數(shù)?！皀ˉ1(nˉ2),Aˉs1(Aˉs2),lˉ1(lˉ2),Aˉcor,s”分別指構(gòu)件截面的“鋼筋根數(shù)、單根鋼筋截面面積、鋼筋長度、混凝土核心面積、
山西建筑 2011年8期2011-04-14
- 型鋼混凝土的粘結(jié)滑移關(guān)系研究
護(hù)層厚度、橫向配箍率和縱向配筋率等進(jìn)行分析,最后在對數(shù)值分析結(jié)果進(jìn)行回歸分析的基礎(chǔ)上,提出型鋼混凝土粘結(jié)滑移關(guān)系的特征方程。1 有限元模型的建立型鋼混凝土構(gòu)件的型鋼采用Shell181殼單元模擬,混凝土采用實(shí)體單元Solid65模擬,型鋼與混凝土界面視為各自邊界條件,采用Contac173接觸單元模擬,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中縱向鋼筋橫向箍筋采用Link8單元進(jìn)行模擬。型鋼采用Q 345鋼,彈性模量Es=2.06×105MPa,v=0.3,混凝土根據(jù)試件采取強(qiáng)度等
山西建筑 2011年8期2011-04-14
- 再生骨料混凝土梁抗剪性能試驗(yàn)研究
研究了取代率和配箍率對抗剪承載力的影響;Belén[3]研究了配箍率對再生混凝土梁抗剪承載力的影響;Masaru等[4]研究了混凝土強(qiáng)度和截面尺寸對再生混凝土梁抗剪性能的影響;肖建莊等[5-6]通過3根粗骨料取代率分別為0,50%,100%的有腹筋再生混凝土梁試驗(yàn),提出了有關(guān)取代率與抗剪承載力的計(jì)算公式;張雷順等[7]對無腹筋再生混凝土梁進(jìn)行了試驗(yàn),研究了再生骨料取代率和剪跨比對無腹筋再生混凝土梁破壞形態(tài)和斜裂縫的影響.目前研究主要側(cè)重于不同取代率的再生混