下降段
- 非能動(dòng)安全殼熱量導(dǎo)出蒸汽排放裝置實(shí)驗(yàn)研究
，U 形排放管下降段內(nèi)液位開始下降，U 形排放管上升段內(nèi)液位開始上升。由于水箱容積遠(yuǎn)大于U 形排放管容積，所以可視為水箱內(nèi)液位基本保持不變。從而在水箱與U 形排放管下降段之間形成液位差，在液位差的作用下，水箱內(nèi)的水經(jīng)通道2 以一定速率注入U(xiǎn) 形排放管。U 形排放管下降段內(nèi)液位的下降以及橋管的補(bǔ)水都將使U 形排放管上升段內(nèi)液位升高。U 形排放管上升段內(nèi)液位變化就如同水柱壓力計(jì)一樣，反映了水箱內(nèi)的壓力變化。在水箱升壓過程中，隨著U 形排放管下降段內(nèi)液位的下降，
應(yīng)用科技 2023年5期2023-11-13
- 基于往返式平漂探空的FY-3D衛(wèi)星反演溫度檢驗(yàn)
探測(cè)（上升段和下降段）和持續(xù)4 h 平流層高度的持續(xù)水平探測(cè)［15］。平漂探空采用導(dǎo)航衛(wèi)星定位，技術(shù)更先進(jìn)、數(shù)據(jù)更穩(wěn)定［16］。經(jīng)評(píng)估，平漂探空探測(cè)精度達(dá)到世界氣象組織（World Meteorological Organization，WMO）規(guī)定的突破目標(biāo)［17］。本文主要介紹利用平漂探空數(shù)據(jù)對(duì)衛(wèi)星溫度廓線和平流層大氣溫度數(shù)據(jù)的檢驗(yàn)評(píng)估。1 數(shù)據(jù)與方法1.1 數(shù)據(jù)簡(jiǎn)介1.1.1 探空數(shù)據(jù)探空數(shù)據(jù)是探空儀跟隨探空氣球升空直接測(cè)量的大氣狀態(tài)數(shù)據(jù)，是目前準(zhǔn)確
應(yīng)用氣象學(xué)報(bào) 2023年1期2023-01-11
- 鋼-聚丙烯混雜纖維陶?；炷僚c鋼筋黏結(jié)錨固性能試驗(yàn)研究
完整的上升段和下降段。當(dāng)鋼纖維摻量較大(SF摻量大于等于1.0%)或聚丙烯纖維摻量為0.14%的混雜纖維時(shí)，拉拔試件均為拔出破壞，試件破壞形態(tài)見圖5。在拔出試件中，隨著荷載的增加，滑移值的增長(zhǎng)速率逐漸加快，當(dāng)達(dá)到荷載峰值后，滑移值迅速增加，隨后荷載急劇下降，鋼筋橫肋對(duì)陶?；炷廉a(chǎn)生“刮犁”式破壞，鋼筋被緩緩拔出，試件表面無肉眼可見的裂縫。試驗(yàn)所測(cè)得極限黏結(jié)強(qiáng)度及峰值滑移如表7所示，表中所列的極限黏結(jié)強(qiáng)度為3個(gè)試件的平均值，峰值滑移su為每組3個(gè)試件中的中值
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年6期2022-12-31
- 鋼渣細(xì)骨料混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系試驗(yàn)研究
應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段.在試件兩側(cè)放置兩個(gè)位移計(jì)以測(cè)量豎向位移，另外兩側(cè)分別在豎向和橫向的中心線處粘貼混凝土應(yīng)變片用于以測(cè)量應(yīng)力-應(yīng)變曲線上升段混凝土的應(yīng)變.在應(yīng)力達(dá)到約75%極限應(yīng)力之前，試驗(yàn)加載速度為0.010 mm/s；在應(yīng)力達(dá)到75%極限應(yīng)力之后，試驗(yàn)加載速度調(diào)整為0.003 mm/s.試驗(yàn)中采用DTS-530型高速靜態(tài)數(shù)據(jù)采集儀自動(dòng)采集，棱柱體試件受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線試驗(yàn)測(cè)試裝置如圖3所示.圖3 鋼渣混凝土棱柱體軸心抗壓試驗(yàn)裝置Fig.3 Axial
西南交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年6期2022-12-16
- 基于TRACE程序的華龍一號(hào)大破口失水事故現(xiàn)象分析
水經(jīng)冷管段流入下降段環(huán)腔，與經(jīng)堆芯、下降段環(huán)腔向破口反向流動(dòng)的蒸汽相互作用，形成兩相逆向流動(dòng)及流動(dòng)滯止(CCFL)，大量的安注冷水經(jīng)下降段環(huán)腔而未經(jīng)過堆芯流向破口，安注冷水被旁通。隨著反向流動(dòng)蒸汽流量的進(jìn)一步降低，安注水經(jīng)下降段進(jìn)入堆芯下腔室，達(dá)到堆芯活性區(qū)底部。隨著安注冷水注入堆芯，燃料棒開始再淹沒，伴隨著堆芯儲(chǔ)能導(dǎo)致的多次冷卻劑閃蒸和堆芯-下降段間的流動(dòng)劇烈波動(dòng)，堆芯得到有效冷卻，驟冷前沿快速推進(jìn)，堆芯衰變熱和儲(chǔ)能持續(xù)穩(wěn)定釋放，堆芯水位緩慢上升，事故后
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年11期2022-11-21
- 帶虹吸式流道的軸流泵超駝峰起動(dòng)特性分析
升段、駝峰段、下降段等3 部分組成。在駝峰段常設(shè)置一臺(tái)真空破壞閥，當(dāng)水泵停機(jī)時(shí)駝峰段出現(xiàn)真空，空氣通過真空破壞閥流入，將上升段、下降段分開，起到自然斷流的作用；水泵起動(dòng)時(shí)，上升段水位不斷上升，達(dá)到一定壓力后頂開真空破壞閥排氣。虹吸式流道自然斷流的優(yōu)越性，引起了科研人員的關(guān)注，取得了較多成果。譬如，Mimura［1］分析了虹吸式管道內(nèi)流體夾氣運(yùn)動(dòng)的特點(diǎn)；Zhou 等［2］等分析了滯留氣囊對(duì)有壓流過渡過程的影響；周元斌［3］、馮建剛［4］、周大慶［5］等分別基
中國(guó)農(nóng)村水利水電 2022年10期2022-10-27
- CRTS Ⅱ型軌道板/CA 砂漿界面內(nèi)聚力模型研究
移曲線上升段和下降段均為直線型。上升段的斜率表示界面的初始剛度，為一定值；界面損傷萌生后，界面剛度隨著界面相對(duì)位移增加而減小，直至界面完全斷開。雙線性內(nèi)聚力模型具有形式簡(jiǎn)潔、便于應(yīng)用的特點(diǎn)，比較適用于研究脆性材料界面斷裂行為[32]。1.2 指數(shù)型內(nèi)聚力模型Xu 和Needleman[16]為解釋復(fù)合晶體材料孔隙成核、界面脫粘現(xiàn)象，提出了耦合的指數(shù)內(nèi)聚力模型。該指數(shù)型內(nèi)聚力模型的二維形式可以表示為：界面法向和切向拉力可以通過勢(shì)函數(shù)(7)對(duì)界面法向和切向相對(duì)
工程力學(xué) 2022年9期2022-09-03
- 一種基于解析方法的滑翔再入軌跡快速規(guī)劃方法
2個(gè)階段:初始下降段和滑翔飛行段。其中,初始下降段為飛行器初始進(jìn)入大氣層的階段,該階段大氣密度稀薄,飛行器在各力的作用下不能實(shí)現(xiàn)平衡滑翔飛行;滑翔飛行段是在飛行器高度降低到一定程度,當(dāng)?shù)厮俣葍A角接近于零后,氣動(dòng)升力足以使飛行器實(shí)現(xiàn)平衡滑翔飛行的階段。如果飛行器開始能夠保持平衡滑翔飛行狀態(tài),飛行器狀態(tài)則由初始下降段過渡到滑翔飛行段。判斷飛行器是否進(jìn)入滑翔飛行段的條件,如下式所示:(19)式中:,f0為偏滑翔飛行段起始點(diǎn)處的當(dāng)?shù)厮俣葍A角。結(jié)合圖1中的某飛行器再
彈道學(xué)報(bào) 2022年2期2022-07-01
- 反應(yīng)堆壓力容器下降段水-蒸汽CCFL實(shí)驗(yàn)與模型研究
生，注入反應(yīng)堆下降段的安注水會(huì)因氣液逆向流動(dòng)限制(CCFL)[2]可能被蒸汽攜帶從破口旁通流出，即安注水的旁通現(xiàn)象，此時(shí)堆芯得不到良好的冷卻；隨著堆芯產(chǎn)生蒸汽的減少，安注水得以逐漸注入下腔室，旁通減少，開始進(jìn)入再灌水階段。由于從冷段注入的安注水是過冷的，堆芯的部分蒸汽在下降段將被冷凝，冷凝有利于降低蒸汽流量，增加安注水流量而抑制CCFL現(xiàn)象的發(fā)生[3]。通過實(shí)驗(yàn)研究噴放末期下降環(huán)腔注水特性并獲取實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，并據(jù)此建立下降段CCFL預(yù)測(cè)模型能夠?yàn)榉磻?yīng)堆破口事故
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年6期2022-06-25
- 基于集成學(xué)習(xí)的胎心率缺失值填補(bǔ)算法
段、平穩(wěn)段以及下降段所能承受的最大缺失點(diǎn)數(shù)；二是以更加直觀的方式呈現(xiàn)缺失的單段數(shù)據(jù)在3種算法下的填補(bǔ)結(jié)果；三是研究多段缺失情況下，3種算法的恢復(fù)性能。使用均方根誤差(Root Mean Square Error, RMSE)、平均絕對(duì)誤差(Mean Absolute Error, MAE)以及歐氏距離(Euclidean Distance, ED)對(duì)算法的恢復(fù)性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。2.1 單段缺失情況下，不同信號(hào)段允許缺失的最大點(diǎn)數(shù)選取100例經(jīng)過預(yù)處理的完整胎心
- 氣升式廢水處理反應(yīng)器內(nèi)流場(chǎng)和傳質(zhì)特性的研究
會(huì)導(dǎo)致上升段和下降段之間流體阻力的分配不同，進(jìn)而影響液體夾帶氣體進(jìn)入下降段內(nèi)，影響下降段中微生物對(duì)氧氣的利用，廢水處理效率受到波及。選擇合適的導(dǎo)流筒直徑，對(duì)提高反應(yīng)器中傳質(zhì)及廢水處理效率有重要意義。氣升式廢水處理反應(yīng)器內(nèi)各相態(tài)間的流動(dòng)和混合都依靠氣體的噴射作用，因此表觀氣速是氣升式廢水處理反應(yīng)器中最主要的操作參數(shù)〔4〕。液位高度對(duì)氣升式廢水處理反應(yīng)器的水力學(xué)特性參數(shù)都會(huì)產(chǎn)生影響〔5-8〕，進(jìn)而影響反應(yīng)器的流動(dòng)和傳質(zhì)，對(duì)廢水處理效果產(chǎn)生影響。反應(yīng)器中液相循環(huán)
工業(yè)水處理 2022年5期2022-06-01
- 基于反應(yīng)譜衰減關(guān)系和理想化反應(yīng)譜模型的我國(guó)規(guī)范譜長(zhǎng)周期段研究
著反應(yīng)譜長(zhǎng)周期下降段各行業(yè)抗震規(guī)范可根據(jù)自身需要決定。事實(shí)上，在我國(guó)各行業(yè)抗震規(guī)范中反應(yīng)譜長(zhǎng)周期下降段的規(guī)定呈現(xiàn)較強(qiáng)的多樣性［2-7］。有的規(guī)范長(zhǎng)周期下降段是單段下降函數(shù)［2-5］，有的是雙段下降函數(shù)［6-7］，而且不同規(guī)范的下降函數(shù)指數(shù)也不相同。而且，我國(guó)規(guī)范譜長(zhǎng)周期部分的規(guī)定偏重使反應(yīng)譜分析得到的結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)偏安全。例如《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》［2］JTG/T 2231-01-2020（以下簡(jiǎn)稱“《公路橋梁抗震規(guī)范》”）的5.2.1的條文說明中指出：規(guī)
地震工程與工程振動(dòng) 2022年2期2022-05-11
- 智能調(diào)節(jié)續(xù)流模式的步進(jìn)電機(jī)細(xì)分控制
的影響,在電流下降段尤其容易發(fā)生實(shí)際電流跟蹤不上期望的電流正弦波,影響電機(jī)控制的效果.圖2 H橋中驅(qū)動(dòng)和緩慢續(xù)流電流流經(jīng)途徑1.3 混合續(xù)流由前文分析可知,快速續(xù)流對(duì)于電流的跟蹤效果較好,緩慢續(xù)流對(duì)于減少電流紋波效果較好,混合續(xù)流便是將二者結(jié)合.在電流波形的上升部分,采用緩慢續(xù)流,盡可能地釋放反向電動(dòng)勢(shì),減少其隨著轉(zhuǎn)速增加帶來的影響;而在電流波形下降部分,采用快速續(xù)流,使電流可以有效跟蹤給定值.此外,最常用的混合續(xù)流方法是固定緩慢續(xù)流和快速續(xù)流在一個(gè)周期內(nèi)
- 基于“上升-平漂-下降”探空資料的長(zhǎng)江中下游暴雨同化試驗(yàn)*
化的基礎(chǔ)上，將下降段資料與常規(guī)觀測(cè)資料組合同化，并討論其對(duì)于長(zhǎng)江中下游地區(qū)暴雨預(yù)報(bào)質(zhì)量的影響及原因。主要試驗(yàn)結(jié)果包括：通過與FNL資料、業(yè)務(wù)同站探空數(shù)據(jù)交叉對(duì)比驗(yàn)證最新試驗(yàn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性；使用特性層與規(guī)定層結(jié)合的方案對(duì)新型探空上升、下降段進(jìn)行稀疏化處理可以得到較優(yōu)效果；同化下降段數(shù)據(jù)能夠在一定程度上提高暴雨預(yù)報(bào)技巧；風(fēng)場(chǎng)及濕度場(chǎng)的調(diào)整是暴雨預(yù)報(bào)技巧有所提高的重要原因之一。引 言高空探空觀測(cè)在當(dāng)代氣象觀測(cè)中具有極其重要的地位，其結(jié)果常用作描述大氣狀態(tài)的相對(duì)真值。
氣象 2021年12期2022-01-27
- MRANS方案的反應(yīng)堆壓力容器CFD仿真
卻劑在壓力容器下降段與下腔室結(jié)構(gòu)差異很大(下降段為環(huán)段結(jié)構(gòu)，下腔室為球形且內(nèi)含孔板結(jié)構(gòu))，使用同一湍流模型可能無法保證精度與效率的最佳平衡。為解決這些問題，本文將分段技術(shù)和MRANS方案應(yīng)用在壓力容器CFD計(jì)算中。Navarro等[4]采用分段模擬技術(shù)對(duì)Karoutas等[5]的5×5棒束實(shí)驗(yàn)進(jìn)行模擬，以減少每次計(jì)算的計(jì)算負(fù)荷；Li等[6]對(duì)分段模擬技術(shù)在棒束通道仿真中的應(yīng)用特性進(jìn)行了研究；Chen等[7-8]針對(duì)帶交混翼棒束通道不同區(qū)域流體流動(dòng)狀態(tài)不同的
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年12期2021-12-13
- 電法勘探技術(shù)在宿州市西部水源地水文地質(zhì)勘查中的應(yīng)用
電測(cè)探測(cè)曲線呈下降段，未見有較好的砂層。從2號(hào)點(diǎn)電測(cè)探測(cè)曲線分析可知，在10～20 m、90～100 m左右各有一個(gè)上升段，說明該二處為砂層，100～130 m為一平直段，也可能是包含砂層的電性層，而其它各測(cè)點(diǎn)視電阻率值相對(duì)較低，電測(cè)探測(cè)曲線呈下降段，未見有較好的砂層。從3號(hào)點(diǎn)電測(cè)探測(cè)曲線分析可知，在30～50 m左右有一階梯式的水平段，說明該段是包含砂層的電性層，在70～100 m、140～150 m左右各有一個(gè)上升段，說明該二處為砂層，而其它各測(cè)點(diǎn)視電
地下水 2021年5期2021-11-10
- 渦旋壓縮機(jī)軸向動(dòng)態(tài)密封雙提前量跟蹤方法研究*
時(shí),其上升段和下降段一般總處在一段略微過于提前,可以實(shí)現(xiàn)密封,而另外一段略微滯后,有泄露的缺陷;在高頻時(shí),由于其過壓余量不足,又存在泄漏風(fēng)險(xiǎn);同時(shí),誤差均方差指標(biāo)無法判斷過壓密封狀態(tài)或欠壓密封性不足的狀態(tài),仍需要對(duì)其作進(jìn)一步的改進(jìn)和優(yōu)化。本文對(duì)誤差方差和累積誤差評(píng)價(jià)的平衡特點(diǎn)進(jìn)行分析,提出以累積誤差和均方差兩種評(píng)價(jià)方法協(xié)同;提出在上升和下降段,分別采用不同的優(yōu)化提前量,進(jìn)行PID動(dòng)態(tài)跟蹤平衡的雙提前量控制;給出基于提前量跟蹤的自適應(yīng)軸向動(dòng)態(tài)密封算法;最后對(duì)
機(jī)電工程 2021年10期2021-10-27
- CAP1400非能動(dòng)堆芯冷卻整體試驗(yàn)關(guān)鍵現(xiàn)象分析
揮淹沒下腔室和下降段的作用，后續(xù)注入由IRWST提供。在小破口失水事故(SBLOCA)下，PXS與常規(guī)壓水堆應(yīng)急堆芯冷卻系統(tǒng)(ECCS)應(yīng)用不同的理念來緩解事故，分別為流動(dòng)冷卻和水裝量控制。常規(guī)壓水堆ECCS采用水裝量控制理念通過完好冷管段注射使壓力容器下降段一直淹沒至破損冷管段破口，以淹沒堆芯，然而在主泵吸入段水封消除階段，由于堆芯產(chǎn)生的蒸汽不能排出，堆芯流體不流動(dòng)，產(chǎn)生水汽分離，堆芯可能發(fā)生部分裸露；水封消除后，下降段流體進(jìn)入，淹沒堆芯。PXS采用流動(dòng)
原子能科學(xué)技術(shù) 2021年10期2021-10-09
- 套筒灌漿料與高強(qiáng)鋼筋黏結(jié)性能試驗(yàn)與仿真分析
mm及以上；②下降段荷載不超過0.3倍峰值荷載值。設(shè)置與鋼筋自由端連接的位移計(jì)（圖2b），其讀數(shù)作為拔出試件中鋼筋與灌漿料的相對(duì)滑移。利用D3 818Y數(shù)據(jù)采集箱，連接鋼筋開槽后粘貼的應(yīng)變片，記錄加載過程中鋼筋應(yīng)變變化，監(jiān)測(cè)試件的受力情況。荷載取自加載系統(tǒng)（圖2a）的輸出值。圖2 加載設(shè)備Fig.2 Loading setup2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 加載現(xiàn)象加載過程中，以GBS 12-3d-1為例（圖3a），當(dāng)荷載分別達(dá)到38、40kN時(shí)，試件分別在
- 氯鹽環(huán)境下鋼筋銹蝕損傷混凝土應(yīng)力應(yīng)變本構(gòu)模型
到峰值應(yīng)力后,下降段以0.15mm/min的速率進(jìn)行卸載,直至曲線逐漸平穩(wěn)試驗(yàn)結(jié)束;彈性模量測(cè)試時(shí),彈性階段以0.15mm/min的速率加載至變形為0.3mm,然后以同樣的速率卸載至變形為0.1mm,如此進(jìn)行3次加載,在最后一次加載完成后,以0.2mm/min 的速率加載至峰值,達(dá)到峰值應(yīng)力后,下降段以0.15mm/min的速率進(jìn)行卸載,直至曲線逐漸平穩(wěn)試驗(yàn)結(jié)束.試件荷載及總變形等數(shù)據(jù)由計(jì)算機(jī)自動(dòng)采集并記錄.應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€及彈性模量測(cè)試完成后,取出銹蝕鋼
建筑材料學(xué)報(bào) 2021年4期2021-09-08
- 月球探測(cè)器動(dòng)力下降段最優(yōu)軌跡參數(shù)化方法
程主要分為動(dòng)力下降段、姿態(tài)調(diào)整段和垂直下降段三個(gè)階段，其中動(dòng)力下降段要求探測(cè)器距離從距月面15 km下降到3 km，探測(cè)器的速度從1.7 km/s降至0附近，為保證后續(xù)姿態(tài)調(diào)整段具有充分的高度與速度余量，要求動(dòng)力下降段的末制導(dǎo)具有高精度的速度和高度。但是，從月球軌道離軌進(jìn)行霍曼轉(zhuǎn)移，進(jìn)入動(dòng)力下降段容易出現(xiàn)高度控制偏差，本文充分考慮動(dòng)力下降段的起始高度波動(dòng)影響，提出一種高精度參數(shù)化制導(dǎo)方法，在燃料更省的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)高精度動(dòng)力下降段末制導(dǎo)。隨著航天技術(shù)的發(fā)展，對(duì)
宇航學(xué)報(bào) 2021年6期2021-08-13
- 基于新型往返式探空觀測(cè)的下平流層重力波特征分析*
的同時(shí)可以利用下降段進(jìn)行類似“逆上升”的探測(cè)進(jìn)行空間加密，一定程度上解決了傳統(tǒng)無線電探空觀測(cè)的密度問題，并且由于其具有的高垂直分辨率，能夠更敏銳地捕捉波動(dòng)的特征。2 資料與方法2.1 往返式探空觀測(cè)資料選用的探空觀測(cè)資料來自新研發(fā)的往返探空系統(tǒng)，該系統(tǒng)可以實(shí)現(xiàn)“上升段（約1 h）—平漂段（約4 h）—下降段（約1 h）”3 個(gè)階段共計(jì)6 h 左右的長(zhǎng)時(shí)效觀測(cè)。其下降段可以起到加密觀測(cè)的作用，且經(jīng)過驗(yàn)證下降段數(shù)據(jù)的質(zhì)量與上升段相近（郭啟云等，2018a），平
氣象學(xué)報(bào) 2021年1期2021-03-17
- 壓力容器環(huán)形下降段內(nèi)含硼溶液流動(dòng)混合特性的數(shù)值模擬分析
壓力容器的環(huán)形下降段位于堆芯入口上游，研究含硼溶液在環(huán)形下降段內(nèi)的混合過程對(duì)反應(yīng)堆安全具有重要意義[1,7]。國(guó)內(nèi)外已開展過含硼溶液混合相關(guān)的實(shí)驗(yàn)[2,8-9]，受測(cè)量技術(shù)限制，現(xiàn)階段的相關(guān)實(shí)驗(yàn)只能獲得環(huán)形下降段內(nèi)局部位置的平均硼濃度分布。計(jì)算流體力學(xué)(CFD)軟件成本較低、可重復(fù)性高，并可對(duì)三維場(chǎng)的流動(dòng)與混合過程進(jìn)行分析，被廣泛應(yīng)用于反應(yīng)堆熱工水力的相關(guān)研究。本文基于計(jì)算流體力學(xué)軟件ANSYS Fluent 18.0對(duì)環(huán)形下降段內(nèi)的流動(dòng)與混合特性進(jìn)行分析
原子能科學(xué)技術(shù) 2021年3期2021-03-06
- 室內(nèi)二維彌散試驗(yàn)拖尾現(xiàn)象研究
描述C-t曲線下降段和拖尾現(xiàn)象，并通過室內(nèi)二維彌散實(shí)驗(yàn)結(jié)果來驗(yàn)證模型擬合度，分析了模型各參數(shù)的意義，以及污染物濃度和水力梯度對(duì)相關(guān)參數(shù)的影響。1 試驗(yàn)原理及計(jì)算模型二維彌散試驗(yàn)的理論模型見式(1)，其解析解式(2)[16]可用來描述溶質(zhì)運(yùn)移過程，溶質(zhì)運(yùn)移曲線應(yīng)符合正態(tài)分布，但實(shí)際情況中，由于土體的非均質(zhì)性等因素，溶質(zhì)運(yùn)移并不符合正態(tài)分布，解析解不能準(zhǔn)確描述實(shí)驗(yàn)結(jié)果，尤其是濃度下降段與理論值相差比較大，即出現(xiàn)拖尾現(xiàn)象(圖1)[17]。(1)(2)圖1(來自文
- 蒸汽發(fā)生器水位不確定性分析研究
知，蒸汽發(fā)生器下降段混合水密度、蒸汽密度和參考管內(nèi)水密度均會(huì)對(duì)蒸汽發(fā)生器水位測(cè)量產(chǎn)生影響。CPR1000核電機(jī)組是自然循環(huán)式蒸汽發(fā)生器，下降通道中是入口給水和汽水分離再循環(huán)水的混合，隨著蒸汽發(fā)生器運(yùn)行狀態(tài)的變化，蒸汽發(fā)生器循環(huán)倍率也會(huì)同步發(fā)生變化，意味著再循環(huán)流量隨之變化，同時(shí)核電機(jī)組運(yùn)行在不同負(fù)荷下，二回路給水溫度也將發(fā)生變化，因此蒸汽發(fā)生器下降段混合水密度并不是恒定的，將隨著機(jī)組的運(yùn)行狀態(tài)而變化。此外，蒸汽發(fā)生器不同運(yùn)行狀態(tài)下，蒸汽發(fā)生器壓力也將不同，
核科學(xué)與工程 2020年3期2020-09-07
- “阿波羅”是如何返回地球的？
月艙的上升段和下降段。如果飛船只是環(huán)繞地球軌道飛行，那么只需要一個(gè)指令艙即可，但這是去月球，航天器往返地月的時(shí)間加上月面活動(dòng)的時(shí)間一共需要十幾天，因此飛船總質(zhì)量高達(dá)40多噸。在當(dāng)時(shí)的條件下，只有“土星五號(hào)”這種巨大推力的火箭才能將“阿波羅號(hào)”飛船送入環(huán)月軌道。接下來，我們?cè)賮砹私鈴脑旅娣祷氐厍虻氖恰鞍⒉_”飛船的哪一部分?！?阿波羅”飛船的登月艙分上下結(jié)構(gòu)，兩部分是獨(dú)立的，但著陸月球的時(shí)候是連在一起的。飛船落月時(shí)通過下降段緩沖著陸，而返回時(shí)飛船的上升段則是
軍事文摘·科學(xué)少年 2020年4期2020-06-08
- 考慮結(jié)構(gòu)整體特性的鋼筋混凝土框架震后殘余側(cè)移響應(yīng)研究
屈服后剛度比和下降段剛度比，進(jìn)而對(duì)3 個(gè)結(jié)構(gòu)分別進(jìn)行3 個(gè)強(qiáng)度水平、22 條地震動(dòng)記錄下的彈塑性時(shí)程分析，計(jì)算得到最大層間位移角和最大殘余層間位移角的平均值、標(biāo)準(zhǔn)差和變異系數(shù)，并對(duì)結(jié)構(gòu)整體特性如結(jié)構(gòu)基本自振周期、屈服后剛度比、下降段剛度比等對(duì)最大層間位移角和最大殘余層間位移角的影響和最大層間位移角與最大殘余層間位移角之間的相關(guān)性進(jìn)行了分析討論。1 結(jié)構(gòu)模型和地震動(dòng)選擇與調(diào)整1.1 結(jié)構(gòu)概況與分析建模首先依據(jù)我國(guó)現(xiàn)行《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50011—2
結(jié)構(gòu)工程師 2020年1期2020-04-21
- 高強(qiáng)鋼筋約束超高性能混凝土柱軸心受壓本構(gòu)模型研究
~4.7%)，下降段越趨平緩，核心UHPC的強(qiáng)度及變形能力越高，說明增加配箍率是防止應(yīng)力-應(yīng)變曲線陡降的有效措施。對(duì)僅由箍筋間距或箍筋形式引起的ρv變化，箍筋間距越小(如HL-1與HL-2、NL-1與NL-2)、箍筋形式越復(fù)雜(如HR、HL-2及HC，NR、NL-2及 NC)，約束UHPC的強(qiáng)度及變形能力改善越顯著。原因是箍筋間距和形式均決定著相鄰箍筋所約束的核心UHPC的有效體積[24－25]，箍筋間距決定著約束應(yīng)力沿試件縱向的均勻度，減小箍距可以削弱“
工程力學(xué) 2020年5期2020-04-18
- 火星動(dòng)力下降自主導(dǎo)航與制導(dǎo)技術(shù)研究進(jìn)展
關(guān)鍵技術(shù)。動(dòng)力下降段是著陸的最終階段，性能優(yōu)越可靠的動(dòng)力下降段導(dǎo)航與制導(dǎo)技術(shù)是實(shí)現(xiàn)精確軟著陸的關(guān)鍵。本文分析了火星著陸動(dòng)力下降段導(dǎo)航與制導(dǎo)問題，總結(jié)了動(dòng)力下降段導(dǎo)航與制導(dǎo)面臨的挑戰(zhàn)與難點(diǎn)，并綜述了動(dòng)力下降段導(dǎo)航與制導(dǎo)技術(shù)的研究現(xiàn)狀。最后針對(duì)未來復(fù)雜地形區(qū)精確著陸，提出了實(shí)現(xiàn)火星動(dòng)力下降段高精度自主導(dǎo)航與制導(dǎo)需要解決的關(guān)鍵問題。1 動(dòng)力下降導(dǎo)航與制導(dǎo)難點(diǎn)分析火星表面存在稀薄的大氣層，密度約為地球的1%，厚度約為125 km?；鹦侵戇^程依次經(jīng)歷進(jìn)入段、傘降段
宇航學(xué)報(bào) 2020年1期2020-02-19
- 飛機(jī)的垂直機(jī)動(dòng)邊界性能研究*
數(shù)。半滾倒轉(zhuǎn)的下降段中，如果出現(xiàn)根據(jù)過載反推出的迎角大于抖動(dòng)迎角的情況，最大迎角也只能使用抖動(dòng)迎角飛行，迎角計(jì)算方式如式（10）～（11）。相應(yīng)的計(jì)算步驟如下。1）給定初始條件：海平面溫度T=T0，各點(diǎn)處g=g0，斤斗運(yùn)動(dòng)進(jìn)入的速度V0，高度H0。2）數(shù)值計(jì)算：（1）采用Matlab自帶的定步長(zhǎng)龍格庫塔法ode4對(duì)式（3）進(jìn)行數(shù)值積分，步長(zhǎng)為0.01s。（2）根據(jù)飛行高度H計(jì)算出該高度下的聲速aH，再計(jì)算出對(duì)應(yīng)的馬赫數(shù)Ma=V/aH。（3）根據(jù)式（9）計(jì)算
艦船電子工程 2019年11期2019-11-28
- 改進(jìn)深度信念網(wǎng)絡(luò)在飛機(jī)下降段油耗估計(jì)中的應(yīng)用
當(dāng)航程越短時(shí)，下降段油耗量占比越大。許多學(xué)者在飛機(jī)油耗估計(jì)領(lǐng)域做了深入研究，并提出多種方法進(jìn)行建模分析，如線性回歸模型[3-4]、模糊邏輯控制模型[5]、支持向量回歸模型[6]等。這些方法雖然不同程度地提高了估計(jì)精度，但由于飛機(jī)下降段油耗會(huì)受到氣象條件和飛機(jī)性能衰減的影響，估計(jì)精度和魯棒性并不高。為了解決以上問題，文獻(xiàn)[7]提出了基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的油耗估計(jì)模型，利用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)良好的抗干擾和非線性映射能力，提高了估計(jì)精度和魯棒性；文獻(xiàn)[8]利用遺傳算法對(duì)BP神
計(jì)算機(jī)應(yīng)用與軟件 2019年8期2019-08-14
- 高溫后方鋼管全再生混凝土短柱軸壓試驗(yàn)研究
隨著溫度的升高下降段越短，800 ℃時(shí)試件已無明顯的下降段。原因在于：在緩慢下降階段，鼓曲區(qū)域鋼管隨荷載的增加而延伸并發(fā)展成鼓曲環(huán)(或鼓曲帶)，由原來的方形截面演變成圓形截面，套箍作用有所增強(qiáng)，利于核心混凝土強(qiáng)度的提高，當(dāng)混凝土強(qiáng)度提高程度大于溫度損傷的影響時(shí)，試件承載力就會(huì)出現(xiàn)強(qiáng)化回升；隨著歷經(jīng)溫度的升高，鼓曲荷載逐漸降低，曲線強(qiáng)化回升段逐漸提前，下降段逐漸變短，當(dāng)T=800 ℃時(shí)，強(qiáng)化回升段與下降段重合，承載力下降不明顯。3 影響因素分析3.1 極限承
- 氣動(dòng)引力輔助的火星自由返回軌道設(shè)計(jì)方法
大氣飛行段分為下降段、平飛段和上升段，使用大氣飛行角和航跡角描述飛行過程，并建立了相應(yīng)的計(jì)算模型。本文第1節(jié)給出了自由返回軌道相關(guān)的計(jì)算模型，其中包括引力輔助模型，氣動(dòng)引力輔助模型和軌道優(yōu)化模型。第2節(jié)分別對(duì)“地球-火星-地球”、“地球-火星-金星-地球”和“地球-金星-火星-地球”三種序列進(jìn)行了軌道優(yōu)化，對(duì)比了本文提出的三段式模型和現(xiàn)有文獻(xiàn)中的簡(jiǎn)化模型給出的優(yōu)化結(jié)果，并分析了氣動(dòng)引力輔助對(duì)自由返回軌道性能的影響。第3節(jié)對(duì)全文進(jìn)行了總結(jié)。1 計(jì)算模型1.1
宇航學(xué)報(bào) 2019年3期2019-04-02
- 再生保溫混凝土受拉應(yīng)力應(yīng)變?nèi)€的研究
出RATIC的下降段特征。鑒于此，本研究在平行于試件的方向增設(shè)剛性架，用以吸收試件開裂時(shí)釋放的變形能，有效避免應(yīng)力達(dá)到峰值后混凝土試件的不穩(wěn)定開裂，得出RATIC的峰后軟化相關(guān)力學(xué)指標(biāo)和受拉應(yīng)力應(yīng)變?nèi)€。本試驗(yàn)過程主要采用位移加荷，加載控制速率取0.002 mm/min。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 受拉試件的開裂過程及破壞形態(tài)RATIC受拉斷裂后的斷面形貌如圖2所示。RATIC試件破壞后，斷裂面基本與試件的長(zhǎng)軸線垂直，且極不規(guī)則、粗糙起伏，破壞截面上及其鄰
新型建筑材料 2018年7期2018-08-10
- 蒸汽發(fā)生器非線性機(jī)理模型與動(dòng)態(tài)特性分析
和二回路(包括下降段、熱水段、沸騰段、汽水分離器段、蒸汽腔室段)[2]。集總參數(shù)是指針對(duì)以上劃分的每一段采用集總參數(shù)的方法建立模型。筆者采用機(jī)理建模的目的是從本質(zhì)上將模型的物理結(jié)構(gòu)更為清晰地展現(xiàn)出來，為SG水位控制提供可參考模型；同時(shí)提供一種完整的建模方式以及針對(duì)模型的處理辦法。該模型能夠更為直觀地反映出設(shè)備運(yùn)行的動(dòng)態(tài)過程，有利于從根本上理解與分析SG工作原理，對(duì)SG水位控制的研究具有重要的參考價(jià)值。1 機(jī)理模型立式自然循環(huán)U形管SG內(nèi)部具體結(jié)構(gòu)圖見圖1。
發(fā)電設(shè)備 2018年4期2018-08-07
- 基于光滑攻角剖面的高超聲速滑翔飛行器下降段軌跡設(shè)計(jì)
器的設(shè)計(jì)要求。下降段是再入飛行器進(jìn)入大氣層后的初始飛行階段，也被稱為引入段。為了在下降段軌跡的設(shè)計(jì)中簡(jiǎn)化控制量曲線的設(shè)計(jì)，同時(shí)增強(qiáng)控制量剖面的光滑度，易于與平衡滑翔段軌跡光滑對(duì)接，除了現(xiàn)有的常值、分段線性以及復(fù)合指數(shù)函數(shù)的剖面設(shè)計(jì)方案外，有必要引入新的函數(shù)形式。本文采用改進(jìn)的復(fù)合三角函數(shù)，其具有幅值可調(diào)、波峰的位置和峰形可變、導(dǎo)數(shù)連續(xù)且光滑等優(yōu)點(diǎn)，適合在控制量剖面設(shè)計(jì)中采用。1 再入動(dòng)力學(xué)模型針對(duì)無動(dòng)力再入飛行器，在位置系下建立動(dòng)力學(xué)模型，O-XYZ為地心
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2018年3期2018-07-06
- 泵站虹吸式出水管虹吸形成時(shí)間特性分析及其改善措施
特別在駝峰段和下降段,水流急劇轉(zhuǎn)向,易在管道下降段下側(cè)形成較大范圍的脫流,并在管道的出口附近形成一個(gè)體積較大的旋渦,導(dǎo)致水力損失的增加。而在虹吸管水力優(yōu)化設(shè)計(jì)方面,仲付維[8]、樓玉先[9]結(jié)合模型試驗(yàn)對(duì)泵站虹吸管駝峰真空度的計(jì)算及控制進(jìn)行了深入的分析研究,提出了虹吸管駝峰真空度的確定方法,完善了駝峰真空值的計(jì)算公式。本文結(jié)合某典型泵站的虹吸式出水管,運(yùn)用數(shù)值模擬的方法對(duì)泵站虹吸式出水管進(jìn)行三維流場(chǎng)計(jì)算,分析其虹吸形成時(shí)間特性,并對(duì)其進(jìn)行水力優(yōu)化,研究改善
水利水電科技進(jìn)展 2018年3期2018-05-10
- 火星安全著陸軌跡快速生成的能控集法
算著陸器在動(dòng)力下降段開始時(shí)的能控集范圍，并在實(shí)際著陸過程中判斷著陸器當(dāng)前狀態(tài)與能控集間的關(guān)系，實(shí)時(shí)確定最終著陸點(diǎn)并快速搜索相應(yīng)著陸軌跡。若著陸器無法到達(dá)預(yù)定著陸點(diǎn)，則在視野范圍內(nèi)根據(jù)安全因子重新選擇著陸點(diǎn)規(guī)劃運(yùn)動(dòng)軌跡。仿真表明，基于能控集的快速軌跡規(guī)劃法可根據(jù)著陸器的實(shí)際初始狀態(tài)快速確定最終著陸點(diǎn)并獲得相應(yīng)著陸軌跡，以有限的燃耗實(shí)現(xiàn)火星安全軟著陸的目標(biāo)?；鹦莿?dòng)力下降；安全著陸；能控集；軌跡生成；安全因子0 引 言火星著陸探測(cè)是我國(guó)未來深空探測(cè)的主要目標(biāo)，尤
宇航學(xué)報(bào) 2017年5期2017-06-15
- 超高性能混凝土單軸受壓本構(gòu)關(guān)系
曲線的上升段和下降段,可采用統(tǒng)一方程,也可采用分段公式[1].對(duì)于超高性能混凝土,法國(guó)土木工程學(xué)會(huì)通過大量研究,于2002年制訂了超高性能纖維增強(qiáng)混凝土臨時(shí)指南[2];日本土木工程協(xié)會(huì)也于2004年制訂了相應(yīng)的設(shè)計(jì)施工指南[3].兩國(guó)指南均采用直線來定義超高性能混凝土單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線的上升段,即應(yīng)力隨應(yīng)變?cè)黾佣€性增加.同時(shí),國(guó)內(nèi)外學(xué)者在對(duì)超高性能混凝土進(jìn)行軸壓試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,建立了多種形式的超高性能混凝土單軸受壓本構(gòu)方程[4-17].本節(jié)按應(yīng)力-應(yīng)變
- 單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線試驗(yàn)技術(shù)綜述
沒有完全破壞，下降段上的殘余承載力還有一定的利用價(jià)值。此外，進(jìn)入下降段的受壓混凝土，仍然具有消耗能量的能力?；炷帘緲?gòu)關(guān)系 應(yīng)力-應(yīng)變曲線 單軸受壓 應(yīng)變能 剛性試驗(yàn)機(jī)電液伺服試驗(yàn)機(jī)1 前言鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)是由兩種性能差異巨大的材料組合而成，混凝土本質(zhì)上又是一種非線性、非均勻工程材料，盡管結(jié)構(gòu)理論和計(jì)算手段有了明顯改善，結(jié)構(gòu)試驗(yàn)仍然是混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理論和方法的一個(gè)主要支柱。21世紀(jì)以來，美國(guó)、中國(guó)、日本和歐洲國(guó)際在大型結(jié)構(gòu)試驗(yàn)設(shè)備方面加大投入，結(jié)構(gòu)試驗(yàn)的水平
- 高延性混凝土單軸受壓本構(gòu)模型研究
應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段出現(xiàn)一個(gè)拐點(diǎn)(曲率最大點(diǎn))，之后曲線趨于平緩．圖2 HDC單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 Uniaxial compression stress-strain curves of HDC2.3 單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線特征點(diǎn)表 3給出了各組試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線的特征點(diǎn)及其對(duì)應(yīng)的應(yīng)力和應(yīng)變值．由圖2和表3可以看出，砂漿基體(配合比1)對(duì)應(yīng)的峰值應(yīng)變?yōu)?.002 1，與《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[15]相應(yīng)混凝土的峰值應(yīng)變接近．高延性混凝土的峰值
- 沈陽金融中心超高層寫字樓項(xiàng)目不同阻尼比長(zhǎng)周期地震動(dòng)參數(shù)的確定
達(dá)式如下:直線下降段：γ—曲線下降段的衰減指數(shù)；ζ—阻尼比。η1—直線下降段的下降斜率調(diào)整系數(shù)，小于0時(shí)取0。η2—阻尼調(diào)整系數(shù)，當(dāng)小于0.55時(shí)，應(yīng)取0.55。從上面的公式可以看到，建筑規(guī)范對(duì)于周期大于6s時(shí)的反應(yīng)譜形式?jīng)]有具體規(guī)定。對(duì)于不同阻尼比（0.02～0.30）的反應(yīng)譜基于阻尼比0.05的標(biāo)準(zhǔn)地震影響系數(shù)曲線進(jìn)行調(diào)整。這種修正分兩段進(jìn)行：在反應(yīng)譜平臺(tái)段修正幅度最大；在反應(yīng)譜上升段和下降段修正幅度變??；在曲線兩端（0s和6s），不同阻尼比下的地震影
防災(zāi)減災(zāi)學(xué)報(bào) 2015年1期2015-12-27
- 氣動(dòng)元件流量特性分析及實(shí)驗(yàn)研究
中流量不變段與下降段的分界點(diǎn)并不是元件內(nèi)聲速流與亞聲速流的轉(zhuǎn)折點(diǎn),提出在氣動(dòng)元件流量特性的測(cè)試中,須對(duì)被測(cè)元件的上、下游壓強(qiáng)進(jìn)行補(bǔ)償。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:特性曲線中的下降段部分近似為橢圓曲線,臨界壓力比兩種取值結(jié)果間的差值約為0.15,特性曲線中的下降段并不只代表亞聲速流態(tài),還包含了由超聲速變化到聲速的過程,忽視壓強(qiáng)補(bǔ)償導(dǎo)致測(cè)試結(jié)果的誤差達(dá)15%以上。流量特性曲線;曲線形成機(jī)理;臨界壓力比隨著氣動(dòng)技術(shù)的發(fā)展,氣動(dòng)元件的應(yīng)用越來越廣泛。通常表達(dá)氣動(dòng)元件性能的指標(biāo)有
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年8期2015-12-27
- 循環(huán)流化床中顆粒振蕩循環(huán)現(xiàn)象的實(shí)驗(yàn)研究
有的兩個(gè)特征：下降段、提升段氣固流動(dòng)結(jié)構(gòu)呈周期性變化；下降段壓降d和提升段壓降r周期性波動(dòng)且d>r和d循環(huán)流化床；顆粒振蕩循環(huán)；流動(dòng)結(jié)構(gòu)；壓降引 言循環(huán)流化床廣泛應(yīng)用于煤氣化、生物質(zhì)燃燒、烯烴聚合等領(lǐng)域[1-3]。顆粒的循環(huán)特性是循環(huán)流化床的研究重點(diǎn)及研究熱點(diǎn)之一。國(guó)內(nèi)外學(xué)者已從實(shí)驗(yàn)[4-5]、模擬[6-9]的角度考察了操作參數(shù)、裝置結(jié)構(gòu)、顆粒性質(zhì)對(duì)顆粒循環(huán)特性的影響。研究發(fā)現(xiàn)在噎塞[10-12]或系統(tǒng)壓力失衡[8-9,13]時(shí)顆粒循環(huán)無法保持穩(wěn)定。Bi等
化工學(xué)報(bào) 2015年8期2015-11-26
- 壓水堆冷卻劑下降段溫度對(duì)中子探測(cè)的影響分析和修正研究
）壓水堆冷卻劑下降段溫度對(duì)中子探測(cè)的影響分析和修正研究朱宏亮，劉艷陽，柴曉明，王銀麗，張秀萬（中國(guó)核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川 成都 610041）為研究壓水堆功率運(yùn)行條件下壓力容器冷卻劑下降段的水介質(zhì)層溫度變化對(duì)堆外中子注量率測(cè)量結(jié)果準(zhǔn)確性的影響，分析了下降段水介質(zhì)厚度和溫度與泄漏熱中子注量率的關(guān)系。結(jié)果表明，下降段水介質(zhì)厚度或溫度變化大于一定值時(shí)，反應(yīng)堆堆外測(cè)量得到的中子注量率需要修正。結(jié)合堆物理和熱工理論，進(jìn)一步提出了一套工程
原子能科學(xué)技術(shù) 2015年4期2015-05-25
- 600 MW壓水堆安注箱設(shè)計(jì)研究
表明，上腔室和下降段同時(shí)注入的方式較冷段注入和下降段注入更有效，且恰當(dāng)?shù)剡x取初始安注箱壓力，可有效降低峰值包殼溫度，提高LOCA裕量。TRACE；SNAP；壓水堆；大破口失水事故；安注箱600 MW兩環(huán)路壓水堆核電機(jī)組是在法國(guó)M310三環(huán)路核電機(jī)組的成熟設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上，由3個(gè)環(huán)路減少為2個(gè)環(huán)路，功率也相應(yīng)地從900 MW降低至600 MW。由于減少了1個(gè)環(huán)路，安注箱（ACC）數(shù)量也從3個(gè)減少為2個(gè)。當(dāng)發(fā)生冷段雙端剪切斷裂大破口失水事故（LBLOCA），且破口位
原子能科學(xué)技術(shù) 2015年9期2015-05-16
- 一種改進(jìn)波形設(shè)計(jì)的LFMCW雷達(dá)多目標(biāo)檢測(cè)方法
能進(jìn)行上升段和下降段頻譜配對(duì)。仿真結(jié)果證實(shí)了該方法的有效性。線性調(diào)頻連續(xù)波；梯形調(diào)制；頻譜配對(duì)；多目標(biāo)檢測(cè)0 引 言線性調(diào)頻連續(xù)波(LFMCW)雷達(dá)是一種通過發(fā)射頻率受線性調(diào)制的連續(xù)波信號(hào)以獲取目標(biāo)參數(shù)信息的雷達(dá)體制，它具有分辨率高、無測(cè)距盲區(qū)、低截獲和結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單等一系列優(yōu)點(diǎn)[1]。近年來，線性調(diào)頻連續(xù)波技術(shù)得到了廣泛的關(guān)注和發(fā)展。在軍事領(lǐng)域，線性調(diào)頻連續(xù)波雷達(dá)在導(dǎo)彈精密末制導(dǎo)、引信、機(jī)載導(dǎo)航設(shè)備中的應(yīng)用越來越廣泛；在民用領(lǐng)域，其在環(huán)境遙感、交通管制等應(yīng)用中
艦船電子對(duì)抗 2015年2期2015-03-23
- 高超聲速滑翔飛行器再入軌跡在線生成算法設(shè)計(jì)
:2.2 初始下降段制導(dǎo)約束的轉(zhuǎn)化將初始下降段(IDP)的傾側(cè)角當(dāng)作一個(gè)常值處理(記為σ0)，因?yàn)楣ソ瞧拭嬉讯?，所以初?span id="syggg00" class="hl">下降段的約束轉(zhuǎn)化為尋找一個(gè) σ0的可行范圍［σ0min，σ0max］，使得CAV能安全過渡到準(zhǔn)平衡滑翔狀態(tài)。在QEGC下，對(duì)于給定的α文件和一個(gè)固定的σ0，由上節(jié)可知，r是V的函數(shù)r(V)。因此CAV經(jīng)過初始下降段進(jìn)入準(zhǔn)平衡滑翔狀態(tài)的條件為［4］圖3 傾側(cè)角對(duì)初始下降段的影響因此在初始下降段，當(dāng)以固定傾側(cè)角飛行時(shí)，會(huì)有一個(gè)最大初始傾側(cè)角|
航天控制 2015年5期2015-03-10
- 高韌性PVA－FRCC單軸受壓力學(xué)性能及本構(gòu)關(guān)系
應(yīng)力－應(yīng)變曲線下降段陡峭，壓縮韌性降低.圖4（c）顯示，在PVA纖維摻量一定時(shí)，隨著粉煤灰摻量的增加，高韌性PVA－FRCC的峰后延性增加.圖3 試件的電鏡照片F(xiàn)ig.3 SEM photos of specimens圖4 高韌性PVA－FRCC的受壓應(yīng)力－應(yīng)變曲線Fig.4 Compressive stress－strain curves of PVA－FRCC with high toughness從表2可以看出，高韌性PVA－FRCC的峰值應(yīng)變?yōu)?.
建筑材料學(xué)報(bào) 2014年4期2014-10-12
- 三極管特性曲線實(shí)驗(yàn)的回掃線問題研究
線是由于鋸齒波下降段回掃過快與上升段不一致造成的現(xiàn)象。其本質(zhì)是由三極管放大倍數(shù)的頻率特性和寄生電容充放電效應(yīng)所致。三極管放大倍數(shù)為可見β隨頻率增高而減小，且對(duì)鋸齒波來說，存在 β上升＞β下降。寄生電容的充放電特性分析如圖2所示。在圖2(a)的鋸齒波上升段，當(dāng)Vce＞Vbe時(shí)，Cbe充電，充電電流從Ice限流電阻R流向Cbe。此時(shí)IR=β上升Ib+Icbc1，示波器的測(cè)量電流值為IR1。相反，在圖2(b)的鋸齒波下降段，因下降速度過大，頻率過高，三極管的放大
電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2014年1期2014-08-23
- 壓水堆下腔室水力特性數(shù)值研究
堆下腔室、環(huán)形下降段以及堆芯的流場(chǎng)分布.在建立了與實(shí)體模型尺寸相一致模型后，研究者在劃分網(wǎng)格時(shí)采用了非一致的思想，整體劃分了543 438個(gè)六面體網(wǎng)格，其中下腔室263 842個(gè)網(wǎng)格.采用非一致的思想能夠使得下腔室網(wǎng)格數(shù)量大幅度下降，有利于計(jì)算.但是，這會(huì)給數(shù)據(jù)處理帶來不便.并且采用非一致思想劃分的網(wǎng)格，在計(jì)算時(shí)相鄰兩層網(wǎng)格差值為非連續(xù)的，計(jì)算數(shù)據(jù)可能產(chǎn)生誤差.Ji Hwan Jeong、Byoung－Sub Han 等[7－10]，在采用 CFD 方法對(duì)
- 低壓自然循環(huán)間歇泉流動(dòng)不穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)研究與RELAP5程序驗(yàn)證
開口高位水箱、下降段、閥門以及測(cè)量系統(tǒng)等組成。為便于實(shí)驗(yàn)觀察，整個(gè)實(shí)驗(yàn)回路采用透明的有機(jī)玻璃管進(jìn)行連接。實(shí)驗(yàn)加熱段長(zhǎng)1.3 m，內(nèi)徑20 mm，采用電加熱絲進(jìn)行加熱，加熱功率1.46 kW。實(shí)驗(yàn)回路總高度6.9 m，水平段總長(zhǎng)4.5 m。開口水箱高度0.5 m，內(nèi)徑0.09 m。系統(tǒng)啟動(dòng)前，水箱內(nèi)注入常溫水，水箱內(nèi)初始水位高度0.4 m。圖1 實(shí)驗(yàn)裝置示意圖測(cè)量系統(tǒng)中，采用鎳鉻-鎳硅鎧裝熱電偶進(jìn)行溫度測(cè)量，熱電偶主要布置在自然循環(huán)回路的加熱段入口、加熱段出
原子能科學(xué)技術(shù) 2014年8期2014-08-08
- 細(xì)長(zhǎng)自然循環(huán)系統(tǒng)流動(dòng)不穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)研究
熱段、上升段、下降段、水箱及測(cè)量和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)組成，如圖1所示。其中水箱上部氣空間與大氣連通。在上升段和下降段各設(shè)計(jì)了兩段水平段，分別長(zhǎng)450mm和4 500mm，總的長(zhǎng)徑比約3 120。實(shí)驗(yàn)段采用電加熱，利用自耦變壓器對(duì)加熱功率進(jìn)行調(diào)節(jié)，其有效加熱長(zhǎng)度為1.3m，管內(nèi)徑為20mm。為對(duì)實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象進(jìn)行可視化觀察，減少回路中的散熱損失，除實(shí)驗(yàn)段外其余管道均采用雙層玻璃套管。實(shí)驗(yàn)工質(zhì)為水。實(shí)驗(yàn)時(shí)在水中加入示蹤劑以觀察回路中流體的流動(dòng)狀態(tài)。圖1 實(shí)驗(yàn)回路示意圖Fi
原子能科學(xué)技術(shù) 2014年2期2014-05-25
- 基于自然循環(huán)回路的非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)數(shù)值模擬
相流動(dòng)狀態(tài)，而下降段的工質(zhì)經(jīng)水箱冷卻后重新恢復(fù)為單相狀態(tài)。圖1 PCCS原理圖Fig.1 Schematic of PCCS2 數(shù)學(xué)模型2.1 基本假設(shè)與節(jié)點(diǎn)劃分本文主要研究對(duì)象為PCCS自然循環(huán)回路和安全殼兩部分。為建立自然循環(huán)回路均相流數(shù)學(xué)模型，提出如下假設(shè)條件：1）流體為不可壓縮；2）僅考慮流體沿垂直管道的一維流動(dòng)；3）氣液兩相流速相等，且處于熱力學(xué)平衡狀態(tài)，不考慮欠熱沸騰；4）能量方程中，忽略氣液相界面的黏性耗散及流體動(dòng)能和勢(shì)能；5）冷卻水箱能保證
原子能科學(xué)技術(shù) 2014年1期2014-03-20
- 高超聲速滑翔飛行峰點(diǎn)高度確定方法
滑翔過程的初始下降段。該段飛行初期飛行器氣動(dòng)力較小,飛行器會(huì)快速下降進(jìn)入稠密大氣層,B點(diǎn)的熱流率和動(dòng)壓可能是滑翔段飛行過程中的極值點(diǎn),與本文將研究的內(nèi)容密切相關(guān)。圖1 HGV滑翔段的典型飛行剖面示意圖Fig.1 Typical lateral gliding flight curve of HGV考慮地球曲率,不考慮地球自轉(zhuǎn),假設(shè)HGV傾斜角大小保持為零,在彈道坐標(biāo)系中縱向質(zhì)點(diǎn)動(dòng)力學(xué)和運(yùn)動(dòng)學(xué)方程[6]可以描述為:(1)(2)(3)2 峰點(diǎn)高度確定方法文獻(xiàn)[
飛行力學(xué) 2013年4期2013-11-04
- 自密實(shí)混凝土單軸受壓應(yīng)力——應(yīng)變?nèi)€試驗(yàn)研究
主要是在曲線的下降段必須控制混凝土試件緩慢地變形和破壞。采用CSS-WAW-1000DL電液伺服萬能壓力試驗(yàn)機(jī)對(duì)自密實(shí)混凝土棱柱體試件進(jìn)行加載，上升段采用力控制，按峰值荷載的10%分級(jí)加載，接近預(yù)估峰值荷載的90%時(shí)采用位移控制，下降段的加載速度為0.005 mm/s。當(dāng)試件最大應(yīng)變達(dá)0.01左右或荷載減小至峰值荷載的10%左右時(shí)結(jié)束試驗(yàn)。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€如圖1所示。圖1 自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€自密實(shí)混凝土的應(yīng)力-應(yīng)
江蘇水利 2013年1期2013-10-05
- 高超聲速滑翔飛行器約束預(yù)測(cè)校正再入制導(dǎo)
軌跡劃分為初始下降段、過渡段和準(zhǔn)平衡滑翔段。初始下降段采用定傾側(cè)角飛行,過渡段在最大傾側(cè)角附近飛行,準(zhǔn)平衡滑翔段利用數(shù)值預(yù)測(cè)校正方法和準(zhǔn)平衡滑翔條件在線設(shè)計(jì)同時(shí)滿足過程約束和終端約束的傾側(cè)角制導(dǎo)律。通過標(biāo)準(zhǔn)條件和擾動(dòng)條件下的仿真結(jié)果表明,這種制導(dǎo)律在滿足各種約束的條件下,不僅能夠達(dá)到較高的精度,而且對(duì)初始誤差具有良好的魯棒性,能夠應(yīng)付再入時(shí)各種不確定性因素的影響。再入制導(dǎo); 預(yù)測(cè)校正; 準(zhǔn)平衡滑翔; 高超聲速滑翔飛行器引言高超聲速滑翔飛行器具有升阻比大、任
飛行力學(xué) 2012年2期2012-11-03
- 高超聲速飛行器再入多段導(dǎo)引方法研究
入軌跡分為初始下降段、過渡段和占大部分飛行時(shí)間的擬平衡滑翔段，在初始下降段和過渡段，利用擬平衡滑翔條件(Quasi-Equilibrium Glide Condition，QEGC)把約束轉(zhuǎn)換為傾側(cè)角的上界，通過限制傾側(cè)角的大小來滿足約束，在地面生成參考彈道;擬平衡滑翔段采用縱向和橫向分開制導(dǎo)的預(yù)測(cè)校正方法，縱向制導(dǎo)算法用于決定傾側(cè)角的大小，橫向制導(dǎo)決定傾側(cè)角的方向，在機(jī)載計(jì)算機(jī)上實(shí)時(shí)預(yù)報(bào)實(shí)際落點(diǎn)和目標(biāo)落點(diǎn)的偏差，計(jì)算控制信號(hào)，調(diào)節(jié)傾側(cè)角的大小和方法，消除
飛行力學(xué) 2012年4期2012-03-03
- 滑翔式飛行器再入彈道設(shè)計(jì)*
個(gè)再入彈道分為下降段、滑翔段、修正段和末制導(dǎo)段。初始下降段是指從再入點(diǎn)到滑翔開始點(diǎn)的彈道，高度約在30～100km范圍，此段大氣密度很小，氣動(dòng)力控制能力有限，無法維持滑翔飛行，飛行器必然處于下落狀態(tài)。初始下降段彈道設(shè)計(jì)的目的是使彈道能平滑的轉(zhuǎn)換到滑翔狀態(tài)?；瓒问窃偃腼w行的主要階段，基本決定飛行器的射程，通過滑翔段的制導(dǎo)飛行，使彈道滿足滑翔段終端射程、速度、高度要求。末制導(dǎo)段彈道飛行速度、高度相對(duì)較低，不適宜進(jìn)行滑翔飛行，末制導(dǎo)段彈道要滿足末制導(dǎo)裝置的工作
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2011年6期2011-12-10