基圓
- 型線參數(shù)對變截面渦旋齒徑向泄漏線長度的影響
并分析型線參數(shù)(基圓半徑、圓弧半徑，齒厚調(diào)節(jié)系數(shù)、連接點等)對泄漏線長度影響的變化規(guī)律。在不影響渦旋壓縮機(jī)容積效率基礎(chǔ)上，通過選擇恰當(dāng)?shù)男途€參數(shù)來縮短徑向泄漏線長度，對減小徑向泄漏量和提高整機(jī)工作效率具有實際意義，并且可以使其在大功率工況下的應(yīng)用得以實現(xiàn)。同時該模型還可以用于預(yù)測其它型線泄漏線長度的變化規(guī)律。2 型線方程和泄漏量計算模型組合渦旋型線通常是由兩段或多段類型不同的渦旋型線組成，目前構(gòu)成組合渦旋齒型線的單一型線有圓弧、圓漸開線、高次曲線、線段漸開
壓縮機(jī)技術(shù) 2023年6期2024-01-12
- Ⅲ組合型線變截面渦旋齒的參數(shù)分析和優(yōu)化
限元分析法對變徑基圓漸開線渦旋齒進(jìn)行了優(yōu)化.彭斌等[3]建立了由圓漸開線、高次曲線、圓弧組合而成的變截面渦旋型線,構(gòu)建了整體數(shù)學(xué)模型并進(jìn)行了實驗研究.侯才生等[4]基于Frenet標(biāo)架建立了由圓漸開線和三次曲線構(gòu)成的變截面渦旋型線,并在幾何性能和動力性能方面與等截面渦旋型線進(jìn)行了比較.張朋成等[5]利用不同極徑的代數(shù)螺線生成了變截面渦旋齒,并與圓漸開線渦旋模型作了定量對比.李雪琴等[6]提出了非對稱變壁厚渦旋齒結(jié)構(gòu),并在應(yīng)力和變形方面與對稱變壁厚渦旋齒進(jìn)行
蘭州理工大學(xué)學(xué)報 2023年6期2024-01-06
- 1級齒輪漸開線樣板的國內(nèi)量值比對
2級兩個等級，當(dāng)基圓半徑rb≤100 mm時，1級漸開線樣板的齒廓形狀公差ffαT=1.0 μm，當(dāng)基圓半徑100 mm＜rb≤200 mm時，1級漸開線樣板的齒廓形狀公差ffαT=1.4 μm［1］。當(dāng) 前 我 國 對 齒 輪 測量 的 研 究 多集中于齒輪測量新方法［2-4］等領(lǐng)域，對用于漸開線量值溯源與量值傳遞的漸開線樣板研究較少。為了健全我國漸開線的量值溯源與量值傳遞體系，北京工業(yè)大學(xué)作為項目牽頭單位，大連理工大學(xué)和重慶大學(xué)作為課題負(fù)責(zé)單位，獲批了
光學(xué)精密工程 2022年22期2022-11-28
- 渦旋壓縮機(jī)逆向工程型線分析方法
，需進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為基圓表達(dá)式[4，5]。蘇國勝等人提出一種基于三坐標(biāo)測量漸開線基圓半徑反求的方法，根據(jù)漸開線參數(shù)方程構(gòu)造牛頓迭代格式求解出基圓半徑，但需要在測量數(shù)據(jù)精確確定基礎(chǔ)上進(jìn)行[6]。湯潔等人基于最小二乘法求解模型，三點定圓并由高斯牛頓方法進(jìn)行初值優(yōu)化，獲得基圓位置和半徑，但誤差仍較大為2.9%[7]。蘭州理工大學(xué)鄔再新、吳軍等人應(yīng)用逆向工程建立了變截面渦旋盤快速精度診斷方法，驗證了變截面渦旋盤的加工精度和形位公差符合要求[8，9]。郝勝利提出了一種基
壓縮機(jī)技術(shù) 2022年5期2022-11-24
- 渦旋壓縮機(jī)幾何尺寸對流阻與傳熱的影響研究
縮機(jī)的幾何尺寸：基圓半徑a、齒高h(yuǎn)、壁厚t等都與渦旋壓縮機(jī)的流動阻力損失以及傳熱存在一定的數(shù)學(xué)關(guān)系[3]。通過研究渦旋盤幾何尺寸對渦旋壓縮機(jī)流動阻力損失以及傳熱的影響，為渦旋壓縮機(jī)的渦旋盤幾何尺寸進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計可以提供可靠的理論依據(jù)。渦旋壓縮機(jī)的幾何參數(shù)影響著渦旋壓縮機(jī)的容積變化和容積效率，因此對渦旋壓縮機(jī)的幾何尺寸的研究對提高渦旋壓縮機(jī)的整機(jī)效率有著極其重要的意義[4]。顧兆林等從幾個方面探討了渦旋型線基本幾何參數(shù)的選擇問題，分析了型線幾何參數(shù)對渦旋壓縮機(jī)
壓縮機(jī)技術(shù) 2022年3期2022-08-03
- 標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪輪齒任意點K 的齒厚計算
點的發(fā)生線，必與基圓相切，而該發(fā)生線為齒廓在該點處漸開線的法線。因此，當(dāng)兩齒輪安裝位置確定后，兩齒輪齒廓無論在何處嚙合，過嚙合點的公法線必與兩齒輪基圓相切，即任意點嚙合時的公法線是唯一的，與兩齒輪的連心線交于固定的點P。因此，齒輪傳動能保證傳動比為恒定值。1.2 傳動能力要求在機(jī)械設(shè)施設(shè)備上，齒輪主要擔(dān)負(fù)著傳遞運動和動力的重要使命。因此，對齒輪的另一個重要要求，就是其傳動能力。齒輪的傳動能力，主要取決于齒輪的輪齒大小，即直接與齒輪的模數(shù)息息相關(guān)。在齒輪的承
四川職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2022年3期2022-07-08
- 基于SolidWorks的漸開線齒輪參數(shù)化精確建模*
度圓半徑；rb為基圓半徑；αk為漸開線壓力角；θk為漸開線函數(shù)。漸開線的形狀取決于基圓的大小，基圓半徑的方程為：(2)其中：m為齒輪模數(shù)；z為齒輪齒數(shù)；α為齒輪壓力角，一般取20°。基圓越大得到的漸開線越平直，當(dāng)基圓半徑無窮大時，漸開線成為一條直線[7]。2.2 構(gòu)造漸開線本文以模數(shù)m為3 mm、齒數(shù)z為14的標(biāo)準(zhǔn)漸開線齒輪為例構(gòu)造漸開線。(1) 進(jìn)入草圖繪制界面，按公式(3)得到的尺寸繪制出分度圓、基圓、齒頂圓和齒根圓，如圖2所示。圖2 分度圓、基圓、齒
機(jī)械工程與自動化 2022年3期2022-06-24
- 新能源汽車4032鋁合金軸承座閉塞式背壓成形工藝數(shù)值模擬和實驗研究
的尺寸和形狀，其基圓直徑為102 mm，最大高度為36.7 mm，最小壁厚為4 mm。此軸承座從上到下由4組階梯組成，其中位于上部的2組階梯為圓臺狀，第3組階梯截面為類正六邊形，最后一組階梯為直徑102 mm的圓臺。軸承座側(cè)壁厚度小，頂端存在凹槽，基圓直徑大，這就導(dǎo)致成形過程中金屬流動困難，頂部和側(cè)壁不易充填完整，存在折疊和拉裂的傾向[13]。圖1 軸承座尺寸和外形為了保證最后零件的成形質(zhì)量，采用閉塞式背壓成形工藝，使坯料在成形過程中處于三向壓應(yīng)力狀態(tài)，最
精密成形工程 2022年2期2022-02-22
- 變徑基圓漸開線渦旋膨脹機(jī)幾何及泄漏模型的研究
究；通過討論不同基圓變化下的變徑基圓渦旋膨脹機(jī)的容積、泄漏線的變化規(guī)律，得到適用于渦旋膨脹機(jī)的基圓變化規(guī)律，為變徑基圓渦旋膨脹機(jī)的設(shè)計提供參考。2 變徑基圓渦旋型線方程變徑基圓渦旋型線，即以半徑不斷發(fā)生變化的圓為基圓所展開的型線，其基圓變化控制系數(shù)為k。變徑基圓渦旋型線的公式與圓漸開線渦旋型線的公式相似，事實上，圓漸開線渦旋型線為變徑基圓渦旋型線k=0時的特例。變徑基圓渦旋型線的靜盤靜盤公式如下[15]：靜盤外側(cè)漸開線公式：靜盤內(nèi)側(cè)漸開線公式：式中：ɑ—初
機(jī)械設(shè)計與制造 2022年1期2022-01-27
- 圍尺法和光電測距法測量立式金屬罐基圓半徑的對比和分析*
還有很多不足，其基圓半徑測量結(jié)果仍需要與圍尺法進(jìn)行比對和分析。早在2002年，徐忠陽、張良琚、魏進(jìn)祥最早使用基于全站儀設(shè)備的光電測距法與光學(xué)參比法測量結(jié)果進(jìn)行了比較，數(shù)據(jù)顯示光電測距法在合適的測量條件下能較好地實現(xiàn)立式金屬罐基圓的半徑測量[4]。2011年全國容量會議上，郭云霞、崔越、崔建和針對不同半徑區(qū)間的立式金屬罐的基圓進(jìn)行了對比和分析，認(rèn)為兩種方法的半徑測量結(jié)果存在系統(tǒng)偏差[5]。2012年，趙立、車齊榮、王冬針對幾種典型規(guī)格的立式金屬罐使用圍尺法和
上海計量測試 2021年5期2021-11-19
- 變截面渦旋盤銑削參數(shù)與齒變形規(guī)律研究
截面渦旋盤第二段基圓漸開線外圈型線，其外圈基圓漸開線型線方程為：(φ1≤φ≤φ2)(1)式中：x2，y2分別為展角φ處第二段基圓漸開線對應(yīng)點的橫坐標(biāo)和縱坐標(biāo)；a1，a2為基圓漸開線的基圓半徑；φ1，φ2為基圓漸開線連接點處的展角值；Ror為回轉(zhuǎn)半徑。取a1=2.885，a2=4.158，φ1=2π，φ2=4π，Ror=5.063，根據(jù)法向等距線法[7]將基圓漸開線外偏移Ror/2生成變截面渦旋外圈型線，幾何模型如圖2所示。圖2 幾何模型1.2 試驗結(jié)果與分
機(jī)械設(shè)計與制造工程 2021年7期2021-08-23
- 球墨鑄鐵復(fù)合仿生耦合單元體結(jié)構(gòu)參數(shù)變化對摩擦應(yīng)力的影響模擬研究
為4 mm漸開線基圓半徑為0.4 mm復(fù)合結(jié)構(gòu)單元體試樣為例，如圖4所示.圖4 劃分網(wǎng)格后的直線+漸開線復(fù)合單元體試件摩擦磨損模擬有限元三維模型2.2 材料屬性對基體和單元體以及摩擦副的材料進(jìn)行選擇，本次摩擦模擬過程所選擇的基體與單元體材料均為球墨鑄鐵，摩擦副材料為H13鋼，其主要材料性能如表1所示.表1 材料主要物理性能2.3 建立摩擦面模型中的摩擦面設(shè)置為基體與摩擦副和單元體與摩擦副兩組，基體與單元體設(shè)置為bonded關(guān)系，各對應(yīng)摩擦面的摩擦系數(shù)如表2
吉林化工學(xué)院學(xué)報 2021年5期2021-06-17
- 池沸騰孤立氣泡生長過程中微液層蒸發(fā)影響的實驗和模擬耦合分析
觸點的距離定義為基圓半徑。存在于氣泡基圓半徑內(nèi)側(cè)的為微液層，尺度較小，為微米量級。而大液層則為基圓半徑以外到熱邊界層δt與氣液界面交界位置Rt的液體層，其厚度為幾百微米到毫米量級[8]。Sakashita等[9]測量了近臨界熱通量(CHF)處加熱表面附近的空泡率，實驗結(jié)果與大液層蒸發(fā)理論有較好的一致性：在高熱通量區(qū)域，大液層蒸發(fā)消耗的熱量占沸騰過程總傳熱量的94%。相比于大液層區(qū)域，盡管氣泡底部的微液層區(qū)域較小，但由于該液體層在厚度方向上熱阻較小，平均熱通
化工學(xué)報 2021年5期2021-06-03
- IHV變截面渦旋型線等效齒厚計算模型與幾何性能分析
線主要組成單元有基圓漸開線、高次曲線、圓弧、變徑基圓漸開線等。郝勝利等［10］建立了一種變壁厚渦旋壓縮機(jī)型線方程，計算了容積特性，結(jié)果表明，吸氣容積、制冷量和制冷COP較等壁厚均有所提升。王君等［11-12］建立了一種漸變齒厚渦旋齒型線模型，對該渦旋齒渦旋壓縮機(jī)進(jìn)行了流場分析以及渦旋齒變形分析，結(jié)果表明，該渦旋齒與等齒厚渦旋齒相比，其齒變形更小、應(yīng)力分布更合理；丁佳男等［13］推導(dǎo)了變徑基圓漸開線型線不同起始位置下型線的方程。彭斌等［14］研究了圓漸開線-
流體機(jī)械 2021年12期2021-02-16
- 變壁厚渦旋膨脹機(jī)型線參數(shù)的優(yōu)化分析
Rs=aφ，a為基圓半徑。高次曲線母線公式為:(2)其中φ∈(φ1,φ4);Rg2=c1+2c2(φ-π/2)+3c3(φ-π/2)2;Rs2=c0+c1(φ-π/2)+c2(φ-π/2)2+c3(φ-π/2)3。根據(jù)渦旋型線的嚙合原理[16]可得:(3)1.2 圓漸開線-圓弧-圓漸開線圓漸開線-圓弧-圓漸開線組合型線與高次曲線的組合曲線類似,只是齒中間段由圓弧替代了圓漸開線,如圖1b所示。但圓弧和嚙合點的確定與高次曲線有很大差別,圓弧欲滿足嚙合要求和連續(xù)
- 型線參數(shù)對雙渦圈渦旋壓縮機(jī)性能的影響
多，但關(guān)于雙渦齒基圓半徑和漸開線發(fā)生角對雙渦圈渦旋壓縮機(jī)性能的影響研究較少。本研究著重研究基圓半徑和漸開線發(fā)生角對雙渦齒渦旋壓縮機(jī)性能的影響。1 雙渦圈渦旋盤的幾何模型1.1 雙渦旋齒的形成如圖1所示，圓漸開線雙渦齒靜渦旋盤是2條由基圓處發(fā)生并且相位角相差180°的渦旋體組成，2條渦旋齒旋轉(zhuǎn)90°后可形成動渦旋盤渦旋齒，動靜渦旋盤偏移一定距離安裝就可以形成能夠正確嚙合的工作腔體，如圖2所示。單渦圈渦旋壓縮機(jī)在工作時，形成2組對稱的工作腔，對稱腔體同時完成吸
液壓與氣動 2020年10期2020-10-16
- 變基圓半徑渦旋膨脹機(jī)型線參數(shù)的優(yōu)化選取
吉岱等人對采用變基圓半徑漸開線型線的渦旋膨脹機(jī)進(jìn)行了研究，并推導(dǎo)了其工作腔容積的計算公式［8］；Wang等人研究了多種漸開線的性能特點，提出了渦旋型線嚙合的計算方法［9］；Shaffer等人建立了多種由齒頭修正后的幾何模型，并基于預(yù)設(shè)的幾何參數(shù)對修正后渦旋型線展成的膨脹機(jī)的吸氣腔容積進(jìn)行了計算［10］。變基圓半徑渦旋型線是指其基圓半徑隨著展開角增大而連續(xù)變化的漸開線，由其展成的渦旋齒壁厚會隨著展角逐漸變大或變小，從而實現(xiàn)性能的改變。同時，由于它與圓漸開線渦
工程設(shè)計學(xué)報 2020年4期2020-09-29
- 雙曲線的基圓及其性質(zhì)
的雙曲線R2為其基圓,則有:(1)圓O基的切線交雙曲線兩支于A、B兩點,則OA⊥OB;(2)設(shè)A、B是雙曲線C兩支上的動點,OP⊥AB且P為垂足,若OA⊥OB,則點P的軌跡就是圓O基;(3)設(shè)A、B是雙曲線C兩支上的動點,若OA⊥OB,則線段AB長的最小值為2R,三角形AOB面積的最小值為R2;(4)過雙曲線的中心且互相垂直的兩條直線與雙曲線的四個交點構(gòu)成的四邊形為棱形,且棱形的內(nèi)切圓就是該雙曲線的基圓.圖1圖2證明(1) 設(shè)直線AB的方程為y=kx+m,
中學(xué)數(shù)學(xué)研究(廣東) 2020年15期2020-09-09
- 基于尺寸數(shù)據(jù)鏈接全局變量的參數(shù)化設(shè)計
m*z”；db為基圓的直徑，對應(yīng)方程式“db=d*cos(20)”；da為齒頂圓的直徑，對應(yīng)方程式“da=d+2 m”；df為齒根圓的直徑，對應(yīng)方程式“df=d-2.5 m”；s為齒厚，對應(yīng)方程式“s=m*pi/2”；pi即“π”。輸入完成后單擊“確定”。圖2 輸入全局變量參數(shù)定義完成，對話框收起。這些數(shù)據(jù)也可以鏈接至外部文件實現(xiàn)數(shù)據(jù)傳遞。利用如圖2所示對話框中的“輸入…”、“輸出…”按鈕，均可打開相應(yīng)對話框，將定義好的方程式輸出到其他文件或?qū)⑵渌募卸?/div>
機(jī)械工程與自動化 2020年4期2020-08-25
- 氣動彈射滾石鐵塔撞擊試驗方法研究①
線的試驗方法選取基圓半徑r=90mm，通過移動從動件凸輪理倫廊線的坐標(biāo)作圖從而得到凸輪理論倫廊的坐標(biāo)值。再選取基圓半徑r=72mm，移動從動件凸輪理倫廊線的坐標(biāo)作圖得凸輪。當(dāng)運動的零部件的牽引中心線穿透凸輪的運轉(zhuǎn)中間點時，將其稱之為對動從動件凸輪構(gòu)件，已知凸輪基圓RB的半徑和凸輪在恒定角速度ω1下的順時針旋轉(zhuǎn)，繪制凸輪輪廓曲線。最初，選取適當(dāng)?shù)谋壤?，依照明確的從動件的運動規(guī)則來繪制位移線圖，把位移線圖分割成若干的相等分，獲得到點1、2、3....。垂直于科技創(chuàng)新導(dǎo)報 2020年15期2020-07-22
- 圓柱齒輪齒廓偏差有效長度L_AE的幾何解析及計算公式推導(dǎo)
F等于“兩條端面基圓切線長度之差。其中一條是從基圓延伸到可用齒廓的外界限點，另一條是從基圓到可用齒廓的內(nèi)界限點”。“依據(jù)設(shè)計，可用長度被齒頂、齒頂?shù)估饣螨X頂?shù)箞A的起始點（A點）限定，對于齒根，可用長度被齒根圓角或挖根的起始點（F點）所限定”。1.2 有效長度LAELAE是“可用長度對應(yīng)于有效齒廓的那部分”。對于齒頂，其界限點與LAF的界限點相同，都是A點，“對于齒根，有效長度延伸到與之配對齒輪有效嚙合的終點E(即有效齒廓的起始點)”。對于LAF和LAE，新時代農(nóng)機(jī) 2020年1期2020-04-30
- 一種基于CAD繪圖軟件的渦旋壓縮機(jī)型線方程反求方法
）1 引言目前定基圓半徑圓漸開線被廣泛應(yīng)用于渦旋體、齒輪、刀具等零件上[1]。逆向工程[2，3]中經(jīng)常會遇到對已知零件進(jìn)行測繪反求，近而再對該零件進(jìn)行優(yōu)化開發(fā)的情形。此過程中，根據(jù)測繪所得圖形確定漸開線的基圓圓心和基圓半徑進(jìn)而求得整個型線的方程，具有重要意義。對于一條定基圓半徑圓漸開線，若已知其基圓圓心，可通過構(gòu)造牛頓迭代算法反求出其基圓半徑值[4]。但在實際工程中遇到的情況通常是，測繪所得零件圖形中的圓漸開線并不顯示基圓圓心，只根據(jù)圓漸開線圖形反求漸開線壓縮機(jī)技術(shù) 2020年6期2020-02-06
- 果樹專用餅狀緩釋肥遞肥機(jī)構(gòu)設(shè)計與優(yōu)化
(mm)；R1為基圓半徑(mm)；φ為凸輪轉(zhuǎn)動角度；e為偏心距(mm)；e1為偏距(mm)。3 試驗與分析凸輪運動設(shè)計是指在1個完整的運動周期中凸輪速度函數(shù)的設(shè)計[19]。從動件的運動規(guī)律主要受凸輪的輪廓影響，而凸輪的偏距與推桿的位移相等，遞肥盒在推桿帶動下直線方向的往復(fù)移動距離為190mm，因此將凸輪的偏距設(shè)定為190mm。為確定不同基圓半徑的偏心凸輪對凸輪與推桿之間的接觸力的影響，將基圓半徑作為單因素變量，以10mm為間隔，對基圓半徑為40～180mm農(nóng)機(jī)化研究 2019年2期2019-12-22
- 高速取紙機(jī)構(gòu)主凸輪廓線設(shè)計及運動分析
設(shè)計和分析，分析基圓半徑和升程與回程的運動角對運動特性的影響，以期為后續(xù)高速取紙機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計提供理論指導(dǎo)。1 雙凸輪—平行四邊形機(jī)構(gòu)為實現(xiàn)吸頭較為復(fù)雜的運動軌跡，采用雙凸輪和平行四邊形機(jī)構(gòu)(吸頭裝在一個連桿上)的組合機(jī)構(gòu)，如圖1所示。1. 吸頭 2. 從動擺桿 3. 平行四邊形機(jī)構(gòu)機(jī)架 4. 鉸鏈A 5. 鉸鏈B 6. 主動擺桿 7. 副凸輪 8. 轉(zhuǎn)盤 9. 主凸輪 10. 紙倉圖1 機(jī)構(gòu)原理簡圖Figure 1 Schematic diagram o食品與機(jī)械 2019年8期2019-09-23
- 一款新型組合型線渦旋壓縮機(jī)的設(shè)計
冷量）。本文采用基圓漸開線-變徑基圓漸開線-基圓漸開線的組合型線作為渦旋壓縮機(jī)的母線，通過選取不同的結(jié)構(gòu)參數(shù)得到不同的組合型線，采用控制變量法，對旋轉(zhuǎn)圈數(shù)、行程容積2個變量進(jìn)行控制，對各組合型線渦旋壓縮機(jī)的受力情況、行程容積進(jìn)行對比。2 組合型線渦旋壓縮機(jī)的建模渦旋壓縮機(jī)能夠正常工作的必要條件是動靜渦旋盤的渦旋體在壓縮腔內(nèi)能夠嚙合，即動渦旋盤的內(nèi)壁曲線要和靜渦旋盤的外壁曲線相嚙合、動渦旋盤的外壁曲線要和靜渦旋盤的內(nèi)壁曲線相嚙合[2]。所謂嚙合，就是指對于渦壓縮機(jī)技術(shù) 2019年3期2019-09-05
- 等基圓錐齒輪齒面仿真加工
3）0 引 言等基圓錐齒輪的齒線凹凸方向和以往的錐齒輪相反.在數(shù)控機(jī)床上加工等基圓錐齒輪時，控制刀具以及輪坯之間的運動，使二者之間實現(xiàn)特定的運動，進(jìn)而使齒輪任意的錐距位置處當(dāng)量齒輪的基圓半徑相等[1]，齒廓也不會發(fā)生突變.所以可以使用一把銑刀精確地來加工整個錐齒輪齒面，進(jìn)而消除了理論上的誤差，提高了錐齒輪的加工精度，實現(xiàn)了大型錐齒輪的仿形法精加工[2].文獻(xiàn)[3]提出用數(shù)控銑齒機(jī)加工等基圓曲齒錐齒輪的方法，使用Mathematica繪制加工軌跡，但其未進(jìn)一江西理工大學(xué)學(xué)報 2019年3期2019-07-10
- 基于等誤差阿基米德螺線法的渦旋型線的擬合算法研究*
米德螺線逼近三段基圓漸開線組合型線，以期有效提高計算精度，減少節(jié)點數(shù)目，滿足生產(chǎn)需要。1 渦旋型線的數(shù)學(xué)模型為了追求更大的壓縮比，渦旋型線已從最初的單一的圓漸開線發(fā)展到現(xiàn)在的組合型線[5]。變截面渦旋盤母線可由三段基圓漸開線組合型線構(gòu)成，在母線基礎(chǔ)上可生成渦旋盤內(nèi)外壁型線。渦旋盤型線方程為：內(nèi)壁第一段基圓漸開線：(1)內(nèi)壁第二段基圓漸開線：內(nèi)壁第三段基圓漸開線：外壁第一段基圓漸開線：(4)外壁第二段基圓漸開線：外壁第三段基圓漸開線：式中，a1為第一段、第三組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2019年6期2019-07-01
- 基于齒根圓角圓心所在位置的時變嚙合剛度修正模型
將輪齒考慮為一個基圓開始的懸臂梁。但是，實際齒輪對的嚙合，因齒數(shù)、變位系數(shù)、齒根圓角等參數(shù)的不同，其齒輪齒廓線存在不開始于基圓的情況，如圖1所示。當(dāng)基圓大于齒根圓時，目前的嚙合剛度解析模型忽略了齒根圓與基圓之間的輪齒部分的勢能，將導(dǎo)致計算嚙合剛度相對偏大；當(dāng)基圓小于齒根圓時，因多考慮了基圓與齒根圓之間的變形能會導(dǎo)致計算所得嚙合剛度偏小。陳再剛等[9-11]近年來的針對嚙合剛度的進(jìn)行了大量的研究，其研究主要考慮了修形參數(shù)以及空間裂紋嚙合剛度的影響，提出了‘切振動與沖擊 2019年1期2019-01-23
- 等基圓錐齒輪的齒面建模與加工仿真*
球頭銑刀的針對等基圓錐齒輪的相關(guān)技術(shù)及研究。根據(jù)傳統(tǒng)的等基圓錐齒輪理論，加工等基圓錐齒輪時，使用成形指狀銑刀，通過控制刀具以及輪坯之間的運動，使二者之間實現(xiàn)特定的運動，從而使齒輪在任意錐距位置處當(dāng)量齒輪的基圓半徑相等，齒廓也不會發(fā)生突變[3-4]。從而實現(xiàn)一把銑刀精確加工整個齒面。但是由于該指狀銑刀屬于專用刀具，其軸截形的廓形精度保證依靠于樣板的精度及工人的技術(shù)水平，刀具制造精度低，加之大型齒輪加工中由于刀具磨損，必須多次換刀，多把指狀銑刀的精度一致性難以組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2018年12期2019-01-03
- 氣門墊片選配機(jī)返修率高問題的解決
度測量機(jī)、凸輪軸基圓測量機(jī)和氣門墊片工控機(jī)。以排氣面1缸1測量為例，通過介紹設(shè)備的工作原理進(jìn)一步分析問題。2.1 氣門高度測量機(jī)工作原理氣門高度測量機(jī)主要由工作臺舉升機(jī)構(gòu)、伺服滑臺、測量傳感器等組成（圖2）。排氣面有8個氣門，選配8個墊片，為了區(qū)分從左至右記作1缸1，1缸2，……4缸2。進(jìn)氣面也有8個氣門，選配8個墊片，為了區(qū)分位置記做1缸1，1缸2……4缸2。共6個測量傳感器，進(jìn)排氣面各有一組測桿，每組測桿3根（圖3）。通過伺服滑臺的移動，實現(xiàn)進(jìn)排氣面各設(shè)備管理與維修 2018年19期2018-12-11
- 等基圓曲線齒錐齒輪齒面拓?fù)湫扌?/a>
471003）等基圓曲線齒錐齒輪齒面拓?fù)湫扌魏?昕1，2，曹雪梅2，翟保尊1，楊博會2（1.黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院，河南開封475000；2.河南科技大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，河南洛陽471003）以等基圓錐齒輪的加工展成原理為基礎(chǔ)，對等基圓錐齒輪齒面幾何結(jié)構(gòu)進(jìn)行系統(tǒng)研究。建立了錐齒輪副的嚙合坐標(biāo)系，編寫了齒面接觸分析程序(TCA)，分析了等基圓錐齒輪在不同修形方式下的幾何傳動誤差曲線以及齒面接觸印痕變化情況，探討了修形參數(shù)對TCA結(jié)果的影響。通過TCA安陽工學(xué)院學(xué)報 2018年2期2018-04-12
- HRB400E熱軋鋼筋控軋控冷工藝的優(yōu)化
術(shù)的本質(zhì)是在滿足基圓組織為P+F以及良好抗震性、可焊性條件下實現(xiàn)非微合金化。該技術(shù)的核心是采用“中低溫度開軋（950 ～970℃）+機(jī)間水冷+未再結(jié)晶區(qū)低溫精軋+終軋后第一次立即冷卻+軋后第二次弱冷”?？拐痄摻钜笤跐M足GB 1499.2 基礎(chǔ)上還應(yīng)滿足Rm/Rel≥1.25，Rel/R0el≤1.30，Agt≥9%。此外，2009年GB 1499.2還進(jìn)一步補(bǔ)充規(guī)定“熱軋鋼筋系列基圓不得存在影響其使用性能的低溫相變組織”。此次主要對單線Ф25 mm帶肋鋼山西冶金 2018年6期2018-03-04
- 試論漸開線與阿基米德螺線的特點與應(yīng)用
漸開線。此圓稱為基圓，直線為KN，點A的軌跡是AK1K2K就是生成的漸開線。其主要特征是：1直線的長度等于在基圓上滾過的長度等于即基圓上被滾過的弧長，即NK=NN2N1A；2.因為發(fā)生線在基圓上作純滾動，所以它與基圓的切點N就是漸開線上K點的瞬時速度中心，發(fā)生線NK就是漸開線在K點的法線，同時它也是基圓在N點的切線；漸開線的大小取決于基圓的大小。基圓內(nèi)無漸開線。3.漸開線齒廓上K點的法線與該點的速度方向所夾的銳角稱為該點的壓力角。齒廓上各點壓力角是變化的，贏未來 2018年27期2018-01-22
- 邏輯齒輪的建模及齒廓參數(shù)優(yōu)化
的參數(shù)還有：初始基圓半徑G0、初始壓力角α0以及相對壓力角δ等。首先根據(jù)邏輯齒條的形成原理，得到邏輯齒條一側(cè)齒廓節(jié)線以上半部的齒廓方程(如式(1))和節(jié)線以下半部的齒廓方程(如式(2))。然后，根據(jù)邏輯齒條與邏輯齒輪節(jié)圓以內(nèi)部分齒廓的嚙合過程，邏輯齒輪一側(cè)齒廓節(jié)圓以內(nèi)半部的齒廓方程(如式(3))[4]。(1)(2)(3)其中，r2為邏輯齒輪節(jié)圓半徑。取m=4，ha*=1和c*=0.25，齒條的齒厚s和齒間寬e都等于πm/2。相關(guān)齒廓參數(shù)取初始壓力角α=6.組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2016年11期2016-12-06
- 基于潤滑特性分析的配氣凸輪設(shè)計
近加速度值或凸輪基圓半徑，配氣凸輪機(jī)構(gòu)獲得較好的油膜潤滑特性。保證凸輪與從動件之間滿足潤滑特性要求，能夠有效降低配氣凸輪機(jī)構(gòu)磨損，當(dāng)0≤Nr≤0.25或Nr≥0.5 ，可以增大基圓半徑以改善潤滑情況；當(dāng)0.25關(guān)鍵詞:配氣凸輪加速度基圓半徑潤滑系數(shù)0引言發(fā)動機(jī)配氣凸輪一般結(jié)構(gòu)緊湊、轉(zhuǎn)速較高，且持續(xù)運轉(zhuǎn)時間長，因而對凸輪機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)尺寸、潤滑條件和接觸應(yīng)力等方面要求較高。配氣凸輪機(jī)構(gòu)從動件一般采用平底和滾子兩種形式：滾子從動件與凸輪之間為滾動摩擦，磨損較小，所現(xiàn)代機(jī)械 2016年3期2016-07-21
- 漸開線齒輪齒形誤差的分析方法
詞】齒輪；齒形；基圓；壓力角；分度圓；漸開線1.前言漸開線齒輪是機(jī)器中常用的一種零件，它的用途是傳遞動力或運動。齒輪之間的傳動，是依靠主動輪的牙齒依次推動被動輪的牙齒來實現(xiàn)的。牙齒兩側(cè)面的形狀（齒面形狀，即齒形）對于齒輪的傳動和工作平穩(wěn)性都有重要影響。因此，必須了解漸開線齒輪齒形誤差產(chǎn)生的原因及分析方法。2.漸開線齒輪齒形特點所謂漸開線，是一根切線在基圓（作為描繪漸開線基礎(chǔ)的一個圓）上純滾動（即沒有滑動的轉(zhuǎn)滾運動）時，畫出該切線滾動邊緣上任意一點的運動軌跡科技與企業(yè) 2016年1期2016-05-30
- 長度計量基礎(chǔ)知識講座第五十二講 齒輪漸開線樣板
，應(yīng)使用兩種不同基圓半徑的樣板分別進(jìn)行，兩樣板半徑差至少為80 mm，以基圓半徑rb的最大差值確定儀器漸開線示值誤差。1 漸開線樣板主要規(guī)格常用漸開線樣板的主要規(guī)格見表1。表1 常用樣板規(guī)格尺寸（mm）2 漸開線樣板主要技術(shù)要求2.1穩(wěn)定性漸開線樣板性能應(yīng)穩(wěn)定可靠，基圓半徑年變化量，一等不應(yīng)超出3 μm；二等不應(yīng)超出4 μm。上述要求應(yīng)在排除頂尖孔磕碰、磨損和工作面生銹因素之后進(jìn)行判斷。2.2漸開線展開長度一等樣板漸開線展開長度符合表1的規(guī)定，應(yīng)能從基圓開上海計量測試 2015年3期2015-08-23
- 帶電粒子在云室中的螺旋線運動探析
R為漸開線對應(yīng)的基圓半徑，基圓圓心為（R，r0），基圓方程為（x－R）2＋（y－r0）2＝R2.2.3 漸開線的性質(zhì)圖3在幾何中可借助圓柱體和細(xì)線作出圓的漸開線，如圖3所示，將圓柱體垂直固定在一個平面上，在圓柱體的側(cè)面貼近水平面的部位固定一根細(xì)線，拉緊細(xì)線，讓細(xì)線繞圓柱在水平面內(nèi)轉(zhuǎn)動且始終與圓柱相切，那么細(xì)線的外端在水平面內(nèi)的軌跡就是漸開線，該圓柱體的底面稱為漸開線的基圓，細(xì)線稱為漸開線的發(fā)生線.從漸開線形成的過程可以看出，漸開線具有以下基本性質(zhì)：（1）漸物理教師 2015年11期2015-07-25
- 長度計量基礎(chǔ)知識講座
2的要求，并能從基圓開始畫出齒廓誤差曲線；二等樣板漸開線展開長度應(yīng)大于10 mm。若曲線長度不滿足表2的要求時，應(yīng)使用漸開線樣板確定基圓位置。表2 漸開線展開長度要求（mm）2.3 頂尖孔的要求樣板頂尖孔的要求見表3。表3 樣板頂尖孔的要求（μm）2.4 漸開線部分形狀及基圓允許誤差2.4.1 漸開線形狀最大允許誤差見表4，齒根部展開長5 mm范圍內(nèi)允許大于表4規(guī)定的3倍。表4 漸開線形狀最大允許誤差Δffα（μm）2.4.2 漸開線基圓最大允許誤差樣板漸上海計量測試 2015年4期2015-07-17
- 延伸公差位置度檢測方法研究
配干涉。對于評定基圓的形成，有如下評價方式：第一，最小區(qū)域評定基圓M Z C I：包容圓度輪廓，且半徑差為最小的兩同心圓。a.外最小區(qū)域評定基圓：實體之外的最小區(qū)域的評定基圓。b.內(nèi)最小區(qū)域評定基圓：實體之內(nèi)的最小區(qū)域評定基圓。c.平均最小區(qū)域評定基圓：最小區(qū)域評定基圓的算術(shù)平均圓。第二，最小二乘評定基圓LSCI：使各局部圓度偏差平方和為最小的圓。第三，最小外接評定基圓MCCI：外接圓度輪廓的最小可能圓。圖1 Φ3.5孔的位置度要求Fig.1 Locati黑龍江科學(xué) 2015年1期2015-03-06
- 跑道模擬靶板石塊分布模型生成方法
一個n邊形內(nèi)接于基圓O，基圓半徑為r，頂點Ai所對應(yīng)的相位角θi，頂點Ai的x 軸向坐標(biāo)Ai＿x=O＿x+r×cos（θi），y 軸向 坐 標(biāo)Ai＿y=O＿y+r×sin（θi），基 圓 內(nèi) 接多邊形見圖2。采用角度排序理論，借助基圓Oi、n個相位角和頂點，生成“凸”多邊形來模擬石塊形狀。要生成“凸”多邊形，首先利用蒙特卡洛法生成滿足一定條件的基圓和n 個相位角，然后計算n 個相位角所對應(yīng)的n 個頂點坐標(biāo)，最后依次連接n 個頂點生成“凸”多邊形。借助角度排探測與控制學(xué)報 2015年3期2015-01-13
- 在帶鋸床上切削齒輪坯的設(shè)計與分析
0.37 mm，基圓齒厚為99 mm。1.2 鋸切路線設(shè)計圖2 鋸切線設(shè)計示意圖在鋸切時要保證齒輪輪齒的完整性，并要使輪齒各處所留的加工余量盡量均勻。再根據(jù)漸開線的形成原理，可以設(shè)計出輪齒的直線齒廓線以及鋸切線，如圖2 所示。在圖2 中，線1為輪齒的直線齒廓（使各處加工余量最小且均勻），留滾齒（或插齒）加工余量20 mm，形成線2（即圖1 中的a 線）。線3為齒槽的中心線，線4（即圖1 中的b 線）為線2 相對于線3 的對稱線，即下一個輪齒的左輪廓鋸切線。機(jī)械工程師 2014年3期2014-11-22
- AUTOCAD,SOLIWORKS,MATLAB 漸開線齒廓的精確繪制
心畫半徑為Rb的基圓，以10°為步長(步長越小，精確度越高)9等分第1象限圓弧，得交點A1、A2、……、A9，分別在交點上作圓的切線，并截取A1B1為一個步長(10°)的弧長，A2B2為2個步長(2×10°)的弧長， ……，A9B9為9個步長的弧長，在CAD的高版本中可以直接測出弧長，精確度可根據(jù)需要自行設(shè)置，然后用樣條曲線順次連接B1、B2、……、B9，即得基圓的漸開線，漸開線的繪制過程如圖1所示。圖1 漸開線的繪制過程確定齒數(shù)、模數(shù)和壓力角后，算出分度湖北理工學(xué)院學(xué)報 2014年4期2014-09-07
- 對稱點偶的基圓方程及其性質(zhì)*1
00)對稱點偶的基圓方程及其性質(zhì)*1張建元，張毅敏，胡曉飛，韓 艷(昭通學(xué)院數(shù)學(xué)與統(tǒng)計學(xué)院，云南 昭通 657000)給出了以2定點為對稱點偶的基圓方程(即表達(dá)式),利用它研究了基圓的一些性質(zhì),得到對稱點偶的基圓唯一存在的條件.在幾何變換方面解決了關(guān)于圓周的反演變換的一個逆問題，即給定對稱點偶及半徑等條件求基圓.對稱點;基圓;反演變換;比值;方程;分布;性質(zhì);唯一性在文獻(xiàn)[1-7]中,給出了“2定點關(guān)于圓周對稱”的概念以及“到2定點的距離之比等于常數(shù)(≠1吉首大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2014年4期2014-09-06
- 汽輪發(fā)電機(jī)定子半線圈的設(shè)計
為兩條漸開線及其基圓圖。曲線1、2為兩條以圓O為基圓的漸開線，直線NMK為基圓的一條切線，分別交漸開線1，2于點K、M。點A、Q分別為漸開線1、2在基圓上的起點。由漸開線的形成過程可以得到以下特性。(2)漸開線上任意一點的法線必與基圓相切，即直線NMK為漸開線1、2在點K、M的法線；(4)漸開線各點的曲率半徑不同。2 繞組端部立體圖與平面展開圖幾何關(guān)系電機(jī)繞組端部斜邊位于截錐臺表面，如圖2所示。立體圖不便于平面設(shè)計，將立體的截錐臺展開成平面圖形進(jìn)行處理計算防爆電機(jī) 2014年2期2014-08-30
- 基于三維掃描點云對漸開線斜齒圓柱齒輪的參數(shù)提取
誤差的方法擬合出基圓半徑，再以基圓推算模數(shù)，進(jìn)而利用模數(shù)、壓力角的組合可能試算模數(shù)和壓力角的方法借助計算機(jī)編程實現(xiàn)了反求一配對的高度變位直齒圓柱齒輪的參數(shù);并給出了一種實用的“基圓擬合算法”。前者是在齒輪的產(chǎn)出國、行業(yè)及用途背景及齒廓線線型已知為漸開線的前提下，易受到人為測量操作以及經(jīng)驗的影響，而可能使齒輪參數(shù)提取的一次精確度不高，后者沒有充分利用數(shù)字化檢測的準(zhǔn)確、高效和便捷性，以及基圓半徑的擬合及反求計算需要進(jìn)行底層編程，使反求過程顯得較為復(fù)雜、效率不高機(jī)床與液壓 2014年23期2014-05-10
- 用萬能工具顯微鏡檢測凸輪曲線的方法及測量不確定度評定
意圖，O點為凸輪基圓中心點。圖2為檢測用附具，附具的主要技術(shù)要求為圓度與同軸度，附具上部與凸輪基圓間隙配合，下部與光學(xué)分度臺中心孔間隙配合，附具在測量過程中的作用是初始定位凸輪。附具的幾何技術(shù)參數(shù)將凸輪基圓中心與光學(xué)分度臺回轉(zhuǎn)中心重合度控制在一定范圍內(nèi)，為找正凸輪提供測量條件。通過附具實現(xiàn)初始定位凸輪，簡化測量定位過程，節(jié)約工作時間，提高工作效率。圖2 測量用附具示意圖測量時，凸輪通過附具固定在光學(xué)分度臺上，找正凸輪是使凸輪基圓中心與光學(xué)分度臺回轉(zhuǎn)中心相一計量技術(shù) 2014年1期2014-03-22
- 三葉漸開線羅茨風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子數(shù)值分析與優(yōu)化
葉漸開線羅茨風(fēng)機(jī)基圓半徑變化對風(fēng)機(jī)性能的影響關(guān)系，首先從幾何原理角度，分析了漸開線基圓變化對風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子嚙合漸開線的影響，給出了符合嚙合條件的漸開線基圓半徑變化范圍，及不同基圓半徑對轉(zhuǎn)子面積利用率系數(shù)的影響情況。在此基礎(chǔ)上利用數(shù)值分析方法，對同種葉型不同基圓半徑時的風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子流場進(jìn)行數(shù)值計算，運用動網(wǎng)格技術(shù)分析了風(fēng)機(jī)內(nèi)部的壓力場、渦的強(qiáng)度變化和進(jìn)氣口質(zhì)量流量變化情況。模擬結(jié)果表明：同種葉型漸開線基圓半徑增加，能夠削弱渦的強(qiáng)度和速度，增加進(jìn)氣口質(zhì)量流量，提高風(fēng)機(jī)效圖學(xué)學(xué)報 2014年2期2014-03-06
- 可實現(xiàn)參數(shù)化的漸開線圓柱齒輪建模方法研究*
根圓半徑，rb為基圓半徑，計算公式如下：rf=0.5m(z-2ha-2c*)=0.5m(z-2.5)rb=0.5mzcosα式中：正常齒：ha=1，c*=0.25；α為壓力角，取20°。當(dāng)rb>rf時，齒數(shù)z3 齒廓曲線繪制過程基于上述對齒廓曲線組成的分析，在繪制漸開線圓柱齒輪齒廓曲線草圖時，應(yīng)按照齒根圓與基圓的包含情況分為兩類進(jìn)行討論。為準(zhǔn)確描述齒廓曲線的繪制過程，在一假定已繪制完成的漸開線圓柱齒輪齒廓曲線上建立如圖1所示直角坐標(biāo)系。圖1 置于直角坐標(biāo)系機(jī)械研究與應(yīng)用 2013年6期2013-12-03
- 基于VERICUT的指形銑刀數(shù)控加工等基圓錐齒輪仿真*＊1
732750)等基圓曲線齒錐齒輪是與格里森、奧利康等齒制不同的一種新型曲線齒錐齒輪［1］。通過控制刀具和輪坯的相對運動，使齒輪的螺旋角按特定規(guī)律變化，保證所加工的錐齒輪不同錐距處當(dāng)量齒輪的基圓半徑不變，即齒廓形狀不變，從理論上保證了可以使用一把銑刀精確加工整個齒面［2］，而且根據(jù)需要可以設(shè)計成收縮齒或等高齒。其加工刀具結(jié)構(gòu)簡單、價格低廉，不需要專用機(jī)床，極大地降低了曲線齒錐齒輪的加工成本。對于需求量不大，但又要強(qiáng)度高、傳動平穩(wěn)、壽命長的大型相交軸運動，其尺制造技術(shù)與機(jī)床 2013年9期2013-09-27
- 等基圓錐齒輪加工仿真
50)0 引言等基圓曲線齒錐齒輪是以數(shù)控仿形加工技術(shù)為基礎(chǔ)的一種新型錐齒輪，在加工等基圓錐齒輪時，隨著刀具沿圓錐母線的移動，錐齒輪旋轉(zhuǎn)角度按照特定規(guī)律變化，這保證了所加工的等基圓錐齒輪在不同的錐距處基圓半徑相等，即齒廓形狀不變，這一過程可以在臥式銑齒機(jī)上實現(xiàn)［1－3］。但由于臥式銑齒機(jī)結(jié)構(gòu)的限制，很難加工直徑2 000 mm 以上的等基圓錐齒輪。超大規(guī)格的等基圓錐齒輪的加工理論上在立式成形銑齒機(jī)上可以編程實現(xiàn)。在立式銑齒機(jī)上加工等基圓錐齒輪時由于加工坐標(biāo)的河南科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2013年3期2013-07-10
- 基于Solidworks的漸開線齒輪建模方法研究
圖1）。該圓稱為基圓，半徑為rb；直線BK稱為發(fā)生線，θk稱為展角。圖1 漸開線參數(shù)圖漸開線具有下列性質(zhì)：（1）發(fā)生線沿基圓滾過的長度，等于基圓上被滾過的弧長，即弦KB等于弧AB。（2）漸開線上任一點的法線必與基圓相切。（3）漸開線上各點的曲率半徑不同，漸開線在基圓上起始點A處的曲率半徑為零；離基圓遠(yuǎn)的點其曲率半徑大。（4）基圓的大小決定漸開線的形狀，基圓愈大，漸開線愈平直。（5）基圓內(nèi)無漸開線。1.2 漸開線齒廓的壓力角如圖1所示，點K為漸開線上任意一點裝備制造技術(shù) 2013年1期2013-02-18
- 直齒變位齒輪的參數(shù)化設(shè)計及優(yōu)化
不同，其齒根圓與基圓的大小關(guān)系將發(fā)生變化，則相關(guān)的建模過程也略有不同。本文基于齒輪漸開線的生成原理，應(yīng)用Pro/E中的Program程序，研制出同步變位直齒圓柱齒輪實體造型的自動化設(shè)計程序。程序可根據(jù)中心距、模數(shù)、齒數(shù)等參數(shù)計算出變位系數(shù)，并可進(jìn)行建模過程的判斷選擇，建立齒輪的三維模型。同時，論文應(yīng)用Pro/M對齒輪進(jìn)行了有限元分析及優(yōu)化設(shè)計。1 基于Pro/Program的變位齒輪的建模技術(shù)Pro/Program是一個記錄文件，記錄著模型的成型步驟等信息重型機(jī)械 2012年5期2012-11-18
- 凸輪機(jī)構(gòu)壓力角的求解
情況下，凸輪機(jī)構(gòu)基圓的半徑越小則壓力角越大，但基圓半徑過小則壓力角就會超過許用值。因此，在實際設(shè)計中，應(yīng)在保證凸輪輪廓的最大壓力角不超過許用值的前提下考慮縮小凸輪的尺寸。下面，筆者對凸輪機(jī)構(gòu)壓力角進(jìn)行了求解。1 凸輪機(jī)構(gòu)壓力角的計算公式目前，凸輪機(jī)構(gòu)壓力角的計算公式為[1-2]：(1)2 編寫C++程序求壓力角根據(jù)式(1)求解凸輪機(jī)構(gòu)的壓力角，為此編寫C++程序如下。#include “iostream.h”#include lt;stdio.hgt;#i長江大學(xué)學(xué)報(自科版) 2012年1期2012-11-08
- 基于UG的齒輪參數(shù)化設(shè)計系統(tǒng)開發(fā)
式為式中，rb為基圓半徑；t為展角；ta為t的弧度值。在UG軟件中，需要將（1）式按照表達(dá)式格式進(jìn)行修改，在規(guī)則曲線fog中建立關(guān)于自變量的方程式中，d_b為基圓直徑；s為展角。1.2 齒輪參數(shù)化建模的關(guān)鍵步驟根據(jù)漸開線齒輪的形成，可知漸開線是從基圓開始的，因此齒輪建模分為2種情況，即齒根圓直徑小于基圓直徑和齒根圓直徑大于基圓直徑。1.2.1 齒根圓直徑小于基圓直徑齒輪的齒根圓直徑小于基圓直徑，所建立的齒槽輪廓線是由直線、漸開線、齒根圓、大圓組成，齒槽輪廓北京汽車 2012年6期2012-11-05
- 嚙合線齒廓偏差測量方法*
齒廓測量通常采用基圓展成法。基圓展成法的實質(zhì)是根據(jù)漸開線的形成原理，以被測齒輪回轉(zhuǎn)軸線為基準(zhǔn)，通過和被測齒輪同軸的基圓盤在直尺上做純滾動，形成理論漸開線軌跡，并以該理論漸開線做基準(zhǔn)與實際漸開線齒廓進(jìn)行連續(xù)比較，其差值即為齒廓偏差。測量時安裝在Y軸上的測頭，沿著被測齒輪的切線、平行于X軸并朝著離開X軸中心的方向上運動。因此在測量超大齒輪的齒廓時，如測量直徑大于2 m的齒輪時，測量區(qū)域就會與X軸的中心離開一段距離。值得特別指出的是，在實施左右齒廓測量、而不重新制造技術(shù)與機(jī)床 2012年2期2012-10-23
- 成形磨齒砂輪截面廓形建模及修形
公法線長度偏差與基圓齒槽半角之間的關(guān)系1.1 砂輪模型建立的理論依據(jù)在加工齒輪時常用公法線長度來控制齒厚,以達(dá)到控制側(cè)隙的目的。在齒輪的工作圖中,常看到的也是公法線長度以及上下偏差。假設(shè)公法線的長度為L,上偏差為△mL,下偏差為△ML,在(L-△mL)與(L-△ML)之間,只要給一個偏差值,就對應(yīng)一個砂輪截面模型。1.2 基圓齒槽半角所謂基圓齒槽半角,就是基圓齒槽所夾的中心角的一半,如圖1所示。標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪中,分度圓處的漸開角為[5-6]:由于分圓齒槽河南科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2011年1期2011-04-07
- UGNX6在漸開線圓柱齒輪參數(shù)化設(shè)計中的應(yīng)用
個圓稱為漸開線的基圓，其半徑用Rb表示，直線BK稱為漸開線的發(fā)生線，OK的長度R為漸開線在K點的向徑，角b稱為漸開線AK段的展角，角a稱為K點的壓力角。對標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪而言，標(biāo)準(zhǔn)壓力角的位置在分度圓上。圖1由圖可知：Rb：基圓半徑 R：分度圓半徑 Z：齒輪齒數(shù)a：分度圓上的壓力角（齒形角）（a=∠BOK）b：為漸開線AK段的展角（b=∠KOA）即分度圓和基圓之間漸開線段對應(yīng)的展角角度值a2：基圓上齒槽所對應(yīng)的圓弧角度值漸開線齒廓1與漸開線齒廓2在分度圓上職業(yè)技術(shù) 2010年9期2010-09-16
- 長度計量基礎(chǔ)知識講座
漸開線是與一圓（基圓）相切的直線（母線）沿該圓純滾動時，直線上一點所形成的軌跡，即為該圓的漸開線（見圖1）。基圓半徑為rb,漸開線在k點的曲率半徑為ρ，對應(yīng)的展開角為θ。這就是漸開線形成的原理。漸開線曲率的大小完全取決于基圓半徑rb的大小。當(dāng)基圓半徑很小時，漸開線彎曲很厲害，反之基圓半徑很大時，漸開線彎曲較平滑，而當(dāng)基圓半徑rb無窮大時，漸開線將變成一條直線，成為齒條的齒廓。同一漸開線的不同部位可以作為大小齒輪牙齒的齒形。2 常用術(shù)語和符號2.1 齒距偏差上海計量測試 2010年2期2010-04-26
- 對雙擺線鋼球行星傳動減速器的研究
兩個大圓（定圓、基圓）O1、O2半徑為 R1、R2，兩個小圓（動圓、滾圓）O3、O4半徑均為rO。當(dāng)滾圓O3在基圓O1圓周外作純滾動時，滾圓上點C的軌跡稱為外擺線，見圖3（a）。當(dāng)滾圓O4在基圓O2圓周內(nèi)作純滾動時，滾圓上點D的軌跡稱為內(nèi)擺線，見圖 3（b）。圖3 擺線的形成原理從圖中可以看出，擺線是以滾圓自轉(zhuǎn)角θ3、θ4等于2 π為周期的循環(huán)曲線。若令：那么，要在基圓上形成一條封閉的具有n1、n2個完整周期的擺線，則n1、n2必須為整數(shù)n1、n2稱為內(nèi)外科學(xué)之友 2010年23期2010-04-09
- 氣動彈射滾石鐵塔撞擊試驗方法研究①