單齒
- 大模數(shù)齒輪齒條副剝落故障嚙合剛度分析*
有限元模型,根據(jù)單齒嚙合剛度推導(dǎo)了多齒嚙合剛度變化,并結(jié)合動力循環(huán)實驗臺進(jìn)行了疲勞點蝕實驗驗證了時變嚙合剛度和齒輪動態(tài)響應(yīng)之間的關(guān)系。涂旭欣等[6]考慮了多種剝落形狀對直齒輪時變嚙合剛度的影響,并結(jié)合動力學(xué)仿真與時頻域分析討論了剝落故障對齒輪動態(tài)特性的影響。林騰蛟等[7]提出一種裂紋故障斜齒輪時變嚙合剛度改進(jìn)算法,建立了傳動系統(tǒng)耦合動力學(xué)模型,與相關(guān)文獻(xiàn)方法和有限元方法進(jìn)行了對比分析。LUO等[8]提出了一種新的直齒輪動力學(xué)模型,結(jié)合時變嚙合剛度、齒間載荷
組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2023年12期2024-01-03
- 基于多齒定位分度機(jī)構(gòu)的高精度齒距樣板的研制
齒機(jī)的分度系統(tǒng)為單齒定位爪-分度盤式分度機(jī)構(gòu)，分度原理如圖2（b）所示。定位爪為單齒結(jié)構(gòu)，分度盤與待加工齒距樣板同軸，分度時，單齒定位爪在凸輪和彈簧的作用下完成一次起落，卡入分度盤下一個齒槽中，完成一次分度。這種單齒定位爪-分度盤式分度機(jī)構(gòu)的分度精度依賴于分度盤自身的齒距加工精度和安裝精度，在理想狀況下，分度盤每次被卡爪固定時的位置是不變的，但由于卡爪與分度盤的安裝誤差以及分度盤的加工誤差的存在，導(dǎo)致在卡爪進(jìn)入齒槽時會使分度盤相對于理論位置產(chǎn)生微小的轉(zhuǎn)動，
光學(xué)精密工程 2023年20期2023-12-04
- 基于Johnson接觸模型的內(nèi)嚙合直齒輪系統(tǒng)多狀態(tài)嚙合動力學(xué)建模與分析
[1]特點。由于單齒和雙齒之間周期性交替嚙合以及齒側(cè)間隙的存在,伴隨著轉(zhuǎn)速和載荷的變化,齒輪嚙合時出現(xiàn)齒面嚙合、輪齒脫離、齒背嚙合等多狀態(tài)嚙合行為。準(zhǔn)確的解釋齒側(cè)間隙所引起的多態(tài)嚙合行為可為齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計優(yōu)化提供理論指導(dǎo)。目前,齒輪之間的嚙合力主要通過線性彈簧阻尼模型計算,該模型由質(zhì)量單元、彈簧單元和阻尼單元所組成[2]。在涉及長周期且存在沖擊時,法向嚙合力的變化可為系統(tǒng)動態(tài)沖擊分析提供基礎(chǔ)。基于Hunt等[3]的早期工作,Lankarani等[4]提出改進(jìn)
振動與沖擊 2023年18期2023-10-10
- PDC 鉆頭單齒破巖模擬仿真參數(shù)化分析技術(shù)研究
用。PDC 鉆頭單齒與巖石的相互作用機(jī)理通常采用物理試驗或模擬仿真手段進(jìn)行研究，相比于物理試驗，仿真模擬優(yōu)點在于便捷高效。PDC 鉆頭單齒破巖有限元模擬仿真如果采用常規(guī)模型建立需要在前處理、求解、后處理中重復(fù)、繁瑣進(jìn)行材料定義、網(wǎng)格劃分、接觸條件設(shè)定及切削齒參數(shù)等調(diào)整，而將參數(shù)化建模應(yīng)用于PDC 鉆頭單齒破巖模擬仿真中，可以明顯提高分析效率。二次開發(fā)是CAE 技術(shù)發(fā)展的重要方向之一，它既滿足不同用戶的特色需求，又對原有軟件技術(shù)進(jìn)行了深入和拓展，使用有限元軟
設(shè)備管理與維修 2023年4期2023-03-23
- 一種改進(jìn)的非線性接觸齒廓修形直齒輪嚙合剛度分析方法*
載荷下的直齒輪副單齒嚙合剛度解析模型;通過補(bǔ)充變形協(xié)調(diào)與力平衡方程,導(dǎo)出齒廓修形直齒輪副綜合嚙合剛度解析模型,對比解析方法與FEM的結(jié)果,并分析載荷、摩擦系數(shù)與不同齒輪參數(shù)對齒輪副嚙合剛度的影響。1 基于能量法的單齒嚙合剛度模型1.1 齒廓修形直齒輪數(shù)學(xué)模型筆者構(gòu)建齒面及齒根過渡曲面方程[17]864,以二元二次多項式定義齒廓修形量[21];利用B樣條曲面,將修形后的齒面數(shù)據(jù)擬合成新的齒面方程R(u,v)[22]。重構(gòu)的齒面如圖1所示。圖1 B-splin
機(jī)電工程 2022年12期2022-12-26
- 異形PDC齒切削破巖提速機(jī)理研究
法的問題。PDC單齒切削破巖是研究鉆齒破巖機(jī)理的主要手段[10]，切削力是單齒破碎巖石實驗中最常規(guī)、最能直接反映PDC齒與巖石之間相互作用的參數(shù)[11-16]，再以破巖比功為評價指標(biāo)就可以對鉆頭破巖效率進(jìn)行分析[17-22]。到目前為止，已有大量學(xué)者對單齒切削破巖機(jī)理開展了相關(guān)研究，主要針對不同鉆齒切削深度、切削速度、傾角[18，20]等，這些研究主要針對常規(guī)平面齒。近年來石油鉆井逐漸向深層邁進(jìn)，井底巖石具有高強(qiáng)度、高塑性和研磨性等特性，且常規(guī)齒形的PDC
中國機(jī)械工程 2022年17期2022-09-20
- 基于跨齒分度法的大型齒輪齒距誤差分析及補(bǔ)償研究
齒輪齒面的首尾齒單齒距存在誤差。對此，相關(guān)研究人員進(jìn)行了大量研究。馬艷等人針對高精度大型齒輪成形磨削加工中存在的分度誤差補(bǔ)償，以齒輪磨削分度精度為基礎(chǔ)，通過分析得到分度誤差補(bǔ)償方法，該方法對誤差測量精度要求很高。郭松針對刀具磨損導(dǎo)致的磨損誤差，提出了分度誤差補(bǔ)償方案，但該方案為離線補(bǔ)償，難以實現(xiàn)熱誤差及幾何誤差的實時監(jiān)測。陳永鵬等針對機(jī)床熱變形誤差，根據(jù)滾齒機(jī)床熱變形誤差公式，測算得到機(jī)床部件熱變形誤差在影響機(jī)床整體熱變形過程中的一般規(guī)律。以上研究未統(tǒng)籌考
機(jī)床與液壓 2022年14期2022-09-16
- 復(fù)合材料齒輪的接觸和彎曲應(yīng)力分析
所示。此外,提取單齒從嚙入到嚙出一個周期內(nèi)的接觸應(yīng)力數(shù)據(jù),繪制100 Nm轉(zhuǎn)矩下輪齒嚙合最大接觸應(yīng)力變化曲線如圖10所示。圖9 關(guān)鍵嚙合時刻Mises應(yīng)力云圖圖10 100 Nm轉(zhuǎn)矩下輪齒嚙合最大接觸應(yīng)力變化曲線由圖10可知,齒輪嚙合呈現(xiàn)出雙齒嚙合和單齒嚙合兩階段交替的周期性,且在雙齒嚙合和單齒嚙合的交替時刻,存在齒頂與齒根之間的邊緣接觸區(qū)域,該區(qū)域產(chǎn)生了應(yīng)力集中現(xiàn)象,應(yīng)力數(shù)值為227.1 MPa,如圖11所示。在不考慮邊緣接觸產(chǎn)生的應(yīng)力集中的情況下,單齒
機(jī)械科學(xué)與技術(shù) 2022年5期2022-05-20
- RV傳動壓力角的影響因素及變化規(guī)律研究
究分析齒廓參數(shù)對單齒嚙合壓力角的影響，未考慮齒廓修形參數(shù)影響及多齒嚙合平均壓力角的變化規(guī)律。文獻(xiàn)［7］應(yīng)用齒輪嚙合原理，建立擺線輪齒廓方程和單齒嚙合壓力角、多齒嚙合平均壓力角方程，仿真分析了設(shè)計參數(shù)對壓力角的影響規(guī)律，但未體現(xiàn)同時參與嚙合齒號的動態(tài)變化情況，也未考慮擺線輪齒廓修形參數(shù)的影響。這里根據(jù)擺線輪與針輪的相對運(yùn)動關(guān)系，導(dǎo)出擺線輪齒廓方程、單齒嚙合壓力角和多齒嚙合平均壓力角的計算公式，運(yùn)用Matlab編程，仿真分析同時參與嚙合齒號的變化規(guī)律及設(shè)計參數(shù)
機(jī)械設(shè)計與制造 2022年5期2022-05-19
- 電動汽車減速器殼體變形與傳動誤差聯(lián)合試驗研究
θp/i)(1)單齒傳動誤差為ΔTE=TEk-TEk-n=(2)式中：rg為從動齒輪節(jié)圓半徑;θg為從動齒輪實際轉(zhuǎn)角;θp為主動齒輪轉(zhuǎn)角;i為由輸入齒輪到輸出齒輪的傳動比;k為第k次測量;n為采用滑動計算方法的跨點數(shù)步長,一般不得跨越半齒數(shù)所對應(yīng)的脈沖數(shù)?？傮w傳動誤差是一種累積誤差,反應(yīng)了齒輪副傳遞運(yùn)動和動力的綜合能力,而單齒傳動誤差是一種實時誤差,反應(yīng)每個時刻齒輪副的嚙合性能,二者反饋了不同的嚙合狀態(tài)信息[17]。1.2 殼體變形當(dāng)傳動系統(tǒng)受載轉(zhuǎn)動時,根
機(jī)械科學(xué)與技術(shù) 2022年1期2022-03-15
- 鉆井牽引機(jī)器人摩擦塊—井壁接觸性能分析
本文建立了摩擦塊單齒與井壁接觸的摩擦模型，通過數(shù)值模型，得到了單齒與巖石的接觸性能和摩擦塊與井壁的接觸性能，再通過實驗系統(tǒng)對結(jié)果驗證，該研究可為鉆井牽引機(jī)器人的設(shè)計、進(jìn)一步分析和優(yōu)化提供參考。1 摩擦塊單齒數(shù)值計算分析1.1 單齒輪廓和正壓力對巖石損傷的影響分析對不同齒形，不同正壓力條件下的單齒嵌入深度進(jìn)行分析。假定鉆井機(jī)器人所需牽引力為60 000 N，支撐機(jī)構(gòu)共有3個摩擦塊[9]，摩擦塊與井壁當(dāng)量摩擦系數(shù)取值0.35，摩擦塊齒數(shù)為10～60顆，對應(yīng)單齒
鉆采工藝 2022年6期2022-03-04
- 仿生自補(bǔ)償一體式高胎體孕鑲金剛石取心鉆頭研究
趾孕鑲金剛石鉆頭單齒設(shè)計以外徑/內(nèi)徑為?76 mm/?49 mm 的規(guī)格設(shè)計仿螻蛄爪趾孕鑲金剛石鉆頭單齒的齒單元，鉆頭的齒厚為13.75 mm，結(jié)合鉆頭工作層胎體材料的強(qiáng)度極限，選擇8 個切削齒，結(jié)合螻蛄爪趾的角度范圍、爪趾結(jié)構(gòu)形態(tài)、鉆頭齒厚以及加工難度的多因素影響，去掉角度范圍較大的1 號爪趾和結(jié)構(gòu)形態(tài)與其他爪趾不同的5 號爪趾，選擇中間3 個角度范圍和結(jié)構(gòu)形態(tài)相近的3 個爪趾，仿此爪趾在每個齒上設(shè)計3個同軸環(huán)齒單元。根據(jù)螻蛄中間3 個爪趾趾角關(guān)系及加工
鉆探工程 2022年1期2022-02-15
- 正交車銑桿類胚料切削力的研究
時，切削力合力比單齒切削時大許多，降低了切削工程中的可靠性，十分不利于桿類胚料的高精度加工[6]。因此，研究銑刀同時參與切削的齒數(shù)的個數(shù)對切削力的控制以及零件的加工質(zhì)量具有很重要的意義。正交車銑桿類胚料時銑刀同時工作的齒數(shù)受多因素的影響。當(dāng)齒間角大于嚙合區(qū)范圍時，始終只有一個刀齒切削，且存在部分時間刀齒不與工件接觸。在齒間角小于嚙合區(qū)范圍時，為多齒同時參與切削情況，同時參與切削的銑刀齒數(shù)大于一[7]。(一)單齒車銑切削力分析單齒車銑桿件胚料時，切削層是不斷
滁州職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2022年4期2022-02-13
- 自升式平臺齒輪齒條的齒面磨損及仿真分析
為精確，本文選取單齒嚙合外界點作為載荷加載點位置。齒根彎曲應(yīng)力計算公式為：式中：Ft為名義切向力；b為工作齒寬；mn為齒輪法向模數(shù)；YF為齒形系數(shù)；YS為應(yīng)力修正系數(shù)；KA為使用系數(shù)；KV為動載系數(shù)；KFβ為齒向載荷分布系數(shù)；KFα為齒間載荷分布系數(shù)。2 齒輪齒條有限元模型建立2.1 齒輪齒條基本參數(shù)自升式平臺升降系統(tǒng)齒輪齒條主要設(shè)計參數(shù)、工作載荷以及材料屬性如表1所示，根據(jù)參數(shù)分別建立齒輪和齒條的三維模型并進(jìn)行裝配。表1 自升式平臺齒輪齒條主要設(shè)計參數(shù)2
數(shù)字制造科學(xué) 2021年4期2021-12-25
- 奧氏體不銹鋼06Cr18Ni11Ti的鋸切試驗研究*
究了各切削參數(shù)對單齒平均鋸切力的顯著性影響，并利用線性回歸建立鋸切力的經(jīng)驗?zāi)Ｐ汀? 鋸切力影響因素分析根據(jù)文獻(xiàn)[3]、[4]，金屬材料被鋸切時的單位體積鋸切變形功除了和材料本身的材質(zhì)特性、刀具前角及切入角度有關(guān)外，還與鋸切線速度、進(jìn)鋸速度等切削參數(shù)有關(guān)。被切金屬單位體積鋸切變形功[3]：(1)由公式(1)可知，金屬材料被鋸切時的單位體積鋸切變形功與鋸切線速度v、進(jìn)鋸速度u、齒間距t成正比。即a∝vx(ut)y(2)單齒平均鋸切力F[4]：(3)對齒間距t、
機(jī)械研究與應(yīng)用 2021年5期2021-12-03
- 基于虛擬樣機(jī)的行星齒輪系統(tǒng)參數(shù)化建模及故障分析
。3.3 太陽輪單齒斷齒故障的行星齒輪系統(tǒng)仿真3.3.1 恒速恒載時太陽輪單齒斷齒故障時的時域頻域分析在恒速恒載情況下發(fā)生單齒斷齒故障時，太陽輪與行星輪嚙合力的時域頻域曲線如圖7所示。圖7 恒速恒載時太陽輪單齒故障的嚙合力時域頻域曲線除去沖擊，其嚙合力均值為21 260 N，沖擊間隔為0.322 7 s，嚙合頻率前的邊帶成分第一個峰值出現(xiàn)在3.35 Hz處，大小為953.94 N；第二個峰值出現(xiàn)在6.1 s處，大小為733.84 N。此后的邊帶成分都以此規(guī)
南方農(nóng)機(jī) 2021年22期2021-11-29
- 復(fù)雜曲面齒形徑向鍛造近凈成形工藝的探討
造等問題，提出了單齒徑向鍛造成形復(fù)雜型面齒形新工藝，分別介紹了包覆式錘頭和單齒型錘頭的徑向鍛造方式，并應(yīng)用Forge軟件對兩種成形方式進(jìn)行了有限元仿真分析，探討了兩種不同徑向鍛造工藝成形復(fù)雜型面齒形的合理性，得到了可行的復(fù)雜型面齒形徑向鍛造近凈成形方法。1 徑向鍛造工藝徑向鍛造工藝的原理如圖3所示，其工藝成形過程主要由四個基本運(yùn)動配合進(jìn)行[11]：(1)均布于坯料截面上的多個錘頭(一般為四個)沿坯料徑向往復(fù)運(yùn)動，對坯料同步打擊，使坯料發(fā)生塑性變形。(2)在
重型機(jī)械 2021年5期2021-10-28
- 立式秸稈發(fā)酵機(jī)單齒齒輪鏈盤機(jī)構(gòu)研究
新型傳動方案——單齒齒輪鏈盤機(jī)構(gòu)，即動力由電機(jī)減速機(jī)輸出，再由單齒齒輪鏈盤傳遞到攪拌系統(tǒng)。傳動系統(tǒng)由對稱布置的兩套電機(jī)減速機(jī)同步驅(qū)動，以滿足扭矩要求。傳動系統(tǒng)方案如圖1所示。單齒齒輪齒形為非標(biāo)齒形，通過設(shè)計可以增大齒厚以提高單齒齒輪力學(xué)性能。圖1 傳動系統(tǒng)方案根據(jù)有機(jī)固體廢棄物發(fā)酵工藝要求，立式發(fā)酵機(jī)主軸設(shè)計轉(zhuǎn)速為3 r/h左右。為了降低間歇機(jī)構(gòu)的傳動比，電機(jī)選用300 r/min的低轉(zhuǎn)速高轉(zhuǎn)矩的同步電機(jī)，根據(jù)立式發(fā)酵機(jī)對空間及成本的要求，減速機(jī)選用傳動比
數(shù)字制造科學(xué) 2021年3期2021-09-27
- 基于扭振信號的齒輪故障診斷方法研究
1）Pb長度屬于單齒嚙合區(qū)。圖1 齒輪嚙合波動與受力示意圖2 兩對齒嚙合時扭矩波動特性當(dāng)齒輪雙齒嚙合時，假設(shè)法向載荷被完全均勻分配到兩對齒上。如下頁圖2 所示，當(dāng)從動輪一個齒在B2點嚙合而另一個齒在V 點嚙合時，它們承受同方向相等的法向載荷Fn2/2 以及反向相等的切向載荷Fn2/2。雙齒嚙合時齒輪的輸入扭矩和所受載荷的關(guān)系如式（2）所示：圖2 雙齒嚙合傳動圖2.2 單齒嚙合時扭矩波動特性2.2.1 在HP 區(qū)域如圖3 所示，當(dāng)從動輪齒廓在HP 區(qū)域任意點
機(jī)械管理開發(fā) 2021年8期2021-09-21
- 官能團(tuán)化的手性聯(lián)芳基單齒膦配體在不對稱均相金催化反應(yīng)中的應(yīng)用
9～14］、手性單齒膦配體［15～21］（見圖1）、手性亞磷酸酯配體［22～26］、手性亞磷酰胺配體［27～30］和手性氮雜卡賓配體［31～36］等手性配體（見圖2），實現(xiàn)了一系列不對稱一價金催化反應(yīng).此外，手性陰離子在不對稱金催化的對聯(lián)烯的環(huán)化反應(yīng)中也得到了應(yīng)用［37～39］.盡管取得了這些進(jìn)展，但不對稱一價金催化反應(yīng)仍然亟待進(jìn)一步的發(fā)展，其面臨自身特有的結(jié)構(gòu)方面的挑戰(zhàn)：底物與金催化劑配位后，配體的配位原子-金-底物以近乎直線形排列，其夾角約為180°，
高等學(xué)?；瘜W(xué)學(xué)報 2021年8期2021-08-16
- 更正：基于2，6-二（4-羧基苯亞甲基）環(huán)己酮的金屬-有機(jī)框架化合物的合成與表征
：“配體L2?中單齒配位的羧基，上下頂點的2個氧原子分別來自配體L2?中的羰基”修改為“配體HL?中單齒配位的羧基，上下頂點的2個氧原子分別來自配體HL?中的羰基”第953頁，Abstract:第2行：“[MnL]n”修改為“[Mn（HL）2]n”第4行：“the asymmetric unit is composed of one Mn（Ⅱ） ion and one 1igand.”修改為“the asymmetric unit is com-posed
無機(jī)化學(xué)學(xué)報 2021年8期2021-08-10
- 船拖分動箱齒輪嚙合特性分析
輪嚙合過程中即是單齒對接觸與兩齒對接觸交替出現(xiàn)形式。選取輸入級主動齒輪，根據(jù)旋轉(zhuǎn)時間的不同，得到齒輪單個輪齒從嚙入、嚙出這一過程的具體變化情況，如圖5所示。2齒嚙入，1齒從單齒嚙合轉(zhuǎn)化為雙齒嚙合，如圖5（a）所示；1齒退出嚙合，2齒為單齒嚙合，如圖5（b）所示；4齒嚙入，2齒從單齒嚙合變成雙齒嚙合，如圖5（c）所示。圖5 主動輪嚙合變化過程Fig.5 Driving Wheel Engagement Change Process上圖清楚的反映齒輪嚙合過程，
機(jī)械設(shè)計與制造 2021年7期2021-07-26
- PDC磨損齒切削載荷與生熱規(guī)律研究*
重要意義。PDC單齒作為PDC鉆頭的基本組成單元，探究其切削載荷進(jìn)行生熱分析顯得尤為重要。PDC齒的主要失效形式為齒的脫層、剝落、磨損及斷齒，其中磨損是切削齒最常見的一種失效方式，占切削齒失效的50%左右[4-5]。PDC切削齒的磨損形式主要分為研磨磨損和沖擊損壞2種，其數(shù)值理論推導(dǎo)通常結(jié)合摩擦磨損和PDC鉆頭幾何學(xué)等基礎(chǔ)理論開展。邢劍[6]通過在車床上用選定的切削齒分別切削硬砂巖和花崗巖，分析了載荷、切削線速度和切削齒后傾角等對PDC切削齒破壞的影響；王
石油機(jī)械 2021年5期2021-05-18
- 直齒圓柱齒輪嚙合剛度計算方法研究
效思想出發(fā)，提出單齒嚙合剛度快速計算模型，并結(jié)合位移相容原理，形成直齒圓柱齒輪時變嚙合剛度計算方法。最終對比本文中計算方法與有限元分析方法的結(jié)果表明，本文中提出的方法能夠在不顯著降低計算準(zhǔn)確度的情況下，實現(xiàn)直齒圓柱齒輪時變嚙合剛度的快速計算。1 漸開線直齒圓柱齒輪單齒嚙合剛度計算模型由于齒輪在嚙合過程中情況比較復(fù)雜，作為對實際嚙合狀況的一個合理簡化，在分析齒輪變形時進(jìn)行以下設(shè)定：載荷沿接觸線的均勻分布；無安裝制造誤差及動載荷；漸開線直齒圓柱齒輪齒廓為二維平
重慶理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)) 2021年1期2021-02-28
- 基于有限元法的雙漸開線齒輪嚙合剛度計算*
解了螺旋錐齒輪的單齒、多齒綜合嚙合剛度，研究了不同載荷對嚙合剛度的影響規(guī)律；HUANGFU Y F等[7]基于切片法，提出了一種采用“偏移疊加”思想的斜齒輪嚙合剛度計算方法，并與有限元法和傳統(tǒng)解析法比較，發(fā)現(xiàn)該方法效率高、吻合性好；YU W N等[8]建立了一種時變非對稱嚙合剛度模型，分析了齒頂修形對嚙合剛度的影響；WANG J等[9]研究了直齒輪裂紋深度對其嚙合剛度的影響；貴新成等[10]基于勢能法建立了高重合度擺線內(nèi)齒輪副的嚙合剛度模型，分析了不同負(fù)載
機(jī)電工程 2021年2期2021-02-25
- 三翼鉆頭鉆齒優(yōu)化仿真與實驗研究
元分析方法對鉆頭單齒進(jìn)行力學(xué)分析[3-4]，并且建立了鉆頭破巖模型以研究鉆頭的結(jié)構(gòu)參數(shù)對破巖情況的影響以及鉆頭力學(xué)特性的分析[5-7]。通過數(shù)值模擬的方法對不同結(jié)構(gòu)的鉆頭進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化[8，-9]。根據(jù)改變鉆頭影響因素探究其對于鉆進(jìn)過程的影響，為鉆頭結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計及鉆進(jìn)參數(shù)的選擇提供了依據(jù)[10]。等比例縮小實際工程中使用的反循環(huán)，采用3D打印技術(shù)加工鉆頭模型，結(jié)合仿真結(jié)果對鉆頭模型進(jìn)行鉆齒力學(xué)特性實驗研究，探究加載同等力下不同模型的應(yīng)變大小及分布情況
西部探礦工程 2021年2期2021-01-19
- 雙漸開線齒輪參數(shù)對嚙合剛度的影響
綜合嚙合剛度以及單齒嚙合剛度，通過這種方法研究齒輪嚙合剛度受雙漸開線齒輪哪些參數(shù)的影響。1 累積勢能法在積累勢能法中，嚙合齒輪中儲存的勢能包括[8]：彎曲勢能Ub，赫茲勢能Uh，軸向壓縮變形勢能Ua、剪切勢能Us，能夠分別用于計算出彎曲剛度Kb、赫茲剛度 Kh、軸向壓縮剛度Ka以及剪切剛度Ks，總嚙合剛度為各剛度的串聯(lián)形式[9]。根據(jù)彈性力學(xué)和材料力學(xué)理論可知，Ub、Uh、Ua以及Us表示如下：其中，F(xiàn)是嚙合點處的作用力；α1是F與橫軸方向的夾角；Fa是徑
黑河學(xué)院學(xué)報 2020年12期2021-01-08
- 一種新型篦板的可行性研究與實踐
山063000）單齒輥破碎機(jī)廣泛應(yīng)用于鋼鐵行業(yè)燒結(jié)礦生產(chǎn)過程中，是現(xiàn)代化燒結(jié)領(lǐng)域中的重要設(shè)備。單齒輥破碎機(jī)由1套單齒輥、13套篦板、1套底座、及傳動系統(tǒng)組成。燒結(jié)機(jī)生產(chǎn)出來800℃左右的紅燒結(jié)礦經(jīng)過單齒輥破碎機(jī)到環(huán)型冷卻機(jī)，然后供給高爐煉鐵使用。篦板在生產(chǎn)破碎中受高溫、沖擊、磨損，目前國內(nèi)篦板使用壽命在6個月～8個月，各大鋼鐵廠普遍采用通水冷卻及篦板調(diào)向來延長使用時間[1]。單齒輥破碎機(jī)如下圖1所示。圖1 單齒輥破碎機(jī)1 篦板使用壽命短具體原因分析要提高篦
中國金屬通報 2020年2期2020-06-30
- 基于加工模型的大重合度齒輪時變嚙合剛度計算
曲線、齒頂修緣對單齒嚙合剛度最大值以及時變嚙合剛度均值的影響．結(jié)果表明：齒厚對單齒嚙合剛度最大值以及時變嚙合剛度均值影響較大；過渡曲線部分主要的影響參數(shù)——凸角凸出部分徑向高度、凸角徑向高度、滾刀齒頂圓弧的半徑對單齒嚙合剛度最大值以及時變嚙合剛度均值影響較??；齒頂修緣參數(shù)中的加工滾刀的修緣高和修緣角對單齒嚙合剛度最大值的影響較小，但是對齒輪嚙合剛度均值影響較大．剃(磨)齒；大重合度；時變嚙合剛度；改進(jìn)勢能法；有限元法隨著對齒輪傳動中振動和噪聲要求的提高，人
- 單齒鉤復(fù)位術(shù)治療顴弓M型骨折的臨床療效觀察
復(fù)位不全[1]。單齒鉤經(jīng)皮膚穿刺復(fù)位術(shù)對患者造成的創(chuàng)傷比較小，術(shù)后恢復(fù)較快。本次研究選取了60例顴弓M型骨折患者，通過對其實施不同的治療方式，詳細(xì)的分析了單齒鉤復(fù)位術(shù)治療的效果。具體如下。1 資料與方法1.1 一般資料本次研究選取2013年8月～2020年10月在我院接受治療確診的顴弓M型骨折患者60例，納入標(biāo)準(zhǔn)：（1）符合顴弓M型骨折的診斷標(biāo)準(zhǔn)[2]，且經(jīng)X線檢查被確診；（2）顴骨體部骨折無明顯移位；（3）新鮮骨折；（4）患者及家屬均自愿參與本次研究；排
臨床醫(yī)藥文獻(xiàn)雜志(電子版) 2020年88期2020-04-27
- 單齒破碎參數(shù)對水合物切削力影響規(guī)律研究?
利用SPH法建立單齒三維仿真模型，驗證了西松?；诩羟衅茐奶岢龅?span id="syggg00" class="hl">單齒切削力計算模型[5]，同時基于自行創(chuàng)建的單齒切削力估算模型，構(gòu)造了整個絞吸頭軸向力，切向力，法向力的計算模型[6]。伍開松等[7]通過建立破巖效果指標(biāo)函數(shù)，利用ABAQUS進(jìn)行了PDC單齒破碎水合物的參數(shù)優(yōu)選研究。徐海良等[8-10]通過有限元進(jìn)行了絞吸式水合物開采的絞吸能力、絞吸頭受力和絞吸功率的研究。雖然已有大量數(shù)值方法來仿真研究單齒切削破巖和絞吸頭破碎水合物，但均未對影響切削載荷的絞
中國海洋大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年5期2020-04-24
- 基于嚙合剛度的機(jī)車牽引齒輪變形量研究分析
以將嚙合區(qū)域分為單齒嚙合區(qū)和雙齒嚙合區(qū)，而在雙齒嚙合區(qū)，由于兩對齒同時嚙合，綜合剛度就是兩對齒的剛度之和。由于單、雙對齒的交替運(yùn)行，齒輪綜合嚙合剛度也是隨時間或載荷作用角變化的周期函數(shù)。圖中：B、D—單雙齒嚙合區(qū)的分界點；A、E—大、小齒輪的齒頂嚙合點；C—節(jié)點，如圖1所示。圖1 單、雙對齒嚙合區(qū)的邊界條件劃分Fig.1 Boundary Conditions of Single and Double Mating Regions關(guān)于齒輪嚙合剛度的計算，目
機(jī)械設(shè)計與制造 2020年3期2020-03-27
- 單齒螺對壇紫菜貝殼絲狀體附著硅藻的去除效果初探
除效果也不理想。單齒螺（Monodonta labio）俗名芝麻螺，是我國沿海潮間帶分布最廣的貝類之一[4]。該螺為典型的扇舌型，其食物結(jié)構(gòu)包括單細(xì)胞硅藻、綠藻門的剛毛藻和其它有機(jī)碎屑[5-6]。該研究將單齒螺和附生有硅藻的貝殼絲狀體共培養(yǎng)，探究該螺對硅藻的去除效果，最終為壇紫菜貝殼絲狀體培養(yǎng)過程中附著硅藻的去除提供一種生物防治的手段，達(dá)到生產(chǎn)上省時省力的目的。1 材料與方法1.1 試驗材料壇紫菜貝殼絲狀體采苗附著基為文蛤殼（4 cm×6 cm），經(jīng)平鋪培
水產(chǎn)養(yǎng)殖 2020年2期2020-03-23
- 基于鍵合圖理論的定軸齒輪傳動耗散特性研究
擔(dān)載荷開始，經(jīng)過單齒嚙合過程，最后以雙齒嚙合來結(jié)束。假定齒輪1、齒輪2分別為主、從動輪，結(jié)合陳立峰[8]提出的圓盤模型建立一對齒輪外嚙合與內(nèi)嚙合的運(yùn)動學(xué)模型分別如圖1、圖2所示。假設(shè)，主從動輪在K點嚙合，其速度分別為VK1和VK2，此時相對速度VS為根據(jù)內(nèi)外嚙合的不同, 其嚙合線分別遵循式（2）、式（3）的關(guān)系將整個嚙合線按照齒對所處位置不同分為4個區(qū)間，如圖3所示，其中1、4為雙齒嚙合區(qū)，2、3為單齒嚙合區(qū)。2 單齒傳動耗散特性分析圖1 齒輪外嚙合運(yùn)動模
機(jī)械工程師 2020年1期2020-02-11
- HFW鋼管銑切飛鋸機(jī)鋸片使用壽命分析
三個主要參數(shù)，即單齒徑向進(jìn)給量、單齒周向進(jìn)給量和切削線速度。為簡化說明，先設(shè)定所用變量為：Ds——鋸片直徑，mm；Z——鋸片齒數(shù)（鋸齒數(shù)量）；Sz——刀盤每旋轉(zhuǎn)一周徑向進(jìn)給量，mm ；Sp——刀盤每旋轉(zhuǎn)一周周向進(jìn)給量，mm；vc——鋸片線切削速度，m/s；t——單根鋼管鋸切時間，s；Nc——鋸片轉(zhuǎn)速，r/min；fr——單齒徑向進(jìn)給量，mm/齒；fp——單齒周向進(jìn)給量，mm/齒。以 Φ610 mm×12.7 mm，材質(zhì) Q345B 的鋼管為例，計算步驟如下
焊管 2019年11期2019-12-19
- 海底表層水合物絞吸采掘的單齒破碎性能
物替代試樣，利用單齒直線模擬切削裝置，開展了絞吸頭單齒結(jié)構(gòu)參數(shù)及工藝參數(shù)對單齒載荷和破碎顆粒粒徑尺度影響的實驗研究，獲得了絞吸頭單齒結(jié)構(gòu)參數(shù)與工藝參數(shù)對破碎顆粒尺寸的影響規(guī)律，為海洋水合物機(jī)械采掘后續(xù)的再次破碎、分離及顆粒管內(nèi)運(yùn)移、泵送、海底表層水合物絞吸開采工藝參數(shù)，絞吸頭單齒結(jié)構(gòu)設(shè)計提供理論依據(jù)。1 基于固態(tài)流化的絞吸開采原理最早提出的絞吸開采系統(tǒng)是鸚鵡螺礦業(yè)的深海多金屬硫化物商業(yè)采礦系統(tǒng)[12]。而固態(tài)流化開采思路構(gòu)建了封閉式破碎采掘分離及泵送系統(tǒng)。
- 筒鉆單齒切削巖石的力學(xué)特性研究
的鉆孔作業(yè)。筒鉆單齒作為與巖石發(fā)生相互作用的裝置，直接參與對巖石的切削工作，是巖石鉆機(jī)的核心部件。筒鉆單齒切削巖石過程的力學(xué)特性決定了鉆機(jī)切削參數(shù)的選取和結(jié)構(gòu)設(shè)計。本文重點研究筒鉆單齒的切削力特性，為鉆機(jī)切削參數(shù)的合理選擇提供了參考依據(jù)，并為鉆機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計奠定了基礎(chǔ)。切削力是指筒鉆單齒在切削巖石的過程中受到的巖石反作用力。隨著計算機(jī)技術(shù)的不斷發(fā)展，計算機(jī)仿真技術(shù)也越來越成熟，該方法既省時省力，又能獲得準(zhǔn)確的仿真結(jié)果。目前，國內(nèi)外研究人員使用計算機(jī)仿真技術(shù)對
制造業(yè)自動化 2019年7期2019-07-26
- Epidermal growth factor receptor rs17337023 polymorphism in hypertensive gestational diabetic women: A pilot study
取開裂處切取一個單齒，暴露裂紋面，裂紋面宏觀檢驗，裂紋面形貌一致，呈現(xiàn)應(yīng)力型裂紋形貌，如圖3所示。Research objectivesExplore any association of SNP rs17337023 with the development of gestational hypertension in pregnant females with gestational diabetes.Research methodsA case-co
World Journal of Diabetes 2019年7期2019-07-23
- 齒輪嚙合過程彎曲強(qiáng)度有限元分析*
齒輪嚙合過程中，單齒對工作與雙齒對工作交替進(jìn)行，且轉(zhuǎn)過一個基圓齒距期間有67%的時間是雙齒嚙合，27%的時間是單齒嚙合。由于單齒嚙合時齒輪所受應(yīng)力最為惡劣，因此本文主要對單齒嚙合過程中齒輪的彎曲強(qiáng)度進(jìn)行分析。表1 漸開線直齒圓柱齒輪基本參數(shù)圖2 齒輪嚙合過程的齒廓圖利用大型建模軟件Pro/E創(chuàng)建齒輪嚙合的實體模型，保存為igs格式后導(dǎo)入ANSYS中。齒輪材料為40Cr，選用各向同性材料進(jìn)行模擬，設(shè)置密度為7 850 kg/m3、彈性模量為2.06×105M
機(jī)械工程與自動化 2018年6期2018-12-21
- 成形法加工大型齒輪的齒距誤差分析及補(bǔ)償*
常存在著首尾齒的單齒距誤差過大的問題。針對大型高精度齒輪成型磨削中的分度誤差補(bǔ)償問題，李聚波、馬艷等[2-3]通過研究齒輪磨削分度機(jī)構(gòu)中的分度精度，提出了一種在機(jī)分度誤差補(bǔ)償方案，但是該方案對誤差的測量要求較高，測量精度難于保證。凌四營、王立鼎等[4-5]提出了分度盤誤差“正弦消減法”的補(bǔ)償方法，但是該種分度方法裝置比較復(fù)雜，加工成本較高。在刀具磨損誤差補(bǔ)償方面，張金等[6]提出了一種可轉(zhuǎn)盤銑刀具加工齒輪的耐用度計算與優(yōu)化方法。郭松等[7]研究了球頭銑刀在
組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2018年10期2018-11-01
- 基于熱彈耦合的齒輪熱剛度研究
析法計算出齒輪的單齒熱剛度和嚙合熱剛度，2種方法的計算結(jié)果基本吻合。研究結(jié)果表明：齒輪在熱彈耦合作用下的熱剛度為齒輪的彈性剛度與修正的熱膨脹剛度的串聯(lián)。齒輪嚙合熱剛度相對于彈性嚙合剛度整體下降，單齒熱剛度與彈性剛度沿嚙合線的分布曲線在齒根附近存在唯一交點，單齒熱剛度在交點的齒根側(cè)大于彈性剛度，在交點的齒頂側(cè)小于彈性剛度。熱彈耦合; 熱剛度; 齒輪; 有限元法; 解析法齒輪的嚙合剛度是研究齒輪傳動承載能力、傳動誤差、齒廓修形和動力學(xué)特性等的基礎(chǔ)，因此，齒輪的
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2017年12期2018-01-29
- 燒結(jié)機(jī)用單齒輥破碎機(jī)的優(yōu)化設(shè)計與改進(jìn)
064）燒結(jié)機(jī)用單齒輥破碎機(jī)的優(yōu)化設(shè)計與改進(jìn)劉 娟，劉天銘，郭成治，楊子法（山鋼集團(tuán)山東冶金機(jī)械廠有限公司，山東 淄博255064）針對原有的單齒輥破碎機(jī)在使用過程中出現(xiàn)齒輪傳動漏油、篦板更換時間長等問題，通過改變齒輪傳動部位的密封型式、增加限矩型液力耦合器、優(yōu)化和改進(jìn)篦板的固定和更換方式，降低了設(shè)備的故障率，加強(qiáng)了設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)的可靠性和安全性，使其維護(hù)和維修更加方便，進(jìn)一步提高了燒結(jié)機(jī)的作業(yè)率。燒結(jié)機(jī)；單齒輥破碎機(jī)；篦板；限矩型液力耦合器1 前 言單齒輥破碎
山東冶金 2017年4期2017-12-04
- 準(zhǔn)東露天煤礦煤層開采單齒斗鉤預(yù)破碎工藝研究
露天煤礦煤層開采單齒斗鉤預(yù)破碎工藝研究劉忠紅，高金龍，王登龍（神華新疆吉木薩爾能源有限責(zé)任公司，新疆昌吉831100）以準(zhǔn)東露天煤礦采煤為例，通過采取“單齒斗鉤”預(yù)破碎，配合挖掘機(jī)作業(yè)的方式，并對該工藝工作線長度，作業(yè)效率，塊度，挖掘深度等進(jìn)行研究，提出降低露天煤礦生產(chǎn)成本，提高安全生產(chǎn)系數(shù)的開采工藝方案。煤層開采；單齒斗鉤；松動破碎；生產(chǎn)成本；安全系數(shù)準(zhǔn)東露天煤礦地處新疆地區(qū)，由于地區(qū)管控，對火工品的管控十分嚴(yán)格，火工品的生產(chǎn)及購買受到局限，導(dǎo)致爆破成本
露天采礦技術(shù) 2017年5期2017-06-05
- 梳棉機(jī)用雙齒型錫林金屬針布使用實踐
條件下的雙齒型與單齒型針布所紡生條質(zhì)量和成紗質(zhì)量；優(yōu)化梳棉機(jī)工藝參數(shù)、優(yōu)選與雙齒型針布相配套的彈性蓋板針布；探討雙齒型針布的使用管理及維修保養(yǎng)的方法。指出：雙齒型針布能降低生條棉結(jié)雜質(zhì)、短絨率、成紗10萬m紗疵，提高成紗條干水平和強(qiáng)力；在原棉品級較低、含雜較高情況下，其成紗質(zhì)量和穩(wěn)定性較好；在質(zhì)量要求不變時車速可提高約20%；紡織企業(yè)要探索雙齒型針布的管理方法，優(yōu)選配套針布，使之更好地發(fā)揮分梳作用。梳棉機(jī)；分梳；雙齒型針布；單齒型針布；彈性蓋板針布；生條；
紡織器材 2017年2期2017-04-20
- 單齒型矩形迷宮灌水器水力性能的數(shù)值分析
式種類繁多且對于單齒型矩形流道內(nèi)水力性能的研究文獻(xiàn)較少。本文利用CFD模擬技術(shù)，在矩形迷宮灌水器內(nèi)加齒，研究加齒后矩形迷宮灌水器的水力性能及流道內(nèi)速度場的變化規(guī)律，旨在為灌水器水力性能優(yōu)化提供依據(jù)。1 迷宮灌水器模型及網(wǎng)格劃分1.1 流道結(jié)構(gòu)選取迷宮灌水器模型為矩形基本型式的流道結(jié)構(gòu)，各流道斷面尺寸見表1，平面尺寸如圖1所示。表1 矩形迷宮灌水器尺寸參數(shù)表Tab.1 Table of the rectangular labyrinth emitter si
節(jié)水灌溉 2017年1期2017-03-22
- 高性能與高效率的電動汽車輪轂電機(jī)
裝配工藝。討論了單齒繞組和分段定子的優(yōu)、缺點。對不同類型電機(jī)進(jìn)行了比較，提出采用用永磁鐵的方案，據(jù)此研制了一種永磁鐵驅(qū)動的電機(jī)。該電機(jī)配有單齒繞組，定子是分段的。對于輪轂驅(qū)動，采用標(biāo)準(zhǔn)高壓插頭是不合適的，因此提出了一種新的解決方法，即集成了一個可拆卸的電源連接、防護(hù)和密封裝置，并證明了安裝的可行性。將該輪轂電機(jī)應(yīng)用于原型車上，完成了驅(qū)動測試試驗。緊急制動測試表明，該輪轂電機(jī)具有良好的可控性。Gunter Freitag et al. 2013 3rd In
汽車文摘 2016年2期2016-12-09
- BTA單齒深孔鉆具靜力學(xué)分析
婷 張繼明BTA單齒深孔鉆具靜力學(xué)分析山西中北大學(xué)機(jī)械與動力工程學(xué)院曹衛(wèi)衛(wèi)沈興全倪雪婷張繼明本文分析了BTA鉆具的力學(xué)特性，通過UG建立了單齒深孔鉆實體模型。利用ANSYS對BTA深孔鉆進(jìn)行了靜力學(xué)分析，并對45鋼棒料進(jìn)行鉆削實驗，得出刀具磨損位置，為進(jìn)一步研究刀具的磨損理論奠定理論基礎(chǔ)。單齒BTA；鉆削；磨損；靜力學(xué)分析1引言BTA深孔鉆是一種加工細(xì)長孔的鉆具，在金屬切削加工中，孔的加工占有很大一部分，深孔加工是指鉆孔的深度和直徑之比大于5的加工方法［1
河北農(nóng)機(jī) 2016年1期2016-08-16
- 復(fù)合材料超聲輔助螺旋銑削試驗研究*
[7]：刀具每轉(zhuǎn)單齒切削厚度fza與刀具運(yùn)動參數(shù)的關(guān)系為：當(dāng)對刀具施加超聲振動時，刀具與工件之間存在分離運(yùn)動狀態(tài)，刀具在單周期內(nèi)的切削過程中只有一段有效切削時間。刀具切削刃端部單周期內(nèi)軸向運(yùn)動如圖2所示，假設(shè)超聲振動符合正弦運(yùn)動規(guī)律，其中λ為切削刃切入工件的最大單齒切削厚度，Δt為單周期內(nèi)切削刃有效切削時間。圖2中紅色部分為刀具切削刃在一個振動周期內(nèi)的實際切削區(qū)域。圖1 超聲振動輔助螺旋銑削制孔加工示意圖Fig.1 Schematic diagram of
航空制造技術(shù) 2016年3期2016-05-29
- 燒結(jié)單齒輥耐高溫磨損焊絲的研究
建平 趙學(xué)彬燒結(jié)單齒輥耐高溫磨損焊絲的研究胡建平 趙學(xué)彬為了提高單齒輥的耐高溫磨損性能及使用壽命，研制了一種GD—550堆焊焊絲，并對其組織、硬度、耐磨粒磨損性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明，通過向焊絲中加入大量Nb元素，可明顯提高堆焊層在高溫下的硬度與耐磨性，表面硬度達(dá)到64HRC，堆焊后單齒輥累計使用壽命高達(dá)12 000h。1. 概述單輥破碎機(jī)是鋼廠和煉鐵廠燒結(jié)系統(tǒng)的重要部件，主要工作部分是錘頭，錘頭包括錘柄和錘體兩部分，錘柄主要起支撐作用， 錘體主要用來破碎
金屬加工(熱加工) 2015年18期2015-11-30
- 直升機(jī)分扭傳動直齒輪疲勞壽命評估方法
基礎(chǔ)上建立主動輪單齒疲勞壽命評估模型。該模型所需參數(shù)主要與輪齒嚙合時的最大Hertz接觸應(yīng)力相關(guān)。為利用有限元分析軟件ANSYS求解此應(yīng)力，確定主動輪單齒在嚙合區(qū)的各嚙合界點，并推導(dǎo)嚙合區(qū)上的載荷分布規(guī)律，得到基于載荷譜多工況作用下主動輪的疲勞壽命評估方法，并針對某直升機(jī)在單工況作用下的直齒輪給出疲勞壽命評估算例。研究結(jié)果表明，該方法所得疲勞壽命估算值比試驗值更加保守，是一種安全、有效的疲勞壽命估算方法。直齒輪；疲勞壽命；Lundberg?Palmgren
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2015年1期2015-09-22
- BTA單齒深孔鉆具模態(tài)分析
G軟件建立BTA單齒深孔鉆具的三維模型，利用ANSYS對鉆頭進(jìn)行模態(tài)仿真。通過仿真分析掌握單齒BTA鉆頭的固有頻率和振型的變化規(guī)律，同時去探索研究降低振幅的有效措施，以此來提高深孔加工過程中的穩(wěn)定性和刀具壽命。2 單齒BTA深孔鉆設(shè)備概要圖1 BTA 單齒深孔鉆具圖1 顯示了一個典型的單齒BTA加工頭。單齒BTA鉆具是一個中空的圓柱體，圓柱體連接著一個切削刃和兩個導(dǎo)向塊。導(dǎo)向條與鉆具通過孔孔相連接。BTA深孔鉆具通過方牙螺紋與一個長的空心鉆桿相連接，切削油
河北農(nóng)機(jī) 2015年12期2015-02-15
- 發(fā)動機(jī)控制中同步信號獲取方法
入到ECU，影響單齒周期的因素包括發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速、測量齒盤選擇半徑和齒數(shù)、傳感器信號的處理方式、電磁干擾等；其中發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速是決定單齒周期的主要參數(shù)，對于選定的齒盤和處理電路，其他兩因素是常數(shù)，不影響對單齒周期的測試。電磁干擾會造成傳感器輸出信號出現(xiàn)高頻干擾，在凸輪、曲軸信號盤輸出的“多齒”、“缺齒”、“正常齒”之外疊加異常的虛假信號，導(dǎo)致測試出的單齒周期出現(xiàn)大幅度的變化。在發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速上升、下降以及波動過程中，發(fā)動機(jī)的單齒周期會發(fā)生變化；同時，即使在發(fā)動機(jī)平均轉(zhuǎn)
車用發(fā)動機(jī) 2014年6期2014-12-29
- 腳犁
“耜”?！榜纭庇?span id="syggg00" class="hl">單齒耒、雙齒耒之分。瓦屋山的這類腳犁也應(yīng)是逐漸演變而來的——最初始階段很可能就是一根尖頭木棒，可翻土也可挖掘植物塊根、塊莖；后來在下端捆扎一根小橫木作腳柄以方便踏腳用力減輕手臂負(fù)擔(dān)；再后來就如今天看到的腳犁一樣，在頂端加一橫木手柄，并讓腳柄橫穿犁身以增加穩(wěn)定性；后又在下端尖頭處套上鐵質(zhì)鏵口，古稱“耒冠”，以加大翻動泥土的力量和提高犁頭的強(qiáng)度。單齒耒從尖頭木棒發(fā)展到今天的瓦屋山腳犁形態(tài)，其結(jié)構(gòu)簡單，使用方便，也算達(dá)到了工程設(shè)計的極致。腳犁與耒
文史雜志 2014年3期2014-06-09
- 軟質(zhì)齒輪齒距累積偏差影像法測量
回轉(zhuǎn)工作臺，采用單齒法和跨齒補(bǔ)點法，通過對回轉(zhuǎn)工作臺角度轉(zhuǎn)位的分度誤差補(bǔ)償完成測量，提高了絕對法測量數(shù)據(jù)的合理性。對齒輪安裝偏心誤差、測量儀器誤差和瞄準(zhǔn)對齊誤差分析，得到單齒法和跨齒補(bǔ)點法齒距累積偏差測量的不確定度分別為±65μm和±64μm，均滿足測量精度要求。兩種方法對被測塑料軟質(zhì)齒輪精度等級判定都為10級。相比來說，跨齒補(bǔ)點法測量次數(shù)更少，過程更簡化。計量學(xué)；軟質(zhì)齒輪；齒距累積偏差；分度誤差補(bǔ)償；影像法測量；不確定度1 引 言齒距累積偏差Fp是反映齒
計量學(xué)報 2014年6期2014-06-07
- 銑削加工曲面殘余應(yīng)力有限元分析
0 r/min，單齒進(jìn)給量分別為0.05、0.1、0.2 mm/齒，切削深度分別為1、2、3 mm 作為曲面銑削加工的參數(shù)，對加工過程進(jìn)行了仿真分析，得到了殘余應(yīng)力在不同的參數(shù)條件下的變化曲線，見圖3。圖3 表面殘余應(yīng)力變化曲線圖3為單齒進(jìn)給量、切削深度、主軸轉(zhuǎn)速不同的情況下，表面殘余應(yīng)力的變化曲線?？梢钥闯?距離表面一定深度區(qū)域的殘余應(yīng)力大部分位于0 線以下，是表面的殘余壓應(yīng)力，壓應(yīng)力呈先增大后減小的變化趨勢。其中，圖3(a)是在主軸轉(zhuǎn)速為3 000 r
機(jī)床與液壓 2013年5期2013-03-21
- 某汽車差速器齒輪的強(qiáng)度分析及疲勞壽命預(yù)測
承受的轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)化為單齒嚙合最高點所承受的線性分布力。本文所研究的差速器行星齒輪的加載方式選擇后者。載荷沿齒面接觸線的分布是決定齒輪應(yīng)力的基礎(chǔ)，因此，精確確定載荷沿齒面接觸線的分布狀態(tài)，對于齒輪強(qiáng)度分析具有十分重要的意義。錐齒輪承受的轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)化到單齒最高嚙合線上的載荷不是均勻分布的。直齒錐齒輪齒面接觸線載荷自大端逐漸向小端減小，但并不是呈精確的線性關(guān)系，而是略呈拋物狀。在接近兩端處，接觸線載荷急劇下降，這是邊界效應(yīng)所致(一般鍛造齒輪通過齒面修形可避免邊界效應(yīng))，
重慶理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)) 2012年11期2012-09-18
- 曲軸內(nèi)銑切削用量優(yōu)化
別為切削速度v和單齒進(jìn)給量af［6］。將最大切削效率作為優(yōu)化目標(biāo)時，目標(biāo)函數(shù)可以表示為式中，F(xiàn)(x1，x2)為單件生產(chǎn)所需的時間;x1為切削速度;x2為單齒進(jìn)給量;D為內(nèi)銑刀盤直徑;L為切削長度;z為內(nèi)銑刀盤齒數(shù)。1.2 設(shè)定約束條件在計算曲軸銑削用量時，設(shè)備效率、刀具選擇、工件材質(zhì)及加工質(zhì)量等技術(shù)條件，都直接影響銑削用量的選擇范圍。因此，在優(yōu)化設(shè)計計算過程中，必須考慮這些條件對銑削用量選擇的限制。最終確定銑削用量時，不僅應(yīng)該保證工件質(zhì)量達(dá)到工藝要求，還應(yīng)
河南科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2012年5期2012-04-05
- PCBN可轉(zhuǎn)位面銑刀動態(tài)銑削力研究
工的特點,建立了單齒和多齒銑削力模型,據(jù)此研究了銑削時刀具所受的動態(tài)載荷,并對動態(tài)銑削力的頻譜進(jìn)行了分析.分析結(jié)果表明:銑刀齒數(shù)大于2且為偶數(shù)時,在工作平面內(nèi)對機(jī)械機(jī)構(gòu)不產(chǎn)生激勵;根據(jù)不同被加工材料,適當(dāng)改變刀具前角可以減小銑削力.PCBN;可轉(zhuǎn)位面銑刀;動態(tài)銑削力PCBN(聚晶立方氮化硼)刀具是近些年發(fā)展起來的超硬材料刀具,它具有硬度高、耐熱與耐磨性好、不易與鐵族金屬發(fā)生粘結(jié)等特點,廣泛應(yīng)用于難加工材料加工、硬切削等領(lǐng)域[1-4].高速銑削是PCBN刀具
中原工學(xué)院學(xué)報 2010年4期2010-10-25
- 單齒感應(yīng)淬火中的自動控制技術(shù)
類大中型齒輪進(jìn)行單齒淬火，這就需要根據(jù)隨機(jī)齒數(shù)的特點，在圓周表面隨機(jī)自動均勻分度，以實現(xiàn)對單齒齒部感應(yīng)淬火準(zhǔn)確定位。傳統(tǒng)的分度是采用定位卡盤和定位銷的機(jī)械構(gòu)件進(jìn)行分度定位，對不同型號工件，需多套與之配套的定位卡盤。隨著定位卡盤和定位銷使用次數(shù)的增加，存在著機(jī)械磨損，導(dǎo)致不能準(zhǔn)確均勻分度，造成無法實現(xiàn)自動對齒輪單齒感應(yīng)淬火。實現(xiàn)單齒感應(yīng)淬火自動控制的關(guān)鍵技術(shù)，是根據(jù)齒輪齒數(shù)不同，采用智能隨機(jī)自動分度，實現(xiàn)圓周表面上對各齒的準(zhǔn)確定位?；诳删幊绦蚩刂破鱌LC的
制造業(yè)自動化 2010年2期2010-07-09