磁勢(shì)
- 磁電彈性復(fù)合材料熱接觸特性研究
材料應(yīng)力、電勢(shì)和磁勢(shì)分布的影響規(guī)律.1 問(wèn)題描述和理論公式1.1 考慮摩擦熱效應(yīng)的MEE復(fù)合材料接觸模型圖1所示為笛卡爾坐標(biāo)系中，法向載荷P作用下半徑為R的MEE圓球在同質(zhì)材料半空間表面以水平速度v沿x軸正方向滑動(dòng).其中，x-y平面與半空間表面重合，z軸垂直半空間表面并指向基體材料內(nèi)部.球與表面滑動(dòng)接觸時(shí)，接觸區(qū)會(huì)受到法向力pz和摩擦力px的作用，且px的大小由px=μpz確定(μ為摩擦系數(shù)).同時(shí)，接觸區(qū)由于摩擦作用會(huì)產(chǎn)生熱量(論文中假定熱傳導(dǎo)穩(wěn)定時(shí)間比
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年5期2023-06-05
- 基于POD-RBF方法的管道內(nèi)壁幾何識(shí)別*
氣磁導(dǎo)率,Az為磁勢(shì),Jz為電流密度．考慮兩類邊界條件:(2)如圖1所示,Γ=Γ1∪Γ2表示域Ω的邊界,m,n分別是Γ2和Γd的法向單位矢量,Bt為切向磁通密度．圖1 求解域示意圖Fig. 1 The diagram of the solution domain在磁導(dǎo)率不同的兩種媒質(zhì)界面Γd上,磁勢(shì)應(yīng)滿足連續(xù)性條件:(3)對(duì)式(1)應(yīng)用Galerkin有限元法可得(4)通過(guò)有限元離散可得KAz=Jz,(5)其中K為總體剛度矩陣,Az為結(jié)點(diǎn)磁勢(shì)向量,Jz為電
應(yīng)用數(shù)學(xué)和力學(xué) 2023年4期2023-05-15
- 核電無(wú)刷勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡磁拉力與整流橋二極管開路故障的關(guān)聯(lián)特性研究
分布及對(duì)應(yīng)的電樞磁勢(shì)圖，如圖3、圖4所示。因U相反向?qū)〞r(shí)的磁勢(shì)波形與正向?qū)〞r(shí)類似，只是波形方向相反，故對(duì)此不作研究。圖3 二極管正常時(shí)電樞繞組換相過(guò)程電樞電流分布及電樞磁勢(shì)波形圖Fig.3 Armature current distribution and armature magnetomotive force waveform diagram of the armature winding commutation process when the
內(nèi)蒙古電力技術(shù) 2022年3期2022-07-16
- 具弱界面粘結(jié)磁電彈性層合梁的非線性靜力分析
應(yīng)力場(chǎng)、電勢(shì)場(chǎng)和磁勢(shì)場(chǎng)的分布，對(duì)其力學(xué)性能產(chǎn)生負(fù)面影響. 因此，研究具弱界面粘結(jié)磁電彈性層合梁的非線性力學(xué)行為具有重要的意義.Wang等[1]采用狀態(tài)空間法和傳遞矩陣法，推導(dǎo)了多層磁電彈性圓板在簡(jiǎn)支邊界條件下靜態(tài)響應(yīng)的三維解. 朱炳任等[2]研究材料的體積分?jǐn)?shù)、高跨比和非局部參數(shù)對(duì)MEE層合梁彎曲行為的影響. Chen等[3]應(yīng)用漸進(jìn)變分法，研究MEE層合板的非線性靜力學(xué)行為的影響. Zhang等[4]利用高階剪切變形理論和von Karman非線性應(yīng)變，
- 一種無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)霍爾位置快速確定方法
置主要由電樞繞組磁勢(shì)位置決定，具體位置還與電機(jī)轉(zhuǎn)向、控制器的控制邏輯真值表、霍爾元件工作原理等因素有關(guān)。因此在分析霍爾元件的理論位置前，有必要作出如下約定：1)霍爾元件為鎖存型霍爾集成電路。電機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，每個(gè)霍爾元件輸出信號(hào)的占空比為50%，即邏輯1和0各占180°電角度。當(dāng)霍爾元件標(biāo)志面朝向磁極N極時(shí)，其輸出為邏輯1，當(dāng)霍爾元件標(biāo)志面朝向磁極S極時(shí)，其輸出為邏輯0，若霍爾元件標(biāo)志面背向跟蹤磁極，則輸出邏輯恰好相反。2)電機(jī)正轉(zhuǎn)時(shí)，控制器的控制邏輯與導(dǎo)通方式
現(xiàn)代機(jī)械 2021年6期2022-01-11
- 功能梯度壓電壓磁圓柱軸對(duì)稱的靜力學(xué)響應(yīng)
了位移、應(yīng)力以及磁勢(shì)的完全解。Nemtollah 等[19]得到了功能梯度厚壁旋轉(zhuǎn)球形壓力容器在均勻的磁場(chǎng)內(nèi)承受軸對(duì)稱的機(jī)械載荷和熱載荷下位移、應(yīng)變和應(yīng)力的解析解。此外，文獻(xiàn)[20 - 21]假設(shè)材料特性是特殊函數(shù)，研究功能梯度壓電/壓磁材料中梯度系數(shù)對(duì)波的色散曲線，電磁耦合系數(shù)的影響。Shi 等[22]研究了正交異性功能梯度環(huán)形雙材料結(jié)構(gòu)中弧形界面裂紋的動(dòng)力學(xué)行為。以上文獻(xiàn)研究的是單場(chǎng)載荷下的功能梯度材料的力學(xué)響應(yīng)，對(duì)于功能梯度電磁彈材料的多物理場(chǎng)響應(yīng)問(wèn)
工程力學(xué) 2021年11期2021-11-17
- 電-磁-彈功能梯度板中的波動(dòng)瞬態(tài)響應(yīng)分析
分別為電勢(shì)函數(shù)、磁勢(shì)函數(shù)，下標(biāo)中的逗號(hào)表示求導(dǎo)(偏導(dǎo))。將壓電-壓磁板沿厚度方向劃分為上、中、下三個(gè)節(jié)面，板內(nèi)的位移、電勢(shì)、磁勢(shì)分別用形函數(shù)和節(jié)面位移、電勢(shì)、磁勢(shì)表示，即(3)式中：下標(biāo)k為層數(shù)編號(hào)，1為底層，3為頂層；形函數(shù)Nk(z)為(4)假設(shè)材料按二次拋物線規(guī)律(5)式中：p為彈性參數(shù)；上標(biāo)u、l分別表示單元層的上層和下層。1.2 控制方程壓電-壓磁-彈性板的能量泛函為(6)式中：Fi為施加在第i節(jié)面上的力；Di3是第i節(jié)面上沿z軸向的電位移向量，B
- 空氣凈化類負(fù)荷新型轉(zhuǎn)速算法和控制方式研究
子繞組電流產(chǎn)生的磁勢(shì)Fa和Fb的合成磁勢(shì)為Fs，轉(zhuǎn)子永磁體產(chǎn)生的磁勢(shì)為Fr。當(dāng) 時(shí)，定子產(chǎn)生的合成磁勢(shì)Fs與轉(zhuǎn)子磁勢(shì)Fr之間的夾角為120°，產(chǎn)生順時(shí)針?lè)较虻碾姶呸D(zhuǎn)矩，與電機(jī)旋轉(zhuǎn)方向一致，隨著轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)子磁勢(shì)Fr方向也在旋轉(zhuǎn)。θ由0°開始逐漸增大，當(dāng)θ=30°時(shí)，定子產(chǎn)生的合成磁勢(shì)Fs與轉(zhuǎn)子磁勢(shì)Fr之間的夾角為90°，此時(shí)產(chǎn)生的電磁轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值。此后，隨著θ的繼續(xù)增大，定子產(chǎn)生的合成磁勢(shì)Fs與轉(zhuǎn)子磁勢(shì)Fr之間的夾角逐漸減小，所產(chǎn)生的電磁轉(zhuǎn)矩逐也漸減小
微電機(jī) 2020年5期2020-06-17
- 旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)三定律與時(shí)空矢量圖
個(gè)物理量？磁場(chǎng)與磁勢(shì)、磁密的關(guān)系怎樣？不清楚。(2)沒有明確旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)的一些規(guī)律到底是什么角色，是定理、定律還是僅僅是一些特點(diǎn)？不明確。(3)缺乏“空間”的觀點(diǎn)。譬如，用“相軸”概念來(lái)描述空間矢量的位置，須知，“相”是一個(gè)“時(shí)間”概念。以“相量”表示時(shí)間變化量，就是證據(jù)。而且，沒有闡明“相軸”與“時(shí)軸”的區(qū)別，或曰，沒有闡明“相軸”的作用。又如，沒有闡明“相”和“位”的區(qū)別。須知，時(shí)間相量才有“相”的概念，空間矢量沒有“相”的概念，而只有“位”的概念，或曰：
防爆電機(jī) 2019年6期2019-12-06
- 用圓旋空矢研究三相繞組磁勢(shì)的合成
)0 引言對(duì)三相磁勢(shì)的合成，電機(jī)學(xué)教科書[1～11]采用的都是代數(shù)分析法，即先寫出各相磁勢(shì)的三角函數(shù)式，然后積化和差，純粹經(jīng)過(guò)代數(shù)演算，得到合成磁勢(shì)表達(dá)式。這種方法的優(yōu)點(diǎn)是，推理嚴(yán)謹(jǐn)，能夠得到優(yōu)美的表達(dá)式。缺點(diǎn)是抽象性有余，形象性不足。為了彌補(bǔ)代數(shù)法的不足，本文采用圓旋空矢法，結(jié)合代數(shù)演算，來(lái)研究三相磁勢(shì)的合成。1 一些術(shù)語(yǔ)1.1 空矢、脈振空矢、旋轉(zhuǎn)空矢、圓旋空矢、橢旋空矢空矢，乃空間矢量(space vector)之簡(jiǎn)，是用來(lái)表達(dá)空間上按正弦規(guī)律分布的
防爆電機(jī) 2019年4期2019-08-03
- 交流磁粉探傷設(shè)備指示裝置應(yīng)用問(wèn)題分析
有2種：電流表和磁勢(shì)表[3]（本質(zhì)為電流表）。1.1 磁化電流指示失真電流表負(fù)載能力一般不超過(guò)100 A，而鐵路車輛專用磁粉探傷設(shè)備上使用電流表，其額定磁化電流一般均超過(guò)100 A。為準(zhǔn)確顯示較大電流，工程上通常采用在設(shè)備上加裝一定變比互感器及相應(yīng)變比電流表的方式，實(shí)現(xiàn)將大電流轉(zhuǎn)換為檢測(cè)用的小電流，再將小電流示值按比例在電流表上還原為大電流的功能，從而確保實(shí)際磁化電流與電流表示值一致?，F(xiàn)場(chǎng)經(jīng)常發(fā)現(xiàn)設(shè)備裝用電流表的變比與互感器變比不一致的情況，導(dǎo)致磁化電流指
鐵路技術(shù)創(chuàng)新 2019年2期2019-06-18
- 一種三相雙層疊繞準(zhǔn)正弦繞組的設(shè)計(jì)方法
之間的氣隙中產(chǎn)生磁勢(shì)，而電機(jī)繞組是由沿著氣隙圓周分布的導(dǎo)體，并以某種方式連接而形成，這些導(dǎo)體放置于定子槽內(nèi)，由于定子齒部磁路和繞組放置的需要，實(shí)際電機(jī)的定子槽數(shù)是有限分布的，即使槽內(nèi)的安導(dǎo)沿氣隙圓周按照正弦規(guī)律變化，氣隙中合成的安導(dǎo)波，即合成磁勢(shì)也不是標(biāo)準(zhǔn)的正弦波，而是階梯波，因此氣隙中存在著大量的諧波磁勢(shì)，繞組設(shè)計(jì)是否合理不僅影響電機(jī)的各項(xiàng)性能指標(biāo)，還會(huì)影響電機(jī)的生產(chǎn)工藝與成本[1]。隨著交流電機(jī)繞組理論的發(fā)展，繞組的種類越來(lái)越多，其中，單層繞組主要用于
防爆電機(jī) 2019年3期2019-06-13
- 同步電機(jī)定子磁勢(shì)轉(zhuǎn)速差異及階梯波周而復(fù)始的直觀解釋
動(dòng)，因而轉(zhuǎn)子諧波磁勢(shì)的轉(zhuǎn)向、轉(zhuǎn)速，與基波磁勢(shì)的相同，都是同一方向的同步速；而同步機(jī)定子磁勢(shì)之旋轉(zhuǎn)源于定子電流的交變，定子諧波磁勢(shì)的轉(zhuǎn)速，與基波的不同，有的轉(zhuǎn)向甚至還相反。定子ν(希臘字母，常用來(lái)表示諧波次數(shù))次諧波磁勢(shì)的轉(zhuǎn)速是基波的ν分之一，一般的電機(jī)學(xué)教科書[1～11]都對(duì)此進(jìn)行了嚴(yán)格的推導(dǎo)。這里提出的問(wèn)題是：(1)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)耐茖?dǎo)往往失之于抽象，讓人失去直觀，對(duì)推導(dǎo)結(jié)果陷于死記硬背。那么，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)耐瑫r(shí)，能否有一個(gè)直觀的解釋呢？(2)不作傅里葉分解時(shí)，定子三相合
防爆電機(jī) 2019年3期2019-06-13
- 基于等效磁勢(shì)法的直線電動(dòng)機(jī)磁場(chǎng)及推力分析
的兩種方法是等效磁勢(shì)法和等效磁化強(qiáng)度法[3-4]，文獻(xiàn)[5]利用等效磁化電流法計(jì)算了無(wú)鐵心永磁直線電動(dòng)機(jī)的磁場(chǎng)和推力，文獻(xiàn)[6]利用等效磁化電流法對(duì)有鐵心永磁直線電動(dòng)機(jī)的磁場(chǎng)和推力進(jìn)行了計(jì)算，文獻(xiàn)[7]提出了一種適用于直線電動(dòng)機(jī)的永磁磁極等效方法即等效磁勢(shì)法。本文基于等效磁勢(shì)法對(duì)無(wú)鐵心永磁同步直線電動(dòng)機(jī)的氣隙磁場(chǎng)和推力進(jìn)行了分析，通過(guò)與有限元法計(jì)算結(jié)果對(duì)比，證明了其準(zhǔn)確性。1 直線電動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)雙邊無(wú)鐵心永磁同步直線電動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 無(wú)鐵心永磁同步直
微特電機(jī) 2019年2期2019-02-25
- 車用發(fā)電機(jī)定子繞組匝間短路故障下轉(zhuǎn)子彎扭耦合振動(dòng)特性分析
機(jī)定轉(zhuǎn)子合成氣隙磁勢(shì)與轉(zhuǎn)子同步旋轉(zhuǎn)[14]，則合成氣隙磁勢(shì)f(α,t)為：f(α,t)=Fscos(ωt-pα)+(7)式中：p為極對(duì)數(shù)，θ為內(nèi)功率角，F(xiàn)s、Fr分別為定子、轉(zhuǎn)子繞組產(chǎn)生的基波磁勢(shì)。定子繞組匝間短路示意圖如圖3所示。當(dāng)定子繞組發(fā)生匝間短路故障時(shí)，發(fā)電機(jī)失去對(duì)稱性會(huì)產(chǎn)生短路電流，短路電流會(huì)引起一個(gè)圍繞短路軸線波動(dòng)的脈振磁場(chǎng)，忽略高次諧波磁勢(shì)，則短路磁勢(shì)表示fd(α,t)為：fd(α,t)=Fdcos(ωt)cos(pα)=Fd+cos(ωt-
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-11-22
- LLC高頻變壓器繞組布局的研究
壓器工作時(shí)的最大磁勢(shì)，一般變壓器原副邊繞組均采用交錯(cuò)并聯(lián)的方式，這樣可減小磁勢(shì)最大值和鄰近效應(yīng)，所以繞組損耗和漏電感都會(huì)相應(yīng)減?。?］。但變壓器存在多種交錯(cuò)繞組方式，現(xiàn)通過(guò)理論計(jì)算和ANSYS仿真進(jìn)行比較分析。為分析不同交錯(cuò)繞組方式對(duì)繞組損耗的影響，建立如圖1所示三種模型。其中，P表示原邊繞組，S1和S2分別表示兩獨(dú)立副邊繞組，S1和S2分時(shí)工作，一個(gè)周期內(nèi)兩副邊工作時(shí)間相同。圖1 不同繞組布局的仿真模型其中，模型a未采用交錯(cuò)繞組方式，模型b采用“1／2原
通信電源技術(shù) 2018年9期2018-11-19
- 主變繞組匝間短路引起差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作原因分析
保護(hù)；匝間短路；磁勢(shì)；過(guò)電壓DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.17.1731 事故簡(jiǎn)要情況某風(fēng)電場(chǎng)某日21時(shí)02分，220kV升壓站2號(hào)主變兩套保護(hù)裝置差動(dòng)保護(hù)均動(dòng)作，主變開關(guān)跳開，2號(hào)主變退出運(yùn)行。2 主變差動(dòng)保護(hù)原理變壓器差動(dòng)保護(hù)是變壓器的主保護(hù)，用來(lái)保護(hù)雙繞組或三繞組變壓器繞組內(nèi)部及其引出線上發(fā)生的各種相間短路故障，同時(shí)也可以用來(lái)保護(hù)變壓器單相匝間短路故障。在變壓器繞組兩側(cè)裝設(shè)電流互感器，將兩側(cè)電流互感器二次側(cè)電流
山東工業(yè)技術(shù) 2018年17期2018-10-27
- 圖解霍爾位置偏離對(duì)直流無(wú)刷電機(jī)性能的影響
般放置在各相繞組磁勢(shì)軸線的位置[1-4]，本文中稱作標(biāo)準(zhǔn)位置。而在電機(jī)產(chǎn)品的實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，霍爾元件的位置固定一般有兩種方式：一種是機(jī)械式提前固定在各相繞組磁勢(shì)軸線位置；一種是通過(guò)調(diào)試達(dá)到正反轉(zhuǎn)空載運(yùn)行對(duì)稱時(shí)固定的位置。前一種方式在很大程度上會(huì)因?yàn)榘惭b誤差導(dǎo)致霍爾元件偏離標(biāo)準(zhǔn)位置，而后一種方式在很大程度上會(huì)因?yàn)檎{(diào)試誤差導(dǎo)致霍爾元件偏離標(biāo)準(zhǔn)位置，并且兩種方式有共同的缺點(diǎn),即霍爾元件位置的固定都是以電機(jī)空載運(yùn)行為依據(jù)，沒有考慮過(guò)電機(jī)的負(fù)載運(yùn)行，電機(jī)在帶載運(yùn)行時(shí)
西安航空學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年5期2018-10-15
- 可變速抽水蓄能發(fā)電電動(dòng)機(jī)非正弦勵(lì)磁時(shí)間諧波分析及其影響
在此基礎(chǔ)上對(duì)諧波磁勢(shì)進(jìn)行了討論分析，研究了時(shí)間諧波磁勢(shì)對(duì)可變速抽水蓄能發(fā)電電動(dòng)機(jī)運(yùn)行性能的影響。分析表明，可變速抽水蓄能發(fā)電電動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮非正弦勵(lì)磁的影響，從而增強(qiáng)機(jī)組運(yùn)行安全可靠性。發(fā)電電動(dòng)機(jī)；可變速抽水蓄能；交流勵(lì)磁；時(shí)間諧波0 前言抽水蓄能機(jī)組具有較強(qiáng)的調(diào)頻調(diào)相運(yùn)行功能，且工況轉(zhuǎn)換快速靈活，對(duì)穩(wěn)定電網(wǎng)更為有效。抽水蓄能機(jī)組運(yùn)行方式是抽水和發(fā)電，其在日間作發(fā)電機(jī)運(yùn)行，補(bǔ)充電網(wǎng)調(diào)峰容量的不足；在夜間作電動(dòng)機(jī)抽水蓄能，填充電網(wǎng)負(fù)荷的低谷，從而保證電網(wǎng)
大電機(jī)技術(shù) 2018年1期2018-02-02
- 不對(duì)稱電機(jī)效率及能量守恒法測(cè)量
都必然會(huì)存在正序磁勢(shì)和負(fù)序磁勢(shì)的共存。對(duì)正序而言，電機(jī)要從電網(wǎng)吸收功率，通過(guò)電磁感應(yīng)轉(zhuǎn)化為軸的輸出機(jī)械功率，而此時(shí)的負(fù)序則是把電源吸收的功率和從軸上吸取的機(jī)械功率，共同轉(zhuǎn)化為定轉(zhuǎn)子的鐵損耗、銅損耗和轉(zhuǎn)子的風(fēng)摩損耗。這種損耗將轉(zhuǎn)化為熱能形式。電機(jī)實(shí)際運(yùn)行中，有很多不確定因素存在，難以保證三相的電壓、負(fù)載不變化，會(huì)使電機(jī)處在不平衡運(yùn)行成為一種常態(tài)。1 三相電機(jī)的不平衡運(yùn)行分析1.1 三相平衡狀態(tài)當(dāng)三相電動(dòng)機(jī)通入三相對(duì)稱交流電時(shí)，每一相的基波磁動(dòng)勢(shì)為：fk1=F
電氣自動(dòng)化 2017年5期2018-01-12
- 多邊形繞組在無(wú)刷勵(lì)磁機(jī)中的應(yīng)用
用對(duì)稱分量法進(jìn)行磁勢(shì)諧波分析。無(wú)刷勵(lì)磁機(jī)；相帶；多邊形繞組；磁勢(shì)諧波0 引 言無(wú)刷勵(lì)磁機(jī)因其運(yùn)行可靠性高、維護(hù)簡(jiǎn)便、環(huán)境適應(yīng)性強(qiáng)，在很多領(lǐng)域正廣泛取代傳統(tǒng)的有刷勵(lì)磁。通常，無(wú)刷勵(lì)磁電機(jī)的勵(lì)磁電壓不太高，但勵(lì)磁電流較大。常規(guī)大型發(fā)電機(jī)的勵(lì)磁電壓一般不超過(guò)600 V，如百萬(wàn)千瓦級(jí)發(fā)電機(jī)，勵(lì)磁電壓約600 V，勵(lì)磁電流約9 700 A。因均流問(wèn)題，一般不采用二極管并聯(lián)方式來(lái)提高無(wú)刷勵(lì)磁機(jī)輸出電流，大型勵(lì)磁機(jī)電樞繞組一般采用三相多支路或多相繞組(簡(jiǎn)稱多邊形繞組)。
四川電力技術(shù) 2017年6期2018-01-04
- 發(fā)電電動(dòng)機(jī)定子繞組不等節(jié)距支路磁勢(shì)諧波分析
繞組不等節(jié)距支路磁勢(shì)諧波分析盧偉甫1，李永林2，辛 峰2，姚志偉2，樊玉林1，王 勇1（1. 國(guó)網(wǎng)新源控股有限公司技術(shù)中心，北京 100161；2. 山東文登抽水蓄能有限公司，山東威海264400）為了研究抽水蓄能電站特定水頭非常規(guī)繞組發(fā)電電動(dòng)機(jī)磁動(dòng)勢(shì)諧波，首先對(duì)以主波和二極波作為基波的兩種求解定子繞組諧波磁勢(shì)的解析表達(dá)方式進(jìn)行了分析，接著采用以二極波作為基波的磁勢(shì)求解方法對(duì)由不等節(jié)距線圈組成的定子不平衡或平衡支路的磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行了諧波分析，并計(jì)算得到不同節(jié)距
大電機(jī)技術(shù) 2017年5期2017-11-01
- 基于Ansoft Maxwell 2D的PT新型保護(hù)裝置用電磁脫扣機(jī)構(gòu)的仿真研究
，才能建立一定的磁勢(shì)，產(chǎn)生磁通和吸力。 電磁鐵計(jì)算主要涉及磁勢(shì)方程、電磁吸力方程和發(fā)熱方程。這些方程反映了電磁脫扣裝置結(jié)構(gòu)參數(shù)和物理參數(shù)之間的基本關(guān)系。由ADAMS仿真分析知道，當(dāng)分閘彈簧預(yù)壓力為300 N、預(yù)壓彈簧力為90 N時(shí)，脫扣所需電磁吸力為20 N，即設(shè)計(jì)目標(biāo)為在盡可能降低開斷電流情況下，且額定行程為δ=27 mm時(shí)，如圖3所示，電磁滑塊在此處所受電磁吸力為20 N。圖3 脫扣裝置動(dòng)作氣隙示意圖1.1 電磁鐵結(jié)構(gòu)因素KΦ和氣隙磁感應(yīng)強(qiáng)度Bδ的確定
電氣自動(dòng)化 2017年3期2017-10-09
- 有載調(diào)壓高阻抗變壓器設(shè)計(jì)比較
計(jì)算方法額定分接磁勢(shì)分布如圖5所示，采用相對(duì)漏磁鏈法進(jìn)行計(jì)算：I代表電流，W代表匝數(shù)，下表d表示低壓分量、g表示高壓分量、t表示調(diào)壓分量，下同；基準(zhǔn)磁勢(shì)：相對(duì)磁勢(shì)：漏磁面積計(jì)算輻向尺寸：阻抗及洛氏系數(shù)計(jì)算采用公式（1）～（2）進(jìn)行計(jì)算即可。圖5 低壓分裂結(jié)構(gòu)額定分接磁勢(shì)分布3.1.2 最大分接阻抗計(jì)算方法最大分接磁勢(shì)分布如圖6所示，采用相對(duì)漏磁鏈法進(jìn)行計(jì)算：基準(zhǔn)磁勢(shì)：相對(duì)磁勢(shì)：漏磁面積計(jì)算輻向尺寸：阻抗及洛氏系數(shù)計(jì)算采用公式（1）～（2）進(jìn)行計(jì)算即可。圖6
電子測(cè)試 2017年13期2017-08-16
- 無(wú)軸承交替極永磁電機(jī)懸浮繞組及其特性研究
[8]在忽略懸浮磁勢(shì)空間高次諧波的條件下,研究分布式懸浮繞組無(wú)軸承交替極永磁電機(jī)懸浮力模型與極對(duì)數(shù)的關(guān)系;文獻(xiàn)[9]分析3種定子結(jié)構(gòu)對(duì)多極對(duì)數(shù)無(wú)軸承交替極永磁電機(jī)懸浮性能的影響;文獻(xiàn)[10]在“C”型定子結(jié)構(gòu)上,實(shí)現(xiàn)同極式轉(zhuǎn)子和交替極轉(zhuǎn)子相結(jié)合的雙層轉(zhuǎn)子無(wú)軸承交替極永磁電機(jī);文獻(xiàn)[11]對(duì)雙層轉(zhuǎn)子無(wú)軸承交替極永磁電機(jī)的附加軸向永磁體對(duì)懸浮和轉(zhuǎn)矩特性影響展開研究;文獻(xiàn)[12]研究一種帶被動(dòng)磁軸承的外轉(zhuǎn)子交替極無(wú)軸承永磁電機(jī)并通過(guò)優(yōu)化永磁體磁極形狀提高電機(jī)的起
微特電機(jī) 2017年9期2017-05-15
- 三相雙層同心式正弦繞組的設(shè)計(jì)方法
存在著大量的諧波磁勢(shì)。電動(dòng)機(jī)的定子磁場(chǎng)是由繞組磁勢(shì)產(chǎn)生的,諧波含量較高的繞組磁勢(shì)將會(huì)產(chǎn)生較多的諧波磁場(chǎng)。然而,諧波磁場(chǎng)是影響電動(dòng)機(jī)性能的重要因素,諧波磁場(chǎng)不僅會(huì)增加電動(dòng)機(jī)的附加損耗、電磁噪聲和振動(dòng),還會(huì)降低電動(dòng)機(jī)的效率[1-2]。正弦繞組是一種特殊的同心式繞組,其特點(diǎn)是組成繞組的各個(gè)線圈匝數(shù)不相等,使其產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)在空間的分布盡可能是一個(gè)正弦波,這種繞組可以有效減小諧波磁勢(shì),是一種低諧波繞組。因此,對(duì)同心式正弦繞組的研究具有重要意義[3]?？蒲性核⒏咝：?/div>
微特電機(jī) 2017年7期2017-05-04
- 單相電容運(yùn)轉(zhuǎn)電機(jī)負(fù)序磁場(chǎng)對(duì)Ansoft計(jì)算準(zhǔn)確性的影響
組和主繞組的基波磁勢(shì)表達(dá)式。主繞組磁勢(shì)表達(dá)式:fm=Fmcos (x-90°)cos (ωt-φ)=(1)副繞組磁勢(shì)表達(dá)式:(2)電動(dòng)機(jī)內(nèi)的合成磁動(dòng)勢(shì)：f=fa+fm(3)可見，主副繞組磁動(dòng)勢(shì)大小相等時(shí)，這時(shí)相位角正好是90°,即：Fm=Fa=F,φ=90°(4)因此，此時(shí)的合成磁勢(shì)：f=fa+fm=Fcos (x-ωt)( (5)這時(shí)候電動(dòng)機(jī)的存在一個(gè)正向旋轉(zhuǎn)的圓形旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)。同理，當(dāng)2個(gè)繞組產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)大小不等，但相位角仍是90°，即：Fm≠Fa,φ=微特電機(jī) 2017年5期2017-05-02
- 凸極式同步發(fā)電機(jī)相量圖分析
發(fā)電機(jī)中存在三個(gè)磁勢(shì)：勵(lì)磁磁勢(shì)、電樞磁勢(shì)、漏磁勢(shì)，它們分別產(chǎn)生勵(lì)磁電勢(shì)、電樞電勢(shì)、漏電勢(shì)，這三個(gè)電勢(shì)與電樞電阻壓降和發(fā)電機(jī)端電壓相平衡。把電樞電勢(shì)分解成直軸和交軸兩個(gè)分量：把電勢(shì)看成感抗壓降：把漏抗壓降分解成兩個(gè)分量：整理得：二、凸極式同步發(fā)電機(jī)相量圖(圖1)與電勢(shì)平衡方程式E˙0=U˙+I˙aRa+jI˙dXd+jI˙qXq相對(duì)應(yīng)的相量圖如圖a所示，圖a所示相量圖通常難以直接畫出，這是因?yàn)镋˙0與I˙a的夾角無(wú)法測(cè)出，這樣也就無(wú)法將I˙a分解成I˙d和I科學(xué)中國(guó)人 2016年35期2016-12-27
- 交、直流電機(jī)繞組磁動(dòng)勢(shì)求取方法之比較
交、直流電機(jī)繞組磁勢(shì)合成的過(guò)程，解釋了為什么直流電機(jī)繞組磁勢(shì)合成不能采用矢量法，而只能使用積分法；為什么交流電機(jī)繞組磁勢(shì)合成可以發(fā)展出矢量法。電機(jī)繞組磁勢(shì)合成能否采用矢量法，取決于繞組磁勢(shì)之目標(biāo)是否追求正弦。繞組；磁動(dòng)勢(shì)；交流電機(jī)；直流電機(jī)；矢量法；積分法；安培環(huán)路定律0 引言交流電機(jī)繞組磁勢(shì)和直流電機(jī)繞組磁勢(shì)，所采用的求取方法不同。前者采用的是矢量法[1]，后者采用的是基于安培環(huán)路定律[2]的直接積分法[3]。其原因及后者能否也采用矢量法，電機(jī)繞組磁勢(shì)合防爆電機(jī) 2016年6期2016-12-18
- 三相鼠籠式異步電機(jī)設(shè)計(jì)
氣隙截面積。每極磁勢(shì)F0其中，F(xiàn)δ是氣隙磁勢(shì)，F(xiàn)j2、Fj1分別是轉(zhuǎn)子、定子軛部磁勢(shì)，F(xiàn)t1、Ft2分別是定子、轉(zhuǎn)子齒部磁勢(shì)。滿載磁化電流Im氣隙磁密Bδ其中，m1是電機(jī)相數(shù)，N1是每相串聯(lián)匝數(shù)，Kdp1是繞組系數(shù)。1.3 參數(shù)計(jì)算線圈平均半匝長(zhǎng)ι0其中， lB是直線部分長(zhǎng)度， K 0是經(jīng)驗(yàn)系數(shù)， τv是定子線圈節(jié)距。空載時(shí)每極磁勢(shì)F00其中，F(xiàn)δ是空載氣隙磁勢(shì)，F(xiàn)j2、Fj1分別是轉(zhuǎn)子、定子空載軛部磁勢(shì)，F(xiàn)t1、Ft2分別是定子、轉(zhuǎn)子空載齒部磁勢(shì)。滿載磁橡塑技術(shù)與裝備 2016年4期2016-11-14
- 大型船用感應(yīng)推進(jìn)電機(jī)設(shè)計(jì)
產(chǎn)生的ν空間諧波磁勢(shì)諧波為：通過(guò)磁勢(shì)分析，相數(shù)采用多相，比三相存在先天優(yōu)勢(shì)使得影響較大的空間諧波次數(shù)增大，且幅值下降，轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)下降。同時(shí)多相電機(jī)采用集中整距繞組可以最大限度的利用繞組系數(shù)。1.1.2 磁路設(shè)計(jì)磁路計(jì)算主要有氣隙磁勢(shì)計(jì)算、齒磁勢(shì)計(jì)算和軛磁勢(shì)計(jì)算。氣隙磁勢(shì)計(jì)算方法與常規(guī)基本相同。常規(guī)設(shè)計(jì)公式中使用的軛部磁壓降校正系數(shù)計(jì)算軛磁勢(shì)和采用1/3齒計(jì)算齒磁勢(shì)，定子一般采用開口槽，定子齒亦為變截面齒，磁密沿齒高方向相差亦很大。通過(guò)開發(fā)采用數(shù)值積分方法求齒船電技術(shù) 2016年3期2016-10-13
- 單相電動(dòng)機(jī)的定子諧波磁場(chǎng)轉(zhuǎn)向分析
006)首先基于磁勢(shì)矢量分析的方法，分別分析了單相電動(dòng)機(jī)定子磁場(chǎng)的整數(shù)次和分?jǐn)?shù)次諧波磁勢(shì)的旋轉(zhuǎn)方向，總結(jié)了諧波磁勢(shì)的旋轉(zhuǎn)方向與諧波次數(shù)、主副繞組間相差的電角度和電流相位差的關(guān)系。然后制作了單相電動(dòng)機(jī)的定子諧波磁場(chǎng)轉(zhuǎn)向分析的Excel界面，根據(jù)諧波轉(zhuǎn)向的結(jié)論編寫Excel程序。最后將Excel程序應(yīng)用于實(shí)例，準(zhǔn)確獲得各諧波磁場(chǎng)的幅值和轉(zhuǎn)向。單相電動(dòng)機(jī)；諧波磁場(chǎng)；旋轉(zhuǎn)方向；矢量分析；Excel0 引 言單相電動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)的定子磁場(chǎng)為橢圓形旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)，根據(jù)單相電機(jī)理微特電機(jī) 2016年5期2016-05-25
- 復(fù)阻抗法驗(yàn)證凸極同步電機(jī)雙反應(yīng)理論研究
機(jī)電感和電樞反應(yīng)磁勢(shì)出發(fā)，推導(dǎo)單相交流供電在轉(zhuǎn)子靜止且無(wú)勵(lì)磁時(shí)純直軸、純交軸，以及一般電樞反應(yīng)狀態(tài)下的電壓方程和復(fù)阻抗，確定驗(yàn)證雙反應(yīng)理論的復(fù)阻抗關(guān)系，從而通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)量驗(yàn)證雙反應(yīng)理論的有效性。該方法也可以作為同步電機(jī)電感參數(shù)測(cè)量方法，有助于深入理解雙反應(yīng)理論和同步電機(jī)運(yùn)行規(guī)律。關(guān)鍵詞：磁勢(shì); 電感; 雙反應(yīng)理論; 復(fù)阻抗0引言“電機(jī)學(xué)”是電氣工程與自動(dòng)化專業(yè)的重要基礎(chǔ)課程，凸極同步電機(jī)是其重要內(nèi)容，分析該類電機(jī)的核心是雙反應(yīng)理論。但“電機(jī)學(xué)”講授時(shí)僅僅闡述電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2016年1期2016-04-23
- 轉(zhuǎn)子偏心凸極永磁電機(jī)電樞磁場(chǎng)解析研究
型。首先計(jì)算方波磁勢(shì)作用下電機(jī)的直、交軸電樞磁場(chǎng)；然后計(jì)算不規(guī)則磁勢(shì)分布條件下的直、交軸電樞磁場(chǎng)；電樞磁場(chǎng)即為兩者疊加。該方法適用于各種偏心情況下的電機(jī)磁場(chǎng)計(jì)算。將本模型計(jì)算的電樞磁場(chǎng)分布與有限元比較，結(jié)果吻合，證明其準(zhǔn)確性和有效性。轉(zhuǎn)子偏心凸極永磁電機(jī)直、交軸電樞磁場(chǎng)0 引言凸極永磁電機(jī)具有高功率密度、高過(guò)載能力、易于弱磁調(diào)速、調(diào)速范圍寬、突出的轉(zhuǎn)矩控制能力等優(yōu)點(diǎn)。因此廣泛應(yīng)用于風(fēng)力發(fā)電、航空航天、數(shù)控加工以及新能源混合電動(dòng)汽車等領(lǐng)域［2］。采用轉(zhuǎn)子偏心船電技術(shù) 2015年10期2015-10-24
- 雙余度永磁無(wú)刷直流電機(jī)電磁特性分析
軸線繞組冗余時(shí)的磁勢(shì)進(jìn)行了分析，分析結(jié)果表明，同軸線繞組冗余時(shí)增磁磁勢(shì)和去磁磁勢(shì)相等，而不同軸線繞組冗余時(shí)去磁磁勢(shì)大于增磁磁勢(shì)。根據(jù)數(shù)學(xué)模型，設(shè)計(jì)了雙余度永磁無(wú)刷直流電機(jī)的具體結(jié)構(gòu)參數(shù)，對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)行了仿真，仿真結(jié)果表明不同軸線繞組冗余時(shí)的電機(jī)轉(zhuǎn)速高于同軸線繞組冗余時(shí)的電機(jī)轉(zhuǎn)速，驗(yàn)證了理論分析結(jié)果。雙余度；永磁無(wú)刷直流電機(jī)；電感；磁勢(shì)；分析在航空航天等高精密控制系統(tǒng)中，為了提高系統(tǒng)的可靠性，一般采用多余度的配置方式。傳統(tǒng)控制系統(tǒng)中實(shí)現(xiàn)余度控制通常做法是1臺(tái)西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年6期2015-10-22
- 電機(jī)標(biāo)幺值系統(tǒng)研究
基值對(duì)稱多相繞組磁勢(shì)基值磁鏈基值磁通與磁鏈基值滿足磁感應(yīng)強(qiáng)度與磁通基值滿足磁場(chǎng)強(qiáng)度與磁感應(yīng)強(qiáng)度基值滿足磁阻與磁勢(shì)和磁通基值滿足機(jī)械角速度與電角速度基值滿足轉(zhuǎn)矩與容量和機(jī)械角速度基值滿足轉(zhuǎn)速(每分鐘轉(zhuǎn)數(shù))基值轉(zhuǎn)動(dòng)慣量基值運(yùn)動(dòng)阻尼系數(shù)基值3.3 直流勵(lì)磁回路物理量的基值由于每極磁通在耦合磁路中是相同的［3～5］，因此磁通基值相同，磁鏈基值由磁通基值與匝數(shù)基值確定:其中Nfb為勵(lì)磁回路有效串聯(lián)匝數(shù)。電壓基值由磁鏈和電角頻率基值確定電流基值Ifb為空載電樞電壓額定電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2015年5期2015-08-23
- 快速電磁制動(dòng)器創(chuàng)新性技術(shù)的研究
以勵(lì)磁電流（對(duì)應(yīng)磁勢(shì)）按指數(shù)規(guī)律上升。當(dāng)t2時(shí)刻電流上升到制動(dòng)器吸合所需磁動(dòng)勢(shì)（直線6）時(shí)，制動(dòng)器開始吸合。而本設(shè)計(jì)的電流源型制動(dòng)器，在5～7 倍起動(dòng)強(qiáng)電流所對(duì)應(yīng)的勵(lì)磁磁勢(shì)下工作，見圖2中線段2，同樣，在t1時(shí)刻勵(lì)磁磁勢(shì)上升到吸合所需磁勢(shì)，制動(dòng)器開始吸合動(dòng)作。圖中明顯看出，t1遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于t2，而且達(dá)到吸合磁勢(shì)壓力盤開始后動(dòng)作后，線段2 比線段1 的磁動(dòng)勢(shì)上升率快很多，線段2 的全吸合時(shí)間要比線段1 快更多。可見本電流型制動(dòng)器有著很快的吸合動(dòng)作特性。圖2 兩種電氣技術(shù) 2015年6期2015-05-27
- 轉(zhuǎn)子磁分路混合勵(lì)磁同步電機(jī)電樞反應(yīng)磁場(chǎng)與電感特性研究
永磁與電勵(lì)磁兩種磁勢(shì)源，結(jié)合了永磁同步電機(jī)與電勵(lì)磁同步電機(jī)的優(yōu)點(diǎn)。國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)混合勵(lì)磁電機(jī)結(jié)構(gòu)拓?fù)?、?yōu)化設(shè)計(jì)和控制策略等方面進(jìn)行了深入研究，在風(fēng)力發(fā)電、飛機(jī)和車載電源等獨(dú)立發(fā)電領(lǐng)域和電動(dòng)汽車驅(qū)動(dòng)等領(lǐng)域的應(yīng)用取得了諸多進(jìn)展[1-5]?；旌蟿?lì)磁電機(jī)結(jié)構(gòu)和運(yùn)行原理多樣，對(duì)該類型電機(jī)的命名、定義和分類也不盡相同。永磁磁勢(shì)與電勵(lì)磁磁勢(shì)同時(shí)存在，增加了混合勵(lì)磁電機(jī)磁路的復(fù)雜程度。根據(jù)磁路原理，永磁磁勢(shì)與電勵(lì)磁磁勢(shì)的關(guān)系主要分為三類:串聯(lián)磁勢(shì)、并聯(lián)磁勢(shì)和并列磁勢(shì)[6]電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年12期2015-04-14
- 油浸式接地變壓器設(shè)計(jì)
阻抗計(jì)算低壓繞組磁勢(shì)F2與高壓繞組（1）磁勢(shì)FG1、高壓繞組（2）磁勢(shì)FG2的關(guān)系相量圖如圖6所示。圖6 磁勢(shì)相量圖高壓繞組（1）與高壓繞組（2）分解出軸向分量的磁勢(shì)總和等于低壓繞組的磁勢(shì)，其大小相等、方向相反，磁勢(shì)平衡方程式為：軸向分量（第一分量）：式中，I1、I2為一次繞組、二次繞組正常電流。高壓兩個(gè)半繞組分解出橫向分量的磁勢(shì)相互平衡，大小相等、方向相反，磁勢(shì)平衡方程式為：橫向分量（第二分量）：低壓繞組相對(duì)磁勢(shì)A1＝1。高壓半繞組相對(duì)磁勢(shì)的第一分量為：機(jī)電信息 2015年18期2015-03-14
- 新型混合勵(lì)磁雙凸極電機(jī)非線性磁網(wǎng)絡(luò)分析
的優(yōu)勢(shì)，在永磁磁勢(shì)源產(chǎn)生主磁場(chǎng)的同時(shí)，輔以可變的電勵(lì)磁磁勢(shì)源，實(shí)現(xiàn)對(duì)電機(jī)主氣隙磁場(chǎng)的寬范圍調(diào)節(jié)。HEDSM 不僅繼承了DSPM 的眾多優(yōu)點(diǎn)，而且具有DSEM 氣隙磁場(chǎng)平滑可調(diào)的特點(diǎn)。文獻(xiàn)［7 -8］研究了一種由共軸的DSPM 和DSEM 組成的并列結(jié)構(gòu)的HEDSM。該結(jié)構(gòu)下的DSPM 與DSEM 的磁路是相互獨(dú)立的。文獻(xiàn)［9 -10］分析了一種含有導(dǎo)磁橋的HEDSM，合理選取導(dǎo)磁橋的尺寸，能達(dá)到用較小的直流勵(lì)磁磁勢(shì)獲得較大的氣隙磁通調(diào)節(jié)范圍的目的［11］微特電機(jī) 2015年11期2015-03-12
- 阻尼繞組對(duì)同步發(fā)電機(jī)三相短路電流的影響
深入分析。本文從磁勢(shì)與電流關(guān)系的角度，分析了同步發(fā)電機(jī)三相短路的物理過(guò)程和阻尼繞組對(duì)同步發(fā)電機(jī)定轉(zhuǎn)子短路電流的影響機(jī)理，并基于MATLAB/Simulink搭建了仿真模型。1 原理1.1 同步電機(jī)基本方程在靜止坐標(biāo)系下，由于轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)，使得直流磁勢(shì)對(duì)應(yīng)的磁阻不同。為了使得磁阻恒定，方便于對(duì)電流進(jìn)行求解，需要將轉(zhuǎn)子“靜止”，也即采用同步坐標(biāo)系，并將電機(jī)參數(shù)變換到dq坐標(biāo)系下。具有阻尼繞組的同步電機(jī)在dq坐標(biāo)下電壓方程為［2］磁鏈方程為式中:ud、uq為 d、黑龍江電力 2015年3期2015-03-06
- 汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組短路產(chǎn)生的不平衡磁拉力研究
算正常發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子磁勢(shì)為階梯形波［13］?？梢酝ㄟ^(guò)傅里葉分析將磁勢(shì)分解為一系列諧波，在靜止坐標(biāo)系下勵(lì)磁磁勢(shì)可以表示為［14］其中:θr為轉(zhuǎn)子空間機(jī)械角度;β表示轉(zhuǎn)子槽間角; αk表示第k槽繞組匝數(shù);γ表示大齒區(qū)占轉(zhuǎn)子圓周的百分比;If為勵(lì)磁電流;N為轉(zhuǎn)子每極槽數(shù)。轉(zhuǎn)子繞組匝間短路發(fā)生后，被短路匝繞組流過(guò)電流為零，發(fā)電機(jī)勵(lì)磁磁勢(shì)被削弱且變得不對(duì)稱，出現(xiàn)一些新的諧波。短路后的磁勢(shì)等于正常磁勢(shì)與被短路匝流過(guò)反向電流形成的磁勢(shì)的疊加，正常磁勢(shì)的表達(dá)式見式（1），對(duì)反電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2015年3期2015-02-23
- 66 kV進(jìn)線電流互感器接線改正
一樣，因此產(chǎn)生的磁勢(shì)也對(duì)稱，A、B、C三相矢量和為0，短接點(diǎn)F的電位為0，與地是等電位，相當(dāng)于與地短接。圖1 電流互感器實(shí)際接線電流互感器實(shí)際接線等效原理見圖2a，根據(jù)電流互感器工作原理，當(dāng)一次繞組通入交流電流I1時(shí)，該電流在鐵芯中產(chǎn)生磁通Φ1，其磁勢(shì)為I1N1，Φ1在二次繞組中分別產(chǎn)生磁感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)E13和E34。S1-S3 為 600/5，S1-S4為 1200/5，S3-S4 為 600/5，因此S1-S3和S3-S4的匝數(shù)相同，N13=N34，且線圈設(shè)備管理與維修 2015年8期2015-01-06
- 異步、同步電動(dòng)機(jī)配合應(yīng)用節(jié)能性探討
磁場(chǎng)，其基波旋轉(zhuǎn)磁勢(shì)的轉(zhuǎn)速為同步轉(zhuǎn)速n1，其轉(zhuǎn)向與定子電流的相序相同；同時(shí)轉(zhuǎn)子在勵(lì)磁電流的作用下，產(chǎn)生勵(lì)磁磁勢(shì)，這樣電動(dòng)機(jī)氣隙中存在兩個(gè)磁勢(shì)，勵(lì)磁磁勢(shì)勢(shì)必要影響電樞磁勢(shì)，我們把電樞磁勢(shì)對(duì)勵(lì)磁磁勢(shì)的影響稱作電樞反應(yīng)。2.2 同步電動(dòng)機(jī)的電勢(shì)平衡同步電動(dòng)機(jī)在勵(lì)磁電流的作用下，勵(lì)磁磁勢(shì)Ff增加，而電網(wǎng)電壓UL= 常數(shù)，根據(jù)能量守恒定律，合成磁勢(shì)Fδ不變，定子繞組內(nèi)將出現(xiàn)一個(gè)滯后于的電流，產(chǎn)生去磁的電樞反應(yīng)磁勢(shì)Fa 抵消Ff的增加，維持Fδ=Ff+Fa 不變，這樣石油石化節(jié)能 2014年3期2014-08-13
- 電磁層析成像系統(tǒng)中標(biāo)量磁勢(shì)的數(shù)值解法
析成像系統(tǒng)中標(biāo)量磁勢(shì)的數(shù)值解法趙 倩，郝建娜，尹武良(天津大學(xué)電氣與自動(dòng)化工程學(xué)院，天津 300072)電磁層析成像技術(shù)是一種基于電磁感應(yīng)定律的工業(yè)過(guò)程成像技術(shù)，激勵(lì)線圈產(chǎn)生的交變磁場(chǎng)在目標(biāo)物體中產(chǎn)生渦流，進(jìn)而產(chǎn)生二次磁場(chǎng)．接收線圈檢測(cè)到感應(yīng)電壓后利用重建算法可以得到物場(chǎng)的分布信息．邊界元法以積分方程為數(shù)學(xué)基礎(chǔ)，同時(shí)采用了與有限元法相似的劃分單元離散技術(shù)，將邊界積分方程離散為代數(shù)方程組后用數(shù)值方法求解．邊界元法在電磁層析成像技術(shù)中已有一定的應(yīng)用，而基于標(biāo)量天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2014年7期2014-06-05
- 交流電機(jī)繞組的氣隙磁勢(shì)與電勢(shì)計(jì)算
流電機(jī)繞組的氣隙磁勢(shì)和電勢(shì)計(jì)算是“電機(jī)學(xué)”課程中交流電機(jī)的基本內(nèi)容，是研究和分析異步電機(jī)和同步電機(jī)的理論基礎(chǔ)。兩者計(jì)算方法既具有相似性又具有差異性，既要緊緊圍繞交流繞組的排列和連接規(guī)律，又要靈活分析抓住本質(zhì)。只有讓學(xué)生對(duì)交流繞組排列規(guī)律、三相對(duì)稱電流與氣隙旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)表達(dá)形式有清晰認(rèn)識(shí)，才能很好地理解氣隙磁勢(shì)與氣隙磁場(chǎng)的關(guān)系。學(xué)生應(yīng)該明白計(jì)算氣隙磁勢(shì)的重要性，理解氣隙磁勢(shì)和繞組相電勢(shì)計(jì)算的方法，同時(shí)明確各相繞組空間軸線(相軸)的位置，電勢(shì)與產(chǎn)生電勢(shì)的磁場(chǎng)相位關(guān)電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2014年2期2014-04-26
- 一種能反映電機(jī)磁場(chǎng)狀態(tài)的實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)
電機(jī)運(yùn)行時(shí)的氣隙磁勢(shì)狀態(tài)用圖形顯示出來(lái)，將有助于觀察、分析電磁場(chǎng)與電機(jī)運(yùn)行的關(guān)系，加深對(duì)電機(jī)磁場(chǎng)的理解。隨著電子技術(shù)和微處理技術(shù)的發(fā)展，這一設(shè)想已成為可能[1-2]。本文介紹了電機(jī)控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)、原理，氣隙磁勢(shì)的繪制依據(jù)和計(jì)算方法，并對(duì)其在教學(xué)中的應(yīng)用作了具體說(shuō)明。1 系統(tǒng)簡(jiǎn)介電機(jī)氣隙的磁場(chǎng)狀態(tài)取決于定轉(zhuǎn)子的機(jī)械結(jié)構(gòu)、繞組的繞制形式和電流的性質(zhì)。本系統(tǒng)以兩相交流電機(jī)定、轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)和繞組的為研究實(shí)體[3-4]。用微處理器產(chǎn)生SPWM信號(hào)，經(jīng)驅(qū)動(dòng)電路將直流電壓逆實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2014年11期2014-02-09
- 籠型轉(zhuǎn)子磁力耦合器永磁體工作點(diǎn)校核
外磁路中的磁通與磁勢(shì)，并用圖解法對(duì)永磁體工作點(diǎn)進(jìn)行了校核。但其計(jì)算方法是以外電路中的電勢(shì)為參照，而對(duì)籠型轉(zhuǎn)子磁力耦合器而言不存在外電路，因而不適于校核籠型轉(zhuǎn)子磁力耦合器中永磁體的工作點(diǎn)。另外，為獲取永磁體空載及負(fù)載工作點(diǎn)，首先應(yīng)預(yù)估其空載時(shí)的工作點(diǎn)初值。與目前較為成熟的盤式磁力耦合器、實(shí)心轉(zhuǎn)子磁力耦合器及永磁電機(jī)相比，籠型轉(zhuǎn)子磁力耦合器空載工作點(diǎn)的初估值尚未有較為明確的取值范圍。針對(duì)上述問(wèn)題，本文將磁路法與圖解法相結(jié)合，對(duì)籠型轉(zhuǎn)子磁力耦合器中永磁體工作點(diǎn)進(jìn)微特電機(jī) 2013年9期2013-11-22
- 軸向充磁圓筒型永磁直線電機(jī)磁場(chǎng)解析
1 無(wú)槽軸向充磁磁勢(shì)的解析模型1.1 基本氣隙磁場(chǎng)的定義基本氣隙磁場(chǎng)定義［12］如下:在圓筒型永磁直線電機(jī)磁場(chǎng)分布中最小氣隙δmin處的磁感應(yīng)強(qiáng)度密度定義為1T時(shí)的氣隙磁場(chǎng)分布，即式中:Fδmin為最小氣隙處的磁勢(shì)，Bδmin為最小氣隙處的磁場(chǎng)強(qiáng)度.1.2 無(wú)槽軸向充磁磁勢(shì)的解析模型為了建立圓筒型永磁直線電機(jī)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的磁場(chǎng)分布，假設(shè):1)電機(jī)軸是無(wú)限長(zhǎng)，因此磁場(chǎng)分布是軸對(duì)稱并在x軸周期分布.2)電樞是無(wú)槽，鐵心磁導(dǎo)是無(wú)窮大.無(wú)槽軸向充磁圓筒永磁直線同步電機(jī)哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年7期2013-10-25
- 雙饋異步風(fēng)電機(jī)組諧波產(chǎn)生原因分析
過(guò)程中，由于勵(lì)磁磁勢(shì)產(chǎn)生于氣隙圓周的磁勢(shì)波不是單純的基波磁勢(shì)，從而導(dǎo)致在定子側(cè)產(chǎn)生諧波，諧波對(duì)發(fā)電機(jī)的輸出電能質(zhì)量有著直接的影響，從而影響到整個(gè)電網(wǎng)的質(zhì)量。如果不對(duì)諧波加以抑制或限制，很難提升風(fēng)電在整個(gè)電力系統(tǒng)的占有比率。1 DFIG運(yùn)行過(guò)程中的內(nèi)在諧波分析1.1 繞組中輸入正弦交流電時(shí)DFIG的空間諧波電機(jī)學(xué)中討論的繞組電勢(shì)是在氣隙磁場(chǎng)為正弦分布的情況下進(jìn)行分析的，此時(shí)的繞組電勢(shì)的波形是嚴(yán)格的正弦波[1]。然而,實(shí)際的電機(jī)中，即使繞組中的電流隨時(shí)間按正弦風(fēng)能 2013年4期2013-04-26
- 對(duì)電動(dòng)機(jī)原理的分析與探討
間正弦分布的脈振磁勢(shì)。脈振磁勢(shì)可以分解成兩個(gè)幅值相等，轉(zhuǎn)速相同當(dāng)方向相反的兩個(gè)旋轉(zhuǎn)磁勢(shì)，兩個(gè)旋轉(zhuǎn)磁勢(shì)的幅值都等于脈振磁勢(shì)的一半。兩個(gè)旋轉(zhuǎn)磁勢(shì)分別產(chǎn)生正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)的兩個(gè)磁場(chǎng)，兩個(gè)磁場(chǎng)同時(shí)在轉(zhuǎn)子繞組中分別產(chǎn)生感應(yīng)電勢(shì)和電流，從而產(chǎn)生能使電動(dòng)機(jī)正、反轉(zhuǎn)的電磁轉(zhuǎn)矩。從而使單相異步電動(dòng)機(jī)的機(jī)械特性有以下特點(diǎn)。(1)當(dāng)電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速n為零時(shí)，電磁轉(zhuǎn)矩T也為零。即電動(dòng)機(jī)沒有啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子不會(huì)自行轉(zhuǎn)動(dòng)。(2)當(dāng)電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速n大于零時(shí)，電磁轉(zhuǎn)矩T也大于零。即電動(dòng)機(jī)正轉(zhuǎn)后，電大理工 2013年3期2013-03-27
- 磁管電磁系統(tǒng)與分段磁勢(shì)電磁系統(tǒng)
設(shè)法將它們的線圈磁勢(shì)分段，才能獲得符合實(shí)際的等值磁路圖，順利開展磁路計(jì)算。這是一種現(xiàn)將線圈磁勢(shì)分段，然后又在理論上把分段的線圈磁勢(shì)，再變?yōu)榫€圈的集中磁勢(shì)。即先分段再集中，繞了一彎子，解決問(wèn)題。只有用這種繞彎子的辦法，才會(huì)有一套螺管電磁系統(tǒng)的磁路計(jì)算方法。螺管電磁系統(tǒng)過(guò)去沒有正常的磁路計(jì)算方法，因?yàn)橐郧岸际怯镁€圈集中磁勢(shì)開始磁路計(jì)算，對(duì)線圈跨在氣隙上的螺管，列不出等值磁路圖，當(dāng)然無(wú)法進(jìn)行磁路計(jì)算。一些文獻(xiàn)書籍介紹的直接計(jì)算螺管電磁系統(tǒng)電磁吸力的公式，是根據(jù)電電氣開關(guān) 2012年5期2012-07-25
- 單相電容異步電動(dòng)機(jī)抽頭調(diào)速在風(fēng)機(jī)上的應(yīng)用
組所產(chǎn)生的是脈振磁勢(shì)，分解所得到的是正、逆序幅值相等、轉(zhuǎn)向相反、轉(zhuǎn)速相等的旋轉(zhuǎn)磁勢(shì)，在n=0時(shí)，正、負(fù)起動(dòng)力矩相等而相抵消，無(wú)法起動(dòng)。為此需要配置(串有電容器)副繞組，使電機(jī)在n=0條件下，由繞組建立起橢圓磁勢(shì)而不是脈振磁勢(shì)。這樣就保證有起動(dòng)轉(zhuǎn)矩，即電容的分相起動(dòng)。單相電容異步電動(dòng)機(jī)是空間相差90°電角度有不同時(shí)間相位電流的主、副繞組共同作用產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)的。兩相繞組產(chǎn)生圓形旋轉(zhuǎn)磁勢(shì)的條件:(1)主、副相繞組的軸線在空間相差90°電角度;(2)主、副相繞組的微特電機(jī) 2012年5期2012-02-22
- 九相電動(dòng)機(jī)諧波轉(zhuǎn)矩研究
有關(guān)考慮空間諧波磁勢(shì)影響的諧波電磁轉(zhuǎn)矩研究。其主要問(wèn)題在于考慮空間諧波磁勢(shì)影響后，難以通過(guò)統(tǒng)一的數(shù)學(xué)表達(dá)式對(duì)諧波電磁轉(zhuǎn)矩進(jìn)行計(jì)算。本文針對(duì)九相電動(dòng)機(jī)進(jìn)行研究，從電磁轉(zhuǎn)矩基本定義出發(fā)，對(duì)考慮空間諧波磁勢(shì)影響的諧波電磁轉(zhuǎn)矩進(jìn)行分析求解，推導(dǎo)出了諧波電磁轉(zhuǎn)矩的計(jì)算公式。本文所提出的諧波電磁轉(zhuǎn)矩計(jì)算方法為多相電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩分析提供理論依據(jù)。1 九相電動(dòng)機(jī)空間諧波磁勢(shì)分析九相電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)輸出的電壓為脈沖方波，用傅里葉級(jí)數(shù)對(duì)其進(jìn)行分解，可得九相電壓表達(dá)式：其中，Ui表示大電機(jī)技術(shù) 2012年3期2012-01-22
- 變頻調(diào)速異步電機(jī)的諧波分析
有同樣空間分布的磁勢(shì)駐波,以5倍于基波脈動(dòng),則5次諧波電流產(chǎn)生的基波磁勢(shì)為:其中,F1-5為5次諧波電流產(chǎn)生的空間基波磁勢(shì)最大值,α為坐標(biāo)原點(diǎn)選在繞組軸線上時(shí),沿定子內(nèi)圓表面的電位移角.三個(gè)磁勢(shì)相加得到合成磁勢(shì)為:上式說(shuō)明5次諧波電流產(chǎn)生一個(gè)旋轉(zhuǎn)磁勢(shì),旋轉(zhuǎn)速度為dα/d t=-5ω這就意味著這個(gè)磁勢(shì)波以5倍與同步轉(zhuǎn)速沿著與基波磁勢(shì)相反的方向移動(dòng).同樣可以證明,7次諧波電流產(chǎn)生一個(gè)7倍于同步轉(zhuǎn)速而方向與基波方向相同的旋轉(zhuǎn)磁勢(shì).通常諧波次數(shù)k=3n+1的電流產(chǎn)- 諧波注入多相感應(yīng)電機(jī)分析
景。2 多相電機(jī)磁勢(shì)分析磁勢(shì)分析是進(jìn)行多相電機(jī)研究重要手段。根據(jù)交流電機(jī)繞組理論，m相對(duì)稱繞組，各相繞組由μ次時(shí)間諧波電流產(chǎn)生的ν空間諧波磁勢(shì)的合成磁勢(shì)可表示為：其中：μ—時(shí)間諧波電流的次數(shù)；ν—空間諧波磁勢(shì)的次數(shù)；p—電機(jī)的極對(duì)數(shù)；N—每相繞組串聯(lián)匝數(shù)；Imμ—相電流基波幅值；Kwv—ν次空間諧波的繞組系數(shù)；合成磁勢(shì)包含兩個(gè)分量，一個(gè)為順轉(zhuǎn)磁勢(shì)分量，一個(gè)為逆轉(zhuǎn)磁勢(shì)分量。其中：表1為三相電機(jī)磁勢(shì)分布圖，由表1可知：(a).主對(duì)角線上的各磁場(chǎng)旋轉(zhuǎn)速度都相等，船電技術(shù) 2011年9期2011-07-03
- 變頻凸極同步電動(dòng)機(jī)阻尼條斷裂故障分析
組會(huì)產(chǎn)生一個(gè)電樞磁勢(shì)，這時(shí)將由勵(lì)磁磁勢(shì)和電樞磁勢(shì)合成一個(gè)總磁勢(shì)來(lái)產(chǎn)生氣隙磁通，在定子繞組中感應(yīng)電勢(shì)。在進(jìn)行負(fù)載工況計(jì)算時(shí)，需要設(shè)置定轉(zhuǎn)子磁場(chǎng)的相對(duì)位置。對(duì)于本電機(jī)（額定功率因數(shù)為1），不考慮定子繞組電阻時(shí)，磁勢(shì)—電勢(shì)相量圖如圖4所示[4]。勵(lì)磁磁勢(shì)、電樞磁勢(shì)的夾角θ為 90°＋δ，其中功角δ可根據(jù)參數(shù)求取。這里以本鋼 4300kW、6600V、10Hz的參數(shù)為例進(jìn)行計(jì)算。（1）功角δ的計(jì)算（以下均為標(biāo)幺值計(jì)算）（2）激勵(lì)源給定首先保證定子A相電流最大時(shí)，電大電機(jī)技術(shù) 2010年3期2010-07-02
- 基于三維有限元方法的非晶合金變壓器磁心電磁場(chǎng)分析
解出每個(gè)結(jié)點(diǎn)上的磁勢(shì)。經(jīng)研究證明，上述三維有限元的相關(guān)方程對(duì)于求解磁密B和電流產(chǎn)生的能量，具有惟一性。4 非晶合金變壓器磁心與繞組的三維建模過(guò)程4.1 非晶合金變壓器磁心建立磁心三維模型的時(shí)候，主要根據(jù)窗口高度、窗口寬度、疊厚和磁心寬度進(jìn)行繪圖，這四個(gè)量的具體意義如圖3所示。圖3 磁心框示意圖繪圖完成之后，把四個(gè)磁心模型的材料定義為非晶合金，這樣，就完成了對(duì)磁心的三維建模。4.2 非晶合金變壓器繞組繞組的材料是銅線。變壓器的繞組包括高壓側(cè)三相繞組和低壓側(cè)三電氣技術(shù) 2010年3期2010-03-19
- 單相電容運(yùn)轉(zhuǎn)電機(jī)負(fù)序磁場(chǎng)對(duì)Ansoft計(jì)算準(zhǔn)確性的影響