磁動(dòng)勢(shì)
- 水輪發(fā)電機(jī)勵(lì)磁繞組匝間短路時(shí)的磁場(chǎng)諧波特征研究
發(fā)生時(shí)會(huì)使勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)發(fā)生畸變,磁動(dòng)勢(shì)局部損失[1-2],勵(lì)磁電流增大,輸出無(wú)功功率減小,嚴(yán)重時(shí)造成機(jī)組振動(dòng)超標(biāo),轉(zhuǎn)子繞組燒損等問(wèn)題[3],甚至威脅電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。勵(lì)磁繞組匝間短路在前期發(fā)生時(shí)對(duì)機(jī)組影響較小,難以檢測(cè)。因此,勵(lì)磁繞組匝間短路故障時(shí)的磁場(chǎng)諧波研究對(duì)故障早期預(yù)警及診斷具有重大意義。近年來(lái),國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)勵(lì)磁繞組匝間短路故障進(jìn)行了大量的研究,并取得了豐富的成果。文獻(xiàn)[4]提出在電機(jī)停機(jī)和啟動(dòng)瞬態(tài)下的凸機(jī)電機(jī)勵(lì)磁故障監(jiān)測(cè)方法。文獻(xiàn)[5]根據(jù)同步發(fā)電
吉林化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2023年3期2023-11-07
- 高磁路飽和永磁同步電機(jī)永磁體負(fù)載磁鏈動(dòng)態(tài)估算
性，分析了氣隙磁動(dòng)勢(shì)和鐵心磁動(dòng)勢(shì)之間的比例關(guān)系，提出了基于磁鏈系數(shù)的永磁體磁鏈模型。接著根據(jù)測(cè)量的相電壓以及定子鐵心材料的磁導(dǎo)率曲線(xiàn)，提出了一種考慮磁路飽和的永磁體負(fù)載磁鏈動(dòng)態(tài)估算方法。最后搭建了300kW內(nèi)置式永磁同步電機(jī)實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，通過(guò)有限元仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該文所提出的估算方法的有效性和準(zhǔn)確性。永磁同步電機(jī) 磁路飽和 永磁體磁鏈 磁鏈系數(shù)0 引言近幾十年來(lái)，永磁同步電機(jī)（Permanent Magnet Synchronous Motor, PMSM）因
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2022年22期2022-12-03
- 溫度對(duì)電磁閥驅(qū)動(dòng)影響的計(jì)算分析
溫度對(duì)電磁線(xiàn)圈磁動(dòng)勢(shì)、電磁閥的電磁力和開(kāi)閥能力的影響，意在得出溫度和電磁閥關(guān)鍵特性的直接關(guān)聯(lián)公式，為后續(xù)電磁閥在不同溫度環(huán)境條件下的應(yīng)用提供參考。1 電磁閥結(jié)構(gòu)及運(yùn)行原理電磁閥由電磁線(xiàn)圈和閥總成部件配合形成驅(qū)動(dòng)通斷功能，如圖1所示。電磁線(xiàn)圈一般由線(xiàn)圈骨架、漆包線(xiàn)繞組、絕緣包封層等部分組成[2]，絕緣漆包線(xiàn)繞制于線(xiàn)圈骨架上。閥部件包括動(dòng)鐵芯、靜鐵芯和復(fù)位彈簧。動(dòng)、靜鐵芯均為軟磁材料，當(dāng)線(xiàn)圈不通電無(wú)磁場(chǎng)時(shí)，動(dòng)、靜鐵芯不帶磁性或磁性很弱；當(dāng)線(xiàn)圈通電形成磁場(chǎng)時(shí)，軟
機(jī)電信息 2022年20期2022-11-07
- 六相雙Y永磁同步電機(jī)繞組重構(gòu)與分析
聲的優(yōu)勢(shì)。繞組磁動(dòng)勢(shì)的分析是設(shè)計(jì)與研究多相電機(jī)的一個(gè)重要方法，文獻(xiàn)[1]采用非傳統(tǒng)開(kāi)槽和規(guī)劃繞組布局的方式，在保持較高的基波繞組系數(shù)的同時(shí)，磁動(dòng)勢(shì)分布諧波含量比常規(guī)布局更少；文獻(xiàn)[2]對(duì)分?jǐn)?shù)槽集中繞組單元電機(jī)的單個(gè)線(xiàn)圈、線(xiàn)圈組、相繞組和繞組合成磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行推導(dǎo)，分析了對(duì)電機(jī)不良影響較大的諧波磁動(dòng)勢(shì)；文獻(xiàn)[3]以磁動(dòng)勢(shì)法比較了正弦波、梯形波和方波繞組結(jié)構(gòu)的五相永磁電機(jī)的電樞磁場(chǎng)和轉(zhuǎn)矩性能；文獻(xiàn)[4-5]提出一種多層繞組結(jié)構(gòu)以降低繞組空間諧波與傳統(tǒng)繞組設(shè)計(jì)相比具
微電機(jī) 2022年8期2022-10-12
- 分?jǐn)?shù)槽集中繞組定子磁動(dòng)勢(shì)的分解
思路。本文分解磁動(dòng)勢(shì)的方法分為兩種:交流電的繞組理論和函數(shù)的傅里葉級(jí)數(shù)展開(kāi)。1 單元電機(jī)簡(jiǎn)介當(dāng)定子槽數(shù)Q與極對(duì)數(shù)p的最大公約數(shù)t不為1時(shí)，可以把整個(gè)繞組分成t個(gè)完全相同的單元，每一單元有p/t對(duì)極和Q/t個(gè)槽。由于各個(gè)單元的相應(yīng)槽號(hào)在磁場(chǎng)中所處的位置完全相同，所以只需研究一個(gè)單元內(nèi)的定子磁動(dòng)勢(shì)即可。如研究27槽24極的電機(jī)，可簡(jiǎn)化為研究9槽8極。而在低速大轉(zhuǎn)矩場(chǎng)合廣泛應(yīng)用的48槽40極、72槽60極、96槽80極等電機(jī)，定、轉(zhuǎn)子的磁場(chǎng)分布與12槽10極的電
電機(jī)與控制應(yīng)用 2022年1期2022-09-01
- 考慮諧波磁動(dòng)勢(shì)的雙邊直線(xiàn)感應(yīng)電機(jī)推力特性計(jì)算
，由繞組產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)是影響電磁推力的重要因素.磁動(dòng)勢(shì)分布隨繞組結(jié)構(gòu)的變化而變化，目前常見(jiàn)的繞組形式有分布式繞組、集中繞組、環(huán)形繞組［7］，繞組外部連接方式主要有三角形連接、星形連接和開(kāi)放式連接等［8］.文獻(xiàn)［9］提出了一種不同于傳統(tǒng)雙層繞組的新型雙層無(wú)槽集中繞組，提高了繞組系數(shù)和推力密度.文獻(xiàn)［10-11］依據(jù)繞組結(jié)構(gòu)，對(duì)比分析了間隔繞組、全齒繞組，集中繞組、分布繞組對(duì)直線(xiàn)電機(jī)推力的影響.電機(jī)實(shí)際運(yùn)行時(shí)，初級(jí)繞組中通入三相對(duì)稱(chēng)電流，會(huì)產(chǎn)生周期性階梯形磁動(dòng)勢(shì)
北京交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-06-24
- 不同定子繞組結(jié)構(gòu)五相感應(yīng)電機(jī)開(kāi)路故障時(shí)性能對(duì)比分析
首先，建立繞組磁動(dòng)勢(shì)模型與電壓不平衡系數(shù)（VUF）計(jì)算模型，利用有限元方法計(jì)算電機(jī)繞組磁動(dòng)勢(shì)（MMF）諧波含量、電壓不平衡系數(shù)。其次，制作15kW五相感應(yīng)電機(jī)，并以此為樣機(jī)對(duì)不同繞組結(jié)構(gòu)五相感應(yīng)電機(jī)開(kāi)路故障下的穩(wěn)態(tài)性能進(jìn)行分析。仿真及實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，對(duì)于單繞組結(jié)構(gòu)，開(kāi)路狀態(tài)下五邊形繞組最有利于電機(jī)運(yùn)行；而對(duì)于組合式繞組，該文提出的五邊形-星形繞組相比于現(xiàn)行的星形-五邊形繞組，既有磁動(dòng)勢(shì)諧波含量低的優(yōu)點(diǎn)，又可以進(jìn)一步減小電壓不平衡系數(shù)，提高可帶負(fù)載轉(zhuǎn)矩，更有利
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2022年7期2022-04-09
- 表貼式多相分?jǐn)?shù)槽繞組電機(jī)的電感分析?
定律，磁通可由磁動(dòng)勢(shì)（MMF）與磁路磁導(dǎo)的乘積求得因此電感計(jì)算的關(guān)鍵在于求得該電流在磁路上所產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)F與磁路處的磁導(dǎo)λ。對(duì)于電機(jī)繞組的電感計(jì)算，由于假設(shè)中忽略了鐵芯材料的磁壓降，因此主要問(wèn)題在于計(jì)算沿氣隙圓周的磁動(dòng)勢(shì)及氣隙處磁導(dǎo)。氣隙磁動(dòng)勢(shì)的計(jì)算可借鑒繞組函數(shù)的思想，不用考慮整數(shù)槽繞組與分?jǐn)?shù)槽繞組的區(qū)別，由安培環(huán)路定理得到其分布函數(shù)，從而得到通用的電感計(jì)算公式。3 電樞反應(yīng)自感的計(jì)算首先計(jì)算一相繞組通入電流im后在氣隙產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)。分?jǐn)?shù)槽結(jié)構(gòu)的相繞組由
艦船電子工程 2021年9期2021-10-11
- 雙定子高溫超導(dǎo)電機(jī)阻尼繞組對(duì)超導(dǎo)勵(lì)磁磁場(chǎng)及電樞反應(yīng)磁場(chǎng)作用機(jī)理分析*
子類(lèi)電機(jī)的勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)、電樞磁動(dòng)勢(shì)、調(diào)磁環(huán)轉(zhuǎn)子磁導(dǎo)、外定子磁導(dǎo)及內(nèi)定子磁導(dǎo)分布，同時(shí)借助傅里葉分解，可以分別得到勵(lì)磁磁場(chǎng)和電樞反應(yīng)磁場(chǎng)經(jīng)調(diào)制后產(chǎn)生的內(nèi)氣隙磁通密度分布[11]。圖3所示為調(diào)磁環(huán)轉(zhuǎn)子磁導(dǎo)波形。圖3 調(diào)磁環(huán)轉(zhuǎn)子磁導(dǎo)波形可得調(diào)磁環(huán)轉(zhuǎn)子磁導(dǎo)λr(θ,t)(不計(jì)非調(diào)磁塊通過(guò)的少量磁通)如下：(3)圖4 外定子磁導(dǎo)波形磁導(dǎo)λout(θ)表達(dá)式為(4)圖5所示為DS-HTSM電機(jī)內(nèi)定子磁導(dǎo)λin(θ)的分布波形。圖5 內(nèi)定子磁導(dǎo)波形λin(θ)表達(dá)式為(5
電機(jī)與控制應(yīng)用 2021年7期2021-08-10
- 傳統(tǒng)電機(jī)結(jié)構(gòu)原理分析與教學(xué)策略
；比較單相繞組磁動(dòng)勢(shì)與三相繞組磁動(dòng)勢(shì)，旨在尋找繞組磁動(dòng)勢(shì)計(jì)算式的來(lái)源；比較旋轉(zhuǎn)電機(jī)切割電動(dòng)勢(shì)與變壓器感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，旨在尋找感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)計(jì)算式的來(lái)源……目的皆在于啟發(fā)和引導(dǎo)學(xué)生重構(gòu)電機(jī)學(xué)理論基礎(chǔ)知識(shí)，不斷培養(yǎng)理論邏輯思維。（3）構(gòu)建電機(jī)學(xué)基本內(nèi)容教學(xué)策略。繼承電機(jī)分析的常規(guī)性分析步驟：物理結(jié)構(gòu)→數(shù)學(xué)公式→幾何圖形→運(yùn)行特性→工程應(yīng)用［9］。在此基礎(chǔ)上，不只是將等效電路與基本方程相提并論，而是突出以等效電路為中心點(diǎn)的重要作用，電機(jī)教學(xué)策略框圖如圖1所示。關(guān)于電機(jī)結(jié)
長(zhǎng)沙大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-16
- 雙邊錯(cuò)位高速永磁直線(xiàn)同步電機(jī)的設(shè)計(jì)與分析
偶數(shù)次電樞諧波磁動(dòng)勢(shì)，進(jìn)而能大幅度降低次級(jí)永磁體渦流損耗。利用有限元分析（FEA）軟件對(duì)比分析對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)和錯(cuò)位結(jié)構(gòu)的定位力、電磁推力和次級(jí)渦流損耗，驗(yàn)證錯(cuò)位方法的正確性，并進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)。最后，研制一臺(tái)樣機(jī)并搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，測(cè)得樣機(jī)的空載反電動(dòng)勢(shì)、定位力以及靜推力。雙邊錯(cuò)位 永磁直線(xiàn)同步電機(jī) 分?jǐn)?shù)槽集中繞組 永磁體渦流損耗0 引言20世紀(jì)90年代以來(lái)，電力電子技術(shù)的發(fā)展日趨成熟，用于電磁推進(jìn)系統(tǒng)的直線(xiàn)電機(jī)逐漸成為研究的熱點(diǎn)[1-3]。雙邊長(zhǎng)初級(jí)永磁直線(xiàn)同步電
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-03-24
- 三相交流電動(dòng)機(jī)不對(duì)稱(chēng)供電工況下磁動(dòng)勢(shì)的變化規(guī)律
機(jī)機(jī)理的理解。磁動(dòng)勢(shì)是磁場(chǎng)中很重要的一個(gè)概念，電機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩是定子、轉(zhuǎn)子磁動(dòng)勢(shì)相互作用的結(jié)果，磁動(dòng)勢(shì)是產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩的直接原因[1]。交流電機(jī)電樞繞組的磁動(dòng)勢(shì)既與時(shí)間有關(guān)[2]，又與空間有關(guān)。在文獻(xiàn)[3-5]中描述m相對(duì)稱(chēng)繞組流入m相對(duì)稱(chēng)電流，會(huì)在空間產(chǎn)生一個(gè)幅值為常數(shù)、轉(zhuǎn)速恒定的圓形旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)。如果繞組不對(duì)稱(chēng)或電流不對(duì)稱(chēng)，會(huì)在空間產(chǎn)生一個(gè)幅值變化、轉(zhuǎn)速不定的橢圓形旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)。但如何證明其幅值按照橢圓規(guī)律變化,并未給出。文獻(xiàn)[6-7]雖然討論了電壓不對(duì)稱(chēng)的工況下
- 淺談高速永磁同步電機(jī)的渦流損耗
齒槽效應(yīng)，繞組磁動(dòng)勢(shì)的非正選分布和繞組中的諧波電流所產(chǎn)生的諧波磁動(dòng)勢(shì)也會(huì)在轉(zhuǎn)子永磁體、轉(zhuǎn)子呃中引起渦流損耗，本文重點(diǎn)討論轉(zhuǎn)子永磁體上所產(chǎn)生的渦流損耗。2 渦流損耗產(chǎn)生的理論分析在永磁同步電機(jī)中所含的磁場(chǎng)一般由三部分組成，即電樞繞組所產(chǎn)生合成磁動(dòng)勢(shì)，永磁體所產(chǎn)生的永磁磁場(chǎng)和氣息中由電樞繞組和永磁體所產(chǎn)生的合成磁場(chǎng)。定子合成磁動(dòng)勢(shì)為各項(xiàng)磁動(dòng)勢(shì)之和，將上式疊加整理可得：式（3）表明磁動(dòng)勢(shì)推進(jìn)的角速度和交流電電流的角頻率相等，由于一轉(zhuǎn)等于p·2pi 的點(diǎn)弧度，所以
中國(guó)設(shè)備工程 2020年5期2020-06-28
- 基于模糊隨機(jī)PWM技術(shù)的永磁直線(xiàn)電機(jī)性能分析*
x,t)為氣隙磁動(dòng)勢(shì),λ(x,t)為氣隙比磁導(dǎo)。在正弦電源供電時(shí),PMLM的氣隙磁動(dòng)勢(shì)可分為基波磁動(dòng)勢(shì)、繞組諧波磁動(dòng)勢(shì)和永磁體等效磁動(dòng)勢(shì),即f(x,t)=fm0(x,t)+∑fmν(x,t)+∑fμ(x,t)(2)比較永磁直線(xiàn)電機(jī)的變頻驅(qū)動(dòng)與正弦電源,繞組諧波磁動(dòng)勢(shì)將分為由基波電流作用下的諧波磁動(dòng)勢(shì)和δ次變頻器供電電流產(chǎn)生的諧波磁動(dòng)勢(shì)[10]。其中后者可能導(dǎo)致永磁直線(xiàn)電機(jī)產(chǎn)生振動(dòng)和噪聲。PMLSM的4種磁動(dòng)勢(shì)[11]表示為：PMLSM的基波磁動(dòng)勢(shì)(3)永磁
傳感器與微系統(tǒng) 2019年12期2019-12-24
- 分?jǐn)?shù)槽集中繞組雙轉(zhuǎn)子感應(yīng)電機(jī)電磁耦合特性的分析
組和三相繞組的磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行了分析，指出分?jǐn)?shù)槽集中繞組豐富的諧波磁動(dòng)勢(shì)會(huì)對(duì)電機(jī)造成不良影響。文獻(xiàn)[11-15]通過(guò)引入匝數(shù)函數(shù)和繞組函數(shù)，分別描述不同電機(jī)繞組在空間的實(shí)際分布情況和繞組所產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)波形，量化分析分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁同步電機(jī)的自感和互感。通過(guò)以上分析可知，此類(lèi)電機(jī)電感參數(shù)與傳統(tǒng)的采用短距分布繞組的同步電機(jī)電感參數(shù)有許多差異，比如FSC(分?jǐn)?shù)槽集中)繞組高自感、低互感的特性，雖然高自感、低互感有利于提升電機(jī)容錯(cuò)性能，但降低了永磁電機(jī)的功率因數(shù)和轉(zhuǎn)矩
微電機(jī) 2019年9期2019-11-15
- 無(wú)刷雙饋電機(jī)多回路繞線(xiàn)轉(zhuǎn)子性能研究
了定轉(zhuǎn)子的諧波磁動(dòng)勢(shì)。最后，給出了一個(gè)每相3個(gè)回路的電機(jī)模型算例，并對(duì)其進(jìn)行了有限元仿真研究。1 結(jié)構(gòu)與數(shù)學(xué)模型1.1 轉(zhuǎn)子繞組齒諧波原理交流電機(jī)繞組通常嵌放在鐵心表面的槽內(nèi)，當(dāng)按p對(duì)極設(shè)計(jì)的分布繞組通電時(shí)會(huì)產(chǎn)生各種極對(duì)數(shù)的一系列的磁動(dòng)勢(shì)，而磁動(dòng)勢(shì)的幅值與其極對(duì)數(shù)成反比，與其繞組系數(shù)成正比。當(dāng)磁動(dòng)勢(shì)的諧波次數(shù)與繞組設(shè)計(jì)極對(duì)數(shù)p和電機(jī)槽數(shù)z呈現(xiàn)出如下關(guān)系：vnz±p=nz±p(n=1，2，3…)(1)這些磁動(dòng)勢(shì)的繞組系數(shù)的絕對(duì)值與磁動(dòng)勢(shì)的繞組系數(shù)相同，即(2
微電機(jī) 2019年9期2019-11-15
- 感生和動(dòng)生磁動(dòng)勢(shì)的產(chǎn)生和測(cè)量
可以推廣磁路中磁動(dòng)勢(shì)的概念。磁動(dòng)勢(shì)應(yīng)包括傳導(dǎo)電流產(chǎn)出的常規(guī)磁動(dòng)勢(shì)和電位移通量變化導(dǎo)致的感應(yīng)磁動(dòng)勢(shì)。再類(lèi)比電路中的感生和動(dòng)生電動(dòng)勢(shì)，可以把感應(yīng)磁動(dòng)勢(shì)分解為感生和動(dòng)生磁動(dòng)勢(shì)，其中感生磁動(dòng)勢(shì)來(lái)自于穿過(guò)磁路的外電場(chǎng)的變化，動(dòng)生磁動(dòng)勢(shì)來(lái)自于磁路線(xiàn)段切割電場(chǎng)線(xiàn)的運(yùn)動(dòng)。而且本文提出了在實(shí)驗(yàn)上測(cè)量感生和動(dòng)生磁動(dòng)勢(shì)的實(shí)驗(yàn)方案。關(guān)鍵詞：電磁學(xué);磁路;磁動(dòng)勢(shì)1 緒論把各種電氣元件如電源、電阻和電容等通過(guò)導(dǎo)線(xiàn)連成閉合回路就構(gòu)成了電路。要在電路中形成電流，就要有電源提供電動(dòng)勢(shì)。電動(dòng)
科技風(fēng) 2019年6期2019-10-21
- 短時(shí)高過(guò)載運(yùn)行定子交流勵(lì)磁隱極同步電機(jī)設(shè)計(jì)
勵(lì)磁并抵消轉(zhuǎn)子磁動(dòng)勢(shì)，從而在電機(jī)重載運(yùn)行時(shí)維持氣隙磁通基本恒定[6-7]。本文將研究定子交流勵(lì)磁隱極同步電機(jī)的電磁設(shè)計(jì)方法。首先利用電磁場(chǎng)有限元仿真計(jì)算，分析經(jīng)電樞反應(yīng)補(bǔ)償后電機(jī)重載運(yùn)行情況下的磁路特點(diǎn)；其次，對(duì)影響電機(jī)性能的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)的進(jìn)行分析、優(yōu)選，形成電磁設(shè)計(jì)方法；最后，以用于高壓斷路器分合閘操動(dòng)機(jī)構(gòu)的驅(qū)動(dòng)電機(jī)為例，設(shè)計(jì)了工程樣機(jī)，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)其短時(shí)過(guò)載運(yùn)行特性進(jìn)行了驗(yàn)證。1 轉(zhuǎn)矩密度與短時(shí)過(guò)載限制因素轉(zhuǎn)矩密度在不同的文獻(xiàn)以及實(shí)際電機(jī)設(shè)計(jì)應(yīng)用中的定
微電機(jī) 2019年7期2019-09-19
- 分?jǐn)?shù)槽集中繞組高效內(nèi)置式永磁同步電機(jī)研究
系數(shù)提高，低次磁動(dòng)勢(shì)諧波降低，磁鐵渦流損耗降低，電機(jī)性能提高，但無(wú)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。文獻(xiàn)[5]中，對(duì)集中繞組不同槽極配合的振動(dòng)進(jìn)行了研究，采用有限元計(jì)算了徑向電磁力和定子模態(tài)，但無(wú)實(shí)驗(yàn)對(duì)比?，F(xiàn)有文獻(xiàn)資料對(duì)集中繞組不同槽極配合的電機(jī)效率、振動(dòng)方面進(jìn)行了描述，很少有理論對(duì)比實(shí)驗(yàn)的詳細(xì)結(jié)果[1-5]。本文使用有限元軟件仿真分析，針對(duì)分?jǐn)?shù)槽集中繞組高效永磁同步電機(jī)進(jìn)行研究，包括12槽8極、12槽10極星型繞組、12槽10極星-三角混合繞組，分析繞組系數(shù)、繞組磁動(dòng)勢(shì)諧波、轉(zhuǎn)
微電機(jī) 2019年1期2019-03-08
- 直線(xiàn)電機(jī)振動(dòng)抑制的載波移相策略研究
電機(jī)高頻振動(dòng)與磁動(dòng)勢(shì)之間的關(guān)系，推導(dǎo)了互移30°的雙三相直線(xiàn)電機(jī)磁動(dòng)勢(shì)的計(jì)算公式，經(jīng)過(guò)分析得出結(jié)論：通過(guò)調(diào)節(jié)載波移相角改變電機(jī)兩繞組電流中的高頻諧波的角度差，能夠有效地抵消電機(jī)合成磁動(dòng)勢(shì)的高頻分量，降低了電機(jī)的徑向電磁力和高頻振動(dòng)噪聲，且載波移相角選取90°時(shí)整體抑制效果最好，并在MATLAB/Simulink環(huán)境下進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。最后基于RT-LAB軟件搭建了全系統(tǒng)半實(shí)物實(shí)時(shí)仿真實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，對(duì)本文提出的控制策略及相關(guān)的分析進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。關(guān)鍵詞：高頻振動(dòng)噪
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2019年12期2019-01-17
- 氣隙對(duì)非晶合金電機(jī)性能影響分析
.1 定子繞組磁動(dòng)勢(shì)本文基于單相逆變電路，分析PWM 逆變器的輸出相電壓，推導(dǎo)了加載在電機(jī)繞組兩端時(shí)繞組內(nèi)電流，將電流波形作為激勵(lì)源，計(jì)算其產(chǎn)生的定子繞組磁動(dòng)勢(shì)和氣隙磁密。如圖8所示，單相PWM逆變電路，其中UC載波，U1調(diào)制波。變頻器輸出的單相電壓uφ(t)可表示為(1)對(duì)uφ(t)進(jìn)行傅立葉分解，經(jīng)整理可得(2)式中，NCω—載波角頻率，NC—載波比，第一項(xiàng)是輸出電壓基波，第二項(xiàng)是輸出電壓諧波。將n分為奇數(shù)和偶數(shù)兩類(lèi)情況，對(duì)諧波電壓進(jìn)行討論。根據(jù)電壓平
防爆電機(jī) 2018年6期2018-12-05
- 電流互感器二次側(cè)開(kāi)路故障分析及應(yīng)對(duì)措施
電流I1產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)I1N1（F1）僅有很小一部分產(chǎn)生空載磁動(dòng)勢(shì)，二次繞組電流I2所產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)I2N2（F2）對(duì)一次繞組所產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)F1有去磁作用，因此合成磁動(dòng)勢(shì)F0及鐵芯的合成磁通Φ數(shù)值都不大，這就使得二次繞組的感應(yīng)磁動(dòng)勢(shì)e2的數(shù)值不大，一般不超過(guò)幾十伏。電流互感器在正常工作時(shí)，根據(jù)磁動(dòng)勢(shì)平衡的關(guān)系可以得出N1I1+N2I2=N1I0，一、二次電流相位相反，因此N1I1和N2I2互相抵消一大部分，鐵芯的剩余磁動(dòng)勢(shì)是勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)，當(dāng)二次回路開(kāi)路時(shí)，二次去
中小企業(yè)管理與科技 2018年13期2018-11-06
- 次諧波降低對(duì)分?jǐn)?shù)槽集中繞組電機(jī)轉(zhuǎn)子損耗的影響
集中繞組的繞組磁動(dòng)勢(shì)含有非常多的諧波，這些諧波中與極對(duì)數(shù)相同的諧波能夠與永磁體磁場(chǎng)相互作用產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩，稱(chēng)為工作諧波。其它的諧波尤其是低次諧波和幅值較大的齒諧波會(huì)引起局部的鐵飽和、渦流損耗、振動(dòng)噪聲等問(wèn)題[7-9]，從而使得電機(jī)的性能變差，制約其進(jìn)一步發(fā)展。因此，對(duì)分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁電機(jī)諧波的研究已經(jīng)成為了近年來(lái)一個(gè)重要的研究方向。文獻(xiàn)[3]在定子軛部加磁障來(lái)降低繞組磁動(dòng)勢(shì)諧波含量，但是增加了電機(jī)加工的難度。文獻(xiàn)[10]以一臺(tái)20槽22極的五相分?jǐn)?shù)槽集中繞組表
微特電機(jī) 2018年9期2018-09-28
- 三相交流電機(jī)坐標(biāo)變換仿真
，所產(chǎn)生的合成磁動(dòng)勢(shì)是旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)，并以同步轉(zhuǎn)速（交流電的角頻率）旋轉(zhuǎn)。兩個(gè)相位相差90°的繞組，通以幅值相同相位相差90°的正弦交流電流時(shí)，也會(huì)產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)[6]。因此，三相繞組可以用相互正交兩相對(duì)稱(chēng)繞組等效，并且必須保證兩種不同坐標(biāo)下繞組所產(chǎn)生的合成磁動(dòng)勢(shì)相等。2 三相交流電機(jī)坐標(biāo)變換把靜止的三相交流電機(jī)坐標(biāo)系轉(zhuǎn)變?yōu)樾D(zhuǎn)的兩相坐標(biāo)系，先要把三相靜止繞組變換到兩相靜止繞組，再把兩相靜止繞組變換到兩相旋轉(zhuǎn)正交繞組。2.1 靜止三相-靜止兩相變換靜止三相到靜
咸陽(yáng)師范學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年4期2018-09-13
- 基于多回路理論的異步電機(jī)徑向電磁力計(jì)算
波電流計(jì)算氣隙磁動(dòng)勢(shì)的傳統(tǒng)計(jì)算方法的基礎(chǔ)上，推導(dǎo)由任意定子繞組及轉(zhuǎn)子導(dǎo)條電流計(jì)算氣隙磁動(dòng)勢(shì)及其產(chǎn)生的徑向電磁力的解析計(jì)算公式。介紹多回路理論及電機(jī)各電磁參量的計(jì)算方法，建立異步電機(jī)多回路動(dòng)態(tài)仿真模型，獲得異步電機(jī)定子繞組及轉(zhuǎn)子導(dǎo)條電流，推導(dǎo)其產(chǎn)生的徑向電磁力的解析公式，并由此計(jì)算異步電機(jī)徑向電磁力，估算其產(chǎn)生的振動(dòng)。［結(jié)果］通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)計(jì)算得到的電機(jī)振動(dòng)加速度頻率及幅值與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合。［結(jié)論］所得結(jié)論和計(jì)算方法可為變頻器供電異步電機(jī)的低噪聲設(shè)計(jì)提供支
中國(guó)艦船研究 2017年6期2017-12-13
- 發(fā)電電動(dòng)機(jī)定子繞組不等節(jié)距支路磁勢(shì)諧波分析
繞組發(fā)電電動(dòng)機(jī)磁動(dòng)勢(shì)諧波，首先對(duì)以主波和二極波作為基波的兩種求解定子繞組諧波磁勢(shì)的解析表達(dá)方式進(jìn)行了分析，接著采用以二極波作為基波的磁勢(shì)求解方法對(duì)由不等節(jié)距線(xiàn)圈組成的定子不平衡或平衡支路的磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行了諧波分析，并計(jì)算得到不同節(jié)距組合支路方案的不平衡度。結(jié)果表明支路主波節(jié)距系數(shù)越小，支路主波磁勢(shì)不平衡度越大。最后有限元結(jié)果驗(yàn)證了分析方法的準(zhǔn)確性。發(fā)電電動(dòng)機(jī)；主波；磁勢(shì)；不等節(jié)距支路；不平衡度；諧波分析0 前言抽水蓄能電站發(fā)電電動(dòng)機(jī)工況轉(zhuǎn)換頻繁，定子并聯(lián)支路數(shù)
大電機(jī)技術(shù) 2017年5期2017-11-01
- 單相電容運(yùn)轉(zhuǎn)電機(jī)負(fù)序磁場(chǎng)對(duì)Ansoft計(jì)算準(zhǔn)確性的影響
電動(dòng)機(jī)內(nèi)的合成磁動(dòng)勢(shì)：f=fa+fm(3)可見(jiàn)，主副繞組磁動(dòng)勢(shì)大小相等時(shí)，這時(shí)相位角正好是90°,即：Fm=Fa=F,φ=90°(4)因此，此時(shí)的合成磁勢(shì)：f=fa+fm=Fcos (x-ωt)( (5)這時(shí)候電動(dòng)機(jī)的存在一個(gè)正向旋轉(zhuǎn)的圓形旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)。同理，當(dāng)2個(gè)繞組產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)大小不等，但相位角仍是90°，即：Fm≠Fa,φ=90°(6)此時(shí)的合成磁勢(shì)：對(duì)亞硝酸鹽含量進(jìn)行測(cè)定時(shí)，一定要結(jié)合實(shí)際。選擇10g經(jīng)過(guò)攪碎之后的樣品，在該樣品當(dāng)中加入70mL的水、
微特電機(jī) 2017年5期2017-05-02
- 五相永磁同步電機(jī)與傳統(tǒng)三相永磁同步電機(jī)對(duì)比分析
故障對(duì)電機(jī)旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)沒(méi)有影響，保持不變，電機(jī)能夠穩(wěn)定可靠運(yùn)行。因?yàn)槲逑嘤来磐诫姍C(jī)相數(shù)冗余，與三相永磁同步電機(jī)相比，五相電機(jī)具有更多控制自由度。若電機(jī)某相發(fā)生故障，對(duì)正常剩余相的電流相位和大小進(jìn)行調(diào)整，進(jìn)而確保電機(jī)能夠可靠運(yùn)行[10-13]。1.1 三相永磁同步電機(jī)容錯(cuò)控制性能分析在三相永磁同步電機(jī)控制系統(tǒng)中，若在電機(jī)運(yùn)行時(shí)電機(jī)的某一相出現(xiàn)故障，通過(guò)將電機(jī)中性點(diǎn)和電機(jī)驅(qū)動(dòng)電路中的母線(xiàn)中性點(diǎn)連接起來(lái)，并對(duì)其余兩相的電流相位及幅值進(jìn)行調(diào)整，從而在電機(jī)運(yùn)行時(shí)發(fā)生
微特電機(jī) 2017年11期2017-05-02
- 分?jǐn)?shù)槽繞組永磁伺服電動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)與分析
繞組電流產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)諧波比較復(fù)雜，且幅值大，這對(duì)電動(dòng)機(jī)的性能有一定影響。例如，磁動(dòng)勢(shì)諧波使磁鋼的渦流損耗較大，容易引起轉(zhuǎn)子發(fā)熱，永磁體退磁。此外，定子電流磁動(dòng)勢(shì)對(duì)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)的影響也較大[7,8]。為了減小這些影響，學(xué)者們研究了不同繞組結(jié)構(gòu)的作用，研究表明多層繞組結(jié)構(gòu)能夠降低磁動(dòng)勢(shì)諧波含量，有效減小轉(zhuǎn)矩波動(dòng)，但同時(shí)會(huì)減小電動(dòng)機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩；定子繞組磁動(dòng)勢(shì)對(duì)整數(shù)槽電動(dòng)機(jī)的影響相對(duì)較小，但是其端部繞組較長(zhǎng)，導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)的體積大，功率密度低[9,10]。筆者從繞組磁動(dòng)勢(shì)
上海電氣技術(shù) 2016年3期2016-12-28
- 舵機(jī)用大功率永磁同步伺服電機(jī)電磁設(shè)計(jì)
產(chǎn)生的電樞反應(yīng)磁動(dòng)勢(shì)諧波分量很高，當(dāng)Z0為奇數(shù)時(shí)，除極對(duì)數(shù)為3和3的整倍數(shù)以外其它極對(duì)數(shù)諧波磁動(dòng)勢(shì)皆存在，其中極對(duì)數(shù)與基波僅相差1對(duì)極、反向旋轉(zhuǎn)的諧波磁動(dòng)勢(shì)，因其繞組系數(shù)與基波相同，幅值很高；當(dāng)Z0為偶數(shù)時(shí)，僅存在除極對(duì)數(shù)為3和3的整倍數(shù)之外極對(duì)數(shù)為奇次的磁動(dòng)勢(shì)，其中極對(duì)數(shù)與基波僅相差2對(duì)極、反向旋轉(zhuǎn)的諧波磁動(dòng)勢(shì)，因其繞組系數(shù)與基波相同，幅值很高。在采用少槽多極的分?jǐn)?shù)槽集中繞組的永磁同步電機(jī)中，極對(duì)數(shù)比基波少的次諧波磁動(dòng)勢(shì)因其次數(shù)低，幅值偏大；一些高次諧波
微特電機(jī) 2016年10期2016-12-20
- 電勵(lì)磁爪極發(fā)電機(jī)氣隙磁場(chǎng)解析模型
解推導(dǎo)空載氣隙磁動(dòng)勢(shì)、電樞反應(yīng)磁動(dòng)勢(shì)和氣隙磁導(dǎo),基于磁勢(shì)和磁導(dǎo)得到空載氣隙磁場(chǎng)和電樞反應(yīng)磁場(chǎng),同時(shí)引入修正系數(shù)考慮轉(zhuǎn)子極爪形狀和定子開(kāi)槽的影響.通過(guò)有限元方法和試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了該解析模型的準(zhǔn)確性.該模型建立了爪極電機(jī)的氣隙磁場(chǎng)與電機(jī)參數(shù)之間的關(guān)系,適合在爪極發(fā)電機(jī)的初始設(shè)計(jì)階段對(duì)其氣隙磁場(chǎng)進(jìn)行快速計(jì)算和性能優(yōu)化.爪極發(fā)電機(jī)；磁動(dòng)勢(shì)；磁導(dǎo)；氣隙磁場(chǎng)；解析模型爪極發(fā)電機(jī)不但具有制造工藝簡(jiǎn)單和成本低的特點(diǎn),而且特殊的爪極轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)使其具有較高的功率密度,從而在汽車(chē)發(fā)
浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2016年12期2016-12-16
- 12相低速永磁同步電動(dòng)機(jī)電磁設(shè)計(jì)與分析
動(dòng)勢(shì)、電樞反應(yīng)磁動(dòng)勢(shì)和電磁轉(zhuǎn)矩特點(diǎn).對(duì)電機(jī)進(jìn)行了電磁優(yōu)化設(shè)計(jì)，給出了電機(jī)主要結(jié)構(gòu)參數(shù).分析結(jié)果表明：該電機(jī)的電磁脈動(dòng)轉(zhuǎn)矩小，能夠獲得較好的力能指標(biāo).12相；永磁同步電動(dòng)機(jī)；繞組磁動(dòng)勢(shì)；脈動(dòng)轉(zhuǎn)矩在船舶電力推進(jìn)等低電壓供電、大功率、低噪聲電機(jī)驅(qū)動(dòng)場(chǎng)合，人們將目光投向了多相永磁同步電動(dòng)機(jī).采用多相永磁同步電動(dòng)機(jī)有以下優(yōu)勢(shì)［1-4］：①每相功率變小，便于逆變器每個(gè)橋臂功率器件的選擇；②驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的容錯(cuò)能力和可靠性增強(qiáng)；③電樞反應(yīng)磁動(dòng)勢(shì)諧波的最低次數(shù)提高、幅值降低，諧
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2016年5期2016-11-05
- 長(zhǎng)興電廠汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子匝間短路故障的在線(xiàn)監(jiān)測(cè)
步發(fā)電機(jī)的勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)發(fā)生變化?；跁r(shí)空向量圖，利用發(fā)電機(jī)運(yùn)行的機(jī)端電壓、機(jī)端電流與定子漏抗，建立受發(fā)電機(jī)運(yùn)行方式影響較小的磁動(dòng)勢(shì)計(jì)算數(shù)學(xué)模型，準(zhǔn)確計(jì)算發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)的實(shí)際勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)，通過(guò)與勵(lì)磁電流計(jì)算得到的正常磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行比較，即可實(shí)現(xiàn)對(duì)轉(zhuǎn)子匝間短路故障的監(jiān)測(cè)。將基于此原理研發(fā)的PCS-988B故障監(jiān)測(cè)裝置應(yīng)用在實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上，進(jìn)行了不同工況下不同短路位置與匝數(shù)的轉(zhuǎn)子匝間短路動(dòng)模實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證了原理的正確性和裝置的有效性。汽輪發(fā)電機(jī)；轉(zhuǎn)子匝間短路；在線(xiàn)監(jiān)測(cè)；磁動(dòng)勢(shì)0
大電機(jī)技術(shù) 2016年5期2016-10-21
- 基于Matlab的繞組磁動(dòng)勢(shì)仿真
tlab的繞組磁動(dòng)勢(shì)仿真李謙祥（西門(mén)子電氣傳動(dòng)有限公司，天津300384）為使電動(dòng)機(jī)獲得理想的性能，設(shè)計(jì)每一相繞組的合成磁動(dòng)勢(shì)應(yīng)盡量接近正弦波以抑制諧波降低損耗。本文介紹繞組合成磁動(dòng)勢(shì)的基本原理，提出基于Matlab的線(xiàn)圈磁動(dòng)勢(shì)諧波分析方法。通過(guò)Matlab仿真生成相繞組的合成磁動(dòng)勢(shì)，并對(duì)磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行傅里葉變換，得到基波與諧波的幅值，為合理的選擇節(jié)距降低線(xiàn)圈的諧波含量提供依據(jù)。以2極、4極的電動(dòng)機(jī)為例進(jìn)行仿真與試驗(yàn)，仿真結(jié)果表明文中方法適用于電動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)應(yīng)用。
電氣技術(shù) 2016年3期2016-10-14
- 船舶電力推進(jìn)系統(tǒng)五相電機(jī)的缺相容錯(cuò)優(yōu)化運(yùn)行
5)為保證氣隙磁動(dòng)勢(shì)在缺相運(yùn)行時(shí)不發(fā)生明顯改變，針對(duì)船舶電力推進(jìn)系統(tǒng)中五相電機(jī)缺一相的工況，對(duì)激磁電流進(jìn)行調(diào)制?；诜蔷€(xiàn)性規(guī)劃的原理,將對(duì)激磁電流的調(diào)制轉(zhuǎn)化為非線(xiàn)性規(guī)劃的數(shù)學(xué)問(wèn)題并利用數(shù)學(xué)計(jì)算的方法進(jìn)行解決。計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確、調(diào)制精度非常高，通過(guò)MATLAB仿真驗(yàn)證該方法設(shè)計(jì)合理，缺相時(shí)利用該方法優(yōu)化后性能明顯提升，缺相容錯(cuò)運(yùn)行效果較好。五相電機(jī)； 激磁電流； 缺相容錯(cuò)； 非線(xiàn)性規(guī)劃0 引 言近年來(lái)，制造技術(shù)的不斷發(fā)展、新材料的應(yīng)用以及制造工藝的不斷提高等，使
- 基于勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)差值的汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子匝間短路在線(xiàn)識(shí)別方法
文提出基于勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)差值原理的汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子匝間短路在線(xiàn)監(jiān)測(cè)方法，并在樣機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。1 轉(zhuǎn)子匝間短路勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)特征分析圖1為汽輪發(fā)電機(jī)正常運(yùn)行及匝間短路時(shí)勵(lì)磁動(dòng)勢(shì)分布示意圖，圖中，α為電角度，F(xiàn)fd為正常運(yùn)行時(shí)勵(lì)磁基波磁動(dòng)勢(shì)Ffd的幅值，fm為勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)階梯波幅值，F(xiàn)′fd為匝間短路時(shí)勵(lì)磁基波磁動(dòng)勢(shì)F′fd的幅值。當(dāng)汽輪發(fā)電機(jī)正常運(yùn)行時(shí)，勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)在空間上可近似認(rèn)為是階梯形或梯形分布，如圖1中點(diǎn)劃線(xiàn)部分所示，圖中實(shí)線(xiàn)正弦波為勵(lì)磁基波磁動(dòng)勢(shì)分布情況。當(dāng)
電力自動(dòng)化設(shè)備 2016年4期2016-05-23
- 變頻器供電下定子磁動(dòng)勢(shì)引起的永磁同步電機(jī)轉(zhuǎn)子損耗分析
頻器供電下定子磁動(dòng)勢(shì)引起的永磁同步電機(jī)轉(zhuǎn)子損耗分析沈啟平1韓雪巖2 （1. 輸變電裝備及系統(tǒng)安全與新技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（重慶大學(xué)） 重慶 400044 2. 沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)國(guó)家稀土永磁電機(jī)工程技術(shù)研究中心 沈陽(yáng) 110870）摘要隨著分?jǐn)?shù)槽集中繞組和高速高密度永磁同步電機(jī)的廣泛采用，轉(zhuǎn)子損耗受到越來(lái)越多的關(guān)注。在眾多影響因素中，對(duì)其影響最大的當(dāng)屬定子磁動(dòng)勢(shì)諧波。在深入分析非正弦供電下電樞繞組磁動(dòng)勢(shì)的基礎(chǔ)上，基于Steinmetz鐵耗分離模型并考慮各次諧波路徑
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-04-07
- 可變磁動(dòng)勢(shì)永磁電機(jī)
?可變磁動(dòng)勢(shì)永磁電機(jī)介紹了一種可變磁動(dòng)勢(shì)的內(nèi)置永磁電機(jī)，當(dāng)其用于牽引電動(dòng)機(jī)時(shí)，可以減少工作周期和降低使用成本。介紹了該機(jī)械中的變磁通勢(shì)通量加強(qiáng)原理。采用具有非線(xiàn)性B-H特性的簡(jiǎn)化模型進(jìn)行磁性理論的分析，并進(jìn)行驗(yàn)證。在磁路設(shè)計(jì)中，進(jìn)行4種類(lèi)型磁鐵布局的研究發(fā)現(xiàn)，單磁體沿徑向磁化適用于可變磁動(dòng)勢(shì)的內(nèi)置永磁機(jī)。磁化的可控性參數(shù)參照所述磁體的厚度、寬度及抗磁力。對(duì)樣機(jī)獲得的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明。在磁化狀態(tài)下的轉(zhuǎn)矩特性及控制瞬時(shí)轉(zhuǎn)矩特性通過(guò)試驗(yàn)得到證實(shí)。試驗(yàn)對(duì)一個(gè)典型工
汽車(chē)文摘 2015年3期2015-12-11
- 無(wú)軸承交替極永磁電機(jī)集中式懸浮繞組結(jié)構(gòu)及其優(yōu)化設(shè)計(jì)方法
，提出基于懸浮磁動(dòng)勢(shì)總諧波畸變最小的繞組優(yōu)化法。最后，將兩種繞組優(yōu)化法用于兩相和三相改進(jìn)集中式懸浮繞組的優(yōu)化中，理論和有限元分析結(jié)果表明本文所提優(yōu)化方法的有效性。無(wú)軸承電機(jī) 交替極 繞組結(jié)構(gòu) 優(yōu)化方法 總諧波畸變最小 懸浮性能0 引言無(wú)軸承電機(jī)將磁軸承和電機(jī)驅(qū)動(dòng)集成在同一電機(jī)內(nèi)，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、軸向長(zhǎng)度短、體積小和成本低的優(yōu)勢(shì)[1-4]。目前，諸如無(wú)軸承表貼式永磁電機(jī)、無(wú)軸承感應(yīng)電機(jī)等得到廣泛研究。但是，這兩類(lèi)無(wú)軸承電機(jī)懸浮控制依賴(lài)轉(zhuǎn)子位置信息，導(dǎo)致控制系統(tǒng)
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年18期2015-10-19
- 多相分?jǐn)?shù)槽集中繞組表貼式永磁電機(jī)諧波電流的確定及其影響
電磁轉(zhuǎn)矩、繞組磁動(dòng)勢(shì)、氣隙磁密、渦流損耗、徑向力波等性能的變化。分析表明，注入諧波電流后電機(jī)繞組磁動(dòng)勢(shì)出現(xiàn)新的諧波分量(包括低次分量)，并導(dǎo)致渦流損耗和最低次徑向力波含量增加。分析結(jié)果揭示了多相永磁電機(jī)設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，為該類(lèi)電機(jī)的設(shè)計(jì)提供參考。多相永磁電機(jī) 諧波電流 電磁性能 影響0 引言多相電機(jī)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)小、控制靈活，被廣泛用于船舶推進(jìn)、多電飛機(jī)等領(lǐng)域[1，2]。分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁電機(jī)效率高、相間互感小、容錯(cuò)性能好[3]，得到了廣泛研究和應(yīng)用[4，5]。然而，
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年9期2015-04-06
- 直驅(qū)式分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)永磁體渦流損耗解析計(jì)算
磁同步電機(jī)永磁磁動(dòng)勢(shì)和電樞反應(yīng)磁動(dòng)勢(shì)作用于磁路在氣隙處除產(chǎn)生基波磁場(chǎng)外，還產(chǎn)生各種諧波磁場(chǎng)。氣隙處各種諧波磁場(chǎng)相對(duì)于永磁體轉(zhuǎn)速不同，相對(duì)轉(zhuǎn)速不為零的諧波磁場(chǎng)會(huì)在永磁體內(nèi)部感應(yīng)出電場(chǎng)產(chǎn)生渦流損耗，引起永磁體發(fā)熱甚至去磁。從產(chǎn)生渦流損耗原因入手，在二維直角坐標(biāo)系下建立電磁場(chǎng)方程，得出了永磁體渦流損耗的解析解，并分析渦流損耗與電機(jī)參數(shù)的關(guān)系。對(duì)一種直驅(qū)式表貼永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)進(jìn)行了解析計(jì)算，并利用有限元進(jìn)行了仿真分析，仿真結(jié)果表明此方法可行。永磁同步電機(jī)；渦流損
大電機(jī)技術(shù) 2014年6期2014-10-26
- 汽輪發(fā)電機(jī)定子繞組缺線(xiàn)圈運(yùn)行時(shí)的負(fù)序過(guò)負(fù)荷保護(hù)分析
反應(yīng)的反轉(zhuǎn)基波磁動(dòng)勢(shì)與正序、負(fù)序電流之間的定量關(guān)系，進(jìn)一步計(jì)算得到等效的負(fù)序電流。因繞組不對(duì)稱(chēng)，正序電流也會(huì)產(chǎn)生反轉(zhuǎn)的基波磁動(dòng)勢(shì)。通過(guò)定量估算，確定是否要降低長(zhǎng)期允許負(fù)序電流值I2∞和承受負(fù)序電流能力的常數(shù)I22t。1 發(fā)電機(jī)參數(shù)及定子繞組缺線(xiàn)圈情況1.1 發(fā)電機(jī)參數(shù)定子繞組缺線(xiàn)圈運(yùn)行的事故發(fā)電機(jī)為一臺(tái)中等容量的汽輪發(fā)電機(jī)，型號(hào)為QFW-6.8-2-10.5，基本參數(shù)如下：額定容量、電壓分別為6.8 MW、10.5 kV；額定功率因數(shù)為0.8；定子繞組三相
電力自動(dòng)化設(shè)備 2014年1期2014-09-25
- 采用載波移相技術(shù)永磁電機(jī)高頻振動(dòng)抑制研究
WM逆變器導(dǎo)致磁動(dòng)勢(shì)頻率一致，相互削弱來(lái)降低電機(jī)振動(dòng)噪聲。該方法需要對(duì)電機(jī)及變頻器進(jìn)行特殊設(shè)計(jì)，限制其應(yīng)用范圍。電磁振動(dòng)噪聲特性取決于徑向磁場(chǎng)力及電機(jī)機(jī)械模型。省略了電機(jī)機(jī)械模型復(fù)雜理論推導(dǎo)，本文重點(diǎn)研究電機(jī)電磁激振力，通過(guò)分析氣隙中徑向磁壓力變化來(lái)研究電機(jī)振動(dòng)噪聲特性。在理論分析基礎(chǔ)上，提出采用載波移相技術(shù)，在兩臺(tái)PWM逆變器間，載波移動(dòng)適當(dāng)?shù)慕嵌热ハ龤庀?span id="syggg00" class="hl">磁動(dòng)勢(shì)諧波，達(dá)到降低高頻振動(dòng)噪聲目的。仿真分析及實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，采用該方法之后，在對(duì)應(yīng)的邊頻帶，高頻
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2014年7期2014-09-20
- 諧波電流對(duì)同步發(fā)電機(jī)軸轉(zhuǎn)矩平衡的影響分析
諧波分量產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)會(huì)影響發(fā)電機(jī)的電樞反應(yīng)。同時(shí)電樞繞組電阻和感抗的存在，還會(huì)使發(fā)電機(jī)輸出端電壓發(fā)生畸變。獨(dú)立小容量供電系統(tǒng)常用的隱極型同步發(fā)電機(jī)，其內(nèi)部的電磁關(guān)系如圖1所示。圖1 電樞電流含諧波分量后的電磁關(guān)系Fig.1Electromagnetic relationship when armature current contains the harmonic component圖中，同步發(fā)電機(jī)的輸出端電壓Uo作用于非線(xiàn)性負(fù)載，產(chǎn)生含有諧波的電流I。對(duì)
- 并網(wǎng)同步發(fā)電機(jī)有功、無(wú)功動(dòng)因及調(diào)節(jié)策略
圖根據(jù)交流繞組磁動(dòng)勢(shì)理論分析：當(dāng)某相電流達(dá)到最大正值時(shí)，三相合成磁動(dòng)勢(shì)的基波向量的幅值（其中kw1為繞組系數(shù)，N為相繞組串聯(lián)總匝數(shù)，p為電機(jī)極對(duì)數(shù)，I為相電流）恰好轉(zhuǎn)到該相繞組軸線(xiàn)上且以同步轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)若將相電流的時(shí)軸選在該相相軸上，則該相電流時(shí)間相量I與空間向量電樞（定子）三相合成磁動(dòng)勢(shì)重合，這樣依據(jù)同步發(fā)電機(jī)電動(dòng)勢(shì)方程就可得到時(shí)空?qǐng)D。同步發(fā)電機(jī)時(shí)空?qǐng)D見(jiàn)圖2。圖2 同步發(fā)電機(jī)時(shí)空?qǐng)D圖3 交、直軸磁動(dòng)勢(shì)分量的等效磁極3 同步發(fā)電機(jī)交、直軸磁動(dòng)勢(shì)分量等效磁極與有
電器工業(yè) 2014年10期2014-06-27
- 直驅(qū)型多相永磁同步電機(jī)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)及損耗特性
并對(duì)多相電機(jī)的磁動(dòng)勢(shì)、數(shù)學(xué)模型進(jìn)行了詳細(xì)論述。由于此類(lèi)電機(jī)的研究?jī)?nèi)容目前并不多，因此，其設(shè)計(jì)理論仍未完善，需要進(jìn)一步的研究。直驅(qū)型多相永磁同步電機(jī)由于相數(shù)多、極槽匹配與繞組排布多樣、中性點(diǎn)接法與供電方式多樣，使得電機(jī)磁場(chǎng)諧波與普通三相直驅(qū)電機(jī)或多相整數(shù)槽電機(jī)有較大差別，而電機(jī)磁場(chǎng)諧波的含量直接影響其各種性能，如電機(jī)損耗（定子鐵耗、繞組銅耗、轉(zhuǎn)子永磁體渦流損耗）和轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)。損耗是衡量電機(jī)效率的主要指標(biāo)，轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)是衡量電機(jī)運(yùn)行平穩(wěn)性的主要指標(biāo)，對(duì)低速直驅(qū)電機(jī)顯
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2014年5期2014-06-24
- 從磁動(dòng)勢(shì)視角透析雙饋發(fā)電機(jī)的能量傳遞
王曉東?從磁動(dòng)勢(shì)視角透析雙饋發(fā)電機(jī)的能量傳遞王曉東（新疆維吾爾自治區(qū)水利廳，烏魯木齊 830013）雙饋發(fā)電機(jī)以其勵(lì)磁繞組采用空間三相對(duì)稱(chēng)繞組的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，勵(lì)磁電流采用幅值、頻率、相位均可變化的交流電流調(diào)節(jié)方式，使之具有不僅能夠充分利用轉(zhuǎn)子動(dòng)能，而且能夠相對(duì)獨(dú)立地調(diào)節(jié)有功、無(wú)功，并且還能大大減少對(duì)電網(wǎng)擾動(dòng)的獨(dú)特優(yōu)勢(shì)，因而得到日益廣泛地應(yīng)用。本文從雙饋發(fā)電機(jī)等值電路和相量圖入手，通過(guò)旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)并遵循能量守恒原理對(duì)雙饋發(fā)電機(jī)能量傳遞進(jìn)行分析探討。雙饋發(fā)電機(jī) 相量
船電技術(shù) 2014年10期2014-05-07
- 混合勵(lì)磁永磁電機(jī)齒諧波繞組特性計(jì)算與分析
結(jié)構(gòu)。根據(jù)永磁磁動(dòng)勢(shì)和電勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)在磁路上的串、并聯(lián)的關(guān)系，可將混合勵(lì)磁永磁電機(jī)分為串聯(lián)混合勵(lì)磁永磁電機(jī)［3－4］和并聯(lián)混合勵(lì)磁永磁電機(jī)［5－6］兩大類(lèi)。對(duì)于串聯(lián)混合勵(lì)磁永磁電機(jī)，由于永磁體的磁導(dǎo)率接近空氣，為了調(diào)節(jié)電機(jī)氣隙磁場(chǎng)，需要輸入較大的勵(lì)磁電流，導(dǎo)致勵(lì)磁損耗增加，從而降低永磁電機(jī)的效率。對(duì)于并聯(lián)結(jié)構(gòu)的混合勵(lì)磁永磁電機(jī)，通常所需的電勵(lì)磁磁動(dòng)勢(shì)較小，因此，具有較高的效率。然而，有些并聯(lián)結(jié)構(gòu)的混合勵(lì)磁永磁電機(jī)卻失去永磁電機(jī)無(wú)刷無(wú)勵(lì)磁機(jī)等優(yōu)點(diǎn)，即在沒(méi)有交流
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2013年1期2013-09-20
- 分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁電機(jī)在模塊化級(jí)聯(lián)電機(jī)系統(tǒng)上的應(yīng)用
電機(jī)，通過(guò)對(duì)其磁動(dòng)勢(shì)的諧波分析和渦流損耗計(jì)算，優(yōu)化了所設(shè)計(jì)的樣機(jī)，并仿真了樣機(jī)的效率Map圖，最終對(duì)MCM進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。2 槽極數(shù)配合選擇永磁電機(jī)的槽極數(shù)如何選擇有較多的標(biāo)準(zhǔn)，但通常將高轉(zhuǎn)矩密度、高效率作為基本的選擇標(biāo)準(zhǔn)。而分?jǐn)?shù)槽電機(jī)的繞組設(shè)計(jì)需要遵循一定的約束條件，并不能隨意地選取[5]。只有滿(mǎn)足下面公式的槽極數(shù)配合才是可取的式中 Z——定子槽數(shù)；m——相數(shù)；GCD——最大公約數(shù)；p——極對(duì)數(shù)；k——整數(shù)。若要做成集中繞組電機(jī)，即電機(jī)繞組節(jié)距為1，則電
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2013年3期2013-08-07
- 多相電機(jī)非正弦供電下的定子缺相容錯(cuò)控制
、3、…次定子磁動(dòng)勢(shì)不變。這種方法修正后的基波電流產(chǎn)生的定子磁動(dòng)勢(shì)不變，但它忽略了修正后的基波電流還將產(chǎn)生3、5、7、…等次其他諧波磁動(dòng)勢(shì);同理，修正后的3次諧波電流除了產(chǎn)生與故障前相同的3次諧波磁動(dòng)勢(shì)以外，還產(chǎn)生1、5、7等次的磁動(dòng)勢(shì)。本文對(duì)這種多相集中整距繞組電機(jī)在非正弦供電下的容錯(cuò)運(yùn)行策略進(jìn)行闡述，并通過(guò)比例諧振(proportional resonant，PR)算法實(shí)現(xiàn)相坐標(biāo)系下的電流無(wú)靜差控制［13］，最后進(jìn)行相關(guān)實(shí)驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證結(jié)論。1 容錯(cuò)運(yùn)行策略
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2013年5期2013-01-25
- 五相永磁同步電動(dòng)機(jī)缺相故障下的磁動(dòng)勢(shì)分析
下定子線(xiàn)圈中的磁動(dòng)勢(shì)的變化情況，例如一相開(kāi)路、相鄰兩相開(kāi)路，不相鄰兩相開(kāi)路。我們?cè)噲D去找到一種控制方法，使得電機(jī)在一相或兩相故障的情況下，定子線(xiàn)圈中的磁動(dòng)勢(shì)相比于正常情況下電機(jī)線(xiàn)圈中的磁動(dòng)勢(shì)，基本保持不變。對(duì)于分析多相PMSM磁動(dòng)勢(shì)這一問(wèn)題，美國(guó)德克薩斯A＆M大學(xué)的Leila Parsa博士曾做過(guò)比較深入的研究，針對(duì)兩相開(kāi)路的情況，Leila Parsa博士只分析了相鄰兩相開(kāi)路時(shí)的情況［6］，本文增加了對(duì)不相鄰兩相開(kāi)路故障的分析，并且與Leila Pars
微特電機(jī) 2012年3期2012-10-31
- 基于RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的轉(zhuǎn)子匝間短路故障識(shí)別方法
機(jī)；匝間短路；磁動(dòng)勢(shì)；RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)中圖分類(lèi)號(hào)： TB857 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)：引言發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子匝間短路一般的表現(xiàn)為：發(fā)電機(jī)組無(wú)功下降；發(fā)電機(jī)組軸系振動(dòng)增大；軸電壓升高等。這些現(xiàn)象往往都是轉(zhuǎn)子匝間短路已明顯出現(xiàn)時(shí)的特征，而現(xiàn)代發(fā)電機(jī)在線(xiàn)檢測(cè)等檢測(cè)技術(shù)的發(fā)展更注重于匝間短路故障的早期診斷[1]。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障在轉(zhuǎn)子電氣絕緣事故中占較大比例。對(duì)大型汽輪發(fā)電機(jī)來(lái)講，轉(zhuǎn)子匝間短路故障會(huì)產(chǎn)生很大的危害，短路點(diǎn)局部過(guò)熱會(huì)導(dǎo)致絕緣燒損接地、線(xiàn)棒過(guò)熱會(huì)
城市建設(shè)理論研究 2012年22期2012-09-06
- 基于FPGA和交流步進(jìn)控制的永磁同步電機(jī)伺服系統(tǒng)
同步電機(jī)的氣隙磁動(dòng)勢(shì)由連續(xù)的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)變?yōu)殡x散的步進(jìn)磁場(chǎng)。對(duì)離散的步進(jìn)磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行控制，可以獲得良好的速度控制，還可進(jìn)一步取得精確的位置控制，從而形成高性能的交流傳動(dòng)控制系統(tǒng)。它打破了連續(xù)與離散、速度與位置、旋轉(zhuǎn)與步進(jìn)的嚴(yán)格界限，形成了一種統(tǒng)一的交流步進(jìn)控制理論［1］。1 交流步進(jìn)控制與定位控制1.1 交流步進(jìn)控制理論同步電機(jī)的步進(jìn)控制中心思想是將電機(jī)的定子電流離散為bH步。每一步對(duì)應(yīng)一個(gè)大小固定和位置步進(jìn)的定子磁動(dòng)勢(shì)，與轉(zhuǎn)子磁動(dòng)勢(shì)構(gòu)成步進(jìn)角，從而產(chǎn)生步進(jìn)的復(fù)
電機(jī)與控制應(yīng)用 2012年7期2012-08-28
- 永磁同步電動(dòng)機(jī)步進(jìn)控制動(dòng)態(tài)特性研究
步電動(dòng)機(jī)的氣隙磁動(dòng)勢(shì)由連續(xù)的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)變?yōu)殡x散的步進(jìn)磁場(chǎng)。對(duì)離散的步進(jìn)磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行控制，可以獲得良好的速度控制，還可進(jìn)一步取得精確的位置控制，從而形成高性能的交流傳動(dòng)控制系統(tǒng)。電力電子技術(shù)的應(yīng)用使系統(tǒng)具有離散控制的基本特征，使傳統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)控制思想得到突破。它打破了連續(xù)與離散、速度與位置、旋轉(zhuǎn)與步進(jìn)的嚴(yán)格界限，形成了一種統(tǒng)一的交流步進(jìn)控制理論［3］。本文主要針對(duì)交流步進(jìn)控制的典型控制方式——恒頻控制，進(jìn)行了動(dòng)態(tài)仿真研究及試驗(yàn)驗(yàn)證。1 交流步進(jìn)控制和恒頻控制1.1
電機(jī)與控制應(yīng)用 2012年9期2012-08-28
- 轉(zhuǎn)子繞組短路故障時(shí)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡電磁力分析
電流產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)以及轉(zhuǎn)子繞組感應(yīng)電流的諧波特性，給出了適用于一般發(fā)電機(jī)結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)子繞組短路故障特征規(guī)律[5]。文獻(xiàn)[6]通過(guò)分析故障時(shí)的電磁特性，提出匝間短路引起勵(lì)磁電流增大，但無(wú)功卻相對(duì)減小或不變的征兆，并基于勵(lì)磁電流的變化率診斷轉(zhuǎn)子繞組短路故障。文獻(xiàn)[7，8]則基于勵(lì)磁電流變化特征，利用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)實(shí)現(xiàn)了此方法。文獻(xiàn)[9，10]通過(guò)分析發(fā)電機(jī)在轉(zhuǎn)子繞組匝間短路、定子繞組匝間短路以及氣隙偏心故障時(shí)定子繞組并聯(lián)支路環(huán)流特征，提出了一種基于環(huán)流特征的故障類(lèi)
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2012年10期2012-06-06
- 永磁同步電機(jī)單層分?jǐn)?shù)槽集中繞組磁動(dòng)勢(shì)與電感
3-12]，對(duì)磁動(dòng)勢(shì)和電感的分析工作較少．1 單層分?jǐn)?shù)槽集中繞組的連接規(guī)律相數(shù)為 m的永磁同步電機(jī)，若定子槽數(shù) Z0與永磁轉(zhuǎn)子極對(duì)數(shù) p0之比 Z0/p0無(wú)公約數(shù)，則為單元電機(jī)．本文僅討論單元電機(jī)，非單元電機(jī)可以認(rèn)為由 r個(gè)單元電機(jī)構(gòu)成，r為非單元電機(jī)定子槽數(shù)與永磁轉(zhuǎn)子極對(duì)數(shù)間的最大公約數(shù)．當(dāng)單元電機(jī)的m、Z0、p0和正整數(shù)N滿(mǎn)足關(guān)系時(shí)，其分?jǐn)?shù)槽集中繞組即可以采用單層繞組．其中N為1個(gè)相帶內(nèi)能夠放置的屬于同一相的線(xiàn)圈個(gè)數(shù)．采用單層分?jǐn)?shù)槽集中繞組時(shí)，相鄰 2
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2012年9期2012-05-10
- 關(guān)于交流電機(jī)中“二相對(duì)稱(chēng)”概念的分析
的介質(zhì)是由旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)在氣隙中產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)。三相電機(jī)由于繞組間的磁鏈彼此互相耦合，使得三相電機(jī)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型復(fù)雜，它是一個(gè)高階、非線(xiàn)性、強(qiáng)耦合的多變量系統(tǒng)，控制困難，使用不方便。為了使用電機(jī)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型，就需要對(duì)數(shù)學(xué)模型進(jìn)行化簡(jiǎn)，化簡(jiǎn)的基本方法就是坐標(biāo)變換。坐標(biāo)變換只是從數(shù)學(xué)上對(duì)電機(jī)模型進(jìn)行簡(jiǎn)化，不能改變電機(jī)的本質(zhì)。簡(jiǎn)化時(shí)就要保證變化前后旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)是不變的，也就是等效的。這樣，如何用簡(jiǎn)單的方法產(chǎn)生等效的旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)成了化簡(jiǎn)時(shí)要考慮的問(wèn)題。分析三相交流電機(jī)磁
微特電機(jī) 2011年12期2011-11-20
- 一種新的無(wú)刷發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障的檢測(cè)方法
勵(lì)磁繞組產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)以轉(zhuǎn)子工頻旋轉(zhuǎn)(以本文試驗(yàn)用故障模擬發(fā)電機(jī)為例，轉(zhuǎn)速為1 500 r/min，極對(duì)數(shù)P=2)，電樞繞組感應(yīng)電流產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)以相同的轉(zhuǎn)速和方向旋轉(zhuǎn)。當(dāng)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組發(fā)生匝間短路時(shí)，按照文獻(xiàn)的推導(dǎo)假設(shè):短路后繞組對(duì)氣隙主磁場(chǎng)的影響相當(dāng)于反向直流電產(chǎn)生的去磁磁場(chǎng)疊加在正常運(yùn)行時(shí)的氣隙磁場(chǎng)上。反向直流電大小等于正常情況下的勵(lì)磁電流大小，流過(guò)反向電流線(xiàn)圈的跨距和匝數(shù)等于被短路線(xiàn)圈的跨距和匝數(shù)?？紤]到短路發(fā)生位置的任意性，這里的跨距和匝數(shù)可以取
電機(jī)與控制應(yīng)用 2010年4期2010-11-21
- 一種應(yīng)用于多重化逆變的變壓器研究
加變壓器中進(jìn)行磁動(dòng)勢(shì)疊加（具體結(jié)構(gòu)如圖3）。下面對(duì)變壓器中的磁動(dòng)勢(shì)進(jìn)行分析。三相方波電壓產(chǎn)生的磁動(dòng)勢(shì)中，含有基波磁動(dòng)勢(shì)和高次諧波磁動(dòng)勢(shì)，以第一套繞組的A1相軸線(xiàn)為空間坐標(biāo)原點(diǎn)，并以 A1相繞組電流為零的瞬間作為時(shí)間軸的起點(diǎn)。圖3 三相逆變橋基波磁動(dòng)勢(shì)：第一套輸入繞組所產(chǎn)生的基波磁動(dòng)勢(shì)是與感應(yīng)電機(jī)定子磁動(dòng)勢(shì)相似的波幅恒定不變的旋轉(zhuǎn)波，其式為F1為基波磁動(dòng)勢(shì)幅值。ω為旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)的頻率。由于第二套輸入繞組電壓幅值、頻率與第一套繞組相同，但空間上與第一套繞組相差 π
船電技術(shù) 2010年7期2010-07-03
- 電機(jī)脈振和旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)的動(dòng)畫(huà)模擬
流電流產(chǎn)生脈振磁動(dòng)勢(shì)；脈振磁動(dòng)勢(shì)又能分解為旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢(shì)；而三相交流電流則合成建立旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)。以下具體介紹脈振磁場(chǎng)以及分解為旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)這兩個(gè)動(dòng)畫(huà)制作實(shí)例。1脈振磁動(dòng)勢(shì)單相繞組中流過(guò)隨時(shí)間按余弦規(guī)律變化的交流電流時(shí)，產(chǎn)生的基波磁動(dòng)勢(shì)在空間按余弦規(guī)律分布，且位置固定不動(dòng)，而各點(diǎn)的大小又隨著時(shí)間作余弦規(guī)律變化，并且磁動(dòng)勢(shì)的脈振頻率等于電流的頻率。這樣的磁動(dòng)勢(shì)稱(chēng)脈振磁動(dòng)勢(shì)。三個(gè)不同瞬時(shí)的定子電流方向和脈振磁動(dòng)勢(shì)波。利用PowerPoint XP將以上的時(shí)空函數(shù)制作成動(dòng)畫(huà)，
智能計(jì)算機(jī)與應(yīng)用 2007年3期2007-07-05