彎曲應(yīng)力
- 端直面齒輪彎曲應(yīng)力的解析算法與實(shí)驗(yàn)
最小內(nèi)徑處的彎曲應(yīng)力。CLAUDIO等人[5]采用有限網(wǎng)格法研究了修形端直面齒輪在一個(gè)完整嚙合周期內(nèi)的彎曲應(yīng)力的變化規(guī)律。Litvin等人[6]等研究了采用含齒頂圓角的蝸桿刀具加工端直面齒輪的方法,實(shí)現(xiàn)彎曲應(yīng)力降低10%。ULRICH等人[7]比較了錐齒輪、齒條彎曲應(yīng)力的計(jì)算數(shù)據(jù),提出采用ISO6336計(jì)算端直面齒輪彎曲應(yīng)力的方式,并推測(cè)了最小的齒根彎曲疲勞。黃麗娟等人[8]采用有限元手段分析了不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下斜齒面齒輪在齒頂加載時(shí)彎曲應(yīng)力變化規(guī)律。付學(xué)中等
機(jī)械設(shè)計(jì)與研究 2023年2期2023-07-25
- 低碳合金鋼18CrNiMo7-6齒輪彎曲疲勞試驗(yàn)研究與誤差分析
位受到較大的彎曲應(yīng)力，在循環(huán)載荷下產(chǎn)生疲勞裂紋，最終引起輪齒彎曲疲勞失效。隨著工程技術(shù)不斷發(fā)展，彎曲疲勞強(qiáng)度成為齒輪功率密度和可靠性提升的重要限制因素，且彎曲疲勞失效比齒面失效更具危險(xiǎn)性[2]。國(guó)內(nèi)外已開展了大量齒輪彎曲疲勞性能研究。Hong等[3]為研究全釋放和全反轉(zhuǎn)兩種載荷條件下齒輪的高周彎曲疲勞性能，基于傳統(tǒng)接觸疲勞試驗(yàn)機(jī)自主研發(fā)了可施加全釋放和全反轉(zhuǎn)兩種載荷的試驗(yàn)機(jī)，并開發(fā)了試驗(yàn)終止的自適應(yīng)診斷方法，通過疲勞試驗(yàn)驗(yàn)證了該方法的有效性。Lisle等[
重慶大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年1期2023-02-13
- 自承式鋼管跨越結(jié)構(gòu)鞍式支承處管壁環(huán)向彎曲應(yīng)力分析
中管壁的環(huán)向彎曲應(yīng)力對(duì)支承處總應(yīng)力的影響較大。目前鋼管跨越結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)通常是按照《自承式給水鋼管跨越結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》（CECS 214—2006）［1］進(jìn)行計(jì)算分析，本文應(yīng)用ANSYS有限元軟件對(duì)支承處管壁的環(huán)向彎曲應(yīng)力進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)根據(jù)規(guī)程計(jì)算的環(huán)向彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)大于實(shí)際應(yīng)力［2，3］。已有研究，基于Winkler地基的自承式鋼管橋三維有限元數(shù)值計(jì)算表明，鞍式支承處管壁環(huán)向最大彎矩的規(guī)范計(jì)算結(jié)果數(shù)倍于數(shù)值計(jì)算結(jié)果［4］。為此，本文提出了環(huán)向彎曲應(yīng)力的優(yōu)化推薦算法
特種結(jié)構(gòu) 2022年6期2023-01-12
- 475型靜態(tài)推靠式旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆具組合的彎曲應(yīng)力分布規(guī)律
，鉆具組合的彎曲應(yīng)力較大，疲勞失效風(fēng)險(xiǎn)較高(Wu，1996；朱全塔等，2014).近年來，國(guó)內(nèi)鉆井現(xiàn)場(chǎng)已經(jīng)多次發(fā)生靜態(tài)推靠式旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆井系統(tǒng)的導(dǎo)向頭芯軸和撓性短節(jié)斷裂事故(進(jìn)口及國(guó)產(chǎn)系統(tǒng)均有發(fā)生)，亟需開展事故原因分析及對(duì)策研究.鑒于此，以中海油服475型靜態(tài)推靠式旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆井系統(tǒng)為例，建立旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆具組合(Rotary Steerable Bottom-Hole Assembly，RSBHA)力學(xué)分析模型，模擬分析RSBHA的彎曲應(yīng)力總體分布規(guī)律、最大彎
地球物理學(xué)報(bào) 2023年1期2023-01-10
- 正交面齒輪傳動(dòng)彎曲應(yīng)力公式優(yōu)化分析①
在正交面齒輪彎曲應(yīng)力計(jì)算方面，國(guó)內(nèi)外大量科研工作者對(duì)其進(jìn)行了大量的研究[4-9]。北京航空航天大學(xué)的初曉孟，楊凱[10]等研究了相交軸系統(tǒng)面齒輪強(qiáng)度有限元分析，南京航空航天大學(xué)的靳光虎，周輝俊[11-13]等基于有限元法擬合了在集中載荷和均布載荷下的正交面齒輪彎曲應(yīng)力，中南大學(xué)的劉艷平[14]基于ABAQUS對(duì)正交面齒輪接觸應(yīng)力及彎曲應(yīng)力進(jìn)行了分析，哈爾濱工業(yè)大學(xué)的韋賢玕[15]通過誘導(dǎo)法計(jì)算了正交面齒輪接觸齒面的主曲率，西安科技大學(xué)徐琪超[16]通過面齒
- 壓力容器分析設(shè)計(jì)中等效應(yīng)力的研究與探討
分布的應(yīng)力(彎曲應(yīng)力)和非線性應(yīng)力(峰值應(yīng)力)[1-4]。但是在工程實(shí)例中，經(jīng)常發(fā)現(xiàn)某些計(jì)算出的應(yīng)力分量是非線性或彎曲的，導(dǎo)致計(jì)算出的應(yīng)力強(qiáng)度也會(huì)呈非線性。因此，采用應(yīng)力線性化計(jì)算出的等效應(yīng)力在某些情況下不一定代表真實(shí)的應(yīng)力強(qiáng)度。很多專家學(xué)者對(duì)此進(jìn)行研究并提出修正建議[5-7]。陸明萬等[8]提出應(yīng)力線性化出現(xiàn)錯(cuò)誤的原因及修正建議；葉夏妮等[9]研究了應(yīng)力線性化中橫剪應(yīng)力對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度的影響，提出應(yīng)力等效線性化處理方法；黃勛[10]研究了應(yīng)力線性化中不合適的應(yīng)
壓力容器 2022年10期2022-12-15
- 大跨距兩檔回轉(zhuǎn)窯的開發(fā)與設(shè)計(jì)
要是筒體鋼板彎曲應(yīng)力過大，以及筒體變形過大造成筒體徑向剛性不足，這都與回轉(zhuǎn)窯支撐位置密切相關(guān)。筒體與輪帶接觸應(yīng)力與回轉(zhuǎn)窯跨距的設(shè)計(jì)沒有直接關(guān)系，且可以通過簡(jiǎn)單增加墊板與輪帶寬度的方式，以滿足許用接觸應(yīng)力的要求。因此，筒體墊板與輪帶的接觸應(yīng)力不作為本次研究的內(nèi)容。1.1 彎曲應(yīng)力的分析筒體的彎曲應(yīng)力不足會(huì)造成筒體鋼板開裂，導(dǎo)致嚴(yán)重的生產(chǎn)事故。筒體鋼板的彎曲應(yīng)力不僅受到筒體的抗彎截面系數(shù)、彎矩的影響，而且還與該段筒體鋼板上的溫度、焊縫位置等密切相關(guān)。1.2 筒
礦山機(jī)械 2022年12期2022-12-15
- 主梁結(jié)構(gòu)形式對(duì)起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)機(jī)械性能影響的研究
強(qiáng)度主梁垂直彎曲應(yīng)力主梁水平彎曲應(yīng)力吊載與起重小車（包括葫蘆與小車重）慣性力引起的水平彎矩主梁自重水平慣性力引起水平彎矩合成彎矩MH=MH1+MH2=2.63×106N·cm水平彎曲應(yīng)力（3）主梁垂直靜剛度2.2 箱型主梁結(jié)構(gòu)（圖2）圖2 （1）幾何特性計(jì)算主梁重量：PG2=2442kg（2）主梁跨中截面強(qiáng)度主梁垂直彎曲應(yīng)力主梁水平彎曲應(yīng)力吊載與起重小車（包括葫蘆與小車重）慣性力引起的水平彎矩主梁自重水平慣性力引起水平彎矩合成彎矩MH=MH1+MH2=2.
中國(guó)設(shè)備工程 2022年18期2022-09-29
- 隔離開關(guān)支柱絕緣子應(yīng)力仿真分析
支柱瓷絕緣子彎曲應(yīng)力進(jìn)行了有限元仿真分析。文獻(xiàn)[10]針對(duì)隔離開關(guān)中支柱絕緣子的風(fēng)載荷進(jìn)行了計(jì)算。文獻(xiàn)[11]采用 3種計(jì)算方法模擬了風(fēng)載荷對(duì)支柱絕緣子的影響。但是，文中只考慮了瓷件的力學(xué)性能指標(biāo)，未考慮構(gòu)成絕緣子3種材料力學(xué)性能的不同。本文在不同固定約束條件下，計(jì)算了瓷件、鑄鐵及水泥這3種絕緣子構(gòu)成材料對(duì)支柱絕緣子最大彎曲應(yīng)力的影響，仿真模擬了支柱絕緣子在不同風(fēng)速下的最大彎曲應(yīng)力分布及變化情況。1 支柱絕緣子的建模在進(jìn)行仿真分析之前，需要計(jì)算作用在支柱絕
電力科學(xué)與工程 2022年8期2022-08-31
- 大模數(shù)齒輪齒條機(jī)構(gòu)建模與靜力學(xué)分析*
應(yīng)工況下齒輪彎曲應(yīng)力和接觸應(yīng)力的大小、分布規(guī)律。1 齒輪齒條材料參數(shù)與設(shè)計(jì)參數(shù)齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)工況復(fù)雜，并且在機(jī)械設(shè)備的工作中發(fā)揮十分重要的作用，為了保證設(shè)備的安全運(yùn)行，需要對(duì)不同工況條件下的齒輪強(qiáng)度進(jìn)行校核，一般要計(jì)算齒輪的齒根彎曲應(yīng)力和齒面接觸應(yīng)力，對(duì)比這兩個(gè)應(yīng)力是否在材料的安全范圍之內(nèi)，以此來驗(yàn)證齒輪的強(qiáng)度是否滿足要求[1]。本文所分析研究的齒輪齒條材料參數(shù)及設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所列。表1 齒輪齒條的材料及設(shè)計(jì)參數(shù)續(xù)表1 齒輪齒條的材料及設(shè)計(jì)參數(shù)參考齒輪齒條升
機(jī)械研究與應(yīng)用 2022年3期2022-07-25
- 圓柱殼大開孔接管連接處彎曲應(yīng)力性質(zhì)和評(píng)定準(zhǔn)則的探討及論證
的薄膜應(yīng)力和彎曲應(yīng)力既有一次應(yīng)力成分也有二次應(yīng)力成分，但目前所有主流的有限元軟件計(jì)算等效線性化的結(jié)果僅能區(qū)分出是均勻分布的薄膜應(yīng)力還是線性分布的彎曲應(yīng)力，而無法進(jìn)一步區(qū)分出一次或二次性質(zhì)。根據(jù)應(yīng)力分類法的評(píng)定原則，對(duì)由薄膜應(yīng)力、彎曲應(yīng)力和峰值應(yīng)力構(gòu)成的SⅠ、SⅡ、SⅢ、SⅣ、SⅤ應(yīng)逐級(jí)進(jìn)行評(píng)定，但是對(duì)于彎曲應(yīng)力，按以往的經(jīng)驗(yàn)若將其歸類為SⅢ進(jìn)行評(píng)定，此時(shí)是安全的但被指過于保守，若將其歸類為SⅣ進(jìn)行評(píng)定，則設(shè)計(jì)又會(huì)趨于不安全，保守程度和不安全程度跟開孔率亦是
化工設(shè)備與管道 2022年1期2022-06-08
- 軟水加熱器球形封頭開孔接管處應(yīng)力分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化
、薄膜應(yīng)力+彎曲應(yīng)力和總應(yīng)力曲線如圖5所示。可得總應(yīng)力的數(shù)值也是由內(nèi)到外依次遞減。圖3 軟水加熱器封頭優(yōu)化前的應(yīng)力云圖圖4 軟水加熱器接管與封頭連接處所建立的路徑壁厚/mm圖5 薄膜應(yīng)力、薄膜應(yīng)力+彎曲應(yīng)力和總應(yīng)力曲線圖優(yōu)化設(shè)計(jì)1.3 技術(shù)路線(1)首先根據(jù)初始參數(shù)設(shè)計(jì)好封頭外形,使封頭的承壓壁厚遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足強(qiáng)度要求。(2)對(duì)封頭施加內(nèi)壓p,其值等于容器工作內(nèi)壓乘以安全系數(shù)，因封頭壁較厚，不會(huì)全部進(jìn)入屈服狀態(tài)。(3)逐步減少彈性區(qū)內(nèi)的金屬，并對(duì)封頭進(jìn)行強(qiáng)度校核
大學(xué)物理實(shí)驗(yàn) 2021年6期2021-12-30
- 淺談突發(fā)短路時(shí)變壓器短路受力情況
：突發(fā)短路;彎曲應(yīng)力;拉伸應(yīng)力1引言：變壓器內(nèi)部是一個(gè)非常復(fù)雜的磁場(chǎng)區(qū)域，帶電導(dǎo)體在磁場(chǎng)中會(huì)受到安培力的作用，正常運(yùn)行情況下變壓器所承受電流較為穩(wěn)定，導(dǎo)線雖然受力但不會(huì)發(fā)生太大的形變。但當(dāng)變壓器遇到突發(fā)短路情況時(shí)短路電流通常會(huì)非常大，而安培力公式F=BmIdl中磁通密度Bm與電流成正比，從而使安培力與短路時(shí)電流的平方成正比，此時(shí)短時(shí)間內(nèi)斷路器如果不能及時(shí)斷開，變壓器繞組上將會(huì)承受平時(shí)幾百倍甚至更大電磁力，此時(shí)線圈會(huì)在極短的時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生較大的收縮或拉伸，使導(dǎo)線
家園·電力與科技 2021年11期2021-12-28
- 有限元在懸澆掛籃結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算中的應(yīng)用
。圖3 縱梁彎曲應(yīng)力圖4 縱梁剪切應(yīng)力由圖3，圖4所示，底縱梁最大彎曲應(yīng)力為151.3 MPa，最大剪應(yīng)力為30.9 MPa，均滿足規(guī)范強(qiáng)度要求。2.3 內(nèi)外滑梁驗(yàn)算在最不利荷載工況作用下，掛籃結(jié)構(gòu)的內(nèi)外滑梁受力情況如圖5，圖6所示。由圖5，圖6可知，內(nèi)外滑梁最大彎曲應(yīng)力為19.3 MPa，最大剪應(yīng)力為54.5 MPa，均滿足規(guī)范的強(qiáng)度要求。2.4 底托梁驗(yàn)算在最不利荷載工況作用下，掛籃結(jié)構(gòu)的底托梁受力情況如圖7，圖8所示。圖8 底托梁剪切應(yīng)力由圖7，圖8
黑龍江交通科技 2021年11期2021-12-11
- 發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)電機(jī)驅(qū)動(dòng)齒輪斷裂原因分析
用下，在承受彎曲應(yīng)力最大的危險(xiǎn)截面齒根處產(chǎn)生了裂紋源，以至于在齒輪各個(gè)齒根部產(chǎn)生不同長(zhǎng)短的裂紋，經(jīng)過多次嚴(yán)重沖擊后最終導(dǎo)致齒輪從齒根處過載斷裂。關(guān)鍵詞：異響;驅(qū)動(dòng)齒輪;彎曲應(yīng)力;危險(xiǎn)截面;過載斷裂 中圖分類號(hào)：TU413.5 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文章編號(hào)：1674-957X（2021）07-0156-021 ?概述起動(dòng)電機(jī)驅(qū)動(dòng)齒輪材
內(nèi)燃機(jī)與配件 2021年7期2021-09-10
- 考慮平臺(tái)作用的頂張式立管動(dòng)力分析
析各層立管的彎曲應(yīng)力，繪制各層立管相同節(jié)點(diǎn)處的彎曲應(yīng)力比值時(shí)程圖。1 數(shù)學(xué)模型建立立管模型(見圖1)，其中：立管的頂端與平臺(tái)連接，底端固定于海底；僅考慮波浪載荷的作用，波浪方向?yàn)閤方向；坐標(biāo)零點(diǎn)位于立管軸線底端中線處。圖1 立管系統(tǒng)左側(cè)剖面模型平臺(tái)運(yùn)動(dòng)對(duì)各層立管的動(dòng)力響應(yīng)有很大影響，不可忽略。在Orcaflex軟件的輔助下，按照彎曲剛度等效的原則模擬計(jì)算等效管和平臺(tái)在環(huán)境載荷下的運(yùn)動(dòng)響應(yīng)，有EIeq=EIo+EIi+EIy(1)式(1)中：E為楊氏模量；I
- 管線J型鋪設(shè)下放過程受力影響因素分析*
觸底點(diǎn)區(qū)域的彎曲應(yīng)力，以適應(yīng)鋪設(shè)水深變化[4]。很多學(xué)者對(duì)J型鋪設(shè)過程中管線的受力分析進(jìn)行了相關(guān)研究。Lenci 等[5]基于懸鏈線理論提出3種考慮海床剛度的靜態(tài)計(jì)算模型并進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證，分析了鋪設(shè)角和水深對(duì)管線上張力與應(yīng)力的影響；康莊 等[6]基于懸鏈線理論和大變形梁理論建立了一種分段力學(xué)模型，對(duì)深水剛懸鏈立管J型鋪設(shè)過程進(jìn)行靜態(tài)分析；Senthil 等[7]采用軟件OrcaFlex進(jìn)行鋪設(shè)過程中管線的時(shí)域動(dòng)態(tài)分析；張榕恬 等[8]利用軟件Moses建立了
中國(guó)海上油氣 2021年1期2021-02-23
- 基于動(dòng)力學(xué)分析的大重合度直齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算
計(jì)算齒輪齒根彎曲應(yīng)力和齒面接觸應(yīng)力的前提條件［10］。文獻(xiàn)［11］基于單自由度扭轉(zhuǎn)振動(dòng)模型，對(duì)大重合度直齒圓柱齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行了動(dòng)力學(xué)分析。限于篇幅，本文不再贅述分析過程，直接給出大重合度直齒圓柱齒輪輪齒間動(dòng)態(tài)法向力的計(jì)算結(jié)果。設(shè)置大重合度直齒圓柱齒輪的參數(shù)：齒數(shù)z1=41，z2=60，模數(shù)m=5 mm，單排齒輪的齒寬b=40.5 mm，小齒輪的轉(zhuǎn)速n1=960 r/min，傳遞功率P=50 kW。圖2為相同工況下漸開線標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪和大重合度直齒圓柱齒
工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào) 2020年6期2021-01-22
- 反應(yīng)釜夾套封口錐和凹口錐翻邊結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分析和優(yōu)化設(shè)計(jì)
部薄膜應(yīng)力或彎曲應(yīng)力，如果同時(shí)存在溫差波動(dòng)的情況，則還需考慮溫差應(yīng)力[5]的耦合影響，則受力狀態(tài)更為復(fù)雜，常規(guī)計(jì)算已無法滿足要求。本文基于某一反應(yīng)釜設(shè)備，采用有限元分析法對(duì)封口錐和凹口錐總體結(jié)構(gòu)不連續(xù)處的高應(yīng)力區(qū)進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算和劃類，直觀地對(duì)翻邊結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)和應(yīng)力變化規(guī)律進(jìn)行探討和理論分析，以期能夠?yàn)楣こ虒?shí)際提供一定的參考價(jià)值和設(shè)計(jì)依據(jù)[6]。1 結(jié)構(gòu)尺寸和設(shè)計(jì)性能參數(shù)為滿足封閉空間要求，U 型夾套與內(nèi)筒之間需要通過封閉件連接起來，而最常用的封閉件為錐形封
化工設(shè)備與管道 2020年5期2021-01-10
- 淺談突發(fā)短路時(shí)變壓器短路受力情況
：突發(fā)短路;彎曲應(yīng)力;拉伸應(yīng)力1 引言：變壓器內(nèi)部是一個(gè)非常復(fù)雜的磁場(chǎng)區(qū)域，帶電導(dǎo)體在磁場(chǎng)中會(huì)受到安培力的作用，正常運(yùn)行情況下變壓器所承受電流較為穩(wěn)定，導(dǎo)線雖然受力但不會(huì)發(fā)生太大的形變。但當(dāng)變壓器遇到突發(fā)短路情況時(shí)短路電流通常會(huì)非常大，而安培力公式 中磁通密度 與電流成正比，從而使安培力與短路時(shí)電流的平方成正比，此時(shí)短時(shí)間內(nèi)斷路器如果不能及時(shí)斷開，變壓器繞組上將會(huì)承受平時(shí)幾百倍甚至更大電磁力，此時(shí)線圈會(huì)在極短的時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生較大的收縮或拉伸，使導(dǎo)線產(chǎn)生損傷從而
家園·電力與科技 2021年9期2021-01-06
- 機(jī)械過載引起的損壞事故
，扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，彎曲應(yīng)力等過載.關(guān)鍵詞：機(jī)械過載;拉伸應(yīng)力;剪切應(yīng)力;扭轉(zhuǎn)應(yīng)力;彎曲應(yīng)力1引言機(jī)械過載是產(chǎn)品在使用過程中比較常見的一種現(xiàn)象.具體的表現(xiàn)方式有過載的拉伸，過載的彎曲，過載的扭轉(zhuǎn)，高的交變壓縮應(yīng)力，高的交變剪切應(yīng)力，以及強(qiáng)烈的摩擦等等.由于機(jī)械過載而導(dǎo)致的產(chǎn)品失效或損壞的事例很多，下面看一些實(shí)例。2拉伸，彎曲，剪切及扭轉(zhuǎn)過載過載是在應(yīng)力過高或者材料的強(qiáng)度過分降低時(shí)發(fā)生的.對(duì)于擁有了必要純度的材料，要判斷其是否滿足規(guī)定的強(qiáng)度，是不難的.但是，要使材料
- 純滾動(dòng)單圓弧齒輪彎曲強(qiáng)度研究
齒輪進(jìn)行齒根彎曲應(yīng)力的研究。對(duì)新齒輪的開發(fā)研究，正交試驗(yàn)法是一種重要的手段。因此，從統(tǒng)計(jì)學(xué)角度，利用正交試驗(yàn)法對(duì)純滾動(dòng)單圓弧齒輪嚙合過程中的彎曲應(yīng)力進(jìn)行分析，得出影響彎曲應(yīng)力的主要參數(shù)，并得出純滾動(dòng)凸圓弧齒輪和凹圓弧齒輪彎曲應(yīng)力與參數(shù)之間的關(guān)系式。2 純滾動(dòng)單圓弧齒輪幾何模型建立利用Pro/E 參數(shù)化設(shè)計(jì)方法對(duì)純滾動(dòng)單圓弧齒輪[7]進(jìn)行建模（參數(shù)輸入—?jiǎng)?chuàng)建基準(zhǔn)曲線—繪制法面齒形槽輪廓線—掃描混合—陣列齒輪），得到模型，如圖1 所示。圖1 純滾動(dòng)單圓弧齒輪的
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2020年9期2020-09-14
- 一種精確計(jì)算齒輪泵齒輪彎曲應(yīng)力的方法
，齒輪受到的彎曲應(yīng)力同樣是在嚙合力和壓力雙重作用下產(chǎn)生的，同時(shí)齒輪泵齒輪在不同嚙合位置時(shí)齒面壓力分布是不同的。因此按照國(guó)家齒輪標(biāo)準(zhǔn)漸開線圓柱齒輪承載能力計(jì)算方法（GB/T3480-1997）計(jì)算齒輪泵齒輪彎曲應(yīng)力結(jié)果不準(zhǔn)確。本文通過專業(yè)泵有限元仿真軟件Pumplinx首先計(jì)算出不同嚙合位置下齒輪泵齒面壓力分布，然后將壓力分布結(jié)果和產(chǎn)生嚙合力的扭矩帶入ANSYS Workbench中流固耦合準(zhǔn)確計(jì)算不同嚙合位置下的齒輪彎曲應(yīng)力。Abstract： In ad
內(nèi)燃機(jī)與配件 2020年9期2020-09-10
- 基于CAE的變速器齒輪修形研究
觸應(yīng)力、齒根彎曲應(yīng)力和載荷分布率進(jìn)行對(duì)比分析，分析結(jié)果表明適當(dāng)修形可使齒輪嚙合過程中，齒輪副的載荷分布更加平穩(wěn)，有效降低齒輪在嚙合過程中嚙合點(diǎn)的沖擊，減小齒面最大應(yīng)力。關(guān)鍵詞：齒輪修形;接觸應(yīng)力;彎曲應(yīng)力;載荷分布率0 引言變速器是車輛傳遞動(dòng)力的主要裝置，齒輪的振動(dòng)和噪聲是決定變速器振動(dòng)和噪聲的關(guān)鍵因素，齒輪修形是降低齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)振動(dòng)和噪聲的有效手段[1]。齒輪修形屬于微觀設(shè)計(jì)范疇，修形優(yōu)化是一個(gè)復(fù)雜的過程，其影響因素眾多[2]，因此迫切需要一種能夠以較少
汽車世界·車輛工程技術(shù)（上） 2020年3期2020-07-20
- 基于電阻應(yīng)變測(cè)試的大型原油儲(chǔ)罐彎曲應(yīng)力檢測(cè)
大型原油儲(chǔ)罐彎曲應(yīng)力檢測(cè)方法，并對(duì)應(yīng)力計(jì)算模型以及應(yīng)變片布置進(jìn)行設(shè)計(jì)。實(shí)驗(yàn)對(duì)比表明，該文方法準(zhǔn)確性更高，更適應(yīng)于在石油化工行業(yè)對(duì)儲(chǔ)罐應(yīng)力的檢測(cè)。關(guān)鍵詞：電阻應(yīng)變? 大型? 原油儲(chǔ)罐? 彎曲應(yīng)力隨著石油化工行業(yè)的快速發(fā)展，儲(chǔ)油設(shè)備規(guī)模逐漸擴(kuò)大，且復(fù)雜程度也逐漸增加，因此對(duì)于儲(chǔ)罐設(shè)備的安全問題也受到了越來越多的重視。但是，目前仍沒有一套較為完整的安全檢測(cè)方法，適用于儲(chǔ)罐運(yùn)行過程中潛在隱患檢測(cè)[1]。在現(xiàn)有的對(duì)原油儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)規(guī)范中，并沒有一項(xiàng)是針對(duì)原油儲(chǔ)罐彎曲應(yīng)
科技資訊 2020年5期2020-05-06
- 橫向分布載荷作用下雙模量簡(jiǎn)支梁的級(jí)數(shù)解
簡(jiǎn)支梁中點(diǎn)處彎曲應(yīng)力表2 qb=2qa，a=0，b=l時(shí)雙模量簡(jiǎn)支梁中點(diǎn)處彎曲應(yīng)力表 3 qa=qb，a=，b=l時(shí)雙模量簡(jiǎn)支梁中點(diǎn)處彎曲應(yīng)力表 3 qa=qb，a=，b=l時(shí)雙模量簡(jiǎn)支梁中點(diǎn)處彎曲應(yīng)力參數(shù) 方法 l=h l=2h l=3h l=4h l=5h l=6h σx1本文方法 0.72 2.83 6.35 11.27 17.58 25.29 ANSYS 0.69 2.79 6.28 11.21 17.49 25.18 E1=E2=93.2 GPa
裝備制造技術(shù) 2019年4期2019-06-21
- 層間連接對(duì)CRTS l型板式無砟軌道-路基系統(tǒng)力學(xué)特性的影響研究
、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、橫向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比層間接觸單元連接力學(xué)模型大10.3%、10.6%、10.6%、4.1%。層間緊密連接力學(xué)模型下軌道板縱向最大應(yīng)力、橫向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、橫向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比層間接觸單元力學(xué)模型小47.2%、19.2%、26.4%、17.9%。對(duì)于底座板，層間松散連接力學(xué)模型下底座板縱向最大應(yīng)力、橫向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、橫向
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2019年2期2019-01-28
- 鼓形修形和偏載對(duì)直齒輪強(qiáng)度的影響研究*
觸應(yīng)力和齒根彎曲應(yīng)力；TRAN等[4-5]通過實(shí)驗(yàn)研究了加工誤差對(duì)齒輪接觸強(qiáng)度的影響，結(jié)果表明齒面接觸應(yīng)力隨著加工誤差的增加而增大；LITVIN等[6]在前人的基礎(chǔ)上通過有限單元法研究了齒輪的加工誤差、安裝誤差和修形與齒輪的靜態(tài)傳遞誤差、嚙合剛度和載荷分配比之間的關(guān)系，結(jié)果表明齒輪的加工誤差、安裝誤差和修形均會(huì)影響齒輪的靜態(tài)傳遞誤差、嚙合剛度和載荷分配比，加工誤差會(huì)改變靜態(tài)傳遞誤差曲線的形狀，而安裝誤差和修形不會(huì)；羅才旺[7]通過Romax軟件計(jì)算得到了齒
機(jī)電工程 2018年11期2018-11-27
- 體積壓裂時(shí)套管彎曲應(yīng)力放大計(jì)算分析
積壓裂中套管彎曲應(yīng)力放大影響做了相關(guān)研究[3-5]，然而研究并未對(duì)體積壓裂過程中套管彎曲應(yīng)力放大產(chǎn)生機(jī)理做詳細(xì)的闡述[3-4]。已有關(guān)于彎曲應(yīng)力放大的研究主要集中于鉆柱彎曲[6]，其產(chǎn)生機(jī)理與體積壓裂過程中套管彎曲應(yīng)力放大不同，難以借鑒。Catherine Sugden對(duì)體積壓裂中套管彎曲應(yīng)力放大做了研究，但其計(jì)算中未考慮套管自重影響，同時(shí)研究未對(duì)影響體積壓裂套管彎曲應(yīng)力放大因素做分析。本文在分析體積壓裂工藝特點(diǎn)、現(xiàn)場(chǎng)相關(guān)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上系統(tǒng)闡述了體積壓裂過程
鉆采工藝 2018年5期2018-11-01
- 跨路現(xiàn)澆箱梁門洞施工技術(shù)研究
門洞；剛度；彎曲應(yīng)力；撓度；跨度；箱梁Key words： door opening；stiffness；bending stress；deflection；span；box girder中圖分類號(hào)：U445.4 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-4311（2018）27-0137-020 引言隨著我國(guó)城市道路基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的發(fā)展，現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁由于施工的便捷性、結(jié)構(gòu)的整體性、施工過程中的安全性、使用的耐久性等方面的優(yōu)勢(shì)，因此在城市互通高架、鐵路橋梁、高速
價(jià)值工程 2018年27期2018-09-21
- 盾構(gòu)花鍵軸齒向修形的研究
1 MPa，彎曲應(yīng)力為104.007 MPa。在脫困轉(zhuǎn)矩作用下，漸開線花鍵的接觸應(yīng)力為233.384 MPa，彎曲應(yīng)力為148.581 MPa?；ㄦI軸材料為42CrMo合金鋼，許用接觸應(yīng)力為1 002 MPa，許用彎曲應(yīng)力為490 MPa。因此，按常規(guī)理論方法計(jì)算，額定轉(zhuǎn)矩和脫困轉(zhuǎn)矩下花鍵軸的連接強(qiáng)度均符合要求。然而，常規(guī)理論計(jì)算方法假設(shè)漸開線花鍵軸的載荷在齒面上是均勻分布的，載荷分布不均所造成的影響通過載荷分布不均因子予以修正，而真實(shí)的載荷分布情況和應(yīng)力
機(jī)械制造 2018年9期2018-09-20
- 刮板輸送機(jī)用減速器齒輪的優(yōu)化改進(jìn)
齒根處受到的彎曲應(yīng)力超過齒輪疲勞極限時(shí)，在齒根圓角處首先產(chǎn)生疲勞裂紋，隨著工作時(shí)間和循環(huán)次數(shù)的增加，裂紋不斷擴(kuò)大、加深，最后在某時(shí)刻疲勞斷裂。輸送機(jī)在正常工作中，做上山運(yùn)動(dòng)，整機(jī)的自重變大，運(yùn)行一段后，減速器輸入軸上的齒輪副齒輪面上將出現(xiàn)“點(diǎn)蝕”現(xiàn)象，這將導(dǎo)致齒輪的安全性降低。輸送帶在向外輸送采摘下的煤炭的過程中，很容易出現(xiàn)雜質(zhì)掉入輸送鏈條的現(xiàn)象，而出現(xiàn)這種現(xiàn)象必然會(huì)致使減速器超載荷運(yùn)行，這將會(huì)導(dǎo)致輸送機(jī)出現(xiàn)較大的沖擊振動(dòng)，這種沖擊過載極容易導(dǎo)致輪齒過載，
機(jī)械管理開發(fā) 2018年9期2018-09-18
- 采煤機(jī)搖臂行星輪齒根應(yīng)力分析
觸應(yīng)力對(duì)齒根彎曲應(yīng)力有較大的影響。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的受力分析，將標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)受力分析公式中的標(biāo)準(zhǔn)齒輪分度圓直徑替換為變位齒輪的節(jié)圓直徑d1'，壓力角替換為嚙合角α'［3］，可以計(jì)算出作用在行星輪系中行星輪上的圓周力Ft2、徑向力Fr2及法向力Fn2，它們與作用在行星輪中太陽輪上的圓周力Ft1、徑向力Fr1及法向力Fn1的關(guān)系如下：式中：T1為作用在太陽輪上的轉(zhuǎn)矩。▲圖1 搖臂齒輪齒根斷齒失效情況行星輪的徑向力和圓周力與相嚙合太陽輪或內(nèi)齒圈的
機(jī)械制造 2018年5期2018-08-31
- 海洋平臺(tái)齒輪裂紋的應(yīng)力研究
輪接觸應(yīng)力、彎曲應(yīng)力的影響進(jìn)行分析研究。本文研究結(jié)果對(duì)海洋平臺(tái)的性能檢測(cè)和新平臺(tái)的設(shè)計(jì)具有一定的參考意義。1 齒輪齒條有限元模型的建立1.1 升降裝置的主要參數(shù)用以分析的平臺(tái)升降裝置其參數(shù)如下：齒輪齒數(shù)7，模數(shù)為100，齒輪齒厚為200mm，壓力角為25°。齒條厚度為200mm，齒距為314.16mm。齒輪為漸開線齒廓。1.2 含裂紋齒輪三維模型的建立當(dāng)齒輪不斷承受交變載荷時(shí)，齒根承受的彎矩是最大的，會(huì)有嚴(yán)重的應(yīng)力集中現(xiàn)象，從而使齒根產(chǎn)生裂紋。研究裂縫的學(xué)
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年5期2018-06-22
- 有限單元法在彎曲內(nèi)力和彎曲應(yīng)力教學(xué)中的應(yīng)用
的彎曲內(nèi)力和彎曲應(yīng)力的教學(xué)為例，介紹有限單元法輔助教學(xué)的過程，學(xué)生可以更好地理解梁彎曲時(shí)的內(nèi)力和應(yīng)力，尤其對(duì)彎曲時(shí)橫截面上的正應(yīng)力有一個(gè)更為直觀的認(rèn)識(shí)。關(guān)鍵詞：材料力學(xué)：有限單元法：彎曲內(nèi)力：彎曲應(yīng)力材料力學(xué)課程是土木工程、機(jī)械工程等工科專業(yè)重要的專業(yè)基礎(chǔ)課程，是學(xué)生由高等數(shù)學(xué)、大學(xué)物理等基礎(chǔ)課向?qū)I(yè)課過渡的重要課程。通過該課程的學(xué)習(xí)，學(xué)生對(duì)桿件的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性問題等有了明確的認(rèn)識(shí)，學(xué)生能更快地掌握必要的基礎(chǔ)理論知識(shí)與計(jì)算能力、分析能力、實(shí)驗(yàn)?zāi)芰Φ取?/div>
河南教育·高教 2018年4期2018-05-25
- 螺紋配合偏差對(duì)引信內(nèi)腔封口螺紋連接強(qiáng)度的影響
擠壓應(yīng)力σ和彎曲應(yīng)力σw分別為：(6)(7)(8)式中，Q為螺紋承受的軸向載荷包括慣性力如后坐力和跌落沖擊力，也包括隔爆狀態(tài)下的軸向壓力，N；kz為螺紋牙載荷不均系數(shù)；z為螺紋連接圈數(shù)。2 螺紋誤差要求螺紋在加工過程中難免會(huì)因刀具誤差、機(jī)床誤差和切削變形等因素而造成螺距誤差和牙型半角誤差。螺紋牙型半角誤差和螺距誤差均可折算為中徑總公差的一部分。中徑總公差包括中徑自身公差、螺距誤差和牙型半角誤差的中徑補(bǔ)償量三部分[7]：b=δd2+fα+fp(9)中徑總公差探測(cè)與控制學(xué)報(bào) 2018年2期2018-05-09
- 工程常用開孔補(bǔ)強(qiáng)方法的原理探討及對(duì)比分析
起彎矩并產(chǎn)生彎曲應(yīng)力；三是因殼體與接管在內(nèi)壓作用下徑向變形量不同，為滿足變形協(xié)調(diào)而產(chǎn)生的附加的彎曲應(yīng)力，上述三種應(yīng)力同時(shí)存在且相互耦合，必然會(huì)嚴(yán)重削弱容器的承載能力，但對(duì)于不同的開孔率，三種應(yīng)力產(chǎn)生的大小數(shù)量級(jí)和比例則相差甚大，對(duì)容器的破壞則與加載方式密切相關(guān)，因此在壓力容器強(qiáng)度設(shè)計(jì)中，必須進(jìn)行區(qū)別對(duì)待，并對(duì)應(yīng)選取合適的開孔補(bǔ)強(qiáng)方法[2]。本文結(jié)合工程實(shí)例，針對(duì)國(guó)內(nèi)工程設(shè)計(jì)常用的開孔補(bǔ)強(qiáng)方法從基本原理出發(fā)，分別探討其補(bǔ)強(qiáng)理論的適用性、合理性及局限性，并對(duì)適中國(guó)特種設(shè)備安全 2017年12期2018-01-25
- 基于FBG的齒根彎曲應(yīng)力在線檢測(cè)方法
FBG的齒根彎曲應(yīng)力在線檢測(cè)方法王洪海1， 李洋洋1，2， 徐 剛1，3， 汪金銘1， 李政穎1，4(1.武漢理工大學(xué)光纖傳感技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室 武漢，430070) (2.中國(guó)長(zhǎng)江電力股份有限公司 宜昌，443000)(3.湖北工程學(xué)院機(jī)械工程系 孝感，432000)(4.武漢理工大學(xué)光纖傳感技術(shù)與信息處理教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 武漢，430070)根據(jù)國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織(international organization for standardization振動(dòng)、測(cè)試與診斷 2017年6期2018-01-04
- 空氣管及通風(fēng)管的應(yīng)力分析
對(duì)支撐肘板處彎曲應(yīng)力進(jìn)行校核，從而設(shè)置滿足強(qiáng)度要求的肘板尺寸。本文以高度1000 mm的DN350 B型菌形通風(fēng)筒、DN250 CA型鵝頸式通風(fēng)筒、DN200 ES型空氣管頭及其下方管段為例，通過計(jì)算支撐肘板頂部和趾部處的彎曲應(yīng)力，提出一種滿足UR S27（rev.6）強(qiáng)度要求的加強(qiáng)方法，以提高該區(qū)域內(nèi)通風(fēng)透氣裝置的可靠性。1 統(tǒng)一要求內(nèi)容介紹UR S27是對(duì)下列位于距首部四分之一區(qū)域內(nèi)的部件的強(qiáng)度要求，以抵抗上浪力的破壞作用：空氣管、通風(fēng)管及其關(guān)閉裝置。船舶設(shè)計(jì)通訊 2017年2期2017-03-12
- 雙圓弧齒輪傳動(dòng)嚙合特性及彎曲應(yīng)力有限元分析
動(dòng)嚙合特性及彎曲應(yīng)力有限元分析魏延剛1,趙宇恒1,佟小佳2(1,大連交通大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，遼寧 大連 116028； 2．大連市產(chǎn)品質(zhì)量檢測(cè)研究院 軸承中心，遼寧 大連 116300)*根據(jù)雙圓弧齒輪嚙合原理和雙圓弧齒輪傳動(dòng)的嚙合特性，在Pro/E參數(shù)化建模的基礎(chǔ)上，應(yīng)用有限元素法，對(duì)某雙圓弧齒輪傳動(dòng)嚙合過程進(jìn)行了詳細(xì)的物理仿真，研究了齒輪傳動(dòng)的嚙合周期和嚙合過程中彎曲應(yīng)力變化規(guī)律，指出了該雙圓弧齒輪傳動(dòng)彎曲應(yīng)力的嚙合危險(xiǎn)狀態(tài)和位置，為齒輪傳動(dòng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)大連交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年1期2017-02-06
- 纖維類別對(duì)三維淺交彎聯(lián)復(fù)合材料彎曲性能影響的數(shù)值模擬*
表現(xiàn)出更大的彎曲應(yīng)力和彎曲應(yīng)變，更容易發(fā)生破壞；1 kN彎曲載荷作用下復(fù)合材料的破壞形式主要為纖維增強(qiáng)體的變形，樹脂基體的碎裂以及纖維增強(qiáng)體和樹脂基體間的脫粘。纖維類別；三維淺交彎聯(lián)；彎曲性能；數(shù)值模擬；碳纖維；玻璃纖維0 引 言三維淺交彎聯(lián)機(jī)織復(fù)合材料是一種以新型三維機(jī)織物作為增強(qiáng)體，環(huán)氧樹脂作為基體的纖維增強(qiáng)復(fù)合材料[1-2]。與傳統(tǒng)的二維層合板結(jié)構(gòu)不同，三維淺交彎聯(lián)機(jī)織復(fù)合材料預(yù)制體中屈曲的經(jīng)紗將若干層緯紗捆綁在一起，經(jīng)紗的這種捆綁作用在厚度方向上增功能材料 2016年11期2016-12-09
- 基于點(diǎn)接觸赫茲理論的圓柱齒輪彎曲應(yīng)力有限元分析
論的圓柱齒輪彎曲應(yīng)力有限元分析王紅香，熊林根(中國(guó)電子科技集團(tuán)公司第二十一研究所，上海 200233)基于點(diǎn)接觸赫茲理論，計(jì)算出圓柱齒輪嚙合接觸域的大小、方向和接觸力。利用Pro/E建立圓柱齒輪三齒實(shí)體模型，利用模擬出來的接觸應(yīng)力進(jìn)行加載，基于有限元法對(duì)一個(gè)嚙合周期內(nèi)圓柱齒輪彎曲應(yīng)力分布進(jìn)行計(jì)算分析，并與實(shí)例進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證分析的正確性。接觸特性；有限元分析；圓柱齒輪；彎曲應(yīng)力0 引 言利用ANSYS軟件來模擬齒輪嚙合分析，能為設(shè)計(jì)者在設(shè)計(jì)過程中參數(shù)的選擇以微特電機(jī) 2016年6期2016-11-28
- 蒸汽動(dòng)力裝置回汽制動(dòng)工況下倒車級(jí)動(dòng)葉安全性分析
倒車級(jí)動(dòng)葉的彎曲應(yīng)力模型，并基于 Matlab-Simulink 環(huán)境，建立倒車級(jí)動(dòng)葉的彎曲應(yīng)力的仿真模型。仿真結(jié)果表明，回汽制動(dòng)工況下，采用理想制動(dòng)策略時(shí)倒車級(jí)第二級(jí)動(dòng)葉的彎曲應(yīng)力會(huì)超過安全許用值，導(dǎo)致倒車汽輪機(jī)的損壞，影響蒸汽動(dòng)力裝置的安全運(yùn)行，因此需對(duì)倒車汽輪機(jī)進(jìn)汽閥開啟的時(shí)機(jī)及幅度進(jìn)行限制。倒車級(jí)動(dòng)葉；回汽制動(dòng)工況；彎曲應(yīng)力；建模仿真0 引 言汽力裝置回汽制動(dòng)的原理是在正車汽輪機(jī)功率較大且艦體速度相對(duì)不高時(shí)，通過倒車汽輪機(jī)的進(jìn)汽并產(chǎn)生回汽負(fù)載，在回艦船科學(xué)技術(shù) 2016年8期2016-09-18
- 基于不同接觸中心的斜齒輪應(yīng)力有限元分析
的接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力進(jìn)行了仿真分析，并對(duì)結(jié)果進(jìn)行了強(qiáng)度校核。結(jié)果表明,在額定扭矩條件下，齒輪接觸應(yīng)力強(qiáng)度足夠，彎曲應(yīng)力接近臨界值，而當(dāng)齒輪受到?jīng)_擊，在動(dòng)載荷作用下，齒輪齒根部位容易出現(xiàn)裂紋并會(huì)不斷擴(kuò)展至輪齒斷裂。針對(duì)該問題，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，提出了改進(jìn)措施，并取得良好效果。[關(guān)鍵詞]漸開線斜齒輪；有限元；接觸應(yīng)力；彎曲應(yīng)力某鋼鐵廠冶金軋機(jī)在作業(yè)時(shí)，主一級(jí)減速機(jī)斜齒輪的小齒輪根部出現(xiàn)了斷裂，從而導(dǎo)致停產(chǎn)嚴(yán)重影響到鋼廠的經(jīng)濟(jì)效益，并給安全生產(chǎn)帶來了極大的隱患。- 低速重載下齒根彎曲強(qiáng)度有限元分析
內(nèi)對(duì)齒輪齒根彎曲應(yīng)力問題開展了較多的研究，如武漢理工大學(xué)的黃海等［1］對(duì)點(diǎn)線嚙合齒輪齒根彎曲應(yīng)力進(jìn)行研究，并修正了齒輪的齒根彎曲應(yīng)力計(jì)算公式；南京航空航天大學(xué)的靳廣虎［2］對(duì)圓柱齒輪進(jìn)行了有限元分析，研究了在齒頂受載時(shí)輪齒的應(yīng)力分布規(guī)律；北京科技大學(xué)的李寧等［3］對(duì)對(duì)稱與非對(duì)稱齒輪齒根彎曲應(yīng)力進(jìn)行了ANSYS有限元分析，研究表明在相同參數(shù)條件下，非對(duì)稱齒輪在正反轉(zhuǎn)過程中，其齒根彎曲強(qiáng)度優(yōu)于對(duì)稱標(biāo)準(zhǔn)齒輪；吉林大學(xué)的趙強(qiáng)［4］針對(duì)汽車傳動(dòng)系統(tǒng)中的變速器斜齒輪，機(jī)械工程與自動(dòng)化 2015年3期2015-12-31
- 斜齒輪傳動(dòng)過程的力學(xué)性能及疲勞壽命預(yù)測(cè)
化規(guī)律和齒根彎曲應(yīng)力變化規(guī)律；利用ANSYS建立斜齒輪副有限元模型，分析齒面接觸應(yīng)力和齒根彎曲應(yīng)力，將其與理論計(jì)算結(jié)果比較，驗(yàn)證有限元分析方法的正確性；利用FE-SAFE中的名義應(yīng)力分析法對(duì)斜齒輪副的危險(xiǎn)部位進(jìn)行疲勞壽命預(yù)測(cè)。關(guān)鍵詞：力學(xué)性能 疲勞壽命 接觸應(yīng)力 彎曲應(yīng)力中圖分類號(hào)：TG61 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2015）03（b）-0019-04斜齒輪傳動(dòng)是利用兩齒輪輪齒相互嚙合傳遞動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，具有承載能力高、傳動(dòng)平穩(wěn)科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2015年8期2015-06-02
- 不同開孔尺寸對(duì)齒輪彎曲應(yīng)力的影響研究
孔尺寸對(duì)齒輪彎曲應(yīng)力的影響研究曾紅1，楊林1，陳燕燕2，王延忠2(1.遼寧工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院，遼寧錦州 121001;2.北京航空航天大學(xué)機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院，北京 100191)針對(duì)齒輪嚙合區(qū)溫度測(cè)量困難這一問題，提出一種在齒輪上開孔埋入傳感元件獲得運(yùn)行中齒輪狀態(tài)參數(shù)的方法，但是開孔勢(shì)必影響齒輪彎曲應(yīng)力的分布。針對(duì)出現(xiàn)的問題，以直齒輪為例，研究不同開孔尺寸對(duì)齒輪彎曲應(yīng)力的影響，用UG軟件建立了不同孔徑和孔深的直齒輪三維單齒模型，并基于ANSYS機(jī)床與液壓 2015年21期2015-03-09
- 上層建筑(甲板室)參與總縱強(qiáng)度程度分析
上層建筑總縱彎曲應(yīng)力變化規(guī)律，并不作為具體算例，主船艏艉部線型影響很小，不再考慮。上層建筑結(jié)構(gòu)橫向強(qiáng)框架間距為4 m，甲板設(shè)5道甲板縱桁，甲板縱桁下方每間隔4 m設(shè)支柱。船體板、梁等主要構(gòu)件尺寸原則上均按規(guī)范臨界尺寸設(shè)計(jì)，不再一一列出,見圖1。圖1 計(jì)算模型縱、橫剖面示意1.2 計(jì)算載荷1)在內(nèi)底板上施加相當(dāng)水柱高度h=4 m的均布重力載荷。2)在船底施加按下式計(jì)算所得的相當(dāng)水柱高度h的浮力載荷。(1)式中：L——船長(zhǎng)，m；B——船寬，m；d——吃水，m；船海工程 2014年2期2014-06-27
- 圍壁補(bǔ)強(qiáng)的圓柱殼開孔結(jié)構(gòu)有限元分析
沿處理線上的彎曲應(yīng)力為σb=AS+B(4)按靜力矩等效原理，有(5)(6)解方程組得(7)處理線上峰值應(yīng)力為σp=σx-σm-σb(8)2 a/R和δ/t對(duì)各應(yīng)力成分的影響為研究a/R和δ/t對(duì)各應(yīng)力成分影響的規(guī)律，利用ABAQUS計(jì)算H=2 000 mm，η=0.5，a/R=0.1～0.5，δ/t=0.5～3.1，共70個(gè)系列模型。計(jì)算結(jié)果見圖5～10，圖中符號(hào)說明如下：σm-薄膜應(yīng)力;σb-彎曲應(yīng)力;σp-外表面峰值應(yīng)力;a/R-開孔半徑/殼體半徑;δ船海工程 2014年2期2014-06-27
- 雙圓弧齒輪基本參數(shù)對(duì)齒根彎曲應(yīng)力的影響*
本參數(shù)對(duì)齒根彎曲應(yīng)力之影響的研究并不完善，絕大多數(shù)都只針對(duì)幾個(gè)影響比較顯著的參數(shù)進(jìn)行了研究分析[1-5]，而極少涉及一些影響不太顯著的基本參數(shù)的研究工作。要提高雙圓弧齒輪的承載能力，就不能忽視每一個(gè)基本參數(shù)的影響。2 雙圓弧齒輪的齒廓數(shù)學(xué)模型任意轉(zhuǎn)角位置的雙圓弧齒輪齒廓數(shù)學(xué)模型[6]能準(zhǔn)確、真實(shí)的描述雙圓弧齒輪齒根過渡曲線上的任一點(diǎn)，筆者基于該數(shù)學(xué)模型對(duì)雙圓弧齒輪齒根彎曲應(yīng)力進(jìn)行了一系列的研究，其中文獻(xiàn)[7]將文獻(xiàn)[6]、[8]當(dāng)中的各段齒廓曲線方程進(jìn)行了機(jī)械研究與應(yīng)用 2013年6期2013-12-03
- 圓柱齒輪彎曲應(yīng)力數(shù)值模擬與影響因素分析
合四種。齒輪彎曲應(yīng)力和變形計(jì)算有四種方法，即材料力學(xué)方法、彈性力學(xué)方法、實(shí)驗(yàn)分析方法和數(shù)值方法。隨著計(jì)算技術(shù)的迅速發(fā)展與廣泛應(yīng)用，以有限元法為代表的數(shù)值計(jì)算方法在齒輪應(yīng)力和變形的計(jì)算中應(yīng)用更為廣泛。國(guó)內(nèi)很多學(xué)者采用該方法對(duì)齒輪的彎曲應(yīng)力問題進(jìn)行了深入研究[1－4]，取得了一定成果。正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)方法主要適用于水平數(shù)相同或不相同的實(shí)驗(yàn)，是一種高效、快速、經(jīng)濟(jì)的實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)方法。近年來，該方法應(yīng)用極為廣泛。筆者借助ANSYS軟件，采用正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)方法[5－6]研究齒黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年6期2013-10-16
- 線性分布荷載作用下雙模量簡(jiǎn)支梁的Kantorovich解
簡(jiǎn)支梁中點(diǎn)處彎曲應(yīng)力Table 1 Bending stress of bimodulous simply supported beam at midpoint obtained by method in the paper at q1=q0 MPa表2 q1=2q0時(shí)采用本文方法所得雙模量簡(jiǎn)支梁中點(diǎn)處彎曲應(yīng)力Table 2 Bending Stress of bimodulous simply supported beam at midpoint obt- 基于有限元的斜齒輪設(shè)計(jì)分析?
應(yīng)力和齒根的彎曲應(yīng)力大小有關(guān)［1］。齒輪的承載能力主要受接觸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度的限制。在齒輪參數(shù)不變的情況下，給它增加載荷，就會(huì)發(fā)現(xiàn)齒輪彎曲應(yīng)力的增加程度要比接觸應(yīng)力大得多。輪齒在受載時(shí)，齒根處產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力最大，再加上齒根過渡部分的截面突變及加工刀痕等引起的應(yīng)力集中，都會(huì)致使輪齒折斷［2］。因此本文利用有限元軟件，分析出齒輪的應(yīng)力分布情況，找出應(yīng)力集中點(diǎn)，為齒形設(shè)計(jì)提供依據(jù)，并形成對(duì)齒輪分析的一整套方法，為新齒輪的設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。1 斜齒輪有限元模型的建立機(jī)械工程與自動(dòng)化 2013年5期2013-09-04
- 弧齒錐齒輪接觸載荷分布對(duì)彎曲應(yīng)力的影響＊
載荷作用下，彎曲應(yīng)力沿齒面分布的不均勻性。1 均勻加載時(shí)彎曲應(yīng)力的分布弧齒錐齒輪嚙合時(shí)理論上是點(diǎn)接觸，承受集中載荷，實(shí)際上經(jīng)過充分跑合及受載后接觸區(qū)的彈性變形，使得齒輪在接觸點(diǎn)處成為區(qū)域接觸并承受分布載荷。因此實(shí)驗(yàn)時(shí)，載荷按均布載荷施加。實(shí)驗(yàn)用的齒輪副參數(shù)見表1，載荷沿齒圈寬度b的不同段s施加均勻分布的載荷F＝8×104N，得到不同的曲線。1.1 在輪齒中間施加載荷表1 齒輪副的幾何參數(shù)圖1 齒面中間加載時(shí)σ與λ的關(guān)系曲線1.2 在輪齒兩端施加載荷圖2所示河南工學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年1期2013-03-06
- 大型鍛造操作機(jī)用傾斜缸缸底法蘭的計(jì)算
蘭全斷面上的彎曲應(yīng)力以及翼緣處的彎曲應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，并通過有限元法分析各種因素對(duì)缸底法蘭彎曲應(yīng)力的影響，提出改善缸底法蘭受力情況的幾項(xiàng)措施，為同類型零部件的設(shè)計(jì)優(yōu)化提供參考。1 傾斜缸缸底法蘭彎曲應(yīng)力的計(jì)算［1，2］按照傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法，根據(jù)傾斜缸缸底法蘭與普通法蘭結(jié)構(gòu)的相似性，一般采用巴赫法進(jìn)行核算。巴赫法是將法蘭圓環(huán)展開拉直，假設(shè)成一個(gè)受力的懸臂梁來計(jì)算。此種計(jì)算方法簡(jiǎn)單易行，為設(shè)計(jì)者廣泛采用。傾斜缸缸底法蘭的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1所示。通常選取兩個(gè)斷面對(duì)其彎曲應(yīng)力重型機(jī)械 2012年3期2012-11-11
- 齒寬系數(shù)對(duì)面齒輪齒根彎曲應(yīng)力的影響
對(duì)面齒輪齒根彎曲應(yīng)力的影響靳廣虎，朱如鵬，李政民卿，鮑和云（南京航空航天大學(xué) 江蘇省精密與微細(xì)制造技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京，210016）根據(jù)面齒輪傳動(dòng)的嚙合原理，給出面齒輪齒根彎曲應(yīng)力計(jì)算的三齒幾何模型。采用正交試驗(yàn)法，確定面齒輪的計(jì)算參數(shù)。通過有限元分析，計(jì)算面齒輪齒根彎曲應(yīng)力；將面齒輪當(dāng)量成齒條，分析彎曲應(yīng)力比值與齒寬系數(shù)的關(guān)系，獲得面齒輪齒根彎曲應(yīng)力的擬合計(jì)算公式。研究結(jié)果表明：面齒輪最大彎曲應(yīng)力位于齒根部位；沿齒根最大彎曲應(yīng)力的齒寬方向，其彎曲- 多因素協(xié)同作用下混凝土抗硫酸鹽侵蝕性研究
鹽侵蝕、外部彎曲應(yīng)力及凍融循環(huán)三種破壞性因素協(xié)同作用下的研究，以期能為該環(huán)境中高性能混凝土材料的設(shè)計(jì)提供更加科學(xué)的依據(jù)。1 試驗(yàn)概況1.1 試驗(yàn)原材料水泥為北京興發(fā)水泥有限公司生產(chǎn)的P.O 42.5水泥;粉煤灰為內(nèi)蒙古元寶山熱電廠Ⅰ級(jí)粉煤灰;砂為河砂，細(xì)度模數(shù)為3.2;外加劑為河北青華鐵園生產(chǎn)的萘系高效減水劑;石子為花崗巖碎石，粒徑為5～10 mm。1.2 試驗(yàn)方法試驗(yàn)采用40 mm×40 mm×160 mm棱柱體混凝土試件來進(jìn)行?；炷猎嚰尚? d后拆鐵道建筑 2010年9期2010-05-04
- 水工鋼閘門軌道橫截面彎曲應(yīng)力分析
門軌道橫截面彎曲應(yīng)力分析白潤(rùn)波1，2，曹平周1，邱麗清1（1.河海大學(xué)土木工程學(xué)院，南京 210098；2.山東農(nóng)業(yè)大學(xué)水利土木工程學(xué)院，山東泰安 271018）水工鋼閘門軌道縱向應(yīng)力實(shí)測(cè)值與我國(guó)現(xiàn)行規(guī)范計(jì)算值差異較大。采用理論推導(dǎo)、數(shù)值計(jì)算、有限元求解的方法對(duì)這一問題進(jìn)行研究。研究表明水工鋼閘門軌道特殊的受力和邊界條件，是軌道橫截面正應(yīng)力分布異于初等梁理論的原因。軌道與混凝土基礎(chǔ)的水平摩阻力使軌道底面彎曲應(yīng)力有較大幅度下降，輪軌接觸局部荷載的作用與彎矩的長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2009年8期2009-08-16
- 螺紋配合偏差對(duì)引信內(nèi)腔封口螺紋連接強(qiáng)度的影響