交角
- 大寬跨比大斜交角空心板橋受力分析
制小箱通用圖的斜交角度大部分在40°以下，對(duì)40°以上大斜交角的橋梁設(shè)計(jì)資料較少，特別是大寬跨比的空心板斜橋，幾乎沒(méi)有可供參考的資料。余錢(qián)華等[1]研究了小寬跨比小斜交角的空心板的跨中橫向分布系數(shù)的計(jì)算方法，王榮霞等[2]對(duì)大寬跨比大斜交角的簡(jiǎn)支斜交T 梁橋跨中橫向分布系數(shù)進(jìn)行了研究，毛洪濤等[3]對(duì)大斜交角小箱梁的受力性能進(jìn)行了研究分析，但這些結(jié)論是否適用于大寬跨比大斜交角的空心板橋上需要進(jìn)一步驗(yàn)證。1 工程實(shí)例簡(jiǎn)介本文以濰坊某在役橋梁為基本算例，該橋跨
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年22期2023-09-21
- 不同隧道斜穿斷層角度下襯砌結(jié)構(gòu)力學(xué)演化規(guī)律分析
、40°、50°交角斷層錯(cuò)動(dòng)下隧道襯砌結(jié)構(gòu)的變形規(guī)律、應(yīng)力規(guī)律以及塑性區(qū)分布規(guī)律，為相關(guān)工程提供了理論依據(jù)。隧道； 斷層； 斜穿角度； 襯砌結(jié)構(gòu)； 力學(xué)演化規(guī)律U455.91 A［定稿日期］2021-11-16［基金項(xiàng)目］高鐵聯(lián)合基金項(xiàng)目（項(xiàng)目編號(hào)：U1934213）；國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（項(xiàng)目編號(hào)：51878572）［作者簡(jiǎn)介］趙樹(shù)林（1975—），男，本科，高級(jí)工程師，研究方向?yàn)槌鞘熊壍澜煌ā＿M(jìn)入21世紀(jì)后，地鐵作為一種城市公共軌道交通工具，它既能快速
四川建筑 2023年1期2023-06-29
- 數(shù)字化隱形矯治技術(shù)治療成人輕中度骨性Ⅲ類(lèi)錯(cuò)畸形12例
點(diǎn)和下牙槽座點(diǎn)的交角（ANB）-4°～0°；（3）雙側(cè)第一恒磨牙和尖牙為近中錯(cuò)關(guān)系；正中咬合時(shí)前牙咬合呈反或?qū)θ?，且下頜不能后退；（4） 下頜平面與前顱底平面的交角（SN-MP）＜40°，下頜平面與眶耳平面的交角（FH-MP）＜32°；（5）牙列擁擠度＜Ⅱ°；（6） 口腔衛(wèi)生良好，依從性良好。排除標(biāo)準(zhǔn)：（1） 具有明顯正手術(shù)指征的骨性安氏Ⅲ類(lèi)錯(cuò)畸形病人；（2） 上下頜骨寬度明顯不調(diào)者；（3） 牙周疾病嚴(yán)重未治療者以及其他相關(guān)系統(tǒng)疾病病人。研究對(duì)象本人或其近
安徽醫(yī)藥 2023年2期2023-02-01
- 內(nèi)嚙合強(qiáng)力珩齒工件齒面珩削紋理預(yù)測(cè)與控制方法研究
與珩磨輪間不同軸交角對(duì)珩削紋理的影響，發(fā)現(xiàn)珩磨過(guò)程中形成紋理有利于存儲(chǔ)潤(rùn)滑油，除節(jié)圓位置外，兩側(cè)的紋理分別向反方向延伸。JOLIVET等[6-7]研究宏觀和微觀幾何缺陷對(duì)振動(dòng)的影響，開(kāi)發(fā)了一級(jí)齒輪系統(tǒng)的二維有限元仿真模型，提出了區(qū)分磨齒和強(qiáng)力珩齒的影響單級(jí)直齒輪噪聲的精加工工藝，但齒面微尺度粗糙度對(duì)齒輪噪聲的影響尚未得到很好的研究和理解。韓江等[8]對(duì)內(nèi)齒強(qiáng)力珩齒與蝸桿砂輪磨齒切削機(jī)理進(jìn)行對(duì)比分析與試驗(yàn)研究，得出兩種工藝對(duì)齒面幾何精度的影響規(guī)律。SCHEN
中國(guó)機(jī)械工程 2023年1期2023-01-16
- 裝配誤差下變齒厚漸開(kāi)線齒輪包絡(luò)環(huán)面蝸桿傳動(dòng)接觸分析及試驗(yàn)
了5種工況下，軸交角、中間平面、蝸桿軸向偏移誤差等3種安裝誤差對(duì)天線展開(kāi)機(jī)構(gòu)中蝸桿副齒面接觸應(yīng)力的敏感性。陳東祥和肖延萍[6]研究了3個(gè)軸向誤差和2個(gè)交錯(cuò)角誤差下TI蝸桿齒面的接觸情況。石萬(wàn)凱等[7]基于有限元彈性接觸算法，分析了平面二次包絡(luò)環(huán)面蝸桿傳動(dòng)在制造誤差和載荷耦合作用下應(yīng)力和載荷的齒間分布及接觸區(qū)域的變化規(guī)律。從上述研究可知，利用接觸有限元法分析蝸桿傳動(dòng)在各種誤差下齒面的接觸直觀有效。針對(duì)變齒厚漸開(kāi)線齒輪包絡(luò)環(huán)面蝸桿傳動(dòng)，創(chuàng)建其有限元模型，分析不
機(jī)床與液壓 2022年1期2022-10-14
- 簡(jiǎn)支斜交T梁橋跨中橫向分布系數(shù)研究
橫向分布系數(shù)與斜交角度關(guān)系，文獻(xiàn)[4]提出了大寬跨比正交T梁橋跨中橫向分布系數(shù)的計(jì)算方法，而對(duì)大寬跨比斜交梁橋的跨中橫向分布系數(shù)的研究卻未見(jiàn)報(bào)道。因此，本文針對(duì)大寬跨比斜交梁橋的跨中橫向分布系數(shù)進(jìn)行深入研究，可以彌補(bǔ)前人的不足，為該類(lèi)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供科學(xué)的理論指導(dǎo)，具有重要的工程參考價(jià)值。本文以一座標(biāo)準(zhǔn)跨徑為30 m的簡(jiǎn)支斜交T梁橋?yàn)橐罁?jù)，通過(guò)建立Midas有限元梁格模型，分析了斜交角和寬跨比對(duì)跨中荷載橫向分布系數(shù)的影響規(guī)律，對(duì)跨中橫向分布系數(shù)的取值提出指導(dǎo)性
河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-09-09
- 露天煤礦邊坡穩(wěn)定性數(shù)值模擬分析
走向和斷層走向?yàn)?span id="syggg00" class="hl">交角，在改變斷層傾角時(shí)，建立50°～85°的傾角，傾角間斷為5°，在這8種傾角下建立數(shù)據(jù)模型；在固定好斷層傾角后，建立模型交線，以斷層走向?yàn)檩S，建立30°～80°的傾角，傾角間隔10°，在這6種傾角下建立數(shù)據(jù)模型。以模型為邊界，在模型的軸向進(jìn)行約束，確保在軸向不發(fā)生移動(dòng)，模型的底部作為界面，對(duì)其進(jìn)行固定，確保底界面的垂直和水平位移為0，在模型的坡面和頂部不進(jìn)行約束，研究模型在坡面和頂部的自由滑體情況。圖2 地質(zhì)模型Fig.2 Geologi
能源與環(huán)保 2022年7期2022-08-02
- 彎曲分汊河段橋區(qū)通航水流條件及通航孔調(diào)整凈寬分析*
水流與橋軸線法向交角等因素在內(nèi)的凈寬加寬值[6-8]。分汊河段由于主流分成兩汊或多汊，在中枯水期水流動(dòng)力軸線出現(xiàn)較大的偏轉(zhuǎn)[9-10]，導(dǎo)致水流與橋軸線法向出現(xiàn)較大偏角，航道范圍內(nèi)易形成橫流，影響通航安全[11]。此外，未建設(shè)控制性倒流工程的分汊河段還可能存在周期性的主汊、支汊轉(zhuǎn)換，也不利于航道條件的穩(wěn)定。因此，也不是建橋的優(yōu)良選址。許多學(xué)者對(duì)分汊河段橋梁凈寬也開(kāi)展了論證研究，主要集中于加寬值的論證[12-15]?？梢?jiàn)，彎道或分汊河段橋梁受復(fù)雜的水流環(huán)境，
水運(yùn)工程 2022年7期2022-07-29
- 跨斷層埋地連續(xù)管道最佳管線-斷層交角研究
要受管線與斷層的交角及斷層類(lèi)型的影響，國(guó)內(nèi)外諸多學(xué)者已開(kāi)展過(guò)相關(guān)研究，Newmark 等［16］認(rèn)為當(dāng)管道橫截面變形以軸拉應(yīng)變?yōu)橹鲿r(shí)，管線與斷層交角在0°～90°范圍內(nèi)越大越好；王汝樑等［17］考慮了管道的彎曲剛度及變形，推薦最佳交角范圍為30°～60°；張素靈等［18］認(rèn)為管道受拉時(shí)推薦交角為50°～80°，管道受壓時(shí)交角應(yīng)盡可能接近90°；閆相禎等［19］采用大變形殼有限元方法分析了X80 鋼大口徑油氣管道穿越地震斷層的應(yīng)變響應(yīng)，認(rèn)為管道穿越斷層時(shí)應(yīng)盡
中國(guó)農(nóng)村水利水電 2022年7期2022-07-27
- 強(qiáng)力剮齒主軸變形對(duì)加工精度的影響分析*
[11]分析了軸交角誤差對(duì)內(nèi)齒輪刮齒加工精度的影響。以上學(xué)者主要研究了刀具和機(jī)床幾何誤差對(duì)刮齒加工精度的影響，但對(duì)強(qiáng)力剮齒力致變形誤差方面研究較少。強(qiáng)力剮齒是多切削刃同時(shí)高速切削，切削力形成復(fù)雜，力致變形誤差不容忽視，因此研究切削力致變形誤差對(duì)剮齒加工精度的影響具有重要意義。力致誤差分析大多應(yīng)用在車(chē)削、銑削及滾齒等傳統(tǒng)加工工藝。YUE等[12]研究了由切削力引起的刀具偏轉(zhuǎn)導(dǎo)致角銑削過(guò)程中的尺寸不精確和輪廓誤差，并對(duì)誤差進(jìn)行了補(bǔ)償。WANG等[13]研究了滾
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2022年6期2022-06-29
- 山區(qū)涉河橋墩布設(shè)防撞裝置對(duì)通航的影響*
于橋墩與水流存在交角，在一定程度上擴(kuò)大了建筑物的阻水面積，增加了橋墩壅水，給航行的船舶帶來(lái)安全隱患。研究認(rèn)為橋墩涉水會(huì)改變墩周的流場(chǎng)，導(dǎo)致側(cè)面流速加快，產(chǎn)生橫流并增加紊流寬度，一些通航河段的橋梁軸線法線方向與水流方向夾角較大，產(chǎn)生的橫流影響了通航寬度[4]；同時(shí)，山區(qū)河流水流湍急，河道窄深，通航環(huán)境復(fù)雜，這些因素增加了船橋碰撞的幾率[5]。目前，針對(duì)橋區(qū)河段船舶航行的安全問(wèn)題，常用的研究手段包括物理模型試驗(yàn)及有限元數(shù)值模擬2種。有限元數(shù)值模擬主要采用RAN
水運(yùn)工程 2022年6期2022-06-29
- 四季更替，地球火星各不同
地球需要在有黃赤交角存在的前提下繞太陽(yáng)旋轉(zhuǎn)。正因?yàn)辄S赤交角的存在，太陽(yáng)直射點(diǎn)在23°26’S至23°26’N間往返移動(dòng)，地表獲得的熱量隨時(shí)間和空間而變化。以北半球?yàn)槔?，夏至日前后一段時(shí)間，太陽(yáng)直射在23°26’N，這是太陽(yáng)光線能夠垂直照射的最北端，此時(shí)地面獲得的太陽(yáng)光熱較多，形成夏季。冬至日前后一段時(shí)間，太陽(yáng)直射在23°26’S，這是太陽(yáng)光線能夠垂直照射的最南端，此時(shí)地面獲得的太陽(yáng)光熱較少，形成冬季。春分日和秋分日前后一段時(shí)間，地面獲得的太陽(yáng)光熱比夏季少，
發(fā)明與創(chuàng)新·中學(xué)生 2022年8期2022-06-20
- 四季更替，地球火星各不同
地球需要在有黃赤交角存在的前提下繞太陽(yáng)旋轉(zhuǎn)。正因?yàn)辄S赤交角的存在，太陽(yáng)直射點(diǎn)在23°26’S至23°26’N間往返移動(dòng)，地表獲得的熱量隨時(shí)間和空間而變化。以北半球?yàn)槔?，夏至日前后一段時(shí)間，太陽(yáng)直射在23°26’N，這是太陽(yáng)光線能夠垂直照射的最北端，此時(shí)地面獲得的太陽(yáng)光熱較多，形成夏季。冬至日前后一段時(shí)間，太陽(yáng)直射在23°26’S，這是太陽(yáng)光線能夠垂直照射的最南端，此時(shí)地面獲得的太陽(yáng)光熱較少，形成冬季。春分日和秋分日前后一段時(shí)間，地面獲得的太陽(yáng)光熱比夏季少，
發(fā)明與創(chuàng)新 2022年22期2022-06-14
- 車(chē)用滾珠式三叉桿萬(wàn)向聯(lián)軸器熱彈流潤(rùn)滑特性
、滾珠半徑R、軸交角δ對(duì)熱條件下彈流潤(rùn)滑膜厚、壓力及溫升的影響,以期對(duì)聯(lián)軸器的改進(jìn)及推廣應(yīng)用提供參考。1 潤(rùn)滑模型與計(jì)算方程1.1 聯(lián)軸器彈流潤(rùn)滑模型的建立圖1(a)為滾珠式三叉桿式萬(wàn)向聯(lián)軸器裝配體,圖1(b)為滾珠式滑塊組件。聯(lián)軸器工作原理為輸入軸轉(zhuǎn)動(dòng),3個(gè)滑塊組件相對(duì)于三柱槽殼和三叉桿往復(fù)移動(dòng),從而把運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力傳遞給了輸出軸。圖1 滾珠式三叉桿萬(wàn)向聯(lián)軸器Fig.1 Ball-type tripod sliding universal coupling滑
- 水下非正交聲學(xué)角反射器聲散射特性研究
素。文中研究非正交角反射器的聲散射特性, 利用夾逼定理思想改變標(biāo)準(zhǔn)角反射器平板之間的夾角為90°、85°和80°, 并進(jìn)行定性分析; 采用結(jié)構(gòu)建模軟件ANSYS依次對(duì)非正交二面角、三面角反射器進(jìn)行模型構(gòu)建及網(wǎng)格劃分; 再利用聲學(xué)仿真軟件SYSNOISE根據(jù)結(jié)構(gòu)有限元+流體邊界元的方法對(duì)其遠(yuǎn)場(chǎng)聲散射特性進(jìn)行仿真, 并與標(biāo)準(zhǔn)正交角反射器在相同的載荷條件與聲場(chǎng)條件下的聲散射特性進(jìn)行對(duì)比, 得到聲波不同入射角度下的目標(biāo)聲散射強(qiáng)度以及目標(biāo)強(qiáng)度隨入射聲波頻率的變化規(guī)律
水下無(wú)人系統(tǒng)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-03-16
- 中墩斜置對(duì)連續(xù)箱梁彎扭性能的影響
座不同跨徑比、斜交角度和橫隔板布置方式的兩跨斜支承連續(xù)梁模型，研究了斜交角變化對(duì)組合斜支承梁支承點(diǎn)截面彎矩和剪力的影響。文獻(xiàn)[11]借助Midas civil軟件研究了斜交角變化對(duì)三跨斜支承連續(xù)箱梁的頻率和振型的影響，通過(guò)對(duì)現(xiàn)行規(guī)范中正交連續(xù)箱梁基頻計(jì)算公式的修正得出了斜支承連續(xù)箱梁的基頻計(jì)算公式。文獻(xiàn)[12]研究了剪切變形對(duì)斜交簡(jiǎn)支箱梁撓度計(jì)算的影響，發(fā)現(xiàn)隨著斜交角的增大，剪切變形對(duì)撓度計(jì)算的影響也越大。文獻(xiàn)[13]從斜支點(diǎn)的變形協(xié)調(diào)條件出發(fā)，推導(dǎo)了用于
計(jì)算力學(xué)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-03-10
- 穿越走滑斷層的輸氣管道力學(xué)性能研究
、5管道與斷層面交角分別為90°、86°、81°，根據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案完成這3組試驗(yàn)，研究走滑斷層作用下斷層面交角對(duì)天然氣管道力學(xué)性能的影響。1.3 試驗(yàn)加載及數(shù)據(jù)測(cè)量根據(jù)張志超[7]試驗(yàn)得出，地震加速度對(duì)于埋地管道的力學(xué)性能影響并不大，故采用靜力加載，即用機(jī)械千斤頂對(duì)錯(cuò)動(dòng)區(qū)箱體施加勻速位移荷載，所用機(jī)械千斤頂位移極限為150 mm，為使試驗(yàn)結(jié)果更加準(zhǔn)確，以防特殊原因?qū)е虑Ы镯斘茨苓_(dá)到極限位移，故設(shè)計(jì)錯(cuò)動(dòng)區(qū)最大位移為130 mm。根據(jù)試驗(yàn)室實(shí)際情況，加載速率確
- 地震作用下斜交空心板橋支座豎向受力特性分析及其控制
研究對(duì)象,選取斜交角、支座支承剛度、跨徑、墩高和跨數(shù)等參數(shù),對(duì)公路斜交連續(xù)梁橋進(jìn)行了系列的地震響應(yīng)參數(shù)分析;沈賢等[7]研究板式橡膠支座摩擦滑移效應(yīng)以及支座動(dòng)摩擦因數(shù)、剪切剛度、局部脫空等對(duì)斜交橋地震響應(yīng)的影響;張培君[8]針對(duì)單跨和兩跨的公路簡(jiǎn)支斜交梁橋,采用輸入方向、梁端位移、支座形式等參數(shù)進(jìn)行了地震作用下的動(dòng)力響應(yīng)分析。以上研究主要針對(duì)單聯(lián)斜交結(jié)構(gòu)(簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁)開(kāi)展地震機(jī)制的研究,雖取得了一些有價(jià)值的成果,但針對(duì)地震支座受力性能的研究尚不夠系統(tǒng)和
- 斜交橋墩布設(shè)防撞裝置影響通航研究
交，表1列舉了斜交角較大的國(guó)內(nèi)部分斜交橋梁。布設(shè)防撞裝置是解決此類(lèi)橋梁通航安全的主要方式之一，斜交橋墩導(dǎo)致涉水橋墩阻水特性增大，安裝防船撞裝置后使得阻水特性再次增大，船橋碰撞風(fēng)險(xiǎn)增大，因此斜交橋梁通航河段的通航安全問(wèn)題受到密切關(guān)注。表1 國(guó)內(nèi)斜交橋梁統(tǒng)計(jì)表現(xiàn)有關(guān)于船舶通航安全的研究主要有模型試驗(yàn)和數(shù)值分析兩種方法。物理模型試驗(yàn)是通過(guò)ADV流速儀或PIV流速儀監(jiān)測(cè)橋墩處水流特性，結(jié)合激光誘導(dǎo)熒光技術(shù)及染色法使測(cè)量結(jié)果更準(zhǔn)確[7]；數(shù)值模擬是采用(LBM)[8
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-16
- 基于力法的斜支承連續(xù)箱梁撓曲扭轉(zhuǎn)內(nèi)力分析
影響，分析得出斜交角越大，剪切變形對(duì)撓度的影響越大。為研究斜支承箱梁的撓曲扭轉(zhuǎn)力學(xué)性能，張?jiān)５萚14]在撓曲剪滯和約束扭轉(zhuǎn)齊次微分方程解的基礎(chǔ)上，推導(dǎo)了考慮剪力滯效應(yīng)的10 自由度薄壁箱梁?jiǎn)卧?，并用?shí)驗(yàn)和有限元軟件驗(yàn)證了此單元的正確性。研究結(jié)果顯示剪滯翹曲和約束扭轉(zhuǎn)翹曲變形對(duì)箱梁的應(yīng)力分布影響十分顯著，不可忽視。朱德榮等[15]提出了分析約束扭轉(zhuǎn)變形的斜支承箱梁?jiǎn)卧?，比較了偏載作用下斜支承連續(xù)箱梁與正交支承連續(xù)箱梁扭轉(zhuǎn)力學(xué)性能的差異，但未對(duì)斜支承箱梁內(nèi)力
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2021年9期2021-10-20
- 斜軸式定量柱塞泵的動(dòng)態(tài)特性仿真分析
不同轉(zhuǎn)速和不同軸交角與輸出流量的關(guān)系研究，對(duì)柱塞泵系統(tǒng)性能確定及改進(jìn)具有一定的現(xiàn)實(shí)指導(dǎo)意義。4.1 電機(jī)轉(zhuǎn)速對(duì)流體特性的影響通過(guò)仿真探討定量泵的輸出流量特性和壓力特性與驅(qū)動(dòng)電機(jī)的轉(zhuǎn)速關(guān)系，可以獲得液壓柱塞泵在不同轉(zhuǎn)速下的系統(tǒng)性能及變化，為進(jìn)一步分析及優(yōu)化液壓柱塞泵系統(tǒng)性能和匹配不同應(yīng)用場(chǎng)景做出了指導(dǎo)。為清晰觀察和分析該型液壓柱塞泵轉(zhuǎn)速流量特性，采用保持最大軸交角不變的方法進(jìn)行分析。該型液壓柱塞泵不同轉(zhuǎn)速下的流量輸出特性如圖5所示。圖5 在不同轉(zhuǎn)速下泵的輸出
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年7期2021-08-24
- 斜交簡(jiǎn)支梁橋地震位移響應(yīng)特征與落座分析
基本工況下主梁斜交角為30°。每片T梁的兩端各設(shè)置1個(gè)GYZ D300×96板式橡膠支座。雙柱圓墩高15 m，直徑為1.8 m，墩柱頂設(shè)蓋梁，蓋梁兩端設(shè)鋼筋混凝土限位擋塊，墩柱和蓋梁均采用C35混凝土，墩柱縱筋為30根HRB40028熱軋鋼筋，箍筋采用HRB40010光圓鋼筋。橋墩基礎(chǔ)采用樁柱式基礎(chǔ)，樁徑為2.0m，橋例平面和斷面布置詳見(jiàn)圖1(b)和(c)。圖1 橋例布置(單位：cm)Fig.1 Bridge layout(Unit：cm)1.2 分析模型
自然災(zāi)害學(xué)報(bào) 2021年3期2021-07-26
- 靜電涂裝的影響因素與FLUENT仿真
旋轉(zhuǎn)限幅空氣入口交角對(duì)霧化效果的影響不同旋轉(zhuǎn)限幅空氣入口交角下的壓力分布圖，如圖6所示。壓力分布圖整體呈軸對(duì)稱分布。在霧化器入口至霧化器出口方向，涂料在流動(dòng)阻力與旋轉(zhuǎn)限幅空氣的促進(jìn)作用下，壓力分布圖呈帶狀分布。在圖6(a)～圖6(d)中，最大壓力值分別為1042.404Pa，1041.282Pa，1040.371Pa，1040.834Pa。隨著旋轉(zhuǎn)限幅空氣入口交角的增大，最大壓力值逐漸減小，由于旋轉(zhuǎn)限幅空氣碰撞到霧化器邊緣，造成氣體能量損耗和氣流散射，霧化
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年6期2021-06-27
- 剃齒安裝誤差對(duì)傳動(dòng)特性的影響研究
安裝誤差主要有軸交角誤差ΔΣ、中心距誤差Δa和剃齒刀沿工件齒輪軸向的偏移誤差。剃齒加工存在軸向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，使得剃齒刀沿工件齒輪軸向的偏移誤差影響不大，故重點(diǎn)研究軸交角誤差和中心距誤差對(duì)剃齒加工傳動(dòng)特性的影響規(guī)律。2.1 含剃齒安裝誤差的坐標(biāo)系為便于推導(dǎo)，假設(shè)剃齒刀安裝位置為理論位置，則誤差均來(lái)自工件齒輪安裝位置。建立含安裝誤差的剃齒加工坐標(biāo)系，其中S（o-xyz）及Sp（op-xpypzp）是兩個(gè)空間固定的坐標(biāo)系，S1（o1-x1y1z1）和S2（o2-x2
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年4期2021-04-30
- 盤(pán)活三角知識(shí) 傳播數(shù)學(xué)文化
)的夾角等于黃赤交角.圖5由歷法理論知，黃赤交角近1萬(wàn)年持續(xù)減小，其正切值及對(duì)應(yīng)的年代如下表：根據(jù)以上信息，通過(guò)計(jì)算黃赤交角，可估計(jì)該骨笛的大致年代是( ).A.公元前2000年到公元元年B.公元前4000年到公元前2000年C.公元前6000年到公元前4000年D.早于公元前6000年分析：讀懂題意畫(huà)出示意圖，通過(guò)解直角三角形和兩角差的正切公式，計(jì)算出黃赤交角的正切值，對(duì)照題中的表格而得解.圖6解析：由題意可畫(huà)出示意圖，如圖6，其中AO⊥BO(BO代表骨
中學(xué)數(shù)學(xué)研究(江西) 2021年4期2021-04-13
- 斜交角對(duì)帶翼墻框架式地道橋受力性能影響
， 且扭矩隨著斜交角度的減小而變得不可忽略[11-15]。以下對(duì)斜交帶翼墻框架式地道橋力學(xué)性能進(jìn)行研究。1 工程概述河北省某下穿既有公路單孔斜交地道橋，洞口兩側(cè)均配有翼墻結(jié)構(gòu)。橋位所處地層較為穩(wěn)定，由上至下可劃分為4個(gè)大層，如表1所示。表1 地層特性該橋?yàn)檎w現(xiàn)澆鋼筋混凝土閉合框架結(jié)構(gòu)，凈跨徑為8 m，凈高2.8 m。通道中心全長(zhǎng)39.4 m，全寬9.3 m，頂板、底板和立墻厚度均為0.65 m，翼墻厚度為0.5 m?？蚣軜蛏喜客ㄐ需F路，下部為車(chē)輛和行人通
鐵道勘察 2021年1期2021-03-09
- 橫隔板布置對(duì)不同斜交角度簡(jiǎn)支鋼箱梁受力影響分析
利于施工，但當(dāng)斜交角逐漸增大時(shí)，在平面銳角三角區(qū)域?qū)?huì)不可避免地設(shè)置部分橫橋向非連續(xù)橫隔板，部分短橫隔板的設(shè)置對(duì)橋梁傳力可能造成較大影響；若采用扇形布置，則需考慮橫隔板縱橋向間距進(jìn)行漸變處理。橋梁橋面寬度21.5m，斜交橫隔板平行于橋臺(tái)，正交橫隔板垂直于道路中心線，扇形橫隔板根據(jù)斜交角度調(diào)整綜合布置。其中，橫隔板斜交、正交布置時(shí)標(biāo)準(zhǔn)間距2.5m，橫隔板扇形布置時(shí)，斜交角15°橋梁橫隔板間距在2.5～3.5m漸變，斜交角45°橋梁橫隔板間距在1.35～3.5
工程技術(shù)研究 2020年22期2021-01-08
- 裝配式混凝土簡(jiǎn)支斜梁橋基頻實(shí)用計(jì)算公式
梁橋?yàn)橹?由于斜交角的存在,斜梁橋動(dòng)力特性相比于直梁橋有較大差異.當(dāng)前,針對(duì)斜橋的動(dòng)力特性,國(guó)內(nèi)外學(xué)者已開(kāi)展了較為廣泛的研究.劉華[1]通過(guò)研究橋梁在不同斜交角下固有模態(tài)及橫向動(dòng)態(tài)增量的變化,證明斜交角可引起振動(dòng)頻率及動(dòng)撓度的明顯變化.夏樟華等[2]通過(guò)利用頻域峰值法和隨機(jī)子空間識(shí)別法識(shí)別某三跨斜交T梁橋的模態(tài)參數(shù),分析得出了豎向和扭轉(zhuǎn)頻率隨斜交角的增大而增大的結(jié)論.夏桂云[3]通過(guò)分析空心板橋在不同斜度下的振動(dòng)頻率并進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和理論分析,得出斜橋動(dòng)力
蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年5期2020-11-05
- 基于駕駛?cè)艘曈X(jué)特性和停車(chē)視距的公路平面交叉角度研究
角交叉角度(簡(jiǎn)稱交角)應(yīng)不小于70°，條件困難時(shí)，應(yīng)不小于45°；而《公路路線設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D20—2006)[4]規(guī)定：在條件困難時(shí)，應(yīng)不小于60°；對(duì)于條件困難時(shí)的最小交叉角度值的變更，在條文中沒(méi)有給出解釋?zhuān)覍?duì)不同設(shè)計(jì)速度道路的平交交角沒(méi)有細(xì)分。美國(guó)《A Policy on Geometric Design of Highways and Streets》 (簡(jiǎn)稱AASHTO)[5]指出：平交的沖突取決于駕駛?cè)说呐袛?、反?yīng)、駕駛能力；對(duì)于無(wú)信號(hào)
公路交通科技 2020年10期2020-10-23
- 大漠忠骨
兵生前事跡的“王交角”時(shí)，先是有些許激動(dòng)，繼而又有些悲壯感，內(nèi)心難以平靜。靜靜地凝望著“王交角”……相對(duì)無(wú)言，那簡(jiǎn)樸的墓碑上刻有“王交角，山西離石縣人，1918年6月出生，2000年10月逝世?！边@位從抗日戰(zhàn)爭(zhēng)中走來(lái)，從解放戰(zhàn)爭(zhēng)中走來(lái)，徒步橫穿塔克拉瑪干沙漠進(jìn)軍和田，默默奉獻(xiàn)一生的“沙海老兵”，把忠骨埋在了大漠里，守望著屯墾的家園，實(shí)現(xiàn)了他生前“活著在這里戰(zhàn)斗，死了在這里葬身”的諾言……采訪王交角生前、尤其是他轉(zhuǎn)業(yè)前在部隊(duì)期間的事，實(shí)在太困難。我先是找到王
綠洲 2020年2期2020-09-10
- MRC肌功能矯治器對(duì)安氏Ⅱ類(lèi)1分類(lèi)錯(cuò)畸形兒童的早期治療效果觀察
上齒槽座點(diǎn)連線的交角(U1-NA，單位：°)、下中切牙長(zhǎng)軸與鼻根點(diǎn)—上齒槽座點(diǎn)連線的垂直距離(L1-NB，單位：mm)、下中切牙長(zhǎng)軸與鼻根點(diǎn)—上齒槽座點(diǎn)連線的交角(L1-NB，單位：°)、上中切牙長(zhǎng)軸與下中切牙長(zhǎng)軸的交角(U1-L1)、上中切牙長(zhǎng)軸與顱底平面交角(U1-SN)、下中切牙長(zhǎng)軸與鼻根點(diǎn)—下齒槽座點(diǎn)連線的交角(L1-MP)、下頜平面角(FH-MP)、Y軸變化。2 結(jié)果治療后與治療前相比，SNB、L1-NB、下頜平面角FH-MP增加，ANB、U1-
醫(yī)學(xué)理論與實(shí)踐 2019年23期2019-12-11
- 軸交角誤差對(duì)內(nèi)齒輪刮齒加工精度的影響分析
等[7]對(duì)特定軸交角下的切削速度、傾斜角度和切削深度進(jìn)行分析，提出了特定軸交角對(duì)延長(zhǎng)刀具壽命的有效性。針對(duì)刮齒加工所需的切削力問(wèn)題，胡覃[8]通過(guò)分析刀具單齒的切削力，并對(duì)所有切削齒進(jìn)行矢量求和的方法獲取了刮齒加工的總切削力。對(duì)于提高刮齒加工精度的問(wèn)題，現(xiàn)有文獻(xiàn)多是從刮齒機(jī)刀具固有誤差和結(jié)構(gòu)參數(shù)方面對(duì)刮齒加工精度進(jìn)行研究[9-10]，以及通過(guò)對(duì)機(jī)床調(diào)整參數(shù)誤差造成的齒形偏差進(jìn)行補(bǔ)償和修正，從而提高刮齒加工精度[11]。但是在蝸輪蝸桿控制刮齒機(jī)軸交角變化的過(guò)
中國(guó)機(jī)械工程 2019年20期2019-11-05
- 斜交T梁橋受力性能分析
等[2]指出在斜交角φ=60°的情況下，斜交梁橋內(nèi)梁的最大彎矩相對(duì)正交橋減小29%，外梁的最大彎矩相對(duì)正交橋減小20%；Bishara等[3]研究表明橫梁的數(shù)量在一定范圍內(nèi)對(duì)結(jié)構(gòu)有益，并且當(dāng)斜交角小于20°時(shí)可以按正交橋的受力特點(diǎn)進(jìn)行分析。項(xiàng)貽強(qiáng)[4]歸納了斜梁橋截面形式的選擇、主梁與橫梁的布置形式、斜梁橋的分析方法和施工措施等。楊云芳[5]研究了簡(jiǎn)支斜梁橋和正梁橋受力的特性，表明斜交梁橋所受彎矩小于同一正交梁橋的彎矩，但尚未對(duì)多梁式簡(jiǎn)支斜交梁橋的受力特性
山西建筑 2019年17期2019-10-14
- 直流冷卻水系統(tǒng)虹吸井工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化分析
特性物理模型試驗(yàn)交角的選擇：虹吸井的斷面面積是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一個(gè)重要參數(shù)，實(shí)際工程中受場(chǎng)地的局限性影響較大。本工程循環(huán)水量相對(duì)較小，所以虹吸井的尺寸也較小，考慮薄壁堰占地少的特點(diǎn)，確定采用薄壁堰作為過(guò)水構(gòu)筑物。常見(jiàn)的薄壁堰有正交堰、斜交堰和折堰3種，本工程受場(chǎng)地限制，考慮采用斜交堰。斜交堰的交角是影響其泄洪能力的一個(gè)主要因素，因此確定一個(gè)合適的交角是虹吸井設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。為確定合適的交角，在實(shí)驗(yàn)室建立薄壁堰泄流模型，如圖1所示。實(shí)驗(yàn)研究斜交堰在交角為15°、30°
- 考慮雙向碰撞的斜交橋抗震性能分析
。但也正是由于斜交角的存在，增加了斜交橋地震響應(yīng)的復(fù)雜性，各國(guó)規(guī)范對(duì)于斜交橋抗震設(shè)計(jì)和分析方法沒(méi)有作出規(guī)定，僅給出了其抗震措施建議。以往地震災(zāi)害表明：斜交橋表現(xiàn)出較高易損性。1971年San Fernando地震中，F(xiàn)oothill Boulevard跨線立交橋發(fā)生主梁較大橫向移位和墩柱剪切破壞；1994年Northridge地震中，Gavin Canyon跨線橋因發(fā)生過(guò)大位移而導(dǎo)致落梁；汶川、玉樹(shù)地震中，斜交橋表現(xiàn)出大量的主梁轉(zhuǎn)動(dòng)，橫向擋塊發(fā)生破壞，縱橋
中外公路 2019年1期2019-04-16
- 加工誤差對(duì)面齒輪接觸特性影響分析
差分為位置誤差和交角誤差兩類(lèi)。刀具安裝的位置誤差的坐標(biāo)關(guān)系如圖1所示，OFXFYFZF為標(biāo)準(zhǔn)安裝的工件固定坐標(biāo)系坐標(biāo)系，工件繞軸OFZF以角速度ωf轉(zhuǎn)動(dòng)；OMXMYMZM為標(biāo)準(zhǔn)安裝的插齒刀具的固定坐標(biāo)系，標(biāo)準(zhǔn)安裝刀具繞軸OMZM以角速度ωm轉(zhuǎn)動(dòng)；OT1XT1YT1ZT1為具有水平方向位置誤差的插齒刀具固定坐標(biāo)系，插齒刀具繞軸OT1ZT1以角速度ωt1轉(zhuǎn)動(dòng)；OT2XT2YT2ZT2為具有垂直方向位置誤差的插齒刀具固定坐標(biāo)系，插齒刀具繞軸OT2ZT2以角速度ω
制造業(yè)自動(dòng)化 2018年10期2018-11-02
- 多梁式公路連續(xù)小箱梁橋動(dòng)力特性分析
數(shù)、橫梁剛度和斜交角等參數(shù)變化對(duì)連續(xù)梁橋動(dòng)力特性和沖擊系數(shù)計(jì)算的影響。結(jié)果表明：橋面鋪裝混凝土增加結(jié)構(gòu)的整體剛度，使得汽車(chē)荷載沖擊力增大，以不考慮混凝土鋪裝影響的分析結(jié)果為基準(zhǔn)，考慮8cm厚度時(shí)沖擊系數(shù)最大相差11.12%；橋梁連續(xù)跨數(shù)變化對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性影響較大，尤其是2階以上的振型和頻率；橫梁剛度的變化對(duì)上部結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性影響很小，但隨著斜交角的增加，結(jié)構(gòu)的各階振動(dòng)頻率也隨之增大，使得汽車(chē)荷載的沖擊力效應(yīng)增大，最大影響已超過(guò)10%。因此，在設(shè)計(jì)過(guò)程中，
福建交通科技 2017年6期2017-12-28
- 三跨連續(xù)斜交T梁橋的動(dòng)力特性研究
例，建立了不同斜交角度的三跨連續(xù)斜交T梁橋的Midas Civil空間梁格模型，分析了斜交角的變化對(duì)結(jié)構(gòu)的振型分布和自振頻率的影響變化規(guī)律，并以斜交角作為影響因素，對(duì)現(xiàn)行《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》中連續(xù)梁橋沖擊系數(shù)計(jì)算采用的基頻通用公式進(jìn)行了修正.研究表明：三跨連續(xù)斜交T梁橋的豎彎振型分布在自然振型的不同階數(shù)中，隨著連續(xù)斜交梁橋斜交角度的增大，結(jié)構(gòu)的彎扭效應(yīng)變得更加明顯，使得豎彎振型的分布也產(chǎn)生了變化；豎彎振型對(duì)應(yīng)的自振頻率均隨斜交角的增加而增大，當(dāng)斜交角度
河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年5期2017-11-13
- 單箱多室斜交箱梁受力性能分析
力作用下，不同斜交角對(duì)箱梁支反力、剪力滯效應(yīng)的影響，并總結(jié)了斜交箱梁橋的支反力變化，得出不同斜交角、跨中橫隔板對(duì)斜交箱梁橋不利截面的剪力滯效應(yīng)分布規(guī)律，提出了該種橋型的設(shè)計(jì)建議。斜交箱梁，斜交角，剪力滯，支反力，橫隔板在城市的快速發(fā)展中，一些現(xiàn)有道路越來(lái)越不能滿足日益增長(zhǎng)的交通需求。為解決人民群眾的出行需要，需要在現(xiàn)有道路節(jié)點(diǎn)上新建立交以疏解交通。面對(duì)現(xiàn)有道路節(jié)點(diǎn)的制約，經(jīng)常性的出現(xiàn)橋梁以斜交方式跨越現(xiàn)有道路。由于斜交角的存在，造成各腹板受力不一致，會(huì)引起
山西建筑 2017年6期2017-04-07
- 三跨斜交連續(xù)梁應(yīng)力變化率的分析
型，分析在不同斜交角情況下，跨中應(yīng)力的變化情況，用斜交情況下與正交情況下應(yīng)力的比值來(lái)反映此變化情況。1 斜角系數(shù)的引進(jìn)及模型的建立1.1斜角系數(shù)的定義支撐邊（或支座連線）與橋軸線法線之間的小于90°的夾角稱為斜交角，用φ來(lái)表示，這代表了斜橋斜的程度。記在斜支撐下橫截面某點(diǎn)的應(yīng)力值為σ1，在正交條件下（即φ=0°），橫截面某點(diǎn)的應(yīng)力值為σ2，定義β為應(yīng)力變化率，則三者的關(guān)系如式（1）所示：1.2模型的建立利用有機(jī)玻璃實(shí)際試驗(yàn)尺寸來(lái)建立模型，有機(jī)玻璃為三跨連續(xù)
城市道橋與防洪 2016年11期2016-12-16
- 種植支抗在傾斜阻生的尖牙牽引中的作用
長(zhǎng)軸與正中矢狀面交角、牙尖到頜平面的距離、阻生牙與對(duì)側(cè)健康尖牙情況。結(jié)果 13例患者的傾斜阻生尖牙均牽引到位，治療前后的傾斜阻生尖牙長(zhǎng)軸與正中矢狀面交角、牙尖到頜平面的距離差異均具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＜0.05）；治療后阻生牙長(zhǎng)軸與正中矢狀面交角、牙尖到頜平面的距離與對(duì)側(cè)健康尖牙比較，差異無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＞0.05）。結(jié)論 對(duì)傾斜阻生尖牙患者行種植支抗治療，可有效改善傾斜阻生尖牙長(zhǎng)軸與正中矢狀面交角、牙尖到頜平面距離。傾斜阻生；尖牙；種植支抗阻生牙是臨床上較為
中國(guó)衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)管理 2016年21期2016-12-13
- 曲面上的一般變換與交角＊
面上的一般變換與交角＊丁悠祥，牟金平＊，林炯毅（臺(tái)州學(xué)院數(shù)學(xué)與信息工程學(xué)院，浙江臨海317000）以曲面上兩方向的交角公式為工具，分析了曲面S經(jīng)過(guò)一個(gè)變換變成新的曲面S時(shí)，對(duì)應(yīng)交角的變化情況，得出了一般變換與等距變換和保角變換的關(guān)系，并且導(dǎo)出等距變換和保角變換的兩個(gè)充分必要條件。曲面；坐標(biāo)曲線；交角公式；變換文獻(xiàn)［1］和文獻(xiàn)［2］對(duì)坐標(biāo)曲線和交角公式作了詳細(xì)的描述，其中文獻(xiàn)［1］還給出了關(guān)于曲面第一基本形式與曲面之間變換的定義，文獻(xiàn)［2］給出了保角變換的定
臺(tái)州學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年3期2016-10-20
- 考慮碰撞效應(yīng)的斜交橋抗震性能分析
線與支承邊存在斜交角，使得其會(huì)發(fā)生一定面內(nèi)旋轉(zhuǎn)，當(dāng)考慮橫橋向碰撞效應(yīng)時(shí)，斜交橋的抗震性能變得比直線梁橋要更加復(fù)雜。論文采用非線性時(shí)程分析方法對(duì)具有不同斜交角的連續(xù)梁橋進(jìn)行分析，探討了結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)隨交角變化關(guān)系。結(jié)果表明：不考慮碰撞效應(yīng)會(huì)明顯低估連續(xù)梁橋抗震性能，在斜交連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮碰撞效應(yīng)的影響；斜交角的大小會(huì)顯著影響橋梁結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)，但不與斜交角成線性關(guān)系。斜交連續(xù)梁橋；時(shí)程分析；抗震性能；碰撞年美國(guó)圣佛南多地震中，多座斜交連續(xù)梁橋發(fā)生了嚴(yán)重破壞，
甘肅科技 2016年10期2016-09-08
- 荒溝抽水蓄能電站深埋地下廠房位置研究
分別與廠軸斜角和交角較小(交角29°～49°和1°～16°)。這兩組節(jié)理與偶有分布緩傾角節(jié)理相互切割組合后,對(duì)廠房邊墻穩(wěn)定不利。第③組節(jié)理與廠軸線交角較大,對(duì)廠房邊墻穩(wěn)定影響不大。據(jù)PD01地質(zhì)探硐揭露,該部位未發(fā)現(xiàn)有斷層出露。節(jié)理發(fā)育情況詳見(jiàn)圖1。廠區(qū)地下水高于頂拱約307～309 m,外水壓力較大。圖1 樁號(hào)1+325 m附近節(jié)理玫瑰花圖Fig.1 Rose diagram of joints of stake NO.1+325 m2.2 樁號(hào)1+24
資源環(huán)境與工程 2016年1期2016-06-07
- 三維斜交角聯(lián)鎖織物結(jié)構(gòu)的快速設(shè)計(jì)
0007)三維斜交角聯(lián)鎖織物結(jié)構(gòu)的快速設(shè)計(jì)單晶晶， 唐予遠(yuǎn)， 馬 菲， 許 鶴， 靳雯雯(中原工學(xué)院， 鄭州 450007)闡述了三維斜交角聯(lián)鎖織物的特點(diǎn)，通過(guò)對(duì)其組織結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，找出三維斜交角聯(lián)鎖織物組織中經(jīng)緯紗交織所遵循的規(guī)律，從而得出經(jīng)緯紗循環(huán)的計(jì)算方法。最后通過(guò)CAD繪圖，使上述設(shè)計(jì)過(guò)程得到簡(jiǎn)化。角聯(lián)鎖；經(jīng)紗循環(huán)；緯紗循環(huán)；快速設(shè)計(jì)近年來(lái)，隨著社會(huì)發(fā)展，紡織復(fù)合材料的應(yīng)用不斷拓展，被廣泛應(yīng)用于汽車(chē)、飛機(jī)、航天器等領(lǐng)域[1]。人們對(duì)起增強(qiáng)作用的紡織
中原工學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年6期2015-03-03
- 太陽(yáng)直射點(diǎn)在地球公轉(zhuǎn)學(xué)習(xí)中的基礎(chǔ)作用
3-01一、黃赤交角與太陽(yáng)直射點(diǎn)地球自轉(zhuǎn)的軌道面叫赤道面，地球公轉(zhuǎn)的軌道面叫黃道面，兩面并不重合，兩個(gè)面的交角叫黃赤交角;目前黃赤交角為23°26′直接影響：地球公轉(zhuǎn)過(guò)程中有兩個(gè)重要特點(diǎn)：①地球總是斜著身子繞太陽(yáng)公轉(zhuǎn)的。②地軸在宇宙空間的方向指示不變。從而引起太陽(yáng)直射點(diǎn)的周年變化。如下圖：從圖中可以看出，太陽(yáng)有時(shí)直射北半球，有時(shí)直射南半球，有時(shí)直射在赤道上。太陽(yáng)直射的范圍最北是北緯23°26′，最南是南緯23°26′。這與目前黃赤交角的大小一致。當(dāng)太陽(yáng)直射
讀寫(xiě)算·教研版 2014年22期2014-12-26
- 不同交角疊交隧道盾構(gòu)施工地層變形規(guī)律研究
71009)不同交角疊交隧道盾構(gòu)施工地層變形規(guī)律研究周建軍1,2，楊振興1,2，郭 璐1,2(1.盾構(gòu)及掘進(jìn)技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河南 鄭州 450001；2.中鐵隧道集團(tuán)有限公司，河南 洛陽(yáng) 471009)為了研究交疊隧道不同交角下后建隧道盾構(gòu)施工對(duì)地表及既有隧道圍巖的影響，建立三維彈塑性有限元模型進(jìn)行非線性靜力應(yīng)力應(yīng)變分析。結(jié)果表明：地表沉降等值線形狀與疊交隧道平面投影類(lèi)似；隨著交角變大，交疊處既有隧道拱頂(仰拱)沉降逐漸變小，但變化量不大；交角為15°
隧道建設(shè)(中英文) 2014年11期2014-09-06
- 地面巖(礦)層厚度計(jì)算公式的數(shù)學(xué)推導(dǎo)
(礦)層實(shí)測(cè)線的交角及巖(礦)層走向與巖(礦)層實(shí)測(cè)線的交角之間的數(shù)學(xué)關(guān)系，證明“公式”的可靠性及其數(shù)學(xué)的嚴(yán)謹(jǐn)性。筆者將以嚴(yán)謹(jǐn)?shù)臄?shù)學(xué)推導(dǎo)該“公式”以饗讀者。2 地面巖(礦)層厚度計(jì)算公式公式推導(dǎo)巖(礦)層厚度計(jì)算公式：H=l·(sinα·cosβ·sinω±sinβ·cosα)(1)或：H=l·(sinα·cosβ·cosγ±sinβ·cosα)(2)公式中：H：巖(礦)層真厚度；I：地表實(shí)測(cè)巖(礦)層長(zhǎng)度；α：巖(礦)層傾角；β：地面坡角；γ：巖(礦)層
云南地質(zhì) 2014年2期2014-08-03
- 誤人子弟
上的。這是由黃赤交角的數(shù)值決定的。據(jù)地理知識(shí)可知，地球一邊公轉(zhuǎn)，一邊自轉(zhuǎn)。公轉(zhuǎn)的軌道平面叫黃道平面，自轉(zhuǎn)的軌道叫赤道平面。在黃道平面同赤道平面之間有一個(gè)交角，叫做黃赤交角。這個(gè)交角不是固定的，曾用23°5'數(shù)值；從1984年起，用23°26'數(shù)值。以前所用的地球儀，是按23°5'的數(shù)值制作的。笑話中的某校師生、校長(zhǎng)，都不懂得這一知識(shí)，以為地球儀傾斜23.5°是弄壞的，這就荒謬可笑了。由此我們可以看到，一些地理數(shù)值是容易誤解的。因此，我們?cè)谟龅降乩頂?shù)值特別是
小雪花·小學(xué)生快樂(lè)作文 2014年6期2014-07-09
- 斜梁橋受力性能分析
橋受力的因素有斜交角、彎扭剛度比、支承形式和寬跨比。1.1 斜交角φ斜交角有兩種表示方法:一是橋梁軸線與支承邊垂線的夾角φ;二是橋梁軸線與支承線的夾角。前者越大表示斜交程度越大，后者則是越小表示斜交程度越大。本文中所稱斜交角指第1 種表示方法。斜交角是影響斜梁橋受力性能的主要因素，斜交角越小，斜梁橋受力特點(diǎn)越接近于正梁橋;斜交角越大，斜梁橋的彎扭耦合現(xiàn)象越明顯。1.2 彎扭剛度比kk 為抗彎剛度EI 與抗扭剛度 GJ 之比，k 越小，跨中彎矩折減越大。主梁
湖南交通科技 2014年3期2014-05-28
- 巖體結(jié)構(gòu)面及高地應(yīng)力對(duì)水工隧洞洞線布置影響的中挪經(jīng)驗(yàn)對(duì)比
堅(jiān)硬完整的巖體，交角不宜小于30°；對(duì)于薄層巖體，特別是層間結(jié)合疏松的高傾角薄巖層，交角不宜小于45°；當(dāng)交角小于上列規(guī)定時(shí)，則必須采取工程措施。對(duì)于層狀巖體這一典型的各向異性介質(zhì)，為保證圍巖穩(wěn)定和獲得最大的承載能力，其洞軸線與巖層走向的理想夾角為90°。在挪威設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)中，從保證圍巖穩(wěn)定性的角度出發(fā)，水工隧洞的最優(yōu)洞軸線應(yīng)為兩組主要結(jié)構(gòu)面夾角的中心方向，同時(shí)避免與其它組結(jié)構(gòu)面走向平行。挪威經(jīng)驗(yàn)還考慮了各組結(jié)構(gòu)面性質(zhì)對(duì)洞軸線布置的影響，如各組結(jié)構(gòu)面的密集程度
湖南水利水電 2014年6期2014-04-02
- “探究太陽(yáng)直射點(diǎn)的南北移動(dòng)”教學(xué)設(shè)計(jì)
1．教學(xué)內(nèi)容黃赤交角；太陽(yáng)直射點(diǎn)的南北移動(dòng)；二分二至節(jié)氣。2．地位與作用人類(lèi)生產(chǎn)生活的很多方面都體現(xiàn)了季節(jié)性特征，如：我國(guó)許多地區(qū)農(nóng)業(yè)的春播秋收。自然界的很多變化也呈現(xiàn)季節(jié)輪回，如氣溫降水的季節(jié)變化，候鳥(niǎo)等動(dòng)物的季節(jié)性遷徙等。季節(jié)的更替是由于太陽(yáng)直射點(diǎn)在地球表面的南北移動(dòng)，而直射點(diǎn)在地球表面南北移動(dòng)的根源在于黃赤交角的存在和地球公轉(zhuǎn)。學(xué)生若能理解“黃赤交角是導(dǎo)致太陽(yáng)直射點(diǎn)南北移動(dòng)的根本原因”，則抓住了地球上人類(lèi)社會(huì)和自然環(huán)境的季節(jié)變化的根源。天體系統(tǒng)（特別
地理教學(xué) 2014年23期2014-01-14
- 從兩堂地理課的現(xiàn)場(chǎng)觀察地理教師的教學(xué)行為
——以黃赤交角的教學(xué)為例
行為 ——以黃赤交角的教學(xué)為例戴周麗1金子興2（1. 浙江省龍游縣第二高級(jí)中學(xué), 浙江 衢州 324400; 2. 浙江省衢州第二中學(xué), 浙江 衢州 324000）教師的教學(xué)行為是指教師在課堂上所發(fā)生的行為。它會(huì)受到教學(xué)內(nèi)容、學(xué)生因素、教師個(gè)人等多種因素的影響。教師的教學(xué)行為不僅直接影響到學(xué)生聽(tīng)課的效率，而且會(huì)對(duì)學(xué)生的未來(lái)產(chǎn)生重要的影響。以黃赤交角的教學(xué)為例，選取了兩位地理教師在教學(xué)過(guò)程中的兩個(gè)片段，分析教師的教學(xué)行為對(duì)學(xué)生可能產(chǎn)生的重要影響，旨在讓一線教
地理教學(xué) 2014年18期2014-01-13
- 斜交梁橋空間模型支座反力參數(shù)化研究
計(jì)成斜交型式。斜交角度的大小大多數(shù)情況下取決于所跨既有線路與新建線路之間的交角。斜交橋有改善線路的優(yōu)點(diǎn)，但由于存在斜交角，其所表現(xiàn)出來(lái)的力學(xué)行為特點(diǎn)也與正交橋有所不同。斜交橋在豎向荷載作用下彎曲時(shí)會(huì)伴隨扭矩產(chǎn)生，而扭矩的產(chǎn)生又會(huì)反過(guò)來(lái)產(chǎn)生彎曲效應(yīng)。同曲線橋一樣，斜交橋梁在力學(xué)上也具有“彎扭耦合”效應(yīng)，故其受力特點(diǎn)較直線橋復(fù)雜[1-2]。本文對(duì)跨徑為（22+2×30+22）m的斜交梁橋采用空間實(shí)體單元建立模型并進(jìn)行了參數(shù)化分析，一是研究支座布置間距對(duì)斜交橋梁
山西交通科技 2014年6期2014-01-12
- 設(shè)計(jì)提問(wèn)方式 打造高效課堂
而解。在學(xué)習(xí)黃赤交角知識(shí)的時(shí)候，先學(xué)習(xí)黃赤交角為23°26′這一交角對(duì)地球公轉(zhuǎn)的影響，然后提出假如黃赤交角為0度時(shí)，地球公轉(zhuǎn)會(huì)發(fā)生什么變化呢?黃赤交角為30°時(shí)。又有什么變化呢？通過(guò)思考、分析，學(xué)生能夠答出黃赤交角為30°時(shí)，太陽(yáng)直射點(diǎn)移動(dòng)規(guī)律在南北緯30°之間來(lái)回移動(dòng)，移動(dòng)范圍擴(kuò)大；熱帶、寒帶范圍擴(kuò)大，溫帶范圍縮小。黃赤交角為0°時(shí)，太陽(yáng)直射點(diǎn)永遠(yuǎn)直射赤道，各地正午太陽(yáng)高度永遠(yuǎn)不變；晝夜長(zhǎng)短沒(méi)有變化，沒(méi)有四季之分的結(jié)論。使學(xué)生對(duì)這一知識(shí)的理解不斷深化、拓
地理教學(xué) 2012年1期2012-04-02
- 斜交板橋
角，習(xí)慣上稱為斜交角ρ。斜交橋雖然有改善線形的優(yōu)點(diǎn)，但是其受力比正交橋要復(fù)雜。斜交板橋的受力與正交板橋相比，斜板在荷載作用下，在鈍角處會(huì)產(chǎn)生較大的負(fù)彎矩，而且在該部分產(chǎn)生扭矩。在斜交板橋的使用過(guò)程中，板橋有向銳角方向轉(zhuǎn)動(dòng)的趨勢(shì)。板的鋼筋布置與斜交角的大小有關(guān)，一般斜交角ρ≤15°時(shí)，幾乎與正交板橋受力一樣，可以不考慮斜交的影響。1 整體式斜交板橋由于橋上所承受的荷載類(lèi)型、大小、位置等的不斷變化，在板的不同位置，其內(nèi)力方向亦不同。在斜交板橋上選擇與內(nèi)力方向夾
黑龍江交通科技 2011年7期2011-03-01
- 斜交角變化對(duì)斜交彎梁橋結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響的計(jì)算分析
曲線半徑，調(diào)整斜交角的方式，計(jì)算斜交角選取了15°、30°、45°和60°的一組數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比。這樣基本上包括了工程上一般斜橋斜交角的變化范圍，計(jì)算結(jié)果具有一定的適用性。鑒于各種模型本身的特點(diǎn)以及分析側(cè)重點(diǎn)不同，采用板單元建模進(jìn)行有限元分析。以某三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁橋?yàn)樵停?］，材料參數(shù)如表1，并加入斜交梁段進(jìn)行有限元建模計(jì)算。上部結(jié)構(gòu)為44 +72 +44 m，共160 m 連續(xù)剛構(gòu)斜交彎箱梁，墩高30 m，曲率半徑450 m，斜交角分別取15°
- 橫向預(yù)應(yīng)力加固板梁橋的有限元分析
分布。4.2 斜交角對(duì)荷載橫向分布的影響建立跨徑 25m,斜交角為 0°、15°、30°、45°的簡(jiǎn)支鉸接板梁橋有限元模型,求得各板對(duì)應(yīng)于不同斜交角時(shí)的撓度橫向分布影響線如圖5。斜交板梁橋的荷載橫向分布規(guī)律和相應(yīng)的正交板梁橋荷載橫向分布規(guī)律類(lèi)似,且隨著斜交角增大其荷載橫向分布逐漸不均勻;當(dāng)斜交角為 15°時(shí)其撓度橫向分布影響線與正交板梁橋很接近,故對(duì)于斜交角不超過(guò) 15°的斜交板梁橋可按正交板梁橋來(lái)計(jì)算,這與規(guī)范是相符的。5 板梁橋加固效果的評(píng)析以各板撓度
- 公路斜交板橋的設(shè)計(jì)及交角的影響
于跨長(zhǎng)、板寬及斜交角的定義當(dāng)斜橋?yàn)楝F(xiàn)澆板時(shí),我們認(rèn)為他是整體式板。當(dāng)交角 φ＜15°時(shí),可按正交板計(jì)算,但所取計(jì)算跨長(zhǎng)還要按跨寬比(1/b)而定:當(dāng)板寬較寬時(shí)(1/b≤1.3),取蓋梁間的垂直距離L1為計(jì)算跨經(jīng);當(dāng)板寬較窄時(shí)(1/b＞1.3)時(shí),取斜跨 L為計(jì)算跨徑。在工程實(shí)踐中經(jīng)常會(huì)遇到 φ＞15°的情況,現(xiàn)行規(guī)范未明確指定計(jì)算方法?！耙?guī)范說(shuō)明”中參考了奧爾森的試驗(yàn)結(jié)果:(1)跨寬比l/b≥1.3時(shí),只要φ≤40°,均按正交橋計(jì)算,計(jì)算跨徑取斜跨;(2)
黑龍江交通科技 2010年8期2010-03-24