攜液
- 濕氣管線攜液臨界流速預(yù)測的機器學(xué)習模型*
前有關(guān)氣液兩相流攜液特性的研究主要集中在氣井井筒積液方面[1-3], 針對直井、 水平井等氣井穩(wěn)定帶液開采, 國內(nèi)外學(xué)者進行了相應(yīng)的試驗及理論分析[4-6], 但對于地面輸氣管線的氣體攜液規(guī)律研究相對較少且多集中在力學(xué)平衡模型。 李國豪等[7]基于分層流最小剪切應(yīng)力準則, 建立了濕氣管道積液臨界氣速的計算模型。 潘杰等[8]依據(jù)液滴總表面自由能與氣相總湍流動能相等確定了液滴最大粒徑, 建立了橢球形液滴的臨界氣速模型。邢鵬[9]采用CFD 軟件模擬多相流在起
石油機械 2023年5期2023-06-15
- 大位移水平井連續(xù)油管排水采氣工藝研究
段構(gòu)成,各井段的攜液規(guī)律差別較大[5]。開發(fā)早期,地層能量充足,氣井產(chǎn)量高,井筒積液現(xiàn)象不明顯,水對氣井生產(chǎn)影響不大。隨著氣井生產(chǎn)延續(xù),氣驅(qū)能量逐漸衰竭,氣井進入中后期,產(chǎn)量逐漸降低,攜液能力不足,氣體不能將液體從井筒中帶出,造成井筒開始積液,影響生產(chǎn)[6-7],導(dǎo)致氣井產(chǎn)量降低甚至停噴,需要采取一定措施恢復(fù)氣井生產(chǎn)。由于水平井的封隔器未解封,油套不連通,無循環(huán)通道,泡排、氣舉等排水方法難以實施,具有極大的局限性。因此,根據(jù)長北大位移水平井井身結(jié)構(gòu)及氣井生
天然氣與石油 2022年6期2022-12-29
- 水平氣井斜井段氣流攜液分析研究
段，持液率，臨界攜液，氣液兩相流型流態(tài)1. 引言水平井與直井在開采機理[1]、井身結(jié)構(gòu)[2] [3]、適用條件等方面均存在較大差異，水平氣井特殊的井身結(jié)構(gòu)使其在斜井段能量損失較大，造成其在開采過程中易產(chǎn)生積液[4]，導(dǎo)致氣井產(chǎn)量大幅降低[5]，甚至迫使氣井停產(chǎn)[6]。目前普遍認為水平氣井斜井段氣流攜液最為困難，因為斜井段氣液兩相流向轉(zhuǎn)變劇烈、流體能量損失最為嚴重、最易產(chǎn)生積液，給實際氣井穩(wěn)產(chǎn)造成較大困擾。為此，準確預(yù)測分析水平井斜井段內(nèi)的氣流攜液變化規(guī)律對
石油天然氣學(xué)報 2022年2期2022-07-28
- 油—氣—水三相流水平井攜液臨界氣量計算方法
方法雖然較多，但攜液臨界氣量模型判斷法是目前最簡單、方便，且成本最低的方法之一[7-9]。氣井攜液臨界氣量計算主要應(yīng)用液滴或液膜模型，這兩種模型均分別以液滴或液膜反轉(zhuǎn)作為積液時機的判斷依據(jù)[10-11]，但事實上當液滴或液膜反轉(zhuǎn)時，大部分液體仍以擾動波向上運動，從而導(dǎo)致預(yù)測開始積液的時間偏早，存在與實際不符合的現(xiàn)象；另外，這兩種模型均未充分考慮井斜角、含油率的影響，導(dǎo)致用現(xiàn)有模型計算氣井攜液臨界氣量判斷井筒積液存在誤差。針對以上問題，通過井筒攜液模擬實驗，
西南石油大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年3期2022-07-15
- 基于臨界攜液流速識別井筒積液方法研究及優(yōu)化
環(huán)霧流狀態(tài)下正常攜液，但是流態(tài)判別影響因素較多，分析較為復(fù)雜，準確率低于70%。動能因子［7］描述了氣水兩相在油管內(nèi)的流動特征，反映了氣井具備的能量，從而體現(xiàn)了生產(chǎn)氣井的攜液能力；但是，受管流截面中液相占比不易確定，以及井底參數(shù)的測試或計算準確性的影響，使得采用動能因子法預(yù)測井筒積液的準確率一般為60%～75%。臨界流速法是判斷井筒積液應(yīng)用范圍最廣的方法，也是目前井筒積液識別準確率較高的方法。在氣流中自由下落的液滴，受到一種趨于破壞液滴的力的作用，而液滴表
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟 2022年3期2022-07-11
- 大斜度高液氣比氣井連續(xù)攜液氣流速預(yù)測方法
井為主，常規(guī)連續(xù)攜液氣流速預(yù)測方法難以滿足生產(chǎn)需求，試采期間出現(xiàn)井筒積液造成產(chǎn)量下降。因此，氣井連續(xù)攜液氣流速預(yù)測方法的研究對于氣井油管尺寸優(yōu)選、積液時機預(yù)測以及積液狀態(tài)診斷具有重要指導(dǎo)價值，對于實現(xiàn)高液氣比氣井穩(wěn)定生產(chǎn)具有重要意義。目前，國內(nèi)外學(xué)者關(guān)于氣井連續(xù)攜液機理開展了大量研究，分別提出了液滴攜帶模型和液膜攜帶模型以預(yù)測連續(xù)攜液臨界氣流速［1-5］。近年來，大量實驗和理論研究表明，氣井攜液的本質(zhì)為液膜攜帶的可能性較大。Magrini等［6］開展了液流
石油鉆采工藝 2022年1期2022-07-06
- 深層頁巖氣水平井積液診斷及模型對比研究
程中存在一個臨界攜液流量，當氣體流量大于該流量時氣井可以正常攜液，連續(xù)生產(chǎn)，當氣體流量小于該流量時，井筒中液體開始堆積，氣井產(chǎn)生積液。為解決天然氣積液問題，國內(nèi)外學(xué)者對氣井臨界攜液機理進行了大量研究[3-5]，提出了適用于垂直井、大斜度井和水平井的積液模型，包括液滴模型和液膜模型。由于各大氣田自身生產(chǎn)條件的不同，造成各種積液模型在判斷各大氣田積液氣井時結(jié)果相差較大。本文針對深層頁巖氣水平井的積液問題開展了研究，首先優(yōu)選出適合氣井的井筒壓力模型，并利用液滴模
當代化工研究 2022年11期2022-06-27
- 高液氣比氣井臨界攜液流量計算方法
命周期。計算臨界攜液流量是積液預(yù)測的重要方法之一，采用的模型分為2種，即液滴模型和液膜模型［2-13］。液滴模型不能準確解釋氣井積液本質(zhì)，尤其對于定向井、水平井和高液氣比氣井。液滴模型基于垂直管流提出，通過分析液滴受力平衡計算臨界攜液流量，同時認為液滴回落是氣井積液的主要原因［14］。然而在傾斜和水平管流實驗中發(fā)現(xiàn)，液滴頻繁回落至管壁形成液膜，再從液膜表面脫落，被氣流卷起，導(dǎo)致液滴與液膜頻繁轉(zhuǎn)換，液滴無法穩(wěn)定存在［15］。隨著井斜角增大，臨界攜液流量先增大
斷塊油氣田 2022年3期2022-06-09
- 頁巖氣井排水采氣工藝綜合優(yōu)選方法
據(jù)壓力供給與臨界攜液原則，綜合考慮產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量、壓力界限、攜液界限和井身結(jié)構(gòu)等多因素，建立了“一井一策”的頁巖氣井排水采氣工藝綜合優(yōu)選方法，結(jié)合經(jīng)濟效益分析，實現(xiàn)排水采氣工藝定量優(yōu)選。1 排水采氣工藝適用性評價不同排水采氣工藝的本質(zhì)原理都是從壓力和攜液兩方面單獨或共同作用來實現(xiàn)井筒排液。一方面可以通過改善壓力供給，降低井底回壓，提高產(chǎn)氣量；一方面可以通過降低井筒臨界攜液流量，提高排液量。目前頁巖氣田現(xiàn)場常用的排水采氣工藝包括井口增壓、泡排、柱塞氣舉、優(yōu)選
鉆采工藝 2022年2期2022-05-18
- 基于井筒攜液實驗的臨界攜液流量預(yù)測方法
膜的兩種研究氣井攜液能力的模型［2-17］。其中液滴反轉(zhuǎn)模型由于解析式較為簡單，廣泛應(yīng)用于國內(nèi)外各大氣田；而液膜模型由于涉及參數(shù)較多且計算過程復(fù)雜，因此在現(xiàn)場應(yīng)用較少。1 研究背景Turner最早提出了直井的臨界攜液流量預(yù)測模型，即Turner 模型［18］。該模型主要是基于對垂直井筒中的液滴進行受力分析，認為井筒中的液滴主要受到氣流向上的拖曳力F和向下的重力G，而兩者平衡的狀態(tài)即為井筒臨界攜液狀態(tài)（圖1）。圖1 垂直井筒液滴受力向上的拖曳力F和向下的重力
復(fù)雜油氣藏 2022年1期2022-05-16
- 水平氣井全井筒攜液模擬試驗研究*
生產(chǎn)難題。氣井的攜液理論與試驗研究主要針對直井，出現(xiàn)了多種預(yù)測氣井臨界攜液流量模型[1-9]。在水平井的臨界攜液研究方面，國內(nèi)外學(xué)者提出了基于 Turner模型的角度修正模型或以液膜反轉(zhuǎn)作為積液起始的攜液模型[12-17]，以及考慮持液率影響或從能量角度分析的攜液模型[9，18-19]。但這些模型的前提是要滿足環(huán)霧流條件，且所得到的臨界攜液流速未達到環(huán)霧流條件，或與正常生產(chǎn)的氣井井筒實際流態(tài)相矛盾[3-8，20]；同時，這些模型未考慮水平井的全井筒井身結(jié)構(gòu)
石油機械 2022年2期2022-02-28
- 水平井組合管柱排水采氣研究及應(yīng)用:以鄂北D氣田為例
，導(dǎo)致水平井自主攜液期較同規(guī)格生產(chǎn)管柱的直井大幅縮短。為了實現(xiàn)水平井全井筒協(xié)調(diào)攜液，延長天然氣水平井自主攜液期，本研究以臨界攜液流量理論為基礎(chǔ)，通過論證設(shè)計了水平井組合管柱并在鄂北D氣田進行了現(xiàn)場應(yīng)用，為天然氣水平井排水采氣工藝提供了新思路。1 水平井臨界攜液流量規(guī)律1.1 垂直段垂直段臨界攜液氣流速模型有很多，應(yīng)用較多的主要有Turner[4]、Coleman[5]提出的的圓球模型，李閩[6]提出的橢球模型及王毅忠[7]等人提出的球帽模型。根據(jù)鄂北D氣田
承德石油高等專科學(xué)校學(xué)報 2021年5期2021-11-23
- 延安氣田氣井臨界攜液流量預(yù)測新模型
氣井產(chǎn)量大于臨界攜液流量時,井筒中的液體能夠被有效攜帶出去,因此準確計算氣井臨界攜液流量具有十分重要的意義[2-7]。目前應(yīng)用最廣泛的計算模型是李閩模型[8]和Turner模型[9],李閩認為球形液滴在井筒氣流的作用下會存在一個上下壓差,進而變成橢球形;Turner針對高氣液比氣井(大于1 367 m3/m3),建立了液滴模型,模型中液滴為球形。但以上模型沒有考慮液滴直徑與井筒持液率的變化關(guān)系,所以針對不同持液率氣井的計算結(jié)果偏差較大。該研究在原有研究基礎(chǔ)
非常規(guī)油氣 2021年5期2021-11-13
- 蘇里格氣田桃7區(qū)塊井下節(jié)流參數(shù)優(yōu)化
流工藝對氣井有效攜液能力的影響尚存在爭議，部分學(xué)者認為，產(chǎn)水氣井經(jīng)過井下節(jié)流氣嘴后，液滴變小，更有利于被攜帶至井口，開發(fā)實踐表明，有部分氣井的攜液能力因井下節(jié)流而有所增加；但也有部分能正常攜液生產(chǎn)的氣井在實施井下節(jié)流后，因加速積液造成停產(chǎn)[5]。為此，文中針對桃7區(qū)塊產(chǎn)水氣井，在準確預(yù)測其井筒壓力和溫度分布的基礎(chǔ)上，分析了井下節(jié)流對臨界攜液流量的影響特征，并對井下節(jié)流工藝參數(shù)進行了優(yōu)化分析。1 井下節(jié)流氣井壓降和溫降計算模型準確地計算氣井井筒內(nèi)壓力和溫度分
石油地質(zhì)與工程 2021年5期2021-10-18
- 不同因素對臨界攜液流量的影響
正不同因素對臨界攜液流量的影響王鑫，王金鑫，劉正（延長油田股份有限公司 ，陜西 延安 716000）伴隨著科技的快速進步和高速發(fā)展，增強對天然氣的開采開發(fā)已經(jīng)成為帶動我國社會進步和推動經(jīng)濟發(fā)展的首要任務(wù)。然而天然氣在開采過程中會不可避免的出現(xiàn)氣井產(chǎn)水的現(xiàn)象，隨著氣井的持續(xù)生產(chǎn)產(chǎn)水量一直增加，一旦井筒中形成積液，就會影響氣井的正常生產(chǎn)，降低氣井采收率。因此，如何準確判斷各類因素對氣井積液的影響對氣井實施排水采氣工藝措施和有效提高氣井的采收率有著重要的指導(dǎo)意義
遼寧化工 2021年6期2021-07-24
- 頁巖氣水平井全井筒臨界攜液流量模型
忽視［1］。臨界攜液流量法是現(xiàn)場普遍采用的積液預(yù)測方法，然而，以Turner 模型、Coleman 模型為代表的球狀液滴模型對于國內(nèi)氣井的積液預(yù)測精度并不理想，考慮液滴變形的李閩模型對于垂直井筒的積液預(yù)測精度較高，但是并未考慮井斜變化和產(chǎn)液量對井筒積液的影響［2］。之后，王志彬等［3］、潘杰等［4］考慮液滴變形和產(chǎn)液量，建立了垂直井筒臨界攜液流量模型，Belfroid等［5］、李麗等［6］、Chen 等［7］考慮井斜角變化，建立了傾斜(水平) 井筒臨界攜液
石油鉆采工藝 2021年6期2021-06-06
- 臨興區(qū)塊致密氣井動態(tài)攜液規(guī)律研究
及時預(yù)測致密氣井攜液臨界流量對排采措施介入時機和提高采收率具有重要意義[8-9]。該文開展臨興區(qū)致密氣井不同工況下井筒氣液兩相流實驗，針對直井段、斜井段及水平段進行攜液能力分析，利用實驗結(jié)果對井筒連續(xù)攜液液滴模型和液膜模型進行評價，建立修正Belfroid液膜模型預(yù)測臨興區(qū)致密氣井臨界攜液流量。該研究成果誤差滿足現(xiàn)場使用范圍，且在10°～90°內(nèi)應(yīng)用良好，對于及時預(yù)測井筒積液趨勢，提早介入排采措施具有一定指導(dǎo)意義。1 實驗裝置與實驗方法如圖1所示，該實驗裝
非常規(guī)油氣 2021年2期2021-05-24
- 鄂爾多斯盆地臨興氣田臨界攜液流量模型
具有低壓、低產(chǎn)、攜液能力差等特點，大部分氣井生產(chǎn)1～2年后井筒逐漸積液，影響氣井正常生產(chǎn)，嚴重時甚至導(dǎo)致氣井停噴[1]。如何準確判識井筒積液，及時采取相應(yīng)的排水采氣措施，成為該氣田氣井生產(chǎn)的重要難題。井筒積液判識方法主要有流壓梯度測試法、采氣曲線法、臨界攜液流量法等方法，其中臨界攜液流量法由于適用范圍廣，在氣田積液判識中廣泛使用。針對臨界攜液流量，國內(nèi)外學(xué)者開展了大量研究。Turner[2]以直井為研究對象，建立了圓球形液滴的臨界攜液流量計算公式，該公式在
天然氣勘探與開發(fā) 2021年1期2021-04-01
- 大牛地氣田氣井全生命周期采氣管柱適應(yīng)性分析
006）1 氣井攜液能力氣井實際產(chǎn)量與臨界攜液流量的比值越大，說明其攜液能力越強，反之越弱。氣井臨界攜液流量計算公式[1]如下：式中： qcr為氣井臨界攜液流量，104m3/d；A為油管截面積，mm2；p為壓力，MPa； ucr為氣井攜液臨界速度，m/s；Z為氣體偏差系數(shù)；T 為溫度，K。垂直管道氣液混相流動的井筒壓降計算公式[2-3]如下：式中：Δpf為井筒壓降，MPa；H 為井筒深度，m；fm為氣液兩相摩阻系數(shù)； Gm為氣液混合物質(zhì)量流量，kg/s；D
石油地質(zhì)與工程 2020年6期2020-12-11
- 蘇里格氣田有節(jié)流器氣井臨界攜液參數(shù)沿井深分布規(guī)律
遍較差，不能滿足攜液要求，部分井井筒存在積液，嚴重影響氣田穩(wěn)定生產(chǎn)。目前，現(xiàn)場常以臨界攜液參數(shù)判斷氣井是否積液及評價排水采氣工藝的增產(chǎn)效果，而前人已對臨界攜液參數(shù)進行了大量研究[1]?，F(xiàn)場工程中常因井口溫度、壓力容易獲取而以井口條件計算臨界攜液流量，但實際臨界攜液流量值沿井身分布而變化[6]，這一問題在蘇里格氣田有節(jié)流器氣井更加突出。因此，有必要對有節(jié)流器氣井的臨界攜液參數(shù)沿井身的分布進行分析，以明確合適的臨界參數(shù)求取方法。1 有節(jié)流器氣井臨界攜液參數(shù)沿井
特種油氣藏 2020年5期2020-12-03
- 樂東22-1氣田海上氣井控水增產(chǎn)探索與實踐
水淹;微正流量;攜液;清噴1 項目背景樂東22-1氣田A9H井于2009年8月投產(chǎn)，開采層位為L2I下、L2Ⅱ下、L2Ⅲ上氣組。2016年10月樂東22-1氣田A9H井產(chǎn)水量“爬梯式”上漲，井口壓力下降趨勢明顯，且有較大幅度波動，截止2017年3月，水氣比由0.01方/萬方上升至2.95方/萬方，產(chǎn)水及水氣比持續(xù)上升，面臨水淹停噴風險[1]。2?A9H井出水原因分析A9H井是中層系一口合采水平井，合采L2I下、L2Ⅱ下、L2Ⅲ上氣組，其中L2Ⅲ上氣組是主要
石油研究 2020年6期2020-07-23
- 間歇低產(chǎn)氣井井筒攜液敏感性模擬分析
）目前存在的臨界攜液流量模型是通過對井筒內(nèi)液滴的不同形狀進行計算：Turner等[1-2]針對不同井型或頁巖氣等情況提出了一些氣井臨界攜液流量計算式。本文通過臨界攜液流量以及臨界攜液流量比來判斷井筒是否存在積液，簡便且易于實時監(jiān)察氣井生產(chǎn)狀況。由于研究區(qū)塊大多為低壓氣井，再加上后續(xù)井筒流型預(yù)測結(jié)果顯示并非霧狀流，符合Coleman在Turner模型基礎(chǔ)上提出的適用于低壓氣井的臨界攜液計算條件，故考慮其進行氣井臨界攜液能力計算。1 氣井攜液能力預(yù)測根據(jù)現(xiàn)場工
化工設(shè)計通訊 2020年6期2020-06-20
- Influence of Sand Production on Critical Liquid Carrying Flow in Gas Wells
液判斷是通過臨界攜液流量模型進行。不同地區(qū)氣井生產(chǎn)情況不同，氣井臨界攜液流量存在一定差異。較早發(fā)展的模型是垂直氣井方面的臨界攜液理論，這其中比較有代表性的是不同學(xué)者提出了一系列臨界攜液模型，如Duggan 模型[1]、Turner 模型[2]、Meshack 模型[3]、Coleman 模型[4]、Nosseir 模型[5]、楊川東模型[6]、李閩模型[7] [8]、吳志均模型[9]、Guo 模型[10]、王毅忠模型[11]以及魏納模型[12]。針對不同實
石油天然氣學(xué)報 2020年1期2020-05-19
- 帶井下節(jié)流器的氣井攜液能力敏感性分析①
慮井間干擾。1 攜液臨界模型敏感性分析影響氣體攜液的因素有壓力、溫度、油管直徑、氣體壓縮系數(shù)、氣液密度等[8-10]。1.1 井口壓力對攜液的影響計算不同井口壓力下氣井攜液流量、流速。取天然氣相對密度0.597，臨界溫度197.03 K，臨界壓力4.56 MPa。不同壓力下，密度、壓縮系數(shù)和表面張力會改變，臨界流速、臨界流量隨之改變，見表1、圖1、圖2。臨界流速與壓力負相關(guān)，臨界流量與壓力正相關(guān)。壓力增大增強了氣體攜液能力[11]。圖1 井口壓力對臨界流速
廣東石油化工學(xué)院學(xué)報 2020年6期2020-03-09
- 一種預(yù)測凝析氣井臨界攜液流量的通用模型
確預(yù)測出凝析氣井攜液臨界流量對其合理配產(chǎn)和提高采收率具有重要意義。目前，有關(guān)凝析氣井連續(xù)攜液流量的研究相對較少。李治平等[1]考慮凝析氣井實際界面張力的影響提出了臨界攜液流量計算方法。Zhou chao等[2]研究了凝析氣井溫度和壓力對臨界流量的影響，提出新的計算模型。苑志旺等[3]考慮井斜角的影響，但其假設(shè)前提是液滴沿井筒中央運動，不跟管壁發(fā)生碰撞，這在實際開采過程中不太合理。因此，首先對液滴進行受力分析，并綜合考慮所有參數(shù)對凝析氣井連續(xù)攜液臨界流量的影
鉆采工藝 2019年6期2020-01-09
- 基于能量守恒定律的氣井井筒攜液工況診斷模型
，導(dǎo)致計算的臨界攜液氣量差別較大；而臨界動能因子法理論依據(jù)不明確，且診斷參數(shù)來源于實踐統(tǒng)計，不同區(qū)域統(tǒng)計得到的臨界動能因子也不同，導(dǎo)致該方法的應(yīng)用存在局限性。Turner等[1]提出臨界流速法時，指出液滴霧流模型僅適用于液氣比小于等于0.000 7 m3/m3的情況，那么，產(chǎn)液量較大的氣井，其攜液機理是什么，在什么情況下井筒中會產(chǎn)生積液呢？為了解答上述問題，筆者在前期研究[16]的基礎(chǔ)上，依據(jù)能量守恒定律，建立了新的氣液兩相垂管流攜液工況診斷模型，通過與現(xiàn)
天然氣工業(yè) 2019年9期2019-11-12
- 氣井出砂對渦流工具攜液能力的影響
井出砂對渦流工具攜液能力的影響情況，針對氣井井底積液以及井筒中存在固體雜質(zhì)的問題，提出了一種氣井中渦流工具攜液攜砂的三相流模型。通過對氣井含砂與不含砂的情況進行模擬，分析了不同條件下渦流工具的攜液作用，得到了氣井出砂對液相流動規(guī)律、體積分數(shù)、速度分布的影響情況。結(jié)果表明：出砂量為10%的情況下，氣井含砂有利于氣井攜液。氣井含砂使運動阻力增加，液相的運動速度減小，軸向速度分布不規(guī)律，紊流程度增強，從而使運動更加復(fù)雜，氣井對液體的攜帶作用增強;氣井含砂使液相的
河北工業(yè)科技 2019年1期2019-09-10
- 徐深氣田氣井臨界攜液影響因素研究
多年來，針對氣井攜液的計算方法研究較多，氣井攜液模型主要有Turner的球形液滴攜液模型[6]和改進后的Turner橢球形液滴攜液模型[7]，但針對火山巖氣藏出水井臨界攜液影響因素的研究較少，因此，重點研究徐深氣田水井臨界攜液影響因素。通過對徐深氣田A區(qū)塊氣井實測資料的計算分析，獲得氣井井筒內(nèi)臨界流速和臨界流量隨深度、溫度和壓力的變化規(guī)律，將該成果應(yīng)用于A區(qū)塊的出水分類治理，取得較好的效果，對于徐深氣田氣井配產(chǎn)具有重要參考意義。1 計算模型通過與徐深氣田氣
特種油氣藏 2019年3期2019-07-26
- 氣井臨界攜液流量計算方法的修正
要：氣井最小臨界攜液流量的準確計算對于確定氣井合理配產(chǎn)、優(yōu)化氣田開發(fā)方案具有非常重要的意義。國內(nèi)外學(xué)者在Turner模型的基礎(chǔ)上，對臨界攜液系數(shù)進行修正，從而推導(dǎo)出了不同的臨界攜液流量計算模型，但這些模型均將界面張力和天然氣偏差因子取為常數(shù)，忽略了溫度和壓力對它們的影響。因此，對液滴模型進行了修正，通過經(jīng)驗公式計算界面張力，運用DAK方法計算天然氣偏差因子，提出了考慮實際界面張力和天然氣偏差因子的氣井臨界攜液流量模型。應(yīng)用修正前后的3種常規(guī)模型分別對某氣田
當代化工 2019年11期2019-02-04
- 預(yù)測水平井攜液臨界氣流速的新模型
田中應(yīng)用最廣泛的攜液臨界氣流速預(yù)測模型是TURNER等[5]基于圓球形液滴提出的液滴反轉(zhuǎn)模型，出于安全考慮，其安全系數(shù)取1.2．COLEMAN等[6]對現(xiàn)場積液氣井研究后發(fā)現(xiàn)，對于油壓低于3.5 MPa的氣井，不加安全系數(shù)，模型精度更高．李閩等[7]認為液滴受力后會變形，從而基于橢球體液滴建立了新的攜液臨界氣流速模型，其計算值僅為TURNER模型的1/3．此外，許多學(xué)者也基于液滴受力分析開展了廣泛的研究[8-14]．盡管液滴模型應(yīng)用廣泛，其攜液機理卻缺乏驗
深圳大學(xué)學(xué)報（理工版） 2018年6期2018-11-20
- 澀北氣田低滲氣井臨界攜液流量計算新模型
井積液預(yù)測的臨界攜液流量模型均有一定的局限性。1969年，Turner等人提出了用于計算氣井臨界攜液流量的2種物理模型，即液滴和液膜模型。他們發(fā)現(xiàn)液滴模型更符合實際，并以此推導(dǎo)出了液滴形狀為圓球形的臨界攜液流量模型[1]。但根據(jù)我國礦場實際資料應(yīng)用該模型時，Turner模型所計算出的臨界攜液流量遠大于氣井的實際產(chǎn)氣量，與氣井未產(chǎn)生積液并正常生產(chǎn)的情況不符。根據(jù)李閩等人的研究成果可知，液滴在井筒中運動時存在一定壓差，使液滴由圓球形變成橢球形，且橢球形液滴的有
重慶科技學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2018年4期2018-09-10
- 氣井臨界攜液流量計算方法的改進
準確預(yù)測氣井臨界攜液流量，對于排除氣井井底積液、優(yōu)化氣井生產(chǎn)制度具有重要意義。Turner［1］通過建立氣流中的液滴模型，推導(dǎo)出了氣井臨界攜液流量公式。國內(nèi)外學(xué)者在Turner公式的基礎(chǔ)上，通過對液滴形狀、曳力系數(shù)等參數(shù)進行修正，推導(dǎo)了不同的臨界攜液系數(shù)，得到不同的臨界攜液流量公式，主要包括Coleman 公式［2］、Nosseir公式［3］、李閩公式［4］等。對這些公式進行歸納可得氣井臨界攜液流量qsc的通式：式中：A為油管截面積，m2；p為壓力，MPa
斷塊油氣田 2018年4期2018-07-30
- C T速度管柱合理管徑優(yōu)選
可以減小最小連續(xù)攜液流量，能夠提高氣井的排液能力，可以使水淹氣井恢復(fù)自噴生產(chǎn)；作業(yè)時，其不需要進行壓井作業(yè)，可以避免壓井對地層的傷害，以及能夠減小起出原有管柱所造成的油管斷脫等一些復(fù)雜事故風險；鑒于以上優(yōu)點，CT速度管柱排水采氣技術(shù)在我國各大油氣田廣泛被使用。連續(xù)油管作為生產(chǎn)管柱，合理選擇其管徑對氣井的連續(xù)生產(chǎn)有著很大的影響。連續(xù)油管的管徑選擇比較大時，會降低連續(xù)油管內(nèi)天然氣的流速、降低連續(xù)油管的排液能力，連續(xù)油管的管徑選擇更大時，則不能夠滿足自噴管柱的臨
時代農(nóng)機 2018年4期2018-07-04
- 計算氣井臨界攜液流量的新方法
準確預(yù)測氣井臨界攜液流量對于排除氣井井底積液、優(yōu)化氣井生產(chǎn)制度十分重要。最早Turner通過建立氣流中的液滴模型推導(dǎo)得出了氣井臨界攜液流量公式[1]。后來國內(nèi)外學(xué)者在Turner公式的基礎(chǔ)上通過對其攜液系數(shù)進行修正，得到了不同的表達式，主要包括Coleman公式[2]、李閩公式[3]等。然而這些公式存在以下兩個問題：（1）將表面張力及氣體偏差系數(shù)取為常數(shù)，忽略了其隨溫度、壓力變化對計算臨界攜液流量產(chǎn)生的影響；（2）公式不具有普遍適用性，將這些公式應(yīng)用于具體
石油化工應(yīng)用 2018年2期2018-03-21
- 樂東氣田水平井井筒積液診斷技術(shù)研究
。研究認為，臨界攜液流量和壓降梯度是積液診斷和指導(dǎo)排水采氣措施的2個重要參數(shù)，然而針對水平井的理論計算結(jié)果往往與實測數(shù)據(jù)相差較大。通過優(yōu)化理論模型，考慮井斜角的影響，形成了一套適用于樂東氣田的水平井井筒積液診斷技術(shù)，包括臨界攜液流量模型和井筒壓降模型，可以準確預(yù)測水平井井筒積液，為制定合理的排水采氣措施提供科學(xué)依據(jù)。1 水平井臨界攜液流量預(yù)測模型1.1 Turner液滴模型及其修正模型1969年，Turner 等[3]人建立了液滴模型，該模型得到了廣泛應(yīng)用
重慶科技學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2018年1期2018-03-14
- 氣井攜液機理與臨界參數(shù)研究
天然氣產(chǎn)銷廠1 攜液工況診斷方法簡介1.1 臨界流速法臨界流速法認為，氣流流速決定了氣流的攜液能力，連續(xù)攜液時，液滴是液相存在的主要形式，霧流是基本流型。假設(shè)液滴為圓球形，依據(jù)質(zhì)點力學(xué)理論，如果上升氣流對液滴施加的拖曳力等于液滴的重量，液滴將以滯止狀態(tài)懸浮于氣流中，此時的氣流流速即為氣流攜帶液滴上行所需要的最小流速——攜液臨界流速，可以用下式表示[11]：式中vc表示攜液臨界流速，m/s；g表示重力加速度,9.81 m/s2；ρl表示液體密度，kg/m3；
天然氣工業(yè) 2018年1期2018-02-01
- 最小攜液模型在高橋區(qū)低壓產(chǎn)水氣井應(yīng)用研究
10018）最小攜液模型在高橋區(qū)低壓產(chǎn)水氣井應(yīng)用研究袁繼明1，2，艾慶琳1，2，謝 姍1，2，田 敏1，2，何 磊1，2，伍 勇1，2（1.低滲透油氣田勘探開發(fā)國家工程實驗室，陜西西安 710018；2.中國石油長慶油田分公司勘探開發(fā)研究院，陜西西安 710018）靖邊氣田高橋區(qū)主力產(chǎn)層馬五12含氣飽和度低，導(dǎo)致氣井生產(chǎn)過程中，井口壓力低，產(chǎn)水量大，氣井積液情況嚴重，已有臨界攜液計算模型判識情況與實際結(jié)果出入較大，因此在篩選適合高橋區(qū)的最小攜液模型基礎(chǔ)上，
石油化工應(yīng)用 2017年11期2017-11-30
- 渦流攜液影響因素研究
50028）渦流攜液影響因素研究韓正全（哈爾濱石油學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150028）氣田進入開發(fā)中后期后，含水率不斷上升，本文通過對影響渦流工具攜液效果的影響因素進行敏感性分析，為渦流工具的設(shè)計提供理論支持。渦流工具；攜液效率；井筒積液；最終采收率伴隨著我國油氣田開發(fā)的不斷深入，很多油氣田已經(jīng)進入中、高含水期。氣井產(chǎn)水量的不斷增加對天然氣的生產(chǎn)構(gòu)成了嚴重的威脅，為了解決這類問題，排水采氣技術(shù)的研究被提出，并得到廣泛的發(fā)展和應(yīng)用，渦流工具因為自身的優(yōu)勢成為
化工管理 2017年18期2017-07-25
- 連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)研究及應(yīng)用
氣田低壓水平氣井攜液能力差，井筒出現(xiàn)積液，原有生產(chǎn)管柱不能滿足生產(chǎn)需求等問題，研究了水平井連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案。首先分析了水平井臨界攜液流速理論模型，利用該模型優(yōu)選出Φ38.1 mm的連續(xù)油管作為速度管柱。然后詳述了連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案，最后在蘇76-2-20H井進行現(xiàn)場應(yīng)用，應(yīng)用結(jié)果表明，水平井連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案降低了氣井的臨界攜液流速，提高了氣井的攜液能力，氣井油套平均壓差減小1.82 MPa，可有效地排出井筒積液
石油化工應(yīng)用 2017年5期2017-06-08
- 氣井水平井井筒積液分析
）水平井筒內(nèi)氣井攜液流動的運動機理與垂直井筒中截然不同，因而不能簡單地使用Turner公式或者其修正公式去計算水平井筒的攜液臨界流量[1-2]。因此利用質(zhì)點分析理論，推導(dǎo)出適合于水平井筒的最小攜液臨界流量計算公式。同時，隨著可視化技術(shù)的發(fā)展，對氣液兩相流實驗和流態(tài)的劃分也越來越準確，實際測量攜液臨界流量成為了可能。從氣液兩相流態(tài)角度考慮，只有霧狀流能近似使井筒中的全部液滴完全攜帶出來。因而根據(jù) Soliiman、Shollenberger等人提出的環(huán)狀流到
遼寧化工 2017年2期2017-03-19
- 氣井直井井筒積液分析應(yīng)用
利用 Tumer攜液模型對本研究區(qū)實例井進行分析預(yù)測，這些井均處在積液狀態(tài)，這同各井均處在正常生產(chǎn)狀態(tài)的實際情況不符，因此該理論公式不適用于本研究區(qū)（圖1）。圖1 Turner排液模型針對于研究區(qū)實際情況，選擇了西南石油大學(xué)李閩等人所研究的氣井極限流量計算新模型，運用新模型對研究區(qū)凝析氣田單井進行預(yù)測分析，發(fā)現(xiàn)氣井生產(chǎn)數(shù)據(jù)所計算的點，均在對角線的上面半部分，計算結(jié)果與實際情況生產(chǎn)數(shù)據(jù)相吻合（圖2）。因此采用李閩等人所研究的氣井極限流量計算模型公式，來對研究
遼寧化工 2017年2期2017-03-19
- 大牛地氣田水平井井眼軌道參數(shù)對攜液能力的影響
井井眼軌道參數(shù)對攜液能力的影響牛 似 成(中石化華北油氣分公司石油工程技術(shù)研究院， 鄭州 450006)針對大牛地氣田水平井攜液難度大、井內(nèi)易積液等問題，建立了不同井眼軌道參數(shù)下的仿真模擬井眼軌道和受力模型，分析井眼軌道參數(shù)對水平井攜液能力的影響。研究表明，大井眼曲率及最終井斜角大于90°有利于井內(nèi)攜液，雙增井眼軌道穩(wěn)斜段井斜角應(yīng)盡量避開40°至 70°造斜段，等靶前距條件下加大穩(wěn)斜段長度有利于攜液。在DPH-19井與DP55S井實踐應(yīng)用中，對井眼軌道參數(shù)
重慶科技學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2016年4期2016-09-28
- 定向氣井臨界攜液流量預(yù)測新模型
司?定向氣井臨界攜液流量預(yù)測新模型陳德春1姚亞1韓昊1付剛1宋天驕1謝雙喜21.中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院2.中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)分公司陳德春等.定向氣井臨界攜液流量預(yù)測新模型.天然氣工業(yè)，2016,36(6):40-44.摘 要針對定向井氣體攜液機理不清、臨界攜液流量預(yù)測誤差較大等問題，基于定向井筒中液膜的受力狀況，考慮氣芯與液膜之間的剪切力、液膜與管壁之間的剪切力、流體重力和液膜前后的壓差等作用，建立了定向氣井臨界攜液流量預(yù)測模型，
天然氣工業(yè) 2016年6期2016-07-06
- 氣井攜液臨界流速多模型辨析
57061）氣井攜液臨界流速多模型辨析婁樂勤1，耿新中2（1.中國石化中原油田分公司技術(shù)監(jiān)測中心，河南 濮陽 457001；2.中國石化中原油田分公司天然氣產(chǎn)銷廠，河南 濮陽 457061）圍繞氣井攜液臨界流速的計算，有很多理論推導(dǎo)或?qū)嵺`回歸模型。因為模型之間的差異很大，在模型選擇與應(yīng)用方面一直沒有定論。通過多模型對比與辯證分析發(fā)現(xiàn)，模型之間存在基本恒定的比例關(guān)系，對井筒兩相流動中液相存在形態(tài)認定的不同是模型之間的主要區(qū)別，沒有一種模型可以對井筒連續(xù)攜液工
斷塊油氣田 2016年4期2016-03-13
- 大牛地低滲氣田氣井攜液氣量低的原因分析
牛地低滲氣田氣井攜液氣量低的原因分析張文洪1鄭 峰1吳偉然1李克智1王志彬2劉岳龍1王錦昌11.中石化華北分公司, 河南 鄭州 4500422.西南石油大學(xué)油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國家重點實驗室, 四川 成都 610500氣井積液對氣井產(chǎn)能有影響。預(yù)測氣井臨界攜液氣流量的理論有Turner模型(系數(shù)6.5)、Coleman模型(系數(shù)5.5)、楊川東模型(系數(shù)大于6.5)、橢球模型(系數(shù)2.5)和球帽模型(系數(shù)2.25)等,各模型計算結(jié)果相差較大。我國滲透性較好
天然氣與石油 2016年5期2016-02-16
- 蘇里格氣田氣井積液診斷方法探討
著對影響氣井臨界攜液的因素進行分析文章，最后，利用篩選出的臨界攜液模型結(jié)合采氣曲線編寫出積液診斷軟件。蘇里格氣田；模型；積液；診斷；軟件氣井產(chǎn)水會在管柱中形成水氣兩相流動，增加氣井的能量損失，造成氣速和井底壓力的下降，使天然氣沒有足夠的能量將水帶出井筒，最終在井筒形成積液將氣井壓死。避免氣井積液發(fā)生的關(guān)鍵是保證有足夠的天然氣速度將水或凝析液攜帶到地面。因此，準確確定氣井的臨界攜液流速或流量，提前預(yù)測氣井積液，對于延長無水采氣期，提高氣藏采收率有重要指導(dǎo)意義
石油化工應(yīng)用 2015年4期2015-10-26
- 致密氣藏水平井速度管下入時間確定方法
度、利用井筒臨界攜液流量和生產(chǎn)動態(tài)數(shù)據(jù)相結(jié)合確定速度管下入時間的理論計算方法。1 下入時間計算1.1 研究思路氣田的生產(chǎn)實踐經(jīng)驗表明，隨著氣藏開發(fā)不斷深入，氣井必然積液。井筒積液會增加井筒回壓，導(dǎo)致氣井產(chǎn)能降低，嚴重時造成氣井停產(chǎn)。在氣井的實際生產(chǎn)中，提高排液能力對于氣井減少積液、保障連續(xù)生產(chǎn)具有十分重要的意義。如果能在氣井開始積液時增強氣井的排液能力，就能大大地改善氣井的生產(chǎn)情況。故本研究從積液的角度應(yīng)用臨界攜液流量模型計算速度管下入時間。先選擇適合水平
斷塊油氣田 2015年4期2015-05-14
- 臨界攜液流量與流速沿井筒分布規(guī)律研究
10016）臨界攜液流量與流速沿井筒分布規(guī)律研究宋玉龍1，楊雅惠2，曾川1，丁磊1，趙潤東1，袁玥3（1.中國石化華北分公司第一采氣廠，河南 鄭州 450042；2.中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東 青島 266580；3.中國石化西南油氣分公司，四川 成都 610016）隨著大牛地氣田的不斷開發(fā)，氣井壓力逐漸降低，氣井積液越來越嚴重，準確預(yù)測氣井的臨界攜液流量與流速對氣井的配產(chǎn)以及積液判斷有著重要的意義。除了尋找適合本氣田的臨界攜液流量模型外，還要
斷塊油氣田 2015年1期2015-02-20
- 蘇里格氣田井下節(jié)流參數(shù)優(yōu)化
節(jié)流油嘴是否利于攜液這一生產(chǎn)技術(shù)難題，建立了帶井下油嘴的產(chǎn)水氣井壓力、溫度模型。在井下一級節(jié)流方面，對比分析了節(jié)流前后氣液流速、持液率、液體體積流量、舉升壓降等參數(shù)，井下節(jié)流后氣體流速增幅遠大于液體流速，使液體持液率下降，但液體體積流量增大，即攜帶相同體積流量的液體所需的臨界氣量更小，證實了井下節(jié)流對攜液有利。據(jù)此在卡瓦安全的前提下推薦井下一級油嘴位置為距產(chǎn)層頂部300～500m。在井下二級節(jié)流方面，從節(jié)流壓降、溫降入手對比分析了“下小上大”和“下大上小”
長江大學(xué)學(xué)報(自科版) 2015年14期2015-02-19
- 深層凝析氣井臨界攜液模型優(yōu)化研究
深層凝析氣井臨界攜液模型優(yōu)化研究周 朝1，吳曉東1，劉雄偉2，黃 成2，湯敬飛1(1.中國石油大學(xué)，北京 102249；2.中國石化西北油田分公司，新疆 阿克蘇 842017)以Turner模型為代表的臨界攜液流量模型在預(yù)測積液位置和表面張力方面均存在不足，導(dǎo)致積液預(yù)測結(jié)果與凝析氣井實際情況偏差較大。為提高積液預(yù)測精度，考慮臨界攜液流量和表面張力沿井筒的差異分布，取井筒中臨界攜液流量的最大值作為積液判斷標準，并根據(jù)不同溫度、壓力條件計算對應(yīng)的表面張力。同時
特種油氣藏 2015年6期2015-02-17
- 泡沫排水和壓縮機氣舉的綜合應(yīng)用
二、氣井井筒最小攜液量理論計算1.氣井井筒流態(tài)氣井井筒內(nèi)氣液上行流態(tài)類型如圖2所示。2.井筒內(nèi)最小攜液產(chǎn)量在采氣工藝優(yōu)化過程中,氣井臨界攜液流量是非常重要的一個數(shù)據(jù),通過其與實際產(chǎn)量的比較可以判斷產(chǎn)水氣井井底是否產(chǎn)生積液,為采取相應(yīng)的排水措施提供依據(jù)，在氣舉過程中，合理確定氣井臨界攜液流量，是氣舉成功的關(guān)鍵因素。臨界攜液流量的預(yù)測方法：目前現(xiàn)場大多采用特納(T Ume r)公式進行計算,其是以球形液滴為基礎(chǔ)推導(dǎo)出來的模型，而根據(jù)力學(xué)取得的最新成果,氣井攜液
化工管理 2014年29期2014-12-12
- 氣井攜液臨界流量計算新方法
712）氣井最小攜液臨界流量是氣田開發(fā)方案編制非常重要的一個數(shù)據(jù)［1-15］，它決定著氣井生產(chǎn)管柱直徑的選取與出水氣井的合理配產(chǎn)，目前現(xiàn)場大多采用Turner公式和西南石油大學(xué)李閔教授提出的修正公式進行計算。Turner 公式和李閔公式分別是以液滴為球形和橢球形為基礎(chǔ)推導(dǎo)出來的［16］，但這2 個公式在計算過程中都將界面張力作為常數(shù)來計算攜液流量，沒有充分考慮氣水界面張力對臨界攜液流量的影響；而實際上界面張力是溫度與壓力的函數(shù)，不同的溫度和壓力都將影響界面
斷塊油氣田 2014年3期2014-06-15
- 水平氣井連續(xù)攜液實驗研究及模型評價*
00水平氣井連續(xù)攜液實驗研究及模型評價*王 琦1，李穎川1，2，王志彬1，程金金21.西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院，四川 成都 610500 2.“油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程”國家重點實驗室·西南石油大學(xué)，四川 成都 610500水平氣井較直井更難于連續(xù)攜液，為了研究水平氣井連續(xù)攜液問題，利用可視化水平井氣水兩相井筒管流模擬實驗裝置（垂直段6 m，水平段10 m，傾斜段6 m）模擬水平井氣液兩相流動，對比觀測直井段、傾斜井段、水平井段的流動型態(tài)。實驗表明：水
西南石油大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2014年3期2014-06-07
- 一種計算蘇里格氣田最小攜液流量的方法
算蘇里格氣田最小攜液流量的方法馬海賓1，2馮朋鑫1，2王憲文1，2徐文龍1，2茹志娟1，2宋漢華1，2（1.低滲透油氣田勘探開發(fā)國家工程實驗室，陜西 西安 710018；2.中國石油長慶油田分公司蘇里格氣田研究中心，陜西 西安 710018）氣井最小攜液流量是采氣工程方案編制的一個重要參數(shù)，目前現(xiàn)場主要應(yīng)用的是Turner、李閩和王毅忠模型進行氣井最小攜液流量計算，結(jié)合蘇里格氣田的實際情況，提出采用動能因子計算蘇里格氣田積液氣井的判斷標準，摸索出了與蘇里格
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟 2014年6期2014-02-18
- 高氣液比氣井臨界攜液氣流量計算新模型
高氣液比氣井臨界攜液氣流量計算新模型周艦1，王志彬2，羅懿1，李穎川2，李璇1（1.中國石化華北分公司工程技術(shù)研究院，河南鄭州 450006；2.西南石油大學(xué)石油工程學(xué)院，四川成都 610500）基于氣井井筒積液對氣藏開發(fā)的危害性，在現(xiàn)有攜液模型的基礎(chǔ)上，利用受力平衡理論和能量守恒原理，建立了氣井臨界攜液氣流量計算新模型；通過引入新模型系數(shù)，對液滴大小及液滴變形特征進行了綜合表征。模型計算結(jié)果表明，新模型系數(shù)隨壓力增大而增大，有效地彌補了現(xiàn)有攜液模型存在的
斷塊油氣田 2013年6期2013-07-05
- 連續(xù)油管排水采氣工藝技術(shù)在蘇東41-33區(qū)塊的應(yīng)用
氣井在生產(chǎn)中后期攜液能力差,導(dǎo)致井筒積液不斷增多,嚴重影響氣井正常生產(chǎn)，部分氣井甚至出現(xiàn)積液停產(chǎn)現(xiàn)象。為提高氣井攜液能力，結(jié)合蘇里格氣田現(xiàn)場情況，開展了連續(xù)油管排水采氣工藝試驗。依據(jù)管柱優(yōu)選理論,根據(jù)不同油管規(guī)格臨界攜液流量的不同，優(yōu)選臨界攜液流量低、油管磨阻小的?38.1mm油管作為生產(chǎn)管柱,通過對2口井試驗前后油套壓差和產(chǎn)氣量對比分析發(fā)現(xiàn),采用該油管有助于提高氣井攜液能力,取得了良好的排水采氣效果。蘇里格氣田;蘇東41-33區(qū)塊;連續(xù)油管;排水采氣蘇東
長江大學(xué)學(xué)報(自科版) 2012年22期2012-11-22
- 海上氣井攜液臨界流量模擬分析研究*
確確定氣井的臨界攜液流速或流量，提前預(yù)測氣井積液，對于延長無水采氣期，提高氣藏采收率有重要指導(dǎo)意義。這就意味著，在氣藏開發(fā)的前期研究設(shè)計階段，確定合理的氣藏配產(chǎn)非常重要。特別對于深水氣井，由于后期修井維護作業(yè)十分昂貴，在前期研究設(shè)計階段充分考慮氣井的攜液能力，采取合理的采氣速度，確定合理的氣藏開發(fā)指標，保證整個開發(fā)期限內(nèi)氣井的正常生產(chǎn)意義重大；另外，氣井的攜液能力對于確定合理的經(jīng)濟年限和氣井的廢棄時間也都有重要的指導(dǎo)意義；對于已經(jīng)投產(chǎn)的氣井來講，根據(jù)氣井的
天然氣勘探與開發(fā) 2012年1期2012-01-11
- 不同產(chǎn)能氣井攜液能力的定量分析
公司不同產(chǎn)能氣井攜液能力的定量分析劉捷1廖銳全1趙生孝2長江大學(xué)石油工程學(xué)院 2.中國石油青海油田公司在老氣田的生產(chǎn)開發(fā)過程中,井筒積液是一個非常嚴重的問題。為了保證氣井不產(chǎn)生積液,國內(nèi)外很多學(xué)者對氣井的最小攜液流量都進行了研究,建立了一系列的數(shù)學(xué)模型,但對氣井產(chǎn)量大于臨界流量時其液體能否被攜帶至地面的問題尚未深入探討。為此,在井筒積液水力學(xué)分析的基礎(chǔ)上,運用多相流理論,從垂直管柱內(nèi)環(huán)霧流的動量方程出發(fā),建立了氣井最大攜液量計算的數(shù)學(xué)模型,并利用VB軟件實
天然氣工業(yè) 2011年1期2011-12-18