富液
- 冶煉煙氣CO2 吸收劑再生技術(shù)綜述
學(xué)反應(yīng)，形成吸收富液，將其從煙氣中脫除；二是再生，對(duì)吸收富液進(jìn)行再生，得到的吸收劑循環(huán)利用。吸收劑的再生是保證系統(tǒng)循環(huán)運(yùn)行的關(guān)鍵，然而再生過(guò)程存在能耗高、吸收劑易損失等缺點(diǎn)，嚴(yán)重制約工業(yè)應(yīng)用。因此，本文對(duì)冶煉煙氣CO2吸收劑再生技術(shù)進(jìn)行綜述，并指出其研究方向。1 堿性吸收劑種類根據(jù)堿性的強(qiáng)弱程度，堿性吸收劑可分為弱堿吸收劑和強(qiáng)堿吸收劑。弱堿吸收劑主要是胺類，如乙醇胺（MEA）、二乙醇胺（DEA）、N-甲基二乙醇胺（MDEA）等，用于吸收煙氣中CO2；強(qiáng)堿吸
中國(guó)資源綜合利用 2023年9期2023-10-13
- 微波動(dòng)態(tài)解吸參數(shù)對(duì)堿式硫酸鋁再生的影響
明，對(duì)于堿鋁脫硫富液解吸，在堿鋁溶液鋁量為32 g/L、堿度35%時(shí)，脫硫率和解吸率能保持較高水平。高藝等[11]、張子敬等[12]研究了堿鋁解吸法脫硫技術(shù)在小型靜態(tài)體系下的脫硫和解吸性能，并通過(guò)交替循環(huán)脫硫解吸實(shí)驗(yàn)考察了堿鋁再生的影響因素和能力。在此基礎(chǔ)上，馮宇等[13]對(duì)靜態(tài)體系下的堿鋁脫硫富液進(jìn)行了解吸本征動(dòng)力學(xué)研究，得到了解吸反應(yīng)的活化能與指前因子，為堿鋁解吸法的基礎(chǔ)理論提供可靠的數(shù)據(jù)支撐。在對(duì)堿式硫酸鋁再生法脫硫的相關(guān)特性以及性能的研究過(guò)程中，實(shí)
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年29期2022-11-16
- 海上氣田乙二醇再生塔脫水脫鹽研究
MEG稱作MEG富液，MEG富液通常使用乙二醇回收及再生系統(tǒng)（MRU）進(jìn)行除雜，除雜后的MEG稱作MEG貧液，MEG貧液通過(guò)管線輸送至入口實(shí)現(xiàn)循環(huán)使用。目前，國(guó)內(nèi)海上氣田的MRU全部由國(guó)外公司提供[1-3]，MRU包括脫烴預(yù)處理、脫水及脫鹽共3個(gè)單元。其中，MEG富液脫水、脫鹽流程主要包括傳統(tǒng)工藝、全脫水脫鹽工藝和分流脫鹽工藝[4-6]。傳統(tǒng)工藝僅能去除MEG富液中的水。分流脫鹽工藝對(duì)乙二醇進(jìn)行了脫烴、脫水、脫鹽處理，工藝成熟，但設(shè)備復(fù)雜且占地面積大，使用
石油化工設(shè)備 2022年5期2022-10-12
- 旋流脫烴內(nèi)件在富液處理中的應(yīng)用
后吸收了硫化氫的富液須通過(guò)溶劑再生裝置進(jìn)行再生，溶劑再生效果的好壞直接影響到上游裝置的脫硫效果，所以溶劑再生是胺液脫硫中最關(guān)鍵的一個(gè)部分[1]。上游裝置含硫氣體在脫硫吸收塔與富液接觸吸收脫硫時(shí)，會(huì)有一部分烴類氣體溶解吸收在脫硫富液中。溶解在富液中的烴類氣體需要在富液進(jìn)入再生塔再生前去除，否則過(guò)多的烴類進(jìn)入溶劑再生塔容易導(dǎo)致再生塔溶劑發(fā)泡，造成塔板堵塞，影響塔板效率和再生效果，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致裝置停工[2]。同時(shí)，輕烴與硫化氫等酸性氣一起進(jìn)入下游硫磺回收裝置容易
山西化工 2022年4期2022-09-23
- 吸收方式對(duì)燃煤電廠模擬煙氣碳捕集的影響
及反應(yīng)后吸收液（富液）組分變化情況（見(jiàn)圖1）。 吸收塔內(nèi)徑60 mm，填料層分為四段，每段填料層高40 cm，散堆填料使用Φ4 ×4 mm 狄克松環(huán)，比表面積1700 m2/m3，空隙率95%，材質(zhì)為316 L。圖1 吸收裝置示意圖吸收塔進(jìn)出口CO2濃度通過(guò)煙氣分析儀（testo 350，精度±0.3% +讀數(shù)的1%）測(cè)得，CO2捕集率（ηCO2）定義如下：式中：cin、cout分別為吸收塔進(jìn)、出口煙氣中CO2濃度，%；nin、nout分別為吸收塔進(jìn)、出口
能源工程 2022年4期2022-08-30
- 離子液脫硫聯(lián)產(chǎn)高濃度SO2的技術(shù)改造及應(yīng)用
高溫時(shí)將SO2從富液中解吸釋放出來(lái)，離子液可循環(huán)使用，解吸氣中φ（SO2）約99%（濕基）。通過(guò)技術(shù)改造，將離子液脫硫產(chǎn)出的解吸氣進(jìn)行干燥提純后制備高濃度SO2氣體，作為還原劑用于硒還原工序，既滿足環(huán)保治理需求，又將硫資源轉(zhuǎn)化為高附加值產(chǎn)品，達(dá)到雙贏局面。2 工藝流程離子液脫硫聯(lián)產(chǎn)高濃度SO2裝置分為制酸尾氣脫硫單元、環(huán)集煙氣脫硫單元和高濃度SO2干燥單元，其工藝流程見(jiàn)圖1。圖1 離子液脫硫聯(lián)產(chǎn)高濃度SO2裝置工藝流程2.1 制酸尾氣脫硫單元冶煉煙氣制酸系
硫酸工業(yè) 2022年2期2022-05-06
- 秦山核電廠蓄電池組改進(jìn)
特點(diǎn)，通常簡(jiǎn)稱為富液電池。但該型式的蓄電池存在維護(hù)工作風(fēng)險(xiǎn)高（釋放氫氣、酸堿作業(yè)）、維護(hù)工作量大（需定期檢查比重、液位、補(bǔ)酸補(bǔ)水）、占用空間大（只能直立安裝）等缺點(diǎn)。而閥控密封式鉛酸蓄電池（valve regulated lead acid battery，簡(jiǎn)稱VRLA電池）是在富液電池的基礎(chǔ)上發(fā)展來(lái)的，具有能量密度高、大電流性能好、維護(hù)工作量小、安裝方式靈活多樣（可疊層臥放）等特點(diǎn)。VRLA電池作為后備電源已經(jīng)成功地替代富液式蓄電池廣泛應(yīng)用于商業(yè)UPS電
科技視界 2022年8期2022-04-09
- Ca(OH)2化學(xué)解吸固定TEA富液中的CO2
作為化學(xué)解吸劑與富液中的CO2發(fā)生碳酸化反應(yīng)，從而達(dá)到CO2解吸的目的。解吸后得到的CO2貧液可重復(fù)利用，同時(shí)CO2被礦化固定[6-7]。相比傳統(tǒng)的熱解吸等方式，化學(xué)解吸法對(duì)溫度的要求較低，可大幅降低解吸能耗，還可節(jié)省后續(xù)CO2的運(yùn)輸和封存成本。馬偉春等[7]在20 ℃條件下將Ca(OH)2作為化學(xué)解吸劑與乙醇胺(MEA)富液中的CO2發(fā)生碳酸化反應(yīng)，富液的解吸率可達(dá)55.02%。Liu等[8]在50 ℃條件下利用CaO化學(xué)解吸劑對(duì)MEA吸收的CO2進(jìn)行化
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2022年3期2022-04-01
- 國(guó)外某銅鈷礦銅電積液除油工藝應(yīng)用分析
銅萃取系統(tǒng)的電積富液經(jīng)過(guò)溶液池儲(chǔ)存與澄清后，首先泵送至前端電富液儲(chǔ)槽中經(jīng)過(guò)凝聚吸附，然后由泵送至末端雙介質(zhì)過(guò)濾器進(jìn)行深層除油，除油后的富液與電積貧液在電積液槽中調(diào)配濃度后再泵送至各電積槽內(nèi)，其兩段除油過(guò)程中的有機(jī)相都可回收利用。其工藝流程如圖1所示。圖1 現(xiàn)場(chǎng)工藝流程該工藝具有以下特點(diǎn)：1）通過(guò)減少進(jìn)入電積系統(tǒng)中的有機(jī)相，提升了陰極板表觀質(zhì)量與美觀度，減少了貼水；2）通過(guò)減少電積液中被氧氣降解的量，減少了電積貧液返回萃取系統(tǒng)的有機(jī)相小分子數(shù)量，從而有利于減
有色冶金設(shè)計(jì)與研究 2022年1期2022-03-21
- 超重力吸收與批式解吸工藝結(jié)合用于乙醇胺(MEA)- 乙醇溶液沼氣脫碳的研究
高溫降解，且由于富液在反應(yīng)器中的停留時(shí)間較短從而導(dǎo)致解吸不徹底。批式解吸工藝則可以自由控制解吸時(shí)間，解吸時(shí)間的延長(zhǎng)能夠有效地提高解吸程度，從而降低吸收過(guò)程的溶液用量。出于經(jīng)濟(jì)性考慮，實(shí)際沼氣脫碳應(yīng)用中必須做到MEA的循環(huán)利用，因此富液解吸過(guò)程是極為重要的環(huán)節(jié)，而目前大部分的化學(xué)吸收脫碳研究都集中在吸收方面，針對(duì)解吸的研究較少。用于MEA化學(xué)吸收脫碳的吸收傳質(zhì)設(shè)備以傳統(tǒng)塔器為主，但傳統(tǒng)塔器占據(jù)空間大、投資成本高、傳質(zhì)效率不高。超重力反應(yīng)器(RPB)是一種強(qiáng)化
- 天然氣脫碳胺液再生能耗分析
制再生程度、調(diào)整富液吸收容量、調(diào)節(jié)胺液循環(huán)量等方法降低了再生能耗[5-9]。也有研究者通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)不同配方胺液的再生性能進(jìn)行了研究，探究了CO2負(fù)載、初始解吸速率和胺液配比等因素對(duì)再生能耗的影響[10-16]，但大多以靜態(tài)再生方式研究胺液本身的性能，難以反映工業(yè)中動(dòng)態(tài)再生過(guò)程的能耗變化，且通過(guò)表觀的再生能耗變化難以分析出影響胺液再生性能的內(nèi)在機(jī)理。因此，建立胺液動(dòng)態(tài)再生實(shí)驗(yàn)裝置，分析再生過(guò)程中不同熱能消耗的變化規(guī)律是當(dāng)前探究胺液再生機(jī)理的有效手段之一。本文基
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2022年1期2022-03-08
- 冶煉煙氣制酸尾氣脫硫裝置的優(yōu)化
。吸收SO2后的富液暫存于脫硫塔底，通過(guò)富液泵輸送，經(jīng)酸性氣富液換熱器、貧/富液換熱器升溫至95 ℃左右進(jìn)入再生塔再生。富液在再生塔內(nèi)解吸SO2，自流進(jìn)入再沸器，通過(guò)蒸汽加熱的方式進(jìn)一步解吸成貧液。再生塔底的貧液通過(guò)貧液泵輸送經(jīng)貧/富液換熱器、貧液冷卻器降溫后進(jìn)入溶液槽，再通過(guò)溶液泵輸送至脫硫塔重新吸收SO2。再生塔解吸出的SO2隨蒸汽由再生塔頂引出，經(jīng)過(guò)酸性氣富液換熱器、酸性氣冷卻器冷卻后去氣液分離器，SO2氣體返回制酸系統(tǒng)制硫酸，冷凝液通過(guò)泵送回再生塔
硫酸工業(yè) 2021年11期2022-01-26
- 一種吸收劑再生設(shè)備及再生方法
的方式脫除吸收劑富液中的二氧化碳，屬于節(jié)能環(huán)保技術(shù)領(lǐng)域。將吸收了二氧化碳的富液采用加壓泵送入再生塔上部的膜催化反應(yīng)器的管程，在中空纖維膜的內(nèi)表面活性組分的催化下及低壓蒸汽提供熱量的條件下，富液分解為二氧化碳和吸收劑。解吸后的富液由設(shè)置在閃蒸再生塔頂?shù)臏p壓閥減壓至常壓，二氧化碳從溶液中解吸并通過(guò)氣液分布器進(jìn)入閃蒸再生塔，其中閃蒸二氧化碳?xì)怏w由設(shè)置在閃蒸再生塔頂?shù)脑偕鷼夤芫€排出塔外，貧液經(jīng)填料層后由閃蒸再生塔底的貧液管線送出塔外。本發(fā)明與現(xiàn)有熱再生方式相比，具
能源化工 2021年5期2021-12-27
- 基于膜空氣吹掃技術(shù)的農(nóng)業(yè)溫室增施CO2研究
O2吸收劑溶液(富液)的再生能耗高，其可占總系統(tǒng)能耗的60%以上[14]，從而造成CO2分離成本高[15]。對(duì)于更易受成本影響的沼氣CO2分離而言[16]，降低富液再生能耗成為關(guān)鍵。因此，如將富液作為CO2載體，將富液的CO2再生過(guò)程延伸到農(nóng)業(yè)溫室，與溫室的CO2氣肥增施系統(tǒng)結(jié)合，就可以將吸收劑富液的再生能耗轉(zhuǎn)嫁到農(nóng)業(yè)溫室運(yùn)營(yíng)中，進(jìn)而降低沼氣提純成本。采用上述方式還能為農(nóng)戶節(jié)省CO2成本，同時(shí)增施系統(tǒng)還能部分替代溫室的增溫設(shè)備以及內(nèi)通風(fēng)設(shè)備，可進(jìn)一步降低溫
農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào) 2021年11期2021-12-07
- 海上平臺(tái)乙二醇再生工藝研究與應(yīng)用
物主要是MEG 富液中的乳化液，在經(jīng)過(guò)MEG 再沸爐中的高溫條件下，在100 ℃左右其乳化液破乳裂解后，原油和膠質(zhì)組分形成黑色粘稠狀物資，生成重?zé)N組分。其且有粘度高、凝固點(diǎn)高的特性，容易污染系統(tǒng)和堵塞管線。3.4 乙二醇再生工藝分析當(dāng)井口或海底管道注入了水化物抑制劑MEG，生產(chǎn)液到達(dá)中心平臺(tái)后，自段塞流捕集器分離出來(lái)的生產(chǎn)水中將富含MEG 的富液首先與來(lái)自MEG 再生器的MEG 進(jìn)行換熱，降低再生后MEG 的溫度，同時(shí)起到預(yù)熱富液的作用。富液進(jìn)入MEG 閃
化工管理 2021年31期2021-11-17
- 基于離子交換的乙二醇富液脫鹽實(shí)驗(yàn)研究
附劑，開(kāi)展乙二醇富液吸附脫鹽實(shí)驗(yàn)研究。乙二醇富液接近中性，且無(wú)腐蝕性，其中陽(yáng)離子主要是 Na+、Ca2+，陰離子主要為 Cl-，因此選擇工業(yè)上通用、低價(jià)的D001、D201、D113和D301樹(shù)脂,探討其吸附熱力學(xué)模型。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 試劑與儀器鹽酸、乙二醇、氯化鈉、氯化鈣、硝酸銀、氫氧化鈉、乙二胺四乙酸二鈉均為分析純；D001陽(yáng)樹(shù)脂、D113陽(yáng)樹(shù)脂、D201陰樹(shù)脂、D301陰樹(shù)脂均為工業(yè)級(jí)，其主要物化特性見(jiàn)表1。表1 離子交換樹(shù)脂的主要特性Table
應(yīng)用化工 2021年8期2021-09-22
- 硫磺貧富液二級(jí)換熱器故障分析與措施
劑再生裝置二級(jí)貧富液換熱器已服役7年，期間停工大修了一次，管束重新做了一次外防腐。裝置在運(yùn)行過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)富液流量過(guò)大。檢修發(fā)現(xiàn)該換熱器管束涂層脫落、換熱管斷裂，泄漏嚴(yán)重。1.1 工藝流程本裝置采用的甲基二乙醇胺作為吸收液，其正常的濃度控制在30%～32%，富液為吸收了酸性氣的氨液，貧液為已釋放酸性氣的氨液。如圖1所示，系統(tǒng)來(lái)的富液(富含H2S)經(jīng)富液過(guò)濾器過(guò)濾和二級(jí)貧富液換熱器換熱至65 ℃后，進(jìn)入富液閃蒸罐脫除其中的氣態(tài)烴。底液經(jīng)過(guò)富液泵加壓后到一級(jí)貧富
化工管理 2021年24期2021-09-10
- 半貧液工藝再生過(guò)程閃蒸及能耗模擬優(yōu)化
數(shù)各為15。貧、富液換熱器則用于貧液的冷卻及富液的預(yù)熱過(guò)程，采用Heat Exchanger模塊進(jìn)行設(shè)置，用于模擬兩股物流的熱量交換過(guò)程，此處采用簡(jiǎn)捷計(jì)算模型，采用默認(rèn)的換熱器結(jié)構(gòu)及幾何結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)對(duì)其進(jìn)行簡(jiǎn)化。半貧液從再生塔中部抽出，經(jīng)分流后在吸收塔中部第16塊塔板處進(jìn)入。根據(jù)表1、表2中的數(shù)據(jù)以及簡(jiǎn)化設(shè)定，利用HYSYS軟件建立醇胺法脫碳半貧液工藝流程模型，其示意圖如圖1所示。1—Feed gas;2—Lean solution;3/4—Semi-lean
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2021年5期2021-09-04
- 基于蒸汽壓縮-分流的電廠煙氣CO2捕集過(guò)程模擬優(yōu)化
卻可以增加吸收劑富液的吸收容量，降低貧液流量，再沸器能耗降低了2.84%。在以質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%的乙醇胺(MEA)為吸收劑的碳捕集傳統(tǒng)工藝流程中，解吸塔頂部排出的混合氣(100 ℃左右)中含有近50%的水蒸氣，采用直接冷卻的處理方式不僅會(huì)造成高品質(zhì)能量的浪費(fèi)，還會(huì)增大循環(huán)冷卻水的需求量。為了能有效回收該部分熱量，楊暉等[9]基于富液分流工藝，提出并對(duì)比了3種改進(jìn)方法，結(jié)果表明以MEA為吸收劑時(shí)，熱負(fù)荷與冷負(fù)荷分別降低了15.65% 和34.41%。Zhang
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2021年7期2021-07-17
- MEA法碳捕集工藝再生塔能耗優(yōu)化
,以進(jìn)入再生塔的富液的溫度為決策變量,對(duì)再生塔能耗進(jìn)行優(yōu)化,得出參數(shù)變化時(shí)的最佳能耗,并進(jìn)行案例對(duì)比分析,驗(yàn)證所述優(yōu)化方法的有效性。1 再生塔單位能耗機(jī)制模型單乙醇胺法碳捕集工藝流程如圖1所示。電廠煙氣在水洗塔中清潔處理后,經(jīng)壓縮機(jī)加壓發(fā)生吸收反應(yīng)。反應(yīng)后的煙氣自吸收塔塔頂排出回流至煙道,塔底排出CO2富液。CO2富液經(jīng)貧富液換熱器升溫后從塔頂進(jìn)入再生塔中完成富液的乙醇胺再生[14],其中再沸器提供CO2解吸所需的熱量。圖1 碳捕集工藝流程Fig.1 Pr
- 哌嗪活化N-甲基二乙醇胺半貧液脫碳工藝配方優(yōu)選及參數(shù)優(yōu)化
中貧液、半貧液、富液進(jìn)行綜合分析，才能從根本上把握半貧液工藝下的胺液特性，開(kāi)發(fā)出適合半貧液脫碳工藝的高效節(jié)能的胺液配方，實(shí)現(xiàn)裝置的優(yōu)化運(yùn)行。因此，筆者針對(duì)某工廠半貧液脫碳工藝，采用吸收再生實(shí)驗(yàn)方法對(duì)系統(tǒng)中的貧液、半貧液吸收CO2性能及富液解吸CO2性能進(jìn)行綜合分析，優(yōu)選適用于半貧液工藝的PZ活化MDEA胺液配方，同時(shí)對(duì)優(yōu)選出的配方通過(guò)模擬進(jìn)行運(yùn)行參數(shù)優(yōu)化，優(yōu)化脫碳裝置運(yùn)行，為工廠應(yīng)用提供依據(jù)。1 半貧液脫碳工藝流程半貧液脫碳工藝流程[15]中原料天然氣經(jīng)過(guò)
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2020年4期2020-09-27
- 減壓膜蒸餾法含硫甲基二乙醇胺溶液再生研究
較低。但脫硫后的富液再生是嚴(yán)重的問(wèn)題，大量的含硫富液若不及時(shí)處理，將會(huì)污染環(huán)境?，F(xiàn)階段一般采用高溫減壓蒸餾再生法進(jìn)行處理，但該方法存在能耗高、投資成本高、再生率低等缺點(diǎn)。減壓膜蒸餾(VMD)是近年來(lái)興起的一種將傳統(tǒng)減壓蒸發(fā)技術(shù)和膜相結(jié)合的新型脫硫工藝。由于膜的下游處于負(fù)壓(抽真空)狀態(tài)，使得膜兩側(cè)的壓差較大，增強(qiáng)傳質(zhì)能力；且膜組件具有較大的單位膜面積，可大大增加脫硫效率。利用減壓膜蒸餾對(duì)含硫MDEA溶液進(jìn)行脫硫再生處理，可提高溶液再生率和降低再生能耗。本實(shí)
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年9期2020-09-23
- 乙二醇再生與回收的再生工藝參數(shù)優(yōu)化
U）可除去MEG富液中的烴、酸氣、水和鹽雜質(zhì)，從而得到滿足往入純度要求的MEG貧液，實(shí)現(xiàn)MEG的循環(huán)使用［1-2］。本文重點(diǎn)研究MRU中的再生脫水流程，對(duì)MRU中再生脫水單元的工作流程進(jìn)行了簡(jiǎn)介，采用Aspen Plus對(duì)其進(jìn)行參數(shù)優(yōu)選，，采用Plus中的DSTWU進(jìn)行簡(jiǎn)捷設(shè)計(jì)并確定了相關(guān)參數(shù)，然后使用RadFrac對(duì)再生脫水進(jìn)行嚴(yán)格模擬與優(yōu)化，本研究為MRU中再生脫水中再生塔設(shè)計(jì)奠定一定基礎(chǔ)。1 MRU再生單元設(shè)計(jì)1.1 MRU再生單元的工作原理經(jīng)預(yù)處理
云南化工 2020年7期2020-08-12
- 有機(jī)胺脫硫系統(tǒng)熱能回收技術(shù)探討
程見(jiàn)圖1。有機(jī)胺富液通過(guò)貧/富液換熱器和解吸后的貧液進(jìn)行換熱升溫，回收解吸后貧液的熱量。升溫后的富液進(jìn)入解吸塔，在解吸塔中上升二次蒸汽的作用下完成富液的解吸。解吸二次蒸汽進(jìn)入塔頂冷凝器冷凝降溫，含有高純度SO2的不凝氣經(jīng)氣液分離后，送入液體SO2制備工序。圖1 有機(jī)胺脫硫解吸工藝流程2 有機(jī)胺脫硫系統(tǒng)熱量回收技術(shù)2.1 解吸二次蒸汽再熱富液一般來(lái)說(shuō)，經(jīng)過(guò)貧/富液換熱器后富液的溫度可達(dá)到約90 ℃，使富液再次升溫至泡點(diǎn)（約102 ℃）的溫度差ΔT≈12 ℃，
硫酸工業(yè) 2020年5期2020-07-21
- 基于二次回歸正交組合設(shè)計(jì)的MDEA脫硫工藝參數(shù)優(yōu)選
氣凝液。 再經(jīng)貧富液換熱器預(yù)熱后進(jìn)入再生塔， 利用重沸器的熱量實(shí)現(xiàn)胺和酸性氣體的分離。酸性氣體從塔頂流出，貧胺則從塔底排出。 貧胺經(jīng)過(guò)空冷器冷卻，再由泵將低溫貧胺的壓力提升至吸收塔壓力，低溫貧胺流入吸收塔的頂部，胺液沿吸收塔向下流動(dòng)，同時(shí)完成對(duì)酸性氣體的吸收。圖1 醇胺法脫硫工藝流程1.2 HYSYS模型的建立國(guó)內(nèi)某日處理200萬(wàn)m3天然氣的天然氣凈化裝置， 其原料氣氣質(zhì)組成如表1所示。 原料氣壓力為7.5MPa，溫度為25℃。表1 天然氣氣質(zhì)組成MDEA
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2020年3期2020-07-18
- 吸收法處理有機(jī)尾氣技術(shù)研究
系統(tǒng)，吸收塔底部富液（吸收劑和環(huán)己烷混合物）經(jīng)泵送至解吸蒸餾塔以實(shí)現(xiàn)吸收劑與環(huán)己烷的分離，解吸塔底貧液（主要成分為吸收劑，含少量環(huán)己烷）送回吸收塔循環(huán)使用，解吸塔頂環(huán)己烷粗品送至回收塔，在回收塔內(nèi)持續(xù)加入純水以實(shí)現(xiàn)環(huán)己烷—水體系的共沸蒸餾，最終回收含少量水的環(huán)己烷可經(jīng)油水分離后回到氧化工序作為原料使用。3 結(jié)果與討論3.1 吸收溫度對(duì)吸收效果的影響為研究吸收溫度對(duì)尾氣吸收效果的影響，試驗(yàn)探索在控制吸收劑流量為11 m3/h 和吸收塔內(nèi)氣液吸收溫度分別為11
- 對(duì)二甲苯裝船油氣回收裝置運(yùn)行分析
流動(dòng)，貧液吸收，富液進(jìn)罐V310，由泵輸送到罐區(qū)，吸收機(jī)理為“相似相容”原理。圖1 回收裝置流程1.2 使用效果該油氣回收裝置使用后，裝船油氣污染基本消除，周邊環(huán)境改善明顯，裝船速度由180t/h提高到280t/h，提高了裝船效率，運(yùn)行數(shù)據(jù)逐漸優(yōu)化：《大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 16297—1996）規(guī)定，二甲苯油氣允許排放濃度≤90mg/m3，《儲(chǔ)油庫(kù)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB 20950—2007）規(guī)定，油氣處理效率≥95%，本裝置兩項(xiàng)指標(biāo)均優(yōu)于該
建材與裝飾 2020年12期2020-05-11
- 真空膜蒸餾再生MDEA 脫碳富液過(guò)程優(yōu)化
的MDEA 脫碳富液。若MDEA 脫碳富液處置不當(dāng)，不僅會(huì)因廢棄而增加生產(chǎn)成本，還會(huì)對(duì)環(huán)境造成嚴(yán)重危害。國(guó)內(nèi)外大多采用汽提法對(duì)MDEA 脫碳富液進(jìn)行處理，該方法能耗高、投資大，雖然很多人嘗試進(jìn)行一定的工藝改進(jìn)，但是收效不大，如胡捷［4］對(duì)汽提工藝的改進(jìn)，張峰榛等［5］對(duì)雙塔汽提工藝的改進(jìn)。真空膜蒸餾（VMD）技術(shù)是將膜技術(shù)與蒸餾過(guò)程相結(jié)合的一種新型膜分離技術(shù)，與汽提法相比，具有能耗低、操作簡(jiǎn)單、投資較少等優(yōu)點(diǎn)［6-7］；目前在海水和苦咸水淡化［8-9］、廢
石油化工 2020年3期2020-04-28
- 溶劑再生裝置操作異常波動(dòng)分析及對(duì)策
混合富胺液(簡(jiǎn)稱富液)，富液主要是吸附H2S后的脫硫溶劑，裝置采用的脫硫溶劑為甲基二乙醇胺(MDEA)，溶劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)按20%～45%控制，正常情況下質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在35%。MDEA的堿性隨溫度的升高而降低，在低溫時(shí)弱堿性的MDEA能與H2S結(jié)合生成胺鹽，在高溫下胺鹽能分解成H2S和MDEA。塔底貧胺液(貧液)H2S質(zhì)量濃度小于1 g/L[1]。富液和貧液組成見(jiàn)表1。2號(hào)溶劑再生裝置的原則流程見(jiàn)圖1。來(lái)自裝置外的富液先經(jīng)過(guò)濾器過(guò)濾、貧富液一級(jí)換熱器加熱后進(jìn)入富
石油煉制與化工 2020年4期2020-04-21
- 煙氣CO2捕集熱能梯級(jí)利用節(jié)能工藝耦合優(yōu)化
進(jìn)入冷凝器與從貧富液換熱器換熱后的富液進(jìn)行換熱，使富液達(dá)到更高的溫度，進(jìn)而降低系統(tǒng)再生能耗；分流解吸節(jié)能工藝的引入主要是利用分流器將富液進(jìn)行分流，一部分分流后的富液進(jìn)入貧富液換熱器，因分流后熱富液流量減少，從而使得熱富液的溫度更高，更有利于解吸塔內(nèi)解吸反應(yīng)的進(jìn)行，另一分流的冷富液與解吸塔頂蒸汽進(jìn)行換熱后再進(jìn)入解吸塔，這樣不僅減少了解吸塔頂蒸汽冷卻水用量而且降低了系統(tǒng)再生能耗；分布式換熱節(jié)能工藝的引入主要是利用串聯(lián)的兩個(gè)貧富液換熱器來(lái)提高富液溫度，促進(jìn)解吸塔
化工進(jìn)展 2020年2期2020-04-11
- 天然氣半貧液脫碳工藝三元胺液配方優(yōu)選
液工藝而言，由于富液再生過(guò)程利用汽提蒸汽余熱[10]，再生溫度較低，故其胺液篩選過(guò)程關(guān)注的重點(diǎn)與常規(guī)工藝有一定區(qū)別，除了胺液的吸收解吸性能以外，也應(yīng)結(jié)合胺液的熱力學(xué)性能對(duì)其進(jìn)行分析篩選，因此，在吸收劑選擇時(shí)，應(yīng)綜合考慮吸收能力、解吸率、再生能耗等參數(shù)，在保證CO2凈化效果的同時(shí)，有效降低能耗和成本[11]。本研究基于某工廠PZ 活化MDEA 半貧液工藝[12]，在現(xiàn)有設(shè)備能力下進(jìn)一步提升胺液性能，從降本增效的角度考慮，盡量減少胺液置換，故考慮在現(xiàn)有胺液配方
化工進(jìn)展 2020年3期2020-04-01
- 酸性氣烴類含量對(duì)硫磺回收裝置的影響及對(duì)策
氣帶到再生裝置。富液閃蒸罐的閃蒸效果不好或不及時(shí)，將會(huì)造成酸性氣中烴類氣超標(biāo)。硫磺裝置吸收塔過(guò)程氣中含有CO2，貧液吸收后進(jìn)入再生系統(tǒng)，上游裝置脫硫氣中含有CO2。2 酸性氣中帶烴對(duì)硫磺回收的影響2.1 冷凝器管程及工藝管線堵塞酸性氣帶烴嚴(yán)重時(shí)，酸性氣燃燒需要過(guò)量的空氣，若制硫爐配風(fēng)不及時(shí)，會(huì)造成烴類氣不完全燃燒造成析碳。制硫尾氣中存在的炭黑會(huì)依次經(jīng)過(guò)制硫爐、一級(jí)冷凝器、一級(jí)加熱器、一級(jí)反應(yīng)器、二級(jí)冷凝器、二級(jí)加熱器、二級(jí)反應(yīng)器、三級(jí)冷凝器、尾氣捕集器、尾
山東化工 2020年2期2020-02-15
- LNG槽車貧富液切換安全裝車動(dòng)態(tài)模擬研究
收站內(nèi)建有2 臺(tái)富液罐和2 臺(tái)貧液罐，裝車管線從LNG 儲(chǔ)罐罐內(nèi)低壓泵出口直接到站外裝車單元區(qū)域，工藝流程如圖1所示。圖1 LNG裝車工藝流程簡(jiǎn)圖Fig.1 LNG loading process flow diagramLNG槽車進(jìn)站裝車前需在待裝區(qū)對(duì)預(yù)裝槽車的車輛狀況及安全附件進(jìn)行檢查，確保車輛符合裝車條件。檢驗(yàn)合格后進(jìn)行過(guò)磅稱重，記錄槽車皮重，然后駛?cè)胫付ㄑb車位，熄火并對(duì)車輛位置進(jìn)行固定。站方工作人員進(jìn)行靜電接地線、液相接口、氣相返回接口連接，確認(rèn)槽
油氣田地面工程 2019年11期2019-12-13
- LNG儲(chǔ)罐貧富液混裝過(guò)程的動(dòng)態(tài)研究
貧液（密度低）和富液（密度高）混合的儲(chǔ)存方式。本文結(jié)合國(guó)內(nèi)已運(yùn)行的某LNG接收站的貧富液接卸和儲(chǔ)存情況，采用數(shù)值模擬方式，動(dòng)態(tài)研究了貧富液在混裝過(guò)程中分層情況，并給出混裝的操作建議，對(duì)LNG 接收站實(shí)現(xiàn)貧富液混裝和安全平穩(wěn)生產(chǎn)具有重要意義。曲順利等[3]建立了LNG 儲(chǔ)罐的翻滾模型，并利用Fluent 軟件，通過(guò)模擬儲(chǔ)罐的翻滾過(guò)程研究了儲(chǔ)罐的初始密度差、分層高度、儲(chǔ)罐罐容對(duì)LNG 翻滾的影響。孫福濤等[4]建立了大型LNG 儲(chǔ)罐分層及翻滾模型，考慮LNG
油氣田地面工程 2019年10期2019-11-12
- MVR 熱泵用于胺法捕集制氫馳放氣CO2 的能耗分析
充分反應(yīng)后，變成富液并通過(guò)貧液泵輸送至貧富液換熱器與從解吸塔出來(lái)的貧液進(jìn)行換熱，經(jīng)過(guò)換熱后的富液進(jìn)入解吸塔進(jìn)行解吸，解吸后的貧液由貧液泵輸送進(jìn)入貧富液換熱器后經(jīng)過(guò)貧液冷卻器冷卻后回到吸收塔。圖1 傳統(tǒng)胺法捕集二氧化碳工藝流程MVR 熱泵馳放氣碳捕集工藝與傳統(tǒng)胺法捕集二氧化碳工藝流程不同的是來(lái)自吸收塔的富液通過(guò)富液泵輸送至貧富液換熱器與來(lái)自閃蒸塔的貧液進(jìn)行換熱后再進(jìn)入解吸塔解吸。而解吸塔底部的貧液經(jīng)過(guò)閃蒸罐閃蒸，產(chǎn)生二次蒸汽，此時(shí)貧液的顯熱轉(zhuǎn)化為蒸汽的潛熱，
云南化工 2019年6期2019-08-23
- 沼氣脫硫富液槽液位合理波動(dòng)范圍分析
間，由于脫硫塔和富液槽液位控制效果不理想，使得富液槽中的液體經(jīng)常滿罐溢出，導(dǎo)致生產(chǎn)運(yùn)行不穩(wěn)定、脫硫堿液的浪費(fèi)、環(huán)境污染。脫硫塔和富液槽屬于雙容器串聯(lián)，若將貧液槽的堿液回流再考慮進(jìn)去，脫硫塔和富液槽成了帶有流量循環(huán)式的雙容器串聯(lián)。目前已有的成果主要針對(duì)非流量循環(huán)式的雙容器串聯(lián)，常規(guī)的液位控制方式大多是液位直接調(diào)節(jié)，如文獻(xiàn) [1]和文獻(xiàn) [2]，也有模糊控制方式，如文獻(xiàn) [3]。這些控制策略經(jīng)過(guò)生產(chǎn)實(shí)踐證明，要么液位波動(dòng)太大，要么在PLC[4]中實(shí)現(xiàn)起來(lái)很困難
云南化工 2019年3期2019-05-28
- 高含硫天然氣集氣站三甘醇脫水工藝對(duì)比
離后外輸。三甘醇富液經(jīng)吸收塔塔底流出，經(jīng)過(guò)節(jié)流降壓及加熱后進(jìn)入閃蒸罐，盡可能閃蒸出其中所溶解的烴類氣體。閃蒸氣可根據(jù)其組成進(jìn)入燃料系統(tǒng)或灼燒爐等。閃蒸后的三甘醇富液經(jīng)過(guò)三級(jí)過(guò)濾后進(jìn)入貧富液換熱器，以提高三甘醇進(jìn)再生塔的溫度，經(jīng)過(guò)換熱，不僅提高了富甘醇進(jìn)再生塔的溫度，也降低了貧甘醇進(jìn)吸收塔的溫度，對(duì)于吸收、再生均有利。富甘醇在再生塔中提濃后經(jīng)過(guò)換熱，由泵打入吸收塔循環(huán)使用。1.2 工藝模擬采用HYSYS對(duì)國(guó)內(nèi)天然氣氣田典型的三甘醇脫水工藝進(jìn)行模擬，其中，氣田
石油與天然氣化工 2018年5期2018-11-02
- 深水多相混輸管輸量調(diào)整對(duì)乙二醇管理影響
對(duì)平臺(tái)上乙二醇貧富液的儲(chǔ)存和處理能力提出較高的要求。因此加強(qiáng)乙二醇貧液加注及富液再生的管理對(duì)管道的安全平穩(wěn)運(yùn)行起著十分關(guān)鍵的作用。筆者擬就具有代表性的荔灣3-1氣田為例分析管輸量調(diào)整對(duì)乙二醇貧液加注及富液再生的影響。1 OLGA模型分析作為我國(guó)首個(gè)水深1500m的超深水氣田，荔灣3-1氣田在我國(guó)挺進(jìn)深水、實(shí)施建設(shè)海洋強(qiáng)國(guó)戰(zhàn)略等方面具有顯著的技術(shù)先導(dǎo)和工程示范作用。針對(duì)深水氣田管道可能遇到的管輸量調(diào)整范圍，利用OLGA6.2多相流動(dòng)態(tài)模擬軟件，對(duì)管輸量動(dòng)態(tài)調(diào)
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2018年3期2018-08-02
- 三甘醇脫水酸性組分分布研究
。吸收水的三甘醇富液自塔底流出，與再生塔頂部的水蒸氣換熱后進(jìn)入三甘醇閃蒸罐，分離出被三甘醇溶液吸收的烴類氣體后，依次經(jīng)過(guò)三級(jí)過(guò)濾器，除去三甘醇溶液在吸收塔中吸收與攜帶的少量固體、液烴、化學(xué)劑及其它物質(zhì)，以防止引起三甘醇溶液起泡、堵塞再生系統(tǒng)的精餾柱或使再沸器的火管結(jié)垢。過(guò)濾后的三甘醇溶液與貧液換熱后注入到再生塔中對(duì)富液進(jìn)行提濃轉(zhuǎn)換為貧液，冷卻后由泵打入吸收塔循環(huán)使用。再生塔尾氣進(jìn)入灼燒爐焚燒后排入大氣。圖1 常規(guī)三甘醇脫水工藝流程2 酸性組分在三甘醇脫水分
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2018年3期2018-07-17
- 蒸氨氨分解改為磷銨法生產(chǎn)氨水的實(shí)踐
收氨。含氨的磷銨富液送解吸塔解吸，塔底貧液經(jīng)換熱和冷卻后返回吸收塔，塔頂氨汽經(jīng)換熱和冷卻后得到產(chǎn)品氨水及液氨。圖1 蒸氨氨汽回收生產(chǎn)氨水及液氨流程圖1.2 生產(chǎn)方法首先通過(guò)酸堿反應(yīng)，用磷酸一銨選擇性地與氨反應(yīng)生成磷酸二銨，把氨從氨汽中吸收分離出來(lái)。接著利用磷酸二銨熱穩(wěn)定性差的特點(diǎn)，通過(guò)加熱把氨分解出來(lái)，冷凝冷卻得到氨水，氨水再經(jīng)精餾塔精餾得到99.8%液氨。1.3 工藝原理磷銨溶液中的鹽類主要以磷酸一銨（NH4H2PO4）和磷酸二銨（（NH4）2HPO4）
安徽化工 2018年3期2018-07-04
- 脫硫裝置貧富液換熱流程的改造
42）脫硫裝置貧富液換熱流程的改造俞 歡（南京金凌石化工程設(shè)計(jì)有限公司，江蘇南京 210042）通過(guò)對(duì)比現(xiàn)有同類脫硫裝置再生單元的貧富液換熱流程，發(fā)現(xiàn)采用二級(jí)換熱流程的富液入塔溫度比一級(jí)換熱后的富液入塔溫度高10℃，而蒸汽耗量下降了1.01t/h，循環(huán)水耗量減少了73t/h。經(jīng)過(guò)工藝改造實(shí)施后，采用二級(jí)換熱流程對(duì)降低脫硫裝置能耗和提高酸性氣收率都是十分有意義的。脫硫裝置；貧富液；二級(jí)換熱流程某脫硫裝置再生單元現(xiàn)有的貧富液（MDEA）換熱器采用的是一級(jí)換熱工
化工設(shè)計(jì)通訊 2017年12期2017-12-19
- 煤化工中低溫甲醇洗流程的模擬與改進(jìn)
圖所示，兩股甲醇富液在中壓閃蒸之后，進(jìn)入塔D102之前，分別設(shè)置閃蒸罐S104和S105，繼續(xù)閃蒸，通過(guò)控制這兩個(gè)閃蒸壓力，得到不同純度的CO2產(chǎn)品氣。圖2 改進(jìn)流程設(shè)計(jì)圖詳細(xì)流程圖：從原流程中壓閃蒸罐S102和S103出來(lái)的不含硫甲醇富液L13和含硫甲醇富液L20繼續(xù)閃蒸釋放出更多的有效氣，分別經(jīng)減壓閥V103和V105進(jìn)入閃蒸罐S104和S105。其中，從L13富液中閃蒸出來(lái)的不含硫氣體(G14)在回收其冷量后排空，從L20富液中閃蒸出來(lái)的含硫氣體(G
環(huán)球市場(chǎng) 2017年9期2017-05-02
- APC技術(shù)在300 t/h溶劑再生裝置的工業(yè)應(yīng)用
溶劑，進(jìn)入裝置經(jīng)富液過(guò)濾器(FI2204A/B)過(guò)濾后，與貧液經(jīng)貧富液二級(jí)換熱器(E2202A/B)換熱至65 ℃，進(jìn)入富液閃蒸罐(V2201)，閃蒸出大部分溶解烴，再經(jīng)富溶劑泵(P2202A/B)加壓，并經(jīng)貧富液一級(jí)換熱器(E2201A/B)換熱至98 ℃，進(jìn)入再生塔(T2201)，塔底由重沸器(E2205A/B)供熱，進(jìn)行間接蒸汽加熱。1.貧液緩沖罐V2203 2.富液過(guò)濾器FI2204 3.貧富液二級(jí)換熱器E2202 4.地下溶劑罐V2208 5.貧
河南化工 2017年1期2017-03-08
- 醇胺法碳捕集工藝解吸塔能耗分析
系,如單位能耗隨富液(含CO2較多的溶液)溫度升高而減小,但當(dāng)富液溫度超過(guò)拐點(diǎn)時(shí)則迅速上升,文中未能體現(xiàn)。筆者運(yùn)用MESH方程建立解吸塔機(jī)制模型,在文獻(xiàn)[10]的基礎(chǔ)上增加塔頂溫度、富液進(jìn)料流率和貧液溫度3個(gè)參數(shù)對(duì)單位能耗的影響分析,并確定貧液負(fù)載率等8個(gè)參數(shù)的參考設(shè)置范圍。1 MEA二氧化碳捕集工藝二氧化碳捕集與純化工藝過(guò)程主要的化學(xué)反應(yīng)為二氧化碳吸收:(1)乙醇胺再生:CO2+2R-NH2.(2)如圖1所示,電廠的煙氣經(jīng)冷卻器冷卻后加壓進(jìn)入吸收塔,在吸
- 三甘醇脫水裝置節(jié)能設(shè)計(jì)
底部排出的三甘醇富液與再生塔頂部的氣體換熱升溫，進(jìn)入再生塔精餾柱升溫后，進(jìn)閃蒸罐，閃蒸出富液中的烴類、CO2及H2S等氣體，閃蒸氣體進(jìn)入灼燒爐摻入燃料氣燃燒后放空。閃蒸罐罐底的富液經(jīng)機(jī)械預(yù)過(guò)濾器、活性炭過(guò)濾器、機(jī)械后過(guò)濾器過(guò)濾出機(jī)械雜質(zhì)和重?zé)N類物質(zhì)。富液進(jìn)入再生塔底部的三甘醇緩沖罐的換熱盤管，與貧液換熱，升溫后進(jìn)入再生塔再生。再生后的三甘醇貧液進(jìn)入三甘醇緩沖罐與盤管內(nèi)的富液換熱，再經(jīng)三甘醇冷卻器冷卻，由三甘醇循環(huán)泵增壓，進(jìn)氣-貧液換熱器降溫后，進(jìn)入三甘醇吸
石油化工應(yīng)用 2016年12期2017-01-04
- 全焊接板式換熱器泄漏原因分析及整改措施
MDEA）貧液和富液熱交換，其運(yùn)行好壞對(duì)脫硫脫碳系統(tǒng)有非常重要的影響，自從2009年12月第一天然氣處理廠投入生產(chǎn)運(yùn)行以來(lái)，脫硫脫碳系統(tǒng)的8臺(tái)板式熱器經(jīng)常發(fā)生泄漏，并有逐步加大趨勢(shì)，不僅污染了生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境，也會(huì)直接影響貧液和富液的換熱，進(jìn)而影響到脫硫吸收塔的脫硫效果，甚至可能造成到H2S超標(biāo)，嚴(yán)重影響脫硫脫碳裝置的正常平穩(wěn)運(yùn)行。一、脫硫脫碳溶液系統(tǒng)工藝流程簡(jiǎn)述MDEA貧液在脫硫吸收塔C-1101從上而下與原料天然氣從下而上進(jìn)行逆流接觸，將原料氣中幾乎所有的
中國(guó)設(shè)備工程 2016年5期2016-11-29
- 脫硫系統(tǒng)溶劑再生塔操作波動(dòng)分析及優(yōu)化
控制在2%以下，富液閃蒸罐壓力控制在0.30 MPa左右，乙醇胺過(guò)濾量調(diào)整到3 th，經(jīng)過(guò)調(diào)整，平穩(wěn)了脫硫系統(tǒng)的操作，保證了干氣和液化氣的產(chǎn)品質(zhì)量，減少了乙醇胺的損耗。脫硫系統(tǒng) 再生塔 波動(dòng) 優(yōu)化中原油田石油化工總廠的催化裂化裝置脫硫系統(tǒng)是與500 kta催化裂化裝置和250 kta汽油選擇性加氫裝置相匹配的氣體產(chǎn)品脫硫系統(tǒng)，包括干氣脫硫、液化氣脫硫和溶劑再生三部分。該工藝使用N-甲基二乙醇胺(MDEA)作為脫硫劑，不僅脫除干氣、液化氣中的含硫化合物，還脫
石油煉制與化工 2016年2期2016-04-11
- 逆流旋轉(zhuǎn)填料床中絡(luò)合鐵脫硫富液的再生研究
種操作參數(shù)對(duì)脫硫富液再生率的影響規(guī)律。并對(duì)比分析在相同操作條件下傳統(tǒng)再生裝置再生脫硫富液時(shí)，吸收-再生循環(huán)次數(shù)對(duì)脫硫液絡(luò)合劑降解率的影響，旨在得出逆流旋轉(zhuǎn)填料床絡(luò)合鐵脫硫富液再生工藝適宜的操作參數(shù)，為其工業(yè)化應(yīng)用提供參考。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 脫硫富液組成復(fù)配絡(luò)合鐵脫硫液有效組成為n(EDTA)∶n(HEDTA)∶n(Fe3+)=1∶4∶4，吸收 H2S 后生成脫硫富液，c(Fe2+L)=0.02mol/L～0.06mol/L，pH 值=8.5。1.2 檢測(cè)
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2015年1期2015-10-24
- 基于實(shí)驗(yàn)的直接蒸氣再生CO2 系統(tǒng)模擬及優(yōu)化
得吸收完CO2的富液解析出CO2.然而這種再生方式的再生能耗也非常高，大大降低電廠的熱效率［5］.以質(zhì)量分?jǐn)?shù)30% 乙醇胺（MEA）溶液為例，利用傳統(tǒng)的再生塔，再生能耗在最優(yōu)化狀態(tài)下也能達(dá)到每千克CO23.2～4 MJ［6-7］，導(dǎo)致電廠機(jī)組供電效率下降大約10個(gè)百分點(diǎn)［8］.目前，對(duì)化學(xué)吸收法捕集CO2工藝的改進(jìn)主要從新型吸收劑的開(kāi)發(fā)和新工藝的研究2方面進(jìn)行.在新型吸收劑開(kāi)發(fā)方面，有學(xué)者研究氨水、相變吸收劑、氨基酸鹽等吸收劑的開(kāi)發(fā)利用［9-11］.而再生
浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2015年8期2015-08-10
- 新型CO2 直接蒸汽再生實(shí)驗(yàn)和模擬研究
定，顯熱主要由貧富液換熱器的傳熱溫差決定，而蒸汽潛熱在這3部分能耗中最具有通過(guò)工藝流程優(yōu)化被大幅降低的潛力［13］.在CO2再生過(guò)程中，需要大量的水蒸氣來(lái)降低氣相中的CO2分壓，從而提高CO2再生的推動(dòng)力.在傳統(tǒng)的再生工藝中，水蒸氣通過(guò)吸收液在再沸器中加熱蒸發(fā)得到，水蒸氣伴隨著CO2從再生塔頂流出，經(jīng)過(guò)冷凝與CO2分離，并回流到脫碳系統(tǒng)中以維持系統(tǒng)的水平衡.這一過(guò)程中，水蒸氣的大量潛熱都在冷凝過(guò)程中浪費(fèi)了，同時(shí)冷凝過(guò)程消耗了大量的冷卻水.因此，筆者提出通過(guò)
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2015年11期2015-08-03
- 處理含硫、凝析油天然氣三甘醇脫水橇工藝優(yōu)化探討
正常運(yùn)行。圖6 富液汽提工藝的三甘醇脫水橇工藝自控流程表2 模擬計(jì)算參考?xì)赓|(zhì)情況（40 ℃，5.0 MPa）表3 模擬計(jì)算參考?xì)赓|(zhì)情況（40 ℃，5.0 MPa）因此，建議增加高效原料氣過(guò)濾分離器，分離掉原料氣中攜帶的游離態(tài)液滴及固體雜質(zhì)，減輕脫水橇的脫水負(fù)荷，防止大顆粒雜質(zhì)和游離水帶入造成溶液污染、鹽結(jié)晶等問(wèn)題。2.2 采用富液汽提工藝在三甘醇進(jìn)入板式換熱器前增加一個(gè)三甘醇富液汽提塔。采用干天然氣節(jié)流降壓后作為汽提氣，通入富液汽提塔中，在富液進(jìn)入換熱器前
石油化工應(yīng)用 2014年8期2014-12-24
- 濕式氧化法脫硫中副鹽的產(chǎn)生及控制分析
和其他氣體后形成富液進(jìn)入富液槽，富液中富含HS-，在“888”脫硫催化劑的作用下， HS-發(fā)生析硫反應(yīng)。有研究認(rèn)為，大部分的析硫反應(yīng)是在富液槽中完成的。HS-的析硫反應(yīng)需要時(shí)間，為了提高HS-的析硫效果，必須確保富液槽有足夠的空間，即富液在富液槽中有足夠的停留時(shí)間。在2013年大修前，二化廠所用的富液槽容積偏小，富液停留時(shí)間不夠(3 min左右)；現(xiàn)在的富液槽容積擴(kuò)大了近3倍，富液停留時(shí)間在10 min左右。另外，需防止富液走短路直接進(jìn)入再生槽。二化廠在起
氮肥與合成氣 2014年8期2014-07-10
- 半水煤氣脫硫系統(tǒng)技改總結(jié)
生槽，中間未設(shè)置富液槽，導(dǎo)致脫硫液中懸浮硫及副鹽含量高。(4)脫硫催化劑的選擇問(wèn)題。半脫系統(tǒng)先后使用過(guò)“888”催化劑、栲膠催化劑及DDS催化劑，種類繁多。由于管理不到位、操作人員對(duì)催化劑的認(rèn)識(shí)程度不夠、沒(méi)能真正掌握催化劑的正確使用方法，不僅影響了生產(chǎn)，也增加了消耗。2 脫硫效率低原因分析(2)工藝指標(biāo)控制。主要是對(duì)工藝指標(biāo)的日常管控存在缺陷。操作人員對(duì)指標(biāo)操作隨意性較大，管理部門考核沒(méi)有跟上，細(xì)節(jié)管理沒(méi)有到位。3 技改方案3.1 工藝方面(1)第一化肥廠
氮肥與合成氣 2014年2期2014-07-10
- 柳鋼焦化廠磷酸法氨回收工藝控制及故障分析
低，經(jīng)濟(jì)性好。但富液摩爾比升高，當(dāng)超過(guò)1.8時(shí)，吸收過(guò)程中酸分將增加，對(duì)系統(tǒng)設(shè)備的腐蝕性加劇。(2)系統(tǒng)水平衡控制系統(tǒng)水平衡的目的是控制H3PO4濃度，磷酸酸度對(duì)溶液結(jié)晶點(diǎn)和密度有較大影響，密度減小，影響除油器的操作，密度升高，溶液結(jié)晶點(diǎn)升高，引起結(jié)晶堵塞。磷酸酸度為35%時(shí)，溶液結(jié)晶點(diǎn)升高到40℃。酸度為30%時(shí)，溶液相對(duì)密度為1.2～1.3，結(jié)晶點(diǎn)小于25℃。水平衡的控制主要是調(diào)節(jié)進(jìn)入吸收塔中的貧液溫度，間接控制煤氣出口溫度。通過(guò)不同溫度下出口的煤氣帶
化工管理 2014年8期2014-02-02
- 化學(xué)吸收法CO2捕集解吸能耗的分析計(jì)算
究工作。在吸收劑富液熱再生過(guò)程中，一般采用水蒸氣來(lái)加熱富液，使其中的 CO2解吸出來(lái)，富液再生時(shí)所需的熱量也就是解吸CO2所需要的熱量。關(guān)于化學(xué)吸收法CO2捕集工藝解吸能耗的確定方法，主要有近似公式估算法、實(shí)驗(yàn)測(cè)定法以及軟件模擬法。Sakwattanapong等[4]通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)定了MEA及其混合溶液的再沸器熱負(fù)荷，給出了再沸器熱負(fù)荷與貧液和富液的負(fù)載、溶液的性質(zhì)和濃度等過(guò)程參數(shù)的圖線關(guān)系[4]。并將再沸器解吸熱負(fù)荷分為三部分：解吸反應(yīng)熱、將溶液加熱到再沸器
化工進(jìn)展 2013年12期2013-08-02
- 乙二醇富液罐放空管線流程改造方案設(shè)計(jì)與分析
華 王子宇乙二醇富液罐放空管線流程改造方案設(shè)計(jì)與分析中國(guó)石油 塔里木油田分公司 王巨川 左萌萌 丁潤(rùn)華 王子宇在凝析氣處理過(guò)程中，有一定數(shù)量的氣體會(huì)被排放至火炬系統(tǒng)燒掉，既浪費(fèi)了資源，又污染了環(huán)境，不符合清潔生產(chǎn)的要求。在保證安全生產(chǎn)的前提下，采取相應(yīng)的措施，盡可能減少放空，既增加了產(chǎn)量，又減少了二氧化碳等溫室氣體的排放，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益、環(huán)境效益和社會(huì)效益。一、可行性分析1.現(xiàn)有流程。處理站在進(jìn)行凝析氣低溫分離前，向其中加注乙二醇，以防止天然氣水化物的
河南科技 2012年14期2012-10-20
- 超重力旋轉(zhuǎn)填料床中檸檬酸鈉法煙氣脫硫
;解吸過(guò)程中吸收富液中檸檬酸濃度越低、吸收富液初始pH越低，SO2解吸率越高。填料床中檸檬酸鈉法脫硫的最佳工藝條件為:檸檬酸濃度1.0 mol/L，吸收液初始pH 4.5，填料床轉(zhuǎn)速700～900 r/min，液氣比5～7 L/m3。煙氣脫硫;超重力旋轉(zhuǎn)填料床;檸檬酸鈉法;解吸塔;吸收液;液氣比;廢氣處理煙氣中的SO2對(duì)生態(tài)環(huán)境危害巨大，長(zhǎng)期以來(lái)濕法煙氣脫硫技術(shù)一直是治理SO2污染的主要技術(shù)手段［1］。傳統(tǒng)的煙氣脫硫工藝存在設(shè)備體積龐大、占地面積大、運(yùn)行費(fèi)
化工環(huán)保 2011年5期2011-12-08
- 氨水富液再生及再生液吸收特性的試驗(yàn)研究
].其中,在氨水富液再生方面,Yeh等人[7]首先在半連續(xù)試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行了氨水吸收CO2后富液解析CO2的試驗(yàn)研究,通過(guò)加熱氨水吸收CO2形成的富液,以及對(duì)再生后的再生液進(jìn)行循環(huán)吸收,研究了循環(huán)過(guò)程中吸收劑吸收能力的變化以及加熱再生的效果;同時(shí),通過(guò)對(duì)碳酸氫銨、碳酸銨及其混合溶液的加熱再生,研究了不同溫度下氨法吸收CO2生成物的再生情況.Resnik等人[11]在填料塔中對(duì)氨水富CO2溶液進(jìn)行加熱再生試驗(yàn),結(jié)果表明:隨著再生溫度從71.1℃升高到82.2℃,
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2011年2期2011-10-29
- NHD脫碳工藝的應(yīng)用與改造
機(jī)、脫碳貧液泵和富液泵等，工藝流程如圖1。進(jìn)脫碳塔的貧液為-5℃，在塔內(nèi)吸收CO2過(guò)程中，CO2的溶解熱和氣體放熱使溶液溫度升高，出塔底的富液溫度升高，達(dá)7.2℃；富液經(jīng)氨冷器冷卻溫度降至2.5～3℃、壓力降至0.78 MPa后進(jìn)入高壓閃蒸槽，閃蒸槽內(nèi)壓力為0.736 MPa，部分溶解的CO2和大部分H2在此解吸出來(lái)，從高壓閃蒸槽底部出來(lái)的溶液減壓進(jìn)入低壓閃蒸槽；低壓閃蒸槽內(nèi)壓力為0.077 MPa，此時(shí)有大部分溶解的CO2解吸出來(lái)。低壓閃蒸槽底部出來(lái)的溶
化工生產(chǎn)與技術(shù) 2010年6期2010-09-08