襯層
- 負(fù)載型石墨烯防遷移層的構(gòu)筑及其在襯層中的應(yīng)用研究①
0 引言絕熱層/襯層/推進(jìn)劑粘接體系廣泛應(yīng)用于大型固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室裝藥,襯層通過界面化學(xué)反應(yīng)和物理作用將推進(jìn)劑與絕熱層牢固地粘接在一起,以確保全壽命周期內(nèi)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥結(jié)構(gòu)的完整性,此外襯層還需要兼顧緩沖應(yīng)力、限制推進(jìn)劑按設(shè)計(jì)燃燒面燃燒、防止液體組分遷移的功能。硝酸酯增塑聚醚(NEPE)推進(jìn)劑由于大量使用硝酸酯作為增塑劑,在獲得高能量水平的同時(shí)也使得組分遷移問題更加突出[1]。硝酸酯與推進(jìn)劑基體網(wǎng)絡(luò)間沒有化學(xué)鍵合作用,在濃度差的驅(qū)動(dòng)下將自發(fā)向相鄰的
固體火箭技術(shù) 2023年6期2024-01-12
- 襯層材料參數(shù)對(duì)水潤(rùn)滑夾心軸承靜態(tài)性能的影響*
0.6時(shí)的水潤(rùn)滑襯層變形及水膜壓力分布情況。WU等[16]以聚乙烯蠟(PEW)作為水潤(rùn)滑軸承主要材料，開展了其對(duì)聚氨酯基復(fù)合材料耐磨性影響的研究，探究了不同載荷條件下復(fù)合材料的磨損行為，評(píng)價(jià)了復(fù)合材料的耐磨性，結(jié)果顯示了PEW材料有助于水潤(rùn)滑軸承形成具有良好潤(rùn)滑性能的潤(rùn)滑膜。此外，LIANG等[17]開展了海浪沖擊對(duì)水潤(rùn)滑軸承瞬態(tài)啟動(dòng)性能的影響研究，研究了海浪沖擊的振幅、方向和進(jìn)入時(shí)間對(duì)軸承啟動(dòng)性能的影響，結(jié)果表明軸承在初始啟動(dòng)階段具有較強(qiáng)的瞬時(shí)振動(dòng)，而適
潤(rùn)滑與密封 2023年9期2023-10-07
- Incoloy 825/L360QS雙金屬復(fù)合管焊接殘余應(yīng)力的數(shù)值模擬
分布，研究基層和襯層殘余應(yīng)力的產(chǎn)生和分布。1 復(fù)合管焊接工藝1.1 試驗(yàn)材料研究對(duì)象為Incoloy 825/L360QS機(jī)械復(fù)合管，外基管材料為L(zhǎng)360QS碳鋼，內(nèi)襯管材料為Incoloy 825鎳基合金，其Ni，Cr含量較高，試驗(yàn)材料化學(xué)成分見表1。為避免Incoloy 825耐蝕合金元素被稀釋，采用ERNiCrMo-3焊絲對(duì)Incoloy 825/L360QS雙金屬復(fù)合管進(jìn)行焊接，制備焊接接頭，焊絲直徑2 mm，焊接材料的化學(xué)成分見表2。焊接選用In
焊接 2023年9期2023-09-19
- 帽子里的金幣
“在我的帽子里，襯層下面呢。”奧坦尼斯答道。“你別想騙我們！”匪徒一邊說一邊走開了，竟然沒有一個(gè)人相信奧坦尼斯帶著錢。后來，匪徒頭領(lǐng)走了過來，對(duì)奧坦尼斯說：“摘下你的帽子。”奧坦尼斯摘下帽子，遞給匪徒頭領(lǐng)。匪徒頭領(lǐng)撕開了帽子襯層，里面果然藏著四十個(gè)金幣。“別人都會(huì)想盡辦法蒙騙我們，你為什么敢說實(shí)話？”匪徒頭領(lǐng)問。“如果我說自己沒有帶錢，那就是撒謊了?！眾W坦尼斯答道，“我父親告訴過我，只有膽小鬼才會(huì)撒謊?！狈送筋^領(lǐng)被這個(gè)回答震住了，過了半天才說：“你是個(gè)勇敢
知識(shí)窗 2023年8期2023-09-07
- 裝甲防護(hù)襯層及相關(guān)材料研究進(jìn)展
車輛內(nèi)部安裝防護(hù)襯層是一種重要的防護(hù)方案，在地面機(jī)動(dòng)裝甲綜合防護(hù)體系中占據(jù)重要地位。防護(hù)襯層的作用主要體現(xiàn)在：當(dāng)彈丸穿甲性能處在彈道極限內(nèi)時(shí)，防止彈丸碎片或裝甲材料崩落的破片飛入車內(nèi)，同時(shí)其本身不產(chǎn)生二次破片；當(dāng)彈丸穿透裝甲時(shí)，可以有效降低彈丸破片的動(dòng)能，從而提高乘員的生存能力[5-7]。本文將從裝甲防護(hù)襯層研究現(xiàn)狀、裝甲防護(hù)襯層防護(hù)機(jī)原理以及防護(hù)襯層材料3 個(gè)方面進(jìn)行闡述，并著重總結(jié)裝甲防護(hù)襯層材料研究進(jìn)展。1 裝甲防護(hù)襯層應(yīng)用現(xiàn)狀為滿足復(fù)雜戰(zhàn)場(chǎng)中保護(hù)裝
裝備環(huán)境工程 2023年7期2023-08-08
- 不同部位載藥可溶性微針載藥量比較及體外評(píng)價(jià)
輔助微針給藥后背襯層也會(huì)溶解吸收[5-6]。因此，本研究以聚乙烯吡咯烷酮（polyvinyl pyrrolidone，PVP）、硫酸軟骨素（chondroitin sulfate，CS）為材料，制備不同部位載不透皮的多肽類藥物——神經(jīng)毒素（neurotoxin，NT）的DMN，并對(duì)其形態(tài)特征，機(jī)械強(qiáng)度，載藥量及體外透皮釋放進(jìn)行評(píng)價(jià)。1 材料與方法1.1 儀 器 微針模具，臺(tái)州薇凱生物科技有限公司；HF-50 數(shù)顯推拉力計(jì)HLX-S 推拉力計(jì)測(cè)試機(jī)架，美國P
浙江中西醫(yī)結(jié)合雜志 2023年6期2023-06-29
- 再生冷卻結(jié)構(gòu)非定常換熱計(jì)算研究
寬度為L(zhǎng)c+D，襯層厚度b1，涂層（TBC）厚度b2。圖1 再生冷卻面板Fig. 1 Regenerative cooling panel圖2 再生冷卻通道截面Fig. 2 Regenerative channel section燃?xì)鈧?cè)壁面熱流密度q1和襯層冷卻劑側(cè)熱流密度q2的計(jì)算公式[12]如下：式中：h1為燃?xì)馀c壁面的換熱系數(shù)，T01為燃?xì)饣謴?fù)總溫，T 為襯層的平均溫度，?T 為襯層兩側(cè)溫差的一半，?T1為涂層兩側(cè)溫差，h2為冷卻劑與襯層壁面的換熱系
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2023年2期2023-05-30
- 基于激光剪切散斑干涉的包覆藥柱界面缺陷類型分辨①
過程中,包覆層與襯層之間不可避免地會(huì)產(chǎn)生如脫粘、氣泡、夾雜等缺陷[3-5]。實(shí)際工程發(fā)現(xiàn),脫粘缺陷會(huì)嚴(yán)重影響固體推進(jìn)劑藥柱的結(jié)構(gòu)完整性,它是導(dǎo)致固體發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)射失敗或者爆炸的主要原因[6-7]。目前,很多無損檢測(cè)方法均可成功檢測(cè)固體推進(jìn)劑包覆層缺陷,如光學(xué)[8]、超聲[9]、X射線[10]、脈沖熱成像[11]等。這些技術(shù)均有各自的優(yōu)勢(shì)和局限性,其中激光剪切散斑干涉技術(shù)具有實(shí)時(shí)、高效率、無污染、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、無接觸等特點(diǎn),在實(shí)際檢測(cè)工程中被廣泛使用[12-16]
固體火箭技術(shù) 2023年2期2023-05-23
- IPDI型HTPB推進(jìn)劑/襯層/玻璃鋼界面粘接增強(qiáng)設(shè)計(jì)①
面之一，推進(jìn)劑/襯層界面在粘接強(qiáng)度建立過程中，推進(jìn)劑和襯層均由多組分料漿同步固化而形成。因此，影響界面粘接的因素非常多，往往是燃燒室裝藥中最弱的界面，并成為決定發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)完整性和工作可靠性的關(guān)鍵點(diǎn)[5-6]。其中，IPDI型HTPB推進(jìn)劑由于固含量高、IPDI反應(yīng)活性相對(duì)較低、組分遷移對(duì)基體聚合反應(yīng)影響較大等原因，容易在近界面推進(jìn)劑(距襯層0～1 mm的推進(jìn)劑)區(qū)域形成弱強(qiáng)度層，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致界面脫粘[7-11]。本課題組前期的研究表明，三元乙丙絕熱層中水等
固體火箭技術(shù) 2022年5期2022-11-21
- 軸頸傾斜下船用復(fù)合襯層艉軸承混合潤(rùn)滑特性分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化
材料之一；但橡膠襯層摩擦噪聲大、易于發(fā)生振動(dòng)異常。目前，賽龍等高分子材料(后文簡(jiǎn)稱高分子材料)常被用來代替橡膠，用作水潤(rùn)滑軸承襯層。高分子材料具有低摩擦、高承載的特點(diǎn)，然而，其彈性模量遠(yuǎn)大于橡膠，因而其襯層變形遠(yuǎn)小于橡膠襯層。當(dāng)軸頸傾斜時(shí)，高分子軸承的軸頸和軸瓦更易發(fā)生摩擦，潤(rùn)滑水膜的建立更困難。為改善軸頸傾斜下水潤(rùn)滑艉軸承的潤(rùn)滑性能，本文提出了一種采用多層復(fù)合襯層的軸承設(shè)計(jì)方法。以高分子材料作為承載表面，在高分子承載層與金屬外殼之間加入橡膠層，橡膠層為等
振動(dòng)與沖擊 2022年19期2022-10-17
- 考慮粗糙度時(shí)不同襯層材料水潤(rùn)滑軸承潤(rùn)滑特性比較*
型非金屬材料作為襯層材料，賽龍、飛龍、丁腈橡膠(NBR)和超高分子量聚乙烯材料(UHMWPE)作為目前水潤(rùn)滑軸承中應(yīng)用較廣且備受關(guān)注的幾種新型襯層材料，具有優(yōu)異的物理學(xué)性能，相比于金屬軸承而言，它們更容易形成彈流潤(rùn)滑水膜。然而，大多數(shù)的非金屬材料，其彈性模量相對(duì)較低，在進(jìn)行機(jī)械加工時(shí)一般很難達(dá)到與金屬相同等級(jí)的表面粗糙度；同時(shí)，水潤(rùn)滑軸承在非穩(wěn)定工況運(yùn)行時(shí)，轉(zhuǎn)子和軸承之間的間隙會(huì)變得極小，此時(shí)，其表面粗糙度對(duì)潤(rùn)滑特性的影響不能忽略。國內(nèi)外學(xué)者們對(duì)表面形貌和
潤(rùn)滑與密封 2022年9期2022-09-21
- 厚度模壓電超聲換能器無源聲學(xué)材料研究進(jìn)展?
電層、匹配層和背襯層組成。其中，壓電層多采用壓電陶瓷、壓電單晶和壓電復(fù)合材料(如1-3、2-2 型壓電復(fù)合晶片等)，其聲阻抗遠(yuǎn)大于被測(cè)組織和物體。這種阻抗差異影響聲波能量的傳輸，導(dǎo)致?lián)Q能器性能欠佳。為了提高聲能量的傳輸效率，通常在壓電層的前端增加一層或多層匹配層。此外，在壓電層的背側(cè)覆蓋具有高聲衰減的背襯層，以吸收后方的聲能，抑制多余的振動(dòng)，以期獲得寬帶窄脈沖信號(hào)[8]。另外，聲透鏡具有良好的聚焦特性，可以把超聲波聲束變細(xì)，以提高橫向分辨率，滿足不同應(yīng)用領(lǐng)
應(yīng)用聲學(xué) 2022年3期2022-07-07
- 球墨鑄鐵管水泥涂層機(jī)的技術(shù)改進(jìn)
球墨鑄鐵管水泥襯層生產(chǎn)的原理和工藝簡(jiǎn)介1.1 水泥襯層工藝原理水泥襯層工藝是生產(chǎn)鑄鐵管的一個(gè)重要工藝，其工作原理是：攪拌機(jī)將一定比例的沙、水和水泥攪拌均勻，通過布料機(jī)打入精整合格后的鑄鐵管內(nèi)，然后，在托壓輥下高速旋轉(zhuǎn)，產(chǎn)生的離心力使水泥砂混合物緊緊貼在鑄管內(nèi)壁上，倒水工位將澄出的水排出管外，在經(jīng)過養(yǎng)生坑完成本工序。1.2 水泥襯層工藝簡(jiǎn)介接精整合格管→攪拌站攪料→上檔環(huán)→布料工位布料→離心工位旋轉(zhuǎn)、襯層→下檔環(huán)→倒水工位清理→檢查合格下線入養(yǎng)生坑。1.3
中國設(shè)備工程 2022年10期2022-05-25
- 考慮襯層/隔層的爆炸驅(qū)動(dòng)金屬顆粒飛散特性研究
驗(yàn)均采用了非金屬襯層作為顆粒的約束，并且非金屬材料在爆炸驅(qū)動(dòng)過程中為基本完全燃燒的狀態(tài)[3]，不產(chǎn)生有大范圍毀傷能力的大破片，為此開展襯層對(duì)金屬顆粒群的驅(qū)動(dòng)影響研究對(duì)低附帶毀傷彈藥的研究具有十分重要的意義。對(duì)金屬顆粒群毀傷元拋灑的仿真研究主要基于LS-DYNA的離散元算法，其是由Cundall[4]于1971年提出的，并將其應(yīng)用于巖石力學(xué)，取得較好結(jié)果。目前，LS-DYNA中的離散元方法日益成熟，許多學(xué)者將其應(yīng)用到顆粒動(dòng)力學(xué)，并取得較好的效果。馮吉奎等[5
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2022年3期2022-04-08
- 銅礦山污水庫防滲工藝探討*
應(yīng)采用單人工復(fù)合襯層作為防滲襯層并提出相應(yīng)的防滲技術(shù)要求，為水平防滲；文獻(xiàn)［15］在水污染防治中規(guī)定“含第一類污染物且濃度超標(biāo)污水的收集、輸送溝渠和檢查井、收集池等應(yīng)防滲”，并在附錄中給出了水池、水溝防滲要求；文獻(xiàn)［16］規(guī)定堆浸場(chǎng)應(yīng)采取防滲措施以及新建堆浸場(chǎng)防滲系統(tǒng)應(yīng)選擇水平防滲系統(tǒng)，要求堆浸場(chǎng)的收集池、溶液池的防滲標(biāo)準(zhǔn)不應(yīng)低于堆浸場(chǎng)的防滲標(biāo)準(zhǔn)，并依據(jù)不同的場(chǎng)地基礎(chǔ)條件，給出了相應(yīng)的防滲結(jié)構(gòu)層。以上3項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范具體的防滲技術(shù)要求對(duì)比見表2。雖然銅礦山排
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年11期2021-12-17
- 一種大型固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)界面脫粘缺陷的無損檢測(cè)方法①
由殼體、絕熱層、襯層、推進(jìn)劑、人工脫黏層組成，各粘結(jié)界面和推進(jìn)劑內(nèi)部質(zhì)量狀況是決定火箭飛行成敗的關(guān)鍵因素[2]。粘接失效是固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)最常見的失效方式之一，粘接界面的失效模式及機(jī)理研究是評(píng)價(jià)和改善粘接界面質(zhì)量的關(guān)鍵技術(shù)之一。然而，目前國內(nèi)外相關(guān)的文獻(xiàn)報(bào)道較少[3]。固體發(fā)動(dòng)機(jī)各粘接界面中推進(jìn)劑/襯層界面活性組分多，化學(xué)物理過程復(fù)雜，粘接問題突出[4]，其出現(xiàn)弱粘接甚至界面脫粘，會(huì)對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)完整性和工作可靠性構(gòu)成威脅[5]，工作時(shí)極易發(fā)生躥火甚
固體火箭技術(shù) 2021年3期2021-07-15
- 一般污染地面防滲做法方案比較與分析
采用天然黏土防滲襯層。采用天然黏土防滲襯層應(yīng)滿足以下基本條件：壓實(shí)后的黏土防滲襯層飽和油透系數(shù)應(yīng)＜1.0×10-7cm/s； 黏土防滲襯層的厚度應(yīng)≥2 m。2）如果天然基礎(chǔ)層飽和油透系數(shù)＜1.0×10-7cm/s，且厚度≥2 m，可采用單層人工合成材料防滲襯層。人工合成材料襯層下應(yīng)具有厚度≥0.75 m，且其被壓實(shí)后的飽和滲透系數(shù)＜1.0×10-7cm/s 的天然黏土防滲襯層，或具有同等以上隔水效力的其他材料防滲襯層。人工合成材料防滲襯層應(yīng)采用滿足CJ/T
有色冶金設(shè)計(jì)與研究 2021年2期2021-05-07
- 基于SEM與數(shù)字圖像相關(guān)的固體發(fā)動(dòng)機(jī)黏接界面細(xì)觀損傷過程分析
界面包括推進(jìn)劑、襯層、絕熱層，各層之間力學(xué)屬性差異較大。并且由于推進(jìn)劑內(nèi)部顆粒填充的原因，導(dǎo)致應(yīng)力分布不均，易在某些關(guān)鍵部位萌生細(xì)觀損傷。細(xì)觀損傷不斷演化容易形成宏觀損傷使黏接界面失效，最終影響發(fā)動(dòng)機(jī)的工作過程[1-3]，因此黏接界面細(xì)觀損傷過程一直是人們關(guān)注的重點(diǎn)。邱欣[4]對(duì)黏接試件進(jìn)行了原位拉伸試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)黏接試件拉伸過程的載荷-位移曲線“雙峰”特征，認(rèn)為“雙峰”分別對(duì)應(yīng)界面處顆粒的脫濕與基體斷裂兩個(gè)過程，并采用改進(jìn)的并聯(lián)Maxwell元件模型模擬了界
火炸藥學(xué)報(bào) 2021年1期2021-03-08
- 超磁致伸縮傳感器背襯層參數(shù)優(yōu)化的實(shí)驗(yàn)研究
象的出現(xiàn)，利用背襯層材料高衰減、低聲阻抗屬性吸收磁致伸縮傳感器的余振，從而提高信噪比，縮短檢測(cè)盲區(qū)的時(shí)間[9]。不同參數(shù)的背襯層吸收余振的效果不同，對(duì)傳感器激勵(lì)性能的影響也良莠不齊。因此研究背襯層不同參數(shù)的優(yōu)化，對(duì)于提高傳感器的激勵(lì)性能和檢測(cè)效率有著重要的意義。1 背襯層的材料選擇與制備1.1 背襯層材料的選擇磁致伸縮傳感器為低頻導(dǎo)波傳感器，低頻超聲波的能量小且頻帶窄，為了激勵(lì)和接收單模態(tài)導(dǎo)波，選用低阻抗、高衰減特性的背襯層。低阻抗減少振動(dòng)元件能量的損失，
電子科技 2021年2期2021-01-08
- 超磁致伸縮傳感器背襯層參數(shù)優(yōu)化的實(shí)驗(yàn)研究
象的出現(xiàn)，利用背襯層材料高衰減、低聲阻抗屬性吸收磁致伸縮傳感器的余振，從而提高信噪比，縮短檢測(cè)盲區(qū)的時(shí)間[9]。不同參數(shù)的背襯層吸收余振的效果不同，對(duì)傳感器激勵(lì)性能的影響也良莠不齊。因此研究背襯層不同參數(shù)的優(yōu)化，對(duì)于提高傳感器的激勵(lì)性能和檢測(cè)效率有著重要的意義。1 背襯層的材料選擇與制備1.1 背襯層材料的選擇磁致伸縮傳感器為低頻導(dǎo)波傳感器，低頻超聲波的能量小且頻帶窄，為了激勵(lì)和接收單模態(tài)導(dǎo)波，選用低阻抗、高衰減特性的背襯層。低阻抗減少振動(dòng)元件能量的損失，
電子科技 2021年2期2021-01-08
- 方格立襯結(jié)構(gòu)機(jī)織物的一次成形設(shè)計(jì)實(shí)踐
層、下層、經(jīng)向立襯層和緯向立襯層，其中上層、下層和經(jīng)向立襯層是由各層經(jīng)緯紗交織成的織物層，緯向立襯層是采用特殊組織設(shè)計(jì)成的緯浮線層。單位方格立襯結(jié)構(gòu)如圖1所示?？梢钥闯觯荷?、下層分別作為羽絨面料的表、里層，保證羽絨制品的基本屬性；相鄰的2個(gè)經(jīng)向立襯層形成具有一定高度的填充空腔；緯浮線組成的緯向立襯層在每個(gè)填充空間內(nèi)起到固定作用，防止填充的羽絨大范圍移動(dòng)。方格立襯結(jié)構(gòu)一方面使表、里2層間具有一定距離，擴(kuò)大了填充羽絨的空間，從而提高了羽絨制品的保暖性；另一方面
紡織學(xué)報(bào) 2020年6期2021-01-05
- 固體推進(jìn)劑/襯層粘接界面脫粘失效的數(shù)值模擬
分。固體推進(jìn)劑/襯層粘接界面的損傷研究很大程度上是圍繞載荷和環(huán)境以及相關(guān)性能展開的，研究?jī)?nèi)容涉及損傷的表征、實(shí)驗(yàn)?zāi)M及觀測(cè)方法、損傷對(duì)脫粘的影響和損傷本構(gòu)關(guān)系等各個(gè)方面[1-4]。粘接失效是固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)最常見的失效方式之一，其中固體推進(jìn)劑/襯層粘接界面的脫粘是最主要的失效模式。眾多學(xué)者對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)界面粘接強(qiáng)度、界面斷裂韌性及失效過程進(jìn)行了大量的定性研究分析。Liu[5]利用掃描電鏡觀察發(fā)現(xiàn)ANB3066推進(jìn)劑與襯層界面在緩慢拉伸條件下出現(xiàn)了初始損傷區(qū)，該區(qū)域
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年28期2020-11-10
- 鍋爐灰渣填埋場(chǎng)防滲處理技術(shù)
滲層主要包括天然襯層防滲和人工合成襯層防滲。天然襯層防滲方式：主要是通過天然襯層的低滲透性和足夠的厚度達(dá)到防滲的目的(天然襯層的滲透性比人工合成襯層高很多，因此必須通過厚度來達(dá)到對(duì)滲透系數(shù)的要求)，這種天然襯層主要指的是：天然粘土、人工改性粘土等。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘查及初步地勘報(bào)告，場(chǎng)區(qū)所在區(qū)域當(dāng)?shù)卣惩临Y源較豐富，但滲透系數(shù)較大，且天然粘土防滲工程施工難度大、工期長(zhǎng)、造價(jià)高，因此本項(xiàng)目考慮到技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、環(huán)保等要求不采用天然防滲方案。人工合成襯層防滲方式：人工合成防
山西建筑 2020年4期2020-03-11
- 在役雙金屬復(fù)合管道失效機(jī)制及控制措施分析*
管焊縫開裂，還有襯層焊縫腐蝕，而且還常伴有襯層塌陷； 另外雙金屬復(fù)合管失效機(jī)制特殊，襯層環(huán)焊縫腐蝕又主要表現(xiàn)為點(diǎn)蝕形貌尺寸較小，一旦穿過襯層接觸基管便會(huì)形成局部電偶腐蝕迅速穿透基管。以上一系列特點(diǎn)決定了雙金屬復(fù)合管不僅風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估復(fù)雜，更主要是在役缺陷檢測(cè)和損傷修復(fù)技術(shù)難度較大，對(duì)現(xiàn)有技術(shù)及規(guī)范具有明顯挑戰(zhàn)性。圍繞以上問題，本研究將主要針對(duì)在役316L 內(nèi)襯復(fù)合管失效風(fēng)險(xiǎn)開展分析，梳理風(fēng)險(xiǎn)控制面臨的挑戰(zhàn)問題，分析可行的失效控制措施，以便為在役雙金屬復(fù)合管安全應(yīng)
焊管 2019年9期2019-10-17
- HTPB推進(jìn)劑粘接界面細(xì)觀蠕變?cè)囼?yàn)及本構(gòu)模型研究?
制作小型推進(jìn)劑/襯層粘接界面試件，并對(duì)其進(jìn)行蠕變?cè)囼?yàn)，應(yīng)用CCD相機(jī)觀察分析其細(xì)觀的蠕變過程及蠕變特性，得到粘接界面的蠕變曲線，分析其蠕變特性，進(jìn)一步選取合適的蠕變本構(gòu)方程類型對(duì)其蠕變本構(gòu)方程進(jìn)行擬合研究。2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)2.1 試件以及夾具的制作2.1.1 試件的制備從標(biāo)準(zhǔn)的粘接結(jié)構(gòu)試件中切取小型推進(jìn)劑/襯層粘接界面試件。將標(biāo)準(zhǔn)粘接結(jié)構(gòu)試件的上下兩部分粘接界面部分取下，并切割成10mm×10mm×2mm的薄片，如圖1（a）所示，之后再用刻刀將初加工的試件加工
計(jì)算機(jī)與數(shù)字工程 2018年9期2018-09-28
- 具有混合槽結(jié)構(gòu)的水潤(rùn)滑橡膠軸承彈流潤(rùn)滑特性
潤(rùn)滑特性以及橡膠襯層變形等，為該類橡膠軸承的設(shè)計(jì)提供理論參考。1 混合槽結(jié)構(gòu)水潤(rùn)滑橡膠軸承1.1 軸承結(jié)構(gòu)及參數(shù)水潤(rùn)滑橡膠軸承基于自身采用水做潤(rùn)滑介質(zhì)以及輕質(zhì)環(huán)保的橡膠制成軸瓦，具有良好的減壓抑震、耐摩擦磨損、壽命長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)，新結(jié)構(gòu)水潤(rùn)滑軸承應(yīng)用于船舶尾軸軸系(圖1)。綜合U形、V形和T形水潤(rùn)滑軸承結(jié)構(gòu)開槽方式的優(yōu)勢(shì)，設(shè)計(jì)出的混合槽結(jié)構(gòu)水潤(rùn)滑橡膠軸承結(jié)構(gòu)如圖2所示，其左上部分為V形槽，右下部分為T形槽(圖2b)。圖1 水潤(rùn)滑橡膠軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)圖2 混合槽結(jié)構(gòu)
軸承 2018年2期2018-07-23
- NEPE推進(jìn)劑/襯層界面研究進(jìn)展①
體之間的推進(jìn)劑/襯層/絕熱層界面，其中推進(jìn)劑/襯層界面最為關(guān)鍵。NEPE推進(jìn)劑活性組分多，界面化學(xué)物理過程復(fù)雜，裝藥界面粘接問題更加突出。本文針對(duì)制約NEPE推進(jìn)劑裝藥界面粘接的瓶頸問題，重點(diǎn)開展了界面結(jié)構(gòu)表征、界面粘接與老化失效機(jī)理的研究，闡明了NEPE推進(jìn)劑/襯層/絕熱層界面區(qū)域的化學(xué)組成分布特征與細(xì)觀物理結(jié)構(gòu)，揭示了界面化學(xué)粘接機(jī)理、界面老化與失效機(jī)理，為改善NEPE推進(jìn)劑裝藥界面粘接奠定了理論基礎(chǔ)。1 NEPE推進(jìn)劑/襯層界面微觀結(jié)構(gòu)剖析1.1 界
固體火箭技術(shù) 2018年2期2018-05-11
- 一種可盤繞式玻纖增強(qiáng)復(fù)合管
體的內(nèi)部安裝有內(nèi)襯層，內(nèi)襯層的內(nèi)部黏貼有防腐蝕層，內(nèi)襯層的上方安裝有玻璃纖維層，玻璃纖維層通過若干個(gè)支撐條安裝在內(nèi)襯層上，支撐條與內(nèi)襯層和玻璃纖維層之間形成容腔，容腔的內(nèi)部填充有保溫棉，玻璃纖維層上黏接有聚乙烯塑料層，聚乙烯塑料層上安裝有外襯層，內(nèi)襯層和外襯層均由外保護(hù)層、第一金屬絲網(wǎng)狀層、內(nèi)保護(hù)層和第二金屬絲網(wǎng)狀層構(gòu)成，外保護(hù)層通過黏貼劑包裹在第一金屬絲網(wǎng)狀層上，第一金屬絲網(wǎng)狀層上通過黏貼劑包裹在內(nèi)保護(hù)層上，該復(fù)合管，保溫性能好(申請(qǐng)專利號(hào)：CN2017
橡塑技術(shù)與裝備 2018年8期2018-04-19
- NEPE推進(jìn)劑/襯層/絕熱層界面掃描電鏡原位拉伸試驗(yàn)
NEPE推進(jìn)劑/襯層/絕熱層界面掃描電鏡原位拉伸試驗(yàn)藍(lán)林鋼(中國工程物理研究院 化工材料研究所, 綿陽 621900)采用原位拉伸掃描電鏡試驗(yàn)，對(duì)高能硝酸酯增塑聚醚(NEPE)推進(jìn)劑/襯層/絕熱層的拉伸破壞過程進(jìn)行了原位觀測(cè)。通過標(biāo)記點(diǎn)的方法，定量獲得了NEPE推進(jìn)劑、襯層和絕熱層的變形。結(jié)果表明：在NEPE推進(jìn)劑/端羥基聚丁二烯(HTPB)襯層界面處存在厚約40 μm的高模量層，該高模量層對(duì)于NEPE推進(jìn)劑/襯層界面的黏結(jié)性能有重要作用。原位拉伸試驗(yàn)有助
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2017年9期2017-09-21
- 垃圾填埋滲濾液的危害與防治
物堆放場(chǎng)、未設(shè)置襯層的填埋場(chǎng)，或者雖然底部為粘土層，滲透系數(shù)和厚度滿足標(biāo)準(zhǔn)但無滲濾液收排系統(tǒng)的簡(jiǎn)單填埋場(chǎng)，滲濾液的產(chǎn)生量就是滲濾液通過包氣帶土層進(jìn)入地下水的滲漏量。對(duì)于設(shè)有襯層、排水系統(tǒng)的填埋場(chǎng)，通過填埋場(chǎng)底部下滲的滲濾液滲漏量Q為：Q滲濾液=AKs式中：Q滲濾液—通過填埋場(chǎng)底部下滲的滲濾液滲漏量，cm3/s；d—稱層的厚度，cm；Ks—襯層的滲透系數(shù)，cm/s；A—填埋場(chǎng)底部襯層面積，cm2；hmax—填埋場(chǎng)底部最大積水深度，cm。3.防治地下水污染的措
商情 2017年21期2017-07-27
- 基于有限元的帶襯層傳動(dòng)螺旋副受力分析*
)基于有限元的帶襯層傳動(dòng)螺旋副受力分析*程振鋒，章爭(zhēng)榮(廣東工業(yè)大學(xué) 材料與能源學(xué)院，廣州 510006)建立了壓力機(jī)傳動(dòng)螺旋副的普通結(jié)構(gòu)和帶襯層結(jié)構(gòu)這兩種三維空間有限元模型，并在ANSYS WORKBENCH中用靜力學(xué)主要分析了兩種結(jié)構(gòu)中螺母的應(yīng)力變化情況。首先通過對(duì)普通結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬分析，得到螺母的受力主要集中在螺牙的下螺根，下螺根螺旋線應(yīng)力分布整體呈現(xiàn)“U”形，同時(shí)最大等效應(yīng)力位于螺旋線上端。在這基礎(chǔ)上，對(duì)帶襯層傳動(dòng)螺旋副進(jìn)行模擬分析，發(fā)現(xiàn)隨著襯層彈性
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2017年5期2017-05-25
- GAP推進(jìn)劑粘接體系組分遷移動(dòng)力學(xué)研究
下降以及推進(jìn)劑和襯層的粘接界面破壞等[1]。組分遷移的研究一直是推進(jìn)劑老化研究的重點(diǎn)之一。對(duì)于端羥基聚丁二烯(HTPB)推進(jìn)劑體系,國內(nèi)外學(xué)者對(duì)其中的增塑劑[2-3]及燃速調(diào)節(jié)劑[4-5]的遷移進(jìn)行過大量研究。對(duì)于硝酸酯增塑的聚醚(NEPE)推進(jìn)劑體系中的組分遷移,黃志萍等定性[6]、定量[7]地研究了NEPE推進(jìn)劑粘接界面間幾種主要的遷移組分,并對(duì)遷移機(jī)理及遷移動(dòng)力學(xué)進(jìn)行了深入分析[8]; 尹華麗等[9-10]又進(jìn)一步研究了組分遷移對(duì)體系力學(xué)性能及界面粘
含能材料 2017年8期2017-05-07
- 基于Micro-CT的NEPE推進(jìn)劑裝藥界面細(xì)觀結(jié)構(gòu)
NEPE推進(jìn)劑/襯層/絕熱層界面細(xì)觀結(jié)構(gòu)研究，發(fā)現(xiàn)Micro-CT圖像可明顯區(qū)分界面各相以及各相的基體與填充物，可識(shí)別不同的固體填充物；絕熱層/襯層界面存在有鋸齒狀的鑲嵌結(jié)構(gòu)的擴(kuò)散層，厚度不超過10 μm；推進(jìn)劑與襯層之間有一定的擴(kuò)散，存在明顯的推進(jìn)劑與襯層基體富集層，在推進(jìn)劑一側(cè)，還形成40～80 μm的HMX顆粒富集層。NEPE推進(jìn)劑；粘接界面；襯層；絕熱層；顆粒填料；顯微CT0 引言固體推進(jìn)劑藥柱通過襯層實(shí)現(xiàn)與絕熱層的粘合，為保證固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)正常工
固體火箭技術(shù) 2017年2期2017-05-03
- NEPE推進(jìn)劑/襯層界面化學(xué)組成的XPS分析
NEPE推進(jìn)劑/襯層界面化學(xué)組成的XPS分析郭 翔1,2，張清杰1，翟鵬程1，龐愛民2，池旭輝2(1.武漢理工大學(xué) 材料復(fù)合新技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430070；2.中國航天科技集團(tuán)公司四院四十二所，襄陽 441003)針對(duì)NEPE推進(jìn)劑/襯層界面化學(xué)組成復(fù)雜，缺乏有限表征手段的問題，采用XPS對(duì)其進(jìn)行了分析測(cè)試，并對(duì)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行了系統(tǒng)分析。綜合分析了XPS測(cè)試特點(diǎn)與NEPE推進(jìn)劑配方組成，揭示了XPS定量測(cè)試結(jié)果與配方理論值的差異的原因，對(duì)C、N元素
固體火箭技術(shù) 2017年1期2017-03-06
- HTPB/IPDI推進(jìn)劑裝藥界面弱粘接增強(qiáng)技術(shù)
技術(shù)。研究表明，襯層成型前，采用表面處理劑(STA-7)，對(duì)絕熱層表面進(jìn)行預(yù)處理，可抑制近界面推進(jìn)劑弱強(qiáng)度層的形成，顯著提高界面粘接強(qiáng)度。絕熱層表面預(yù)處理后，近界面推進(jìn)劑的凝膠含量可提高約90%，聯(lián)合扯離強(qiáng)度提高400 kPa以上，達(dá)到與推進(jìn)劑本體強(qiáng)度相當(dāng)?shù)乃?，試件破壞形式與其等效應(yīng)力云圖相符。HTPB/IPDI推進(jìn)劑；界面粘接；弱強(qiáng)度層；表面處理劑0 引言HTPB/IPDI推進(jìn)劑因具有藥漿適用期長(zhǎng)、力學(xué)性能和貯存性能優(yōu)良、可研制高固體含量和高燃速推進(jìn)劑
固體火箭技術(shù) 2017年1期2017-03-06
- 襯層/推進(jìn)劑界面粘接優(yōu)劣的判定和時(shí)空特征①
441003)襯層/推進(jìn)劑界面粘接優(yōu)劣的判定和時(shí)空特征①毛 丹1，馬浩然2，楊 根3，池旭輝3，龐愛民3，楊 梅1(1.中國科學(xué)院過程工程研究所 多相復(fù)雜系統(tǒng)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100190；2.青島科技大學(xué) 化學(xué)與分子工程學(xué)院，青島 266042；3.中國航天科技集團(tuán)公司四院四十二所，襄陽 441003)為了準(zhǔn)確測(cè)定襯層/推進(jìn)劑界面組成、分布特征及遷移規(guī)律，文中利用原位顯微紅外技術(shù)，測(cè)定了某些樣品的襯層/推進(jìn)劑界面法線方向不同位置的紅外光譜，通過比較
固體火箭技術(shù) 2016年6期2017-01-05
- 試析雙金屬復(fù)合管(304/20)安裝施工技術(shù)
方式結(jié)合基層以及襯層，兩者間容易存留一定縫隙，難以實(shí)現(xiàn)冶金結(jié)合。除此之外，國內(nèi)還無法順利生產(chǎn)復(fù)合管彎頭，因此需要進(jìn)行多種鋼焊接[4]。不過雙金屬復(fù)合管擁有的特殊結(jié)構(gòu)在焊接的時(shí)候可能會(huì)導(dǎo)致下列焊接缺陷，例如層間無法熔合、夾渣、焊縫附近碳原子遷移影響防腐效果、熔池金屬塌陷、合金元素容易燒損以及焊縫背面氧化不良等。因此如果想要大規(guī)模推廣復(fù)合管，關(guān)鍵在于解決復(fù)合管焊接方面的技術(shù)難題。2 雙金屬復(fù)合管安裝施工技術(shù)2.1 復(fù)合管安裝施工（1）坡口接頭形式。根據(jù)當(dāng)前國內(nèi)
低碳世界 2016年5期2016-03-19
- 美國加州統(tǒng)一食品接觸產(chǎn)品BPA警告信息
分使用了環(huán)氧樹脂襯層，以避免微生物污染，延長(zhǎng)保質(zhì)期，其罐蓋或者瓶蓋也可能含有環(huán)氧樹脂襯層。這些襯層可能釋放少量的B P A到食品或飲料中。據(jù)悉，本次提議的緊急條例將在180天后失效，在此期間，O E H H A將著手常規(guī)的規(guī)則制定，采納一項(xiàng)自通過日起為期一年的臨時(shí)措施。O E H H A還將建立口腔暴露于B P A的最大可容許劑量水平（M A D L），進(jìn)一步說明哪些產(chǎn)品需要警告。
中國質(zhì)量監(jiān)管 2016年6期2016-02-12
- 火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體襯層固化的溫度控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)
言火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體襯層初始狀態(tài)是一種高黏度流體，固化后將推進(jìn)劑牢固地粘接到絕熱層或發(fā)動(dòng)機(jī)殼體上，其主要功能是粘接和緩沖應(yīng)力，兼有隔熱和限燃的作用。固化過程中要求溫度控制準(zhǔn)確、加熱均勻［1－2］。目前常用的烘干設(shè)備有兩種：一種是蒸汽或電加熱的烘箱，該加熱器一般采用鎳鉻絲電阻器件，并將加熱器設(shè)置于烘箱的底部，這種結(jié)構(gòu)的烘箱溫度在豎直方向上呈梯度分布，極不均勻；另一種是將風(fēng)機(jī)安裝在烘箱的側(cè)壁上，通過風(fēng)機(jī)工作將外部熱源的熱量通入到箱體內(nèi)，以此來烘干箱體內(nèi)的物品，所以
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2015年3期2015-12-31
- 超聲相控線陣換能器參數(shù)對(duì)換能器接收靈敏度的影響
層、壓電陶瓷、背襯層，如圖1所示。三軸坐標(biāo)系如圖所示，因?yàn)閄1軸垂直于紙面指向紙外，所以未在圖上標(biāo)示出來。設(shè)壓電陶瓷塊個(gè)數(shù)為N ，每個(gè)陶瓷塊的高為h，寬為a，長(zhǎng)為l ，中心間距為d。匹配層、膠層和背襯層的厚度分別為，h g和h b。圖1 線陣換能器示意圖2.1等效彈性模量的計(jì)算軸的伸長(zhǎng)與力的關(guān)系為：其中E 為彈性模量，A 為截面積，l為軸的長(zhǎng)度。彈簧的伸長(zhǎng)與力的關(guān)系為：比較式（1）與式（2）可知，若將軸等效為彈簧，則等效剛度：匹配層、膠層、背襯層都是各向同
質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督研究 2015年6期2015-10-17
- 基于SEM原位拉伸的HTPB推進(jìn)劑/襯層粘接界面破壞過程分析
學(xué)者對(duì)于推進(jìn)劑/襯層粘接界面的研究主要集中于宏觀力學(xué)性能測(cè)試。隨著對(duì)粘接界面問題研究的不斷深入，學(xué)者們的研究領(lǐng)域已從宏觀深入到細(xì)觀層次，吳豐軍[3]探索了粘接界面細(xì)觀力學(xué)性能、結(jié)構(gòu)與破壞方式的內(nèi)在關(guān)聯(lián)，初步提出了推進(jìn)劑/襯層粘接界面失效模式。文獻(xiàn)[4]引入數(shù)字圖像處理方法對(duì)粘接界面細(xì)觀破壞進(jìn)行分析，獲得界面位移場(chǎng)。文獻(xiàn)[5]利用掃描電鏡，發(fā)現(xiàn)三元乙丙橡膠絕熱層與進(jìn)劑基體間細(xì)小缺陷是導(dǎo)致界面力學(xué)性能下降的原因。文獻(xiàn)[6]運(yùn)用X射線光電子能譜-XPS(X-ra
含能材料 2015年6期2015-05-10
- 固體發(fā)動(dòng)機(jī)界面粘接性能的非線性超聲無損評(píng)價(jià)①
殼體/絕熱層界面襯層的粘接性能會(huì)影響固體發(fā)動(dòng)機(jī)最終性能。基于超聲縱波透射法，結(jié)合襯層樣本的紅外光譜圖，研究襯層固化過程中超聲非線性系數(shù)與微觀組織結(jié)構(gòu)間的關(guān)系。鈮酸鋰晶片的濾波特性，有效減少前端儀器的非線性，提高了測(cè)量數(shù)據(jù)的魯棒性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，隨著固化度增加，超聲非線性系數(shù)逐漸減小，界面粘接性能越好。因此，利用超聲非線性系數(shù)，可對(duì)界面的粘接性能進(jìn)行超聲無損評(píng)價(jià)。固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)；非線性超聲；無損評(píng)價(jià)；粘接性能0 引言絕熱層作為殼體與推進(jìn)劑間的隔熱結(jié)構(gòu)，其作用
固體火箭技術(shù) 2015年1期2015-04-25
- 低旁瓣級(jí)高頻相控陣的設(shè)計(jì)方法
高。另外，增加背襯層可以降低換能器的特性阻抗，在與水匹配及拓展帶寬上有很大的優(yōu)勢(shì)。為了解增加背襯層帶來的性能影響，制作了幾個(gè)同樣尺寸的小樣陣，對(duì)其進(jìn)行測(cè)試得到結(jié)果見表1。由表1中的數(shù)據(jù)可以看出，裝配工藝對(duì)基陣性能是有影響的，1#與3#數(shù)據(jù)差別較大。另外，有背襯層的換能器的效率要高（5#、6#），這個(gè)結(jié)果是符合理論的，而且選擇合適參數(shù)的背襯層，其發(fā)射響應(yīng)值也不低（6#）。所以，根據(jù)6#換能器的參數(shù)制作2個(gè)有背襯層的大陣，基陣外形尺寸一致。一個(gè)是904個(gè)基元，
聲學(xué)與電子工程 2015年3期2015-01-09
- NEPE推進(jìn)劑/襯層結(jié)構(gòu)-性能MD模擬(Ⅰ)
——簡(jiǎn)化模型界面固化反應(yīng)展示和力學(xué)性能比較①
NEPE推進(jìn)劑/襯層結(jié)構(gòu)-性能MD模擬(Ⅰ) ——簡(jiǎn)化模型界面固化反應(yīng)展示和力學(xué)性能比較①朱 偉1，2，劉冬梅1，肖繼軍1，池旭輝3，龐愛民3，肖鶴鳴1(1.南京理工大學(xué)化工學(xué)院，分子與材料計(jì)算研究所，南京 210094;2.嘉興學(xué)院 生物與化學(xué)工程學(xué)院，嘉興 314001;3.中國航天科技集團(tuán)公司四院四十二所，襄陽 441003)為展示NEPE推進(jìn)劑/襯層界面發(fā)生的交叉固化反應(yīng)，設(shè)計(jì)搭建了PEG/N-100、HTPB/TDI和PEG/N-100//HTP
固體火箭技術(shù) 2014年4期2014-09-19
- 基于損傷的HTPB推進(jìn)劑/襯層界面內(nèi)聚法則構(gòu)建①
HTPB推進(jìn)劑/襯層界面內(nèi)聚法則構(gòu)建①鈕然銘，陳 雄，周長(zhǎng)省，周清春(南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，南京 210094)為提高丁羥(HTPB)推進(jìn)劑/襯層界面數(shù)值仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性，首先改進(jìn)了單搭接試件，通過剪切實(shí)驗(yàn)獲取界面斷裂參數(shù)，而后分別采用雙線型模型和指數(shù)型模型對(duì)試件進(jìn)行數(shù)值研究，進(jìn)行影響分析，并在此基礎(chǔ)上建立了一種基于損傷變量的自定義內(nèi)聚力模型，使模型具有了明確的物理含義。結(jié)果表明，改進(jìn)的單搭接試件能夠測(cè)定柔韌粘接件的II型斷裂參數(shù);II型界面斷裂時(shí)，內(nèi)
固體火箭技術(shù) 2014年6期2014-09-19
- 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)襯層與藥柱脫粘高能X射線檢測(cè)技術(shù)
）固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)襯層與藥柱脫粘高能X射線檢測(cè)技術(shù)鄭偉1，鄧安華2，劉云峰3，劉榮臻2（1.海軍航空工程學(xué)院科研部，山東煙臺(tái)264001；2.中國航天科工集團(tuán)8610廠，湖北宜昌444200；3.中國航天科工集團(tuán)389廠，呼和浩特010076）襯層與藥柱脫粘嚴(yán)重影響固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)完整性和工作安全性，該缺陷的可靠檢測(cè)至關(guān)重要。文章綜述了固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)高能X射線檢測(cè)技術(shù)現(xiàn)狀?；谏渚€照相檢測(cè)和工業(yè)CT檢測(cè)手段，評(píng)述了固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)襯層與藥柱脫粘的圖像分析和
海軍航空大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年4期2014-07-12
- 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)襯層固化狀態(tài)超聲波實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)方法
）固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)襯層固化狀態(tài)超聲波實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)方法楊亞軍,王召巴(中北大學(xué)電子測(cè)試技術(shù)國防重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西太原 030051）為了正確判定襯層“半固化”狀態(tài),更好地控制發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量,采用了超聲縱波反射技術(shù)和激光測(cè)厚技術(shù)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)襯層固化反應(yīng)過程,并針對(duì)襯層固化溫度和普通超聲探頭工作環(huán)境要求設(shè)計(jì)了襯層固化過程超聲實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng),根據(jù)襯層厚度、縱波傳播速度、聲衰減系數(shù)的變化對(duì)襯層固化狀態(tài)進(jìn)行表征。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明,隨著襯層固化反應(yīng)的進(jìn)行,襯層厚度和聲衰減系數(shù)逐漸減小,縱波傳
兵工學(xué)報(bào) 2014年5期2014-06-27
- HTPB推進(jìn)劑/襯層粘接試件變形破壞過程試驗(yàn)與數(shù)值模擬
HTPB推進(jìn)劑/襯層粘接試件變形破壞過程試驗(yàn)與數(shù)值模擬姜愛民,李高春,黃衛(wèi)東,邱欣（海軍航空工程學(xué)院飛行器工程系,山東煙臺(tái) 264001）為得到粘接界面的力學(xué)行為和破壞模式,對(duì)HTPB推進(jìn)劑/襯層粘接試件進(jìn)行了單向拉伸宏觀觀察試驗(yàn),獲得不同拉伸階段的變形圖片,記錄了界面破壞的全過程；使用界面元模型表征推進(jìn)劑/襯層界面,數(shù)值模擬了粘接界面試件在單向拉伸作用下的脫粘過程。結(jié)果表明：界面拉伸變形破壞過程表現(xiàn)為裂紋的起裂、擴(kuò)展和失效；粘接試件的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線表
兵工學(xué)報(bào) 2014年10期2014-06-27
- 大型鋼儲(chǔ)罐不銹鋼襯里設(shè)計(jì)與建造
m2，為了保證襯層的密封性同時(shí)為方便焊接與檢漏，保證不銹鋼襯層焊接密封性，將襯層從上到下分割為5段，每段為一個(gè)單獨(dú)的密封體，在每段的最下部開4個(gè)DN15不銹鋼檢查管口，并標(biāo)記為N3.1～20，用于排氣、抽氣等觀察檢漏之用，襯板之間40 mm搭接，三層襯板重疊的部分最上層需進(jìn)行切角，襯層施工過程中需要用木錘子不斷敲打，保證襯層與罐壁盡量貼合減小間隙，具體結(jié)構(gòu)如圖3。罐壁接管與不銹鋼襯板焊接采用內(nèi)補(bǔ)強(qiáng)圈結(jié)構(gòu)，補(bǔ)強(qiáng)圈材質(zhì)316L，其厚度根據(jù)接管大小選6 mm或
石油化工腐蝕與防護(hù) 2014年1期2014-05-05
- 含有空氣背襯層的分層多孔材料的吸聲性能研究
結(jié)構(gòu)和添加空氣背襯層等[1～7]。分層結(jié)構(gòu)是由不同的吸聲材料按照一定的工藝參數(shù)復(fù)合而成，使得聲波在吸聲結(jié)構(gòu)中逐層衰減，以達(dá)到與介質(zhì)的阻抗匹配而減弱反射。泡沫金屬是一種典型的多孔材料，具有耐高溫、耐腐蝕及抗沖擊特性，同時(shí)具有質(zhì)輕、吸聲、電磁屏蔽及隔熱等功能性特征?？諝獗?span id="syggg00" class="hl">襯層與多孔材料形成的赫姆霍茲共振腔可以起到消聲效果，兩者同時(shí)作用使得吸聲結(jié)構(gòu)的吸聲能力明顯改善[8，9]。因此，含有空氣背襯層的分層多孔材料是一種優(yōu)良的吸聲結(jié)構(gòu)。當(dāng)聲波作用于多孔材料時(shí)，一方面
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2014年5期2014-04-02
- 界面推進(jìn)劑弱強(qiáng)度層的形成與抑制①
起，其中推進(jìn)劑/襯層界面脫粘又是最主要的失效模式。影響推進(jìn)劑/襯層界面粘接的因素非常多，Kakade等從襯層、推進(jìn)劑及絕熱層多個(gè)角度分別進(jìn)行大量研究[1-8]，得到了許多具有工程參考價(jià)值的成果，但因界面粘接的復(fù)雜性，尚未在材料的理化性能與實(shí)際界面粘接性能間形成統(tǒng)一的理論，未有效解決固體推進(jìn)劑裝藥界面脫粘的問題。推進(jìn)劑/襯層界面在粘接過程中，兩相均由多組分料漿固化反應(yīng)而形成，其中活性物質(zhì)的遷移和反應(yīng)(包括副反應(yīng))是影響界面粘接可靠性的關(guān)鍵因素。Grythe等
固體火箭技術(shù) 2014年3期2014-03-15
- 端羥基聚丁二烯推進(jìn)劑/襯層脫粘的斷裂機(jī)理與斷裂能獲取研究
相關(guān)。而推進(jìn)劑/襯層界面脫粘，是破壞固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥結(jié)構(gòu)完整性的主要形式之一。在裝藥的制備、儲(chǔ)存、運(yùn)輸過程中，界面處會(huì)由于應(yīng)力集中和材料損傷而形成微裂紋和空穴等缺陷。這些缺陷在發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)可能會(huì)發(fā)展形成脫粘，從而影響固體火箭的戰(zhàn)術(shù)性能。因而，研究推進(jìn)劑/襯層界面的脫粘行為有助于深入了解和分析裝藥結(jié)構(gòu)完整性。目前針對(duì)推進(jìn)劑/襯層粘接界面的相關(guān)研究主要有分析影響其粘接性能的因素。尹華麗等［1］綜述了襯層、推進(jìn)劑和工藝對(duì)界面粘接性能的影響。此外，許多學(xué)者也分析
兵工學(xué)報(bào) 2014年7期2014-03-01
- 薄襯層結(jié)構(gòu)滑動(dòng)軸承潤(rùn)滑膜厚度的超聲檢測(cè)方法
軸承軸瓦由基體和襯層兩部分通過澆鑄或軋制形成，如圖1所示，襯層厚度通常在不足1mm到6mm范圍內(nèi)，這樣，在保證超聲測(cè)厚法原有不破壞軸承結(jié)構(gòu)優(yōu)越性的前提下，3層結(jié)構(gòu)的測(cè)量模型就變成了軸瓦基體-襯層-流體膜-軸頸4層的結(jié)構(gòu)形式。以短脈沖超聲波測(cè)量為例，通常超聲波在被測(cè)材料內(nèi)占有3個(gè)波長(zhǎng)以上的脈沖寬度，當(dāng)頻率為10MHz的超聲波入射鋼-巴氏合金結(jié)構(gòu)的軸瓦時(shí)，超聲波在巴氏合金層的脈沖寬度約為1mm，而當(dāng)采用5MHz的長(zhǎng)脈沖換能器時(shí)，這一寬度值變?yōu)?.6mm，當(dāng)軸瓦
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年8期2014-01-16
- 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)光固化襯層研究①
體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)中，襯層是介于絕熱層和推進(jìn)劑藥柱之間的粘接過渡層，并傳遞應(yīng)力，確保發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)完整性［1］。傳統(tǒng)襯層由HTPB、二異氰酸酯及少量助劑組成，經(jīng)溶劑稀釋后噴涂在絕熱層表面，半固化狀態(tài)下，澆注推進(jìn)劑藥漿，襯層與推進(jìn)劑同步固化;以實(shí)現(xiàn)良好界面粘接。這種傳統(tǒng)襯層技術(shù)在丁羥推進(jìn)劑裝藥的發(fā)動(dòng)機(jī)中是可行的，但在硝酸酯增塑的聚醚推進(jìn)劑(NEPE)裝藥的發(fā)動(dòng)機(jī)中存在嚴(yán)重問題，即藥漿中大劑量小分子增塑劑容易遷移到推進(jìn)劑表面，甚至透過襯層遷移到絕熱層，導(dǎo)致襯層和絕熱層的
固體火箭技術(shù) 2013年6期2013-09-26
- 丁羥襯層固化過程實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)方法①
1)0 引言丁羥襯層作為固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室內(nèi)粘接絕熱層和推進(jìn)劑的彈性材料，起保護(hù)發(fā)動(dòng)機(jī)的重要作用［1］。為保證粘接性能，目前多數(shù)企業(yè)采用的工藝是將刮涂好襯層的發(fā)動(dòng)機(jī)置于某恒溫環(huán)境中旋轉(zhuǎn)，在離心力作用下使得襯層厚度均勻，經(jīng)過一定時(shí)間達(dá)到“半固化”狀態(tài)，然后抽真空裝入推進(jìn)劑。目前為止，“半固化”狀態(tài)主要采用人手指壓法，依靠工程人員的經(jīng)驗(yàn)判斷，缺乏穩(wěn)定、統(tǒng)一的監(jiān)測(cè)方法，嚴(yán)重影響裝藥質(zhì)量的穩(wěn)定性。針對(duì)這一問題，劉鋒、楊士山等將紅外光譜技術(shù)應(yīng)用于襯層固化狀態(tài)的監(jiān)測(cè)
固體火箭技術(shù) 2013年6期2013-09-26
- 固體推進(jìn)劑/襯層界面裂紋的界面層模型有限元分析①
箭發(fā)動(dòng)機(jī)推進(jìn)劑/襯層界面裂紋問題是影響固體發(fā)動(dòng)機(jī)工作可靠性的關(guān)鍵因素。因此，該類問題一直受到學(xué)者們的廣泛關(guān)注。人們主要采用實(shí)驗(yàn)和以有限元為主的數(shù)值方法對(duì)其研究。在實(shí)驗(yàn)方面，陽建紅等［1］采用X射線觀測(cè)了推進(jìn)劑的脫粘擴(kuò)展試件燃燒過程。在有限元法方面，王至存等［2］對(duì)推進(jìn)劑/襯層/絕熱層矩形粘結(jié)試件進(jìn)行了三維粘彈性應(yīng)力分析，蒙上陽等［3］計(jì)算了推進(jìn)劑/襯層中不同深度脫粘裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子。但該類界面粘結(jié)區(qū)域的細(xì)觀結(jié)構(gòu)或模量對(duì)裂紋的影響研究尚未見報(bào)道，其根本原因
固體火箭技術(shù) 2012年6期2012-09-26
- 未老化NEPE推進(jìn)劑/襯層粘接試件拉伸失效模式研究①
0 引言推進(jìn)劑/襯層的粘接本質(zhì)上是一種界面現(xiàn)象，粘接過程是界面物理和化學(xué)的變化過程。國內(nèi)外學(xué)者已經(jīng)提出過潤(rùn)吸附理論、化學(xué)鍵理論、擴(kuò)散理論、電子理論、弱邊界層理論和機(jī)械結(jié)合理論等［1］，試圖探索粘接現(xiàn)象的本質(zhì)，分析界面失效的根本原因，并從多種宏觀和微觀途徑進(jìn)行觀測(cè)和改進(jìn)。Gustavson等［2］通過全反射紅外光譜分析得出常溫測(cè)試時(shí)，不管是在拉伸還是剝離測(cè)試模式下，推進(jìn)劑/襯層粘接試樣總是在界面附近推進(jìn)劑內(nèi)發(fā)生內(nèi)聚破壞。推進(jìn)劑內(nèi)聚強(qiáng)度是粘接體系的薄弱環(huán)節(jié)，但
固體火箭技術(shù) 2012年6期2012-08-31
- 雙金屬復(fù)合滑動(dòng)軸承的襯層厚度與溫升的關(guān)系
的數(shù)學(xué)模型，關(guān)于襯層厚度等因素對(duì)溫升的影響規(guī)律的認(rèn)識(shí)仍停留在定性層面。下文根據(jù)傳熱學(xué)原理，對(duì)雙金屬軸承工作過程的熱行為進(jìn)行了理論分析，得到了襯層厚度、軸承尺寸和工作條件對(duì)軸承溫升的影響規(guī)律，進(jìn)一步得到了基于許用溫度的襯層尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算公式，所得結(jié)果可以為雙金屬軸承設(shè)計(jì)與制造提供有益參考。1 襯層溫度計(jì)算模型雙金屬軸承一般由襯層(內(nèi)層)和鋼層(外層)組成，兩層之間達(dá)到了冶金結(jié)合[5,8]。軸承工作時(shí)，襯層與軸之間因摩擦而生熱，熱量通過軸承外壁傳出。在工作初期，
軸承 2012年1期2012-07-24
- 固體推進(jìn)劑/襯層界面裂紋的指數(shù)型分層界面層模型①
5)固體推進(jìn)劑/襯層界面裂紋的指數(shù)型分層界面層模型①邸 克，楊月誠(第二炮兵工程大學(xué)601室，西安 710025)建立了固體推進(jìn)劑/襯層界面裂紋的指數(shù)型分層界面層模型，該模型將界面層劃分為多個(gè)子層，并在每一子層中用指數(shù)函數(shù)表示界面層初始模量的分布。應(yīng)用Fourier變換方法推導(dǎo)出一個(gè)Cauchy型奇異積分方程組，采用配點(diǎn)數(shù)值方法得到平面應(yīng)力狀態(tài)下裂紋問題的半解析解，并討論了法向和剪切應(yīng)力加載下界面層參數(shù)對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響。結(jié)果表明，界面層模量降低時(shí)，應(yīng)力
固體火箭技術(shù) 2012年4期2012-07-09
- BDNPF／A 增塑劑向襯層和絕熱層中的遷移
的差異，在不同的襯層和絕熱層中，含能增塑劑的遷移特性與惰性增塑劑也有所不同。目前，國內(nèi)外的研究集中于對(duì)推進(jìn)劑中硝化甘油等硝酸酯類含能增塑劑的遷移。研究不同體系的襯層和絕熱層中含能增塑劑的遷移特性及其帶來的性能變化，對(duì)含有含能增塑劑的推進(jìn)劑的襯層和絕熱層材料的選擇具有指導(dǎo)意義。本實(shí)驗(yàn)采用浸漬法［3］研究了BDNPF／A 在3種不同類型的襯層和兩種不同類型的絕熱層中的遷移特性，采用傅里葉變換紅外光譜、熱機(jī)械分析、抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率測(cè)試、燒蝕率測(cè)試等方法研究了不同
火炸藥學(xué)報(bào) 2012年5期2012-01-29