流口
- 一種流口可控軟后坐火炮反后坐裝置設(shè)計(jì)與仿真
置,通過電機(jī)控制流口大小以改變后坐阻力,并結(jié)合流體仿真結(jié)果,對改進(jìn)的反后坐裝置進(jìn)行了性能預(yù)測,對多種彈藥的軟后坐發(fā)射過程進(jìn)行了數(shù)值仿真。1 反后坐裝置設(shè)計(jì)反后坐裝置是發(fā)射后坐的重要部件,在火炮各部件中也處于核心地位,其工作特性直接影響火炮的發(fā)射性能。對于軟后坐火炮的反后坐裝置,除具有常規(guī)反后坐裝置的后坐與復(fù)進(jìn)功能外,還應(yīng)具備一定的緩沖功能,以應(yīng)對軟后坐火炮可能出現(xiàn)的瞎火與遲發(fā)火等問題。1.1 前沖機(jī)工作原理圖1所示為某軟后坐火炮前沖機(jī)為液體-氣壓式前沖機(jī)[
彈道學(xué)報(bào) 2023年4期2024-01-05
- 結(jié)構(gòu)參數(shù)對旋流器沖蝕磨損影響的數(shù)值模擬研究＊
t 軟件對不同溢流口、底流口結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行仿真研究，基于離散相模型（DPM）和沖蝕模型分析結(jié)構(gòu)參數(shù)對旋流器內(nèi)部流場及壁面沖蝕磨損的影響，為鉆井液清潔裝置中旋流器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化和防磨減磨提供理論參考。1 旋流器物理模型及網(wǎng)格劃分本文以鉆井液清潔裝置中直切式矩形單入口式水力旋流器為研究對象，旋流器主體由進(jìn)料口、溢流口、底流口、圓柱段和錐段組成，其結(jié)構(gòu)與尺寸參數(shù)如圖1所示，左邊圖中單位為mm。圖1 旋流器幾何結(jié)構(gòu)根據(jù)水力旋流器結(jié)構(gòu)和尺寸，采用SolidWorks 軟件
科技與創(chuàng)新 2023年23期2023-12-13
- 旋流器離心濃縮工藝參數(shù)的優(yōu)化
流器主要包括有溢流口、入流孔、旋流腔、錐段以及沉砂口等。待處理的物料進(jìn)入水力旋流器中后，物料在其中做螺旋運(yùn)動并產(chǎn)生強(qiáng)烈的渦流。在上述作用下，物料分別通過溢流口和底流口排出，分為溢流口懸浮液和底流口懸浮液[2]?；谒π髌鲗ξ驳V進(jìn)行濃縮的工藝流程如圖2 所示。尾礦在旋流器濃縮的作用下形成低濃度且可被回收利用的溢流和濃度較高的底流。其中，溢流在進(jìn)一步重力濃縮的作用下對其中的水進(jìn)行回收，形成的底流液與第一步中形成的高濃度底流合并形成高濃度濃縮的全尾礦。圖2
機(jī)械管理開發(fā) 2023年7期2023-08-31
- 分選機(jī)的設(shè)計(jì)及試驗(yàn)研究
分選腔高度及底流口直徑確定結(jié)合分選機(jī)的處理能力以及上述已經(jīng)確定的分選機(jī)其他結(jié)構(gòu)參數(shù)，初步確定分選腔高度為600 mm、900 mm 和1 200 mm；底流口直徑為10 mm、20 mm 和40 mm。對于上述不同分選腔高度和底流口直徑所組成的九種組合下的速度云圖進(jìn)行對比。具體如下：隨著底流口直徑的減小，對應(yīng)上升水流的穩(wěn)定性越好；但是，當(dāng)?shù)?span id="syggg00" class="hl">流口直徑過小時(shí)，會影響設(shè)備最終的排料性能[4]。因此，確定底流口直徑為20 mm。而且，當(dāng)分選腔高度大于900 mm
機(jī)械管理開發(fā) 2023年7期2023-08-31
- 軟后坐火炮反后坐裝置建模研究
,其制退機(jī)為中心流口筒壁溝槽式制退機(jī),前沖機(jī)為液體氣壓式前沖機(jī)。制退機(jī)工作腔與非工作腔之間有多條通道,在使用伯努利公式計(jì)算其液壓阻力時(shí),流液孔的流速無法根據(jù)腔體容積的變化確定。鑒于流體仿真作為設(shè)計(jì)驗(yàn)證手段能較好地與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合[4]。本文提出一種通過數(shù)值模擬求出制退機(jī)各流液孔的流速關(guān)系和流口液壓阻力系數(shù),并在此基礎(chǔ)上依據(jù)伯努利方程求解液壓阻力的方法。本文還考慮了前沖機(jī)液體在內(nèi)外缸流動時(shí)產(chǎn)生的壓強(qiáng)損失,結(jié)合制退機(jī)的流場流速關(guān)系、液壓阻力系數(shù)建立了細(xì)致的反后坐
彈道學(xué)報(bào) 2022年4期2023-01-11
- 液體運(yùn)載火箭貯箱消漩防塌裝置流場仿真研究
圓板消漩器對雙出流口貯箱有明顯的消漩作用。邵業(yè)濤[3]通過數(shù)值仿真對貯箱出流口夾氣現(xiàn)象進(jìn)行了研究，分析了保持弗勞德數(shù)Fr相等時(shí)，貯箱縮比尺寸、過載、出流液體種類等對出流夾氣現(xiàn)象的影響。王坤[4]應(yīng)用均相流模型、Level Set相界面構(gòu)造方法和k-ε湍流模型，建立了貯箱出流塌陷夾氣過程的氣液兩相湍流計(jì)算模型，成功模擬了貯箱出流塌陷夾氣的非定常流動過程。日本和美國的學(xué)者分別對日本的H2A火箭[5]和美國的航天飛機(jī)[6]推進(jìn)劑貯箱出流進(jìn)行了縮比試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)計(jì)算仿
真空與低溫 2022年6期2023-01-06
- 被動式軸向旋流除氣裝置性能研究1)
混合流體，通過溢流口排出高含氣流體，通過底流口排出處理后的液體。測試采用的原型機(jī)入口管徑為Dinlet= 100 mm，底流口內(nèi)徑為Dunderflow= 65 mm，溢流口內(nèi)徑為Doverflow= 25 mm，主管總長Ltotal= 2.2 m，支管總長Lelbow= 0.6 m，支管在主管下游Lt=2 m處布置。啟旋導(dǎo)流片為固定式，如圖1(b)所示包含主軸和六個(gè)固定葉片，無動力部件。主軸長度lh= 250 mm，葉片長度lb= 110 mm，葉片周向
力學(xué)與實(shí)踐 2022年5期2022-10-21
- 低溫液體輸送路流場空化裕度準(zhǔn)則及試驗(yàn)介質(zhì)影響研究
收縮時(shí)，如貯箱出流口或輸送路變徑等，會出現(xiàn)局部低壓區(qū)，當(dāng)局部低壓區(qū)壓力低于推進(jìn)劑飽和蒸氣壓時(shí)，會發(fā)生低溫液體空化，隨著空化區(qū)域不斷擴(kuò)大并進(jìn)入發(fā)動機(jī)泵，將發(fā)生氣蝕造成嚴(yán)重后果[12]。因此在設(shè)計(jì)低溫液體增壓輸送系統(tǒng)時(shí)，除滿足發(fā)動機(jī)泵入口壓力外，還應(yīng)考慮發(fā)動機(jī)工作段輸送路低溫液體空化裕度。本文提出了低溫液體空化裕度設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，并基于Pumplinx仿真計(jì)算軟件，研究了不同低溫液體對空化裕度判斷的影響，為低溫液體輸送路空化裕度的設(shè)計(jì)提供參考。1 空化發(fā)展過程及機(jī)理
真空與低溫 2022年5期2022-10-13
- 重介質(zhì)旋流器分選工藝研究
0 mm；一段溢流口的直徑為375 mm，二段溢流口的直徑為325 mm；二段底流口的直徑為235 mm。其次，完成尺寸設(shè)定后對模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，為保證模型計(jì)算的精確性，選定軟件自帶網(wǎng)格劃分模塊進(jìn)行劃分，網(wǎng)格的結(jié)構(gòu)為六面體結(jié)構(gòu)，模型網(wǎng)格劃分示意圖如圖1 所示。圖1 模型網(wǎng)格劃分示意圖對模型的參數(shù)進(jìn)行設(shè)定，根據(jù)計(jì)算需求，選定分散相直徑為0.001 mm，重介質(zhì)顆粒的直徑為0.01～0.05 mm。設(shè)定懸浮液進(jìn)口為速度進(jìn)口，進(jìn)口的速度為7.5～8 m/s，其介
機(jī)械管理開發(fā) 2022年8期2022-09-25
- 新型鋼板樁液力自旋式噴嘴設(shè)計(jì)及流場分析
噴嘴，通過3個(gè)射流口產(chǎn)生高壓射流，由圖1b 可以看出，流體域由中心腔室和3個(gè)射流口組成，旋噴頭的2個(gè)斜射流口在OXZ截面上的投影關(guān)于原點(diǎn)對稱，二者的投影互相平行，流體進(jìn)入斜射流口時(shí)，受到壁面的約束，距OYZ截面較遠(yuǎn)側(cè)壁面壓迫流體轉(zhuǎn)向，產(chǎn)生離心力沖擊壁面，與斜射流口的射流反推力共同提供旋轉(zhuǎn)動力，使得推力球軸承帶動旋轉(zhuǎn)體(旋噴頭、旋轉(zhuǎn)蓋)轉(zhuǎn)動，產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)噴射流。1.無縫鋼管Ⅰ 2.護(hù)筒 3.旋轉(zhuǎn)蓋 4.無縫鋼管Ⅱ5.旋噴頭 6.密封圈 7.推力球軸承Ⅰ 8.推力
液壓與氣動 2022年9期2022-09-20
- 旋流連續(xù)離心分選機(jī)對赤鐵礦分級的響應(yīng)曲面法優(yōu)化分析
反沖水壓力，在溢流口和沉砂口接取產(chǎn)品。每次分級試驗(yàn)結(jié)束后，對沉砂產(chǎn)品和溢流產(chǎn)品過濾、烘干并稱重，計(jì)算不同粒級赤鐵礦的分級效率。圖2 分級試驗(yàn)流程1.3.2 響應(yīng)曲面優(yōu)化設(shè)計(jì)響應(yīng)曲面法(RSM)是優(yōu)化隨機(jī)過程的統(tǒng)計(jì)學(xué)試驗(yàn)方法[9]。目的是尋找試驗(yàn)指標(biāo)與各影響因子間的定量規(guī)律，找出各因子水平的最佳組合并為試驗(yàn)研究提供指導(dǎo)。本研究采用Design-Expert12軟件，根據(jù)不同粒級赤鐵礦的分級試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對影響旋流離心機(jī)分級的主要工藝參數(shù)，如給料壓力、反沖水壓力和
礦冶 2022年4期2022-08-18
- 窄粒級給礦條件下水力旋流器結(jié)構(gòu)優(yōu)化
依據(jù)。3.1 底流口直徑的影響試驗(yàn)中采用的旋流器結(jié)構(gòu)為溢流口直徑為200 mm、錐角為20°，底流口直徑分別為90、100、110、120、127 mm，研究底流口直徑對沉砂分配率的影響，結(jié)果如圖3所示。圖3 底流口直徑對沉砂分配率的影響Fig.3 Effects of bottom flow diameter on distributive rate of settling sand由圖3可知，隨著底流口直徑的增加，各粒級在沉砂中的分配率增加，d50逐漸
礦冶 2022年3期2022-07-05
- 淺層水庫幾何形狀對泄流口水力特性與水沙特征影響研究
排沙要求，在各過流口均設(shè)置有排沙閘或攔污柵等水工設(shè)施，其中距離輸水灌渠首最近調(diào)壓塔設(shè)計(jì)有攔污柵，作為凈化水質(zhì)第一道防線，攔污柵剖面為網(wǎng)格狀，采用水工幕墻式設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，柵墩厚度為1.2 m，可承受動水壓力與拉應(yīng)力耦合作用，設(shè)計(jì)墩身上最大壓強(qiáng)可達(dá)1.2 MPa。另在北江擬建水庫距離清遠(yuǎn)市區(qū)為95 km，樞紐工程包括防洪大壩、泄洪閘、溢洪道及引水工程等，其中主壩體最高為35.2 m，采用混凝土重力式大壩與土石壩組合形式，壩頂寬度為3 m，采用防滲面板與止水薄膜防滲
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2022年5期2022-06-17
- 基于響應(yīng)面法的鋰渣旋流除泥優(yōu)化研究
口濃度不同時(shí)，底流口直徑對旋流器性能的影響規(guī)律不同;張玉龍等[4]指出，隨著進(jìn)料壓力的增大，溢流產(chǎn)率增大;冉海等[5]研究表明，水力旋流器選取適宜的進(jìn)料壓力有助于分級效率的提高。部分學(xué)者采用單因素試驗(yàn)[6]、正交試驗(yàn)[7]的方法進(jìn)行旋流器分級效率的優(yōu)化，但正交試驗(yàn)只能找到各因素不同水平之間的最優(yōu)組合，沒有考慮這些因素的交互作用，無法尋求全局最優(yōu)解。邢雷等[8]、張勇等[9]和LIU等[10]采用響應(yīng)面法對旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，構(gòu)建了出水口含油濃度與旋流器
金屬礦山 2022年3期2022-04-14
- 離子液體烷基化用軸流式旋流器分離性能模擬研究
，探究溢流比（溢流口流量和入口流量之比）、進(jìn)料比（入口離子液體和反應(yīng)物之比）、入口流量等操作參數(shù)對旋流器分離效率的影響，為離子液體烷基化分離用旋流器結(jié)構(gòu)開發(fā)和操作優(yōu)化提供指導(dǎo)。1 旋流器數(shù)值模擬方法1.1 試驗(yàn)裝置試驗(yàn)流程如圖1所示，整套裝置由物料緩沖罐、進(jìn)料泵、集合管道，軸流式旋流器組成，旋流器溢流、底流口分別由單獨(dú)管道匯合至集合管道，而后連接物料緩沖罐。輕、重相按照一定進(jìn)料比加入物料緩沖罐內(nèi)經(jīng)攪拌槳攪拌混合后通入軸流式旋流器內(nèi)進(jìn)行分離，而后由溢流、底流
流體機(jī)械 2022年2期2022-03-24
- 提高水力旋流器分級效率的數(shù)值計(jì)算研究
數(shù)的關(guān)系。通過底流口的礦漿流量可以根據(jù)以下方法確定，即水力旋流器中，靠近器壁處流體靜壓力數(shù)值最大，并在靠近空氣柱處減少到大氣壓力，同時(shí)轉(zhuǎn)為速度壓頭。此時(shí)，靠近底流口處的流體壓力將等于底流口與溢流管同大氣交接處的水位差Hn加上溢流管路（溢流口的入口、溢流管、溢流管出口）的阻力壓頭損失Hc。水力旋流器的圓錐部分與底流口都是錐形構(gòu)造，通過它的流量系數(shù)等于μ，而在錐形構(gòu)造內(nèi)液體所占面積為錐形構(gòu)造和空氣柱截面積的差。根據(jù)按礦漿計(jì)算的水力旋流器生產(chǎn)率公式，比例系數(shù)X可
中國資源綜合利用 2022年1期2022-02-14
- 旋流器底流口直管段長度對分離性能的影響研究
精度有待提高。底流口直管段是水力旋流器的一個(gè)重要部件，直接影響旋流器的分離性能，因此，優(yōu)化旋流器底流口直管段結(jié)構(gòu)，是提高旋流器分離效率的一種有效方法。ZHANG等［5］研究了旋流器底流口直徑與分離性能的關(guān)系，認(rèn)為適當(dāng)增大底流口直徑可以減小進(jìn)料粒度和濃度波動對分離性能的影響；呂秀麗［6］研究了底流口直徑對固體顆粒運(yùn)動的影響，認(rèn)為隨著底流口直徑的增加，旋流器內(nèi)流場流速降低，零速包絡(luò)面向內(nèi)向上收縮，分級效率降低；HAN等［7］設(shè)計(jì)了一種底流口直徑可調(diào)旋流器，通過
金屬礦山 2021年11期2021-12-18
- 超稠油組合油嘴放噴裝置的研究與應(yīng)用
過優(yōu)化設(shè)計(jì)異形過流口形狀和位置，穩(wěn)定放噴階段產(chǎn)液量，縮短放噴時(shí)間，提高生產(chǎn)時(shí)效。1 工藝結(jié)構(gòu)及原理組合油嘴放噴裝置主要由過流閥套、柱形閥芯、外殼、渦街流量計(jì)、驅(qū)動手輪、絲杠、O型密封圈、推力軸承等組成(圖1)。圖1 組合油嘴結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 The schematic diagram of the combined nozzle structure安裝組合油嘴放噴裝置時(shí)，利用卡箍將過流閥套與放噴井井口閥門連接，通過高壓膠皮軟管將渦街流量計(jì)出口與油井回油
特種油氣藏 2021年5期2021-12-08
- 三產(chǎn)品旋流器瓦斯泥集鐵降鋅試驗(yàn)研究
移動，并從一段溢流口排出，粒徑較大的顆粒在外旋流的作用下向下移動，流向一段底流口，在底流余壓作用下，一段底流產(chǎn)物進(jìn)入二段柱錐型旋流器內(nèi)部，再次形成旋轉(zhuǎn)渦流，實(shí)現(xiàn)二次精細(xì)分級。1.2 分級工藝流程根據(jù)瓦斯泥中細(xì)泥、鋅和鐵的密度和粒度差異，筆者提出利用三產(chǎn)品旋流器的分級特點(diǎn)對瓦斯泥的集鐵降鋅展開工藝設(shè)計(jì)。圖1示出雙旋流器瓦斯泥集鐵降鋅工藝流程，在該工藝中，瓦斯泥料漿由渣漿泵給入一段旋流器中，在一段旋流器中完成初步分離，得到細(xì)泥、細(xì)粒級鋅含量低的一段底流，隨后為
流體機(jī)械 2021年10期2021-11-27
- 張莊礦提高水力旋流器分級效率應(yīng)用研究
跑粗”、旋流器底流口及錐體底流段內(nèi)襯磨損嚴(yán)重的現(xiàn)象。當(dāng)溢流“跑粗”，即有大于分離粒度的物料進(jìn)入旋流器溢流時(shí)，因部分脈石連生體未單體解離，不僅導(dǎo)致后續(xù)一段弱磁選別效果降低，影響精礦品位，還降低了沉砂量，使一段閉路磨礦分級作業(yè)中的返砂比下降，一段球磨機(jī)處理量下降，進(jìn)而影響精礦產(chǎn)能。錐體底流段內(nèi)襯磨損嚴(yán)重造成備件更換周期短，影響現(xiàn)場生產(chǎn)連續(xù)，成本增加，造成溢流跑粗和錐體底流段內(nèi)襯磨損嚴(yán)重的主要原因如下。3.1 水力旋流器自身結(jié)構(gòu)參數(shù)3.1.1 入料管及溢流管直徑
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年7期2021-08-23
- 水介質(zhì)旋流器制備電容炭原料煤的試驗(yàn)研究
度為70mm，溢流口直徑為20mm，采用單因素尋優(yōu)法考察底流口直徑、圓錐段錐角、分選壓力對于分選效果的影響。1—水介質(zhì)旋流器；2—物料箱；3—壓力表；4—泵；5—回流管；6—閥門；a—入料采樣點(diǎn)；b—底流采樣點(diǎn)；c—溢流采樣點(diǎn)2 分選效果影響因素分析2.1 錐角對分選效果影響錐角的大小是區(qū)別不同類型旋流器的主要特征，一般而言錐角越小越利于分級，因此分級旋流器的錐角一般都不大，且分級粒度越小，錐角越小。錐角越大越有利于形成穩(wěn)定的密度層，對分選有利。試驗(yàn)過程中
煤炭工程 2021年7期2021-07-27
- 貯箱及輸送管路流場空化發(fā)展機(jī)理研究
局部低壓區(qū),當(dāng)出流口位置的靜壓低于飽和蒸氣壓時(shí),出流口及下游區(qū)域會發(fā)生空化形成汽化區(qū)域。汽化區(qū)域不斷擴(kuò)展,使發(fā)動機(jī)泵入口狀態(tài)突變,可能造成災(zāi)難性后果。為了避免空化現(xiàn)象對輸送系統(tǒng)產(chǎn)生嚴(yán)重影響,有必要對空化現(xiàn)象在貯箱及出口輸送管內(nèi)產(chǎn)生及作用機(jī)理進(jìn)行研究?；赑umplinx 仿真計(jì)算軟件,對貯箱出流口空化產(chǎn)生及發(fā)展機(jī)理進(jìn)行了研究,提出了微量空化和深度空化兩種典型空化現(xiàn)象狀態(tài),并給出了防空化設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。2 仿真模型2.1 模型簡化火箭貯箱及輸送管實(shí)際結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜,
低溫工程 2021年2期2021-06-06
- 轉(zhuǎn)套式配流系統(tǒng)配流口與泵腔壓力特性對比分析
了仿真,確定了配流口、減振槽結(jié)構(gòu)及最佳閉死角；姜曉天等[9]以isight優(yōu)化設(shè)計(jì)框架搭建了系統(tǒng)設(shè)計(jì)優(yōu)化平臺，完成了對U型減振槽的結(jié)構(gòu)優(yōu)化；程前昌等[10-11]將轉(zhuǎn)套式配流系統(tǒng)與閥式配流系統(tǒng)在體積結(jié)構(gòu)、壓力脈動和容積效率3個(gè)方面進(jìn)行對比研究，并確定線性凸輪槽型線性能最優(yōu)。 但還沒有關(guān)于配流口和泵腔兩位置的壓力對比分析，本文在已有研究的基礎(chǔ)上探究配流口和泵腔的壓力特性區(qū)別及原因，分析結(jié)果可為后續(xù)研究提供支持。前期工作對轉(zhuǎn)套式配流系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和壓力特性進(jìn)行了系統(tǒng)
機(jī)械制造與自動化 2021年2期2021-05-21
- 液體火箭貯箱出流口防塌陷仿真分析
機(jī)工作末期貯箱出流口夾氣時(shí)刻最遲，不可利用的剩余推進(jìn)劑量盡可能少[2]?；鸺A箱夾氣根據(jù)造成的原因不同可以分為空化夾氣、漩渦夾氣、晃動夾氣和塌陷夾氣[3]。其中，空化夾氣是指貯箱出流管內(nèi)靜壓低于推進(jìn)劑的飽和蒸汽壓，出流管內(nèi)液體將發(fā)生空化，通過結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和增壓措施等可以有效防止空化現(xiàn)象[4]。不同的貯箱底部邊界（特別是出口）和外來干擾會對淺箱的液面產(chǎn)生影響，使得液體表面微團(tuán)除軸向運(yùn)動外，還發(fā)生徑向乃至周向流動，從而產(chǎn)生漩渦[5]，進(jìn)而造成夾氣。貯箱受到外加擾動
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2021年2期2021-04-26
- 基于視密度的煤氣化渣水介質(zhì)旋流炭-灰分離
旋流向下運(yùn)動從底流口排出，而密度小或粒度細(xì)的顆粒由于受到的離心力較小，難以克服旋流器內(nèi)液體向心曳力作用，集中在旋流器中心區(qū)域跟隨內(nèi)旋流從中心溢流管排出[21]。水介質(zhì)旋流器入料壓力的增大會導(dǎo)致靜態(tài)壓力和切向速度的增大，并對不同徑向范圍的軸向速度產(chǎn)生影響。溢流管插入深度的增加對靜態(tài)壓力和切向速度影響微小，但引起軸向速度和湍流強(qiáng)度的增加。溢流口直徑和底流口直徑的增大會造成靜態(tài)壓力的減小，最大切向速度點(diǎn)附近切向速度和不同徑向范圍軸向速度的變化，并引起湍流強(qiáng)度降低
化工進(jìn)展 2021年3期2021-03-30
- 通風(fēng)及內(nèi)熱源參數(shù)的方腔內(nèi)混合對流模擬
結(jié)果表明，進(jìn)、出流口的位置對混合對流的影響很大，在改善換熱效率方面起著關(guān)鍵作用。隨著流體流動和換熱機(jī)理研究的深入，新的數(shù)值計(jì)算方法也在不斷涌現(xiàn)。格子Boltzmann方法(LBM)作為介觀模擬算法的代表，在近幾十年里發(fā)展迅速。與傳統(tǒng)計(jì)算方法相比，LBM使用簡化的動力學(xué)模型來處理微觀過程，這使其在具有出色并行計(jì)算能力的同時(shí)能夠更直觀地表現(xiàn)粒子間的相互作用[11]。多參數(shù)弛豫時(shí)間(MRT)的引入也進(jìn)一步提高了LBM的計(jì)算精度和穩(wěn)定性[12]。目前，LBM主要通
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-03-16
- 非常規(guī)油氣田多管旋流裝置的分離性能研究
其中重質(zhì)相通過底流口流出，輕質(zhì)相由頂部溢流口排出［1-4］。由于水力旋流器結(jié)構(gòu)簡單、處理能力強(qiáng)、維修方便等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于環(huán)保、醫(yī)藥制造、石化、食品加工、紡織以及城市污水處理等行業(yè)［5-7］。近年來，隨著全球頁巖油氣田的開采，非常規(guī)油氣田的開發(fā)逐漸成為人類能源的重要來源［8］。但非常規(guī)油氣田的開采存在單井和礦區(qū)產(chǎn)量隨時(shí)間加長處理量減小的問題，嚴(yán)重影響了下游設(shè)備的工作效率［9］。水力旋流器作為旋流分離的關(guān)鍵裝置，決定了相關(guān)設(shè)備的分離性能。因此，本文創(chuàng)新性設(shè)
武漢工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-27
- 往復(fù)柱塞泵轉(zhuǎn)套式配流系統(tǒng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化
續(xù)單向轉(zhuǎn)動，使配流口交替與進(jìn)、出油腔連通，完成系統(tǒng)配流工作[9]。1.法蘭蓋 2.進(jìn)油腔 3.進(jìn)油口 4.配流口 5.減振槽 6.泵腔 7.柱塞 8.泵體 9.轉(zhuǎn)套 10.排油腔 11.出油口 12.凸輪槽 13.傳動銷 14.壓緊彈簧 圖1 轉(zhuǎn)套式配流系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖2 配流口與減振槽結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化2.1 配流口與減振槽對配流的影響分析利用CFD技術(shù)對系統(tǒng)內(nèi)部的流場特性進(jìn)行仿真分析后發(fā)現(xiàn)，當(dāng)吸油期和排油期轉(zhuǎn)換過渡瞬間會出現(xiàn)倒灌或閉死現(xiàn)象，導(dǎo)致容積效率降低或壓
液壓與氣動 2020年11期2020-12-04
- 兩產(chǎn)品重介旋流器溢流端下料溜槽改進(jìn)
N320 mm底流口更換為DN290 mm的底流口，底流口變小后，商品煤的產(chǎn)率提升了9%，但與此同時(shí)，煤的平均介耗由1.8 kg/t上升到2.7 kg/t，固定篩板的更換頻率也明顯上升。因此，對兩產(chǎn)品重介旋流器溢流端的下料溜槽進(jìn)行改進(jìn)，以期降低介質(zhì)消耗。1 介耗上升原因重介質(zhì)旋流器是一種結(jié)構(gòu)簡單、無運(yùn)動部件、分選效率高的選煤設(shè)備。將兩產(chǎn)品重介旋流器的底流口直徑由DN320 mm更換為DN290 mm后，分析旋流器內(nèi)部流體壓力的分布規(guī)律，旋流器內(nèi)部煤流示意圖
山西焦煤科技 2019年10期2019-12-02
- 結(jié)構(gòu)參數(shù)對雙溢流旋流器內(nèi)空氣柱性能的影響
始狀態(tài)為空氣，溢流口和底流口均為壓力出口，旋流器壁面采用“標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)”法進(jìn)行近壁處理。求解器采用基于壓力隱式瞬態(tài)三維求解器，壓力梯度采用基于單元的格林高斯方法。兩相體積分?jǐn)?shù)采用幾何重建(geo-reconstruct)離散格式。瞬態(tài)計(jì)算采用顯示時(shí)間離散格式。湍動能、湍流耗散率以及雷諾應(yīng)力離散格式均采用一階迎風(fēng)格式。2 模擬結(jié)果及討論2.1 雙溢流管旋流器內(nèi)流場分布形式模擬仿真時(shí)，設(shè)置殘差為10-4，時(shí)間步長為1×10-4s，采用非穩(wěn)態(tài)計(jì)算，初始化后進(jìn)入計(jì)
中國礦業(yè) 2019年9期2019-09-23
- 東河選煤廠提高精煤產(chǎn)率的探究
流器分選效率與底流口直徑成正比的關(guān)系[4]，可以通過增大分級旋流器組的底流口直徑，以增加底流口排放量，減少溢流去浮選的入料量，從而回收損失于浮選環(huán)節(jié)的粗顆粒煤泥，進(jìn)而提升末精煤灰分和產(chǎn)率[5]。選煤廠分級旋流器組為海王FX300-PUX14型，生產(chǎn)中使用8個(gè)小旋流器，6個(gè)停用，底流口直徑均為φ35 mm。通過對一個(gè)小旋流器底流口不斷更換為φ40 mm、φ45 mm、φ50 mm等工藝尺寸，觀察底流傘型情況及離心機(jī)是否有串水情況[6]。通過對比試驗(yàn)，底流口選
煤炭加工與綜合利用 2019年5期2019-07-10
- 重介質(zhì)旋流器分選過程的離散分析與數(shù)值模擬
采用速度入口，溢流口和底流口均為壓力出口，回流系數(shù)均為1。懸浮液密度為1 450 kg/m3，煤粒入口速度為5 m/s。圖2 FZJ1000旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)Fig.2 Structural parameters of FZJ1000 cyclone圖3 旋流器網(wǎng)格結(jié)構(gòu)Fig.3 Grid structure of DMC1.2 旋流器的多相流控制方程旋流器內(nèi)部流體是一個(gè)復(fù)雜的三維旋轉(zhuǎn)流動，基本是半自由渦流和強(qiáng)制渦流耦合而成的螺旋渦流，用RSM雷諾應(yīng)力模型進(jìn)行
煤炭學(xué)報(bào) 2019年4期2019-05-08
- 南北二系：試論東周時(shí)期銅匜的分類和譜系
。Ⅱ式 流變長，流口上翹較高，深腹寬闊，足內(nèi)聚于腹底，足間距小，腹部飾吐舌蟠螭或勾連蟠螭（圖一，2）[10]。Ⅲ式 多為蹄足，足間距變大，尾著躬身獸首鋬變小，或代以圓環(huán)（圖一，3）[11]。Ⅳ式 流變低，流口較平，淺腹寬闊，俯視呈圓角長方形或橢圓形，蹄足前后間距更大，鋬多作圓環(huán)形，腹部多素面（圖一，4）[12]。Ⅴ式 腹變淺，蹄足矮小，尾著環(huán)形鋬（圖一，5）[13]。Ⅵ式 暫缺。Ⅶ式 流變長，上翹較高，腹部呈長條形，蛻化較甚（圖一，6）[14]。Aaab型
考古與文物 2018年4期2018-09-22
- 可調(diào)底流口旋流器在某尾礦筑壩中的應(yīng)用
要為旋流器更換底流口，通過更換底流口，提高旋流器底流濃度，減少底流中細(xì)顆粒含量，提高壩體穩(wěn)定性。因此為了維持旋流器底流濃度及底流粒度，需要為筑壩φ250旋流器配備多種規(guī)格的底流口，增加了設(shè)備成本。同時(shí)，筑壩過程中，需要安排工人更換旋流器底流口，增加了人工成本。基于上述情況，開發(fā)了可調(diào)底流口旋流器，無需更換底流口，即可調(diào)整旋流器底流口大小，調(diào)整旋流器底流濃度和粒度。3 可調(diào)底流口旋流器結(jié)構(gòu)特點(diǎn)3.1 可調(diào)節(jié)底流口可調(diào)底流口旋流器最大的特點(diǎn)為底流口可調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)
中國礦山工程 2018年4期2018-08-20
- 一種新型高效的塔式布砂機(jī)的研發(fā)
運(yùn)動最后從下端底流口排出，水和部分較細(xì)的礦粒隨著旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，從上端溢流口排出，完成砂水分離和清洗作業(yè)。因布砂機(jī)安裝位置固定，經(jīng)底流口分離出的粗顆粒物質(zhì)砂子裝車或船的位置也固定，每當(dāng)裝滿一輛車或船，必須把車或船移走才能裝下一輛，或必須中斷生產(chǎn)線作業(yè)而將堆滿底流口的砂子清空才能繼續(xù)洗砂作業(yè)。對于大型車船、洗砂廠，必須安裝多個(gè)布砂機(jī)或多次移動車船才能滿足裝堆砂要求；在大型的洗砂廠，需要配備輔助設(shè)備清理布砂機(jī)底流口的散砂。這種布砂機(jī)堆砂位置固定，裝堆砂面積小，設(shè)備利
建筑機(jī)械化 2018年7期2018-07-31
- 一種新型高效的塔式布砂機(jī)的研發(fā)
運(yùn)動最后從下端底流口排出，水和部分較細(xì)的礦粒隨著旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，從上端溢流口排出，完成砂水分離和清洗作業(yè)。因布砂機(jī)安裝位置固定，經(jīng)底流口分離出的粗顆粒物質(zhì)砂子裝車或船的位置也固定，每當(dāng)裝滿一輛車或船，必須把車或船移走才能裝下一輛，或必須中斷生產(chǎn)線作業(yè)而將堆滿底流口的砂子清空才能繼續(xù)洗砂作業(yè)。對于大型車船、洗砂廠，必須安裝多個(gè)布砂機(jī)或多次移動車船才能滿足裝堆砂要求；在大型的洗砂廠，需要配備輔助設(shè)備清理布砂機(jī)底流口的散砂。這種布砂機(jī)堆砂位置固定，裝堆砂面積小，設(shè)備利
建筑機(jī)械化 2018年6期2018-06-29
- 激波矢量控制噴管性能分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
在喉部相切，二次流口位于噴管的擴(kuò)張段[5].圖1 噴管結(jié)構(gòu)簡圖其中，α為噴管入口段角度，r為噴管入口段半徑，l為噴管擴(kuò)張段長度，β為噴管擴(kuò)張段角度.e為二次流口與噴管出口的距離，w為二次流口的寬度，h為二次流的長度.另外，d1為噴管入口高度，d2為噴管喉部高度，d3為噴管出口高度.1.2 數(shù)值模型噴管計(jì)算模型滿足氣體狀態(tài)方程、質(zhì)量、動量以及能量守恒方程.數(shù)值計(jì)算采用二階湍流方程并定義強(qiáng)壁面函數(shù)、SIMPLEC壓力修正離散方法以及二階精度迎風(fēng)格式.計(jì)算條件設(shè)
大連交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-21
- 渦流探測管對柱狀旋流分離器分離性能的影響
轉(zhuǎn)的流場，并向底流口方向作螺旋回轉(zhuǎn)運(yùn)動，即外旋流；當(dāng)外旋流抵達(dá)底流口，不能完全流出，一部分流體就以相同的回轉(zhuǎn)方向，轉(zhuǎn)而向溢流口作螺旋回轉(zhuǎn)運(yùn)動，即內(nèi)旋流。在內(nèi)、外旋流兩種流動形態(tài)作用下，形成離心場，密度大的水相從底流口排出，密度小的油相從溢流口排出，通過控制旋流器出口閥門的開度來改變溢流口和底流口的流量，調(diào)節(jié)不同的分流比，改變旋流器的分離效率，完成了油水混合物的分離。圖1 旋流器總體結(jié)構(gòu)圖 Fig.1Generalstructureofcyclone圖2 渦
石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-02
- 有關(guān)重介質(zhì)旋流器的選煤技術(shù)探討
向上旋轉(zhuǎn)，并從溢流口排出，而重量比較重的矸石就會在旋流的影響下，向下旋轉(zhuǎn)，并從底部口排出。2 影響重介質(zhì)旋流器選煤的因素2.1 入料煤的特性重介質(zhì)旋流器在實(shí)際工作中，由于其溢流口以及底流口所具有的通過能力不能進(jìn)行無限的調(diào)節(jié)，如果入料煤所具有的特性發(fā)生變化，就會使選煤的效果達(dá)不到應(yīng)有的要求。例如：入料煤中所具有的矸石的含量不斷增加，底流口的排出量就會不斷增加，而溢流口的排量就會不斷降低[2]。但是，由于底流口所具有的排除能力具有較大的限度，因此，密度比較大的
機(jī)械管理開發(fā) 2018年8期2018-02-16
- 水力旋流器壓降的影響因素
分別表示進(jìn)口、溢流口、底流口的能量；Q 為生產(chǎn)能力（m3/s）；Qu、Qo為底流和溢流流量（m3/s）；pi、po、pu分別為進(jìn)口、溢流口和底流口處的壓強(qiáng)力（Pa）；vi、vo、vu分別為進(jìn)口、溢流口和底流口處的液體速度（m/s）；ρ為液體密度（kg/m3）.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)圖1為實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)圖，主要由水力旋流器、壓強(qiáng)表、電磁流量計(jì)、流量調(diào)節(jié)閥、漿液泵、漿液罐、攪拌電機(jī)以及相關(guān)的管道、閥門組成。在實(shí)驗(yàn)中，溢流口與底流口漿液均與大氣相通，溢流與底流漿液直接排回漿液罐
裝備制造技術(shù) 2017年10期2017-12-28
- 轉(zhuǎn)套式配流系統(tǒng)配流口結(jié)構(gòu)及對工作脈動的影響
轉(zhuǎn)套式配流系統(tǒng)配流口結(jié)構(gòu)及對工作脈動的影響張延君1，張洪信1，趙清海2，王新亮1，程前昌1（1.青島大學(xué)，山東青島 266071；2.青島大學(xué)動力集成及儲能系統(tǒng)工程技術(shù)中心，山東青島 266071）轉(zhuǎn)套作為配流系統(tǒng)的核心零件之一，其配流口的結(jié)構(gòu)形狀對整個(gè)配流系統(tǒng)的工作脈動影響較大。以配流系統(tǒng)為研究對象，設(shè)計(jì)方形配流口、圓形配流口、雙配流口3種不同配流口結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)套。首先建立了3種配流口過流面積的數(shù)學(xué)建模，分析過流面積的變化特點(diǎn)與規(guī)律。為了研究不同配流口對配流系
流體機(jī)械 2017年11期2017-12-16
- 從煤矸石中回收煤系高嶺巖的重介分選技術(shù)
驗(yàn)。分別研究了底流口直徑、入料壓力和懸浮液密度對產(chǎn)物產(chǎn)率和分配率的影響，并在底流口直徑24mm、入料壓力0.1MPa、懸浮液密度為2.4g/cm3時(shí)，得到了回收率為69.05%的高嶺巖粗精礦。因?yàn)樵V的密度較為集中、可選性差，旋流器的結(jié)構(gòu)需進(jìn)一步優(yōu)化以取得更好的分選效果。煤系高嶺巖；矸石；旋流器；硅鐵粉；重介質(zhì)高嶺巖是重要的非金屬礦產(chǎn)資源，中國的煤系地層及煤層中賦存有大量的高嶺巖資源， 成為目前高嶺巖深加工的重要對象。大同礦區(qū)石炭紀(jì)煤層的夾矸和頂?shù)装逯泻?/div>
中國礦業(yè) 2017年10期2017-11-01
- 雙排料型旋流器數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究
型旋流器在靠近底流口處，細(xì)顆粒體積分?jǐn)?shù)明顯降低，經(jīng)底流口排出的細(xì)顆粒減少，有效降低了旋流器底流中細(xì)顆粒含量。采用石英砂進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)，結(jié)果表明φ50mm雙排料型較單排料旋流器底流中-5μm顆粒含量降低了55.7%，陡度指數(shù)提高了64.7%，底流夾細(xì)明顯降低，分離精度得到提高。雙排料型旋流器；數(shù)值模擬；試驗(yàn)研究；分離精度1 前言水力旋流器是一種在工業(yè)生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用的固液分離設(shè)備，在工作時(shí)物料以切線方式給入旋流器，并在其內(nèi)形成強(qiáng)大的離心力場，物料在旋轉(zhuǎn)流場作用流體機(jī)械 2017年3期2017-04-17
- 無壓三產(chǎn)品重介質(zhì)旋流器二段技術(shù)改造與應(yīng)用
二段的溢流管和底流口直徑選擇不合理，導(dǎo)致分選密度偏高，可能偏差偏大，矸石污染中煤的現(xiàn)象比較明顯，這是中煤灰分超標(biāo)的主要原因。為此，需要探索可行的方案，解決旋流器二段分選效果不理想的問題。2 3GDMC1200/850A型無壓三產(chǎn)品重介質(zhì)旋流器2.1 結(jié)構(gòu)與工作原理3GDMC1200/850A型無壓三產(chǎn)品重介質(zhì)旋流器由圓柱段(旋流器一段)和圓柱-圓錐段(旋流器二段)組成，結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。在旋流器工作時(shí)，合格重介懸浮液以一定的壓力沿切線方向進(jìn)入旋流器一段選煤技術(shù) 2016年1期2016-12-19
- 探討三維等速表面積法評價(jià)二尖瓣反流的可行性研究
PISA所測反流口面積差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，3D PISA的反流口面積要高于2D PISA，平均有效反流口面積對于定量評價(jià)二尖瓣反流更實(shí)用。結(jié)論 3D PISA作為一種新的定量評價(jià)二尖瓣反流程度的方法應(yīng)該得到廣泛的應(yīng)用。超聲心動描記術(shù)；三維超聲心動描記術(shù)；等度表面積；二尖瓣反流［Abstract］Objective Feasibility of three dimensional proximal isovelocity surface area in qu中外醫(yī)療 2016年21期2016-09-03
- 底流口直徑對篩網(wǎng)旋流器分級效果的影響
430064)底流口直徑對篩網(wǎng)旋流器分級效果的影響胡言鳳(中煤科工集團(tuán)武漢設(shè)計(jì)研究院有限公司，湖北 武漢 430064)為提高篩網(wǎng)旋流器的分級效果，在對柱段篩網(wǎng)直徑與篩孔直徑、入料口、溢流管、錐角與底流口設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上制造篩網(wǎng)旋流器樣機(jī)，通過改變樣機(jī)的底流口直徑來研究其對分級效果的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明：篩網(wǎng)旋流器的分級效率隨底流口直徑的增大而增加，分級粒度隨底流口直徑的增大而減小。篩網(wǎng)旋流器；底流口直徑；分級效率篩網(wǎng)旋流器是一種細(xì)粒煤分級設(shè)備，它的創(chuàng)新之處是將選煤技術(shù) 2015年3期2015-12-20
- 不同入口形式的固液分離旋流器壁面磨損研究
°和190°，底流口附近壁面?最大磨損在周向方向180°的底流口上方1～2mm位置；雙入口式旋流器的壁面磨損呈對稱分布，最大磨損在底流口位置，頂板壁面最大磨損在兩個(gè)入口區(qū)域，頂板外層最大磨損位于方位角80°～110°和260°～290°，環(huán)形空間壁面最大磨損位于方位角120°和300°；相同條件下，雙入口式旋流器頂板和環(huán)形空間的壁面磨損小于單入口式旋流器頂板和環(huán)形空間的壁面磨損；而對于底流口附近的壁面磨損，雙入口式固液分離旋流器底流口附近的壁面磨損略大。旋化工進(jìn)展 2015年10期2015-09-02
- 衡水冀16井水位異常分析
水均取自觀測井泄流口排水池。發(fā)現(xiàn)井孔附近無溫泉、溫室等地?zé)犴?xiàng)目的開發(fā)建設(shè)，養(yǎng)魚場兩口150 m深的冷水井與觀測井1700 m深的熱水井處于不同含水層，排除養(yǎng)魚場的抽水活動造成水位異常的因素。屠宰場用水時(shí)間集中在每天凌晨3 時(shí)00分至5時(shí)30分之間，為了滿足用水量增加需求，工人用磚頭堵住泄流口排水池，導(dǎo)致泄流管被淹沒在水面之下，而此時(shí)間段與水位異常出現(xiàn)的時(shí)間較為接近，將磚頭拿開排水池排水順暢后，水位下降，數(shù)據(jù)恢復(fù)正常。2 異常機(jī)制分析排水池泄流口被堵后，隨著地震科學(xué)進(jìn)展 2015年9期2015-03-29
- 淺談流口有機(jī)茶核心產(chǎn)區(qū)創(chuàng)建的探索與實(shí)踐
摘要：休寧縣流口茶區(qū)大力發(fā)展良種茶園，安全規(guī)范用肥用藥，推行茶葉加工清潔化，傳承并改善制作工藝，改善茶業(yè)金融服務(wù)，傾力打造優(yōu)勢品牌，加大核心區(qū)域保護(hù)，加強(qiáng)政策扶持，實(shí)施組織保障，創(chuàng)建有機(jī)茶核心產(chǎn)區(qū)。文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A文章編號：1006-5768（2015）03-0099-03〔收稿日期〕2015-04-26〔作者簡介〕徐文山（1957—），男，安徽休寧人，農(nóng)藝師，主要從事茶葉技術(shù)推廣工作。流口地區(qū)地處休寧縣的西南邊陲，是新安江之源頭，境內(nèi)群山環(huán)抱，水質(zhì)清純，土茶業(yè)通報(bào) 2015年3期2015-02-23
- 漸擴(kuò)進(jìn)料體旋流器分級性能試驗(yàn)研究
分級試驗(yàn)，研究底流口直徑、壓力、給料濃度對其分離性能的影響。研究表明，隨著底流口直徑增大，底流濃度減小、底流產(chǎn)率升高、分級粒度變細(xì)，分級效率明顯增大；隨著壓力增大，溢流濃度減小，底流濃度明顯升高，分級效率升高；隨著給料濃度增大，溢流和底流濃度都升高，底流產(chǎn)率減小，分級效率降低。當(dāng)?shù)?span id="syggg00" class="hl">流口直徑為Φ18mm、壓力為0.06MPa、濃度為16%時(shí)，旋流器分離粒度d50為54μm，且-54μm分級質(zhì)效率為49.50%，量效率為88.66%；此時(shí)，溢流-45μm含量達(dá)中國礦業(yè) 2015年12期2015-01-12
- 無癥狀二尖瓣反流患者預(yù)后的影響因素
的反流量和有效反流口(ERO)面積〔8,9〕，測定左室容積〔10〕。輕度反流：1.3.2其他指標(biāo)檢測 左室直徑、容積、EF、左室質(zhì)量按文獻(xiàn)方法計(jì)算〔11〕。左房容積用面積-長度方法計(jì)算。應(yīng)用平面幾何方法測量二尖瓣反流，計(jì)算反流與左心房面積比〔12〕。二尖瓣反流的嚴(yán)重程度進(jìn)行定性分級(1/4～4/4)〔13〕。2 結(jié) 果2.1基本特征和管理 大多數(shù)病人二尖瓣反流原因?yàn)槎獍昝摯?，有效?span id="syggg00" class="hl">流口2.2生存分析 內(nèi)科治療的病人有58例患者死亡，1年的生存率為(96±中國老年學(xué)雜志 2014年18期2014-09-13
- 響應(yīng)曲面法優(yōu)化旋流分離處理含油廢水＊
為14 mm，溢流口直徑為18.94 mm，底流口直徑為8 mm，處理效率為93.13%，優(yōu)于廣泛采用的Arterburn和Rietema經(jīng)驗(yàn)公式設(shè)計(jì)的處理效率。旋流器；含油廢水；響應(yīng)曲面法；數(shù)值模擬；分離效率0 引 言鉆井廢水、油田采出水，以及稀釋破乳后的含油污泥、鉆井液是油氣田開采過程中產(chǎn)生的含油廢水的主要來源，其中部分油基鉆井液含油量高達(dá)40%［1］，若直接排放不僅造成環(huán)境污染，而且浪費(fèi)資源。經(jīng)過預(yù)處理后的含油廢水可以通過旋流器進(jìn)行油水分離，對于一定油氣田環(huán)境保護(hù) 2014年5期2014-06-15
- 柱形旋流器油水分離效果研究
速。柱形旋流器溢流口和底流口處裝有球閥，用于調(diào)節(jié)旋流器分水率?；旌弦航?jīng)柱形旋流器處理后，分別由溢流口和底流口進(jìn)入混合罐。油、水經(jīng)混合罐沉降分離后，油、水相分別泵回油罐、水罐。柱形旋流器入口、溢流口和底流口處設(shè)有取樣口，可觀測油水分離效果。具體實(shí)驗(yàn)流程如圖1所示。圖1 實(shí)驗(yàn)流程1.2 實(shí)驗(yàn)材料實(shí)驗(yàn)介質(zhì)采用勝利海上油田的原油和自來水，其物性參數(shù)如表1所示。表1 油水物性參數(shù)2 結(jié)果與討論2.1 入口流速對底流口含水率的影響入口流速對應(yīng)旋流器的處理量，是評價(jià)旋流化工裝備技術(shù) 2014年1期2014-04-11
- “窮生態(tài)”待補(bǔ)
達(dá)40.8億元。流口村：無工不富沿著新安江正源“率水”一路向上，進(jìn)入休寧縣地界，眼前的率水呈現(xiàn)一派曲折之狀，流口鎮(zhèn)即坐落于此。這里有5876口人守著“大源河”和“小源河”的交匯口而居。該鎮(zhèn)3個(gè)村落沿水而建，主路旁的新屋透著徽派建筑的影子。這一抹整齊，卻掩不住背后老房的斑駁。“這里的好房子，是村民外出務(wù)工掙回來的?！?span id="syggg00" class="hl">流口鎮(zhèn)黨委副書記程金林介紹說。位于丘陵地帶的流口鎮(zhèn)是典型的山區(qū)鎮(zhèn)，用村里老人的話講，就是“八山一水，半分道路和鄉(xiāng)村”。而92%的森林覆蓋率，使村民生周刊 2012年19期2012-10-20
- 斜盤柱塞式液壓變壓器的扭矩特性*
工了3個(gè)均布的配流口，其配流盤的端面圖如圖2所示.圖中α、β、γ分別為3個(gè)配流口 A、B、T的角度，δ為配流盤相對上死點(diǎn)TDC轉(zhuǎn)過的角度.因此，缸體轉(zhuǎn)動一周，每個(gè)柱塞會分別與3個(gè)配流口連通，每個(gè)配流口產(chǎn)生的扭矩情況是不同的，文中將分別進(jìn)行分析.圖2 液壓變壓器的配流盤端面圖Fig.2 Face chart of the valve plate of hydraulic transformer2 液壓變壓器的扭矩特性2.1 液壓變壓器控制角為零時(shí)的扭矩特性當(dāng)- 氣動充放氣系統(tǒng)二維非定常流場數(shù)值模擬
集中參數(shù)法，將節(jié)流口進(jìn)行等熵簡化處理；李玉軍等[7]將壓模型和壓力回復(fù)模型引入到一維流場中用來處理節(jié)流口邊界條件，計(jì)算得到的流場不能反映氣管、氣缸等元件的徑向參數(shù)分布以及節(jié)流口對管路流場的節(jié)流特性，難以滿足實(shí)際需要。楊麗紅[8]對固定容積容器的放氣過程進(jìn)行了二維仿真研究，計(jì)算時(shí)考慮容器壁和內(nèi)部氣體的傳熱，得到了放氣時(shí)放氣口的流場分布。本文作者建立了氣動充放氣系統(tǒng)的二維模型，考慮系統(tǒng)內(nèi)氣體、元件和外部氣體之間的熱傳遞，采用湍流k-ε兩方程模型，運(yùn)用有限體積法- 鋁硅礦物旋流分選特性與機(jī)理分析
通過改變錐角、底流口直徑、給礦壓強(qiáng)三個(gè)主要參數(shù)，來考察鋁硅礦物顆粒的旋流分選特性，并根據(jù)分選產(chǎn)物的礦漿體積產(chǎn)率和固體質(zhì)量產(chǎn)率的變化趨勢進(jìn)行機(jī)理分析。1 試驗(yàn)原料與方法1.1 試驗(yàn)原料試驗(yàn)所用礦樣為來自河南長城鋁業(yè)公司的低鋁硅比鋁土礦，其化學(xué)成分分析、化學(xué)物相分析及礦物組成，分別如表1、表2和表3所示。表1 礦石的化學(xué)成分分析結(jié)果由表1可看出，該礦石中Al2O3的含量為59.80%，SiO2的含量為13.62%，鋁硅比(A/S)為4.39。礦石中雜質(zhì)元素Fe中國礦業(yè) 2011年8期2011-01-20
- 雙排料型旋流器數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究