角柱
- 空間預(yù)應(yīng)力板柱結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)倒塌響應(yīng)分析
于試驗(yàn)結(jié)果指出，角柱失效后的板柱結(jié)構(gòu)內(nèi)，混凝土板內(nèi)上層鋼筋采用連續(xù)配筋有利于板內(nèi)塑性鉸線工作機(jī)制的形成和發(fā)展。Ma等[10]對(duì)板柱結(jié)構(gòu)在角柱失效工況下的抗倒塌性能進(jìn)行試驗(yàn)研究，結(jié)果表明，角柱失效后，傳遞到與角柱相鄰的兩個(gè)邊柱的荷載分別占所施加均布荷載的80%和110%。楊濤等[11]對(duì)2個(gè)縮尺的單層1×2跨的RC板柱子結(jié)構(gòu)進(jìn)行了靜力倒塌試驗(yàn)，指出拉膜效應(yīng)是板柱結(jié)構(gòu)中一種重要的抗倒塌機(jī)制，配置板底斜向鋼筋可以有效地提高結(jié)構(gòu)的抗倒塌性能。由于結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌實(shí)際
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2022年6期2023-01-18
- 吊升整體式電梯井道模板系統(tǒng)的施工實(shí)踐與研究
層提升，手動(dòng)調(diào)節(jié)角柱絲杠實(shí)現(xiàn)整個(gè)系統(tǒng)的收縮及放大復(fù)位，讓電梯井道施工變得整體化、機(jī)械化。2 施工流程與工藝2.1 井道整體模板系統(tǒng)施工流程（1）首層施工流程。安放底座平臺(tái) → 組裝筒模 → 筒模刷脫模劑 → 吊升筒模 → 筒模安裝到底座 → 安裝定位盒 →調(diào)校水平垂直度 → 安裝上平臺(tái) → 加固對(duì)拉螺桿 → 澆灌混凝土。（2）施工提升流程。抽取對(duì)拉螺桿 → 收縮模板 → 提升模板 → 刷脫模劑 → 放大支模 → 安裝定位盒 → 加固對(duì)拉螺桿 → 澆灌混凝土
建筑科技 2022年2期2023-01-13
- 鋼管混凝土組合框架抗連續(xù)倒塌魯棒性初步分析
1所示,圖1中將角柱設(shè)為構(gòu)件1,邊柱設(shè)為構(gòu)件2,中柱設(shè)為構(gòu)件3,將構(gòu)件1失效設(shè)為工況1,構(gòu)件2失效設(shè)為工況2,構(gòu)件3失效設(shè)為工況3.圖1 結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層布置圖及失效柱位置3.2 單元類型及邊界條件對(duì)鋼管混凝土框架進(jìn)行ABAQUS建模，如圖2所示.針對(duì)鋼管混凝土柱核心區(qū)混凝土,本文采用8結(jié)點(diǎn)六面體線性完全積分C3D8R單元,鋼管和鋼梁采用S4殼體單元.鋼管與核心區(qū)混凝土采用面-面接觸,節(jié)點(diǎn)處鋼管與鋼梁接觸采用Tie(綁定)接觸.圖2 結(jié)構(gòu)模型三維視圖及節(jié)點(diǎn)示意(
蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-11-07
- 全鋁集裝箱關(guān)鍵結(jié)構(gòu)件的優(yōu)化分析
行偏置，又由于后角柱的特殊結(jié)構(gòu)，堆碼的向后偏置測(cè)試更為危險(xiǎn)。因此，以滿足堆碼后偏置試驗(yàn)和橫向剛性試驗(yàn)作為集裝箱設(shè)計(jì)時(shí)強(qiáng)度校核的主要指標(biāo)，以縮短研發(fā)周期。對(duì)于采用焊接方式連接的6061鋁合金構(gòu)件，通過拉伸實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)斷裂區(qū)域位于熱影響區(qū)而非焊縫，強(qiáng)度折減系數(shù)達(dá)到0.78，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中無法忽視熱影響區(qū)強(qiáng)度降低這一因素，需要避免熱影響區(qū)聚集。2 全鋁集裝箱有限元分析2.1 全鋁集裝箱的結(jié)構(gòu)描述如圖1所示，設(shè)計(jì)的20 ft全鋁集裝箱分為6個(gè)部分，底架、前端、后端框、側(cè)
機(jī)械工程師 2022年6期2022-06-21
- 無界與融合策略下的公共休閑空間設(shè)計(jì)研究
——以山東省建造設(shè)計(jì)大賽一等獎(jiǎng)“炬烽”作品為例
主體部分是由四個(gè)角柱空間組成，每個(gè)角柱空間由長(zhǎng)方體單元堆疊而成，角柱空間的單元體層數(shù)設(shè)定為18層，每個(gè)單元體繞中軸線旋轉(zhuǎn)5°，由底到頂?shù)目傂D(zhuǎn)角度達(dá)到90度，到達(dá)頂部時(shí)四個(gè)角柱空間體完美銜接，形成統(tǒng)一的整體效果（圖3）。通過這種簡(jiǎn)單的幾何角度變化，創(chuàng)造直線到曲線的轉(zhuǎn)換，達(dá)到木構(gòu)形體造型的升華。每個(gè)組成角柱空間的長(zhǎng)方體單元采用寬木板和窄木條的組合形成，在規(guī)律的旋轉(zhuǎn)過程中，每個(gè)角柱空間也因?yàn)槟緱l的特殊組合形式形成了虛實(shí)變化的效果，從四個(gè)立面均可看到四條優(yōu)美的曲
磚瓦 2022年2期2022-03-13
- 超厚板核心筒復(fù)雜田字柱的加工
字形結(jié)構(gòu)。田字形角柱箱體采用Q420GJC鋼，單節(jié)外觀尺寸長(zhǎng)×寬×高＝5 368 mm×4 850 mm×3 200 mm，最大板厚80 mm，構(gòu)件質(zhì)量達(dá)55 t（圖1～圖3）。圖1 鋼結(jié)構(gòu)整體三維模型圖2 田字形角柱三維效果圖圖3 田字形角柱實(shí)物2 裝焊整體流程該復(fù)雜田字形角柱由田字柱、十字柱、三角加腋、箱形牛腿、鋼板剪力墻等組成，內(nèi)部十字柱不僅存在從80 mm到36 mm的板厚過渡，且有角度偏移（圖4）。圖4 角柱變截面節(jié)點(diǎn)另外，箱形牛腿與田字柱本體主
建筑施工 2021年8期2021-12-21
- 直接分析法在高聳鋼結(jié)構(gòu)塔架設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
對(duì)塔頂位移、塔底角柱反力、塔身不同高度部位桿件的穩(wěn)定應(yīng)力比進(jìn)行了計(jì)算分析對(duì)比。1 新鋼標(biāo)給出的三種分析方法1.1 一階彈性分析法根據(jù)未變形的結(jié)構(gòu)建立平衡條件，不考慮結(jié)構(gòu)位移對(duì)內(nèi)力產(chǎn)生的影響。此時(shí)，變形和荷載的關(guān)系是線性的。在完成結(jié)構(gòu)整體分析后，通過控制長(zhǎng)細(xì)比、構(gòu)件穩(wěn)定應(yīng)力等來設(shè)計(jì)構(gòu)件截面。1.2 二階分析法二階分析法即對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形，考慮二階效應(yīng)的影響。結(jié)構(gòu)在荷載作用下，將產(chǎn)生一定的變形，該變形將會(huì)在結(jié)構(gòu)中引起附加內(nèi)力，附加內(nèi)力將使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生進(jìn)一步的附加變
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年19期2021-12-15
- 附設(shè)粘滯阻尼器的高層立體車庫(kù)風(fēng)振性能
用下，立體車庫(kù)的角柱變形和中柱變形不一樣，由于中柱的抗側(cè)剛度大于角柱，所以層間位移較角柱小，由于兩根角柱之間設(shè)置人字形支撐，所以角柱變形時(shí)可以通過人字形支撐進(jìn)行位移協(xié)調(diào)，角柱頂部位移較中柱小。4種阻尼器布置形式的減振率如表1所示，以中柱最大層間位移角為例，結(jié)構(gòu)中柱最大層間位移角、結(jié)構(gòu)頂部位移和風(fēng)振加速度分別如圖6～8所示。表1 四種阻尼器布置方案的減振率圖6 中柱最大層間位移角圖7 最大頂部位移圖8 最大頂部加速度通過以上圖表可知，附設(shè)阻尼器之后，結(jié)構(gòu)最大
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-10
- 控制混凝土角柱外墻垂直度難點(diǎn)與對(duì)策分析
引言控制混凝土角柱外墻垂直度一直是建筑工程需要加以注意的部分，它與建筑工程的維護(hù)成本息息相關(guān)，它自身的垂直度驗(yàn)收合格率的高低直接關(guān)系到了建筑后期可能支出的維護(hù)成本。例如，當(dāng)前在復(fù)旦大學(xué)附屬兒科醫(yī)院擴(kuò)建工程中，混凝土角柱外墻垂直度一次驗(yàn)收合格率僅為85%，與預(yù)期的驗(yàn)收合格率要求差距較大。本文正是因此開展QC小組活動(dòng)，以期從通過開展相應(yīng)的QC小組活動(dòng)，從根本上提高混凝土角柱外墻垂直度驗(yàn)收的合格率，減少可能出現(xiàn)的相應(yīng)維護(hù)成本。2 項(xiàng)目概況復(fù)旦大學(xué)附屬兒科醫(yī)院擴(kuò)
綠色環(huán)保建材 2021年8期2021-09-02
- 鋼筋混凝土井塔剪力滯后效應(yīng)研究
設(shè)計(jì)中要適當(dāng)增大角柱的截面面積；王海波等[5]通過對(duì)框筒結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下內(nèi)力和變形分析得出，高層建筑的負(fù)剪力滯后效應(yīng)主要集中于結(jié)構(gòu)上部；金仁和[6]對(duì)框筒結(jié)構(gòu)剪力滯后的原因、分析方法和影響因素進(jìn)行了綜述；劉中輝[7]對(duì)框筒結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比對(duì)剪力滯后的影響進(jìn)行了分析；孫敬明和史慶軒等[8，9]分別對(duì)盒式筒中筒結(jié)構(gòu)和高層斜交網(wǎng)格筒結(jié)構(gòu)的剪力滯后效應(yīng)進(jìn)行了計(jì)算分析；連業(yè)達(dá)等[10]利用哈密頓原理對(duì)水平地震作用下框筒結(jié)構(gòu)的剪力滯后效應(yīng)進(jìn)行研究。以往的研究都集中于框
煤炭工程 2021年7期2021-07-27
- 基礎(chǔ)不均勻沉降對(duì)上部建筑結(jié)構(gòu)的位移影響研究
條件時(shí)，分別針對(duì)角柱、邊柱、中間柱設(shè)定一定量的沉降值，對(duì)其余柱腳進(jìn)行固定端約束。2 數(shù)值模擬結(jié)果分析2.1 各工況下的位移變化規(guī)律建立模型后，對(duì)欲使沉降的框架柱施加一定的沉降值，固定其余框架柱的自由約束及位移。然后運(yùn)用ansys有限元軟件進(jìn)行計(jì)算，模擬分析基礎(chǔ)不均勻沉降對(duì)上部建筑結(jié)構(gòu)的位移及內(nèi)力的影響。設(shè)定工況1：KZ—1柱為沉降柱，分別在柱上方施加荷載使得KZ—1柱的沉降量為50mm。工況2：KZ—3為沉降柱，分別在柱上方施加荷載使得KZ—3柱的沉降量為
居業(yè) 2021年6期2021-07-15
- 框架結(jié)構(gòu)-樁筏基礎(chǔ)-地基共同作用時(shí)程分析
用模型中結(jié)構(gòu)（以角柱為例）在頂層、6層以及3層時(shí)的X方向的位移時(shí)程曲線，見圖2-圖5。從圖2-圖4可以看出，在考慮共同作用的模型中，樓層的最大位移值比傳統(tǒng)模型的位移值有所增大，其原因主要是考慮了下部的基礎(chǔ)和地基后，結(jié)構(gòu)的位移受基礎(chǔ)和地基產(chǎn)生平移、基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動(dòng)以及結(jié)構(gòu)本身的變形等因素的影響?；A(chǔ)的平移以及地基剛性的減弱（與傳統(tǒng)模型相比）使得樓層的最大位移有所增大?；A(chǔ)與地基的剛度越小，結(jié)構(gòu)的水平位移會(huì)增大得越多。圖2 角柱頂層時(shí)程位移對(duì)比圖圖3 角柱6層的時(shí)程位
中國(guó)建材科技 2021年1期2021-06-30
- 電梯井內(nèi)筒整體模板縮放技術(shù)
模板 將下節(jié)一根角柱立起，與下節(jié)一張單元模板對(duì)齊對(duì)緊，用夾具手動(dòng)上緊臨時(shí)固定。安裝第2根角柱與第1張單元模板進(jìn)行夾具臨時(shí)固定，然后安裝第2張單元模板與第2根角柱進(jìn)行夾具臨時(shí)固定。沿著安裝方向依次安裝剩余角柱及單元模板，形成整體，角柱上口粘貼雙面膠。然后利用撬棍及鐵錘將單元模板與角柱調(diào)整到同一平面，夾具上緊固定，最后在上節(jié)內(nèi)筒模板安裝吊環(huán)及預(yù)埋墊板。2）上下節(jié)組對(duì)成一體 將上節(jié)內(nèi)筒模板用塔式起重機(jī)平穩(wěn)緩慢吊到下節(jié)內(nèi)筒模板正上方，組成一個(gè)完整的電梯井內(nèi)筒整體模
城市建筑空間 2021年5期2021-06-24
- 基于SAP2000的框剪結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌研究
力墻為L(zhǎng)型并位于角柱附近時(shí)， 分別拆除各個(gè)類型柱子， 結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌概率如何變化， 拆除剪力墻時(shí)， 結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌能力如何， 拆除不同位置剪力墻時(shí)， 結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌能力如何。1 鋼筋混凝土框架-剪力墻模型1.1 模型設(shè)計(jì)根據(jù)我國(guó)現(xiàn)行的《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[5]和《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》， 運(yùn)用PKPM設(shè)計(jì)軟件來設(shè)計(jì)框剪結(jié)構(gòu)計(jì)算模型。 以某二十四層框剪結(jié)構(gòu)為例(圖1, 圖2), 結(jié)構(gòu)層高一至四層分別為6 m、5 m、 5 m和2.2 m,五至二十四層層高均為3
湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-28
- 基于兩種分析方法的五層RC框架抗連續(xù)倒塌分析
將柱編號(hào)如下：①角柱編號(hào)為KZ1；②長(zhǎng)邊中柱編號(hào)為KZ2；③內(nèi)柱編號(hào)為KZ3；④短邊中柱編號(hào)為KZ4。橫梁截面尺寸為300 mm×650 mm，縱梁截面尺寸為300 mm×700 mm，柱尺寸為600 mm×600 mm，樓板厚度為120 mm。梁、板、柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋選用HRB400，箍筋選用HPB300。圖1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)平面（單位：mm）Fig.1 Structural Design Plan（Unit:mm）混凝土容重取25 kN
廣東土木與建筑 2021年3期2021-03-24
- 平臺(tái)式和臺(tái)架式集裝箱國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)ISO1496-5:2018若干條款解析
和額定值3.1 角柱位置變化引起的箱頂縱向長(zhǎng)度變化ISO 1496-5： 1998第4.1.1條規(guī)定：“Any move-ment of the corner posts resulting from the change from the empty to the fully loaded condition of the container should， as far as practicable， be equally disposed about
集裝箱化 2021年12期2021-02-14
- 復(fù)雜超長(zhǎng)航站樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的行波效應(yīng)分析
，出現(xiàn)位置在右側(cè)角柱?？紤]行波效應(yīng)的多點(diǎn)時(shí)程分析相比規(guī)范規(guī)定的中震彈性反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果，總的基地基底剪力略有降低，但局部框架柱基底剪力顯著增大，主要集中在各分區(qū)角柱位置。建議采取放大角柱截面和配筋的措施以抵抗行波效應(yīng)的不利影響。2.2 位移按照規(guī)范中震彈性反應(yīng)譜法得到結(jié)構(gòu)在中震下相對(duì)底層最大位移為19.051 mm，多點(diǎn)時(shí)程分析法得到結(jié)構(gòu)在中震下相對(duì)底層最大位移為11.730 mm，如圖3所示?？紤]行波效應(yīng)的多點(diǎn)時(shí)程分析相比反應(yīng)譜法計(jì)算得到的位移整體偏小。
四川建筑 2020年5期2020-11-16
- 接觸爆炸荷載作用下大跨度鋼筋混凝土井字梁框架倒塌與柱底防護(hù)
別分析了炸藥位于角柱和邊中柱正前方時(shí)框架結(jié)構(gòu)的破壞和連續(xù)倒塌情況，當(dāng)炸藥位于不同位置時(shí)，結(jié)構(gòu)的倒塌范圍顯著不同。何慶鋒等[3]采用試驗(yàn)的方法對(duì)爆破移除RC框架柱后的框架結(jié)構(gòu)倒塌進(jìn)行了分析，研究發(fā)現(xiàn)，在爆炸荷載作用下，橫向或縱向的空間空腹梁作用是結(jié)構(gòu)在柱失效后荷載重分布的主要受力機(jī)理。劉偉等[4]利用LS-DYNA軟件對(duì)RC框架結(jié)構(gòu)樓房爆破拆除倒塌過程進(jìn)行了分析，將鋼筋混凝土看作單質(zhì)均勻材料，并采用約束混凝土材料本構(gòu)關(guān)系，以塑性應(yīng)變控制材料失效，可以計(jì)算建筑
- 考慮共同作用對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響的有限元分析
篇幅，本文只列出角柱、邊柱和中柱的部分內(nèi)力表）。圖1 上部結(jié)構(gòu)平面布置圖表1 角柱（Z1）內(nèi)力表表2 邊柱（Z2）內(nèi)力表表3 中柱（Z5）內(nèi)力表從表1～表3 可以看出，傳統(tǒng)方法的計(jì)算結(jié)果和考慮共同作用后的計(jì)算結(jié)果有明顯的差異，在考慮共同作用后，框架柱的軸力和彎矩發(fā)生了重分布現(xiàn)象。對(duì)于軸力、角柱和邊柱的軸力普遍增加，離角柱較近的邊柱增加量要大于離角柱較遠(yuǎn)的邊柱，同時(shí)這種趨勢(shì)隨著樓層的增加而遞減，而中柱的軸力則普遍減小。這是由于考慮共同作用后，基礎(chǔ)整體發(fā)生“盆
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2020年17期2020-09-26
- 考慮共同作用時(shí)結(jié)構(gòu)剛度變化對(duì)上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響 ＊
同作用的影響下，角柱和邊柱的軸力隨筏板厚度的增加而減小，而中柱的軸力隨筏板厚度的增加而增加，但變化的幅度較小，所以在設(shè)計(jì)時(shí)采用增大一定的筏板厚度可以適當(dāng)?shù)恼{(diào)節(jié)柱子的軸力，但是這種調(diào)節(jié)能力有一定的限度。3 地基剛度對(duì)上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響假設(shè)在其他條件不變的前提下，考慮共同作用時(shí)，筏板厚度取600mm，地基土的彈性模量分五種情況：40MPa，50MPa，60MPa，70MPa和 80MPa，分析不同地基剛度下，其對(duì)共同作用的影響。把五種情況下的角柱、邊柱和中柱的
甘肅科技 2020年4期2020-07-25
- 基于ANSYS的房屋集裝箱靜力分析
窗結(jié)構(gòu)、頂側(cè)梁、角柱、隔墻立柱、混凝土板包邊料等結(jié)構(gòu)組成。除角件和混凝土板外，其余結(jié)構(gòu)均為薄壁型材和鈑金件，具體如圖1所示。圖1 無側(cè)墻箱模塊結(jié)構(gòu)圖在房屋集裝箱的運(yùn)輸和安裝使用過程中，主體結(jié)構(gòu)的變形和強(qiáng)度是客戶主要關(guān)心問題，因而主要是對(duì)鋼結(jié)構(gòu)部分進(jìn)行細(xì)致的分析是工作中的重點(diǎn)。房屋集裝箱結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，所以要構(gòu)建十分準(zhǔn)確的模型是非常繁瑣的，對(duì)模型進(jìn)行簡(jiǎn)化不僅可以提高網(wǎng)格質(zhì)量而且可以提高效率，比如將角柱底部封板、防撞槽鋼封板、擋水屋檐等不影響安全性的零件去掉等，
- 內(nèi)蒙古東盛硅藻土科技創(chuàng)新產(chǎn)業(yè)園1# 廠房鋼結(jié)構(gòu)詳圖深化設(shè)計(jì)
點(diǎn)本工程難點(diǎn)廠房角柱標(biāo)高的確定，KM 圖不具備詳圖深化條件，需要配合建筑圖作圖。圖1 圖2圖3圖42.4 由于工期緊廠房屋面造型復(fù)雜， 為了能使施工縮短工期，保證施工質(zhì)量在詳圖深化設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)實(shí)際情況采取了如下措施：廠房柱角柱配合屋面造型， 需要兩面找坡確定柱頂各點(diǎn)標(biāo)高。 為了能保證施工質(zhì)量在進(jìn)行詳圖深化時(shí)采用Xsteel 軟件對(duì)角柱進(jìn)行深化設(shè)計(jì)。 具體做法如下：創(chuàng)建角柱三維模型。 首先根據(jù)KM 圖確定角柱位置，選取A列27 線位置角柱。 此柱子規(guī)格為焊接
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2020年19期2020-07-03
- 考慮樓板效應(yīng)的鋼框架結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌分析
003 中建議的角柱、 邊柱及內(nèi)柱三種結(jié)構(gòu)構(gòu)件失效狀態(tài)進(jìn)行模擬。 其中抽柱對(duì)象均為首層柱， 抽柱位置如圖4 所示。圖4 抽柱位置示意圖Fig.4 Schematic diagram of column drawing position2.2 荷載組合拆除構(gòu)件法分為線性靜力、 非線性靜力、 線性動(dòng)力、 非線性動(dòng)力等幾種分析方法。 GSA2003推薦的靜、 動(dòng)力分析法荷載組合公式如下:3 抗連續(xù)倒塌分析在連續(xù)倒塌中， 關(guān)鍵構(gòu)件的破壞位置及失效時(shí)間直接關(guān)系到剩余
特種結(jié)構(gòu) 2020年3期2020-06-23
- 砂梨棚網(wǎng)架搭建技術(shù)
線構(gòu)成，棚柱包括角柱、邊柱和支桿，棚線包括圍線、主線和副線。1 埋地錨首先確定果園四個(gè)角的中心點(diǎn)，沿每個(gè)中心點(diǎn)分別向兩側(cè)1.3 m處確定2個(gè)地錨點(diǎn)，即果園每個(gè)角處先確定3個(gè)地錨點(diǎn)，然后從中心點(diǎn)開始沿每條地邊間隔5 m設(shè)1個(gè)地錨點(diǎn)。地錨用鋼筋水泥澆注，規(guī)格為15 cm×25 cm×40 cm，其上有地錨孔，配置1根1.3 m長(zhǎng)的鋼筋，用于和地上部分連接，地錨線由7股鍍鋅鋼絲擰成，直徑4.8 mm。地錨坑深1.1 m、長(zhǎng)60 cm、寬50 cm，填土?xí)r離地面1
煙臺(tái)果樹 2020年2期2020-05-28
- 某金融大廈斜交外網(wǎng)格塔樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
為型鋼混凝土柱，角柱截面尺寸為1 800 mm×1 800 mm，其他柱截面尺寸為1 500 mm×1 500 mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C60；1 層以上角部采用L 形鋼管組合截面柱，截面尺寸由L950（肢長(zhǎng)）×950（肢長(zhǎng)）×800（肢寬）×70 mm（壁厚）變化至L600（肢長(zhǎng)）×600（肢長(zhǎng)）×400（肢寬）×30 mm（壁厚），鋼號(hào)由Q390GJ 變?yōu)镼390；1 層以上斜交網(wǎng)格截面由□800×450×70×70 變化至□425×425×27×27，
廣東土木與建筑 2019年9期2019-10-15
- 動(dòng)力集中動(dòng)車組司機(jī)室防撞性設(shè)計(jì)與分析*
腰梁、a柱、防撞角柱、防撞柱、防爬吸能梁、防爬梁、加強(qiáng)柱、防撞角柱等，各部件位置如圖1所示：1-腰梁；2-a柱；3-防撞角柱；4-防爬吸能梁；5-防爬梁；6-加強(qiáng)柱；7-防撞柱。圖1 司機(jī)室前端防碰撞結(jié)構(gòu)1.3 車體模型及網(wǎng)格車體仿真模型以160 km/h動(dòng)力集中動(dòng)車組動(dòng)力車為計(jì)算模型，其結(jié)構(gòu)主要由司機(jī)室、底架、側(cè)墻、端墻、轉(zhuǎn)向架等構(gòu)成。利用Creo三維軟件構(gòu)建三維幾何模型，并應(yīng)用Hypermesh軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分，其有限元主要由四邊形單元構(gòu)成，單元尺寸2
鐵道機(jī)車車輛 2019年3期2019-07-29
- 環(huán)球港觀拳擊比賽
聲響，拳頭砸在了角柱的軟墊上。哇，好險(xiǎn)呀，若是被這拳砸中了，紅方一定會(huì)被打趴下！就這樣，雙方你來我往，各不相讓。比賽高潮不斷、異常精彩，觀眾的吶喊聲，此起彼伏，震耳欲聾。漸漸地，紅方越戰(zhàn)越勇，打得對(duì)手頻頻護(hù)頭，被動(dòng)防御。突然，紅方隊(duì)員大吼一聲，用盡九牛二虎之力，一記重拳風(fēng)馳電掣般擊向?qū)κ郑v不堪的藍(lán)方被打翻在地，掙扎了幾下，便只喘粗氣，再也動(dòng)彈不得了，終于紅方大比分勝出。這是一場(chǎng)精彩的比賽，讓我大開眼界！所謂“臺(tái)上一分鐘，臺(tái)下十年功”，只有始終擁有努力拼
作文周刊·小學(xué)三年級(jí)版 2018年36期2018-12-25
- 斜交網(wǎng)格筒結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度影響因素研究
移的影響2.5 角柱對(duì)于結(jié)構(gòu)平面為四邊形的斜交網(wǎng)格筒結(jié)構(gòu)，其轉(zhuǎn)角處的環(huán)梁為懸挑狀態(tài)，可以通過在轉(zhuǎn)角處增設(shè)豎向角柱，使得結(jié)構(gòu)構(gòu)件自然過渡，增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)的整體性。對(duì)于樓層數(shù)N=60，斜柱角度α=53°，主環(huán)梁跨數(shù)m=6的結(jié)構(gòu)模型，受拉翼緣立面底層柱在有無角柱情況下的軸力對(duì)比如圖10所示，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線對(duì)比如圖11所示。由圖11可知：(1)對(duì)于無角柱的結(jié)構(gòu)，其立面中部的斜柱軸力較小，角部的斜柱軸力較大，各斜柱軸力分布整體較為均勻，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移為286mm。(2)對(duì)于
- 考慮樓板影響的RC框架結(jié)構(gòu)連續(xù)性倒塌動(dòng)力響應(yīng)分析
震設(shè)計(jì)4種工況在角柱失效下的動(dòng)力響應(yīng)，結(jié)果表明鋼筋混凝土(RC)樓板和抗震設(shè)計(jì)可以增大試件屈服強(qiáng)度和初始剛度，能顯著提高試件延性。Orton等[5]研究了一個(gè)1∶4縮尺比例的兩層兩跨縮尺模型中柱失效情況下結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)，并與單自由度模型的分析結(jié)果進(jìn)行了比較，得出懸鏈線作用能夠提高結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌能力。梁益等[6]通過試驗(yàn)研究了在中柱失效的情況下帶樓板和不帶樓板的框架子結(jié)構(gòu)破壞模式，試驗(yàn)表明樓板能顯著提高子結(jié)構(gòu)的峰值抗力(提高幅度達(dá)到45.6%)，樓板對(duì)于提高
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年4期2018-08-21
- 基于不同角部方案的RC結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌設(shè)計(jì)*
結(jié)的處理方式；在角柱有較大扭轉(zhuǎn)變形情況下，可采用模型2的處理方式，將角柱與相鄰內(nèi)柱拉結(jié)；當(dāng)結(jié)構(gòu)角部有較大范圍的扭轉(zhuǎn)變形時(shí)，可采用模型3的處理方式，即將相鄰邊柱進(jìn)行拉結(jié).本文建立框架結(jié)構(gòu)方案設(shè)定單一變量，即平面角柱與周邊采用3種不同拉結(jié)方式：模型1，角柱與相鄰邊柱拉結(jié)；模型2，角柱與相鄰內(nèi)柱拉結(jié)；模型3，角部相鄰邊柱拉結(jié).1.2 分析方法建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌性能分析一般采用以下兩 種方法：一是拆除構(gòu)件分析方法[8]，二是Pushdown分析方法[9].本文運(yùn)用
- 高速動(dòng)車組端墻焊接變形控制
括端墻板組成、端角柱、中部彎梁、頂部彎梁、頂部側(cè)彎梁、蓋板以及風(fēng)擋安裝座等附件，結(jié)構(gòu)示意如圖1所示。其結(jié)構(gòu)與CRH380系列動(dòng)車組的端墻不同，正裝為端墻平面一側(cè)，而非內(nèi)凹一側(cè)（CRH380端墻正裝為內(nèi)凹側(cè)），焊接變形的控制難度相對(duì)加大。其次，端墻的側(cè)彎梁為整體弧度形式，相較CRH380的側(cè)彎梁，外輪廓弧度的控制難度進(jìn)一步加大。焊接接頭形式包括對(duì)接接頭、搭接接頭、角接頭。對(duì)接接頭主要是各大部件的拼接處，包括V型和Y型焊縫；搭接接頭、角接頭和主要是附件的焊接。
電焊機(jī) 2018年3期2018-04-17
- 框架結(jié)構(gòu)-樁筏基礎(chǔ)-地基共同作用時(shí)程分析
用模型中結(jié)構(gòu)（以角柱為例）在頂層、6 層以及3 層時(shí)的x 方向的位移時(shí)程曲線，結(jié)果如下圖示：從圖2到圖4可以看出，考慮共同作用模型中，樓層的最大位移值比傳統(tǒng)模型的位移值有所增大，其原因主要是考慮了下部的基礎(chǔ)和地基后，結(jié)構(gòu)的位移受基礎(chǔ)和地基產(chǎn)生平移、基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動(dòng)以及結(jié)構(gòu)本身的變形等因素的影響造成的?；A(chǔ)的平移以及地基剛性的減弱（與傳統(tǒng)模型相比）使得樓層的最大位移有所增大?；A(chǔ)與地基的剛度越小，結(jié)構(gòu)的水平位移將會(huì)增大的越多。傳統(tǒng)模型中，角柱的最大位移發(fā)生在9 層頂
中國(guó)建材科技 2018年5期2018-02-18
- 圓管柱-H型鋼梁3種不同形式節(jié)點(diǎn)的抗震性能研究
件對(duì)中柱、邊柱、角柱3種不同形式的圓管柱-H型鋼梁連接點(diǎn)，進(jìn)行低周往復(fù)荷載的加載，研究3種不同節(jié)點(diǎn)抗震性能的優(yōu)劣。采用應(yīng)力云圖、滯回曲線、骨架曲線、延性系數(shù)、耗能能力、剛度退化以及強(qiáng)度退化等抗震性能指標(biāo)分析其抗震性能。抗震性能；ABAQUS有限元；滯回曲線；骨架曲線隨著我國(guó)對(duì)鋼管、工字鋼、鋼板等鋼結(jié)構(gòu)的大量生產(chǎn)和使用，鋼結(jié)構(gòu)在建筑中所扮演的角色愈來愈重要，鋼框架結(jié)構(gòu)中關(guān)于圓管柱與H型鋼梁連接節(jié)點(diǎn)的研究必將成為國(guó)內(nèi)研究的熱點(diǎn)課題。由于地震給社會(huì)帶來的的危害不
- 基于ANSYS分析既有RC框架結(jié)構(gòu)抗連續(xù)性倒塌的能力★
邊中柱、內(nèi)部柱及角柱等構(gòu)件；3)在與被拆除柱直接或間接相連的框架梁上施加2(D+0.25L)的荷載，其余區(qū)域的框架梁上施加D+0.25L的荷載；4)線性靜力分析結(jié)束后，依據(jù)需求能力比DCR破壞準(zhǔn)則，判斷DCR值是否大于2,評(píng)估結(jié)構(gòu)抗連續(xù)性倒塌承載能力儲(chǔ)備。其中，D為包括自重在內(nèi)的恒荷載；L為活荷載；QUD為在考慮了荷載動(dòng)力放大系數(shù)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件的作用效應(yīng)；QCE為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的極限承載能力。2 工程案例2.1 設(shè)計(jì)資料某框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三級(jí)，抗震設(shè)防烈度為7度。
山西建筑 2017年4期2017-06-01
- 混凝土框架結(jié)構(gòu)不同樓梯構(gòu)造方案抗震性能分析
梁、梯柱、樓梯間角柱等部位。梯段板主要是發(fā)生斷裂破壞，并且裂縫大部分出現(xiàn)在平行于踏步的方向，位于梯段板距離樓梯平臺(tái)大約1/3到1/4處[2]。平臺(tái)梁在地震發(fā)生時(shí)，不但需要承受豎向荷載，還要承受上下兩段梯段板在豎直方向的不同位移產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，并且在地震力作用下兩段梯段板產(chǎn)生的相對(duì)水平位移將在兩段梯段板的相交處產(chǎn)生很大的剪力，這就使得平臺(tái)梁的受力非常復(fù)雜，很可能使得平臺(tái)梁發(fā)生剪切或者扭轉(zhuǎn)破壞。在水平地震作用下，相鄰樓層將產(chǎn)生位移差，會(huì)造成中間休息平臺(tái)和樓層標(biāo)
長(zhǎng)春工程學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2017年1期2017-05-03
- 某超高層框架-核心筒結(jié)構(gòu)時(shí)變效應(yīng)分析與實(shí)測(cè)
形鋼管混凝土框架角柱截面Fig.3 Special-shaped concrete-filled steel tube section of frame angle column為了對(duì)施工變形發(fā)展規(guī)律進(jìn)行預(yù)測(cè), 需對(duì)結(jié)構(gòu)的施工過程進(jìn)行模擬計(jì)算. 按照現(xiàn)場(chǎng)工程施工記錄, 并結(jié)合實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的時(shí)間點(diǎn), 模擬實(shí)際施工中結(jié)構(gòu)的逐層搭建和加載過程[8]. 結(jié)構(gòu)封頂前共建立了35個(gè)施工子步并依次激活, 主要定義了外框架、核心筒、內(nèi)外樓板. 子步間的時(shí)間跨度約為1個(gè)月,
- 關(guān)于框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的若干注意事項(xiàng)
造要求（一）框架角柱如何設(shè)計(jì)建筑物角柱是結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部位，角柱是結(jié)構(gòu)的重要構(gòu)件，雙向受力作用十分明顯，水平地震作用下扭轉(zhuǎn)效應(yīng)對(duì)內(nèi)力影響較大且受力復(fù)雜，角柱震害較重。1.按抗震規(guī)范，除進(jìn)行強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎、強(qiáng)低層柱等內(nèi)力調(diào)整外，彎矩及剪力設(shè)計(jì)值還應(yīng)乘以1.1的增大系數(shù)。2.抗震等級(jí)為1、2級(jí)的框架角柱，箍筋全高范圍加密。3.角柱是指位于建筑物角部，與柱正交的兩個(gè)方向各有一根框架梁與之相連的柱。所以，位于建筑平面凸角處的框架柱一般為角柱，而位于框架凹角處的框架
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年22期2016-11-29
- RC框剪結(jié)構(gòu)考慮扭轉(zhuǎn)的抗連續(xù)性倒塌的Pushover分析
柱編號(hào)如下：1）角柱為KZ1；2）長(zhǎng)邊中柱為KZ2；3）內(nèi)部柱為KZ3。每次分析僅拆除一根代表柱。兩個(gè)模型的平面布置圖分別如圖1和圖2所示。圖1 框剪結(jié)構(gòu)A平面布置圖圖2 框剪結(jié)構(gòu)B平面布置圖1.2分析方法對(duì)于結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌分析，根據(jù)不同的規(guī)范可總結(jié)歸納出四類分析方法：線性靜力方法、線性動(dòng)力方法、非線性靜力方法和非線性動(dòng)力方法［6］。其中線性靜力方法雖然比較簡(jiǎn)單，但是其結(jié)果不精確，只能用于規(guī)則結(jié)構(gòu)或低層結(jié)構(gòu)體系的粗略分析。非線性靜力方法考慮了材料非線性及
安徽建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-10-13
- 多塔裙樓與地基基礎(chǔ)相互作用的上部結(jié)構(gòu)分析
影響下出現(xiàn)邊柱及角柱的內(nèi)力增大,其中在角柱部位的內(nèi)力增量最多,共同作用對(duì)上部結(jié)構(gòu)柱軸力的影響主要在結(jié)構(gòu)一、二層,且角柱受影響較大.相互作用同樣對(duì)底層梁及裙房外墻計(jì)算結(jié)果影響較大,在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意裙房外墻等部位的裂縫控制.多塔裙樓;相互作用;筏板基礎(chǔ);內(nèi)力分析;有限元1 工程概況1．1上部結(jié)構(gòu)概況蘭州某危舊房改造項(xiàng)目包含三座塔樓,建筑總面積1．6×105m2,塔樓均為地上31層,地下3層,地上4層裙房為商業(yè)樓,塔樓總高度為103 m.其中A、B塔為框架剪力墻結(jié)
甘肅科學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-09-02
- ?；⒅楸厣皾{局部外保溫系統(tǒng)熱橋有限元分析
對(duì)外墻中柱和外墻角柱熱橋部位進(jìn)行數(shù)值模擬分析，通過改變熱橋局部?；⒅楸厣皾{層厚度，分析研究不同保溫層厚度條件下的溫度場(chǎng)和熱流密度分布。結(jié)果表明：局部?；⒅楸貙雍穸葘?duì)熱橋部位的溫度和熱流密度影響比較明顯。為了避免結(jié)露現(xiàn)象，外墻中柱的局部保溫層厚度應(yīng)大于20 mm，外墻角柱的局部保溫層厚度應(yīng)大于40 mm。采取局部保溫處理時(shí)，外墻中柱的熱橋影響區(qū)域?yàn)?00 mm，外墻角柱的熱橋影響區(qū)域?yàn)?50 mm，熱橋影響區(qū)域內(nèi)損失的熱量較多，所以應(yīng)重視熱橋影響區(qū)域
新型建筑材料 2016年12期2016-02-23
- T7型鐵路檢衡車組裝工藝
同時(shí)側(cè)墻組成中的角柱組裝后需保證與底架端梁立面平齊，進(jìn)而保證端門的組裝質(zhì)量，并滿足側(cè)墻焊后撓度與底架撓度匹配的要求。解決措施：(1)在臺(tái)位預(yù)置一定的上撓度，將上側(cè)梁組成各部件靠擋定位并卡緊，使上側(cè)梁組焊完成后撓度與底架撓度匹配；(2)門柱與側(cè)板組對(duì)時(shí)，調(diào)整下門口間距略大于圖紙尺寸，形成反變形，從而保證側(cè)墻組焊完成后門口間距符合圖紙要求。3.2 側(cè)門組裝質(zhì)量控制該車采用塞拉式側(cè)門，門柱及橫帶內(nèi)置，側(cè)門焊接后易產(chǎn)生變形，門板平面度不易控制，側(cè)門鎖閉機(jī)構(gòu)與門柱采
軌道交通裝備與技術(shù) 2016年5期2016-02-16
- 淺談P80型大容積通用棚車車體組裝工藝
。端墻由上端梁、角柱、橫帶及端板組焊而成，上端梁、角柱采用冷彎方管,橫帶采用斷面高度為100 mm的槽形冷彎型鋼，端板采用厚度為3 mm的鋼板。車頂由彎梁、側(cè)梁、端彎梁、車頂板等組焊而成，車頂彎梁為帽形圓弧結(jié)構(gòu)。車體主要材料采用S450AW高耐蝕型鋼和09CuPCrNi-A耐大氣腐蝕鋼。車輛長(zhǎng)度為18 566 mm，車輛定距為13 600 mm，分別比P70車長(zhǎng)度增加1 500 mm。2 車體組裝制造工藝2.1 底架組成組裝制造工藝底架組成的工藝流程如下：
軌道交通裝備與技術(shù) 2016年5期2016-02-16
- 超高層建筑上下同步逆作法中一樁一柱的鋼管柱應(yīng)力、位移研究
）。塔1選擇外框角柱4個(gè)（1、2、4、5），截面1 600 mm×1 600 mm；外框中柱9個(gè)（3、6、7、8、9、11、12、13、14），截面1 300 mm×1 300 mm；核心筒外墻角柱3個(gè)（15、25、21），邊柱4個(gè)（20、18、19、26），中柱5個(gè)（16、17、22、23、24），截面φ900 mm；內(nèi)筒中柱2個(gè)（27、28），如圖3所示。塔2選擇外框角柱5個(gè)（29、30、33、34、36），截面1 400 mm×1 400 mm；外框
建筑施工 2015年5期2015-09-18
- 基于建筑框筒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)的研究
度比對(duì)結(jié)構(gòu)的影響角柱把以下兩樣?xùn)|西聯(lián)系在一起，即我們所說的腹板跟翼緣框架，這樣一來使得框筒產(chǎn)生空間受力。而承擔(dān)外傾覆力矩的關(guān)鍵點(diǎn)是中柱，因?yàn)橹兄淖饔檬钱a(chǎn)生抵抗矩為建筑物體。斜撐結(jié)構(gòu)的存在使得整個(gè)框筒提高了效率。而斜撐是基于豎向荷載，最終才可以使外框架柱軸力勻稱化。斜撐代替窗群梁，在整個(gè)框筒結(jié)構(gòu)中傳遞兩種類型的剪力，即豎向與水平剪力，因此充分地減小結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。斜撐外框架柱同步抵御風(fēng)荷載。若斜撐的剛度弱就無法起到作用，造成結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形，反之就會(huì)增大角柱承受
江西建材 2015年22期2015-08-15
- 后置混凝土翼墻加固框架角柱抗震性能試驗(yàn)
凝土翼墻加固框架角柱抗震性能試驗(yàn)楊 帆，鄭文忠，王 英（結(jié)構(gòu)工程災(zāi)變與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（哈爾濱工業(yè)大學(xué)），150090哈爾濱）為考察后置混凝土翼墻加固框架角柱的抗震性能，設(shè)計(jì)制作了6個(gè)在相鄰兩側(cè)面后置混凝土翼墻的試件.這6個(gè)在役框架角柱加固前試驗(yàn)軸壓比分為0.31、0.36、0.40三檔，縱筋采用HRB400鋼筋，縱筋配筋率分為1.23%、1.05%、0.82%三檔；箍筋采用HPB300鋼筋，箍筋配箍率為0.6%.對(duì)這6個(gè)試件進(jìn)行低周反復(fù)荷載試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年12期2015-03-15
- 江蘇睢寧梨水平棚架構(gòu)建與配套栽培技術(shù)
4米。棚架主要由角柱、邊柱、支柱、地錨和棚面組成。棚架高度 1.70～1.85米，具體可根據(jù)勞動(dòng)力情況適當(dāng)調(diào)整，當(dāng)棚架梨園管理以男勞動(dòng)力為主時(shí)，棚架高度可設(shè)計(jì)為1.8米左右;以婦女或老人為主時(shí)，棚面高度以1.7米左右為宜。梨樹定植后第2年秋或第3年春搭棚架，第3年夏季枝條開始陸續(xù)上架。棚架材料角柱、邊柱、支柱采用鋼筋水泥柱，地錨為鋼筋水泥塊，鋼絞線、鍍鋅鐵線等。(1)埋地錨 沿圍線挖上窄下寬，深約90厘米的地錨坑，然后放入地錨，地錨左右放數(shù)塊石頭或用混凝土
果樹實(shí)用技術(shù)與信息 2015年1期2015-01-02
- 框架結(jié)構(gòu)-筏板基礎(chǔ)-地基共同作用的數(shù)值分析*
結(jié)構(gòu)應(yīng)力重分布為角柱軸力增大，邊柱和中柱軸力減小，柱的彎矩顯著增大.共同作用下，不同厚度的筏板沉降量不同，厚度越大，筏板最大沉降量越小.框架結(jié)構(gòu)；筏板基礎(chǔ)；共同作用；沉降共同作用概念是Meyerhof G G[1]于1947年首先提出.框架結(jié)構(gòu)、筏板基礎(chǔ)與地基基礎(chǔ)共同作用是個(gè)完整的體系，三者之間相互作用，共同影響，共同對(duì)各自的內(nèi)力和變形產(chǎn)生影響.框架結(jié)構(gòu)-筏板基礎(chǔ)-地基共同作用是個(gè)非常復(fù)雜的問題[2-4]，目前已受到很多學(xué)者的關(guān)注，但目前為止并沒有形成完備
- 爆炸荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的薄弱部位分析
表明,荷載作用于角柱所在邊跨引起的梁柱節(jié)點(diǎn)位移均大于荷載作用于中跨的梁柱節(jié)點(diǎn)位移。說明爆炸荷載對(duì)框架結(jié)構(gòu)的影響與荷載作用部位密切相關(guān),邊跨動(dòng)力響應(yīng)大于中跨,而邊跨中的角柱更是結(jié)構(gòu)抗爆設(shè)計(jì)關(guān)鍵構(gòu)件。爆炸荷載; 框架結(jié)構(gòu); 動(dòng)力響應(yīng); SAP2000鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)在役期間,除承受準(zhǔn)靜態(tài)荷載以外,還有可能承受偶然的強(qiáng)沖擊作用,比如爆炸。然而國(guó)內(nèi)設(shè)計(jì)規(guī)范[1]并沒有關(guān)于結(jié)構(gòu)抗爆設(shè)計(jì)的要求,這就使得現(xiàn)有建筑的抗爆儲(chǔ)備極為有限甚至沒有。一旦遭遇這種高強(qiáng)度偶然荷載,
建材世界 2014年5期2014-06-23
- 不同場(chǎng)地條件下鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)分析
析與比較4.1 角柱位移對(duì)比分析結(jié)構(gòu)1B軸線位置的角柱最大位移都發(fā)生在結(jié)構(gòu)頂層，其中角柱在X方向的位移隨著樓層的改變而呈現(xiàn)出緩和的變化，然而在Y方向的第五層和頂層之間出現(xiàn)了劇烈的變化，表明這兩層間結(jié)構(gòu)剛度和質(zhì)量發(fā)生了較大的變化，從而表現(xiàn)出了鞭梢效應(yīng)。對(duì)于相同高程的土層波測(cè)站與基巖波測(cè)站，土層波作用下結(jié)構(gòu)的最大位移較基巖波作用下的最大位移更大，ZGS0臺(tái)站的地震波數(shù)據(jù)作用下結(jié)構(gòu)的最大角柱位移比ZGS1臺(tái)站增大了2.9%。隨著高程的增加，結(jié)構(gòu)的反應(yīng)也隨之增大。
結(jié)構(gòu)工程師 2014年5期2014-06-07
- 罐箱框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)罐體強(qiáng)度的影響
較大的部位：如左角柱根部、左底側(cè)梁與左角柱交接處、罐體左側(cè)封頭處、左側(cè)斜撐與左角柱交接處、左側(cè)斜撐與罐體交接處、右角柱根部、右底側(cè)梁與右角柱交接處、罐體右側(cè)封頭處、右側(cè)斜撐與右角柱交接處、右側(cè)斜撐與罐體交接處等。試驗(yàn)方法分為靜強(qiáng)度試驗(yàn)和撞擊試驗(yàn)。靜強(qiáng)度試驗(yàn)：將罐體下部的四個(gè)底角件支起至某一高度的水平位置，向罐體充裝代用介質(zhì)（水），滿載后，通過數(shù)據(jù)采集處理系統(tǒng)測(cè)量各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力 （基準(zhǔn)均為空箱狀態(tài)）。撞擊瞬間表1 強(qiáng)度試驗(yàn)數(shù)據(jù)表2 無底側(cè)梁撞擊速度下的數(shù)據(jù)（單
中國(guó)船檢 2014年3期2014-04-10
- 玄武巖纖維布加固框架結(jié)構(gòu)抗震性能數(shù)值分析
，局部加固框架的角柱節(jié)點(diǎn)比邊柱節(jié)點(diǎn)更有助于提高框架結(jié)構(gòu)的抗震能力，且在地震作用下，采取整體加固的方案更有助于提高框架結(jié)構(gòu)的安全性．框架結(jié)構(gòu)；抗震性能；玄武巖纖維布加固；數(shù)值分析近年來，我國(guó)各地震區(qū)內(nèi)鋼筋混凝土框架房屋較多，在設(shè)計(jì)房屋時(shí)采取了一些構(gòu)造措施來增加結(jié)構(gòu)的延性[1]，但是從汶川地震的震害調(diào)查結(jié)果來看，大部分框架結(jié)構(gòu)均發(fā)生了梁柱節(jié)點(diǎn)的破壞，其中柱端破壞較多，即實(shí)際工程中的框架結(jié)構(gòu)未能實(shí)現(xiàn)抗震設(shè)計(jì)中最重要的“強(qiáng)柱弱梁”原則[2]．因此，提高既有建筑的抗
天津城建大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年5期2014-03-14
- 基于Ansys的多層框架結(jié)構(gòu)連續(xù)性倒塌分析
模型，研究了邊柱角柱失效后對(duì)結(jié)構(gòu)整體的影響，并為后續(xù)工程設(shè)計(jì)和施工提供相關(guān)理論指導(dǎo)和參考。1 工程概況某三跨7層框架結(jié)構(gòu)，總高度為26.4m。結(jié)構(gòu)主體由梁板柱構(gòu)成，圍護(hù)墻采用空心砌塊，基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)梁板柱以及基礎(chǔ)均采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆。框架結(jié)構(gòu)平面尺寸為39.6m×15m，柱網(wǎng)尺寸為6.6m×6.3m，具體參見圖1。首層高4.8m，其余6層每層高3.6m。結(jié)柱截面尺寸500mm×500mm，縱主梁截面尺寸300mm×550mm，次梁截面尺寸250
建材世界 2013年4期2013-03-22
- 地震動(dòng)扭轉(zhuǎn)分量對(duì)非對(duì)稱結(jié)構(gòu)的影響
了3種工況下結(jié)構(gòu)角柱的最大平平響應(yīng)隨樓層的變化關(guān)系。圖1 角柱各層的平平圖由圖1可以看出，隨著樓層數(shù)的增加，結(jié)構(gòu)角柱的平平基本上呈擬性增加。在1～4層，單向水平地震作用對(duì)角柱影響相對(duì)其他兩種工況要大，在頂層則是雙向水平地震作用對(duì)角柱影響相對(duì)其他兩種工況較大；雙向水平地震作用下角柱頂層最大平平比單向水平地震作用下增加2.7%；雙向加扭轉(zhuǎn)作用下角柱頂層的最大平平比雙向水平地震作用下減小1.8%；雙向加水平地震作用下角柱頂層的最大平平比單向水平地震作用時(shí)增加0.
地震科學(xué)進(jìn)展 2012年6期2012-10-29
- 角柱花石油醚部位化學(xué)成分研究
003)0 引言角柱花(Ceratostigma Plumbaginoides Bunge)是白花丹科(藍(lán)雪科)角柱花屬植物，別名藍(lán)雪花、七星箭，我國(guó)特產(chǎn).民間用于治療腫瘤、白血病、跌打損傷、脘腹疼痛、風(fēng)濕、創(chuàng)傷、腮腺炎等疾病，具有行氣活血止痛、抗菌、解痙，鎮(zhèn)痛等作用［1］.白花丹科補(bǔ)血草屬和角柱花屬植物常藥用.其中有許多種類都可入藥，補(bǔ)血草屬植物的根含各種黃酮，如楊梅樹皮甙(Myricetrin)、四羥基黃酮(Tetrahydroxyflavone)等，
鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2012年3期2012-09-07
- 大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土住宅結(jié)構(gòu)體系的受力特性
要通過梁的扭轉(zhuǎn)對(duì)角柱進(jìn)行約束，會(huì)使角柱和梁之間的交界處產(chǎn)生的扭矩?cái)?shù)值加大，大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土住宅結(jié)構(gòu)本身具有很大的跨度，所以當(dāng)其受到一定的外力時(shí)，板結(jié)構(gòu)的彎矩和梁的扭轉(zhuǎn)都會(huì)產(chǎn)生明顯的變化。預(yù)應(yīng)力的施加會(huì)造成扭矩截面的增加。如果是單向的地震作用，則與地震輸入方向平行的梁扭矩會(huì)發(fā)生較為明顯的變化，但是數(shù)值不會(huì)很大，因此不會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的影響。2)各荷載作用下柱受力分析。大跨度混凝土結(jié)構(gòu)中，如果結(jié)構(gòu)的內(nèi)力方向與坐標(biāo)方向相同，則其整體結(jié)構(gòu)與坐標(biāo)結(jié)構(gòu)也是一致的，在
山西建筑 2012年29期2012-08-01
- 框架-核心筒結(jié)構(gòu)、筏基和地基共同作用的有限元分析
mX700mm，角柱截面為 900mmX900mm，各層樓板厚度130mm，地下室外墻厚度為250mm，外墻框架梁350mmX700mm，內(nèi)墻框架梁350mmX800mm，次梁300mmx600mm。基礎(chǔ)采用平板式筏基，筏厚1.2m，從邊柱軸線算起的挑出長(zhǎng)度為1.5m。標(biāo)準(zhǔn)層樓面和屋面恒載、活載取值以及墻體材料自重參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的相關(guān)規(guī)定。圖1 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖本文地基模型采用Drucker—Prager材料模型，
重慶建筑 2010年3期2010-09-25
- 基于ANSYS的某半高箱有限元分析和結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)
間處（如圖3），角柱上的變形最大為2.574 mm，發(fā)生在角件伸出角柱部分上邊緣處（如圖4）。圖3 堆碼試驗(yàn)箱體結(jié)構(gòu)位移云圖圖4 角柱位移云圖箱體上多個(gè)部位出現(xiàn)危險(xiǎn)區(qū)域（應(yīng)力超過材料的許用應(yīng)力區(qū)域），具體位置如圖5箭頭所指。建議側(cè)板上邊緣與角柱連接處增加強(qiáng)板，其他危險(xiǎn)區(qū)域增加接觸面積，以分散集中應(yīng)力。圖5 堆碼試驗(yàn)箱體等效應(yīng)力云圖3.2 吊頂試驗(yàn)工況吊頂試驗(yàn)工況下，整個(gè)箱體的最大變形為26.748 mm，發(fā)生側(cè)板上邊緣中間處（如圖6）。圖6 吊頂試驗(yàn)箱體位
裝備制造技術(shù) 2010年4期2010-02-26
- 立焊自動(dòng)焊機(jī)在集裝箱生產(chǎn)中的應(yīng)用
0引言集裝箱前后角柱與側(cè)墻板以及前角柱與前墻板連接處共有6條比箱體高度略短的直線搭接焊縫，焊縫高度約（標(biāo)準(zhǔn)箱）或（高箱），其焊接質(zhì)量直接影響集裝箱的總體質(zhì)量和外觀。過去，操作人員使用升降臺(tái)手工焊接前后角柱與側(cè)墻板連接處，焊縫質(zhì)量不夠穩(wěn)定，焊縫成型不夠美觀。在焊接前角柱與前墻板連接處時(shí)，操作人員將前端框水平放置，使用半自動(dòng)焊機(jī)完成焊接，其間需不時(shí)調(diào)節(jié)十字拖把手柄。由于搭接焊縫為水平焊接，焊縫呈棍狀，且經(jīng)常出現(xiàn)虛焊、咬邊等焊接缺陷，難以滿足質(zhì)量要求。針對(duì)上述問
集裝箱化 2009年4期2009-06-02