冷段
- 板帶鋼在退火過程中改善板形的生產(chǎn)方法
熱段、隔離段、緩冷段、快冷段、出口密封室。其中,均熱段與緩冷段之間通過隔離段進(jìn)行有效隔離。②在含有正爐壓的加熱段內(nèi)先對(duì)板材完成加熱。③板材完成加熱以后進(jìn)入板形改善段,通過爐內(nèi)板形矯直裝置進(jìn)行板形改善。④出板形改善段的板材進(jìn)入均熱段。⑤板材進(jìn)入緩冷段進(jìn)行緩慢冷卻。⑥板材進(jìn)入快冷段快速冷卻。⑦出快冷段的板材經(jīng)過出口密封室出退火爐,完成退火及改善板形作業(yè)。本發(fā)明利用板材在退火過程中的生產(chǎn)特性,以板材連續(xù)退火的生產(chǎn)工藝為基礎(chǔ),采用退火過程中改善板形的生產(chǎn)方法,實(shí)現(xiàn)
寶鋼技術(shù) 2023年6期2023-02-01
- 大型燃煤機(jī)組供熱改造技術(shù)的工程應(yīng)用
機(jī)組的主汽、再熱冷段、再熱熱段管道上抽汽，再通過減溫減壓器進(jìn)行供汽[4-6]，該技術(shù)系統(tǒng)簡(jiǎn)單、改造量小，是目前應(yīng)用最為廣泛的技術(shù)；3）采用壓力匹配器，利用高壓蒸汽引射低壓蒸汽混合后供汽。能夠節(jié)約一部分能量，目前應(yīng)用業(yè)績(jī)也很多，但是壓力匹配器的特性對(duì)汽源的選擇有很高的要求[7-9]；4）采用小汽輪機(jī)，利用小汽輪機(jī)排汽去供熱，實(shí)現(xiàn)了能量的梯級(jí)利用。小汽輪機(jī)可用于拖動(dòng)鍋爐給水泵或風(fēng)機(jī)，也可直接發(fā)電上網(wǎng)或并入廠用電系統(tǒng)。但在實(shí)際應(yīng)用中限制條件較多，受到改造周期、布
南方能源建設(shè) 2022年3期2022-09-30
- 連續(xù)退火爐爐壓波動(dòng)伴隨露點(diǎn)異常原因分析及治理
氮?dú)馔庑梗?）緩冷段、快冷段、終冷段循環(huán)風(fēng)機(jī)進(jìn)出口泄露對(duì)爐壓及露點(diǎn)的影響。針對(duì)以上可能引起爐內(nèi)壓力異常的原因進(jìn)行逐一分析，并提出有效的控制措施及可行的辦法。2.1 保護(hù)氣體供氣系統(tǒng)出現(xiàn)問題對(duì)爐壓的影響爐內(nèi)充滿氮?dú)浔Ｗo(hù)氣體，為了防止發(fā)生安全事故，必須要保證爐壓始終處于正壓，并且處于合理的壓力控制值。我司對(duì)退火爐每段爐區(qū)均配備了爐壓檢測(cè)，壓力均符合我公司《連續(xù)退火爐生產(chǎn)工藝作業(yè)指導(dǎo)書》的標(biāo)準(zhǔn)，并且沒有異常波動(dòng)，如果供氣量出現(xiàn)異常，爐壓會(huì)立即發(fā)生變化并示警。2.
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟(jì)和信息化 2022年6期2022-08-02
- 控軋控冷技術(shù)在棒材生產(chǎn)線上的應(yīng)用
1]，軋后增加控冷段和恢復(fù)段，完成均勻分級(jí)控冷，最終達(dá)到細(xì)化晶粒提高鋼材性能的目的。2 控軋控冷改造前現(xiàn)狀柳鋼棒線型材廠共6條棒材、2條高線以及1條型材生產(chǎn)線，其中棒材生產(chǎn)線主要軋制螺紋鋼。本次改造涉及的是三、四棒，基本情況如下：三、四棒16架與17架間距離為5m，三棒進(jìn)精軋前無預(yù)穿水，軋后K1至3#飛剪30m，四棒進(jìn)精軋前設(shè)有預(yù)穿水，距離22.5m，軋后K1至3#飛剪30m。因三、四棒軋工藝距離較短，無法滿足K2、K3之間增加控冷和回復(fù)段需求，需要對(duì)三、
中國(guó)金屬通報(bào) 2021年16期2021-12-26
- 回轉(zhuǎn)式空預(yù)器聯(lián)合熱管空預(yù)器防堵應(yīng)用及效果
硫酸氫銨在空預(yù)器冷段溫度區(qū)間呈液態(tài)，具有強(qiáng)黏性，極易與煙灰顆粒結(jié)合并黏附在蓄熱板表面，造成空預(yù)器冷段積灰。硫酸氫銨黏結(jié)性積灰會(huì)引起設(shè)備煙氣側(cè)壓降增大，送、引風(fēng)機(jī)過載，影響鍋爐安全運(yùn)行[20]。劉建民[21]等重點(diǎn)分析了蓄熱片表面酸凝結(jié)對(duì)硫酸氫銨生成和沉積方式的影響。范蕓珠[22]、馬雙忱等[23]指出硫酸氫銨的形成是溫度和反應(yīng)物體積分?jǐn)?shù)的函數(shù)，其形成溫度在220～261℃，硫酸氫銨揮發(fā)溫度173.7℃,熱力學(xué)分解溫度為447.18℃。焦坤靈等[24]對(duì)硫酸
電力科技與環(huán)保 2021年6期2021-12-14
- 先進(jìn)的球團(tuán)工藝技術(shù)在中陽200萬t球團(tuán)廠的應(yīng)用
道。1—環(huán)冷機(jī)2冷段熱風(fēng)管道；2—補(bǔ)熱管道；3—爐罩除塵器進(jìn)口管道；4—調(diào)節(jié)閥門2.5 鏈箅機(jī)預(yù)熱段補(bǔ)熱的設(shè)計(jì)中陽球團(tuán)廠含鐵原料為嵐縣赤鐵礦，生產(chǎn)中沒有FeO的放熱，所以設(shè)計(jì)中在預(yù)熱I段和預(yù)熱II段采用輔助燒嘴補(bǔ)熱，通過燒嘴燃燒燃料產(chǎn)生的熱量來達(dá)到生產(chǎn)中的要求。在設(shè)計(jì)中，預(yù)熱Ⅰ段采用管道加熱爐。環(huán)冷機(jī)冷卻2段的熱氣通過管道進(jìn)入到鏈箅機(jī)預(yù)熱Ⅰ段上罩，在熱風(fēng)管道上布置一臺(tái)管道加熱爐。來自2冷段的熱氣通過管道進(jìn)入到加熱爐內(nèi)，利用燒嘴燃燒燃料來加熱熱氣，使熱氣的溫
礦業(yè)工程 2021年6期2021-12-01
- 板坯連鑄過程的凝固傳熱分析
鑄坯在結(jié)晶器和二冷段的溫度分布息息相關(guān)，故研究分析連鑄坯在整個(gè)連鑄過程中的凝固傳熱行為尤為重要[1]。又因連鑄坯凝固過程存在著動(dòng)量、熱量和質(zhì)量的傳遞，無法通過測(cè)量工具直觀判斷[1]，因此借助數(shù)值模擬手段掌握連鑄凝固過程各階段的內(nèi)部變化規(guī)律，可為實(shí)際生產(chǎn)工藝參數(shù)的合理控制提供理論指導(dǎo)。本研究以某企業(yè)R=10.3 m的直弧型連鑄機(jī)生產(chǎn)D32船板鋼250 mm×2400 mm連鑄坯為研究對(duì)象，應(yīng)用ANSYS有限元軟件模擬分析了鑄坯在結(jié)晶器及二冷段凝固冷卻過程中的
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 廣州增城H級(jí)燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組供熱抽汽點(diǎn)選擇研究
高壓缸排汽管道（冷段）抽汽方式是一種技術(shù)和經(jīng)濟(jì)性更優(yōu)、更適合大容量聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的抽汽供熱方式。1 各種供熱抽汽方式研究根據(jù)冷、熱負(fù)荷負(fù)荷特性確定熱源為蒸汽后，機(jī)組有如圖1 所示四種可選的供熱抽汽方式：①冷段抽汽、②熱段抽汽、③中壓缸抽汽、④中低壓缸聯(lián)通管抽汽［4］，前兩種方式應(yīng)用較少，后兩種方式應(yīng)用較多。另外，還有一種方案：從冷段和中低壓缸聯(lián)通管分別抽汽，通過壓力匹配器來實(shí)現(xiàn)供熱［5-7］，但該方案既增加了初投資，系統(tǒng)又變得更復(fù)雜，機(jī)組低負(fù)荷供熱能力差，所
南方能源建設(shè) 2021年2期2021-06-30
- 某核電機(jī)組一回路升溫期間安注管道異響事件分析
管與二環(huán)路的兩條冷段相連接,出口經(jīng)安注管線(DVI)進(jìn)入反應(yīng)堆壓力容器(RV)。在系統(tǒng)正常運(yùn)行期間,CMT內(nèi)部充滿常溫含硼水,其入口電動(dòng)閥常開,出口兩個(gè)氣動(dòng)閥常關(guān),在收到安注信號(hào)(如安全殼壓力高-2,穩(wěn)壓器壓力低-3,主蒸汽管線壓力低-2,冷段溫度低-2,穩(wěn)壓器液位低-2等)后,出口氣動(dòng)閥打開,同時(shí)觸發(fā)跳主泵,在熱密度壓頭驅(qū)動(dòng)下,進(jìn)行自然循環(huán),實(shí)現(xiàn)其高壓安注功能。2 原因分析2.1 穩(wěn)態(tài)分析以單獨(dú)一個(gè)CMT為例,計(jì)算模型如圖2所示。圖2 計(jì)算模型示意圖Fi
核科學(xué)與工程 2021年2期2021-05-18
- 660 MW 超臨界機(jī)組工業(yè)抽汽節(jié)能方案分析
可能提供的汽源有冷段、熱段、中排(四抽)供汽、輔汽聯(lián)箱。若只用中排抽汽直供,則不能滿足工業(yè)汽的穩(wěn)定供給,不予考慮[3-4]。滿足供汽條件的蒸汽為再熱蒸汽熱段和再熱蒸汽冷段。若從冷段蒸汽管道打孔,冷段抽汽量過多將會(huì)影響鍋爐受熱面的工作情況,會(huì)導(dǎo)致鍋爐再熱器出口溫度偏高,出現(xiàn)受熱面超溫。因此,如果從冷段抽汽一般不超過冷段蒸汽總流量的5%,如果抽汽量超過5%,就需要對(duì)鍋爐的系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)整或者改造,以滿足冷段抽蒸汽工況下鍋爐再熱器安全工作。從熱段蒸汽管道打孔,抽蒸汽
河北電力技術(shù) 2021年1期2021-03-31
- “華龍一號(hào)”蒸汽發(fā)生器傳熱管失水事故應(yīng)力響應(yīng)分析
器之間的主管道為冷段。蒸汽發(fā)生器作為核電廠反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)中的三大核心設(shè)備之一，它是唯一一個(gè)同時(shí)接觸一、二回路介質(zhì)的主設(shè)備。蒸汽發(fā)生器主要功能是將反應(yīng)堆冷卻劑從堆芯帶出的熱量，通過傳熱管、從一回路傳遞給二回路，同時(shí)它還要防止帶放射性的一回路中的冷卻劑進(jìn)入到二回路、污染二回路系統(tǒng)。在正常停堆和事故工況下，蒸汽發(fā)生器還起到了導(dǎo)出堆芯的衰變余熱，保護(hù)反應(yīng)堆安全的作用。根據(jù)RCC-M規(guī)范的規(guī)定，為了保證核電廠及其周圍環(huán)境的安全，必須對(duì)一些假想的事故進(jìn)行分析。失水事
壓力容器 2021年12期2021-02-10
- 單相熱工流網(wǎng)計(jì)算軟件應(yīng)用研究
經(jīng)由注入管線提供冷段注入。流網(wǎng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)流通形式如圖2 所示。仿真結(jié)果顯示，在RCS 系統(tǒng)壓力降低后，低壓安注泵從IRWST 取水后，不再回流，而是經(jīng)過低壓安注系統(tǒng)的并聯(lián)注入管線，與中壓安注系統(tǒng)的注入管線合并后，再分為三條冷段注入管線進(jìn)行安注，3 條冷段注入管線的流量出現(xiàn)相同幅度的增加，同時(shí)由于RCS 壓力降低，中壓安注泵取水流量增加，中壓安注泵出口壓力下降。另外，中壓安注系統(tǒng)或低壓安注系統(tǒng)中并聯(lián)注入管線壓力和流量的瞬態(tài)變化趨勢(shì)一致且穩(wěn)態(tài)值相同，與設(shè)計(jì)流通形
設(shè)備管理與維修 2020年21期2021-01-05
- 1000MW 汽輪機(jī)高壓缸貓爪翹起缺陷分析處理
高壓導(dǎo)汽管四根和冷段排汽管道兩根。安排對(duì)高壓導(dǎo)汽管和冷段管道進(jìn)行檢查分析。2.1.1 高壓導(dǎo)汽管檢查情況：#1、#3 高導(dǎo)管與汽輪機(jī)高壓缸上缸相連，檢查#1、#3 高壓導(dǎo)汽管彈簧吊架冷熱態(tài)載荷存在差異，均為#1 吊架載荷43000N，#3 載荷62000N，左右吊架相差20000N。通過吊架可以看出#3 導(dǎo)管受力要比#1 導(dǎo)管大。與汽缸西側(cè)翹起現(xiàn)象吻合，#2、#4 高壓導(dǎo)汽管道因管路長(zhǎng)彈性大對(duì)汽缸的牽拉作用可不考慮。高導(dǎo)管法蘭拆除前后冷段管道測(cè)量數(shù)據(jù)：?jiǎn)挝?/div>
海峽科技與產(chǎn)業(yè) 2020年10期2020-12-18
- 330 MW直接空冷機(jī)組380 V空冷段電壓總諧波畸變率超標(biāo)原因分析及處理方法
使得380 V空冷段電能質(zhì)量不合格，即電壓總諧波畸變率超標(biāo)。另外，大量諧波的存在使得空冷變頻器出現(xiàn)局部高溫，從而加快了變頻器的老化。空冷變頻室室溫超溫會(huì)影響變頻器的出力，進(jìn)而影響機(jī)組帶負(fù)荷能力。電能質(zhì)量的好壞直接影響火力發(fā)電廠運(yùn)行的安全穩(wěn)定與經(jīng)濟(jì)效益。理想的電能波形應(yīng)該是完美對(duì)稱的正弦波，但正常運(yùn)行過程中的某些因素會(huì)使完美對(duì)稱的正弦波偏離對(duì)稱正弦，由此產(chǎn)生電能質(zhì)量問題——諧波。諧波的存在容易形成諧波污染，其中變頻器是構(gòu)成直接空冷機(jī)組的主要諧波污染源。變頻器通信電源技術(shù) 2020年15期2020-11-26
- 某電子潔凈廠房新風(fēng)的設(shè)計(jì)和運(yùn)行
，MAU 機(jī)組表冷段通常會(huì)分為兩個(gè)翅片管換熱器，即一級(jí)表冷段和二級(jí)表冷段，室內(nèi)的負(fù)荷則由干盤管（DC）承擔(dān)處理，風(fēng)機(jī)過濾單元（FFU）主要負(fù)責(zé)潔凈環(huán)境內(nèi)的氣流組織和空氣潔凈程度。圖1 典型潔凈廠房空氣處理模式圖2 空氣處理機(jī)組組合段圖3 是新風(fēng)處理的表達(dá)過程在焓濕圖上的體現(xiàn)，圖3（a）是夏季新風(fēng)機(jī)組運(yùn)行的過程，室外空氣經(jīng)過一級(jí)表冷段后，達(dá)到L1 狀態(tài)，L1 經(jīng)過二級(jí)表冷段后，達(dá)到露點(diǎn)溫度L（機(jī)器露點(diǎn)），經(jīng)二級(jí)加熱段加熱升溫后送入室內(nèi)，顯然，在這種夏季工況模江西建材 2020年10期2020-10-30
- 回?zé)嵯到y(tǒng)外置式疏水冷卻器的最佳應(yīng)用
），內(nèi)置虹吸式疏冷段結(jié)構(gòu)不能再使用；次末級(jí)低加抽汽與末級(jí)低加抽汽之間的級(jí)間壓差很?。?0-40kPa），已不足以克服內(nèi)部疏水流動(dòng)阻力、疏水管道高度壓差以及疏水調(diào)節(jié)閥所需壓差，不能實(shí)現(xiàn)疏水逐級(jí)自流，故次末級(jí)低加不能設(shè)置內(nèi)置疏冷段。如系統(tǒng)要求考慮回收末兩級(jí)低加疏水熱量，且保證末兩級(jí)低加的疏水暢通，最佳方案是：兩級(jí)不帶疏冷段低加+共用外置式疏水冷卻器[1-5]。1 低抽汽壓力下內(nèi)置虹吸疏冷段應(yīng)用受限內(nèi)置虹吸疏冷段結(jié)構(gòu)如圖1 所示，利用級(jí)間壓差產(chǎn)生的虹吸作用，將殼商品與質(zhì)量 2020年24期2020-09-10
- 提高連續(xù)退火爐快冷段設(shè)備的氣密性改造
機(jī)組立式退火爐快冷段設(shè)備主要由爐殼，BB1、BB2移動(dòng)風(fēng)箱，BB3固定風(fēng)箱，四根穩(wěn)定輥和三臺(tái)循環(huán)風(fēng)機(jī)及進(jìn)、回風(fēng)管道等組成，其作用是將從緩冷段冷卻后過來的金屬進(jìn)行快速冷卻，使金屬溫度從630℃～680℃降至400℃～450℃，使可溶解碳在快冷過程中迅速達(dá)到過飽和狀態(tài)，驅(qū)使碳晶體的析出。2030冷軋連續(xù)退火爐自竣工以來，其快冷段進(jìn)風(fēng)、回風(fēng)管道及爐殼部位焊接缺陷較多。經(jīng)打壓查漏統(tǒng)計(jì)，進(jìn)風(fēng)和回風(fēng)管道焊接處漏點(diǎn)占總漏點(diǎn)的54.52%，爐殼本體與筋板、橫梁和錨固釘焊接世界有色金屬 2020年7期2020-07-20
- AP1000 堆芯補(bǔ)水箱排水與自動(dòng)卸壓系統(tǒng)噴放合并試驗(yàn)的研究
(PBL)相連的冷段出現(xiàn)空泡后，CMT將切換到排水模式[1]。ADS噴放試驗(yàn)主要操作步驟為：正常運(yùn)行壓力溫度平臺(tái)(NOP/NOT)主泵100%轉(zhuǎn)速條件下，手動(dòng)觸發(fā)CMT信號(hào)停轉(zhuǎn)主泵，觸發(fā)信號(hào)30 s后開始開啟ADS閥門；ADS第1～3級(jí)閥門在自動(dòng)控制下按照設(shè)定的延遲時(shí)間相繼打開；當(dāng)ADS第3級(jí)閥門全開后，立即依次逆序關(guān)閉所有ADS閥門；當(dāng)所有ADS閥門關(guān)閉后，關(guān)閉SG PORV閥。試驗(yàn)的主要目的是通過ADS噴放RCS來驗(yàn)證自動(dòng)卸壓系統(tǒng)的運(yùn)行。根據(jù)以上兩個(gè)試核科學(xué)與工程 2020年1期2020-05-22
- 淺析超厚（1.5 ～ 3 cm）仿古磚在輥道窯燒成過程控制的注意事項(xiàng)
增多現(xiàn)象，則為急冷段溫度過低或者緩冷區(qū)域負(fù)壓過大所致?？朔椒ǎ盒枰m當(dāng)升高急冷溫度20 ～ 30℃或更高或適當(dāng)關(guān)小抽熱風(fēng)機(jī)（視調(diào)整結(jié)果而定）。b）急冷風(fēng)管不宜開啟過多，因?yàn)楹翊u需要大風(fēng)量集中在急冷前段快速吹風(fēng)冷卻，此時(shí)坯體還有液相緩沖，不容易出現(xiàn)風(fēng)驚現(xiàn)象，如果急冷風(fēng)管開啟過多（12條以上），當(dāng)坯體經(jīng)過急冷段降溫后，坯體的四條邊及角出現(xiàn)黑色現(xiàn)象時(shí)，還繼續(xù)吹入冷風(fēng)對(duì)厚磚降溫，則很容易出現(xiàn)崩圓角缺陷?？朔椒ǎ宏P(guān)閉急冷后段開啟過多的風(fēng)管及適當(dāng)升高急冷溫度10佛山陶瓷 2019年11期2019-12-19
- 供熱機(jī)組深度調(diào)峰中供熱方式的優(yōu)化改造
計(jì)供熱汽源為再熱冷段抽汽，50%THA(熱耗率驗(yàn)收)工況下再熱冷段蒸汽壓力為1.8 MPa、溫度為337 ℃，可滿足供熱蒸汽壓力為1.5 MPa、溫度為250 ℃的要求。但在目前火電機(jī)組進(jìn)行深度低負(fù)荷調(diào)峰運(yùn)行已成為常態(tài)的背景下，深度調(diào)峰至30%THA工況時(shí)，再熱冷段蒸汽壓力下降至1.2 MPa，已不能滿足熱用戶的要求。因此，有必要對(duì)供熱汽源進(jìn)行改造。2 改造方案目前2號(hào)機(jī)組采用的供熱系統(tǒng)見圖1。圖1 機(jī)組供熱系統(tǒng)示意圖該系統(tǒng)由供熱母管、減溫減壓器、熱網(wǎng)加熱發(fā)電設(shè)備 2019年4期2019-08-06
- 檔案室存儲(chǔ)溫濕度控制策略 ——以河南省為例
包括有過濾段、表冷段、噴淋段和送風(fēng)段等段數(shù)，其中表冷段分別通熱水管和冷水管，噴淋段通自來水，均由自動(dòng)蝶閥控制水量；自動(dòng)蝶閥由控制中心集中控制。（二）空氣調(diào)節(jié)目標(biāo)。溫濕度分區(qū)調(diào)節(jié)的主要目的達(dá)到目標(biāo)區(qū)。為達(dá)到這個(gè)目的，在檔案庫房均勻分布有溫濕度傳感器，傳感器測(cè)定的溫濕度傳回控制中心，控制中心首先對(duì)傳感器信號(hào)進(jìn)行分析，之后綜合判斷處于溫濕度控制分區(qū)的哪個(gè)分區(qū)。然后控制噴淋或冷凍水的自動(dòng)蝶閥，進(jìn)行冷卻（或加熱）、噴淋等措施，最終達(dá)到目標(biāo)區(qū)。（三）分區(qū)控制策略。當(dāng)處辦公室業(yè)務(wù) 2019年14期2019-08-01
- 淺析輥道窯安裝異形急冷風(fēng)管對(duì)坯體的影響
而決定，然后在急冷段上、下對(duì)稱分布安裝，急冷風(fēng)管以通管方式開孔且出風(fēng)口呈垂直方向正對(duì)棒面，有些因生產(chǎn)過程調(diào)整需要，也有將急冷風(fēng)管的出風(fēng)口調(diào)到有一定的斜度的。如下圖1所示。（2）異形急冷風(fēng)管的設(shè)計(jì)及安裝。1）異形急冷風(fēng)管的設(shè)計(jì)圖2）異形急冷風(fēng)管的安裝原則一般情況下，急冷段異形風(fēng)管的安裝都是根據(jù)出窯坯體的變形情況而安裝調(diào)整，或者事前已有安裝的異形管，可根據(jù)磚形情況選擇使用，通常情況下是在急冷段的前、中、后區(qū)域分別安裝1 ～ 2支異形風(fēng)管，其余的急冷風(fēng)管還是保持佛山陶瓷 2019年5期2019-07-01
- 300 MW純凝機(jī)組供熱改造經(jīng)濟(jì)性分析
別分析了采用再熱冷段抽汽和再熱熱段抽汽2種不同的改造方案。通過水力計(jì)算得出，采用再熱熱段抽汽后經(jīng)減溫、減壓向外供汽的改造方式，能夠滿足該用戶用熱需求。此外，通過本次改造，該機(jī)組在平均抽汽工況下可降低發(fā)電煤耗7.22g/(kW×h)，年節(jié)約標(biāo)煤11921t，考慮節(jié)煤收益后，項(xiàng)目投資回收期為2.94a，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益。工業(yè)供熱；再熱冷段；再熱熱段；減溫減壓0 引言目前，隨著我國(guó)火電產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)的不斷調(diào)整及優(yōu)化，火力發(fā)電廠單一依靠發(fā)電提高經(jīng)濟(jì)性受到了一定的限制，發(fā)電技術(shù) 2019年1期2019-02-28
- 浦項(xiàng)熱鍍鋅退火爐工藝研究
熱段(SF)、緩冷段(SCS)、快冷段(RCS)、過時(shí)效段(OAS)、最終冷卻段(FCS)、感應(yīng)加熱段(IHS)和出口段?，F(xiàn)將各段主要功能及作用詳列如下。1.1 噴射式預(yù)熱段(JPF)帶鋼首先在清洗段經(jīng)過初步清理后通過入口密封進(jìn)入退火爐預(yù)熱段，入口密封保證了退火爐內(nèi)部N2H2 保護(hù)氣體不外泄，隔絕了退火爐外部空氣的進(jìn)入，帶鋼在噴射式預(yù)熱段通過經(jīng)過熱交換器后的熱的氮?dú)浔Ｗo(hù)氣進(jìn)行加熱，在離開噴射式預(yù)熱段時(shí)把帶鋼加熱到退火溫度（根據(jù)具體鋼種進(jìn)行細(xì)微調(diào)節(jié)）。而由法中國(guó)設(shè)備工程 2019年23期2019-01-16
- 反應(yīng)堆自然循環(huán)運(yùn)行研究
存在高度差，依靠冷段下降流和熱段上升流中流體的密度差所產(chǎn)生的驅(qū)動(dòng)壓頭來實(shí)現(xiàn)的循環(huán)。從自然循環(huán)定義中我們可以看出，建立自然循環(huán)必須具備以下條件：①系統(tǒng)中必須存在熱源和冷源；②熱源和冷源中存在高度差，熱源在下面，冷源在上面；③系統(tǒng)冷段和熱段中的流體存在密度差。3 自然循環(huán)工作原理自然循環(huán)的工作原理為：工質(zhì)依靠上升管受熱所產(chǎn)生的密度差沿著閉合的路線運(yùn)動(dòng)。簡(jiǎn)單循環(huán)壓差平衡式：其中，h、hi為下降管的高度（即循環(huán)回路的高度）及上升管各區(qū)段的高度，單位m；Δpxj、Δ中小企業(yè)管理與科技 2018年25期2018-11-08
- 退火爐閃冷段高氫控制技術(shù)
生產(chǎn)線退火爐的閃冷段采用了高氫冷卻技術(shù)，最高氫氣含量達(dá)35%，采用高速氣體噴射冷卻技術(shù)，最高冷卻速率達(dá)100℃/s·mm，實(shí)現(xiàn)了對(duì)帶鋼的高速冷卻，在高強(qiáng)鋼DP、TRIP鋼的生產(chǎn)上得到了很好的應(yīng)用。1 退火爐閃冷段介紹冷軋帶鋼進(jìn)入退火爐內(nèi)保持一定的速度，經(jīng)過預(yù)熱、加熱、均熱、及緩冷處理后帶鋼溫度一般在690℃，進(jìn)入閃冷段，高氫含量的保護(hù)氣體經(jīng)過3臺(tái)變頻風(fēng)機(jī)高速噴吹至帶鋼上，一個(gè)道次內(nèi)冷卻至290～300℃，實(shí)現(xiàn)工藝要求，后經(jīng)過過時(shí)效1段、過時(shí)效2段、二次冷卻冶金動(dòng)力 2018年11期2018-10-23
- 高氫噴射冷卻技術(shù)在高強(qiáng)鍍鋅板生產(chǎn)中的應(yīng)用
過程及影響因素快冷段屬于爐溫在500℃以下的低溫爐。完成噴流冷卻后的冷卻氣流在風(fēng)箱內(nèi)進(jìn)入下一循環(huán)。根據(jù)牛頓冷卻公式，鋼板與氣體之間的對(duì)流傳熱為：其中C∑為對(duì)流換熱系數(shù)，單位為KJ/(m2h℃)式中：λ為氣體導(dǎo)熱系數(shù)，單位為J/(mh℃);V為 氣體粘滯系數(shù)，單位為m2/s;n為噴嘴形狀系數(shù)；W為 噴出氣流的速度，單位為m/s；L為氣流間距，單位為m;S為帶鋼表面與噴口距離，單位為m；d為噴嘴定性尺寸，單位為m。由公式（1）可知，鋼板與氣體之間的對(duì)流傳熱決定世界有色金屬 2018年13期2018-09-12
- 某型高加的失效原因及分析
口，拆除了部分疏冷段包殼，對(duì)受損換熱管及疏冷段端板進(jìn)行取樣。表1某機(jī)組高加的安裝及投運(yùn)時(shí)間(年.月)高加編號(hào)運(yùn)抵現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備安裝投用初始泄漏漏管數(shù)量/根1號(hào)高加2006.32006.62006.12未統(tǒng)計(jì)未統(tǒng)計(jì)2號(hào)高加2006.32006.62006.12未統(tǒng)計(jì)未統(tǒng)計(jì)3號(hào)高加2006.32006.62006.122010.224注：漏管數(shù)量中的24根，含保護(hù)性堵管數(shù)，堵管率為2.06%。表2某機(jī)組高加THA工況時(shí)運(yùn)行參數(shù)加熱器編號(hào)1號(hào)高加2號(hào)高加3號(hào)高加管側(cè)設(shè)電站輔機(jī) 2018年2期2018-08-18
- 靈活性改造抽汽口的選擇
熱熱段蒸汽管道、冷段蒸汽管道作為熱源點(diǎn)，將蒸汽抽出，經(jīng)過減溫減壓器將蒸汽降低成0.3～0.4MPa，240℃供熱蒸汽，有效補(bǔ)充中低壓聯(lián)通管得供熱抽汽。經(jīng)過分析，從主汽抽汽最經(jīng)濟(jì)。1 氣源參數(shù)在25%BMCR滑壓工況下，汽輪機(jī)參數(shù)見表1：表1 主汽、熱段、冷段參數(shù)表2 所需采暖蒸汽按采暖平均溫度18℃，冬季室外平均溫度-6.1℃，室外計(jì)算最冷溫度-19℃（氣象部門公布），計(jì)算得出采暖蒸汽平均用氣量為 353t/h，見表 2。表2 采暖蒸汽需要量分別從上述蒸汽商品與質(zhì)量 2018年42期2018-04-22
- 核電機(jī)組低壓安注試驗(yàn)限流孔板調(diào)整計(jì)算
。試驗(yàn)工況主要有冷段直接注入工況、熱段同時(shí)注入工況、冷段同時(shí)注入工況，冷熱段同時(shí)注入工況，每一種工況流程見表1。001PO和002PO分別獨(dú)立執(zhí)行4種工況。當(dāng)?shù)蛪喊沧⒃囼?yàn)?zāi)骋还r結(jié)果不合格時(shí)，需調(diào)整相應(yīng)的孔板。圖1 安全注入系統(tǒng)流程低壓安注試驗(yàn)涉及的孔板調(diào)整情況主要包括：冷段直接注入工況環(huán)路流量不匹配，需要調(diào)整008DI／009DI／010DI孔板中某一個(gè)孔板尺寸，調(diào)整單個(gè)孔板時(shí)的調(diào)整原則：調(diào)整流量偏離中間值最大的環(huán)路的孔板；冷段直接注入工況總體流量不合格山東電力技術(shù) 2018年1期2018-01-30
- 海陽AP1000核電站主管道加工技術(shù)
造成型差，尤其是冷段壁厚與內(nèi)徑偏差較多，坡口加工的難度更大。研究主管道安裝中的坡口加工，通過激光跟蹤測(cè)量及3D建模技術(shù)的應(yīng)用，采用偏心加工、斜面加工等方法，管控加工過程的質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)，加工結(jié)果超出設(shè)計(jì)變更預(yù)期，為后續(xù)項(xiàng)目的主管道坡口加工提供了參考。主管道；激光測(cè)量建模；坡口加工；質(zhì)量控制；AP10000 前言AP1000核電機(jī)組是我國(guó)從美國(guó)西屋公司引進(jìn)的第三代核電技術(shù)，在浙江三門和山東海陽各建兩臺(tái)，作為我國(guó)實(shí)現(xiàn)第三代核電自主化的依托項(xiàng)目。反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)主管道電焊機(jī) 2017年11期2017-12-29
- 高壓加熱器疏冷段出口流量分配影響因素分析*
室)高壓加熱器疏冷段出口流量分配影響因素分析*余雛麟1,2任志文1鄧 科2季敏東2楊 威2(1.西安交通大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院；2.東方電氣集團(tuán)東方鍋爐股份有限公司 清潔燃燒與煙氣凈化四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室)采用CFD方法對(duì)高壓加熱器疏冷段出口流量的分配特性進(jìn)行分析，探討進(jìn)口流速、出口壓力、底面出口位置、底面出口與側(cè)面出口面積比和換熱管數(shù)量對(duì)流量分配特性的影響。高壓加熱器 疏冷段出口 影響因素 流量分配大型火電站或核電站中廣泛采用的三段式臥式高壓加熱器(下文簡(jiǎn)稱化工機(jī)械 2017年4期2017-11-13
- 燃?xì)饴?lián)合循環(huán)供熱機(jī)組抽汽方案的選擇
缺點(diǎn)，最后確定了冷段抽汽供熱為最優(yōu)方案。燃?xì)饴?lián)合循環(huán)； 抽汽供熱Abstract： Taking the 400 MW gas-fired heat & power cogeneration project in a power plant as an example, the characteristics, application conditions, advantages and disadvantages of several common he發(fā)電設(shè)備 2017年5期2017-10-09
- 先進(jìn)壓水堆大破口始發(fā)嚴(yán)重事故下安全殼內(nèi)氫氣風(fēng)險(xiǎn)分析
分析。分別選取了冷段雙端剪切斷裂大破口、冷段大破口疊加IRWST重力注水有效以及ADS-4誤啟動(dòng)三個(gè)典型大破口失水事故序列，對(duì)事故進(jìn)程中的氧化溫度、產(chǎn)氫速率以及產(chǎn)氫質(zhì)量等特性進(jìn)行了研究。選取產(chǎn)氫量最大的冷段大破口疊加IRWST重力注水有效事故序列，分析了氫氣點(diǎn)火器系統(tǒng)的消氫效果。結(jié)果表明，堆芯再淹沒過程產(chǎn)生大量氫氣，采用點(diǎn)火器可有效去除安全殼內(nèi)的氫氣，從而降低氫氣燃爆風(fēng)險(xiǎn)。大破口失水事故 ；先進(jìn)壓水堆；氫氣風(fēng)險(xiǎn) ；氫氣點(diǎn)火器嚴(yán)重事故現(xiàn)象及風(fēng)險(xiǎn)研究表明，在輕核科學(xué)與工程 2017年4期2017-09-14
- 純凝機(jī)組多汽源工業(yè)供汽試驗(yàn)研究
熱改造表1 再熱冷段各工況理論抽汽量計(jì)算1 主要設(shè)備概況某廠現(xiàn)有4臺(tái)300 MW級(jí)火力發(fā)電機(jī)組，其中#7，#8機(jī)組為北京巴布科克·威爾科克斯有限公司亞臨界自然循環(huán)汽包爐和通用電氣阿爾斯通公司-北京重型電機(jī)廠合作生產(chǎn)的三缸雙排汽、一次中間再熱凝汽式汽輪機(jī)N350-17.75/540/540，#9，#10機(jī)組為哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的亞臨界控制循環(huán)汽包爐和東方汽輪機(jī)廠有限公司生產(chǎn)的兩缸雙排汽一次中間再熱凝汽式汽輪機(jī)N330-16.7/538/538。工業(yè)綜合智慧能源 2017年8期2017-09-04
- 1030MW機(jī)組供熱改造項(xiàng)目抽汽汽源選擇
改造；抽汽；再熱冷段；一級(jí)再熱器出口1 概況華能金陵電廠為了響應(yīng)國(guó)家“節(jié)能減排、可持續(xù)發(fā)展”的號(hào)召，承擔(dān)了向周邊工業(yè)園區(qū)供熱的任務(wù)。金陵電廠建有2臺(tái)1030MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組，分別于2009 年和2010 年投產(chǎn)，汽機(jī)為上海汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)的超超臨界、一次中間再熱、凝汽式、單軸、四缸四排汽汽輪機(jī)，采用八級(jí)非調(diào)整抽汽，一、二、三級(jí)抽汽分別供給2×3臺(tái)高壓加熱器；四級(jí)抽汽供汽至除氧器、給泵汽輪機(jī)和輔助蒸汽系統(tǒng)等；五、六、七、八級(jí)抽汽分別供給四臺(tái)低壓加熱中國(guó)設(shè)備工程 2017年8期2017-05-10
- 如何操作才能避免出現(xiàn)停窯復(fù)產(chǎn)后的風(fēng)裂磚現(xiàn)象
要體現(xiàn)在急冷或緩冷段的溫度低，很難升到正?？刂茣r(shí)的溫度，在緩冷區(qū)域燒木柴或用煤氣槍點(diǎn)火加熱，有時(shí)候出現(xiàn)風(fēng)裂磚有時(shí)候又沒有風(fēng)裂磚現(xiàn)象，請(qǐng)問潘工有什么好的操作方法與流程可以分享，讓我們相互學(xué)習(xí)、相互提升？答：輥道窯停產(chǎn)維修復(fù)產(chǎn)的一般操作流程如下：1 溫爐根據(jù)坯體配方的工藝溫度曲線制定合理的升溫速率和溫爐時(shí)間周期，一般情況下，舊窯爐的溫爐時(shí)間為4-6天，新窯爐的溫爐時(shí)間為12-15天時(shí)間為宜。2 急冷和緩冷段溫度的控制（1）輥道窯升溫達(dá)到具備生產(chǎn)條件時(shí)，急冷溫度佛山陶瓷 2017年3期2017-04-06
- 三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器積灰分段監(jiān)測(cè)模型研究
空氣預(yù)熱器熱段和冷段積灰分段監(jiān)測(cè)的需求，基于空氣預(yù)熱器的傳熱模型，定義空氣預(yù)熱器利用系數(shù)作為清潔因子并建立積灰分段監(jiān)測(cè)模型.通過分析空氣預(yù)熱器實(shí)時(shí)運(yùn)行參數(shù)，根據(jù)熱平衡原理確定了清潔因子計(jì)算步驟.以某1 000 MW超超臨界直流鍋爐的三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為例，研究了熱段、冷段清潔因子在空氣預(yù)熱器積灰和吹灰時(shí)的變化趨勢(shì).結(jié)果表明：根據(jù)所建模型計(jì)算出的分段清潔因子變化趨勢(shì)在穩(wěn)定負(fù)荷下能夠反映此空氣預(yù)熱器的分段積灰情況，而在變負(fù)荷情況下雖有一定偏離，但由于電廠變動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2016年10期2017-01-05
- 熱鍍鋅連續(xù)退火爐的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
熱段（TT）、快冷段（CC）、均衡段（EE）以及爐鼻子（SS）等組成。熱鍍鋅基板經(jīng)過退火爐要到達(dá)一定溫度，并具有一個(gè)清潔無氧化物存在的活性表面，以及使帶鋼密封地進(jìn)入鋅鍋進(jìn)行熱鍍鋅。2.2 熱鍍鋅連續(xù)退火爐主要參數(shù)2.2.1 熱鍍鋅連續(xù)退火爐尺寸熱鍍鋅連續(xù)退火爐的尺寸如表1所示。表1 鍍鋅連續(xù)退火爐尺寸2.2.2 退火曲線2.2.2.1 CQ退火曲線預(yù)熱段進(jìn)行預(yù)熱，明火段加熱到670℃，輻射管加熱段加熱并保持730℃，快冷段冷卻到460℃（GI）或580℃（天津冶金 2016年5期2016-11-21
- 全密封風(fēng)機(jī)調(diào)試過程中的問題啟示
分別是預(yù)熱段、緩冷段、快冷段和終冷段。預(yù)熱段、緩冷段、快冷段的風(fēng)機(jī)為電機(jī)驅(qū)動(dòng)，聯(lián)軸器連接；終冷段風(fēng)機(jī)為電機(jī)驅(qū)動(dòng)，皮帶皮帶輪連接，如下圖1，2所示。圖1 預(yù)熱段、緩冷段、快冷段風(fēng)機(jī)圖2 終冷段風(fēng)機(jī)18臺(tái)風(fēng)機(jī)的介質(zhì)均為5%H2+95%N2混合氣體，保證設(shè)備內(nèi)的還原氛圍。為保證設(shè)備內(nèi)是還原氛圍，風(fēng)機(jī)、設(shè)備、管道必須全密封，不能有空氣（氧氣）滲露進(jìn)入設(shè)備內(nèi)部，因此18臺(tái)風(fēng)機(jī)均按全密封風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)（100%gas-tight）。風(fēng)機(jī)進(jìn)出風(fēng)口采用不銹鋼波紋管，波紋管的一端裝備制造技術(shù) 2016年8期2016-10-20
- 急冷風(fēng)速對(duì)建陶輥道窯急冷段內(nèi)氣體流動(dòng)影響的數(shù)值模擬
速對(duì)建陶輥道窯急冷段內(nèi)氣體流動(dòng)影響的數(shù)值模擬童劍輝，馮 青(景德鎮(zhèn)陶瓷大學(xué)，江西 景德鎮(zhèn) 333403)本文采用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)Fluent軟件，構(gòu)建了輥道窯急冷段三維物理模型，并采用非結(jié)構(gòu)化四面體網(wǎng)格對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，選擇標(biāo)準(zhǔn)K- 兩方程湍流模型，設(shè)置邊界條件，對(duì)輥道窯急冷段內(nèi)氣體流動(dòng)進(jìn)行數(shù)值模擬，研究了急冷風(fēng)速對(duì)急冷段內(nèi)氣體流動(dòng)的影響。結(jié)果表明：增加急冷風(fēng)速可減小管內(nèi)風(fēng)速和噴風(fēng)小孔風(fēng)速各自沿管長(zhǎng)方向的差別，從而使管內(nèi)急冷風(fēng)溫度沿管長(zhǎng)方向分布更陶瓷學(xué)報(bào) 2016年2期2016-09-03
- 熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組對(duì)外供熱系統(tǒng)抽汽方式優(yōu)化
足部分由二次再熱冷段抽汽減溫減壓后提供。關(guān)鍵詞：熱電聯(lián)產(chǎn)；對(duì)外供熱；抽汽方式；引風(fēng)機(jī)；背壓式汽輪機(jī)；工業(yè)供汽 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A中圖分類號(hào)：TK269 文章編號(hào)：1009-2374（2016）16-0037-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2016.16.017某熱電聯(lián)產(chǎn)工程位于電力和供熱需求較大的江蘇省，是2×660MW超超臨界二次再熱機(jī)組[31MPa（a）/600℃/620℃/620℃]。1 對(duì)外供熱系統(tǒng)抽汽方式本工程對(duì)外中國(guó)高新技術(shù)企業(yè) 2016年16期2016-06-22
- 瓷質(zhì)地磚出現(xiàn)磚底風(fēng)裂缺陷原因分析
要考慮坯體經(jīng)過急冷段的時(shí)間是否滿足快速生產(chǎn)的需要，坯體的急冷時(shí)間不能過短；（2）檢查輥道窯輥上與輥下急冷管開啟多少條，日產(chǎn)量達(dá)30000 m2/天以上的窯爐急冷風(fēng)管開啟數(shù)量一般不能少于18條，否則極容易造成急冷風(fēng)量不足或者坯體經(jīng)過急冷段的時(shí)間過短而帶來的風(fēng)裂缺陷。我們?cè)霈F(xiàn)過類似問題。當(dāng)急冷風(fēng)管開啟數(shù)量不足時(shí)，急冷溫度雖然顯示為500 ℃，緩冷溫度顯示為560 ℃。分析認(rèn)為是緩冷段或急冷段溫度過高引起的風(fēng)裂問題，采取開大急冷風(fēng)機(jī)將急冷和緩冷段溫度降低至40佛山陶瓷 2016年7期2016-05-14
- GSI-191不同破壞壓力材料對(duì)應(yīng)的碎片影響區(qū)域半徑計(jì)算方法研究
℉（330℃），冷段溫度約為530～540℉（280℃），有20～60℃的過冷度。高能管道上發(fā)生破口之后，破口處的流體呈臨界流狀態(tài)噴射，水和蒸汽噴射到周圍的管道保溫層、設(shè)備和土建結(jié)構(gòu)上會(huì)產(chǎn)生不同類型的碎片，如纖維、金屬、混凝土碎片等。某種材料碎片的影響區(qū)域（ZOI）半徑是指該材料被破口噴射流破壞的最大區(qū)域（等效球）半徑，不同類型的碎片（如纖維、金屬、混凝土碎片）產(chǎn)生量與破口噴射流的壓力、質(zhì)量流量、破口與被噴射材料的距離、角度以及是否有保護(hù)設(shè)施有關(guān)。NEI-核科學(xué)與工程 2016年1期2016-04-12
- 球團(tuán)環(huán)冷機(jī)三冷段外排煙氣余熱回收利用工程設(shè)計(jì)與運(yùn)行
。球團(tuán)廠環(huán)冷機(jī)三冷段外排煙氣余熱回收利用工程主要是通過在煙囪末端增加一套余熱回收工藝系統(tǒng)，回收熱量用于生活、生產(chǎn)工藝中。文章介紹了該工程的工藝流程、設(shè)計(jì)參數(shù)及特點(diǎn)、運(yùn)行情況和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。關(guān)鍵詞：球團(tuán)環(huán)冷機(jī)；余熱回收利用；工藝流程；設(shè)計(jì)參數(shù)；設(shè)計(jì)特點(diǎn)；技術(shù)指標(biāo) 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A中圖分類號(hào)：TF046 文章編號(hào)：1009-2374（2016）03-0087-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2016.03.0441 工程概況1.中國(guó)高新技術(shù)企業(yè) 2016年3期2016-01-15
- 給水加熱器疏水冷卻段的設(shè)計(jì)優(yōu)化探討
卻段（以下簡(jiǎn)稱疏冷段）。凝結(jié)段內(nèi)加熱蒸汽冷凝成疏水的溫度等于蒸汽壓力下相應(yīng)的飽和溫度，它一般能比給水進(jìn)口溫度高出約30℃左右。設(shè)置疏冷段的目的在于利用這個(gè)溫差加熱主給水，可提高熱經(jīng)濟(jì)性約0.06%左右。此外，由于疏水被冷卻為過冷疏水，使疏冷段出口疏水具有過冷度，在疏水管道內(nèi)不易汽化，可避免或大大減輕汽、水兩相流動(dòng)對(duì)疏水管道和彎頭的沖刷腐蝕，因此在300 MW及以上大型機(jī)組臥式低加的結(jié)構(gòu)上都盡可能裝設(shè)有疏冷段，而立式低加一般不裝設(shè)疏冷段。圖1是60萬kW機(jī)組機(jī)械工程師 2015年2期2015-12-25
- HFW鋼管中頻處理后直度超標(biāo)的改進(jìn)措施
改進(jìn)措施，即在空冷段增加冷卻裝置，以此來控制焊管進(jìn)入水冷箱的溫度，防止焊管彎曲度超標(biāo)，收到了良好的效果。焊接；高頻焊接；中頻處理；直度；冷卻裝置1 HFW焊管的焊接機(jī)理及焊縫特點(diǎn)在高頻焊接過程中，利用高頻電流所特有的集膚效應(yīng)和鄰近效應(yīng)，使電流高度集中在管筒邊緣的焊合面上。依靠金屬自身的電阻，將邊緣迅速加熱到焊接溫度（根據(jù)不同的材質(zhì)選擇不同的焊接溫度，一般在1 350～1 550℃）時(shí)，然后在擠壓輥的擠壓下完成壓力焊接。在焊合過程中鋼帶邊緣的熔合區(qū)中，金屬處焊管 2015年6期2015-12-18
- 連排孔折流柵在低壓加熱器疏冷段的應(yīng)用
勢(shì)。低壓加熱器疏冷段的作用，是利用飽和凝結(jié)水在冷卻過程中釋放的顯熱，加熱系統(tǒng)中的給水。因疏冷段內(nèi)凝結(jié)水的強(qiáng)制流動(dòng)，疏冷段內(nèi)將產(chǎn)生較大的壓力損失（相對(duì)于抽汽壓力）。壓損嚴(yán)重時(shí)，會(huì)導(dǎo)致疏水不暢，從而導(dǎo)致殼側(cè)液面高度無法調(diào)節(jié)、疏冷段不能投入使用，產(chǎn)生大量的熱量損失。為解決該類問題，對(duì)疏冷段的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)、疏水管道布置、疏水調(diào)節(jié)閥門的選型及安裝等方面，進(jìn)行了較多改進(jìn)。比如，將虹吸式疏冷段改為全浸沒式疏冷段；將疏水調(diào)節(jié)閥安裝至下一級(jí)低壓加熱器的疏水入口處；降低下級(jí)低加疏電站輔機(jī) 2015年2期2015-12-11
- M310核電廠高壓安注流量孔板問題研究
到安全準(zhǔn)則要求，冷段流量之和無法滿足安全準(zhǔn)則的要求。調(diào)試現(xiàn)場(chǎng)共進(jìn)行了十多次試驗(yàn)，最終確認(rèn)原因?yàn)槟彻?yīng)商生產(chǎn)的節(jié)流孔板孔徑過小。本文既是對(duì)整個(gè)驗(yàn)證和判定過程的分析和思考，同時(shí)也是對(duì)高壓安全注入的流量調(diào)整進(jìn)一步探討，用于指導(dǎo)后續(xù)M310堆型機(jī)組和其他核電機(jī)組解決此類問題提供方法。M310 高壓安注 流量準(zhǔn)則 節(jié)流孔板【Abstract】In M310 nuclear power plant，safety injection system is very imp中國(guó)科技縱橫 2015年8期2015-08-26
- 主泵兩相降級(jí)對(duì)大破口失水事故的影響研究
進(jìn)行AP1000冷段雙端斷裂事故的計(jì)算分析，并與原有W93A的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果表明，AP1000主泵兩相降級(jí)特性對(duì)反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)壓力、破口流量和安注箱流量影響不大。相比于SEMISCALE和EPRI/CE，現(xiàn)有的W93A的兩相降級(jí)數(shù)據(jù)將導(dǎo)致更低的堆芯冷卻流量和更高的包殼峰值溫度最大值，計(jì)算結(jié)果相對(duì)偏于保守。大破口失水事故；主泵；兩相降級(jí)；包殼峰值溫度AP1000大破口失水事故發(fā)生后，處于兩相工況的主泵發(fā)生汽蝕，其揚(yáng)程和轉(zhuǎn)矩發(fā)生兩相降級(jí)。主泵的兩相降原子能科學(xué)技術(shù) 2015年10期2015-05-04
- 1000MW機(jī)組節(jié)能降耗的供熱應(yīng)用
通過從汽輪機(jī)再熱冷段抽汽或一級(jí)抽汽對(duì)外供熱，可以大大降低機(jī)組的發(fā)電煤耗, 進(jìn)一步提高電廠的經(jīng)濟(jì)性，提高能源的利用率，降低煤耗?；痦?xiàng)目：上海市科委項(xiàng)目（14DZ1201500，14DZ2261000）；上海市聯(lián)盟計(jì)劃（LM201458）；上海市教委科研創(chuàng)新項(xiàng)目（13YZ107）；上海市浦東新區(qū)科技發(fā)展基金創(chuàng)新資金（PKC2014-M12）DOI: 10.13770/j.cnki.issn2095-705x.2015.10.007[作者簡(jiǎn)介]楊潔鋒：（197上海節(jié)能 2015年10期2015-04-02
- 非能動(dòng)壓水堆超溫和超功率溫升保護(hù)邏輯算法分析
于冷卻劑的熱段和冷段溫度及系統(tǒng)壓力的熱力學(xué)性能，包括從堆芯到熱段溫度探測(cè)器和冷段到堆芯的管道流體瞬態(tài)延遲動(dòng)態(tài)補(bǔ)償。變量設(shè)定值根據(jù)冷段溫度、穩(wěn)壓器壓力和軸向功率形狀計(jì)算，在正常功率分布情況下，超溫ΔT設(shè)定值不超過DNB堆芯熱設(shè)計(jì)極限。如果上下功率量程中子通量偏差代表的軸向功率分布不均勻使局部DNB峰值超過堆芯熱設(shè)計(jì)極限，則超溫ΔT設(shè)定值自動(dòng)減小。如果堆芯熱功率有一個(gè)變量超過設(shè)定值，則發(fā)生超溫ΔT停堆動(dòng)作。功能邏輯見圖1?；舅惴ǎ篴.超溫ΔT停堆裕量小于0觸吉林電力 2015年3期2015-04-01
- 米東熱電廠發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)分析
，0.4 kV空冷段電壓較高。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)如下:發(fā)電機(jī) 300、270、225、180 和 150 MW5 種工況下機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行靜穩(wěn)試驗(yàn)，結(jié)果見表1。發(fā)電機(jī)有功負(fù)荷控制在300 MW，進(jìn)相無功為 －32.2 Mvar時(shí)，380 V母線電壓由380.1 V降至365.1 V，發(fā)電機(jī)功角為 48.95°。由此可以看出，發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行深度受380 V母線電壓的限制。270、225、180和150 MW時(shí)，發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行時(shí)，發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度也受到380 V母線電壓的限制應(yīng)用能源技術(shù) 2014年1期2014-11-06
- 215 MW機(jī)組供熱改造后的控制策略及運(yùn)行
行，設(shè)計(jì)了再熱器冷段調(diào)節(jié)蝶閥控制策略，在蝶閥控制邏輯中引入高壓缸末級(jí)壓差保護(hù)曲線，確保汽輪機(jī)高壓缸末級(jí)壓差在安全運(yùn)行范圍內(nèi)。抽汽供熱母管調(diào)節(jié)閥采用常規(guī)PID控制，被控參數(shù)為壓力和流量2種控制模式相互切換。指出了供熱機(jī)組運(yùn)行方式上應(yīng)注意的問題，抽汽供熱控制功能投入后，靜態(tài)和動(dòng)態(tài)試驗(yàn)及運(yùn)行表明采用的控制策略能夠保證機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。215 MW；純凝機(jī)組；抽汽供熱；控制策略；運(yùn)行1 機(jī)組概況及供熱方案浙能鎮(zhèn)海發(fā)電有限公司的4臺(tái)215 MW汽輪發(fā)電機(jī)組由北京重浙江電力 2014年1期2014-06-07
- AP1000主管道冷段彎管回彈量的理論計(jì)算
P1000主管道冷段彎管材料采用316LN超低碳控氮奧氏體不銹鋼，外徑?688 mm，內(nèi)徑?558 mm，彎曲半徑2 908 mm，彎曲角度66.6°。由于316LN不銹鋼在管材中使用較少而產(chǎn)品尺寸精度要求高，根據(jù)成型方法選取合適的工藝參數(shù)就顯得十分重要。本文根據(jù)316LN超低碳控氮奧氏體不銹鋼的材料特性，結(jié)合AP1000主管道冷段彎管的尺寸參數(shù)，通過理論計(jì)算確定冷段彎管彎曲成型時(shí)的彎曲力矩、回彈角和半徑回彈補(bǔ)償量，為AP1000主管道冷段彎管成型模具設(shè)計(jì)大型鑄鍛件 2013年3期2013-09-23
- 邯鋼2 0 8 0連退線高氫注入功能開發(fā)及應(yīng)用
制也均勻.由于快冷段高濃度氫氣的還原性,使得帶鋼表面變得非常潔凈,即在高強(qiáng)鋼生產(chǎn)的同時(shí)提高了產(chǎn)品的表面質(zhì)量.機(jī)組快冷段工藝設(shè)備配置圖如圖1所示.快冷段從上往下被劃分為3個(gè)區(qū)域,每一個(gè)區(qū)域均有獨(dú)立的注入管道來向該區(qū)域注入純氫氣來提高保護(hù)氣中的氫氣含量,以提高帶鋼冷卻速率.每一個(gè)區(qū)域有一對(duì)風(fēng)箱,風(fēng)箱的長(zhǎng)度分別為5.2 、5.0和5.0 m,風(fēng)箱寬度為2.15 m.為了進(jìn)一步提高帶鋼的冷卻速率,風(fēng)箱設(shè)計(jì)為可移動(dòng)結(jié)構(gòu),風(fēng)箱與帶鋼間距可在40~110 mm間進(jìn)行調(diào)節(jié)金屬世界 2013年5期2013-09-13
- 連退爐內(nèi)爐輥熱變形對(duì)帶鋼瓢曲變形的影響
熱段、均熱段、緩冷段、快冷段、時(shí)效段和終冷段等爐段。帶鋼依靠爐輥驅(qū)動(dòng)在爐內(nèi)各個(gè)區(qū)域運(yùn)行時(shí)，常會(huì)發(fā)生瓢曲變形，嚴(yán)重影響了生產(chǎn)的穩(wěn)定性。連退爐內(nèi)帶鋼瓢曲變形實(shí)質(zhì)上是薄板的屈曲和后屈曲變形[1-4]，已有文獻(xiàn)分別通過實(shí)驗(yàn)[5-7]、解析法[8-9]和有限元法[9-12]等方法對(duì)帶鋼瓢曲變形進(jìn)行了研究。但目前國(guó)內(nèi)外研究帶鋼瓢曲變形時(shí)，很少考慮爐輥的熱變形，大多采用固定輥形進(jìn)行研究[10-12]。實(shí)際生產(chǎn)中，帶鋼在連退爐內(nèi)運(yùn)行時(shí)，由于爐輥局部與帶鋼接觸，使得爐輥溫度- AP1000核電廠喪失主給水ATWS事故CMT注射分析
0CMT冷卻劑從冷段平衡管線處流至壓力容器下降段DVI口處的阻力，包括冷管段沿程阻力和壓力容器入口局部阻力。認(rèn)為冷段平衡管線處和下降段的冷卻劑密度相等，根據(jù)伯努利方程有：式中：p為壓力；ρ為密度；h為高度；v為流速；g為重力加速度；L為冷段從平衡管線至壓力容器入口的長(zhǎng)度；D為冷段直徑；K1為沿程阻力系數(shù)；K2為壓力容器入口局部阻力系數(shù)；下標(biāo)DVI為壓力容器下降段DVI注入口處，CL為冷段平衡管線處，CMT為堆芯補(bǔ)水箱頂部。當(dāng)AP1000核電廠正常運(yùn)行時(shí)（主原子能科學(xué)技術(shù) 2011年12期2011-09-18
- 一種輥道窯冷卻帶余熱利用的新技術(shù)
系統(tǒng)，由輥道窯急冷段最末端抽出熱風(fēng)至助燃風(fēng)機(jī)入口，作為二次助燃空氣，直接與燃料進(jìn)行混合燃燒，具體混合燃燒示意圖如圖1所示；由于抽熱風(fēng)的緣故，急冷段壓力會(huì)出現(xiàn)下降，為了防止因急冷段的壓力減少導(dǎo)致燒成帶內(nèi)的煙氣倒流至急冷段，保證窯爐的穩(wěn)定運(yùn)行，由緩冷抽熱風(fēng)至急冷段，迅速補(bǔ)充急冷段的差壓。多余的緩冷熱風(fēng)抽至干燥窯內(nèi)，起干燥坯體作用。本技術(shù)不影響窯爐生產(chǎn)，更不消耗系統(tǒng)以外的能量，大大提高了燃料的熱利用率。輥道窯冷卻帶具體余熱利用系統(tǒng)，如圖2所示。圖2 熱系統(tǒng)余熱利中國(guó)陶瓷工業(yè) 2011年2期2011-03-06
- 再熱蒸汽冷段管道水沖擊的原因分析和控制措施
逆止閥、再熱蒸汽冷段管道進(jìn)入再熱器加熱。再熱器出來的蒸汽經(jīng)再熱蒸汽熱段管道進(jìn)入汽輪機(jī)的兩個(gè)中壓主汽閥,然后由兩個(gè)中壓調(diào)節(jié)汽閥流出,經(jīng)過中壓導(dǎo)汽管由中部進(jìn)入中壓缸,蒸汽做功后從中壓缸上部排汽口排出,經(jīng)中、低壓缸連通管,進(jìn)入低壓缸中部,經(jīng)正反向進(jìn)入雙分流結(jié)構(gòu)的低壓缸做功,乏汽經(jīng)兩端的排汽口向下流入安裝在低壓缸下部的凝汽器。2009年 11月 20日,2#汽輪機(jī)在低負(fù)荷暖機(jī)結(jié)束后準(zhǔn)備做超速試驗(yàn)前,在做主汽閥、調(diào)節(jié)汽閥嚴(yán)密性試驗(yàn)過程中發(fā)生了因設(shè)備及人員操作原因引起重慶電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2010年3期2010-06-01
- 330 MW直接空冷機(jī)組380 V空冷段電壓總諧波畸變率超標(biāo)原因分析及處理方法