激振力
- 超高壓往復泵液力端的流體激振力研究
曲柄連桿產生的激振力以及液力端流體激振力引起。目前，針對往復泵的振動研究大多聚焦于運動規(guī)律已知的動力端，對液力端的振動研究僅局限于柱塞腔內的壓力變化。但是，在深井和超深井下的壓裂過程中，往復泵液力端的負載高達140 MPa，其凡爾閥在開啟和關閉瞬間會形成很大的流體激振力，這會對往復泵的振動產生影響。因此，研究超高壓往復泵的流致振動對其可靠性具有重要意義。以往的研究表明，泵閥運動直接影響往復泵的工作性能。阿道爾夫建立了二階微分方程，用于描述閥門開啟后的泵閥運
工程設計學報 2023年6期2024-01-08
- 某機場濕陷性黃土高填方地基振動碾壓試驗分析
壓試驗分別使用激振力為30 t、40 t、50 t 的拖式羊角碾，針對虛鋪厚度為30 cm、40 cm、50 cm 的不同工況，進行不同碾壓遍數（2、4、6、8）的壓實，檢測填筑體的沉降量和壓實度變化情況，其試驗工況設計如表1 所示。表1 試驗工況設計碾壓試驗施工工序：清理場地—測量標高—碾壓實施—檢測壓實度和沉降量—場地平整—標高復測—施工驗收—進入下一工序。試驗過程：壓實試驗前，對填料土進行室內試驗，測得填料土的自然含水率、最佳含水率和最大干密度分別為
交通科技與管理 2023年22期2023-12-06
- 超超臨界汽輪機密封非線性汽流激振力影響的轉子運動特性
2]提出了間隙激振力的計算公式并指出了效率系數β的取值范圍,稱該激振力為Alford力。理論研究方面,Muszynska[3]通過理論推導結合試驗驗證得到了Muszynska流體激振力模型。Iwatsubo[4]考慮周向流動提出單控體模型后,Childs等[5]又考慮了圓周方向面積變化的情況,進行了修正和完善,但是該模型始終存在與試驗結果偏差較大的問題。隨后Wyssmann等[6]提出了雙控制體模型理論,經Childs等[7]修改完善后得以廣泛應用。在20
振動與沖擊 2023年21期2023-11-14
- 泵噴推進器線譜非定常推力預報方法與試驗驗證
出預報平板線譜激振力計算經驗模型,但是該模型的適用范圍有限,且需要輸入實測數據。為提升預報精度,Chase[10]給出一種壓力譜模型,然而該模型也是基于風洞試驗得到,并需要試驗測試數據作為輸入[11]?；谄瑮l假設,Von Karman等[12]與Sears[13]建立尾渦與葉片表面非定常激振力之間的聯系,歸納總結出能預估葉片表面非定常激振力的Sears函數。由分布渦推導得到的Sears 函數適用于機翼、 葉片間距較大的直升機螺旋槳,但 Sears 函數及
國防科技大學學報 2023年3期2023-06-09
- 船舶用表貼式永磁同步電機的電磁振動分析與抑制
電機產生的電磁激振力來源及諧波特征，并利用有限元法進行了驗證；其次，分別采用解析法和有限元法求解定子固有頻率，并結合電磁激振力的頻率特征，驗證電機設計的合理性；然后，建立電機的磁-固耦合模型，對其振動響應進行有限元計算，得到監(jiān)測點的振動頻響特性及特征頻率；最后，在保持原電機輸出平均轉矩的前提下，提出一種混合磁極轉子結構來削弱低階電磁激振力諧波分量進而抑制電磁振動。結果表明，優(yōu)化后的電機在保持良好轉矩性能的同時，電磁振動得到了有效抑制，并通過樣機實驗驗證了仿
電工技術學報 2023年5期2023-03-11
- 泵噴寬帶非定常激振力預報與參數分析*
為兩部分:離散激振力源分量和寬頻激振力源分量。船尾伴流與泵噴推進器互作用產生離散激振力源，入流湍流與泵噴推進器互作用產生寬帶激振力源[3]。隨著離散激振力源被抑制，寬頻激振力源成為泵噴推進器主要噪聲源[4-5]。為降低泵噴推進器激振力產生的寬帶輻射噪聲，深入研究湍流場中泵噴推進器非定常寬頻激振力源是很有必要的。Howe[6]提出一種可計算平板非定常響應的經驗模型，但是該模型依賴于實驗測量的數據。為預報平板與湍流互作用產生的激振力，Chase[7]通過風洞實
國防科技大學學報 2023年1期2023-03-09
- 變頻空調壓縮機電機的振動噪聲優(yōu)化研究
諧波是導致電磁激振力的主要來源，通過對徑向、切向磁密進行對比分析，發(fā)現徑向力密度是導致壓縮機振動噪聲的主要因素，并通過有限元進行力密度的時空階次分析計算，結合壓縮機的噪聲頻譜，得出分析電機電磁力的有效計算方法，為后續(xù)壓縮機的噪聲改善提供可靠的分析工具。1 壓縮機的電磁激勵根據麥克斯韋張量法計算作用于定子鐵芯結構的徑向、切向電磁激振力密度為：式中，br和bt分別為氣隙磁密的徑向和切向分量；μ0為真空磁導率，μ0=4π×10-7H/m。本文所分析的集中式繞組電
家電科技 2022年4期2022-08-20
- 激振力階次對整體葉盤振動影響分析
流擾動下的氣流激振力作用[2].因此,在多種復雜工況條件下,整體葉盤由于剛性較低,葉片容易產生共振和顫振,這不僅影響葉輪機械的正常工作,甚至還會造成嚴重的工程事故[3].為了有效避免整體葉盤損壞產生機械故障,對整體葉盤在工作中的振動響應特性分析已經成為了研究熱點,并取得了很多重要成果.近年來,許多國內外學者采用不同的研究方法,對整體葉盤的振動展開深入探討.Kaneko[4]等利用模態(tài)疊加法,求解了整體葉盤系統(tǒng)的運動方程,并對其進行數值積分求解,使得整體葉盤
沈陽化工大學學報 2022年6期2022-04-12
- 火電機組引風機變頻改造后軸系斷裂的原因分析與處理方法
一階固有頻率與激振力頻率要避開10%以上以保證軸系安全，從而提升風機變頻運行的安全性能。1 風機-電機軸系安全性數模計算該引風機的額定轉速746 r/min，電機電源頻率50 Hz，額定功率5 000 kW。葉輪采用懸臂式支撐，葉輪通過中間軸與電機轉子相連接，葉輪、中間軸、電機之間皆采用雙撓性金屬膜片聯軸器，整個風機-電機軸系包括：電機轉子、膜片聯軸器、中間軸、風機軸和風機葉輪，軸系總長度為11.9 m，見圖2。圖2 風機-電機軸系示意圖根據該引風機組的實
節(jié)能技術 2022年1期2022-03-18
- 不同斜槽情況下感應電機齒部電磁力分布特點
斜槽轉子的徑向激振力波公式，并對比了單斜槽、雙斜槽以及新型斜槽轉子電機的振動加速度，分析新斜槽結構電機的轉矩與損耗，驗證了其設計的可行性，結果表明該新型斜槽結構能有效抑制特定頻率下的振動加速度。斜槽轉子設計與不同槽配合的組合能夠有效抑制電磁振動，文獻[4]基于二維傅里葉分解方法獲得較為準確的電機徑向電磁力波時空變化特性，通過對比4種槽配合和斜槽設計方案，尋找最優(yōu)的振動噪聲組合。與此同時，針對斜槽率變化對電機振動影響的研究，尤其是不同斜槽率的齒部集中受力變化
通信電源技術 2022年24期2022-02-23
- 批次式種子清選機橡膠球清篩裝置激振力模擬分析
橡膠球清篩裝置激振力模擬分析李永磊1，徐澤昕1，萬里鵬程1，趙 虎1，陳海軍2,3，宋建農1（1. 中國農業(yè)大學工學院，北京 100083；2. 農業(yè)農村部規(guī)劃設計研究院，北京 100125；3. 農業(yè)農村部農產品產后處理重點實驗室，北京 100125）橡膠球清篩裝置清篩性能對批次式種子清選機作業(yè)效率與質量具有重要影響，橡膠球對篩面的激振力是決定清篩性能的關鍵因素。針對橡膠球隨機彈性碰撞清篩過程理論解析困難、橡膠球激振力難以精準獲取等問題，該研究介紹了橡膠
農業(yè)工程學報 2021年20期2021-12-29
- 振動成型工藝對陰極炭塊裂紋的影響分析
c振動成型機，激振力、振動時間、重錘之比壓是三個關鍵參數。關鍵詞：振動成型，激振力、振動時間、比壓1前言振動成型即在剛性模具內糊料表面加一定壓力，振動成型時剛性模具放置在振動臺上，振動臺高頻振動，糊料處于強烈的振動狀態(tài)，使糊料獲得相當大的交變速度和加速度，糊料顆粒產生一定的慣性力。這樣就使糊料顆粒間的接觸邊界產生應力，當這個應力超過糊料顆粒間內聚力時，引起糊料顆粒的相對位移[1]，同時糊料顆粒間的內摩擦力及糊料對成型模內壁外摩擦利也急劇下降，幾乎成流動狀態(tài)
科學與生活 2021年23期2021-12-06
- 巡天相機旋轉對開式機械快門激振力的補償抑制
成微振動，產生激振力。同時方向相反的兩旋轉運動帶來的激振力在轉軸相對方向的分量抵消，在兩轉軸平面法向的分量加倍，成為巡天相機的主要擾動源之一，降低空間光學望遠鏡的成像質量，需對其進行抑制[1-2]。類似旋轉對開式機構在空間望遠鏡上應用較多，如哈勃望遠鏡(Hubble space telescope)[3-4]、錢德拉X 射線太空望遠鏡(Chandra X-ray observatory)[5-7]、倫琴X 射線天文臺(Rosat)[8-9]和XMM 牛頓衛(wèi)
電子科技大學學報 2021年5期2021-10-13
- 非線性汽流激振力對超超臨界汽輪機轉子運動特性的影響
d[1]的間隙激振力的計算公式和Muszynska流體激振力模型具有較廣泛的應用，但存在著系數選擇困難和需要線性化處理等局限。隨后又有學者對汽流激振的機理進行研究。Chen等[2]指出汽流激振包括葉頂間隙汽流激振，汽封汽流激振和不對稱蒸汽汽流激振。Cao等[3]分析了偏心條件下泄漏流動的不穩(wěn)定性和壓力波動，得出圍帶表面泄漏渦引起的壓力波動是引起蒸汽激振力的主要因素。Li等[4]根據突變理論、非線性振動理論以及流體動力學，對汽輪機調節(jié)級在部分進汽下導致的汽流
振動與沖擊 2021年17期2021-09-19
- 汽流激振力下轉子裂紋-碰摩振動故障研究
上的非線性汽流激振力[8-9]。相關研究[10-11]表明這個非線性汽流激振力會使得轉子系統(tǒng)失穩(wěn)，而在這個汽輪機非線性間隙汽流激振力作用下轉子系統(tǒng)的非線性振動問題卻很少有人研究。因此，針對汽輪機激振力引起的轉靜件碰摩及裂紋耦合故障問題，建立了系統(tǒng)分析模型，并采用數值分析方法對分析模型進行了研究。2 轉子裂紋-碰摩故障動力學模型針對所研究問題，只考慮轉子的橫向振動問題，建立轉子分析模型，如圖2所示。轉子的兩端有兩個滑動軸承支承，且轉子圓盤處的偏心量為e。采用
機械設計與制造 2021年8期2021-08-26
- 大口徑機械快門驅動曲線優(yōu)化及激振力抑制
運行時所帶來的激振力會降低成像分辨率，須對其進行抑制。機械快門的通光口徑達到610 mm×590 mm，巡天相機在軌工作10年，快門開、合次數約為100萬次。鑒于巡天相機對機械快門的長壽命、高可靠性要求，快門采用旋轉對開式，由電機直接驅動，無傳動機構，具有結構簡單、可靠性高的特點，可滿足壽命長的要求。因為可靠性高，垂直光軸方向占用空間小，這種旋轉開閉式機構廣泛應用于空間望遠鏡上，如哈勃望遠鏡（Hubble Space Telescope）［3-4］，錢德拉
光學精密工程 2021年4期2021-07-03
- 基于諧響應分析的燃機壓氣機動葉片尾流激振響應預估方法
于本級動葉片的激振力是以葉輪轉角為自變量的周期函數[2]，葉輪每轉過一個靜葉柵節(jié)距所對應的圓心角，動葉片上各點的激振應力便循環(huán)變化一次。設K為組成靜葉柵的葉片總數，那么葉輪每旋轉一周，每支動葉片將受到K次循環(huán)變化的尾流激振作用。顯然，此時動葉片表面的非定常周期激振力在一個周期區(qū)間內只有有限個第一類間斷點和極值點，即滿足狄利克雷收斂定理，可以進行傅里葉級數展開，分解為定常激振力和各階諧振力，即：(1)式中，F為尾流激振力；F0為定常激振力；Fj為第j階諧振力
中國重型裝備 2021年1期2021-01-25
- 火箭發(fā)動機渦輪葉片動態(tài)響應計算及方法
周期性高速氣流激振力的沖擊作用，其振動及疲勞問題十分突出和復雜[1-2]?，F有的液體火箭發(fā)動機渦輪由于工作時間短，設計過程中主要考慮氣動性能及靜強度[3-5]，很少考慮由氣體激振引起的葉片振動疲勞問題。但隨著可重復使用發(fā)動機的研制，要求各零部件的服役時間成倍增加，因此，必須對渦輪葉片的高周疲勞問題開展深入的研究。而該問題的核心就是分析葉片在氣流激振力作用下的動態(tài)響應，獲得其振動應力[6-7]。目前，葉片的動態(tài)響應計算分析主要有兩種方法。一種是理論模型的方法
火箭推進 2020年6期2021-01-04
- 水泥廠受料坑防蓬料設計
提供垂直方向的激振力，振動彈簧配合篦板振動。從而把蓬料抖落，讓大塊從篦板上滑下。2.2 振動篦板設計選型振動電機是振動篦板選型設計的關鍵，振動篦板選型流程是：參振重量（G1+G2）振動力Fm激振力F電機功率。其受力關系見圖3：由：Fy=Fm·cosα=(G1+G2)g/1000，F=γ·Fm得出：F=(G1+G2)gγ/1000·cosα其中：Fm—振動力，kN；α—篦板與水平方向的夾角，（°）；G1—篦板重量，kg；G2，蓬料重量，kg；G—重力系數，9
水泥工程 2020年4期2020-12-18
- 雙曲率蜂窩夾層殼單模態(tài)動力響應數值仿真
K法給出了不同激振力頻率及不同激振力幅值下強迫振動的動力響應曲線。1 模型簡介雙曲率薄殼模型由上下蒙皮以及中間形如蜂窩的六邊形胞元層芯組成，層芯等效為一正交異性層，四邊受到簡支約束，x1和x2兩個方向的弧長分別用a1和a2表示，曲率半徑分別用R1和R2表示，蜂窩夾層厚度為tc，整個殼體的厚度為t，受橫向激振力S=Fcosωt，考慮蜂窩夾層殼體的幾何非線性以及小變形理論，應變與位移的關系應該為：(1)不考慮夾層殼體中面各點的位移，Reddy三階剪切變形理論給
四川建材 2020年10期2020-10-31
- 激振力偏離質心的振動床面數值模擬與研究
動床面提供直線激振力，且合成激振力通過質心，此時振動床面的運動是直線平行移動，床面各點運動處處相同[4]；當激振力偏離質心時，振動床面的運動則是隨質心直線運動和繞質心轉動的復合運動，床面上各點的振幅和振動方向角均不相同。許多學者對直線激振力偏離質心時的振動質體動力學進行了理論分析，而對直線激振力偏離質心時振動設備的實際工作狀態(tài)研究較少，王新文[5]推導了任意點的振幅并發(fā)現了此類振動機械的“近似不動點”；王中營等[6，7]建立了三自由度的激振力偏離質心振動設
煤炭工程 2020年9期2020-10-10
- 基于ANSYS Workbench的大型香蕉篩動力學分析*
加遠程作用點，激振力的作用點位于此位置。振動篩的激振力來源于激振器內偏心塊的離心力。P(t)=Σm0rω2sinωt(1)式中：P(t)為激振力；m0為偏心塊的質量；r為偏心塊的偏心距；ω為偏心塊的角速度。2 模態(tài)分析振動篩是典型的振動機械，此文中對該振動篩進行了模態(tài)分析，得到其各階振型和固有頻率，以防止出現共振。進計算，得到振動篩的前12階振型的固有頻率如表2所示。表2 固有頻率計算結果振動篩的激振力頻率為13.8 Hz，由表2可知與激振力頻率最相近的固
機械研究與應用 2020年3期2020-08-05
- 基于ADAMS的碟盤振動切削破碎煤巖機構的動力學特性
率、振幅與最大激振力的影響。1 虛擬樣機模型1.1 模型的建立為提高動力學仿真的簡便性與運行效率，使用UG軟件創(chuàng)建零部件三維模型時，在不影響機構性能的前提下，將具有固定工作位置和配合關系的零件視為一體，略去軸套、螺栓等定位件和連接件，碟盤振動切削破碎煤巖機構的虛擬樣機模型見圖1。圖1 虛擬樣機模型Fig. 1 Virtual prototype model在ADAMS中導入圖1模型的Parasolid 格式文件，統(tǒng)一ADAMS軟件與UG軟件對應物理量的單位
黑龍江科技大學學報 2020年3期2020-07-13
- 振動壓路機激振器研究
是振動壓路機的激振力。根據作用效果，激振器可分為不定向激振器、定向激振器、振蕩激振器；根據可產生的振幅數量，可分為單幅激振器、雙幅激振器、多幅激振器、無級調幅激振器；根據偏心軸的數量，可分為單軸激振器、雙軸激振器等[1]。下面主要從軸的數量出發(fā)，探討壓路機的各種激振器。1 單軸激振器如圖1所示，為單軸激振器的典型結構。設圖所示位置為激振器振動時的起始時刻，即t=0，則其產生的激振力為：式中：Me為偏心組件的靜偏心矩，ω為偏心組件角速度大小，方向如圖所示?？?/div>
時代農機 2019年8期2019-12-27
- 機械式高速精沖機動平衡優(yōu)化
得出主傳動機構激振力以及激振力矩隨時間運行所得出的規(guī)律。與此同時，通過優(yōu)化動平衡來對其振動進行控制，抑制了振動響應。關鍵詞：高速精沖機；主傳動系統(tǒng)；動平衡優(yōu)化；激振力；激振力矩中圖分類號：TG38 文獻標志碼：A0 引言精沖裝備的設備制造型能較高，可以選擇改變他的沖壓工藝來大幅的增強其振動性能，如果是因主傳動機構而導致的震動則會大大地提高其整體性能。做好振動控制工作，對減小振動的頻率、增強制造精度等方面有著非常重要的現實意義。主傳動機構屬于一種連桿機構，由中國新技術新產品 2019年6期2019-05-21
- 氣流激振對渦輪增壓器轉子穩(wěn)定性的影響
、葉頂間隙氣流激振力等非線性振動源引起的[1-2]。為了深入了解密封結構和葉頂間隙氣流激振力作用下浮環(huán)軸承渦輪增壓器轉子動力學特性[3]，本研究以某型號車用浮環(huán)軸承渦輪增壓器為研究對象，將?；蟮拿芊饨Y構和葉頂間隙氣流激振力添加到經過驗證的有限元模型上，并進行仿真計算，對比分析未考慮氣流激振力和考慮氣流激振力兩種模型下轉子的臨界轉速、穩(wěn)態(tài)響應、瞬態(tài)響應[4-5]，研究密封結構和葉頂間隙氣流激振力對浮環(huán)軸承渦輪增壓器轉子穩(wěn)定性的影響。1 氣流激振轉子動力學分車用發(fā)動機 2018年6期2019-01-03
- 基于虛擬樣機技術的新型機械式激振器的仿真分析
驗中為試件提供激振力的設備主要有力錘、激振器和振動臺等，其中激振器是振動力學實驗中最關鍵的設備，并且現代工業(yè)中所涉及到的大多數振動機械主要是通過電動機驅動激振器來進行工作的[3-4]。機械式激振器作為激振器的代表，具有結構簡單，安裝拆卸方便等特點，在工程技術領域得到了廣泛的應用[5]。結合傳統(tǒng)機械式激振器的工作原理以及結構特點，本文提出了一種新型機械式激振器[6]，并對其整體結構進行了介紹，利用MATLAB軟件編制了相應的程序對新型機械式激振器在運動過程中石家莊鐵道大學學報(自然科學版) 2018年4期2018-12-21
- 淺談機械加工過程中機械振動的成因及解決措施
工；機械振動；激振力DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.19.0250 引言伴隨社會進步，對加工件質量提出了嚴格要求，但平常生活里一般使用的用具均是通過機械加工完成的。在機械加工進程中，道具與加工件間會產生摩擦，所以出現振動情況在所難免，這會減少加工件準確性，從而制約加工件在生活里的具體使用。所以，要強化對機械加工進程中振動出現的因由展開分析和探究。1 機械加工進程中機械振動的成因和其特點（1）自由振動出現成因。首先，在機山東工業(yè)技術 2018年19期2018-11-12
- 推力軸承基座結構形式對潛艇振動噪聲的影響
］來控制螺旋槳激振力通過軸系傳遞到艇體結構。Dylejko等［1］和 Merz等［2-3］針對軸系—艇體結構的耦合振動問題展開研究，通過在推力軸承位置使用動力吸振器來降低經由推力軸承傳遞到艇體結構的軸系縱向激振力，然后分別使用傳遞矩陣法、有限元法（FEM）、結構有限元耦合流體邊界元法建立動力學系統(tǒng)模型，對動力吸振器的結構參數進行優(yōu)化，以達到降低激振力傳遞的目的。曹貽鵬［5］和楊成春［6］為了降低由螺旋槳縱向激振力引起的艇體結構輻射噪聲，采用橫艙壁作為推力軸中國艦船研究 2018年5期2018-10-25
- 直列六缸發(fā)動機激振力分析與仿真
4].發(fā)動機的激振力分析作為研究發(fā)動機振動特性的基礎,雖然已有一定的研究成果,但仍有較大的提升空間.因此,針對慣性力引起的振動和缸壓力引起的振動,建立單缸力學模型并分別推導出各激振力表達式,進而建立直列六缸發(fā)動機詳細力學模型,根據各缸的相位差推導出直列六缸發(fā)動機各激振力表達式.以某排量為6.75 L的直列六缸發(fā)動機為例,計算并仿真得出各激振力圖像.本文提出的發(fā)動機激振力分析方法將對發(fā)動機振動特性分析有一定幫助.1 發(fā)動機振動激勵源及作用對象研究發(fā)動機振動時中國工程機械學報 2018年4期2018-09-05
- 一種新型機械式激振器偏心裝置的優(yōu)化及分析
器的結構設計、激振力方程的計算以及偏心裝置的參數優(yōu)化等關鍵性問題進行了研究,這種新型機械式激振器不僅結構簡單,安裝方便,其最大的研究意義是在一定程度上保證了當激振頻率在從低頻到高頻變化時,整個裝置在豎直方向產生的激振力的最大幅值在較小范圍內變化的效果,對激振器的研究具有重要的理論及實際意義。1 新型機械式激振器介紹早期的激振器的結構相對比較簡單，主要由單個偏心輪構成[7-8]，目前常規(guī)的機械式激振器雖然結構簡單，容易安裝和拆卸，但由激振力的計算公式F(t)石家莊鐵道大學學報(自然科學版) 2018年2期2018-06-28
- 非均勻湍流中螺旋槳激振力寬頻譜研究
漢)水下螺旋槳激振力產生的噪聲一直以來都受到國內外許多學者的關注和研究[1],該非定常力一般分為兩部分:周期力分量和寬頻力分量,這些非定常力的產生源于螺旋槳與周圍非均勻、非定常流場的相互作用。寬頻激振力一般在一階和二階葉頻處產生較大的波峰,這些波峰的產生主要是由于螺旋槳周圍非定常湍流場的影響。為降低螺旋槳激振力產生的噪音,深入研究非定常湍流場中螺旋槳激振力的寬頻公式是很有必要的。已有很多學者都對湍流中螺旋槳激振力進行了研究。Blake使用頻譜法研究了螺旋槳西安交通大學學報 2018年3期2018-04-18
- 地面開車狀態(tài)下槳葉頻率配置對載荷的影響分析
中，旋翼產生的激振力最大。在穩(wěn)態(tài)飛行時，作用在直升機旋翼的氣動載荷和慣性載荷是關于轉速的周期函數，這些載荷通過槳轂傳給機身，形成作用在機身上的交變載荷，引起機體振動。所以，要降低直升機的振動水平，就要降低旋翼的交變載荷，而要降低旋翼交變載荷，就需要考慮旋翼槳葉固有頻率和其所受激振力的頻率關系，兩者越接近，則越容易發(fā)生耦合，使得槳葉的交變載荷很大，這就是槳葉設計過程中要考慮的頻率配置。槳葉的動力學調頻優(yōu)化是控制槳葉的各階固有頻率，避免與氣動激振力耦合而產生大直升機技術 2018年1期2018-03-13
- 引信氣流激振壓電發(fā)電機結構參數影響分析
要求，解決穩(wěn)定激振力的問題，控制結構敏感參數是一種有效方法。通過模擬吹風實驗，分析氣流致聲激振機構的相關結構參數對激振力的影響規(guī)律。結果表明，不同共振腔長度對應的激振力幅值與入流速度近似呈現線性增大趨勢，且長度越大其斜率越小，反之亦然，噴口到共振腔的間距和噴口環(huán)隙對激振力幅值的影響較復雜，過大或過小都會使得激振力幅值較小甚至沒有波形產生；共振腔長度是影響激振力頻率的主要因數，頻率隨長度的增大而變小，呈現反比關系，噴口到共振腔的間距和噴口環(huán)隙對頻率的影響較小兵工學報 2017年10期2017-11-09
- 一種新型機械式激振器的研究
構組成，推導了激振力的計算方程，并運用Matlab軟件編制了相應的計算程序求解該方程。計算結果表明，當激振器從低頻到高頻變化時，激振力的最大幅值在較小范圍內波動。新型機械式激振器；偏心裝置；激振力；激振頻率；Matlab0 引言振動試驗作為現代工程技術領域的一項基本試驗，廣泛應用于許多重要的工程領域，如導彈、火箭的環(huán)境試驗，汽車、行走機械的道路模擬試驗，工程材料試驗，水壩、高層建筑的抗震試驗等[1-4]?，F代工業(yè)中所涉及到的大多數振動機械的振動來源主要是依石家莊鐵道大學學報(自然科學版) 2017年3期2017-09-22
- 液壓磚機激振力計算方法及影響因素
程度上難以增強激振力。基于此種情況，該文在詳細地了解壓磚機振動系統(tǒng)的基本運行原理的基礎上，進一步設置液壓磚機的最優(yōu)的激振性能以及最佳的振動參數，且重點探討了選擇液壓磚機的激振方法，并針對性地提出了關于液壓磚機激振力的良好設計方案，并對其影響因素展開了細致的論述。關鍵詞：液壓磚機 激振力 影響因素中圖分類號：TU522.05 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2017）06（c）-0121-02隨著21世紀互聯網時代的到來，網絡信息技術經濟已經在科技創(chuàng)新導報 2017年18期2017-09-09
- 軸-艇耦合系統(tǒng)的力傳遞特性分析
流場產生的脈動激振力是潛艇振動的一個重要激勵源。潛艇的主要結構是推進軸系與殼體耦合結構，螺旋槳產生的激振力通過軸系經尾軸承、中間軸承及推力軸承作用于艇體激起艇體振動。目前降低軸系引起外殼體的振動有降低螺旋槳的脈動激振力和改善軸系與殼體之間的減震裝置 2 種方法。在降低螺旋槳脈動激振力較困難的情況下，研究激振力經軸系傳遞到殼體的路徑，就對改善減震裝置、降低殼體振動有重要意義。軸-殼耦合；軸系；殼體；螺旋槳激振力0 引 言螺旋槳與水下伴流場產生的脈動激振力是潛艦船科學技術 2017年7期2017-08-02
- 振動試驗頻率對激振力及系統(tǒng)流量的影響
荷；試驗頻率；激振力；系統(tǒng)流量中圖分類號：TP39；TH137 文獻標識碼：A 文章編號：2095-1302（2017）06-00-020 引 言某壓力艙用于模擬深水極端載荷環(huán)境，對輸油管件、閥門、ROV等深海裝備進行力學試驗。需要對管道試件施加模擬9級地震烈度側向振動載荷，如何選取合適的激振頻率與合適的液壓缸及油源系統(tǒng)，是試驗能否成功的關鍵。1 試驗件的共振頻率采用圖1所示的試驗管件簡化力學模型[1]。假設振動激勵液壓缸作用在管件中部，能夠提供穩(wěn)態(tài)的簡諧物聯網技術 2017年6期2017-06-23
- 風機葉片多點激振疲勞加載試驗分析
{F（t）}為激振力向量。2.2 葉片系統(tǒng)受迫振動分析多自由度系統(tǒng)的固有振動分析可歸結為求解矩陣特征值問題，當自由度數較大時計算量非常大，本文采用傳遞矩陣法進行振動分析。離散化的等效懸臂桿體系中一個典型單元包括一個無質量梁段和一個集中質量 mi，分別如圖 3（a）和（b）所示，用 4 個矢量來表示每個單元截面的狀態(tài)量Z：撓度yi、轉角θi、剪力Qi和彎矩Mi.圖3 梁段受和有激振力的集中質量受力圖傳遞關系式按順序相乘，可得一個4×4矩陣，用u11與u44表裝備制造技術 2017年12期2017-03-08
- 基于單片機的石子鋪裝小車的設計
向轉動，產生的激振力傳遞到料槽上，通過料槽的振動把石子鋪裝到橋面上；控制系統(tǒng)以單片機為核心，通過傳感器等輔助部件，可實現小車的行走速度和料斗出料速度的控制等功能。該小車具有穩(wěn)定可靠的性能，提高了效率，減少了石子鋪裝成本。Abstract： In order to finish the stone pavement on steel-girder bridge deck， the stone pavement trolley has been designe價值工程 2017年1期2017-01-24
- 螺旋槳激振力傳遞模式下的艇體振動和聲輻射分析
0033螺旋槳激振力傳遞模式下的艇體振動和聲輻射分析武星宇，紀剛，周其斗，黃振衛(wèi)海軍工程大學艦船工程系，湖北武漢430033潛艇的艇體結構是潛艇螺旋槳激振力向外輻射噪聲的重要通道，而軸系是螺旋槳激振力傳遞到艇體的必經之路，因此有必要研究潛艇軸系向艇體傳遞的激振力對潛艇艇體振動和輻射聲功率的影響。為此，分別針對螺旋槳軸向激振力、螺旋槳側向激振力和螺旋槳垂向激振力工況，使用模式分析的方法，將軸系對艇體的作用力分解為互不相關的力傳遞模式的疊加。建立潛艇結構有限元中國艦船研究 2016年6期2016-12-12
- 永磁同步電動機電磁振動噪聲的研究*
永磁電動機電磁激振力的解析表達式，并對激振力進行了分析，結果表明：永磁電動機的極對數、定子槽數和控制方式等是影響電磁振動噪聲的主要因素。最后利用有限元法對2極18槽永磁電動機進行了仿真，結果驗證了理論分析的正確性。永磁同步電動機；電磁噪聲；激振力；有限元法0 引言永磁電動機由于其性能的優(yōu)越性，越來越多的在軍事應用中發(fā)揮著重要的作用[1]。顯然，電機的振動和噪聲將嚴重影響武器裝備的隱蔽性能、降低戰(zhàn)斗力，因此非常有必要采取一定的措施降低電機的振動噪聲。要降低永防爆電機 2016年5期2016-11-19
- 非線性間隙氣流激振力作用下汽輪機轉子碰摩故障研究*
非線性間隙氣流激振力作用下汽輪機轉子碰摩故障研究*甕雷1楊自春1陳國兵1曹躍云2姜尚3(1.海軍工程大學艦船高溫結構復合材料研究室武漢430033)(2.海軍工程大學電子工程學院武漢430033)(3.92351部隊三亞572016)針對汽輪機機組存在的轉靜件碰摩問題，建立了汽輪機轉子-軸承系統(tǒng)在非線性氣流激振力作用下定子與轉子碰摩模型及運動微分方程。采用數值方法研究了有無氣流激振力對系統(tǒng)的非線性動力學行為的影響。結果表明：考慮氣流激振力作用時，系統(tǒng)的混沌艦船電子工程 2016年9期2016-10-25
- 汽輪機非線性間隙氣流激振力作用下含裂紋轉子的振動特性研究
非線性間隙氣流激振力作用下含裂紋轉子的振動特性研究甕雷1,2， 楊自春1,2， 曹躍云1,2(1.海軍工程大學 艦船高溫結構復合材料研究室，武漢430033； 2.海軍工程大學 動力工程學院， 武漢430033)摘要：建立了在汽輪機非線性間隙氣流激振力作用下裂紋轉子-軸承系統(tǒng)的動力學分析模型，并采用數值積分方法研究此類裂紋轉子系統(tǒng)的分岔與混沌特性。利用Poincare截面和分岔圖的變化分析汽輪機非線性間隙氣流激振力和裂紋深度對系統(tǒng)振動響應特性的影響。分析結振動與沖擊 2016年5期2016-04-21
- SI –FLAT板形儀工作特性仿真分析
元仿真模型分析激振力沿帶鋼寬度方向的分布形式，發(fā)現當帶鋼寬度變化時，激振力在帶鋼寬度中間分布較為均勻，而在距邊部250mm～300mm左右處開始出現較為明顯的衰減。進一步建立帶鋼受迫振動過程仿真分析，分析表明帶鋼寬度方向中部振幅相對平緩，而在距邊部250mm～300mm左右處開始出現較為明顯的衰減，因此需在板形控制目標曲線中添加邊部補償量。關鍵詞：SI-FLAT板形儀；激振力；受迫振動；振幅；有限元0 引言板形是衡量冷軋帶鋼產品質量的一個重要方面，對冷軋帶制造業(yè)自動化 2016年1期2016-03-18
- 漁船全船振動的數值模擬
、軸承力和主機激振力三種激振力為激勵，利用MSC.NASTRAN對全船進行強迫振動分析，計算船舶結構的瞬態(tài)響應。通過結構的加速度、速度及位移計算結果與振動基準進行比較，然后得出全船結構的振動情況。最后對船舶進行局部減振分析，并比較減振措施的減振效果。漁船 全船振動 瞬態(tài)響應分析1 引言為了提高船體結構強度而采用高強度鋼，使得船體強度增加的同時，船體的剛度卻有所降低。為了獲得更高的航速，動力及推進裝置的功率越來越大，同時隨著新規(guī)范對船舶振動與噪聲的要求，這使造船技術 2015年5期2015-05-09
- 螺旋槳激振力作用下船體振動及水下輻射噪聲研究
033）螺旋槳激振力作用下船體振動及水下輻射噪聲研究付建，王永生，丁科，魏應三（海軍工程大學動力工程學院，武漢430033）利用有限元法和邊界元方法分析比較了螺旋槳激振力三個方向分力（軸向、橫向、垂向）分別作用以及同時作用時引起的船體結構振動與水下輻射噪聲。結果表明，船體結構在螺旋槳激振力作用下在軸頻、葉頻、一倍葉頻、二倍葉頻以及船體固有頻率處振動響應出現線譜；橫向螺旋槳激振力引起的船體水下輻射噪聲最大，垂向力其次，最小是軸向力；三個方向激振力同時作用時船船舶力學 2015年4期2015-04-25
- 橫向振動對水平井眼中鉆柱摩阻的影響研究
257017)激振力的幅值和頻率是影響橫向振動類減摩阻工具性能的主要參數，利用自行研制的旋轉激勵載荷作用下摩擦力測試試驗裝置，研究了激振力的幅值和頻率對鋼-石板平面摩擦副摩擦系數的影響規(guī)律。試驗結果發(fā)現，在激振頻率為5，10和20 Hz條件下，與未施加激振力時的摩擦系數相比，當激振力增加到34.2 N時，鋼-石板平面摩擦副的摩擦系數分別減小21.6%，29.0%及34.4%；在激振力為11.4，22.8和34.2 N條件下，與未施加激振力時的摩擦系數相比，石油鉆探技術 2015年3期2015-04-07
- 氣流激振對球軸承渦輪增壓器轉子動力學特性的影響
化后的密封流體激振力及氣流激振條件代入，計算添加密封流體激振力和氣流激振模型后轉子的臨界轉速、穩(wěn)態(tài)響應和不平衡瞬態(tài)響應，并計算均未添加密封流體激振力和葉頂間隙氣流激振，添加密封流體激振力未添加葉頂間隙氣流激振兩種模型作為對比，研究在密封流體激振力及葉頂間隙氣流激振共同作用的渦輪增壓器球軸承－轉子系統(tǒng)的動力學特性。1 氣流激振轉子動力學分析相對于浮動軸承或滑動軸承渦輪增壓器，球軸承渦輪增壓器支撐系統(tǒng)的剛度大幅上升，系統(tǒng)阻尼大幅下降［4］。剛度上升會提升臨界轉振動與沖擊 2014年19期2014-09-19
- 球式自動平衡裝置在倍頻激勵下的研究*
紹了產生半倍頻激振力和二倍頻激振力的原因和振動特性，構建了在倍頻激勵下的運動方程，并應用Matlab軟件研究了其動態(tài)特性。球式自動平衡裝置；研究意義；Matlab；倍頻激振力； 運動方程1 引 言球式自動平衡裝置具有結構簡單、易制造、成本低、安全可靠，又不需要提供外部能源，有廣泛的應用前景等這些優(yōu)點，所以倍受國內外學者關注[1]。目前，從國外和國內來看， Chung Ro和J.Chung，I.Jang分別針對Jeffcott轉子和Stodola Green機械研究與應用 2014年1期2014-07-31
- 振動式采摘機振動夾持位置的仿真研究
的力為單向簡諧激振力.通過對樹體分析，旨在找出合適的振動夾持位置及振動頻率，從而提高采摘效率.1 振動采摘原理振動式采摘機通過雙偏心塊式激振器[7]產生的單一方向振動(如圖1)，為樹干的振動提供了激振力.激振器與夾持裝置固定在一起.由于夾持裝置的夾緊，使激振力作用于樹干，使樹體運動，當果實產生足夠的加速度時，就達到了分離果實的目的.通過對其受力分析，可以確定雙偏心軸產生的慣性力為mrw2sinwt,m為雙偏心軸偏心質量；r為偏心質量塊偏心距；w為偏心軸旋轉陜西科技大學學報 2014年1期2014-06-27
- 某E232型雙級煙氣輪機二級動葉片應力及模態(tài)分析
應盡量使葉片的激振力頻率避開它的自振頻率，避免發(fā)生共振.為此必須對引起葉片共振的激振力、葉片的自振頻率以及避免共振的條件等問題加以研究.3.1 葉片低頻激振力的計算使葉片發(fā)生振動的周期性外力稱為激振力，按頻率的高低也有低頻和高頻之分.在煙機的輪盤上，個別地方的氣流方向或大小可能異常，葉片每轉到此處，其受力就變化一次，此時形成的激振力稱為低頻激振力，結構上的原因是形成低頻激振力的主要原因［5］.若一級中有個激振源［6］，則此時激振力的頻率變?yōu)?式中:n為轉子吉林化工學院學報 2014年9期2014-03-01
- TИ-25-2型發(fā)電機組共振故障診斷與處理
（100Hz）激振力的影響，引起了垂直方向的共振，即激振力的頻率與發(fā)電機及基礎固有頻率接近時振動合拍后被放大。究竟是什么原因引起了測速電機共振，進一步作如下分析與診斷。圖2 測點布置示意1.引起機組倍頻共振的原因分析（1）支撐系統(tǒng)剛度不足，其自身固有頻率降低后接近倍頻激振力的頻率，從而引起共振。支撐系統(tǒng)的固有頻率是該系統(tǒng)在外力作用后自身振動的頻率，這種頻率與該系統(tǒng)的連接狀況及每個部件的剛度有關。一般說來，系統(tǒng)連接狀況越好，每個部件剛度越大，其固有頻率越高，設備管理與維修 2013年6期2013-08-25
- 基于ANSYS／LS－DYNA的帶冠葉片碰撞振動特性的有限元分析
振動能量，減小激振力能量的輸入，起到減振作用［2］.帶冠葉片的冠間接觸碰撞相當復雜，在碰撞和滑移的聯合作用下，葉冠之間的接觸面會處于黏著、滑動和脫離等狀態(tài).整個接觸碰撞的過程伴隨著摩擦引起的接觸力的變化，接觸面上各點的運動狀態(tài)并不一致.因此其接觸碰撞過程相當復雜，具有典型的非線性特征［3］，理論研究難度較大.目前許多學者采用接觸有限元法對其動力學問題進行求解，運用大型通用有限元軟件如 MSC／Nastran、Ansys、Abaqus等來分析系統(tǒng)的碰撞振動特動力工程學報 2013年3期2013-08-16
- 振動時效激振器雙偏心塊結構的計算分析
目前激振器存在激振力大小不易改變的缺陷，尋求更有激振器結構十分必要。偏心塊通過振動電機旋轉帶動，產生的空間回轉力即為慣性激振力。目前市面上的激振器設備多為偏心質量塊（圖1），因此其偏心距已確定唯一，由F=meω2sinωt可得單一偏心質量塊在一定工作頻率只能產生一定大小的激振力，無法滿足對不同工件的加工要求，而振動時效對于不同工件的共振頻率已知，因此設計偏心距可調的激振器設備，可以有效的解決該問題。采用優(yōu)化后的激振器，其單一激振器可產生較大范圍的激振力，有中國新技術新產品 2013年11期2013-03-14
- 高速離心泵隔舌對流體激振力的影響研究?
流場及葉輪流體激振力進行了研究[12],指出離心泵偏離設計工況時穩(wěn)態(tài)作用力會顯著增加。本文采用 Reyno ld時均方法,對高速離心泵全部過流部件流場進行了三維非定常數值模擬,分析了泵內的壓力場分布,計算了不同轉速下的徑向力脈動并進行了頻譜分析,重點研究了隔舌厚度變化對泵脈動激振力的影響。這些工作為泵的設計改型提供了參考依據。1 高速離心泵內流計算方法1.1 計算區(qū)域計算區(qū)域包括離心泵進口段、葉輪、蝸殼和出口段,如圖1所示。葉輪與蝸殼、葉輪與進口段間分別劃振動工程學報 2012年6期2012-12-03
- 新疆天業(yè)電廠135WM汽輪機振動原因分析及處理
況?！娟P鍵詞】激振力；基礎共振；支承動剛度；軸瓦負荷分配天業(yè)熱電廠#8機組為135WM機組，中間再熱型，高中壓轉子與低壓轉子是兩軸三瓦剛性支撐，發(fā)電機有兩瓦，本機組共有5道球形瓦襯軸承。在投產運行11個月時，經測量#3號軸振124um（已報警），#5瓦軸承軸向振動達到150um，#3瓦軸承座頂蓋振動達到62um。成為機組安全運行的一個重大隱患。一、故障現象對#3瓦軸承座底部螺栓連接處4個角進行測量：東北角臺板振動86um，對應軸承座螺栓連接處振動70um，企業(yè)導報 2012年1期2012-04-18
- 以實測振動數據為輸入的水下結構振動與輻射噪聲預報
這些數值方法以激振力作為計算模型激振源的輸入參數，而實際測量的激振源輸入物理量通常是振動響應（如加速度、位移等），因為振動響應的測量要比激振力的測量要簡便得多。如果使用現有的數值預報軟件預報水下結構振動響應和輻射噪聲，則需要將實測的振動響應轉化為激振力作為計算模型的輸入參數。如何轉化則是一個難以解決的問題。（2）實際水下結構激振中，激振源往往是多激振源，激振力是隨機力。由此測得的振動響應均由響應譜密度的形式給出。采用振動響應數據作為激振源輸入來對水下結構振振動與沖擊 2011年11期2011-02-12
- 簡述數控機床的主軸組件
力;回轉精度;激振力;抗振性;溫升數控機床主軸組件是機床的重要部件之一,它是機床的執(zhí)行件。它的功用是支承并帶動主軸。由主軸及其支承和安裝在主軸上的傳動件、密封件等組成。由于數控機床的轉速高,功率大,并且在加工過程中不進行人工調整,因此要求良好的回轉精度、結構剛度、抗振性、熱穩(wěn)定性及精度的保持性。對于自動換刀的數控機床,為了實現刀具在主軸上的自動裝卸和夾持,還必須有刀具的自動夾緊裝置、主軸準停裝置和切屑清除裝置等結構。主軸組件的工作性能,對整機性能和加工質量中國新技術新產品 2009年24期2009-01-14
- 機械式高速精沖機動平衡優(yōu)化