升角
- 螺旋管結(jié)構對超臨界甲烷換熱特性的影響分析
、螺旋直徑及螺旋升角對超臨界甲烷在螺旋管內(nèi)流動換熱性能的影響規(guī)律,為我國大型繞管式換熱器的設計研究提供參考。2 計算模型建立2.1 超臨界甲烷物性分析本文選取甲烷為工作流體,其臨界溫度和臨界壓力分別為190.56 K和4.599 2 MPa。通過NIST軟件查詢壓力為7 MPa下的甲烷物性參數(shù),甲烷物性參數(shù)隨溫度變化見圖1。不同壓力下的超臨界甲烷,其物性均會在某溫度點產(chǎn)生突變,稱此溫度點為擬臨界溫度。由圖1可知,在壓力恒定的情況下,比定壓熱容隨著溫度升高呈
煤氣與熱力 2023年9期2023-10-14
- 復雜煤層條件下滾筒截割性能參數(shù)優(yōu)化分析
重點研究葉片螺旋升角）對整機截割性能的影響展開研究，截割性能通過采煤機在不同工況下的截割阻力、塊煤率、生產(chǎn)率和截割比能耗進行反應[2]。所研究各參數(shù)的具體取值如下：牽引速度為3 m/min、3.5 m/min、4 m/min和4.5 m/min；螺旋滾筒轉(zhuǎn)速為80 r/min、85 r/min、90 r/min、95 r/min 和100 r/min；截割深度為550 mm、565 mm、580 mm、600 mm 和620 mm；葉片螺旋升角為8°、10
機械管理開發(fā) 2023年7期2023-08-31
- 綜采工作面采煤機滾筒葉片磨損問題研究
n、滾筒葉片螺旋升角11°、滾筒截割速率102 r/min 時，分別取煤矸堅固性系數(shù)為1.4、3.5、5.1、6.8、8.4 以下五種參數(shù)時，分析對滾筒葉片磨損量造成的影響。圖1 煤矸堅固性系數(shù)對滾筒葉片磨損效果分析由圖1 可以看出，在煤矸堅固性系數(shù)為1.4 時，滾筒葉片磨損量為0.2 mm；而當堅固性系數(shù)升至8.4時，磨損量接近1.0 mm；隨著煤矸堅固性系數(shù)的增大，滾筒葉片的總磨損量也在增加，磨損情況也越劇烈。因此在進行綜采工作面采煤機截割作業(yè)前，可通
機械管理開發(fā) 2023年7期2023-08-31
- 間斷螺旋片強化套管換熱器傳熱性能分析
量流量下，螺旋片升角、布置形式對套管換熱器環(huán)側(cè)流動與換熱性能影響，與光滑圓管換熱性能進行比較，通過火積耗散理論進一步分析強化換熱性能機理。1 模型及控制方程1.1 物理模型間斷螺旋片強化套管換熱器主要由內(nèi)管、外套管和間斷螺旋肋片組成，物理模型如圖1所示。間斷螺旋肋片緊貼內(nèi)管外表面均勻分布，如圖2所示，螺旋片垂直高度為H=14 mm，螺旋片和內(nèi)管壁厚度σ=2 mm，材質(zhì)為紫銅。間斷螺旋肋片螺距為 L；螺旋翅片螺旋升角α（tan α =L/πDin）；螺旋肋片
流體機械 2022年11期2023-01-09
- 基于懸鏈線理論的無牽引滑索滑速計算與優(yōu)化
2.3 滑索曲線升角γ（°）對滑索懸鏈線方程，即公式（2）進行求導，可得曲線方向系數(shù)，滑索曲線升角的正切值為曲線方向系數(shù)。則滑索曲線升角方程為：2.4 車輪摩擦系數(shù) μ滑車車輪的滾動摩擦系數(shù)與滾珠軸承的數(shù)量有關，單個滑車滑輪的μ=0.004 2～0.006 2；2個滑車滑輪的μ=0.006 2～0.008 2，常取μ=0.007 8，4個滑車滑輪常取μ=0.015[10]。2.5 進站速度由于空間限制，滑索的上下站臺通常較短，乘客滑行至下站臺后，滑車在較短
安陽工學院學報 2022年6期2022-11-16
- 振動盤料斗幾何參數(shù)的研究與優(yōu)化
料斗中料道的螺旋升角為α，振動升角為β。根據(jù)受力情況的不同，物料有四種運動狀態(tài)，即相對靜止、相對向前滑移、相對向后滑移和跳躍運動。物料的運動取決于料斗的運動，由機械振動理論得知料斗作簡諧振動，假設料斗的位移為S，加速度為 a，則有：式中：A 為料斗振幅；ω 為角頻率。如下頁圖2 所示，作用在物料上的力有物料自身的重力mg、物料與料道表面的摩擦力Ff、料道對物料的支持反力FN和慣性力Fa。當料斗受電磁力向左下方運動時，物料受反方向的慣性力，當慣性力沿x 方向
機械管理開發(fā) 2022年10期2022-11-12
- 基于離散元仿真的采煤機滾筒結(jié)構優(yōu)化研究
煤機上接觸的螺旋升角為13°，為了研究不同截割參數(shù)下的采煤機截割性能，在其他參數(shù)不變的情況下，分別對截齒螺旋升角為 8°、10°、13°、15°、18°，滾筒轉(zhuǎn)速為 80 r/min、85 r/min、90 r/min、95 r/min、100 r/min，牽引 速 度 為 3 m/min、3.5 m/min、4 m/min、4.5 m/min、5 m/min 情況下的采煤機生產(chǎn)率截割面積和截割比能耗進行仿真分析。2 采煤機生產(chǎn)率仿真采煤機的生產(chǎn)率[4]是
機械管理開發(fā) 2022年10期2022-11-12
- 立式螺旋攪拌磨磨礦介質(zhì)球運動特性仿真分析
的因素眾多。螺旋升角、螺旋攪拌器轉(zhuǎn)速及介質(zhì)球填充率是影響立式攪拌磨機內(nèi)部運動狀態(tài)的主要因素，但相關研究相對較少。為此，筆者利用立式螺旋攪拌試驗磨機，運用離散單元法對立式螺旋攪拌試驗磨機進行仿真，研究立式螺旋攪拌磨工作過程中關鍵參數(shù)對磨機內(nèi)介質(zhì)球運動的影響，為立式螺旋攪拌磨的設計選型提供參考。1 立式螺旋攪拌磨工作原理立式螺旋攪拌磨機可采取干法研磨和濕法研磨 2種方式，目前大多以濕法為主。立式螺旋攪拌磨機濕法研磨時筒體內(nèi)部包括水、研磨介質(zhì)球和礦料，其結(jié)構和工
礦山機械 2022年10期2022-10-20
- 芯軸螺紋升角對鈦合金內(nèi)螺紋管擠壓變形均勻性的影響研究
東，熊振芯軸螺紋升角對鈦合金內(nèi)螺紋管擠壓變形均勻性的影響研究張征浩1，黃東男1,2，杜趙新1，李旭東1，熊振1（1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學 材料科學與工程學院，呼和浩特 010051；2.中鋁材料應用研究院有限公司，北京 102200）為了促進金屬周向的流動、提高金屬的流動均勻性以及鈦合金內(nèi)螺紋管的成形質(zhì)量，確定合適的螺紋升角大小。通過數(shù)值模擬技術對內(nèi)螺紋芯軸的螺紋升角在10°～40°范圍內(nèi)進行適當調(diào)整，并用相對均差值衡量擠壓穩(wěn)態(tài)內(nèi)螺紋管的流動均勻性，探究螺紋升角
精密成形工程 2022年8期2022-08-26
- 薄煤層采煤機開底槽截割部動力學特性及裝煤性能分析
、滾筒寬度和螺旋升角等固定結(jié)構參數(shù)相關[4]。在合理范圍之內(nèi)增加滾筒直徑有利于提升采煤機的裝煤效率。滾筒寬度越大，對應采煤機的裝煤率越高。在滾筒截割深度一定的情況下，對應的螺旋升角越大，采煤機的裝煤率越高。此外，裝煤率還與采煤機截割部滾筒的轉(zhuǎn)速、牽引速度等參數(shù)相關。重點研究螺旋升角、滾筒轉(zhuǎn)速以及牽引速度對裝煤率的具體影響，并對螺旋升角的角度為30°、35°和40°，滾筒轉(zhuǎn)速為35 r/min、45 r/min和55 r/min，牽引速度為2 m/min、3
機械管理開發(fā) 2022年6期2022-07-14
- 復雜煤層條件下滾筒截割性能影響分析
、寬度、葉片螺旋升角、葉片數(shù)量、截齒排列方式、截齒布置角度等。滾筒的葉片直徑主要影響采煤機整機的裝煤性能。一般的，滾筒直接與工作面煤層的厚度直接相關，如表1 所示。表1 滾筒直徑與工作面煤層厚度之間的關系 m 根據(jù)采煤機截割部滾筒的直徑確定其螺旋葉片的直徑。螺旋滾筒的寬度需綜合工作面設計的生產(chǎn)率確定。目前，采煤機螺旋滾筒的寬度一般取標準值，主要包括有500 mm、630 mm、680 mm、750 mm 和1000 mm。螺旋升角也是影響整機滾筒裝煤能力的
機械管理開發(fā) 2022年4期2022-07-08
- 礦井采煤機截割滾筒性能分析研究
葉片以一定的螺旋升角盤繞在筒轂上，齒座安裝在螺旋葉片上，截齒安裝在齒座上。截割滾筒的很多結(jié)構參數(shù)會對其性能產(chǎn)生比較重要的影響，本文主要分析關鍵結(jié)構參數(shù)和工藝參數(shù)對其使用性能的影響規(guī)律。圖1 采煤機截割滾筒結(jié)構示意圖2 截割滾筒分析模型的建立2.1 使用性能指標及影響因素的確定采煤機截割滾筒的使用性能是一個非常寬泛的概念，具體評價指標很多。本文結(jié)合實際情況，選擇4個指標對截割滾筒的使用性能進行評價，分別為截割比能耗、生產(chǎn)效率、截割面積、截割阻力。另外，選取采
機械管理開發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 采煤機滾筒螺旋葉片磨損分析及其結(jié)構參數(shù)優(yōu)化
mm。葉片螺旋升角為13°。2 螺旋葉片磨損有限元模型的建立2.1 三維幾何模型根據(jù)上文所述的采煤機滾筒整體結(jié)構，利用PRO-E 軟件建立滾筒結(jié)構的三維幾何模型，圖1 所示即利用PRO-E 軟件建立的模型。需要特別說明的是，由于實際的滾筒結(jié)構特別復雜，內(nèi)部包含很多細小結(jié)構，如倒角、倒圓、小圓孔等，這些結(jié)構會對模型計算過程造成不利影響，但對結(jié)果的影響卻非常小。所以在建立三維幾何模型時，這些細節(jié)之處作忽略處理。圖1 采煤機滾筒整體結(jié)構2.2 有限元模型利用P
機械管理開發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 復合分子泵牽引級參數(shù)對氦質(zhì)譜檢漏儀性能的影響研究
算模型，改變螺旋升角、牽引槽深度和轉(zhuǎn)子與定子間隙等參數(shù)，分別計算牽引級的抽氣性能，結(jié)合氦質(zhì)譜檢漏儀的實際使用情況對由牽引級參數(shù)變化引起的檢漏性能的改變進行研究。通過對分子泵的抽氣性能和氦質(zhì)譜儀的檢測靈敏度的優(yōu)化，使復合分子泵能夠更好地應用于檢漏技術。1 計算模型和方法首先建立氦質(zhì)譜檢漏儀用復合分子泵牽引級的計算模型、確定計算方法。1.1 分子泵渦輪級抽氣性能計算模型牽引級的工作原理是分子牽引，即高速運動的剛體表面攜帶氣體分子，并且使之按照一定的方向運動，如
真空與低溫 2022年2期2022-03-30
- 采煤機滾筒螺旋葉片磨損的影響因素分析
筒轉(zhuǎn)速及葉片螺旋升角4 個因素對采煤機滾筒葉片磨損的影響，進而確定合理的參數(shù)范圍，降低采煤機滾筒葉片磨損，延長滾筒的使用壽命，提高采煤機的生產(chǎn)效率。1 不同因素對采煤機滾筒螺旋葉片磨損的影響分析1.1 煤巖特性對采煤機滾筒葉片磨損的影響分析采煤機滾筒截割的直接對象就是煤巖，煤巖顆粒的形狀大小、密度和硬度都會影響滾筒葉片的磨損，尤其是采煤機滾筒的磨損程度隨煤巖硬度的增大而急劇增大。對于含不同夾矸的煤巖來說，其形狀大小、密度等在單一或多種因素作用下，采煤機滾筒
機械管理開發(fā) 2021年12期2022-01-27
- 掘進機截割頭截齒的布置研究
旋頭的數(shù)量、螺旋升角、截線間距以及截齒的軸向位置等。1.2.1 螺旋頭數(shù)量參數(shù)的確定從理論上分析，當截齒螺旋頭數(shù)量太小時對應的截齒的螺旋升角過小，對整機的排料能力有一定的影響；當截齒螺旋頭數(shù)量過大時對應的截齒的螺旋升角過大，影響截齒在截割頭上的分布[3]。因此，一般將截齒螺旋頭的數(shù)量控制在2～3 個。1.2.2 螺旋升角參數(shù)的確定掘進機截割頭螺旋升角如圖1 所示。圖1 掘進機截割頭螺旋升角示意圖螺旋升角直接決定截割頭的導料性能。結(jié)合實踐經(jīng)驗，一般將截割頭螺
機械管理開發(fā) 2021年12期2022-01-27
- 冷卻單螺桿內(nèi)聚合物熔體傳熱模型
槽寬度為W，螺紋升角為φ，沿螺槽方向的速度分量為Vbz，垂直于螺槽的速度分量為Vbx。圖1 螺槽和機筒展開后的幾何結(jié)構Fig.1 The geometry of the screw channel and barrel after unfolding1.2 數(shù)學模型基于聚合物熔體在冷卻單螺桿內(nèi)的流動，做出以下基本假設：1)熔體為不可壓縮流體，流動定常；2)熔體不受重力作用，不考慮熔體的體積力與慣性力的作用；3)不考慮間隙漏流，忽略螺棱與機筒內(nèi)表面的間隙的影
北京化工大學學報（自然科學版） 2021年5期2021-11-13
- 采煤機滾筒裝煤效率優(yōu)化
中α為螺旋葉片的升角，v2為沿滾筒的軸向分解的煤流速度。從裝煤機理可知，采煤機裝煤是通過螺旋葉片給予煤流軸向推力，將截割下的煤送到刮板輸送機的。因此，對煤流進行分析，如圖1所示。圖1 煤流單個質(zhì)點速度分析圖1為煤流中單個質(zhì)點的速度矢量分解，從圖中可以看出，在滾筒旋轉(zhuǎn)時，由于葉片的結(jié)構，會對煤流造成兩個方向的分力v和v11，在忽略摩擦力的情況下，可以得出煤流的絕對速度vn=v+v11。將葉片與煤流之間的摩擦力導入分析，摩擦力會使沿葉片的煤流分速度降至v12，
機械管理開發(fā) 2021年9期2021-10-15
- 掘進機截割頭截齒參數(shù)的優(yōu)化
頭數(shù)、截齒的螺旋升角、截線之間的間距等。1）截齒螺旋頭數(shù)的初步確定。截齒螺旋頭數(shù)直接影響設備的截割能力和收料效果。從理論上講，螺旋頭數(shù)越少對應截齒螺旋升角越小，對應的排料能力較差；螺旋頭數(shù)過大對應截齒螺旋升角越大，將會影響截齒在截割頭上的排列[2]。一般工程實踐中常將螺旋頭數(shù)設定為3頭。2）螺旋升角的初步確定。所謂螺旋升角指的是，截齒螺旋線與截齒運動軌跡之間的夾角。從理論上講，螺旋升角將直接決定截割頭的導料能力。結(jié)合工程實踐經(jīng)驗和理論基礎，一般將截割頭截齒
機械管理開發(fā) 2021年9期2021-10-15
- MG2-70325-BW型采煤機螺旋滾筒磨損情況研究
同轉(zhuǎn)速和螺旋葉片升角的工況條件下影響螺旋滾筒磨損的規(guī)律進行了研究。采用金屬磨損仿真的專業(yè)軟件——EDEM 對螺旋滾筒的磨損情況進行仿真分析[2]。該研究成果為采煤機螺旋滾筒的結(jié)構設計優(yōu)化提供了依據(jù)。1 螺旋滾筒磨損機理1.1 螺旋滾筒破巖過程分析螺旋滾筒通過截齒對煤炭進行切削，截齒的安裝及材料的選型至關重要，且對螺旋滾筒的工作性能有很大的影響。截齒破巖主要分為四個階段，分別為變形階段、裂紋形成、裂紋發(fā)展、煤巖崩落[3]。巖石受到截齒的作用力后，由彈性變形階
機械管理開發(fā) 2021年8期2021-09-21
- 開溝旋耕機漸變螺旋升角軸向勻土刀輥設計與試驗
合式刀輥、等螺旋升角排列，以提高耕整質(zhì)量。如楊慶璐等[4]為實現(xiàn)玉米秸稈的有效掩埋，設計了旋耕刀與伸縮桿組合式刀輥，在同一切土小區(qū)安裝4把等螺旋升角排列的旋耕刀；張春嶺等[5]研制了六頭螺旋秸稈還田耕整機刀輥，旋耕刀采用四頭螺旋線排列，二次切刀采用兩頭螺旋線排列；LEE等[6]基于水稻直播模式，設計了一種圓盤刀與旋耕刀組合式刀輥，提高了種帶土壤破碎率；祝英豪等[7]優(yōu)化了螺旋橫刀與旋耕刀組合排列方式，形成人字型旋埋刀輥；ZHENG等[8]根據(jù)深松旋耕聯(lián)合作
農(nóng)業(yè)機械學報 2021年5期2021-06-09
- 含夾矸煤層條件下采煤機螺旋滾筒工作性能分析與預測
運動學參數(shù)、螺旋升角等滾筒結(jié)構參數(shù)和裝煤性能的關系進行了仿真分析，為滾筒裝煤性能的提升提供了新的技術手段[9]；基于遺傳算法對采煤機螺旋滾筒進行多目標優(yōu)化設計，研究結(jié)果為滾筒結(jié)構參數(shù)和運動參數(shù)的選取提供了數(shù)據(jù)支撐[10]；通過仿真復雜煤層條件下螺旋滾筒截割煤巖耦合模型，得到了煤層中不同夾矸位置對螺旋滾筒沖擊載荷的影響，同時總結(jié)了煤巖塑性變形規(guī)律[11]。上述研究大多僅以滾筒螺旋升角、齒形等結(jié)構參數(shù)和滾筒轉(zhuǎn)速、牽引速度等運動學參數(shù)為變量研究某一個性能指標，對
中國機械工程 2021年8期2021-05-06
- 高速滾珠絲杠副非赫茲接觸應力計算
、滾道形狀、螺旋升角、滾珠半徑等共同決定的。由于絲杠滾道和螺母滾道具有螺旋升角，從而造成滾道截面形狀的非對稱性，且螺旋升角越大導致的非對稱性越嚴重，因此采用Hertz接觸理論會造成較大的誤差。為了便于對一般3維型面兩接觸體之間進行精確的摩擦磨損分析和疲勞壽命分析，國內(nèi)外許多專家根據(jù)最小余能原理和共軛梯度法（conjugate gradient method，CGM）[9-10]，采用半解析法對一般接觸問題進行了深入研究。Kubo[11]、Francis[1
工程科學與技術 2021年2期2021-03-29
- 數(shù)控螺紋車刀工作角度調(diào)節(jié)器的研發(fā)
類零件由于受螺旋升角的影響，為了正常車削，數(shù)控車刀通常需擺動一個螺旋升角的角度進行裝夾。一般采用在刀桿底部墊一塊帶有傾斜面的墊片。針對不同螺旋升角的螺紋，車刀需擺動不同的角度，也就需要根據(jù)不同的螺紋準備相應傾斜角度的墊片。同時，針對螺旋升角很大（大于20度）的螺紋，此時車刀刀桿下面的墊片對車刀的裝夾穩(wěn)固將帶來影響。有時，為了使車刀在機床刀架上裝夾牢固，不得不修磨刀桿的上表面，修磨后的刀桿基本不能再用在其他工作場合，這對于單件小批量機械加工的經(jīng)濟性有著很大的
新型工業(yè)化 2021年11期2021-03-25
- 淺談國內(nèi)蜂窩陶瓷連續(xù)擠出機的改進
下問題：擠出螺旋升角設計不合理問題，造成國內(nèi)的連續(xù)擠出機擠出壓力不超過8MPa，擠出效率低，無法滿足生產(chǎn)需求；擠出壓力不均衡和不穩(wěn)定的問題，在模具（圖1 中5 號）截面上各點的壓力不均衡，并且截面上同一點的壓力表現(xiàn)不穩(wěn)定，具體表現(xiàn)在擠出成型過程中泥料在模具截面的各點擠出速度不同，導致擠出坯體變形；擠出過程泥料發(fā)熱嚴重問題，泥料的擠出成型過程中，泥料發(fā)熱，溫度升高過大，影響坯體的成型質(zhì)量；真空室易堵泥問題，泥料在被擠出機上級（圖1 中1 號）攪拌、捏練、擠成
江西建材 2020年6期2020-07-04
- 高強度熱處理鋼軌閃光焊接頭斷裂原因分析
織并觀察接頭流線升角，采用電火花線在距軌底角邊緣15.4 mm 處的平滑區(qū)切割制取金相試樣，并觀察切割面。試樣經(jīng)過磨制、拋光和腐蝕后在顯微鏡下進行觀察，金相檢驗結(jié)果見圖4。圖4（a）—圖4（d）分別為金相試樣上部、上中部、中下部及底部焊縫和斷口面顯微組織，從圖中觀察到的連續(xù)均勻的網(wǎng)狀先共析鐵素體（即脫碳層）表明該接頭經(jīng)歷了正常焊后熱處理。圖4（a）中能觀察到完整的脫碳層，出現(xiàn)的部分彎曲狀態(tài)是接頭在經(jīng)過推瘤后形成的流線彎曲狀態(tài)，圖4（b）中的脫碳層比較完整，
鐵道建筑 2020年1期2020-02-24
- 基于UG的混凝土運輸車攪拌葉片參數(shù)化設計*
數(shù)螺旋曲線的螺旋升角始終不變，其螺距與攪拌筒直徑變化成正比關系，卸料區(qū)段的葉片間距比攪拌區(qū)的小，如果設計適當不會影響卸料功能。阿基米德螺旋曲線的攪拌葉片在軸線方向上間距保持固定值，其螺旋升角與攪拌筒橫斷面的直徑變化成反比關系。當螺旋升角按攪拌區(qū)段的工作要求選定時，在進入卸料區(qū)段后，葉片的螺旋升角隨攪拌筒斷面的直徑縮小而變大，影響卸料性能；若螺旋升角按卸料區(qū)段的工作要求選定時，攪拌區(qū)段的螺旋升角將過小，影響攪拌質(zhì)量[2]。因此，選擇對數(shù)螺旋曲線的葉片和適中的
精密制造與自動化 2019年4期2019-12-23
- 滾筒結(jié)構對裝煤效率的影響及煤流運動軌跡研究
WD型采煤機為變升角螺旋截割滾筒，此滾筒葉片為先凹后凸的曲線螺旋面，端盤處、中點螺旋線與固定升角螺旋滾筒一致。采煤機參數(shù)參照表1.螺旋滾筒結(jié)構見圖1，圖1a)為葉片展開圖，圖1b)為拋煤示意圖。圖1中曲線1為固定升角的螺旋滾筒葉片展開圖，采煤時煤塊M沿曲線1下滑，最終到達M1點；而曲線2為變升角螺旋滾筒葉片展開圖，采煤時煤塊從M點開始，沿著曲線2下滑，由于曲線2在中間部位外凸，因此在煤塊運動到曲線2中端時被拋出最終在M2點落地，與M1點相比，距離較遠。表1
山西焦煤科技 2018年8期2018-10-30
- 基于連續(xù)介質(zhì)假設原理的膨化機螺桿摩擦阻力分析及參數(shù)優(yōu)化
；θ——螺桿螺旋升角，(°)。查閱文獻[12]可得，外機筒作用于物料上的壓力與物料在加料斗處的初壓力有關：p=p0eτL，(3)式中：L——計算段的螺槽長度，m；p0——物料在加料斗處的初壓力，Pa；τ——比例系數(shù)。由文獻[12]得：(4)(5)式中：D——螺桿螺旋外徑，m；H——螺旋徑向高度，m；fb——物料與機筒間的摩擦系數(shù)；φ——物料微元相對于機筒運動的方向角，(°)。2.1.2 物料微元旋轉(zhuǎn)運動時受到的離心力 物料在高速旋轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的離心力：(6)式
食品與機械 2018年8期2018-10-10
- 一種新型干燥消毒機的研究
向角，螺旋管路的升角，物料的拋擲指數(shù)，還有振動頻率。2.2.1 振動方向角β該角度為合成振動方向與螺旋管路底面的夾角。其大小與兩電機的夾角有關系，一般來說，兩電機角度為90度。如圖2所示。圖2 振動方向角2.2.2 螺旋升角α螺旋管路升角與螺紋升角類似，是能否輸送物料的重要因素。升角太大，物料輸送的速度太慢，需要更大的振動力，設備的成本加大。一般選擇升角在3～5度左右，保證保溫層安裝空間和加工精度。螺旋管路的各處螺距相同，各處螺旋升角是不一樣的，計算公式如
浙江化工 2018年9期2018-10-08
- 薄煤層采煤機滾筒裝煤效率的研究
點研究了滾筒螺旋升角、轉(zhuǎn)速、牽引速度以及滾筒轉(zhuǎn)向?qū)ρb煤性能的影響。2 滾筒模型的建立模擬滾筒裝煤實驗的目的是為了改善采煤機螺旋滾筒的裝煤性能，因此，模型與原型之間必須滿足相似性要求，盡可能近似的模擬采煤工作面原型滾筒的運行情況。以滾筒的葉片螺旋升角、滾筒轉(zhuǎn)速、牽引速度為研究對象。（1）利用三維建模軟件UG，以某型號薄煤層采煤機滾筒為原型進行設計，建立三個螺旋升角分別為15°、18°、21°的三頭螺旋滾筒模型[5]。（2）該型號采煤機運動參數(shù)：滾筒轉(zhuǎn)速n=4
機械設計與制造 2018年8期2018-08-28
- 基于ADAMS的采煤機截割機構運動分析和結(jié)構優(yōu)化
及截割滾筒的螺旋升角ω2組成，因此可將采煤機工作時截割機構的運動軌跡表示為[5]：式中：L為截割機構擺臂的臂長；rc為截割機構滾筒的理論半徑。對時間t求導，即可得到采煤機截割機構截齒的運動軌跡的速度數(shù)學模型為：對采煤機截割機構的運動方程進一步求導，即可得出工作時截齒的運動加速度：由分析可知，采煤機截割機構工作時的瞬時加速度與截割機構的螺旋升角有較大的關系，螺旋升角直接影響著其工作時的穩(wěn)定性。3 采煤機截割機構的仿真分析利用Creo三維建模軟件建立采煤機截割
機械管理開發(fā) 2018年7期2018-08-02
- 基于遺傳算法的采煤機螺旋滾筒多目標優(yōu)化設計
能達到最佳的螺旋升角；BILGIN等[2]對22種不同抗壓強度的煤巖試樣進行了大量切削實驗，獲得的截割比能耗及截齒受力數(shù)值與理論數(shù)值相吻合；劉送永等[3]對煤巖截割試驗臺上的4種排列方式的滾筒進行截割實驗，研究發(fā)現(xiàn)截齒排列方式對載荷及塊煤率有影響；陳曉飛等[4]以截割比能耗和載荷波動系數(shù)等性能指標為目標對采煤機的滾筒參數(shù)進行優(yōu)化，結(jié)果顯示優(yōu)化后采煤機的截割性能有所提高；馬正蘭等[5]對不同煤層的滾筒運動參數(shù)進行優(yōu)化，使塊煤率得以提高。上述研究僅對滾筒截割性
中國機械工程 2018年5期2018-05-03
- 擠壓參數(shù)對單螺桿擠壓機單位功耗影響研究
、軸頭間隙、螺紋升角以及螺桿轉(zhuǎn)速對單螺桿擠壓機單位功耗的影響，為單螺桿擠壓機更好地應用于擠壓膨化浸油工藝提供理論基礎和試驗依據(jù)。1 材料與方法1.1 原料半濕法玉米胚（含水率為7.61%，含油率為19.00%）：黑龍江肇東金玉集團公司油脂廠。1.2 設備單螺桿擠壓機說明螺桿參數(shù)（擠壓機包括3節(jié)套筒和1根螺桿，螺桿轉(zhuǎn)速及套筒溫度均可調(diào)[12]）：山東理工大學農(nóng)產(chǎn)品精深加工實驗室自制；數(shù)據(jù)記錄儀：杭州米科儀表設備有限公司。1.3 數(shù)據(jù)采集運用數(shù)據(jù)記錄儀記錄電流
食品研究與開發(fā) 2018年6期2018-03-24
- 螺旋升角對楔橫軋?zhí)菪温菁y軸成形的影響
平，胡正寰?螺旋升角對楔橫軋?zhí)菪温菁y軸成形的影響閆華軍1，張雙杰1，馬世博1，劉晉平2，胡正寰2(1. 河北科技大學材料科學與工程學院，河北省材料近凈成形技術重點實驗室，河北石家莊，050018；2. 北京科技大學機械工程學院，北京，100083)考慮到模具型腔與軋件變形區(qū)的空間關系，利用軋件瞬時螺旋半徑與螺距關系，推導模具螺旋升角表達式，并繪制模具螺旋升角軌跡曲線。在H630楔橫軋機上進行2種螺旋升角工況的螺紋軋制實驗，使用三坐標測量儀對軋件進行精確測量
中南大學學報（自然科學版） 2017年5期2017-10-13
- 擠壓機螺桿構型對Ⅰ米胚剪切強度的影響
、螺桿轉(zhuǎn)速、螺紋升角作為試驗因素，以擠出物的剪切強度為考察指標，研究擠壓參數(shù)對剪切強度的影響規(guī)律。通過四因素五水平二次正交旋轉(zhuǎn)組合法設計試驗，利⒚Design Expert 8.0.6軟件對試驗數(shù)據(jù)進行響應面分析，并對試驗數(shù)據(jù)進行回歸顯著性檢驗，得到最佳擠壓膨化工藝參數(shù)為：阻流環(huán)直徑92mm，δ段長度16mm，螺紋升角7.10°，螺桿轉(zhuǎn)速180r/min。在最優(yōu)參數(shù)下剪切強度14.17 N，殘油率為0.77％。擠壓膨化；δ段長度；螺桿構型；剪切強度Ⅰ米胚芽
食品研究與開發(fā) 2017年15期2017-08-31
- 3D打印機擠出頭螺旋輸送螺桿設計
；輸送螺桿；螺桿升角中圖分類號：TP391.73 文獻標識碼：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2017.11.1213D打印技術采用高溫塑料、粉末狀金屬等可黏合材料作為原料，以數(shù)字模型文件為基礎，把數(shù)據(jù)和原料放進3D打印機中，通過打印一層層的黏合材料來制造三維物體。筆者與自身的團隊研發(fā)了一種用于打印巧克力與奶油等半固態(tài)黏性物質(zhì)的打印機，其采用螺旋輸送的方式來擠出原料。本文將對該3D打印機擠出頭螺旋輸送螺桿的設計過程進行介紹。1 螺桿
科技與創(chuàng)新 2017年11期2017-07-01
- 三線蝸桿在數(shù)控車床上的車削加工
尤其是蝸桿的螺旋升角比較大，使刀具進給方向的后角要不斷增大（在刀具原有后角的基礎上需要加上螺旋升角），造成刀具的剛性變差，因此在背著進給方向一側(cè)的后角增加一個螺旋升角。3 程序的編輯該工件外輪廓選用G71和G70進行粗加工和精加工，M16的螺紋選用G76指令。前面的這些程序按照常規(guī)編程進行，三線蝸桿處的加工使用宏程序編程。具體程序如：T0101 M03 S100G0 X60 Z5N1#1=49.8N2#2=2.55WHILE#1GE36.8 DO3N3 G
時代農(nóng)機 2017年12期2017-03-09
- 一內(nèi)螺旋刀翼PDC鉆頭研究
頭,研究刀翼螺旋升角的變化規(guī)律,分析巖屑在刀翼刃部和刀翼面上的受力,建立巖屑推動力與刀翼螺旋升角的關系,優(yōu)化刀翼螺旋升角,并進行臺架實驗。結(jié)果表明:內(nèi)螺旋刀翼PDC鉆頭刀翼螺旋升角的理想設計范圍為9°～52°,考慮加工和排屑通道大小等影響因素,其合理的設計范圍為26°～52°,研制的鉆頭能迫使巖屑向其中心運移,并實現(xiàn)巖屑的良好流動,滿足內(nèi)排屑要求。自掩埋鉆井; 內(nèi)排屑; 內(nèi)螺旋刀翼; PDC鉆頭; 刀翼螺旋升角自掩埋鉆探是一種新型的無鉆機、無鉆井液循環(huán)、邊
中國石油大學學報（自然科學版） 2016年5期2016-12-27
- 滾珠絲杠副動態(tài)預緊轉(zhuǎn)矩檢測國內(nèi)外標準比較和分析*
；傳動效率；螺旋升角0 引言滾珠絲杠副動態(tài)預緊轉(zhuǎn)矩是滾珠絲杠副綜合性能檢測的主要指標，動態(tài)預緊轉(zhuǎn)矩的大小直接影響滾珠絲杠副的能量損耗、溫升性能，進而影響絲杠的定位精度。因此，對于廣泛應用于高精度數(shù)控機床、機電一體化設備的滾珠絲杠副來說，正確地分析并選擇動態(tài)摩擦力矩的計算模型，對于滾珠絲杠副的優(yōu)化設計和裝配十分必要。國內(nèi)外對滾珠絲杠副的動態(tài)預緊轉(zhuǎn)矩進行了大量研究。Ming-Cheng［1］和Lin-Wei CW［2］分析了摩擦力和摩擦力矩對滾珠絲杠副穩(wěn)定性的
組合機床與自動化加工技術 2015年2期2015-11-02
- 考慮誤差的行星滾柱絲杠副滾柱承載分布
載、接觸角、螺旋升角、滾柱螺紋牙數(shù)和螺紋副材料彈性模量比等因素對滾柱承載分布的影響規(guī)律.1 PRSM滾柱承載分布建模1.1 模型假設根據(jù)PRSM結(jié)構特點和傳動原理，作如下假設:1)多個滾柱承載分布相同;2)絲杠側(cè)與螺母側(cè)承載分布一致，且絲杠側(cè)和螺母側(cè)誤差分布相同;3)絲杠和螺母材料屬性一致，滾柱材料屬性不同于絲杠和螺母;4)在軸向載荷作用下，幾何誤差不會導致絲杠、螺母和滾柱接觸角發(fā)生變化.1.2 考慮誤差的PRSM滾柱承載分布建模在PRSM傳動中，滾柱螺紋
哈爾濱工業(yè)大學學報 2015年7期2015-09-03
- 滾珠絲杠傳動特性與剛度特性研究
的影響，以及螺旋升角、接觸角、負載變化等參數(shù)與接觸變形的關系。1 滾珠絲杠傳動特性1.1 滾珠絲杠傳動精度影響因素在絲杠旋轉(zhuǎn)使?jié)L珠推動螺母運動的過程中，滾珠產(chǎn)生繞絲杠的公轉(zhuǎn)和自身在滾道中的自旋運動。在絲杠-滾珠-螺母的運動傳遞過程中，絲杠、滾珠、螺母間將產(chǎn)生接觸彈性變形。將絲杠、螺母、滾珠作為剛體，對其空間運動過程進行建模，如圖1所示，建立相對運動坐標系，并對其空間運動進行描述。在此，建立3個空間坐標系。第一坐標系X′（x′，y′，z′）的 Z′軸與滾珠絲
機械制造 2015年9期2015-06-12
- 考慮彈性變形的行星滾柱絲杠副滾滑特性
數(shù)中接觸角、螺旋升角和滾柱螺紋牙數(shù)對兩接觸側(cè)滑-滾比的影響規(guī)律.分析結(jié)果表明,考慮彈性變形,絲杠與滾柱接觸側(cè)會產(chǎn)生相對滑動,且兩接觸側(cè)沿螺旋線切向產(chǎn)生的相對滑動速度最大;接觸角和螺旋升角對兩接觸側(cè)滑-滾比的影響趨勢均相反,增大螺旋升角更有利于降低螺母側(cè)滑-滾比;滾柱螺紋牙數(shù)對兩接觸側(cè)滑-滾比的影響較小.行星滾柱絲杠副;螺旋傳動;滾動摩擦;彈性變形行星滾柱絲杠副(planetary roller screw,PRS)是一種可將旋轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)換成直線運動的傳動機構
東南大學學報（自然科學版） 2015年3期2015-06-09
- 雙螺母滾珠絲杠副預緊力的研究
：式中，λ為螺旋升角，δn為總變形量，δa為變形軸向分量，δS為滾珠與絲杠滾道面接觸處的彈性變形量，δN為滾珠與螺母滾道面接觸處的彈性變形量。如圖3所示為滾珠與絲杠接觸點受力分解圖， Fn為合力，F(xiàn)a為軸向力分量，F(xiàn)r為徑向力分量，F(xiàn)t為圓周力分量。將式(6)、式(7)代入式(4)、式(5)得預緊力F與△S的關系為：圖3 螺母與滾柱接觸點受力分解圖式中，n為單個螺母中滾珠的總個數(shù)。根據(jù)所求得的預緊力F的計算公式，取絲杠公稱直徑d0=16mm，滾珠直徑db=
制造業(yè)自動化 2015年14期2015-05-11
- 自驅(qū)型旋轉(zhuǎn)式壓力能交換器性能模擬與結(jié)構優(yōu)化
結(jié)構參數(shù)有：螺旋升角α、交界面中心線弧長l、進口傾角θ、垂直高度H、覆蓋孔道個數(shù)n、底面中心線弧度β和進口直徑di。轉(zhuǎn)子的結(jié)構參數(shù)有：轉(zhuǎn)子半徑R、孔道中心線圓周半徑r1、孔道直徑d、轉(zhuǎn)子長度L′和孔道個數(shù)N。圖3 沿A- A方向展開截面圖4 轉(zhuǎn)子俯視圖其中，端蓋通流通道螺旋弧面中線為螺旋線，螺旋升角α為其螺旋角度，具有導流作用；端蓋通流通道與轉(zhuǎn)子交界面為弧形環(huán)面，中線沿孔道中心線圓周分布；進口傾角θ為進口端面與豎直方向的錯角。各參數(shù)關系如下：H=ltanα
化工機械 2015年5期2015-01-13
- 接觸角螺旋升角對滾柱絲杠副傳遞效率的影響
析，找出其與螺旋升角和接觸角的關系曲線，并對螺旋升角和接觸角進行優(yōu)化設計［7］，得出最優(yōu)值。1 行星滾柱絲杠副數(shù)學模型行星滾柱絲杠副主要由滾柱、絲杠、螺母、齒輪、支撐環(huán)組（圖1）［8］。圖1 行星滾柱絲杠副的三維模型絲杠與滾柱之間的接觸點沿著絲杠的螺旋面上，接觸軌跡為螺旋線。在本文分析的接觸點全部位于螺旋軌跡線上。由于滾柱絲杠副特殊的結(jié)構，滾柱與絲杠和螺母之間都有多個接觸點，并且螺母與滾柱接觸點位置坐標和絲杠與滾柱接觸點位置坐標表示方法很相似（圖2）。圖2
湖北工業(yè)大學學報 2014年1期2014-10-13
- 環(huán)模制粒機調(diào)質(zhì)器設計與研究
旋輸送機中螺旋的升角α。螺旋輸送機各點的螺距是相同的，但因其半徑不同，所以各點的螺旋升角不同。外徑處的螺旋升角小，內(nèi)徑處的升角大。如圖3所示，當螺旋輸送機以角速度ω繞回轉(zhuǎn)軸Z旋轉(zhuǎn)時，則在O點處的物料一面與螺旋面發(fā)生相對滑動，一面沿Z軸移動。它的運動速度將由以下兩速度合成:一個是螺旋葉片上的O點的牽引運動速度Vo，其方向為沿O點回轉(zhuǎn)的切線方向；另一個是物料相對于螺旋面的滑行速度，其方向為平行于O點螺旋面的切線方向，用AB表示。但是由于物料與螺旋面之間有摩擦力
長江大學學報(自科版) 2014年11期2014-09-15
- 升船機安全機構螺桿螺母自鎖性能試驗研究
λ—螺紋副的螺旋升角和fv—螺旋副的摩擦系數(shù)）。設計單位設計的螺旋副參數(shù)為：取f=0.1 作為自鎖設計條件，螺桿螺母的螺旋升角為5.64°，并要求加大螺桿螺母表面粗糙度（粗糙度Rz100），以保證摩擦系數(shù)不小于0.12。設計的自鎖條件在理論上是正確的，滿足自鎖的條件。但是，據(jù)材料手冊中所查，鋼—鋼的干摩擦系數(shù)f 一般為0.1～0.17，有潤滑時的摩擦系數(shù)會有所降低，為0.05～0.1[4]。在工程實踐中，安全機構的螺母柱出現(xiàn)水、冰、油、潤滑脂等污染是不可避
機電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2014年1期2014-09-13
- 大螺旋升角螺旋槽的數(shù)控車削
成形銑刀銑削該大升角螺旋槽，這種工藝方案需要定制或自制帶圓弧角的90°成形銑刀，再利用四軸機床的A、X兩軸聯(lián)動來加工大升角螺旋槽。由于試制進度較緊，考慮到生產(chǎn)效率和后期批量生產(chǎn)的因素，我們否定了原四軸銑加工方案，最終確定采用數(shù)控車床車削工藝來加工該槽以提高生產(chǎn)效率。1.零件分析如圖1所示，零件外圓為 φ25 mm，螺距 P=40 mm，螺旋槽形狀為 90°三角形，圓弧角為R0.5 mm。直觀來看，零件具有兩個特點:①螺旋升角大，普通的槽刀裝夾方式車槽時，槽
金屬加工(冷加工) 2014年13期2014-07-09
- 機器視覺螺紋測量的誤差分析
擋誤差和不同螺旋升角誤差對螺紋牙形角測量影響情況的理論分析和推導，給出了垂直投影測量時延伸螺旋面遮擋和不同螺旋升角影響的誤差計算式，并進行了實例驗證和分析。結(jié)果表明，對導程較大的螺紋按垂直投影法測量時，由延伸螺旋面遮擋造成的牙形角測量誤差可達到1°以上。這一結(jié)果對牙形角測量而言是不容忽視的。測量與計量；機器視覺；誤差分析；螺紋測量；垂直投影測量；切向投影測量引 言伴隨制造行業(yè)生產(chǎn)效率的不斷提高，傳統(tǒng)的螺紋測量方法已經(jīng)無法滿足生產(chǎn)領域的要求。機器視覺測量方法
激光技術 2014年1期2014-06-23
- 銑刨機排刀螺旋線的設計探討
數(shù)選定、影響螺旋升角的因素、螺旋頭數(shù)對螺旋線設計的影響等方面闡述排刀螺旋線的設計。銑刨機；工作轉(zhuǎn)子；排刀螺旋線；螺旋升角；螺旋頭數(shù)隨著中國公路建設的快速發(fā)展，公路總里程數(shù)不斷飛增，公路的養(yǎng)護工作也日益重要，各種養(yǎng)護工藝、養(yǎng)護模式、養(yǎng)護設備蓬勃興起。銑刨機作為一種高效的路面機械化養(yǎng)護設備，已成為養(yǎng)護工作的重要施工設備［1］。銑刨機的工作轉(zhuǎn)子是整機的核心部件，各公司都有獨到的設計和制造工藝，維特根機械有限公司、徐州工程機械股份有限公司、江蘇華通動力重工有限公司
鎮(zhèn)江高專學報 2014年4期2014-05-25
- 滾珠絲杠進給系統(tǒng)軸向接觸剛度研究*
、滾珠個數(shù)、螺旋升角和曲率比)如何影響絲杠進給系統(tǒng)的軸向接觸剛度還沒有徹底研究清楚。1 赫茲點接觸理論點接觸的兩個物體，在載荷Q的作用下，接觸點將擴展成為一個接觸面。該接觸面在與接觸法線垂直面的投影為一個橢圓，長軸為2a，短軸為2b，如圖1a所示。在接觸區(qū)域內(nèi)，接觸應力按半橢球分布，如圖1b 所示。根據(jù)赫茲接觸理論，可推導整理出絲杠進給系統(tǒng)中滾珠與絲杠、螺母之間的接觸橢圓尺寸、接觸變形和接觸應力之間關系的公式，分別為:式中:Q為單個滾珠所承受的法向壓力;a
制造技術與機床 2014年1期2014-04-25
- 螺旋鉆具非定常掘削的研究*
為重要的參數(shù)螺旋升角和鉆具轉(zhuǎn)速做進一步的研究。2 理論分析螺旋鉆具是螺旋鉆機的主要執(zhí)行機構，其基本參數(shù)有螺旋升角、鉆具轉(zhuǎn)速等，這些參數(shù)決定鉆具的掘進深度和排土，從而對螺旋鉆具的掘削扭矩有直接影響。由圖1的受力圖可對其扭矩進行計算，經(jīng)分析可知，扭矩包括三部分:鉆進時在整個切削刃上產(chǎn)生的切削阻力矩M0;輸土時土在螺旋表面上運動產(chǎn)生的阻力矩M1;由鉆具回轉(zhuǎn)運動使土產(chǎn)生的離心力和土與孔壁之間的摩擦力造成的阻力矩M2［3］。根據(jù)圖1(a)和參考文獻［3］可得:式中:
機械研究與應用 2013年2期2013-06-16
- 滾珠絲杠副靜力學特性分析*
稱直徑;λ為螺旋升角;β為接觸角。忽略工作載荷分布不均勻的影響，假設每個滾珠所受的載荷是相同的，則軸向工作載荷F與單個滾珠所承受的法向載荷P的關系為:由圖1可知法向位移δn:δn引起螺母的軸向位移的值是［4］:根據(jù)式（1）、（9）、（10）:令則單螺母滾珠絲杠接觸變形:滾珠絲杠副的軸向接觸剛度可由F對接觸變形的求導得到，即:結(jié)合式（8）、（13）、（14）可得單螺母接觸剛度:1．3 雙螺母滾珠絲杠的接觸變形與剛度對于有預緊力的滾珠絲杠，在載荷作用下的變形及
制造技術與機床 2012年11期2012-10-24
- 高速雙螺母滾珠絲杠副軸向接觸剛度研究*
珠數(shù)目為Z，螺旋升角為λ，接觸角為β，則有:在軸向工作載荷F=0時，PA=PB=PP。在軸向工作載荷F≠0時，如圖1所示，若螺母A在F作用下接觸點彈性變形增大，則絲杠滾道面的法向壓力也將增加一個附加法向力P1，相反螺母B減小一個法向力P2。于是有:根據(jù)絲杠副的靜力平衡條件:整理后有令P=P1+P2，有由式（5）就可以看出P就是在工作載荷F作用下的單個螺母的平均法向力［3］。2 雙螺母預緊條件下滾珠絲杠副的彈性變形2.1 不承受負載時的彈性變形由于預緊力的作
制造技術與機床 2012年8期2012-10-23
- 工藝參數(shù)對楔橫軋螺旋齒軸成形的影響
得坯料和模具螺旋升角對楔橫軋?zhí)菪温菪X的影響規(guī)律。1 實驗1.1 實驗描述在 H630楔橫軋機上軋制齒形截面為梯形的螺旋齒軸，軋件毛坯尺寸如圖1所示。根據(jù)坯料和模具螺旋升角，安排一系列軋制實驗，軋制溫度為1 200 ℃，上下模具最小間距為42 mm，軋機轉(zhuǎn)速為9 r/min，軋制模型如圖2所示。以坯料和模具螺旋升角作為研究參數(shù)，通過軋件齒形高度、螺距和齒形段有無螺旋痕缺陷等幾方面分析工藝參數(shù)對楔橫軋螺旋齒軸的影響規(guī)律。1.2 不同螺旋升角的模具設計圖1 軋
中南大學學報（自然科學版） 2012年6期2012-06-22
- 響應曲面法優(yōu)化同向旋轉(zhuǎn)雙螺桿擠出機最大固體輸送量的研究
n、螺紋元件螺旋升角為32°、物料粒徑為2.7 mm時,最大固體輸送量達到534 g/min,這比優(yōu)化前的最大固體輸送量提高了7.2%。同向旋轉(zhuǎn)雙螺桿擠出機;固體輸送;響應曲面法;優(yōu)化Abstract:The maximum output of solid convey forφ34 mm co-rotating twin screw extruder was optimized by response surface methodology method
中國塑料 2011年1期2011-11-04
- 滾珠絲杠副軸向變形分析
分析中忽略了螺旋升角的影響，但是隨著滾珠絲杠的高速化和大導程化，螺旋升角的影響也越來越大，不能將之忽略［2］。李凌豐等［1］通過建立有限元模型對滾珠進行了應力分析并且優(yōu)化了相關參數(shù)以減小接觸應力。姜洪奎等［3］運用微分幾何理論推導了螺旋面的主曲率，并簡單分析了螺旋升角對滾珠絲杠副彈性變形的影響。杜平安［4］分析了相關影響因素對滾珠直旋副的接觸強度和剛度的影響。Xuesong等［5］對存在幾何誤差時的滾珠絲杠的載荷分布建立新的模型，并且提出了正向誤差會使載荷
中國機械工程 2011年7期2011-05-30
- T W716/8卷繞機雙頭紡橫動裝置設計探討
在圖中,螺旋線的升角α為卷繞角。圖1 絲條卷繞軌道曲線2 設備改造2.1 將 T W716/8的橫動裝置變化為 16頭的橫動裝置T W716/8的橫動裝置是 8 mm×150 mm分布,動程 123 mm,改為雙頭紡后,考慮到目前市場對FDY絲餅質(zhì)量的一般要求,正常情況下,取最大分布,即 16 mm×75 mm,以確保絲錠的質(zhì)量在 5 kg以上。圖2 絲條卷繞速度和卷繞角2.2 確定 T W716/8雙頭紡 16頭橫動裝置的動程根據(jù) sinα=2ST/W(
合成技術及應用 2010年2期2010-09-08