冷速
- 高強(qiáng)度簾線鋼LX82ACr的動(dòng)態(tài)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為
,模擬軋制時(shí)不同冷速下LX82ACr鋼的相變過(guò)程,為控冷工藝制訂和組織性能控制提供參考。1 試驗(yàn)材料和方法試驗(yàn)鋼來(lái)自工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程的飛剪樣,其工藝流程為頂?shù)讖?fù)吹式轉(zhuǎn)爐—LF精煉—300 mm×390 mm大方坯連鑄—開坯140 mm×140 mm—高線軋制,化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)為0.82C、0.20Si、0.24Mn、0.010P、0.005S、0.32Cr,余量為Fe及雜質(zhì)。將試驗(yàn)鋼加工為熱模擬試樣,如圖1所示,然后采用Gleeble-3800熱模擬試
金屬熱處理 2023年9期2023-10-10
- 高強(qiáng)度R400HT鋼軌熱處理工藝優(yōu)化
0、30 ℃/s冷速冷卻至室溫(見圖1)。試樣冷卻后研磨拋光,用體積分?jǐn)?shù)為4%的硝酸酒精進(jìn)行腐蝕,利用ZEISS-SIGMA 300 型掃描電鏡觀察組織形貌,并利用Wilson維氏硬度計(jì)(工業(yè)生產(chǎn)要求R400HT踏面硬度采用布氏硬度計(jì)進(jìn)行檢驗(yàn),由于本次試驗(yàn)試樣尺寸小不具備布氏硬度計(jì)檢驗(yàn)條件,因此采用維氏硬度計(jì)進(jìn)行硬度檢驗(yàn)分析)測(cè)量硬度值,載荷砝碼為1 kg,加載時(shí)間10 s。圖1 R400HT鋼軌連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變工藝示意圖Fig.1 Schematic dia
金屬熱處理 2023年6期2023-07-26
- Ti-Nb 微合金化高速護(hù)欄鋼連續(xù)冷卻組織轉(zhuǎn)變規(guī)律研究
線，并分析了不同冷速下試驗(yàn)鋼的組織轉(zhuǎn)變規(guī)律，為Ti-Nb 微合金化新型高速護(hù)欄鋼現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)時(shí)冷卻工藝的制定提供了理論依據(jù)。1 試驗(yàn)材料及方法試驗(yàn)原料取自某CSP 廠生產(chǎn)的Ti-Nb 微合金化高速護(hù)欄鋼鑄坯，其主要化學(xué)成分見表1。鑄坯厚度為60 mm，首先將該微合金鋼鑄坯樣分切成25 mm×25 mm×50 mm 的試樣，將分切后的試樣在氣氛保護(hù)爐中進(jìn)行熱處理：隨爐升溫至1 200 ℃并保溫4 h，且全程用惰性氣體保護(hù)，防止氧化。保溫后水冷淬火至室溫，使微合金
鋼鐵釩鈦 2023年2期2023-05-26
- SWRCH35K鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線的測(cè)定與分析
1為試驗(yàn)鋼在不同冷速下的光學(xué)顯微組織?？梢钥闯?冷速在0.1～1 ℃/s范圍時(shí),組織為多邊形先共析鐵素體和珠光體,隨著冷速增加,組織細(xì)化,珠光體含量增加。冷速為3 ℃/s時(shí),開始出現(xiàn)少量魏氏組織及貝氏體;冷速為5～50 ℃/s時(shí),鐵素體呈網(wǎng)狀,針狀魏氏組織增加,組織為晶界鐵素體、珠光體、魏氏組織和貝氏體;冷速為30～50 ℃/s時(shí),鐵素體含量大幅減少且尺寸明顯減小。圖1 不同冷速下試驗(yàn)鋼的光學(xué)顯微組織采用掃描電鏡進(jìn)一步分析試驗(yàn)鋼不同冷速下的微觀組織,如圖2
金屬熱處理 2023年4期2023-05-04
- Q355D熱軋H型鋼的CCT曲線及沖擊性能
微組織圖1為不同冷速下試樣的顯微組織。圖1(a)中當(dāng)冷速為0.5 ℃/s時(shí)，室溫組織為黑色區(qū)域珠光體(P)+白色區(qū)域多邊形鐵素體(PF)組成，可以看出多邊形鐵素體(PF)含量較多，而且有輕微的帶狀組織，在相變?cè)囼?yàn)時(shí)，由于奧氏體化過(guò)程中保溫時(shí)間較短，組織中元素的偏析難以消除，在隨后的冷卻過(guò)程中，如果冷卻速度較慢，先共析鐵素體在原來(lái)的貧碳帶上充分析出，原來(lái)的富碳帶上的奧氏體易轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w，從而再一次形成了先共析鐵素體、珠光體交替分布的帶狀組織[9]；圖1(b)
金屬熱處理 2023年1期2023-02-15
- 工程機(jī)械用超高強(qiáng)鋼的相變行為研究
淬火或離線淬火的冷速確定顯得尤為重要。在冷卻過(guò)程中，微觀組織出現(xiàn)鐵素體、珠光體及貝氏體等時(shí)，其強(qiáng)度會(huì)有所降低。關(guān)于相變行為，Ali等[8]研究了冷速對(duì)高碳高合金工程機(jī)械用超高強(qiáng)鋼微觀組織的影響，Mandal、Bandyopadhyay 等[9?10]研究了低碳高合金工程機(jī)械用超高強(qiáng)鋼在連續(xù)冷卻條件下的組織轉(zhuǎn)變，Esterl 等[11]研究了Mn-Si-B 系、Mn-Si-Nb-B 系和Cr-Mo-Ni-Cu 系低碳低合金工程機(jī)械用超高強(qiáng)鋼在不同冷速下的微觀
鋼鐵釩鈦 2022年6期2023-01-31
- HRB400E抗震螺紋鋼靜態(tài)CCT曲線測(cè)定及組織分析
，需要嚴(yán)格控制其冷速，一方面防止冷速過(guò)快生成馬氏體和貝氏體組織，保證塑性指標(biāo)達(dá)到技術(shù)要求；另一方面，需要合理控制相變過(guò)程中的冷卻速度，使其相變時(shí)有較大的過(guò)冷度，細(xì)化珠光體的片層間距，以提高材料的強(qiáng)度和韌性[6-8]。鋼鐵材料的CCT曲線能夠系統(tǒng)地反映連續(xù)冷卻條件下過(guò)冷奧氏體的轉(zhuǎn)變規(guī)律，即冷卻速度對(duì)相變開始點(diǎn)、結(jié)束點(diǎn)、相變程度和相變所得組織影響規(guī)律，是合理制定生產(chǎn)工藝及熱處理工藝的重要依據(jù)，也是研究固態(tài)相變理論的重要基礎(chǔ)[9-10]?；诖?，本文通過(guò)熱模擬試
金屬熱處理 2022年9期2022-10-21
- 厚規(guī)格Q690D高強(qiáng)鋼板的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為
曲線可以預(yù)測(cè)不同冷速下試驗(yàn)合金的組織及性能特征，為實(shí)際生產(chǎn)提供技術(shù)參考[7-9]。本文擬通過(guò)熱模擬試驗(yàn)，對(duì)設(shè)計(jì)的100 mm厚Q690D高強(qiáng)鋼板進(jìn)行CCT曲線測(cè)定，預(yù)測(cè)不同冷卻速度下組織的變化過(guò)程，在合理優(yōu)化成分設(shè)計(jì)和熱處理工藝條件下，以確保實(shí)際生產(chǎn)中厚規(guī)格鋼板在厚度方向上組織及性能的高度均勻性。1 試驗(yàn)材料及方法在試驗(yàn)生產(chǎn)的100 mm厚Q690D熱軋鋼板上取樣，加工成φ8 mm×55 mm的熱模擬試樣，其化學(xué)成分如表1所示。將試樣在Gleeble-15
金屬熱處理 2022年9期2022-10-21
- Nb對(duì)高Ti耐候鋼連續(xù)冷卻后顯微組織及硬度的影響
約為4.5%。在冷速為10 ℃/s時(shí)，兩種鋼均發(fā)生了貝氏體轉(zhuǎn)變，生成了粒狀貝氏體組織。其中無(wú)Nb鋼的珠光體和貝氏體比例分別為2.5% 和6.3%，含Nb鋼的珠光體和貝氏體比例分別為4.2%和5.0%。冷速為20 ℃/s時(shí)，兩種試驗(yàn)鋼的貝氏體含量均大量增加，無(wú)Nb鋼和含Nb鋼的貝氏體含量分別為27.3%和35.3%，珠光體組織已消失。冷速為40 ℃/s時(shí)，無(wú)Nb鋼的貝氏體含量達(dá)到80.9%，含Nb鋼貝氏體含量達(dá)到81.6%。圖2 不同冷速下試驗(yàn)鋼的顯微組織晶
金屬熱處理 2022年8期2022-09-05
- 熱變形對(duì)塑料模具鋼SDFT600貝氏體相變的影響
是0.5 ℃/s冷速下動(dòng)態(tài)和靜態(tài)CCT試樣的晶粒形貌。由圖2(a)可以看到，動(dòng)態(tài)CCT試樣出現(xiàn)了混晶現(xiàn)象，不同視場(chǎng)計(jì)算平均晶粒度為5.5級(jí)；圖2(b)所示靜態(tài)CCT試樣晶粒較均勻，平均晶粒度3.5級(jí)。熱變形帶來(lái)的再結(jié)晶作用起到了細(xì)化晶粒的效果，注意到圖2(a)中顯示部分不規(guī)則晶界，對(duì)應(yīng)不完全再結(jié)晶晶粒，這就意味著熱變形帶來(lái)的加工硬化效果并沒(méi)有完全消除，這些變形引起的缺陷有可能在過(guò)冷奧氏體相變中起到作用。圖2中多見貫穿晶粒的黑色貝氏體板條束組織。圖2 0.5
金屬熱處理 2022年8期2022-09-05
- 稀土Ce對(duì)H13鋼CCT曲線的影響
熱作模具鋼在不同冷速下的冷卻曲線，根據(jù)其顯微組織與硬度繪制出CCT曲線，研究Ce元素的加入對(duì)H13熱作模具鋼CCT曲線的影響，再通過(guò)得到的CCT曲線與相應(yīng)的數(shù)據(jù)，制定合理的冷卻速度以得到理想的組織，對(duì)實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)具有一定的參考依據(jù)。1 試驗(yàn)材料與方法采用真空熔煉爐進(jìn)行試驗(yàn)鋼的冶煉，其額定功率為40 kW，工作時(shí)電壓為250 V，額定頻率為4 kHz，額定溫度為1700 ℃。試驗(yàn)鋼經(jīng)配料計(jì)算后，分別進(jìn)行去銹、稱量、加料及熔煉，熔煉時(shí)為了避免低熔點(diǎn)的碳、硅、錳
金屬熱處理 2022年7期2022-07-26
- V 和Ti 元素對(duì)耐候鋼過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻相變行為的影響研究
n 后，按照不同冷速冷卻至室溫，選擇冷速為0.1、0.5、1、3、5、7、10、20、30、50 ℃/s。根據(jù)不同冷卻速度下的溫度-膨脹量曲線找出相變起始點(diǎn)和終了點(diǎn)溫度。試驗(yàn)結(jié)束后，將不同冷速下試樣沿焊接電偶處切開，將截面打磨、拋光和腐蝕后，在LEXTOLS4000 型激光共聚焦金相顯微鏡下觀察組織形貌，通過(guò)THV-1MD 型顯微維氏硬度儀測(cè)量HV0.2，最終結(jié)合熱模擬數(shù)據(jù)繪制出試驗(yàn)鋼的CCT 曲線。圖2 連續(xù)冷卻熱模擬試驗(yàn)工藝Fig.2 Continuo
鋼鐵釩鈦 2022年3期2022-07-08
- 不同冷速和壓力下AgCu合金團(tuán)簇結(jié)構(gòu)遺傳分析與結(jié)構(gòu)特征
條件密切相關(guān)，而冷速與壓力又是決定快凝Ag-Cu合金能否形成非晶合金的關(guān)鍵因素，本文著重研究不同冷速γ 與壓力P 下熔體中二十面體團(tuán)簇的遺傳對(duì)Ag60Cu40合金玻璃轉(zhuǎn)變與GFA 的影響.1 模擬條件與方法MD 模擬采用 LAMMPS（large-scale atomic molecular massively parallel simulator）程序［28］.首先將 32000 個(gè)原子（25600 個(gè) Ag 原子和 12800 個(gè) Cu 原子）隨機(jī)置于
- 17-4PH不銹鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變及相變動(dòng)力學(xué)
越高，而時(shí)效后的冷速對(duì)力學(xué)性能的影響較小。因?yàn)楣倘芫徛鋮s過(guò)程中會(huì)有大量的富銅相析出，消耗了部分過(guò)飽和的Cu原子，導(dǎo)致時(shí)效后的有效彌散析出相含量減少，強(qiáng)度相應(yīng)地降低[16]。在Fe-2.0Cu合金和超低碳鋼的連續(xù)冷卻過(guò)程中，富銅過(guò)渡相以相間沉淀方式析出，其數(shù)量和尺寸隨冷速的變化較大，起到析出強(qiáng)化作用，使得硬度在冷速為1℃/s時(shí)達(dá)到峰值[18-19]。李興東等[20]采用快速相變儀測(cè)得17-4PH不銹鋼CCT曲線中出現(xiàn)鐵素體和馬氏體轉(zhuǎn)變區(qū)，臨界冷卻速度約為0
金屬熱處理 2022年6期2022-06-29
- 冷卻速度對(duì)支承輥用Cr5鋼顯微組織與力學(xué)性能的影響
g）2.2 不同冷速下的顯微組織試驗(yàn)鋼經(jīng)不同冷卻速度淬火、回火后的顯微組織見圖2?？梢钥闯觯S著冷卻速度的減小，組織中珠光體量不斷增加，冷速4、5℃/min時(shí)，組織中含有極少量珠光體（屈氏體）；冷速3℃/min時(shí)，組織中珠光體體積分?jǐn)?shù)接近30%；冷速降至2.5℃/min后，組織中珠光體明顯增加，冷速2℃/min時(shí)均為“珠光體”組織。圖2 Cr5鋼經(jīng)不同冷速淬、回火后的顯微組織Fig.2 Microstructure of the Cr5 steel aft
金屬熱處理 2022年6期2022-06-29
- H13鋼相變規(guī)律及其模具的真空熱處理數(shù)值模擬
13鋼試樣在不同冷速下的膨脹量，研究H13鋼過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻相變動(dòng)力學(xué)，并繪制過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)曲線，為熱處理數(shù)值模擬提供相變參數(shù)。本文通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算了H13熱鍛模具真空熱處理后的室溫組織，驗(yàn)證了H13鋼的連續(xù)冷卻相變動(dòng)力學(xué)。1 試驗(yàn)材料與工藝試驗(yàn)所用原材料為某鋼生產(chǎn)的H13鋼，原始熱處理狀態(tài)為退火態(tài)，其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)為0.497C、1.04Si、0.378Mn、4.67Cr、0.0217P、0.0144S、1.47Mo、0.792
金屬熱處理 2022年5期2022-06-06
- Ni含量對(duì)EQ70海洋工程用鋼CCT曲線的影響
生產(chǎn)中軋制工藝的冷速也應(yīng)做一些相應(yīng)的調(diào)整。但目前關(guān)于Ni含量對(duì)EQ70鋼CCT曲線影響的研究較少，因此本研究設(shè)計(jì)了不同Ni含量的EQ70鋼，并測(cè)定了其CCT曲線，以期掌握Ni含量變化對(duì)EQ70鋼CCT曲線的影響，從而指導(dǎo)EQ70鋼軋制工藝冷速的選擇。1 試驗(yàn)材料與方法試驗(yàn)采用4組Ni含量不同的EQ70海洋工程用鋼，其化學(xué)成分見表1，該鋼冶煉完成后在1200 ℃保溫4 h，然后鍛造成240 mm(寬)×70 mm(厚)的板材。為了保證試樣初始狀態(tài)一致，將鍛造
金屬熱處理 2022年1期2022-03-15
- Q500qENH耐候橋梁鋼形變奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為研究
較大［12］，且冷速難于控制。若冷速過(guò)大，組織中出現(xiàn)大量細(xì)化的板條貝氏體，組織細(xì)化程度較高，雖可獲得較高的強(qiáng)韌性，但屈強(qiáng)比也隨之升高，且鋼板內(nèi)部殘余內(nèi)應(yīng)力較高，易造成鋼板板形缺陷［13］，不利于焊接制造；若冷速較小，組織中出現(xiàn)大量較粗化的先共析鐵素體或珠光體，且M-A組元尺寸較大，雖可獲得較低的屈強(qiáng)比和殘余內(nèi)應(yīng)力，但組織細(xì)化程度較低，強(qiáng)度也大大降低，且組織類型較復(fù)雜，均勻性較差，耐蝕性降低［14］。目前，控制Q500qENH鋼獲得優(yōu)異組織類型的控冷工藝尚不
上海金屬 2022年1期2022-01-25
- 抗震耐火鋼Q420FRE動(dòng)態(tài)CCT曲線及組織研究
和變形條件，不同冷速下的顯微組織，從不同速度的顯微組織可知，在所有試驗(yàn)工藝條件下，Q420FRE鋼只有鐵素體、珠光體和貝氏體的相變，未發(fā)生馬氏體相變。當(dāng)冷速為0.2 ℃/s時(shí)，組織為鐵素體+珠光體，鐵素體晶粒較粗；當(dāng)冷速為0.5 ℃/s時(shí)，組織為鐵素體+少量珠光體，鐵素體晶粒部分出現(xiàn)細(xì)化；當(dāng)冷速為1 ℃/s時(shí)，組織為鐵素體+少量珠光體，鐵素體晶?？傮w都明顯變小；當(dāng)冷速為2 ℃/s時(shí)，組織為鐵素體+少量珠光體+少量貝氏體，此時(shí)開始出現(xiàn)貝氏體相變；當(dāng)冷速為5
現(xiàn)代冶金 2021年3期2022-01-07
- ED-102高速列車制動(dòng)盤用鋼的過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變
范圍內(nèi)選取10個(gè)冷速冷卻至室溫,并記錄時(shí)間-溫度-膨脹量數(shù)據(jù),實(shí)驗(yàn)工藝如圖2所示。試驗(yàn)結(jié)束后將所有試樣沿中部切開,制備成金相試樣,利用MX6R光學(xué)顯微鏡和掃描電子顯微鏡觀察顯微組織,并利用VTD-512顯微硬度計(jì)對(duì)試樣的硬度進(jìn)行測(cè)定。圖2 測(cè)定CCT曲線的實(shí)驗(yàn)工藝2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 試驗(yàn)鋼的臨界轉(zhuǎn)變點(diǎn)根據(jù)試驗(yàn)鋼的膨脹曲線,試驗(yàn)鋼的臨界點(diǎn)測(cè)定結(jié)果為Ac3=839℃;Ac1=751℃;馬氏體相變開始點(diǎn)Ms=375.6℃;馬氏體相變結(jié)束點(diǎn)Mf=159.4℃
現(xiàn)代交通與冶金材料 2021年2期2021-10-29
- 汽車緊固件用SCM435盤條工藝開發(fā)
0 ℃，再以不同冷速冷卻。結(jié)果表明：冷速為0.15～0.25 ℃/s時(shí)，組織為F+P；冷速為0.4～1 ℃/s時(shí)，組織為F+P+B+少量M；冷速為3～10 ℃/s時(shí)，組織為B+M。徐東等[4]研究了SCM435鋼奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為，試樣化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)為：0.35C， 0.17Si，0.75Mn，1.02Cr，0.19Mo。加熱到1200 ℃保溫5 min后以10 ℃/s冷卻至850 ℃保溫10 s，再以不同冷速冷卻。結(jié)果表明：Ac1=745
熱處理技術(shù)與裝備 2021年4期2021-08-31
- 快速凝固過(guò)程中Ti3Al合金晶體結(jié)構(gòu)的演變
的方法研究了不同冷速對(duì)于Ti3Al合金的玻璃態(tài)與晶體的影響。王海龍等人[7]在對(duì)Ti3Al非晶合金拉伸晶化行為的分子動(dòng)力學(xué)模擬研究中發(fā)現(xiàn)，晶化是由局部塑性變形引起的。夏繼宏等人[8]研究了不同冷速條件對(duì)Ti75Al25合金的非晶形成過(guò)程的影響，結(jié)果發(fā)現(xiàn)液態(tài)合金非晶化的冷卻速率為1013K/s；在冷速為1×1011K/s時(shí)液態(tài)合金形成六角密排立方晶體結(jié)構(gòu)。與實(shí)驗(yàn)方式相比，基于LAMMPS計(jì)算的分子動(dòng)力學(xué)模擬具有不受實(shí)驗(yàn)條件限制的優(yōu)勢(shì)，且在快速冷卻過(guò)程中可以對(duì)
廣西物理 2021年2期2021-08-20
- X80 管線鋼CGHAZ 連續(xù)冷卻組織轉(zhuǎn)變規(guī)律及力學(xué)性能研究*
種冷卻速度， 冷速范圍為0.25～60 ℃/s。 試樣分為兩種： Φ10 mm×100 mm 的圓棒狀試樣和10 mm×10 mm×80 mm 的板狀試樣。 采用圓棒狀試樣測(cè)出溫度-膨脹量曲線， 并采用切線法確定相變溫度。熱模擬試驗(yàn)后， 將板狀試樣加工成10 mm×10 mm×55 mm 的標(biāo)準(zhǔn)V 形缺口試樣。 采用JB-500 型沖擊試驗(yàn)機(jī)測(cè)量夏比沖擊功， 試驗(yàn)溫度選取-10 ℃。 應(yīng)用HV-2800 顯微硬度計(jì)測(cè)試試樣硬度， 載荷為500 g， 保持
焊管 2021年6期2021-07-03
- 兩種針閥體用鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變特性對(duì)比研究
變儀測(cè)定鋼以不同冷速連續(xù)冷卻時(shí)的熱膨脹曲線，獲得兩種鋼的CCT曲線。試驗(yàn)在50 Pa真空度下進(jìn)行，冷卻氣體為氮?dú)狻Ｏ葘煞N試樣以10 ℃/s的速率升溫至600 ℃，然后以200 ℃/h的速率升溫至900 ℃，測(cè)量其奧氏體轉(zhuǎn)變開始溫度(Ac1)和結(jié)束溫度(Ac3)；再以10 ℃/s的速率升溫至900 ℃，保溫5 min，最后以0.005～30 ℃/s的速率冷卻至室溫，記錄冷卻過(guò)程中的熱膨脹曲線。將熱處理后的試樣進(jìn)行鑲嵌，經(jīng)打磨、拋光后用體積分?jǐn)?shù)為4%的硝酸酒
上海金屬 2021年3期2021-06-10
- 12Cr2Mo1VR鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線的試驗(yàn)分析
在正火狀態(tài)下不同冷速的組織變化，為后續(xù)工業(yè)化批量生產(chǎn)提供參考，重點(diǎn)對(duì)該類鋼板進(jìn)行取樣，分析不同冷速下試樣的組織變化及硬度的變化。1 試驗(yàn)材料及方法以某厚度150 mm的12Cr2Mo1VR鋼板為研究對(duì)象，該鋼板成分及力學(xué)性能符合GB/T 713—2014標(biāo)準(zhǔn)中12Cr2Mo1VR及ASME SA542GrDCl4a標(biāo)準(zhǔn)中的相關(guān)要求，對(duì)鋼板1/2位置進(jìn)行取樣并進(jìn)行加工成相變點(diǎn)測(cè)量試樣，尺寸為?4 mm×10 mm，同時(shí)加工成分測(cè)量試樣經(jīng)QSN750型光電直讀
壓力容器 2020年9期2020-10-23
- 高碳鋼82B不同連續(xù)冷卻條件下基體相變行為研究
3.2.1 不同冷速下顯微組織及硬度圖4為82B在不同冷卻速度下過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變后的顯微組織。當(dāng)冷卻速度為0.1℃/s時(shí)，試樣組織為珠光體、索氏體和少量的二次滲碳體。當(dāng)冷卻速度為0.5℃/s時(shí)，組織仍為珠光體、索氏體、少量的二次滲碳體，此時(shí)滲碳體含量減少。當(dāng)冷卻速度達(dá)到1～3℃/s時(shí)，試樣組織為珠光體和索氏體，滲碳體完全消失。當(dāng)冷速增加到5℃/s時(shí)，基體組織為珠光體、索氏體和馬氏體的混合物，且馬氏體開始出現(xiàn)。在7～10℃/s時(shí)，珠光體和索氏體含量逐漸
山東冶金 2020年1期2020-03-10
- Si對(duì)熱軋雙相鋼相變規(guī)律的影響
觀察，為描述不同冷速下組織中的鐵素體轉(zhuǎn)變量及晶粒尺寸，可采用ImageTools軟件進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，實(shí)驗(yàn)鋼不同冷速下鐵素體的顯微硬度則利用Leica VMHT 30M硬度儀測(cè)定。二、結(jié)果與討論(一)低Si實(shí)驗(yàn)鋼的CCT曲線及不同冷速下的顯微組織。1號(hào)低Si實(shí)驗(yàn)鋼CCT曲線如圖1所示。實(shí)驗(yàn)鋼CCT曲線中冷速在0.5～30℃/s范圍內(nèi)均發(fā)生鐵素體轉(zhuǎn)變，其轉(zhuǎn)變溫度范圍為806～620℃，隨冷速增加，鐵素體開始轉(zhuǎn)變溫度降低，且0.5～5℃/s范圍內(nèi)可以觀察到有部分珠光體
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2019年23期2020-01-10
- 工藝參數(shù)對(duì)高Nb X80管線鋼連續(xù)冷卻相變的影響研究
如圖2所示，在低冷速0.2°C/s轉(zhuǎn)變組織為PF+AF+P，其中PF占的比例較大。在冷卻速度較低的情況下形成了PF，是一種先共析鐵素體，其特點(diǎn)是晶界清晰且規(guī)則的等軸晶粒。冷速達(dá)到0.5°C/s時(shí)，組織主要以AF形式存在，PF組織減少。QF邊界變得不清晰，呈現(xiàn)波浪狀或鋸齒形。與圖2(a)相比，可看到部分不完全的晶界。隨著冷速的繼續(xù)增加，PF數(shù)量逐漸消失，AF組織數(shù)量逐漸增加。冷速2°C/s時(shí)，全部轉(zhuǎn)變?yōu)锳F組織，其中占有一定比例的粗大的BF組織出現(xiàn)，原始奧氏
中國(guó)金屬通報(bào) 2019年5期2019-07-11
- 大截面非調(diào)質(zhì)預(yù)硬塑料模具鋼FT600與SDP1相變特性的對(duì)比研究
SDP1鋼在不同冷速下的溫度- 相轉(zhuǎn)變量曲線分別如圖1(a)和圖1(b)所示。FT600與SDP1鋼以不同冷速連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變后的顯微組織分別如圖2和圖3所示。由圖1(a)可見，當(dāng)冷速為0.015 ℃/s時(shí)，F(xiàn)T600鋼在610～730 ℃溫度范圍內(nèi)發(fā)生了鐵素體相變，在450 ℃以下的中溫區(qū)發(fā)生了貝氏體相變，顯微組織如圖2(a)所示。隨著冷速的增加，鐵素體量逐漸減少直至消失，如圖2(b)所示，鐵素體相變的臨界冷速約為0.1 ℃/s。在0.1～0.3 ℃/s的冷
上海金屬 2018年5期2018-10-11
- Q420qE鋼形變奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變研究
相組織形態(tài)隨軋后冷速的變化規(guī)律，據(jù)此確定相應(yīng)軟硬相組織形態(tài)控制的冷卻工藝窗口。1 試驗(yàn)材料與方法試驗(yàn)鋼為南鋼提供的Q420qE鋼板，板厚為16 mm，其化學(xué)成分如表1所示，原始組織如圖1所示，主要包括準(zhǔn)多邊形鐵素體(QF)、針狀鐵素體(AF)、粒狀貝氏體(GB)和馬氏體- 奧氏體島(M- A)。表1 Q420qE鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 1 Chemical composition of Q420qE steel (mass fraction)
上海金屬 2018年5期2018-10-11
- 一種支承輥用鋼CCT曲線的測(cè)定及顯微組織研究
轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的分析隨冷速的不同，存在三種相變區(qū)：高冷速的馬氏體相變區(qū)；中冷速的貝氏體相變區(qū)；低冷速的珠光體相變區(qū)。當(dāng)冷速為1～2℃/min時(shí)，組織為珠光體+貝氏體；當(dāng)冷速達(dá)到5℃/min時(shí)，開始出現(xiàn)馬氏體組織，此時(shí)組織結(jié)構(gòu)為珠光體+貝氏體+馬氏體；冷速繼續(xù)增加至10℃/min，高溫轉(zhuǎn)變逐漸消除，高溫珠光體消失，組織為貝氏體+馬氏體；冷速繼續(xù)增加至20℃/min時(shí)，中溫轉(zhuǎn)變組織貝氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束；當(dāng)冷速大于20℃/min時(shí)，組織中貝氏體消失，組織結(jié)構(gòu)全部為馬氏體。2
中國(guó)資源綜合利用 2018年7期2018-08-16
- Mg熔體凝固過(guò)程中的分子動(dòng)力學(xué)模擬*
玻璃化轉(zhuǎn)變所需的冷速，計(jì)算機(jī)模擬技術(shù)的飛速發(fā)展為上述問(wèn)題的解決提供了可能，分子動(dòng)力學(xué)模擬是研究金屬結(jié)構(gòu)的一個(gè)有效方法，它能獲得比目前實(shí)驗(yàn)大得多的冷卻速率，可以從原子尺度直接模擬出熔體、非晶體及晶體的微觀結(jié)構(gòu)[7-10].國(guó)內(nèi)外涌現(xiàn)出了大量的關(guān)于分子動(dòng)力學(xué)模擬金屬熔體凝固過(guò)程中微觀結(jié)構(gòu)演變規(guī)律的報(bào)道[11-13]，由文獻(xiàn)[14]采用分子動(dòng)力學(xué)對(duì)液態(tài)金屬的凝固過(guò)程進(jìn)行了研究，拉開了以分子動(dòng)力學(xué)模擬研究物質(zhì)微觀變化的序幕.文獻(xiàn)[15]采用分子動(dòng)力學(xué)方法對(duì)NaCl
西安工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年3期2018-07-06
- 高強(qiáng)高韌Q420qE橋梁鋼SHCCT曲線測(cè)試與焊接工藝制定
。并可以通過(guò)不同冷速條件下的組織、硬度變化初步評(píng)定鋼板的焊接性，并為焊接工藝的制定提供參考。本文利用Gleeble 3500對(duì)高強(qiáng)高韌Q420qE進(jìn)行SHCCT曲線測(cè)定，分析了不同冷速條件下組織、硬度變化規(guī)律，提出了適合高強(qiáng)高韌Q420qE焊接的熱輸入范圍。1 實(shí)驗(yàn)材料及方法1.1 實(shí)驗(yàn)材料試驗(yàn)鋼為南鋼提供的Q420qE工業(yè)試制鋼板，利用260 mm連鑄坯生產(chǎn)的18 mm厚Q420qE。試驗(yàn)鋼坯料經(jīng)鐵水預(yù)處理、轉(zhuǎn)爐冶煉、LF＋RH精煉等冶煉工藝后，S、P等
天津冶金 2018年1期2018-06-13
- LGB38MnV鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線及組織研究
制軋制后在極慢的冷速下冷卻，不經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，即能達(dá)到力學(xué)性能要求的鋼種[2，3]。為了改善非調(diào)質(zhì)鋼的韌性，貝氏體和馬氏體型非調(diào)質(zhì)鋼相繼問(wèn)世。貝氏體型非調(diào)質(zhì)鋼既具有較高的強(qiáng)度，又有良好的低溫韌性，可用來(lái)替代Cr-Mo合金結(jié)構(gòu)鋼，制造汽車前梁等部件。我國(guó)學(xué)者采用鍛后空冷的方法，開發(fā)出具有良好強(qiáng)韌配合的貝氏體鋼[4]。利用細(xì)晶強(qiáng)化原理，制備出超細(xì)晶高強(qiáng)度貝氏體鋼[5]。此外，有很多學(xué)者對(duì)貝氏體非調(diào)質(zhì)鋼的疲勞性能進(jìn)行了研究，包括微觀組織與疲勞性能關(guān)系的研究[6，7]
裝備制造技術(shù) 2018年3期2018-05-21
- 含Ti系TRIP鋼靜態(tài)CCT曲線測(cè)定及分析
的馬氏體形成臨界冷速以及馬氏體轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間（即Ms點(diǎn)與Mf點(diǎn)），分析不同冷速對(duì)室溫金相組織的影響規(guī)律，以期對(duì)實(shí)際冷軋熱處理工序中的冷卻制度和淬火溫度窗口的制定提供理論指導(dǎo)。2 試樣制備與試驗(yàn)方法試驗(yàn)鋼的主要化學(xué)成分見表1。表1 試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）%試驗(yàn)鋼經(jīng)真空感應(yīng)電爐熔煉后鑄造成200 kg的鑄錠，然后鍛造成橫截面尺寸為60 mm×60 mm的鍛坯，加熱至1 200℃并保溫2 h后，使用實(shí)驗(yàn)室Φ450熱軋機(jī)，經(jīng)6道次軋成5 mm厚的板坯。于板坯中
山東冶金 2018年1期2018-03-17
- 鋸片基體材料的非調(diào)質(zhì)生產(chǎn)工藝*
結(jié)果表明，當(dāng)軋后冷速為32.3 ℃/s時(shí)，可以獲得以細(xì)小束狀貝氏體為主的顯微組織，且該冷速下基體材料的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度可以分別達(dá)到1 315與1 030 MPa，沖擊吸收功可以達(dá)到53.9 J，同時(shí)試驗(yàn)鋼的彈性模量與彈性極限分別為198.5 GPa和915.4 MPa.此外，經(jīng)過(guò)8萬(wàn)次循環(huán)載荷作用后，試驗(yàn)鋼的三點(diǎn)彎曲永久變形高度為0.21 mm，試驗(yàn)鋼表現(xiàn)出較好的綜合機(jī)械性能.采用非調(diào)質(zhì)工藝生產(chǎn)的Si-Mn系貝氏體鋼可以用作鋸片基材.TMCP工藝；鋸片；
- 冷卻速率對(duì)含Ti- Nb- Mo微合金鋼相析出行為的影響
響。結(jié)果表明，當(dāng)冷速為0.1和1 ℃/s時(shí)，試驗(yàn)鋼中析出相大多為超細(xì)碳化物，尺寸小于10 nm，呈鏈狀和簇集狀分布;能譜分析發(fā)現(xiàn)，這些細(xì)小碳化物是Ti、Nb、Mo的復(fù)合析出相。當(dāng)冷速增大至5 ℃/s時(shí)，試驗(yàn)鋼中的析出相尺寸增大，但數(shù)量減少，呈彌散分布。不同冷速對(duì)比表明，較低的冷速更有利于細(xì)化第二相粒子。Ti- Nb- Mo微合金鋼 冷卻速率 TEM 析出相高強(qiáng)度低合金鋼(HSLA)由于其良好的力學(xué)性能被廣泛應(yīng)用于各種結(jié)構(gòu)件中。近年來(lái)通過(guò)微合金化技術(shù)在鋼中添
上海金屬 2017年6期2017-12-07
- 硼對(duì)65鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為的影響
續(xù)冷卻過(guò)程中，當(dāng)冷速為0.1～5 ℃/s 時(shí)，組織為鐵素體加珠光體；冷速為5～15 ℃/s時(shí)，主要是珠光體；冷速為15～35 ℃/s時(shí)，主要是板條馬氏體加少量珠光體。隨著冷卻速度的增加，不含硼和含0.001 5%硼的65鋼硬度值均逐漸增大。在相同冷速下，相比不含硼的65鋼，含0.001 5%硼的65鋼鐵素體晶粒和珠光體片層間距更小、總體硬度更高。為獲得具有優(yōu)異拉拔性能的索氏體，對(duì)于不含硼65鋼，其冷速應(yīng)控制在5～10 ℃/s，對(duì)于含0.001 5%硼65鋼
上海金屬 2017年6期2017-12-07
- 冷卻速度對(duì)SA508-3鋼顯微組織與力學(xué)性能的影響
奧氏體化后以不同冷速冷至室溫的熱膨脹曲線，通過(guò)切線法分析熱膨脹曲線并結(jié)合金相顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)觀察不同冷速下材料的顯微組織，確定了不同冷速條件下SA508-3鋼的相變類型。發(fā)現(xiàn)冷卻速度在0.01～0.05℃/s時(shí)，發(fā)生鐵素體相變、珠光體相變和貝氏體相變；冷卻速度在0.1～5℃/s時(shí)，發(fā)生貝氏體相變；冷卻速度在10～50℃/s時(shí)，發(fā)生馬氏體相變。使用爐冷、砂冷、油冷三種冷卻方式模擬大型鍛件不同部位的冷卻條件，并測(cè)試了不同冷卻方式下材料經(jīng)
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年5期2017-11-03
- 鋁包鋼線材連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線
+珠光體組織，當(dāng)冷速≥10℃/s時(shí)，鋼中有馬氏體組織產(chǎn)生。鋁包鋼線材；LBX87A；相變；CCT曲線鋁包鋼線具有耐腐蝕性、耐熱性能優(yōu)良、抗拉強(qiáng)度高、導(dǎo)電性能較好等特性，主要用作受力構(gòu)件，用于配套生產(chǎn)光纖復(fù)合架空地線，能保證大跨越輸電的可靠運(yùn)行。尤其是在沿海地區(qū)、火山地區(qū)、鹽霧氣氛地區(qū)及工業(yè)大氣污染較嚴(yán)重地區(qū)的架空電力輸電線路，以鋁包鋼芯代替鍍鋅鋼芯可以保證導(dǎo)線的使用壽命。在國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家，在高電壓輸電線路上已廣泛應(yīng)用鋁包鋼芯鋁絞線替代鋼芯鋁絞線，國(guó)內(nèi)電力系統(tǒng)
- 冷速對(duì)液態(tài)金屬M(fèi)g凝固過(guò)程中微觀結(jié)構(gòu)演變的影響?
6日收到修改稿)冷速對(duì)液態(tài)金屬M(fèi)g凝固過(guò)程中微觀結(jié)構(gòu)演變的影響?吳博強(qiáng)1)劉海蓉1)?劉讓蘇2)莫云飛2)田澤安2)梁永超3)關(guān)紹康4)黃昌雄1)1)(湖南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,長(zhǎng)沙 410082)2)(湖南大學(xué)物理與微電子科學(xué)學(xué)院,長(zhǎng)沙 410082)3)(貴州大學(xué)大數(shù)據(jù)與信息工程學(xué)院,貴陽(yáng) 550025)4)(鄭州大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,鄭州 450001)(2016年8月18日收到;2016年10月6日收到修改稿)采用分子動(dòng)力學(xué)方法對(duì)不同冷速下液態(tài)
物理學(xué)報(bào) 2017年1期2017-07-31
- 25CrMo鋼CCT曲線的測(cè)定
CrMo鋼在不同冷速下的冷卻轉(zhuǎn)變情況的測(cè)定，將25CrMo鋼的CCT曲線測(cè)繪出來(lái)，同時(shí)，將不同冷卻速度的試樣進(jìn)行硬度的檢驗(yàn)，最終得出相互之間的變化關(guān)系。實(shí)驗(yàn)的結(jié)果可以為25CrMo鋼在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中制定熱處理工藝提供理論參考。25CrMo鋼 組織硬度 CCT曲線高速列車就是現(xiàn)在使用比較普遍的一種交通工具，同時(shí)高速列車的車軸是保證列車安全運(yùn)行的重要部分，而25CrMo鋼則是我國(guó)比較常用的高速列車車軸材料[1]。車軸的性能好壞取決于材料的選擇以及相應(yīng)的熱處理，
山西冶金 2017年1期2017-04-27
- 汽車螺旋懸架彈簧用鋼55SiCrA組織和性能研究
驗(yàn)。結(jié)果表明，當(dāng)冷速≤2℃/s時(shí)，轉(zhuǎn)變產(chǎn)物為少量鐵素體、珠光體，珠光體硬度隨冷速增大而增大；當(dāng)冷速≥5℃/s時(shí)，轉(zhuǎn)變產(chǎn)物為珠光體、馬氏體；當(dāng)冷速≥20℃/s時(shí)，轉(zhuǎn)變產(chǎn)物為馬氏體，硬度隨冷速增大而增大；現(xiàn)場(chǎng)控軋控冷的試驗(yàn)鋼抗拉強(qiáng)度達(dá)到1 163 MPa，伸長(zhǎng)率為13%，面縮率為49%，綜合力學(xué)性能良好，滿足了用戶的使用要求。汽車懸架螺旋彈簧；55SiCrA彈簧鋼；CCT曲線；顯微組織；力學(xué)性能55SiCrA彈簧鋼盤條主要用于生產(chǎn)汽車螺旋懸架彈簧用油淬火回火彈
鞍鋼技術(shù) 2016年4期2016-09-12
- 冷速對(duì)Au熔體凝固組織影響的分子動(dòng)力學(xué)模擬 *
710021)?冷速對(duì)Au熔體凝固組織影響的分子動(dòng)力學(xué)模擬*堅(jiān)增運(yùn)1，鐘亞男1,2，許軍鋒1，朱滿1，常芳娥1(1.西安工業(yè)大學(xué) 材料與化工學(xué)院，西安 710021；2.西安工業(yè)大學(xué) 理學(xué)院，西安 710021)摘要：為了研究液態(tài)金屬Au凝固后微觀結(jié)構(gòu)隨冷速的變化規(guī)律,通過(guò)分子動(dòng)力學(xué)方法模擬液態(tài)金屬Au的凝固組織,利用徑向分布函數(shù)和HA鍵型指數(shù)法對(duì)最終構(gòu)型進(jìn)行分析.模擬結(jié)果表明：冷速在1.0×1011.0～1.0×1014.5K·s-1之間時(shí),Au熔體凝固
西安工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年6期2016-08-04
- 部分奧氏體化和完全奧氏體化鐵素體／馬氏體雙相鋼的CCT曲線
卻速率，以及不同冷速下的室溫組織形貌、顯微硬度進(jìn)行了研究。同時(shí)，通過(guò)對(duì)比完全奧氏體化CCT曲線和部分奧氏化CCT曲線之間的差異，從動(dòng)力學(xué)角度分析和闡述了產(chǎn)生這種差異的原因，為Fe-C-Mn-Cr-Nb-Ti系冷軋熱鍍鋅雙相鋼制定合理的熱處理工藝提供理論依據(jù)。1 試樣制備與試驗(yàn)方法Fe-C-Mn-Cr-Nb-Ti系冷軋熱鍍鋅雙相鋼的化學(xué)成分如表1所示，經(jīng)真空冶煉、鍛造后，從鍛坯上切取φ4mm×10mm的圓柱形試樣。在Formaster熱膨脹儀上將該圓柱形試樣
機(jī)械工程材料 2015年5期2015-12-11
- 用新裝置測(cè)定DP590鋼的凝固相轉(zhuǎn)變曲線
r等[5]提出了冷速對(duì)不銹鋼凝固顯微組織變化的影響,冷速會(huì)影響整個(gè)凝固模式的轉(zhuǎn)變和轉(zhuǎn)變溫度區(qū)間,可以用冷速來(lái)預(yù)測(cè)在不同加工條件下凝固組織形態(tài)的主要模式;姚強(qiáng)等[6]通過(guò)激光共聚焦顯微鏡研究了冷速對(duì)含硅低碳鋼高溫δ→γ相變的影響;Nassar等[7-8]則利用熱分析儀,通過(guò)了熱流和表面張力研究鋼在連鑄初始凝固過(guò)程中包晶反應(yīng)對(duì)裂紋產(chǎn)生的影響,認(rèn)為包晶轉(zhuǎn)變是導(dǎo)致許多鋼形成裂紋的主要原因,并用于指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)踐。在以往的研究過(guò)程中,研究者們通常利用模擬凝固裝置來(lái)實(shí)現(xiàn)金
機(jī)械工程材料 2015年6期2015-12-11
- 冷卻速率對(duì)Ti-1300合金組織轉(zhuǎn)變的影響
，本文系統(tǒng)研究了冷速對(duì)合金的顯微組織、相結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變和顯微硬度的影響規(guī)律，以期為合金的推廣應(yīng)用提供理論依據(jù)。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法圖1 Ti-1300合金的原始狀態(tài)下的顯微組織實(shí)驗(yàn)用原材料為近β型Ti-1300合金，合金采用真空自耗電弧熔煉爐三次熔煉，以確保成分均勻，然后在兩相區(qū)鍛造為直徑12 mm的棒材。合金的原始組織如圖1所示。通過(guò)金相法測(cè)到合金的相變溫度在830℃左右。通過(guò)線切割從棒材取尺寸φ5×25 mm試樣若干。然后在德國(guó)耐馳公司DIL402熱動(dòng)靜態(tài)膨脹
現(xiàn)代機(jī)械 2015年6期2015-03-30
- Al凝固特性隨冷卻速率變化規(guī)律的分子動(dòng)力學(xué)模擬＊
安710021）冷速是材料加工過(guò)程中的可控條件之一，研究冷速對(duì)金屬凝固過(guò)程的影響有助于對(duì)材料加工工藝的改善，宏觀上實(shí)現(xiàn)對(duì)材料性能的可控性．在冷速對(duì)凝固組織的影響的分子動(dòng)力學(xué)研究方面有很多報(bào)道．文獻(xiàn)［1］中研究了金屬Pb凝固過(guò)程中不同冷速條件對(duì)微觀組織的演變的影響，模擬中發(fā)現(xiàn)體系存在形成非晶或晶態(tài)的臨界冷速，當(dāng)冷速大于這個(gè)臨界值時(shí)，凝固后形成非晶體，當(dāng)冷速小于這個(gè)臨界值時(shí)，凝固后形成晶態(tài)結(jié)構(gòu)，并且形成的晶態(tài)結(jié)構(gòu)首先以體心立方（Body Centered Cu
西安工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年4期2015-01-01
- 鐵基非晶合金非晶形成能力的分子動(dòng)力學(xué)模擬
金形成非晶的臨界冷速及一系列熱力學(xué)參數(shù)。結(jié)果表明，三種合金形成非晶的臨界冷速分別為15.7 K/ps、3.62 K/ps和1.04 K/ps，四元合金較三元合金形成非晶所需的臨界冷速大大降低，而W元素的添加更能提高合金的非晶形成能力。另外，通過(guò)熱力學(xué)參數(shù)分析，F(xiàn)e50Cr20Mo20W10合金的約化玻璃轉(zhuǎn)變溫度Trg較大為0.626，也說(shuō)明其具有較好的非晶形成能力。分子動(dòng)力學(xué)；非晶合金；臨界冷速；熱力學(xué)參數(shù)0 引言鐵基塊狀非晶合金因其內(nèi)部結(jié)構(gòu)中不存在晶態(tài)合
- 化學(xué)成分對(duì)齒條高強(qiáng)度鋼組織和性能的影響
相變臨界點(diǎn)、不同冷速下的金相組織、維氏硬度以及CCT曲線。此外，切取?10mm標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣和10mm×10 mm×55 mm沖擊試樣進(jìn)行模擬熱處理工藝，測(cè)量其力學(xué)性能。表1 兩種高強(qiáng)度鋼鋼錠的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)Table 1 Chem ical compositions of two kinds of high strength steel ingots(mass fraction，%)2 結(jié)果與分析2.1 相變臨界點(diǎn)采用DIL801熱膨脹儀測(cè)量?jī)煞N
大型鑄鍛件 2014年1期2014-07-07
- 590MPa級(jí)大梁鋼的奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)研究
。通過(guò)分析試驗(yàn)鋼冷速和組織的工藝窗口，為優(yōu)化軋鋼工藝起到重要參考作用。1 試驗(yàn)材料及方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)材料采用熱軋態(tài)590MPa級(jí)大梁鋼，成份如表1所示。1.2 試樣制備將試樣加工成φ3×10mm的圓柱形試樣，一端加工出φ2×2mm的孔，用于放置熱電偶，試樣兩端要求光滑且平行，試樣形狀如圖1所示。表1 590MPa級(jí)大梁鋼的成分圖1 試樣加工圖(單位:mm)1.3 試驗(yàn)方法熱模擬試驗(yàn)工藝如圖2所示。圖2 熱模擬工藝在Formastor-F試驗(yàn)機(jī)上將熱
- Ti微合金鋼熱變形后連續(xù)冷卻相變及第二相析出行為
曲線，探討了不同冷速對(duì)第二相析出的影響。結(jié)果表明，不同冷速下，試驗(yàn)鋼獲得了不同的微觀組織，隨冷速增加，第二相析出量增多，尺寸更細(xì)小，但冷速過(guò)高，析出被抑制。Ti微合金鋼；連續(xù)冷卻；相變；第二相1 前言熱變形奧氏體向鐵素體、珠光體、貝氏體及馬氏體的轉(zhuǎn)變是鋼材軋后冷卻過(guò)程中發(fā)生的主要相變，因此，對(duì)形變奧氏體連續(xù)冷卻相變行為的研究是制定合理變形工藝制度的前提條件。實(shí)施控軋控冷工藝時(shí)，為大幅度提高材料性能，通常向鋼中加入Nb、V或Ti等微合金元素［1-2］，利用碳
山東冶金 2014年4期2014-02-09
- Q345E板材心部貝氏體組織轉(zhuǎn)變研究
4 處的10 個(gè)冷速的靜態(tài)CCT 連續(xù)冷卻曲線，模擬Q345E 軋制變形工藝，模擬連鑄坯1/4 處軋制變形后動(dòng)態(tài)CCT 連續(xù)冷卻曲線，比較得出經(jīng)軋制變形的動(dòng)態(tài)CCT 與靜態(tài)CCT 的差異。金相及掃描電鏡分析，對(duì)熱模擬測(cè)定心部與1/4 處CCT 曲線試驗(yàn)后鑲制成金相及掃描電鏡觀察用樣，試樣拋光、腐蝕后用顯微鏡及掃描電鏡觀察不同冷速條件下鑄坯中心處與1/4 處組織差異，觀察貝氏體形貌特征。2.2.1 Q345E 臨界轉(zhuǎn)變點(diǎn)測(cè)定應(yīng)用膨脹法測(cè)定鋼的臨界轉(zhuǎn)變點(diǎn)原理，
天津冶金 2013年4期2013-11-08
- DH36高強(qiáng)度船板鋼的動(dòng)態(tài)CCT曲線
律，并測(cè)定了不同冷速下轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的硬度，建立了DH36鋼的動(dòng)態(tài)CCT曲線，為制定合理的冷卻和熱處理工藝提供依據(jù)。1 試樣制備與試驗(yàn)方法試驗(yàn)材料為熱軋態(tài)DH36鋼板，其化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)／%）為≤0.15C，≤0.50Si，0.9～1.6Mn，≤0.025P，≤0.015S，微量鈮。將熱軋態(tài)DH36鋼加工成φ8mm×12mm的熱模擬試樣，在Gleeble－2000D型熱模擬試驗(yàn)機(jī)上將其加熱到1 150℃保溫5min，然后以5℃·s－1的冷速冷卻到1 080℃，
機(jī)械工程材料 2013年1期2013-08-16
- 冷卻速度對(duì)42CrMoA鋼顯微組織與硬度的影響
含量。然后將不同冷速下的試樣用線切割從中部橫向切開取樣［7］，經(jīng)打磨、拋光、4%硝酸乙醇溶液腐蝕［8］，采用日產(chǎn)OLYMPUS PMG3型倒置式光學(xué)金相顯微鏡進(jìn)行金相微觀組織形貌分析，在電動(dòng)洛氏硬度計(jì)HRD-150上面進(jìn)行洛氏硬度(HRC)的測(cè)定。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 轉(zhuǎn)變產(chǎn)物組織相對(duì)含量的測(cè)定在不同冷速(0.1～50.0℃/s)下測(cè)得膨脹量數(shù)據(jù)，用計(jì)算機(jī)軟件OriginPro將其繪成溫度-膨脹量關(guān)系曲線圖(見圖1)，由此曲線圖結(jié)合切線法[9］來(lái)確定不
- 大型鍛件淬火組織場(chǎng)數(shù)值模擬
氏體鋼淬火，設(shè)定冷速為1℃/min、5℃/min、20℃/min、300℃/min勻速冷卻，分別模擬計(jì)算組織百分?jǐn)?shù)和制備試樣觀察相應(yīng)冷速下的金相組織。結(jié)果表明模擬計(jì)算的結(jié)果和觀測(cè)的金相組織吻合的比較好。最后采用本程序計(jì)算?1.5 m大型鍛件淬火過(guò)程的溫度場(chǎng)和組織分布，結(jié)果顯示這種貝氏體鋼水冷卻8 h后心部溫度小于200℃，冷卻結(jié)束后心部得到大于90%的貝氏體組織。數(shù)值模擬;組織場(chǎng);大型鍛件大型鍛件的熱處理過(guò)程比較復(fù)雜。加熱和冷卻時(shí)，其表面和心部的溫度場(chǎng)與組
大型鑄鍛件 2012年5期2012-12-07
- 含磷和釩熱軋TRIP鋼組織控制及力學(xué)性能研究
.研究表明：隨著冷速增加，變形溫度對(duì)鐵素體相變開始溫度(Ar3)的影響逐漸增大;相同冷速條件下，變形使貝氏體相變開始溫度(Bs)升高;變形對(duì)貝氏體相變的促進(jìn)作用，隨著變形溫度的降低而減弱.終軋溫度800℃，試驗(yàn)鋼組織由多邊形鐵素體、粒狀貝氏體和一定量的殘余奧氏體組成，綜合力學(xué)性能優(yōu)異：RP0.2=455 MPa;Rm=930 MPa;δ=21.7%;n=0.23;r=0.84.熱軋TRIP鋼;磷和釩;相變行為;顯微組織;力學(xué)性能目前，汽車正向輕量化、節(jié)能和
材料科學(xué)與工藝 2011年5期2011-12-20
- 合金元素對(duì)馬氏體耐熱鋼相變的影響
ng up將不同冷速下得到的試樣從熱電偶焊接處沿徑向剖開，進(jìn)行金相組織觀察，侵蝕劑為飽和苦味酸+鹽酸+酒精溶液，侵蝕時(shí)間約30 s。利用Tukon2100B維氏硬度計(jì)對(duì)不同冷速下的試樣進(jìn)行硬度檢測(cè)，檢測(cè)面與金相觀察面相同。依據(jù)YB/T5128—1993標(biāo)準(zhǔn)繪制兩種成分的馬氏體耐熱鋼的CCT曲線。2 試驗(yàn)結(jié)果及分析2.1 升溫曲線兩種試驗(yàn)用鋼升溫過(guò)程中相對(duì)膨脹量(實(shí)際膨脹量/試樣原始長(zhǎng)度)與溫度之間的關(guān)系見圖2(a)和(b)。從圖中可以看出，在相變之前，試樣
大型鑄鍛件 2011年4期2011-09-25
- 控冷工藝對(duì)82B盤條相變行為影響的研究
in，分別以不同冷速進(jìn)行恒速冷卻，測(cè)量出試樣的溫度-膨脹量變化曲線，采用切線法在熱膨脹曲線上確定相變溫度。（2) 控冷CCT曲線將?8 mm×80 mm的圓棒試樣以20℃/s加熱到900℃，保溫15 min，先以9℃/s冷卻到700℃，然后分別不同冷速進(jìn)行恒速冷卻，測(cè)量出試樣的溫度-膨脹量變化曲線，采用切線法在熱膨脹曲線上確定相變溫度。熱模擬試驗(yàn)后，將模擬試樣制成金相試樣，分別用共聚焦激光顯微鏡和掃描電鏡觀察金相組織，測(cè)定索氏體片層間距。3 試驗(yàn)結(jié)果和分析
天津冶金 2010年4期2010-01-04
- 離心鑄造TC4合金冷速對(duì)其組織和力學(xué)性能的影響
鑄時(shí)組織及性能隨冷速變化規(guī)律的研究只是起始階段[9]。因此，研究TC4合金離心精密鑄件組織、性能與冷速之間的定量關(guān)系，建立相應(yīng)模型，通過(guò)改變局部冷卻條件來(lái)控制鑄件的組織和性能，為鈦合金組織與性能計(jì)算機(jī)模擬提供預(yù)測(cè)模型。本文作者應(yīng)用AnyCasting軟件計(jì)算TC4合金在離心精鑄時(shí)普遍使用的陶瓷型殼條件下，鑄件在凝固及相變過(guò)程中的冷卻速度，研究鑄件模數(shù)變化對(duì)凝固過(guò)程中冷卻速度的影響；分析并確定離心精密鑄造TC4合金組織、性能與冷速和模數(shù)之間的定量關(guān)系。1 實(shí)
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2010年4期2010-01-04