負(fù)載電阻
- 面向水下無線傳感器網(wǎng)絡(luò)的介電彈性體能量收集技術(shù)研究
在輸出端接入負(fù)載電阻R=500 M?且K=0.1時(shí)DEG的動(dòng)態(tài)響應(yīng)Fig.3 Dynamic response of DEG at R=500 M? and K=0.9式中：Gλ和Gξ兩者可以被表達(dá)為為了能夠表征在一個(gè)能量收集循環(huán)中DEG的能量收集性能，引入如下參數(shù)：漏電流耗散的能量Wleak、能量密度Edensity、輸入的機(jī)械能Wmech和機(jī)電轉(zhuǎn)換效率ηc。當(dāng)圖2（b）中輸出端接入負(fù)載電阻R時(shí)，引入另外2個(gè)參數(shù)：負(fù)載耗能PR和電源管理效率ηpm，其中，
數(shù)字海洋與水下攻防 2023年4期2023-09-02
- 深度剖析理想變壓器輸入端電路等效變換
;副線圈接一負(fù)載電阻R,流經(jīng)原、副線圈電流有效值分別為I1、I2。現(xiàn)將圖2虛線框內(nèi)電路等效為一固定電阻R′,則可將圖2所示電路變換為圖3所示電路。圖2圖33.理想變壓器輸入端電路等效變換應(yīng)用將理想變壓器輸入端電路等效變換,在求解變壓器負(fù)載電阻功率(輸出功率)問題以及原線圈回路含固定電阻的電路動(dòng)態(tài)分析問題時(shí)非常方便。下面筆者從這兩個(gè)方面分類剖析理想變壓器輸入端電路等效變換的應(yīng)用。3.1 應(yīng)用理想變壓器輸入端電路等效變換計(jì)算功率在計(jì)算理想變壓器電路負(fù)載電阻功率
教學(xué)考試(高考物理) 2023年1期2023-04-15
- 多線圈無線電能傳輸系統(tǒng)效率最大化研究
副邊側(cè)的最優(yōu)負(fù)載電阻和原邊側(cè)對(duì)應(yīng)的反射阻抗。為了滿足不同功率需求，許多文獻(xiàn)都選擇調(diào)節(jié)系統(tǒng)頻率輸出不同功率[9-11]，輸出自由度低。文獻(xiàn)[12]分析了單發(fā)射多接收系統(tǒng)在滿足不同功率分配需求時(shí)系統(tǒng)效率最大化的激勵(lì)電流；文獻(xiàn)[13]總結(jié)了多發(fā)射單接收系統(tǒng)線圈效率最高點(diǎn)需要的最優(yōu)電流比例和最優(yōu)負(fù)載?，F(xiàn)有文獻(xiàn)缺乏以下兩點(diǎn)分析和研究：①多發(fā)射多接收無線充電系統(tǒng)最優(yōu)效率點(diǎn)的特性分析；②不同耦合線圈個(gè)數(shù)系統(tǒng)的共性和特性研究，主要包括輸入輸出對(duì)線圈效率的影響、功率分配和損
電源學(xué)報(bào) 2022年6期2022-12-16
- 高效功率傳輸?shù)碾娙輩?shù)超聲換能器的設(shè)計(jì)與分析*
收器動(dòng)力學(xué)和負(fù)載電阻等因素。因此，在為特定應(yīng)用設(shè)計(jì)CPUT時(shí)，要仔細(xì)考慮這些因素。CPUT可以看作是一個(gè)由機(jī)械特性和電特性組成的黑盒。機(jī)械特性由一個(gè)時(shí)變電容組成，該電容在流體中受到入射超聲場(chǎng)的激勵(lì)。該電容器與電感和電阻串聯(lián)在一起，形成RLC諧振電路。當(dāng)電容在RLC電路諧振頻率的兩倍左右變化超過某一閾值時(shí)，系統(tǒng)被驅(qū)動(dòng)進(jìn)入?yún)?shù)諧振。此時(shí)，不斷增長(zhǎng)的電流在電路中產(chǎn)生，直到它被限制到一個(gè)由系統(tǒng)非線性和阻尼決定的穩(wěn)態(tài)值。因此，入射波功率被轉(zhuǎn)換成電能，然后通過負(fù)載電阻
傳感技術(shù)學(xué)報(bào) 2022年9期2022-11-22
- S-LCC型無線電能傳輸系統(tǒng)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)分析
輸出電壓隨著負(fù)載電阻的變化而穩(wěn)定不變。為適應(yīng)負(fù)載在不同情況下的充電特性，文獻(xiàn)[5]在S-P諧振結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上復(fù)合CLC型諧振電路，在動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)中通過交流開關(guān)切換諧振結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)恒流恒壓傳輸特性；并且文獻(xiàn)[6]在LCL-S諧振結(jié)構(gòu)中改變補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)參數(shù)，達(dá)到恒流恒壓的系統(tǒng)特性。而文獻(xiàn)[7]通過對(duì)原邊側(cè)諧振電容的改變，達(dá)到雙負(fù)載自然恒流恒壓的目的。為簡(jiǎn)化WPT系統(tǒng)控制的復(fù)雜度，文獻(xiàn)[8]采用切換工作頻率的方式，達(dá)到切換恒流恒壓的目的，文獻(xiàn)[9-10]在系統(tǒng)電路中增加后級(jí)D
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年22期2022-09-29
- 四種常見恒電流源電路的比較分析
阻等，如直流負(fù)載電阻等.圖1 單管恒流源電路圖1 的場(chǎng)效應(yīng)管的夾斷電壓UGS(off)=-1V,飽和漏極電流IDSS=1mA.為保證負(fù)載電阻上的電流為恒流，可以計(jì)算RL的取值范圍.從電路圖1 可知UGS=0，因而ID=IDSS=1mA，UGS=0 時(shí)的預(yù)夾斷電壓UDS=UGS-UGS(off)=[0 -(-1)]V=1V，而UDS=VDD-IDRL，所以保證負(fù)載電阻為恒流源的最大輸出電壓Uomax=12V -1V=11V，輸出電壓范圍為0～11 V，所以負(fù)
喀什大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年3期2022-09-06
- 光照強(qiáng)度變化環(huán)境下太陽能電池特性研究①
和電流在不同負(fù)載電阻條件下的數(shù)值,并繪制成伏安特性曲線。 計(jì)算電池輸出功率,標(biāo)記最大值,記為Pmax,同時(shí)標(biāo)記當(dāng)前的電流和電壓數(shù)值,分別記為Imp和Ump。根據(jù)這兩項(xiàng)參數(shù)數(shù)值,可以計(jì)算出負(fù)載電阻,記為Rmp,該數(shù)值就是電池作業(yè)最佳負(fù)載電阻。4)電池輸出功率能力關(guān)于電池輸出功率能力的計(jì)算,利用填充因子或者功率曲線因子計(jì)算獲取,以下為計(jì)算公式:根據(jù)公式(1)中各項(xiàng)因子之間的關(guān)系可知,填充因子隨著輸出功率的增加而變大,在此條件下電池的性能會(huì)有所改善。一般情況下,
- 太陽能電池特性的實(shí)驗(yàn)研究與應(yīng)用
輸出功率P和負(fù)載電阻R的函數(shù)關(guān)系；確定太陽能電池的最大輸出功率Pmax以及相應(yīng)的負(fù)載電阻Rmax和填充因數(shù)；給出了太陽能電池應(yīng)用的實(shí)驗(yàn)方案，讓學(xué)生參與設(shè)計(jì)，調(diào)動(dòng)學(xué)生的積極性，提高學(xué)生實(shí)驗(yàn)的興趣，啟發(fā)創(chuàng)新思維[9-10]。1 實(shí)驗(yàn)原理當(dāng)光照射在距太陽能電池表面很近的PN結(jié)時(shí)，只要入射光子的能量大于半導(dǎo)體材料的禁帶寬度Eg，則在P區(qū)、N區(qū)和結(jié)區(qū)光子被吸收會(huì)產(chǎn)生電子-空穴對(duì)。產(chǎn)生的電子-空穴對(duì)在內(nèi)電場(chǎng)的作用下分別移向N區(qū)和P區(qū)。導(dǎo)致在N區(qū)邊界附近有光生電子積累，
大學(xué)物理實(shí)驗(yàn) 2022年1期2022-06-02
- Buck-Boost變換器工作模式及控制策略的研究
波電壓ΔU與負(fù)載電阻R和輸入電壓U之間滿足從公式（5）可以看出，ΔU和負(fù)載電阻R、輸入電壓U成反比例關(guān)系，則有式中：ΔU——最大輸出紋波電壓；R——最小負(fù)載電阻；U——最小輸入電壓；μ——功率補(bǔ)償因數(shù)。考慮受到電容器高頻特性等的影響，μ可在2～4之間取值。3 變換器暫態(tài)控制策略Buck-Boost DC-DC變換器的負(fù)載發(fā)生變化，即工作在暫態(tài)時(shí)，此時(shí)如果繼續(xù)采用公式（2）的控制策略，將導(dǎo)致電路工作過程和控制策略不一致的問題，即電路暫態(tài)工作過程還沒有結(jié)束，控
宇航計(jì)測(cè)技術(shù) 2022年2期2022-06-01
- 氫終端單晶金剛石反相器特性*
)器件,并與負(fù)載電阻互連,成功制備了金剛石反相器.4 μm 柵長(zhǎng)的氫終端金剛石器件實(shí)現(xiàn)了最大113.4 mA/mm 的輸出飽和漏電流,器件開關(guān)比高達(dá)109,并在不同負(fù)載電阻條件下均成功測(cè)得金剛石反相器的電壓反轉(zhuǎn)特性,反相器的最大增益為10.1 引言金剛石屬于新一代超寬禁帶半導(dǎo)體材料,具有禁帶寬度大、載流子遷移率高、熱導(dǎo)率高、化學(xué)穩(wěn)定性好等一系列優(yōu)點(diǎn),在高頻、高溫、大功率電子器件等領(lǐng)域有著重要應(yīng)用[1?3],但是由于一直缺乏合適的摻雜劑而阻礙了其發(fā)展與應(yīng)用.
物理學(xué)報(bào) 2022年8期2022-04-27
- 注入式定子接地保護(hù)接地變壓器參數(shù)設(shè)計(jì)方法及應(yīng)用
變壓器二次側(cè)負(fù)載電阻注入低頻信號(hào)的20Hz注入式定子接地保護(hù)。適合的接地變壓器二次側(cè)負(fù)載電阻以及接地變壓器的變比能夠提高注入信號(hào)的注入功率，提升20Hz注入式定子接地保護(hù)的測(cè)量精度。目前已有很多學(xué)者針對(duì)20Hz注入式定子接地保護(hù)配置優(yōu)化進(jìn)行了研究。李德佳[5]介紹了20Hz注入式定子接地保護(hù)中性點(diǎn)接地阻值的選取及其變比選取。任保瑞[6]總結(jié)了接地變壓器二次側(cè)負(fù)載電阻的一次值一般取小于或等于發(fā)電機(jī)定子繞組對(duì)地容抗值。吳聚業(yè)[7]通過分析不同600MW機(jī)組的設(shè)
水電與抽水蓄能 2022年1期2022-03-13
- 中頻直流點(diǎn)焊機(jī)恒流控制方法研究與仿真
機(jī)系統(tǒng)而言，負(fù)載電阻隨時(shí)間非線性變化、變壓器線圈之間存在耦合，這些因素導(dǎo)致無法對(duì)系統(tǒng)建立精確的數(shù)學(xué)模型。因此，僅采用PI控制滿足不了實(shí)際焊接的需求。近些年，人工智能技術(shù)的發(fā)展較為迅速，大量的智能算法不斷涌現(xiàn)，模糊控制就是其中之一，它的典型特征是可以靈活地應(yīng)用于沒有精確數(shù)學(xué)模型的系統(tǒng)中。文獻(xiàn)[1]設(shè)計(jì)了模糊積分控制算法對(duì)點(diǎn)焊機(jī)的輸出電流進(jìn)行控制，引入積分環(huán)節(jié)在很大程度上減小了焊接電流的穩(wěn)態(tài)誤差，改善了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能。文獻(xiàn)[2]提出了基于模糊神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的PID算
- 無線電能傳輸系統(tǒng)中有源阻抗匹配網(wǎng)絡(luò)斷續(xù)電流模式最大效率跟蹤研究
測(cè)耦合系數(shù)和負(fù)載電阻，且發(fā)射/接收側(cè)DC-DC變換器占空比相互牽制，導(dǎo)致負(fù)載響應(yīng)時(shí)間較長(zhǎng)。本文提出了一種基于斷續(xù)電流模式（Discontinous Current Mode, DCM）有源阻抗匹配網(wǎng)絡(luò)的最大效率跟蹤方法。通過建模分析，發(fā)現(xiàn)DCM模式下Buck-Boost變換器輸入電阻獨(dú)立于輸入/輸出電壓及負(fù)載電阻，因此該方法無需負(fù)載實(shí)時(shí)檢測(cè)，并簡(jiǎn)化了負(fù)載變化過程中進(jìn)一步進(jìn)行跟蹤的過程，提高了負(fù)載響應(yīng)速度。同時(shí)，也綜合考慮了耦合系數(shù)和負(fù)載變化自適應(yīng)性及輸出可
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-01-17
- 自由活塞膨脹機(jī)—直線發(fā)電機(jī)多負(fù)載特性研究
壓力Pin、負(fù)載電阻R、膨脹時(shí)間t三個(gè)因素，分別控制其中1個(gè)或2個(gè)影響因素來分析其他影響因素對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響。FPE-LG活塞組件位移、速度實(shí)驗(yàn)工況如表1所示，保持進(jìn)氣壓力、負(fù)載電阻、膨脹時(shí)間3個(gè)影響因素中2個(gè)因素不變，針對(duì)另1個(gè)因素變化進(jìn)行實(shí)驗(yàn)和分析。表1 FPE-LG活塞位移、速度實(shí)驗(yàn)工況FPE-LG輸出電壓、輸出功率、輸出效率實(shí)驗(yàn)工況如表2、3所示，保持進(jìn)氣壓力、負(fù)載電阻、膨脹時(shí)間3個(gè)影響因素中1個(gè)因素不變，針對(duì)另外2個(gè)因素變化進(jìn)行實(shí)驗(yàn)和分析。表2
- SS型與LCC型感應(yīng)耦合電能傳輸系統(tǒng)的對(duì)比研究*
了兩者適用的負(fù)載電阻與互感的范圍，為不同工況下ICPT系統(tǒng)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的選擇提供了理論指導(dǎo)。1 ICPT系統(tǒng)的工作分析圖1為SS和LCC補(bǔ)償方式下系統(tǒng)的等效電路。其中L1和L2分別為發(fā)射側(cè)線圈與接收側(cè)線圈的自感量，M為兩者之間的互感量，RP為發(fā)射線圈的內(nèi)阻，RS為接收線圈的內(nèi)阻。與SS型補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)相比，LCC型補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)在原(副)邊增加了一個(gè)補(bǔ)償電容Cf1(Cf2)與補(bǔ)償電感Lf1(Lf2)，其與發(fā)送線圈,串聯(lián)電容構(gòu)成的諧振環(huán)節(jié)除了產(chǎn)生高頻正弦信號(hào)的作用以外，還可
傳感器與微系統(tǒng) 2021年1期2021-12-30
- 基于模糊自適應(yīng)的電阻點(diǎn)焊恒流控制
極磨損，導(dǎo)致負(fù)載電阻出現(xiàn)非線性變化，焊接電流無法恒定，時(shí)常發(fā)生飛濺和虛焊問題，嚴(yán)重影響焊接質(zhì)量[1].為得到更好的電流控制性能，文獻(xiàn)[2]利用PID控制，實(shí)現(xiàn)了恒峰值電流控制.文獻(xiàn)[3]設(shè)計(jì)了FB-ZVZCS-PWM軟開關(guān)逆變式電源，降低了系統(tǒng)的功耗，提高了焊接電流控制精度.文獻(xiàn)[4]使用1對(duì)超聲波收發(fā)器，實(shí)時(shí)測(cè)量超聲波信號(hào)的滲透率，通過監(jiān)測(cè)熔核直徑來控制焊接電流.文獻(xiàn)[5]建立了一種基于等效電阻的解析計(jì)算模型，通過焊接電流與工件兩端電壓實(shí)測(cè)信號(hào)，預(yù)測(cè)焊接
蘭州工業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年5期2021-12-14
- 太陽能電池板加DC-DC前后負(fù)載功率隨負(fù)載電阻變化規(guī)律的實(shí)驗(yàn)研究
載獲得功率隨負(fù)載電阻變化的規(guī)律，為更好地利用太陽能提供參考和借鑒。1 實(shí)驗(yàn)儀器實(shí)驗(yàn)所用儀器為成都世紀(jì)中科儀器有限公司研制的太陽能電池特性實(shí)驗(yàn)儀，實(shí)驗(yàn)線路如圖1、圖2所示。圖2中DC-DC為直流電壓變換電路，相當(dāng)于交流電路中的變壓器，當(dāng)電源電壓與負(fù)載電壓不匹配時(shí)，通過DC-DC調(diào)節(jié)負(fù)載端電壓，就可使負(fù)載正常工作。圖1 太陽能電池加DC-DC前負(fù)載獲得功率接線圖2 太陽能電池加DC-DC后負(fù)載獲得功率接線2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理與分析由于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)繁多，負(fù)載電阻R>12
- Multisim仿真軟件在電工電子技術(shù)課程教學(xué)中的應(yīng)用研究*
結(jié)果2.3 負(fù)載電阻獲得最大傳輸功率仿真電路2.3.1 設(shè)計(jì)電路。為了對(duì)功率損耗有更加直觀的感受，設(shè)計(jì)了一個(gè)負(fù)載電阻獲得最大傳輸功率仿真電路，該電路圖如圖3所示。通過該電路，學(xué)生需要完成一項(xiàng)探究任務(wù)，探究負(fù)載電阻在什么條件下可以從電源處獲得最大功率，以及負(fù)載電阻與傳輸效率之間的關(guān)系。圖3 負(fù)載電阻獲得最大傳輸功率仿真電路2.3.2 仿真運(yùn)行。運(yùn)行該電路，觀察記錄XWM1和XWM2顯示的讀數(shù)，得到XWM1和XWM2的值分別為72mW和36mW，因此該電路的傳
科學(xué)與信息化 2021年19期2021-07-19
- 含有右半平面零點(diǎn)的寬負(fù)載范圍DC-DC開關(guān)變換器參數(shù)設(shè)計(jì)
定輸入電壓和負(fù)載電阻動(dòng)態(tài)范圍內(nèi)Buck-Boost變換器參數(shù)設(shè)計(jì)方法,但未充分考慮到電感、電容和負(fù)載電阻對(duì)Buck-Boost變換器暫態(tài)性能的影響,因此無法指導(dǎo)寬負(fù)載范圍變換器的參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)。寬負(fù)載范圍Buck-Boost變換器如果全動(dòng)態(tài)范圍工作在電感電流連續(xù)導(dǎo)電模式(CCM),需要的電感量太大,會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)暫態(tài)性能很差,同時(shí)出現(xiàn)嚴(yán)重的負(fù)調(diào)現(xiàn)象而導(dǎo)致系統(tǒng)不穩(wěn)定;如果全動(dòng)態(tài)范圍工作在電感電流不連續(xù)導(dǎo)電模式(DCM),則需要的電感量較小,可以提高系統(tǒng)暫態(tài)響應(yīng)速度
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-06-07
- 磁耦合無線電能傳輸系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性研究
頻率穩(wěn)定性的負(fù)載電阻及傳輸距離范圍，進(jìn)一步得出了系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性不受傳輸距離影響的負(fù)載電阻范圍。通過仿真和實(shí)驗(yàn)對(duì)理論分析進(jìn)行了驗(yàn)證。1 MC-WPT系統(tǒng)建模分析MC-WPT系統(tǒng)按照原副邊補(bǔ)償電容與電感的相對(duì)位置(S代表電容和電感串聯(lián)，P代表電容和電感并聯(lián))，可分為SS，SP，PS，PP型4種基本拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，其中前兩者屬于電壓型系統(tǒng)，后兩者屬于電流型系統(tǒng)。本文以SS型MC-WPT系統(tǒng)為例進(jìn)行分析，其等效電路如圖1所示。Cp，Cs分別為原副邊補(bǔ)償電容；Lp，Ls分
工礦自動(dòng)化 2021年3期2021-03-30
- 熱聲發(fā)電系統(tǒng)最大聲功捕獲特性分析*
塞直徑、外接負(fù)載電阻和彈簧剛度系數(shù)間相互耦合的關(guān)系.本文根據(jù)相似定理和TAEGS聲學(xué)阻抗流源機(jī)理，采用類電路相量法給出TAEGS最大聲功捕獲的直線發(fā)電機(jī)彈簧剛度系數(shù)和外接負(fù)載電容參數(shù)匹配設(shè)計(jì)方法.與現(xiàn)有的提高聲功捕獲方法相比，根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)設(shè)計(jì)的聲學(xué)阻抗匹配優(yōu)化設(shè)計(jì)方法簡(jiǎn)單易行且精確可控，可直接調(diào)整直線發(fā)電機(jī)子系統(tǒng)參數(shù)，匹配熱聲發(fā)動(dòng)機(jī)子系統(tǒng)聲學(xué)循環(huán)的聲學(xué)阻抗，實(shí)現(xiàn)兩機(jī)聲學(xué)阻抗匹配運(yùn)行，提高了TAEGS捕獲的聲功.1 熱聲發(fā)電系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型TAEGS主要由行波熱
沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-03-30
- 基于負(fù)載電阻可調(diào)的電磁主動(dòng)懸架減振研究*
提出一種基于負(fù)載電阻可調(diào)的電磁主動(dòng)懸架協(xié)調(diào)控制策略。仿真對(duì)比結(jié)果顯示，所提出的協(xié)調(diào)控制策略不僅在一定程度上提高了車輛平順性，還達(dá)到了能量回收的目的。1 饋能型電磁主動(dòng)懸架作動(dòng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖1 示出饋能型電磁主動(dòng)懸架結(jié)構(gòu)示意圖，整個(gè)電磁主動(dòng)懸架為直線式設(shè)計(jì)，作動(dòng)器定子與車身簧上質(zhì)量相連，動(dòng)子與輪轂和輪胎等簧下質(zhì)量相連，動(dòng)子繞組通電時(shí)，定子與轉(zhuǎn)子之間能實(shí)現(xiàn)縱向上的運(yùn)動(dòng)并產(chǎn)生電磁力。當(dāng)處于被動(dòng)工作模式時(shí)，動(dòng)子繞組在定子磁場(chǎng)中產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，通過調(diào)整電阻改變繞組中的
汽車工程師 2020年10期2020-11-03
- 大型發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)配電變壓器電阻接地選型設(shè)計(jì)
原則1.1 負(fù)載電阻設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原則對(duì)于采用經(jīng)配電變壓器電阻接地這種方法的大型發(fā)電機(jī)而言，為了有效抑制可能出現(xiàn)的間歇性單相接地故障重燃弧引發(fā)的尖峰過電壓現(xiàn)象，只有在負(fù)載電阻折算到一次側(cè)后的阻值與發(fā)電機(jī)定子側(cè)系統(tǒng)對(duì)地電容的容抗保持基本相等時(shí)，才能將該電壓值控制在2.6倍的相電壓峰值范圍內(nèi)。但在一切特殊的情況下，電阻值的選擇會(huì)突破這一范圍的限制。上文中提到的電容主要指的是發(fā)電機(jī)定子繞組和定子繞組直接相連的設(shè)備對(duì)地電容，其中有發(fā)電機(jī)出口至其他連接設(shè)備之間連線的對(duì)
湖北農(nóng)機(jī)化 2020年9期2020-08-25
- 自勵(lì)型磁耦合感應(yīng)取電系統(tǒng)仿真研究
，負(fù)責(zé)給外部負(fù)載電阻RL輸送能量；R3、R4、R2、DZ1組成的分壓電路負(fù)載給運(yùn)算放大器提供電壓反饋，穩(wěn)定負(fù)載電阻RL上的電壓，從而完成整個(gè)取電系統(tǒng)的模擬仿真。圖1 磁耦合感應(yīng)取電電路原理2 磁耦合感應(yīng)取電電路輸出電壓影響因素分析2.1 輸入電壓對(duì)輸出電壓的影響為了進(jìn)行電流各個(gè)元件參數(shù)的計(jì)算，通過SPICE 對(duì)整個(gè)電路進(jìn)行仿真分析，從而模擬電網(wǎng)中輸入電壓Vin的波動(dòng)對(duì)輸出電壓的影響。由于取電系統(tǒng)的電源源于感應(yīng)取電線圈，而感應(yīng)取電線圈環(huán)繞在高壓輸電線路上，如
山東電力技術(shù) 2020年7期2020-08-11
- 負(fù)載電阻下變論域模糊PI控制對(duì)Buck-Boost變換器的影響
仿真對(duì)比分析負(fù)載電阻參數(shù)突變時(shí)，傳統(tǒng)PI控制器、模糊PI控制器和變論域模糊PI控制器在Buck-Boost變換器系統(tǒng)中的控制精度和響應(yīng)速度，以此驗(yàn)證變論域模糊PI控制器在Buck-Boost變換器系統(tǒng)中的控制性能.1 Buck-Boost變換器工作原理圖1 Buck-Boost變換器的電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Buck-Boost變換器的電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示.開關(guān)S接通時(shí)，二極管D截止，電感L儲(chǔ)存能量，電容C中的能量為負(fù)載R供電，負(fù)載兩端電壓為上負(fù)下正；開關(guān)S斷開時(shí)，
- 光照強(qiáng)度對(duì)三種硅太陽能電池特性影響的實(shí)驗(yàn)研究
max、最佳負(fù)載電阻Rmp，計(jì)算出對(duì)應(yīng)太陽能電池的填充因子F·F、光電轉(zhuǎn)換效率ηS；2.4 將滑動(dòng)支架由2.2步的位置遠(yuǎn)離光源來改變光照強(qiáng)度到需要的值，重復(fù)步驟2.2和2.3；2.5 由近及遠(yuǎn)移動(dòng)滑動(dòng)支架，改變光照強(qiáng)度，重復(fù)步驟2.4；2.6 為了形象、直觀，畫出不同光照強(qiáng)度下輸出功率隨負(fù)載電阻變化的P-R曲線；開路電壓隨光照強(qiáng)度變化的U∞-G曲線、短路電流隨光照強(qiáng)度變化的ISC-G曲線；最佳負(fù)載電阻隨光照強(qiáng)度變化的Rmp-G曲線、填充因子隨光照強(qiáng)度變化的
- 基于有限時(shí)間觀測(cè)器的Buck變換器的快速終端滑?？刂?/a>
內(nèi)準(zhǔn)確估計(jì)出負(fù)載電阻，然后根據(jù)提出的新型快速終端滑模面和雙冪次趨近律，設(shè)計(jì)快速終端滑?？刂破?。該控制方法可以使得Buck變化器系統(tǒng)具有快速的動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度和較強(qiáng)的抗擾動(dòng)性能。通過利用MATLAB軟件搭建仿真模型，驗(yàn)證了本文所提方法是有效的。1 Buck變換器模型描述Buck型變換器的電路原理圖如圖1所示。圖1 Buck變換器的原理圖圖中：Vin為輸入電壓，VT為功率開關(guān)管，VD為續(xù)流二極管，L為電感，iL為電感電流，C為電容，V0為輸出電壓，R為負(fù)載電阻。根
合肥師范學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年6期2020-03-10
- 光伏熱電耦合器件中熱電模塊負(fù)載對(duì)整體性能的影響
4]構(gòu)建外接負(fù)載電阻的耦合器件模型,對(duì)負(fù)載電阻優(yōu)化進(jìn)行研究。結(jié)果表明,TEG 最優(yōu)負(fù)載電阻隨著入射光強(qiáng)的變化而變化。Wu 等[15]通過構(gòu)建耦合器件理論模型,研究了TEG 對(duì)應(yīng)的最優(yōu)負(fù)載阻值。結(jié)果表明,純TEG、耦合器件中TEG 和耦合器件整體效率最高時(shí)所對(duì)應(yīng)的最優(yōu)負(fù)載電阻值均不同,純TEG 的最優(yōu)負(fù)載阻值不能作為耦合器件整體性能最優(yōu)的負(fù)載阻值使用。Li 等[16]采用理論模擬研究了純TEG、耦合器件中TEG 和耦合器件整體效率最高的3 種情況所對(duì)應(yīng)的最優(yōu)
上海第二工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2020-01-10
- 無線電能傳輸?shù)碾p邊LCL補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)建模與分析
定性較差，在負(fù)載電阻為25～200 Ω，傳輸效率隨著電阻的增大而增大，負(fù)載電阻為150 Ω時(shí)，效率為90%.本研究在上述前人對(duì)各種復(fù)合諧振補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)研究的基礎(chǔ)上，對(duì)雙邊LCL諧振補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行分析，并通過合理的參數(shù)配置，實(shí)現(xiàn)輸出電流、發(fā)射線圈電流和工作頻率與負(fù)載的無關(guān)性.該研究成果可用于理論指導(dǎo)設(shè)計(jì)電池恒流充電及LED驅(qū)動(dòng)電源等需恒流供電的系統(tǒng).1 LCL諧振網(wǎng)絡(luò)性能分析LCL諧振網(wǎng)絡(luò)如圖1(a)所示.當(dāng)輸入電壓Uin為正弦波，角頻率為ω時(shí)，輸入阻抗為：(1)
- 對(duì)含有二極管電路的一點(diǎn)探討
和阻值為R的負(fù)載電阻串聯(lián)后接到副線圈的兩端.假設(shè)該二極管的正向電阻為零，反向電阻為無窮大.用交流電壓表測(cè)得a、b端和c、d端的電壓分別為Uab和Ucd，則( ).A．Uab∶Ucd=n1∶n2B．增大負(fù)載電阻的阻值R，電流表的讀數(shù)變小C．負(fù)載電阻的阻值越小，cd間的電壓Ucd越大D．將二極管短路，電流表的讀數(shù)加倍以上是我們給學(xué)生對(duì)AD兩選項(xiàng)最常見的解釋方式，但是否還有新的解題方式？副線圈與電阻R是串聯(lián)關(guān)系，因此I2=Icd，原副線圈根據(jù)能量關(guān)系存在U1I1
數(shù)理化解題研究 2019年28期2019-10-23
- 負(fù)載電阻對(duì)開關(guān)變換器放電特性影響分析
短路情況下，負(fù)載電阻對(duì)于其放電特性分析是具有重要意義的。1 開關(guān)變換器結(jié)構(gòu)及工作原理圖1為開關(guān)變換器系統(tǒng)，一般輸入電源功率較大，不是本安電源，因此在安全區(qū)放安全柵，安全柵通常采用電阻、穩(wěn)壓管和晶體管對(duì)電流和電壓進(jìn)行限制，使本質(zhì)安全開關(guān)變換器的輸入端能量得到限制。若電源是本安型的，則不需要安全柵進(jìn)行控制，可直接接到本質(zhì)安全開關(guān)變換器。圖1 開關(guān)變換器系統(tǒng)[3]如下圖2為本質(zhì)安全型開關(guān)變換器結(jié)構(gòu)原理圖，從圖中可以看出存在電感和電容兩種儲(chǔ)能元件，當(dāng)電感斷開或者電
防爆電機(jī) 2019年5期2019-10-09
- 單氣缸自由活塞膨脹機(jī)- 直線發(fā)電機(jī)試驗(yàn)研究
動(dòng)壓力、外接負(fù)載電阻等對(duì)FPE-LG輸出特性的影響機(jī)制以及這些因素之間的相互影響規(guī)律，并進(jìn)一步闡明了FPE-LG的工作機(jī)理，從而為主動(dòng)調(diào)控進(jìn)排氣門正時(shí)，使FPE-LG處于最佳運(yùn)行狀態(tài)、實(shí)現(xiàn)內(nèi)燃機(jī)排氣余熱能的高效回收奠定了基礎(chǔ)。1 單氣缸FPE-LG試驗(yàn)裝置和工作原理1.1 試驗(yàn)臺(tái)架單氣缸FPE-LG試驗(yàn)臺(tái)架如圖1所示。由圖1可見，F(xiàn)PE-LG包括1臺(tái)單氣缸自由活塞式膨脹機(jī)、1臺(tái)直線發(fā)電機(jī)以及各類傳感器、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、控制系統(tǒng)和附屬連接件等，F(xiàn)PE中活塞通過
兵工學(xué)報(bào) 2018年11期2018-11-29
- 磁耦合諧振式無線充電系統(tǒng)功率輸出特性與匹配電路設(shè)計(jì)
系數(shù)，RL為負(fù)載電阻。圖1 磁耦合諧振式無線電能傳輸系統(tǒng)等效電路如圖1所示，發(fā)射線圈和接收線圈的自阻抗分別表示為：兩線圈分別等效到對(duì)應(yīng)線圈的反映阻抗為：將式(1)代入式(2)化簡(jiǎn)得：當(dāng)反映阻抗ZR1與ZR2虛部為零時(shí)線圈發(fā)生共振于是得到：根據(jù)基爾霍夫電壓定律寫出發(fā)射端與接收端諧振回路方程組：求解方程組(4)得到：其幅值|I2|為：將發(fā)射端映射到接收端，得到等效電路如圖2所示。圖1中，對(duì)負(fù)載RL而言其之前電路相當(dāng)于等效電源，根據(jù)戴維南定理，等效電源電壓和等效
制造業(yè)自動(dòng)化 2018年10期2018-11-02
- 脈沖電流測(cè)量線圈試驗(yàn)驗(yàn)證平臺(tái)的研制
成正比，對(duì)于負(fù)載電阻，負(fù)載電阻值越小，產(chǎn)生的電流波形的輸出電流幅度越大，反之，負(fù)載電阻值越大，產(chǎn)生的電流波形的輸出電流幅度越小。綜合分析，提高電容器容值，減小電感值以及合理選擇放電回路負(fù)載電阻，便能得到特定電流幅度和上升時(shí)間的脈沖電流波形。2 驗(yàn)證平臺(tái)的研制脈沖電流測(cè)量線圈的頻帶幾千赫茲到上百千赫茲，需要建立的脈沖電流信號(hào)的上升時(shí)間約幾個(gè)微秒，下降時(shí)間為幾十個(gè)微秒，根據(jù)此需求研制出能對(duì)頻帶特性在上十千赫茲到上百千赫茲的脈沖電流測(cè)量線圈進(jìn)行試驗(yàn)的驗(yàn)證平臺(tái)，驗(yàn)
裝備制造技術(shù) 2018年7期2018-08-30
- 淺談研究電源最大輸出功率的幾種方法
路部分，包括負(fù)載電阻和其他外部電阻.圖1 閉合電路歐姆定律電路圖整個(gè)電路消耗的功率叫總功率P總，電源的內(nèi)阻消耗的功率叫內(nèi)功率P內(nèi)，電源外部的負(fù)載電阻消耗的功率叫電源輸出功率P出.分別對(duì)應(yīng)的表達(dá)式如下：(1)電源的總功率P總=IE(2)內(nèi)電阻內(nèi)耗功率P內(nèi)=I2r(3)負(fù)載電阻的功率P出=P總-P內(nèi)=IE-I2r=IU=I2R電源輸出的最大功率是我們所要討論的內(nèi)容，影響電路中各部分消耗功率的關(guān)鍵因素是外電阻變化、電路電流變化、路端電壓變化.2 分析過程和方法設(shè)
物理通報(bào) 2018年8期2018-07-25
- 基于Ansys Icepak 的負(fù)載器熱設(shè)計(jì)與熱分析
ap 將4個(gè)負(fù)載電阻固定在一片散熱器上，假設(shè)每個(gè)電阻功率是28W，則4個(gè)電阻器總功耗P=112W，考慮環(huán)境溫度為Ta=35℃，控制負(fù)載電阻的最高工作溫度為T=80℃，則需要散熱器的熱阻滿足下式R=(T-Ta)/P=0.4℃/W(5)根據(jù)某型號(hào)散熱器手冊(cè)，在自然對(duì)流的情況下，熱阻為0.4℃/W時(shí)，需要此種散熱器的長(zhǎng)度為220mm，才能滿足設(shè)計(jì)要求。另外，在機(jī)箱側(cè)部安裝軸流風(fēng)機(jī)，進(jìn)行強(qiáng)迫風(fēng)冷，進(jìn)一步增強(qiáng)散熱效果。2.3 負(fù)載器的熱分析2.3.1 發(fā)熱熱源分布[
宇航計(jì)測(cè)技術(shù) 2018年2期2018-05-05
- 自由活塞直線發(fā)電機(jī)輸出性能試驗(yàn)研究
部整流電路與負(fù)載電阻相連,將直線電機(jī)產(chǎn)生的交流電轉(zhuǎn)化為直流電輸出。圖1 試驗(yàn)臺(tái)架結(jié)構(gòu)示意圖1.2 工作原理根據(jù)研究工作的進(jìn)度安排,首先采用壓縮空氣作為工質(zhì),用以驗(yàn)證FPLG樣機(jī)工作原理的可行性,待充分研究之后,再將FPLG應(yīng)用于ORC余熱回收系統(tǒng)中去。FPLG的工作原理類似于二沖程發(fā)動(dòng)機(jī),即兩個(gè)氣缸交替進(jìn)行進(jìn)氣膨脹沖程(進(jìn)氣過程和膨脹過程)和排氣沖程(排氣過程)。壓縮空氣依次流入每個(gè)氣缸中來驅(qū)動(dòng)活塞連桿組件往復(fù)運(yùn)動(dòng),從而直線發(fā)電機(jī)將活塞連桿組件的動(dòng)能轉(zhuǎn)換成
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年3期2018-04-18
- 基于E類功率放大器的非接觸感應(yīng)耦合電能傳輸系統(tǒng)
感作為折算后負(fù)載電阻的匹配電感．在電能非接觸傳輸?shù)耐瑫r(shí)實(shí)現(xiàn)了阻抗變換，把等效負(fù)載電阻限制在一定的范圍內(nèi)．提出的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，無需額外的補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)．并且負(fù)載電阻變化時(shí)，均能滿足E類功率放大器的零電壓軟開關(guān)條件．仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了新拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)電路的可行性．非接觸電能傳輸；感應(yīng)耦合；E類功率放大器；逆變器電路；零電壓軟開關(guān)0 引 言非接觸感應(yīng)式電能傳輸技術(shù)基于感應(yīng)耦合原理，通過發(fā)射線圈和接收線圈實(shí)現(xiàn)電能的非接觸傳輸．對(duì)于移動(dòng)設(shè)備供電，非接觸電能傳輸技術(shù)相比于有線的
大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年6期2017-11-22
- 從一道高考題談限流和分壓電路對(duì)滑動(dòng)變阻器阻值的要求
阻器總阻值與負(fù)載電阻阻值的比值k取不同值,應(yīng)用MATLAB繪制的關(guān)系圖像,討論限流電路和分壓電路對(duì)滑動(dòng)變阻器總阻值的基本要求,最后對(duì)特殊情況下滑動(dòng)變阻器的選擇進(jìn)行討論.限流電路;分壓電路;滑動(dòng)變阻器;阻值1 問題的提出通過調(diào)節(jié)電路中滑動(dòng)變阻器的滑片,可以改變接入電路的電阻絲的長(zhǎng)度,從而改變電路中電阻的總阻值,來達(dá)到控制電路中電流和電壓的目的.那么,電路中的電流和電壓與滑片移動(dòng)的距離之間存在什么樣的變化關(guān)系呢?2013年高考北京理綜卷21題第(5)問對(duì)這個(gè)問
物理教師 2017年10期2017-11-13
- 能量回饋型超聲波電機(jī)的實(shí)驗(yàn)研究
瓷兩端接等效負(fù)載電阻R。圖6和圖7分別是激勵(lì)電壓73 V和激勵(lì)頻率40 kHz條件下，電機(jī)速度－力矩特性和輸出功率－力矩特性隨能量采集區(qū)負(fù)載電阻的變化實(shí)驗(yàn)結(jié)果。由圖6和圖7可知，負(fù)載電阻R不變的情況下隨著輸出力矩的增大，電機(jī)轉(zhuǎn)速跟著下降，電機(jī)機(jī)械輸出功率先增大后減小。空載時(shí)最大轉(zhuǎn)速為118 r/min，堵轉(zhuǎn)時(shí)電機(jī)力矩最大達(dá)到0．67 N·m，最大機(jī)械輸出功率為2．6 W。由圖6和圖7還可知，在輸出力矩為輕載(輸出力矩小于0．3 N·m)時(shí)，負(fù)載電阻R對(duì)電機(jī)
微特電機(jī) 2017年6期2017-06-13
- 20Hz注入式100%定子接地保護(hù)監(jiān)視電壓低原因分析及改進(jìn)措施
0.52W，負(fù)載電阻L與保護(hù)盤柜到接地變壓器盤柜的電纜電阻串聯(lián)后的阻抗之和，實(shí)際加到接地變二次電壓甚至更低（0.33W為電纜電阻）。（2）若盲目調(diào)低閉鎖電壓定值作為解決辦法，則不僅沒有解決接地變壓器二次負(fù)載電阻電壓20低的問題，甚至還降低了保護(hù)的靈敏度。2 接地變壓器二次負(fù)載電阻電壓低原因分析電壓20實(shí)際為接地變二次綜合負(fù)載電阻與帶通濾波器等值電阻i的分壓，當(dāng)頻率一定時(shí)，回路電壓20與接地變二次綜合負(fù)載電阻之間基本呈正比關(guān)系，因此監(jiān)視電壓變低的可能有以下4
電氣技術(shù) 2017年4期2017-04-25
- 基于XFlow的渦激振動(dòng)壓電能量收集數(shù)值研究
[8]。針對(duì)負(fù)載電阻R的研究表明，當(dāng)R為特定值時(shí)，系統(tǒng)的分流阻尼最大，系統(tǒng)可以獲得最高的輸出功率[9]。文獻(xiàn)[10]對(duì)置于鈍體后的PVDF懸臂梁進(jìn)行了數(shù)值研究，研究的重點(diǎn)是PVDF懸臂梁的大變形流固耦合計(jì)算問題，機(jī)電耦合跟流固耦合采用了分步計(jì)算，對(duì)鈍體與懸臂梁的距離對(duì)輸出電壓的影響進(jìn)行了分析。設(shè)計(jì)了一種雙壓電懸臂梁裝置，用來收集渦激振動(dòng)的能量。首先使用XFlow進(jìn)行了圓柱渦激振動(dòng)的驗(yàn)證計(jì)算，之后利用XFlow與OpenModelica建立了渦激振動(dòng)壓電耦合
- 用“等效法”速解理想變壓器的動(dòng)態(tài)分析問題
將變壓器及其負(fù)載電阻R用另一個(gè)電阻R′來等效替代.所謂等效，就是用R′替代后，輸入電路的電壓和電流、功率都不變，也就是說直接接在電源上的電阻R′和接在變壓器副線圈的電阻R是等效的.用“等效法”分析計(jì)算變壓器的動(dòng)態(tài)問題，能降低難度，使問題簡(jiǎn)捷明了，特別在選擇題中用此法解決問題具有明顯的優(yōu)越性.例如2016年高考理綜全國(guó)卷Ⅰ的第16題，用基本方法又繁瑣又費(fèi)時(shí)，用“等效法”則又快又準(zhǔn).1 變壓器等效負(fù)載電阻公式的推導(dǎo)理想變壓器原、副線圈的匝數(shù)比為n1∶n2，原線
物理通報(bào) 2016年12期2016-12-20
- 西門子注入式定子接地保護(hù)監(jiān)視電壓低分析及處理
為0.52Ω負(fù)載電阻RL與保護(hù)盤柜到接地變壓器盤柜的電纜電阻串聯(lián)后的阻抗之和，實(shí)際加到接地變二次電壓甚至更低（0.33Ω為電纜電阻）。如果盲目調(diào)低閉鎖電壓定值作為解決辦法，不僅沒有解決接地變壓器二次負(fù)載電阻電壓U20低的問題，甚至還降低了保護(hù)的靈敏度。3 原因分析電壓U20實(shí)際為接地變二次綜合負(fù)載電阻與帶通濾波器等值電阻Ri的分壓，當(dāng)頻率一定時(shí)，回路電壓U20與接地變二次綜合負(fù)載電阻之間基本呈正比關(guān)系，因此監(jiān)視電壓變低的可能有以下四個(gè)原因：1）20Hz電源
科技風(fēng) 2016年21期2016-05-30
- 電感與負(fù)載對(duì)V2控制Buck變換器的動(dòng)力學(xué)影響
小時(shí)，電感和負(fù)載電阻的變化將如何影響V2控制Buck變換器動(dòng)力學(xué)行為，尚未有文獻(xiàn)記載。分岔分析可有效揭示開關(guān)變換器中存在的復(fù)雜非線性現(xiàn)象[6-9]，以及參數(shù)變化對(duì)其動(dòng)力學(xué)行為的影響。本文將通過建立V2控制Buck變換器的離散映射模型，利用Matlab仿真軟件畫出電感和負(fù)載電阻的分岔圖，并分析其變化對(duì)變換器的動(dòng)力學(xué)行為影響[10-11]。1V2控制Buck變換器與離散映射模型1.1工作原理V2控制Buck變換器的電路原理圖如圖1所示。其中功率級(jí)電路由輸入電壓
自動(dòng)化儀表 2016年4期2016-05-04
- 巧用電阻等效法“秒殺”變壓器問題
想變壓器等效負(fù)載電阻公式的推導(dǎo)和應(yīng)用加以分析。一、變壓器等效負(fù)載電阻公式的推導(dǎo)設(shè)理想變壓器原、副線圈的匝數(shù)分別為n1、n2，原、副線圈電壓分別為U1、U2，副線圈負(fù)載電阻為R，如圖1甲所示，在變壓器正常工作時(shí)，我們分析一下a、b間的等效電阻。圖1二、電阻等效法的應(yīng)用【例1】（2015·全國(guó)卷Ⅰ）一理想變壓器的原、副線圈的匝數(shù)比為3∶1，在原、副線圈的回路中分別接有阻值相同的電阻，原線圈一側(cè)接在電壓為220V的正弦交流電源上，如圖2所示。設(shè)副線圈回路中電阻兩
教學(xué)考試(高考物理) 2016年6期2016-03-21
- 并聯(lián)結(jié)構(gòu)d15 模式PZT-51 懸臂梁的俘能性能
進(jìn)行對(duì)比，在負(fù)載電阻為2.2 M? 下前者的輸出峰-峰值電壓約為后者的2 倍[17]。雖然設(shè)計(jì)d15模式串聯(lián)結(jié)構(gòu)的壓電俘能器能夠提升俘能器的輸出電壓峰-峰值，但是其最大輸出功率只有8.4 μW。一般而言，用于壓電懸臂梁俘能裝置的壓電材料對(duì)應(yīng)的壓電系數(shù)越高，其輸出電壓和功率越大[12,18]。因此，壓電系數(shù)作為壓電俘能器的重要指標(biāo)之一，受到了研究者廣泛的研究和關(guān)注。而一些典型壓電材料的壓電系數(shù)由大到小依次為d15、d33、d31，如PMN-PT 單晶[19]
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2015年8期2015-03-13
- 對(duì)LM317一種應(yīng)用異常問題的探討
高。若將最大負(fù)載電阻稱為Ro，Ro阻值偏大或不接，將使LM317輸出電流較小或?yàn)?，達(dá)不到最小穩(wěn)定工作電流，LM317工作異常，再加上負(fù)載后，LM317輸出電壓將下降很多。3 這種LM317異常問題的解決方案此時(shí)要解決最小穩(wěn)定工作電流的問題，就是要合理設(shè)置最大負(fù)載電阻Ro的問題，使得穩(wěn)壓塊空載時(shí)輸出的電流大于或等于最小穩(wěn)定工作電流。帶載時(shí)，負(fù)載與最大負(fù)載電阻Ro是并聯(lián)關(guān)系，電阻并聯(lián)的結(jié)果使得阻值變小，輸出電流將增加，必然大于最小穩(wěn)定工作電流，從而使LM31
卷宗 2015年12期2015-01-07
- 從一道高考題品味電流有效值與平均值
接一可控制的負(fù)載電阻（圖中未畫出）；導(dǎo)軌置于勻強(qiáng)磁場(chǎng)中，磁場(chǎng)的磁感應(yīng)強(qiáng)度大小為B，方向垂直于導(dǎo)軌所在平面.開始時(shí)，給導(dǎo)體棒一個(gè)平行于導(dǎo)軌的初速度v0，在棒的運(yùn)動(dòng)速度由v0減小至v1的過程中，通過控制負(fù)載電阻的阻值使棒中的電流強(qiáng)度I保持恒定.導(dǎo)體棒一直在磁場(chǎng)中運(yùn)動(dòng).若不計(jì)導(dǎo)軌電阻，求此過程中導(dǎo)體棒上感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的平均值和負(fù)載電阻上消耗的平均功率.當(dāng)棒的速度為v時(shí)，感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的大小為E＝B l v．棒中的平均感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)為．可得導(dǎo)體棒中消耗的熱功率為P1＝I2r．
物理教師 2014年7期2014-10-21
- 對(duì)一道高考題的反思
值為[R]的負(fù)載電阻串聯(lián)后接到副線圈的兩端；假設(shè)該二極管的正向電阻為零，反向電阻為無窮大；用交流電壓表測(cè)得[a、b]端和[c、d]端的電壓分別為[Uab]和[Ucd]，則（ ）A. Uab∶Ucd=n1∶n2B. 增大負(fù)載電阻的阻值R，電流表的讀數(shù)變小C. 負(fù)載電阻的阻值越小，cd間的電壓Ucd越大D. 將二極管短路，電流表的讀數(shù)加倍對(duì)選項(xiàng)D的判斷 由[U1U2=n1n2]得，副線圈兩端的電壓為[U2=n2n1Uab]，通過二極管時(shí)存在如圖2所示的半波損失
高中生學(xué)習(xí)·高二版 2014年7期2014-08-30
- 雙自由度壓電振動(dòng)能量采集器的力-電輸出特性分析
了系統(tǒng)阻尼和負(fù)載電阻對(duì)系統(tǒng)性能的影響[10]。本文在原有單自由度壓電振動(dòng)能量采集器模型基礎(chǔ)上增加一個(gè)彈性放大器，形成具有雙自由度 (Two-degrees-of-freedom，簡(jiǎn)稱TDOF)的壓電振動(dòng)能量采集器(簡(jiǎn)稱PVEH)，達(dá)到提高能量采集器的輸出功率和拓寬工作頻帶的目的。為了能夠清楚地解析雙自由度壓電能量采集器的各參數(shù)對(duì)其輸出性能的影響，指導(dǎo)其輸出性能的精確預(yù)測(cè)及優(yōu)化設(shè)計(jì)，本文利用有限元方法，綜合考慮采集器本體結(jié)構(gòu)與負(fù)載電路間、電極與壓電陶瓷間以及
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2014年6期2014-04-02
- 徑向模式振動(dòng)的壓電變壓器特性
d2，RL是負(fù)載電阻，當(dāng)z=1時(shí)，即在驅(qū)動(dòng)頻率下輸出阻抗等于負(fù)載電阻時(shí)，壓電變壓器效率達(dá)到最大。即當(dāng)電阻最佳時(shí)，效率達(dá)到最高。得：4 仿真和討論對(duì)不同尺寸的（直徑為22.5mm、23.5mm、24.5mm）壓電變壓器進(jìn)行Comsol仿真，如下圖所示：圖2 壓電變壓器節(jié)點(diǎn)位移圖圖3 壓電變壓器應(yīng)力分布圖從圖2圖3可以看出當(dāng)施加一個(gè)外在交流電壓為15V時(shí)，直徑分別為22.5mm、23.5mm、24.5mm的壓電變壓器節(jié)點(diǎn)位移變化為4.6589*10-9m、3.
巢湖學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年3期2014-02-26
- 差分放大電路的研究
滑動(dòng)時(shí)，流過負(fù)載電阻RL的電流I相應(yīng)變化。由于0≤R1≤RP，所以當(dāng)電位器滑動(dòng)時(shí)，流過負(fù)載電阻RL的電流I的變化范圍是：負(fù)載電阻RL的電壓uO的調(diào)節(jié)范圍是：3.發(fā)射極調(diào)零的差分放大電路的電路分析圖1 集電極調(diào)零差分放大電路圖2 發(fā)射極調(diào)零差分放大電路在圖2所示的發(fā)射極調(diào)零差分放大電路中，設(shè)電位器RP滑動(dòng)端左邊的電阻為R1，右邊的電阻為R2。即有：R1+R2=RP。當(dāng)電位器RP滑動(dòng)時(shí)，兩管的集電極電流相應(yīng)變化。當(dāng)電位器RP滑到最左端時(shí)，R1→0。設(shè)，則：當(dāng)電
電子世界 2013年4期2013-12-10
- 實(shí)驗(yàn)探究分壓電路中負(fù)載電阻的電壓變化
的均勻調(diào)節(jié)，負(fù)載電阻上的電壓UL均勻變化.但有時(shí)會(huì)出現(xiàn)下列情況：隨著變阻器的調(diào)節(jié)，負(fù)載電阻上電壓UL的變化小或變化太快，這2種情況都稱為分壓不均勻，會(huì)影響電路的細(xì)調(diào)程度，不利于做實(shí)驗(yàn).在不接入負(fù)載電阻（也稱作空載）時(shí)，如圖2所示，分壓電路的分壓值（即UAC／E）僅取決于變阻器的電阻比（即RAC／RAB），分壓均勻.接入負(fù)載電阻RL后，AC 兩端電阻不僅取決于變阻器，還與負(fù)載電阻RL的大小有關(guān).分壓電路可以看做是負(fù)載電阻RL與變阻器的部分電阻RAC并聯(lián)，然后
物理實(shí)驗(yàn) 2013年3期2013-08-25
- 微束等離子弧焊電源的Saber仿真研究
G=1 V，負(fù)載電阻 R=1 Ω，C 為 470 μF 和2000 μF時(shí)負(fù)載電壓波形如圖5所示。當(dāng)C=470 μF時(shí)，紋波為 1.8341 V-1.8239 V=0.0102 V，0.0102 V/1.8239 V=0.56%；當(dāng) C=2000 μF 時(shí)，紋波為 1.8283 V-1.8239 V=0.0044 V，0.0044 V/1.8239 V=0.24%，可見選擇一個(gè)大容量電容C可以很好地抑制輸出電流紋波。電容C為整流輸出的脈沖電流信號(hào)提供電量緩
電焊機(jī) 2012年12期2012-08-06
- 大型發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)采用高阻抗配電變壓器接地的配置方法
接入一合適的負(fù)載電阻。這種接地方式的主要原理及功能是：在發(fā)電機(jī)發(fā)生定子單相接地故障，中性點(diǎn)出現(xiàn)對(duì)地零序電壓時(shí)，發(fā)電機(jī)電壓系統(tǒng)對(duì)地電容通路中將產(chǎn)生電容性電流，引發(fā)故障暫態(tài)過電壓，危及發(fā)電機(jī)定子繞組安全；此時(shí)，接地裝置在中性點(diǎn)對(duì)地電壓作用下投入工作，變壓器二次側(cè)所帶負(fù)載電阻產(chǎn)生有功功率損耗，將事故暫態(tài)過電壓限制在允許范圍內(nèi)，防止定子繞組絕緣被擊穿，同時(shí)，繼電保護(hù)電路從變壓器二次側(cè)獲取事故信號(hào)和工作電源，在其配合下，斷路器快速跳閘，切除機(jī)組，防止事故擴(kuò)大。根據(jù)A
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2011年9期2011-09-05
- 1.2 V高線性度低噪聲折疊混頻器設(shè)計(jì)*
級(jí)， RL為負(fù)載電阻。RF輸入端接匹配網(wǎng)絡(luò)， IF輸出端接源跟隨器作為輸出緩沖電路(bu ffer)。圖1 交流耦合折疊混頻器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)該折疊混頻器電路的跨導(dǎo)級(jí)采用電流復(fù)用技術(shù)[12]，由NMOS管(M1、M2)、PMOS管(M3、M4)和隔直電容Cd組成交流耦合互補(bǔ)跨導(dǎo)結(jié)構(gòu)?？鐚?dǎo)級(jí)的輸出端(A、A′點(diǎn))與開關(guān)管的源極相連?？鐚?dǎo)級(jí)直接接于電源電壓，使得跨導(dǎo)管M1和M2的直流電流由兩部分組成，一部分來自M3和M4，另一部分來自開關(guān)管和負(fù)載電阻， 達(dá)到了低電源電
電子器件 2010年2期2010-12-21
- 變壓器的第三個(gè)變換作用
內(nèi)容,涉及到負(fù)載電阻對(duì)輸入電流和輸入功率的影響.這里筆者想就這方面的問題做一探討.從能量的轉(zhuǎn)化和轉(zhuǎn)移角度來看,電源提供的電能從原線圈一側(cè)輸入,通過鐵芯中的交變電磁場(chǎng)傳遞給副線圈,副線圈中產(chǎn)生的電能最終消耗在負(fù)載上.忽略電能在變壓器的轉(zhuǎn)化和轉(zhuǎn)移的中間過程,我們可以等效地認(rèn)為電源直接給負(fù)載提供電能.基于這一點(diǎn),我們討論負(fù)載電阻對(duì)原線圈回路的影響.圖1在圖1所示的電路中,從理想變壓器輸入回路來看,變壓器和負(fù)載R相當(dāng)于直接接在輸入回路的一個(gè)等效負(fù)載R′,如圖2所示
物理教師 2010年5期2010-07-24