壓縮力
- 地鐵車輛蜂窩式防爬器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及優(yōu)化
的吸能效果，以壓縮力效率為優(yōu)化目標(biāo)，通過(guò)使用四次多項(xiàng)式響應(yīng)面法和多島遺傳算法在設(shè)計(jì)空間中尋找到其最優(yōu)的壁厚組合，對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，從而為蜂窩式防爬器在軌道交通行業(yè)的應(yīng)用提供了參考。1 蜂窩式防爬器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)本文所設(shè)計(jì)的蜂窩式防爬器由前端防爬齒、矩形漸變薄壁殼、正六邊形鋁蜂窩、蜂窩隔板、工字鋼引導(dǎo)裝置等組成，其結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖1。較傳統(tǒng)的單級(jí)蜂窩式防爬器不同的是，該防爬器采用多級(jí)蜂窩串聯(lián)結(jié)構(gòu)，不同蜂窩之間采用隔板隔開(kāi)，在蜂窩壓潰變形時(shí)更加有序可控。將薄壁殼設(shè)計(jì)成
機(jī)械科學(xué)與技術(shù) 2023年5期2023-05-30
- 層合多孔圓柱殼的軸向沖擊吸能特性
中六邊圓柱殼的壓縮力波動(dòng)較大，而負(fù)泊松比內(nèi)凹圓柱殼的壓縮力波動(dòng)平緩。在數(shù)值模擬中未考慮構(gòu)件斷裂，其誤差影響主要出現(xiàn)在大應(yīng)變階段，這也是數(shù)值模擬的密實(shí)化壓縮位移均小于實(shí)驗(yàn)值的原因，隨著構(gòu)件斷裂，結(jié)構(gòu)進(jìn)一步被壓縮密實(shí)。圖7 為實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模型在相同應(yīng)變時(shí)的變形模式對(duì)比。可以看到，數(shù)值模擬結(jié)果能夠較好地模擬實(shí)驗(yàn)的變形模式。圖6 實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬得到的力-位移曲線對(duì)比Fig. 6 Comparisons of compressive force-displacemen
高壓物理學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-10
- 正面碰撞車身加速度對(duì)乘員腿部損傷的影響
凸顯。乘員大腿壓縮力指標(biāo)為法規(guī)考察指標(biāo)及NCAP考察指標(biāo)，大腿壓縮力除了與儀表板剛度、前圍板侵入量、腿部空間、乘員坐姿、座椅剛度、安全帶配置等因素有關(guān)外，還與車身加速度有著密切的聯(lián)系。本文運(yùn)用LS-Dyna仿真模型，研究了正面碰撞車身加速度對(duì)乘員腿部損傷的影響，從而改變骨盆前移量，也降低了大腿壓縮力。1 某車型車身加速度波形及其簡(jiǎn)化波形為便于體現(xiàn)車身加速度波形的特點(diǎn)，將車身加速度波形簡(jiǎn)化為二階波形。以某車型50 km/h全寬正碰的LS-Dyna乘員側(cè)仿真模
汽車零部件 2022年7期2022-08-03
- 乘用車尾門(mén)密封條的壓縮仿真分析
要沿垂直方向受壓縮力作用，在另外的方向受摩擦力作用，其長(zhǎng)度方向的受力是一致的，受到的重力也是相同的。故尾門(mén)密封條的仿真分析可簡(jiǎn)化為二維仿真問(wèn)題，這樣不僅減小了網(wǎng)格數(shù)量，也縮短了計(jì)算時(shí)長(zhǎng)，從而提升更新迭代的效率。當(dāng)與尾門(mén)接觸時(shí)，尾門(mén)密封條的壓縮負(fù)荷與變形均在尾門(mén)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中產(chǎn)生，一般通過(guò)施加位移負(fù)荷來(lái)實(shí)現(xiàn)。3 結(jié)果與討論3.1 仿真云圖分析在尾門(mén)密封條的仿真壓縮過(guò)程中，其應(yīng)力云圖如圖5所示。從圖5可以看出：在尾門(mén)對(duì)尾門(mén)密封條的壓縮過(guò)程中，尾門(mén)密封條逐漸產(chǎn)生壓縮
橡膠工業(yè) 2022年1期2022-07-19
- 苜蓿振動(dòng)壓縮成型過(guò)程中的力鏈演變
層物料軸向平均壓縮力隨時(shí)間的變化規(guī)律。揉碎后苜蓿為長(zhǎng)條狀顆粒，將其喂入模具后由于苜蓿間的架拱作用使得顆?？障遁^大，同時(shí)苜蓿本身的密度較低，在活塞開(kāi)始?jí)嚎s的一段時(shí)間內(nèi)，壓力較小，幾乎為零。隨著顆粒間隙被填充，各層物料間軸向壓縮力開(kāi)始顯著增加。在不同的壓縮條件下，物料各層壓縮力的變化有所不同。圖4 有無(wú)振動(dòng)壓縮過(guò)程軸向各層苜蓿顆粒平均壓縮力 隨時(shí)間變化曲線 Fig.4 Curves of average compression force – time in
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào) 2022年2期2022-04-19
- 局部表面納米化六邊形薄壁結(jié)構(gòu)的吸能特性
Pmax，平均壓縮力Pm和壓縮力效率CFE作為管件吸能特性的評(píng)價(jià)指標(biāo).其中，吸能通過(guò)載荷對(duì)有效位移積分求得，峰值載荷為位移-壓縮力曲線中第一個(gè)波峰的最大壓縮力，平均壓縮力是整個(gè)過(guò)程中載荷的均值，壓縮力效率是平均壓縮力與峰值載荷的比值.2.2 條紋局部納米化六邊形管變形模式由圖4中六邊形管的變形模式可知，六邊形管呈現(xiàn)出穩(wěn)定的漸進(jìn)層疊的變形模式，隨時(shí)間變化不斷形成新的褶皺.由圖4（a）可知，原始六邊形管在變形過(guò)程中漸進(jìn)地形成4個(gè)褶皺，對(duì)應(yīng)了圖5中其壓縮力的4個(gè)
遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2022年1期2022-03-28
- 基于試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法的梯形波紋板片極限承載能力研究
波紋板片的臨界壓縮力與波高和截面夾角的關(guān)系，以期為后續(xù)制定板式熱交換器工程設(shè)計(jì)方法與指標(biāo)提供借鑒。1 梯形波紋板片極限承載能力研究?jī)?nèi)容1.1 板片失效模式確定板式熱交換器板片的常見(jiàn)波紋形式為人字形，波紋橫向截面為等腰梯形，在承受法向遞增壓力載荷時(shí)，相互接觸形成網(wǎng)狀支撐。在初始加載階段，板片結(jié)構(gòu)處于穩(wěn)態(tài)，壓縮變形量隨載荷增加線性變化。當(dāng)載荷提高到一定程度時(shí)，會(huì)導(dǎo)致板片突然垮塌[7]，突變起始點(diǎn)的板片初始失效。因此，文中以板片發(fā)生明顯變形時(shí)的法向載荷作為板片的
石油化工設(shè)備 2022年2期2022-03-15
- 改進(jìn)型FCC 晶格材料設(shè)計(jì)與吸能特性
式、動(dòng)能比例及壓縮力效率，定義相對(duì)低速（0～15 m/s）、中速（15～75 m/s）和高速（大于75 m/s）3 種沖擊速度模式。例如：低速模式下，BCC 晶格材料的動(dòng)能比例極小，如圖8(a)所示，其壓縮力效率在70%～80%之間；中速模式下，BCC 晶格材料的壓縮力效率在40%～70%之間，動(dòng)能所占比例較低；高速模式下，BCC 晶格材料的變形模式有明顯改變，如圖8(b)所示，晶格材料的動(dòng)能占比明顯增大，且壓縮力效率整體上小于40%。此外，低速模式下FC
高壓物理學(xué)報(bào) 2022年1期2022-02-18
- 科研人員建立雞肌肉木質(zhì)化活體檢新方法
分析，發(fā)現(xiàn)胸肉壓縮力可作為評(píng)估木質(zhì)化程度的量化指標(biāo)，而血清肌酸激酶活力與胸肉壓縮力呈較強(qiáng)的正相關(guān)。研究人員以此為基礎(chǔ)，建立了依據(jù)活體血清指標(biāo)測(cè)定評(píng)估木質(zhì)肉雞的回歸公式（CK=0.9960*壓縮力+1.884），并研發(fā)出白羽肉雞品系選育新方法。與傳統(tǒng)方法相比，新方法大幅減少了屠宰工作量，顯著提高了雞肉品質(zhì)選擇的準(zhǔn)確性。
科技創(chuàng)新與品牌 2021年10期2021-10-13
- 大直徑越江盾構(gòu)隧道防水密封墊角部構(gòu)造優(yōu)化試驗(yàn)研究
降低密封墊閉合壓縮力的效果。張子新等[6]認(rèn)為，通過(guò)在密封條兩側(cè)設(shè)置凹槽，可有效減小密封墊角部與混凝土間接觸應(yīng)力，減少局部應(yīng)力集中，保證混凝土管片的完整性，提高接頭防水能力。Shalabi[4]開(kāi)展了考慮管片縱縫存在轉(zhuǎn)角情況下的密封墊防水失效試驗(yàn)，并分別得到了鋼性溝槽與混凝土溝槽中密封墊的防水性能。朱祖熹[8-10]結(jié)合延安東路越江隧道防水工程實(shí)例，通過(guò)試驗(yàn)研究了彈性橡膠防水密封墊的各項(xiàng)性能，試驗(yàn)結(jié)果明確了防水密封墊一字縫和十字縫的張開(kāi)量和抗水壓性能之間的
隧道建設(shè)(中英文) 2021年7期2021-08-03
- 汽車門(mén)框密封條壓縮的仿真分析
中的壓縮變形和壓縮力。張杰[11]在汽車尾門(mén)密封設(shè)計(jì)中運(yùn)用Marc軟件對(duì)尾門(mén)密封條進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析和優(yōu)化，使其壓縮負(fù)荷達(dá)到設(shè)計(jì)要求。本工作針對(duì)汽車門(mén)框密封條正向壓縮，考慮門(mén)框密封條在變形過(guò)程中鉗口卡爪變形及其泡管內(nèi)外包覆層的影響，建立了3種有限元模型，采用非線性有限元分析軟件Abaqus對(duì)門(mén)框密封條的壓縮變形和壓縮力進(jìn)行了仿真分析，并將仿真與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，以驗(yàn)證仿真分析的有效性和甄別壓縮力的影響因素。1 汽車門(mén)框密封條正向壓縮試驗(yàn)根據(jù)QCT 710—200
橡膠工業(yè) 2021年5期2021-07-21
- 泡沫鋁填充6082-T6鋁合金圓管構(gòu)件軸壓力學(xué)性能
ion)，平均壓縮力FMCL(mean crush load)及壓縮效率ηCLE(crush load efficiency)。其定義分別為：總吸能表示構(gòu)件在變形過(guò)程中通過(guò)自身材料的疊縮、屈曲以及斷裂等形式所吸收的全部能量，計(jì)算公式如下，其中P為壓縮力，d為試件的壓縮位移。(1)平均壓縮力FMCL是吸能與位移的比值，見(jiàn)式(2)，其意義為構(gòu)件發(fā)生單位位移時(shí)所能吸收的能量，能直接反映構(gòu)件耗能能力大小。(2)壓縮力效率為構(gòu)件平均壓縮力與峰值壓縮力的比值，見(jiàn)式(3
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-03-29
- 大型養(yǎng)路機(jī)械與普通貨物列車編組運(yùn)行連掛位置分析
向拉伸力和縱向壓縮力。2 車體強(qiáng)度設(shè)計(jì)、試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)及評(píng)定方法2.1 車體強(qiáng)度設(shè)計(jì)和試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)大型養(yǎng)路機(jī)械主要用于線路維修施工及檢測(cè)。功能定位決定了大型養(yǎng)路機(jī)械結(jié)構(gòu)的特殊性。GB/T 25337—2018《大型養(yǎng)路機(jī)械 通用技術(shù)條件》規(guī)定［5］：在滿足作業(yè)功能前提下車體靜強(qiáng)度滿足TB/T 1335—1996《鐵道車輛強(qiáng)度設(shè)計(jì)及試驗(yàn)鑒定規(guī)范》［6］的相關(guān)規(guī)定，其中縱向拉伸力為980 kN，縱向壓縮力為1 180 kN。該規(guī)定要求大型養(yǎng)路機(jī)械車體強(qiáng)度設(shè)計(jì)指標(biāo)與鐵路客
鐵道建筑 2021年2期2021-03-19
- 醫(yī)用梯度壓力襪的作用機(jī)制與臨床選擇策略
最小處建立最高壓縮力，順著腿部向上逐漸遞減，在小腿周長(zhǎng)最大處和脛骨結(jié)節(jié)下端減到最高壓縮力的50%～80%，在大腿中部減到最高壓縮力的20%～40%，壓力的這種遞減變化可促進(jìn)下肢靜脈血回流，從而有效緩解和改善下肢靜脈和靜脈瓣膜所承受的壓力，以治療腿部靜脈和/或淋巴疾?。?‐5］。MGCS 由天然纖維或合成纖維和合成彈性纖維針織而成，壓縮力系應(yīng)由特殊針織工藝來(lái)實(shí)現(xiàn)，不應(yīng)由其形狀或形態(tài)來(lái)實(shí)現(xiàn)［3‐5］。根據(jù)踝部周長(zhǎng)最小處（B 處）的壓縮力大小，MGCS 分為4
中國(guó)醫(yī)學(xué)物理學(xué)雜志 2021年7期2021-01-04
- 小偏置碰撞中膝蓋-大腿-髖部傷害風(fēng)險(xiǎn)解析
A組合，將大腿壓縮力5 000 N代入式（1）、式（2），得出股骨遠(yuǎn)端傷害風(fēng)險(xiǎn)femur為3.1%，將大腿力5 000 N代入式（3），得出髖部力的傷害風(fēng)險(xiǎn)hip-force為2.7%，將大腿力的沖量140 Ns代入式（4），得出沖量的傷害風(fēng)險(xiǎn)hip-impulse為27.9%，髖部風(fēng)險(xiǎn)hip取hip-force和hip-impulse中的較小值為2.7%，KTH總風(fēng)險(xiǎn)取femur和hip中的較大值為3.1%，則組合A的最終KTH傷害風(fēng)險(xiǎn)為3.1%，作用在
北京汽車 2020年5期2020-11-06
- 壓力襪的測(cè)試方法比較與分析
終的產(chǎn)品用途從壓縮力等級(jí)、壓縮力系上進(jìn)行區(qū)隔，其腿部壓縮力測(cè)量點(diǎn)示意圖見(jiàn)圖1。1.1.1 梯度壓力襪梯度壓力襪根據(jù)壓力大小可分為一級(jí)（Class I light）、二級(jí)（Class II Medium）和三級(jí)（Class III Strong）。一級(jí)壓力襪腳踝的壓力為1 862～2 261 Pa，主要用于淺表及初期靜脈曲張和孕期靜脈曲張；二級(jí)壓力襪腳踝的壓力為2 394～3 192 Pa，主要用于中度靜脈曲張，以及潰瘍治療、預(yù)防復(fù)發(fā)、中度水腫、孕期靜脈曲張
紡織檢測(cè)與標(biāo)準(zhǔn) 2020年4期2020-08-30
- 沙柳材物理力學(xué)特性測(cè)定與分析*
ix圖2 軸向壓縮力-位移曲線Fig.2 Axial compression force-displacement curve由圖2 可見(jiàn)，在沙柳材軸向壓縮試驗(yàn)中，開(kāi)始加載時(shí)，沙柳氣干材處于彈性階段，軸向壓縮力-位移曲線具有一定的線性關(guān)系；隨著載荷的增加，因細(xì)胞壁厚度及細(xì)胞直徑不等，細(xì)胞壁逐漸皺折或向腔內(nèi)塌陷，導(dǎo)致沙柳氣干材在較小范圍內(nèi)被迅速壓實(shí)，軸向壓縮力陡然上升，此時(shí)處于致密階段，軸向壓縮力-位移曲線為非線性；當(dāng)達(dá)到沙柳材最大抗壓強(qiáng)度時(shí)，纖維管內(nèi)細(xì)胞失
林產(chǎn)工業(yè) 2020年7期2020-08-17
- 正多邊形基多胞薄壁管的吸能特性*
模式下軸向平均壓縮力的解析解。隨后，Wierzbicki 等[3]基于方管的變形模式提出了超折疊單元理論，并準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)了薄壁方管軸向壓縮響應(yīng)的公式，該結(jié)果在Abramowicz 等[4-5]以及Langseth等[6]的實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果中得到了驗(yàn)證。為了進(jìn)一步提高薄壁結(jié)構(gòu)的吸能性能，在簡(jiǎn)單薄壁管的基礎(chǔ)上，增加了結(jié)構(gòu)的胞元數(shù)量，在結(jié)構(gòu)變形過(guò)程中各胞元之間會(huì)相互作用，從而增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的吸能效果。例如：Chen 等[7]研究了不同胞元數(shù)量的薄壁結(jié)構(gòu)的吸能特性，并發(fā)現(xiàn)雙胞
爆炸與沖擊 2020年7期2020-08-10
- 弧形折紙模式薄壁結(jié)構(gòu)的壓縮變形與能量吸收*
且部分折紋管的壓縮力效率和比總體效率高于方管的。Hou 等[10]和Ma 等[11]基于風(fēng)箏形折紙模型，提出了一種截面為風(fēng)箏形的管狀結(jié)構(gòu)，與傳統(tǒng)方管相比，其峰值載荷降低了67.2%，能量吸收提升了36%。與傳統(tǒng)的方形管相比，在保證能量吸收能力一定的情況下，具有初始折痕的薄壁管具有較低的初始峰值力和更均勻的壓縮載荷。本文中，將折紙藝術(shù)與3D 打印技術(shù)相結(jié)合，設(shè)計(jì)并制備了面外方向具有初始折疊角度的弧形折紙薄壁管件單胞及其陣列結(jié)構(gòu)，基于準(zhǔn)靜態(tài)軸向壓縮實(shí)驗(yàn)，利用A
爆炸與沖擊 2020年7期2020-08-10
- 采用質(zhì)構(gòu)儀測(cè)定米粉條表面黏性的方法研究
頭的撤回速度、壓縮力等因素對(duì)表面黏性均存在一定的影響[15-17]。作者利用質(zhì)構(gòu)儀在Adhesive test模式下對(duì)米粉條的表面黏性進(jìn)行測(cè)定，考察不同烹煮及測(cè)試條件對(duì)測(cè)定結(jié)果的影響，進(jìn)而確定精密度高、重現(xiàn)性好的測(cè)定條件，以期為米粉條的品質(zhì)評(píng)價(jià)提供數(shù)據(jù)支持，為解決實(shí)際生產(chǎn)中米粉條的“并條”問(wèn)題提供理論參考。1 材料與方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)以市售9種干米粉條為原料，樣品信息見(jiàn)表1。表1 干米粉條信息1.2 儀器與設(shè)備MP2002電子天平：上海恒平科學(xué)儀器有
- 蘇通GIL綜合管廊超高水壓盾構(gòu)隧道接縫防水性能試驗(yàn)研究
接縫密封墊閉合壓縮力增加。本項(xiàng)目所用盾構(gòu)的最大裝配力為130 kN/m，故該接縫密封墊閉合壓縮力需小于盾構(gòu)的最大裝配力。2 盾構(gòu)隧道接縫防水密封墊設(shè)計(jì)本項(xiàng)目?jī)?nèi)道和外道密封墊溝槽設(shè)計(jì)不同(如圖2所示)，需對(duì)內(nèi)道和外道密封墊分別進(jìn)行斷面設(shè)計(jì)優(yōu)化分析和試驗(yàn)驗(yàn)證。參考相關(guān)工程經(jīng)驗(yàn)，在密封墊材料方面，選用具有良好耐老化性能的三元乙丙橡膠(EPDM)作為密封墊的主體材料。在密封墊型式設(shè)計(jì)方面，結(jié)合管片接縫防水性能數(shù)值模擬相關(guān)研究，通過(guò)理論分析、初選斷面、模型驗(yàn)證，最終
隧道建設(shè)(中英文) 2020年4期2020-05-13
- KCTB鋼管混凝土灌注樁的研究
；N——設(shè)計(jì)用壓縮力；rN/N—— 鋼筋混凝土部分的允許壓縮力；rNC/N—— 鋼筋混凝土部分只承受壓縮力時(shí)的允許壓縮力rNC1/N—— 鋼筋混凝土部分只承受壓縮力時(shí)的允許壓縮力下由混凝土的允許壓力度決定值；rNC2/N—— 鋼筋混凝土部分只承受壓縮力時(shí)的允許壓縮力下由主筋的允許壓力度決定值；rNt—— 鋼筋混凝土部分只承受張引力時(shí)的允許張引力。sN——鋼管部分的允許壓縮力；n——系數(shù)Q/N——設(shè)計(jì)剪切力；sQ/N——鋼管部分的允許剪切力；sQd/N——鋼
建筑機(jī)械 2020年1期2020-03-13
- 盾構(gòu)隧道管片接縫復(fù)合型密封墊選型設(shè)計(jì)研究
.3 管片閉合壓縮力在盾構(gòu)隧道管片拼裝過(guò)程中，為使密封墊完全壓縮，需要設(shè)置合理的閉合壓縮力。為避免管片端部或角部損傷，要求密封墊完全拼裝進(jìn)入管片溝槽時(shí)需要的閉合壓縮力小于盾構(gòu)千斤頂?shù)钠囱b能力，即Fg≤Fjack[5]。(4)式中：Fg為閉合壓縮力；Fjack為盾構(gòu)千斤頂?shù)臉O限頂推力。1.4 復(fù)合型密封墊選型分析根據(jù)原復(fù)合型密封墊按照不同的三元乙丙密封墊截面形式、遇水膨脹橡膠塊截面形式和復(fù)合型密封墊硬度設(shè)置參考變量，建立管片接縫防水有限元模型，并基于上述密封
隧道建設(shè)(中英文) 2020年2期2020-03-13
- 某SUV車型小偏置和40%偏置碰撞中駕駛員傷害分析
34.0 頸部壓縮力/kN4.03.24.04.8 胸胸部加速度（3 ms）/g60607590 胸部壓縮量/mm﹣50﹣50﹣60﹣75 壓縮速度/（m/s）﹣8.2﹣6.6﹣8.2﹣9.8 粘性指標(biāo)VC/（m/s）1.00.81.01.2 下肢膝-大腿-髖損傷風(fēng)險(xiǎn)KTH/（%） 51525 脛骨-大腿骨位移/mm-15-12-15-18 脛骨軸向力/kN﹣8.0﹣4.0﹣6.0﹣8.0 脛骨指數(shù)TI（上、下）1.000.801.001.20 腳部加速度
科技與創(chuàng)新 2020年2期2020-02-25
- 粉碎玉米秸稈壓縮特性試驗(yàn)研究
為因素，以最大壓縮力為指標(biāo)。利用Design-Expert8.0軟件提供的central composites(中心復(fù)合試驗(yàn)設(shè)計(jì)法)試驗(yàn)方案對(duì)試驗(yàn)進(jìn)行安排和設(shè)計(jì)，研究各影響因素不同的試驗(yàn)組合對(duì)響應(yīng)指標(biāo)的影響，按三因素五水平安排試驗(yàn)，所制定的試驗(yàn)因素水平編碼表如表1所示。表1 編碼值與實(shí)際值對(duì)應(yīng)關(guān)系Table 1 Relation of practical and coding values采用Design-Expert軟件對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，建立多因素與粉
農(nóng)機(jī)化研究 2019年1期2019-12-21
- 車門(mén)密封條壓縮力的仿真與實(shí)驗(yàn)研究
文對(duì)車門(mén)密封條壓縮力的研究，將有助于改善車門(mén)系統(tǒng)的性能，同時(shí)為改進(jìn)密封條截面設(shè)計(jì)提供理論基礎(chǔ)。1 車門(mén)密封條壓縮力分析在車門(mén)關(guān)閉過(guò)程中，研究表明密封條壓縮力的能量消耗最大，是車門(mén)啟閉便捷性重要影響因素。故需要對(duì)密封條變形過(guò)程分析其壓縮力的情況。由實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及研究測(cè)試情況知，密封條壓縮過(guò)程中受到不同部件的接觸，主要有三種受力情況，其受力分析示意圖如圖1所示。圖1 密封條受力分析示意圖由圖1知：密封條與車門(mén)鈑金四周接觸的大多數(shù)位置，主要受法向力F1；對(duì)于車門(mén)后部
- 水稻收獲打捆一體機(jī)打捆試驗(yàn)研究
捆密度、功耗、壓縮力為試驗(yàn)指標(biāo)，進(jìn)行23組試驗(yàn)、每組重復(fù)5次。試驗(yàn)結(jié)果取平均值。試驗(yàn)方案與結(jié)果如表2所示。表2 試驗(yàn)方案與結(jié)果Table 2 Test scheme and results續(xù)表2應(yīng)用Design-Expert8.0軟件對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，草捆密度方差分析結(jié)果如表3所示，功率消耗方差分析結(jié)果如表4所示，壓縮力方差分析結(jié)果如表5所示。表3 草捆密度方差分析Table 3 Variance analysis of density bales由
農(nóng)機(jī)化研究 2019年11期2019-05-27
- 蘆葦不同鋪放狀態(tài)下可壓縮性分析
碎主要受到徑向壓縮力、軸向壓縮力及帶有不同傾斜角度的壓縮力的影響。為確定蘆葦徑向[12](蘆葦桿在壓縮箱體內(nèi)呈橫向的鋪放狀態(tài))、軸向(蘆葦桿在壓縮箱體內(nèi)呈豎向的鋪放狀態(tài))和雜亂狀態(tài)(蘆葦桿在壓縮箱體中呈橫豎雜亂交錯(cuò)狀態(tài))壓縮對(duì)壓縮密度的影響，經(jīng)過(guò)預(yù)試驗(yàn)，確定本研究蘆葦?shù)淖罱K壓縮密度為259kg/m3，喂入量為900g，壓縮速度10mm/min，含水率分別為13%、15%、17%，進(jìn)一步深入分析蘆葦在豎直、平鋪與雜亂3種鋪放狀態(tài)下，壓縮至相同密度時(shí)壓縮力、壓
農(nóng)機(jī)化研究 2019年12期2019-05-24
- 醫(yī)用壓縮襪國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)的比對(duì)與分析*
區(qū)別在于腳踝處壓縮力的大小，民用壓縮襪腳踝處的壓縮力值一般在2.7 kPa(20.0 mmHg)以下，而醫(yī)用壓縮襪腳踝處的壓縮力值通常為20.0～65.3 kPa(15.0～49.0 mmHg)，甚至更高，按照不同的標(biāo)準(zhǔn)略有差異[2]。國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)YY/T 0853—2011和德國(guó)標(biāo)準(zhǔn)RAL-GZ 387/1: 2008中對(duì)醫(yī)用壓縮襪壓縮力測(cè)量點(diǎn)和腿部長(zhǎng)度、周長(zhǎng)的測(cè)量方法規(guī)定相同，見(jiàn)圖1。圖1 壓縮力測(cè)量點(diǎn)和腿部周長(zhǎng)、長(zhǎng)度測(cè)量[3]每一測(cè)量點(diǎn)的具體位置本文不詳
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2018年9期2018-11-20
- 基于人體需求的壓力襪壓力與壓力分布及其產(chǎn)品開(kāi)發(fā)*
的壓力(也稱“壓縮力”)與壓力分布是否滿足人體需求。壓力與壓力分布是壓力襪最重要的性能指標(biāo)。如果壓力襪的壓力與壓力分布不符合人體需求，則人體穿著壓力襪不僅可能起不到保健及輔助治療作用，而且可能會(huì)引起多方面的不良反應(yīng)[1]。因此，合格的壓力襪產(chǎn)品出廠前，其壓力與壓力分布都經(jīng)過(guò)嚴(yán)格檢測(cè)且符合相關(guān)要求。目前，作為壓力襪產(chǎn)品合格與否的控制指標(biāo)，壓力襪的壓力與壓力分布檢測(cè)主要根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)在模腿或其他模擬裝置上完成。然而，壓力襪在人體日常穿著中的壓力與壓力分布可能與上
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2018年6期2018-09-28
- 密封條排氣孔對(duì)天窗系統(tǒng)噪聲的影響
2個(gè)壓縮量時(shí)的壓縮力。圖4為在兩端完全開(kāi)放的狀態(tài)下a泡管和b泡管壓縮量和壓縮力的測(cè)試示意，其中a泡管試驗(yàn)的2個(gè)壓縮量M1和M2分別為5.5和6.9 mm，F(xiàn)1和F1′為測(cè)定的相應(yīng)壓縮力；b泡管試驗(yàn)的2個(gè)壓縮量H1和H2分別為7.15和8.55 mm，F(xiàn)2和F2′為測(cè)定的相應(yīng)壓縮力。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。表2 兩端完全開(kāi)放狀態(tài)下壓縮力的測(cè)試結(jié)果 N·dm-1圖4 兩端完全開(kāi)放狀態(tài)下泡管的壓縮量和壓縮力測(cè)試示意通過(guò)試驗(yàn)進(jìn)一步探討在密封條兩端封閉狀態(tài)下排氣孔對(duì)壓縮力的
橡膠工業(yè) 2018年5期2018-07-28
- 三元乙丙橡膠海綿車門(mén)密封條壓縮變形的仿真分析與試驗(yàn)驗(yàn)證
車門(mén)橡膠密封條壓縮力占車門(mén)關(guān)閉力的35%～50%，而材料和斷面結(jié)構(gòu)決定橡膠密封條的壓縮力[1]。車門(mén)橡膠密封條的開(kāi)發(fā)過(guò)程一般是：對(duì)標(biāo)→經(jīng)驗(yàn)分析→試制→試驗(yàn)→評(píng)價(jià)→改進(jìn)→驗(yàn)證，該過(guò)程周期長(zhǎng)且費(fèi)用高。目前國(guó)內(nèi)外運(yùn)用有限元分析軟件對(duì)車門(mén)橡膠密封條結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，已經(jīng)取得了一定成果，采用的軟件一般為Abaqus和Marc[2-3]。本工作以三元乙丙橡膠（EPDM）海綿車門(mén)密封條的開(kāi)發(fā)為例，采用Abaqus軟件，先建立材料模型，再對(duì)密封條壓縮變形進(jìn)行仿真分析，并驗(yàn)
橡膠工業(yè) 2018年7期2018-07-23
- 跪式起落架直升機(jī)地面平衡特性分析
沖支柱力及輪胎壓縮力的非線性特性。陳志富[11]建立了具有可收放抗墜毀起落架的直升機(jī)全機(jī)力學(xué)模型和起落架力學(xué)模型，全機(jī)力學(xué)模型中忽略了直升機(jī)降落過(guò)程中重心縱向位移及機(jī)輪縱向輪距的變化。韓國(guó)璽[12]建立了某型武裝直升機(jī)的全機(jī)動(dòng)力學(xué)模型及跪式主起落架模型，并運(yùn)用ADAMS軟件進(jìn)行了全機(jī)的落震仿真分析。黃仕超[13]從機(jī)輪、緩沖器、連接機(jī)構(gòu)這3個(gè)組成部分研究了適用于艦載機(jī)的耐墜毀跪式起落架，沒(méi)有考慮尾起落架在直升機(jī)下降過(guò)程中的縱向運(yùn)動(dòng)，模型相對(duì)簡(jiǎn)化。程金送[1
海軍航空大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-04-25
- 醫(yī)用靜脈曲張壓縮襪的壓力檢測(cè)方法探討
腿部施加一定的壓縮力，以治療腿部靜脈和或淋巴疾病的壓縮襪。醫(yī)用壓縮襪在腳踝部建立最高支撐壓力，順著腿部向上逐漸遞減，在小腿腓腸肌部位減到最大壓力值的50%～80%，在大腿處減到最大壓力值的20%～50%。壓力的這種遞減變化可促使下肢靜脈血回流，有效緩解或改善下肢靜脈和靜脈瓣膜所承受壓力。隨著來(lái)自于歐美、臺(tái)灣以及國(guó)內(nèi)醫(yī)用壓縮襪制造商的不斷推廣和教育，醫(yī)用壓縮襪越來(lái)越多地應(yīng)用于下肢靜脈疾病的預(yù)防和治療，甚至被年輕人們用作壓力瘦身和美腿。但是不適當(dāng)?shù)膲毫?，同樣?huì)
中國(guó)醫(yī)療器械信息 2018年5期2018-04-24
- 一種空間站餐后垃圾壓縮裝置的研制
圾壓縮裝置輸出壓縮力值確定及壓縮率指標(biāo)提供設(shè)計(jì)依據(jù)。由于垃圾壓縮裝置在軌頻繁使用，需對(duì)垃圾壓縮裝置進(jìn)行長(zhǎng)壽命設(shè)計(jì)，并通過(guò)壽命試驗(yàn)驗(yàn)證機(jī)構(gòu)的工作壽命。本文主要論述垃圾壓縮裝置研制工作。1 垃圾特性分析1.1 垃圾類型航天員在空間站駐留期間會(huì)產(chǎn)生餐后垃圾，餐后垃圾主要包括金屬罐、軟包裝袋、清潔紙巾和少量殘余食品等。其中金屬罐為主要餐后垃圾，且該材料具有較高的強(qiáng)度、剛度及表面硬度。餐后垃圾的狀態(tài)為隨機(jī)裝載。1.2 垃圾壓縮試驗(yàn)為了確定壓縮裝置的輸出力載，需要對(duì)壓
- 棉箱壓實(shí)攪龍機(jī)構(gòu)對(duì)籽棉壓縮作用仿真及分析
作用力較小，總壓縮力趨于平緩；推送階段結(jié)束后，籽棉數(shù)量沒(méi)有增加，但在壓實(shí)攪龍的推送下，籽棉于棉箱前端堆積相互擠壓，籽棉顆粒間的壓縮力顯著增加，故籽棉的總壓縮力快速增加。變徑壓實(shí)攪龍機(jī)構(gòu)由于攪龍直徑前大后小，堆積在棉箱尾部的籽棉由小徑攪龍以穩(wěn)定的輸送量向前推送，前段大徑攪龍將大量的籽棉推送壓縮。變徑攪龍階段性推送，壓實(shí)效果良好，其仿真模型可為其結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)提供理論參考。籽棉壓縮；攪龍；EDEM仿真0 引言棉花是我國(guó)重要的經(jīng)濟(jì)作物之一，據(jù)統(tǒng)計(jì)2014年全國(guó)棉
農(nóng)機(jī)化研究 2017年10期2017-12-16
- 單纖維柔軟性的新型測(cè)試方法與優(yōu)化
聚丙烯單纖維的壓縮力，以表征單纖維的柔軟性能；探討了不同的制樣根數(shù)及壓腳直徑對(duì)該測(cè)試方法精準(zhǔn)性的影響程度，并對(duì)測(cè)試參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。結(jié)果表明：本文方法可通過(guò)壓縮力的大小有效地表征單纖維的柔軟性，具有測(cè)試方法簡(jiǎn)單、適用范圍廣的優(yōu)點(diǎn)；同時(shí)根據(jù)單纖維柔軟性測(cè)試參數(shù)得出，壓腳直徑為10 mm，制樣根數(shù)為10時(shí)，可更好地減少試驗(yàn)誤差。單纖維； 柔軟性； 壓縮力； 測(cè)試方法纖維柔軟度一般用抗彎剛度的倒數(shù)來(lái)表示，抗彎剛度越小，則纖維柔軟度越好[1]。目前用于衡量纖維或紗線
紡織學(xué)報(bào) 2017年11期2017-11-23
- 上海市高水壓深層排水盾構(gòu)隧道管片接縫密封墊形式試驗(yàn)研究
水性能以及閉合壓縮力數(shù)值模擬，通過(guò)對(duì)比分析、不斷優(yōu)化，得到防水和力學(xué)性能較優(yōu)的密封墊斷面形式，并進(jìn)行管片接縫防水性能試驗(yàn)和閉合壓縮力試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明： 采用推薦斷面形式的密封墊在邵爾A硬度為67度時(shí)，在精確裝配下和接縫張開(kāi)8 mm、錯(cuò)位10 mm的情況下均滿足1.2 MPa的長(zhǎng)期防水能力要求，且適應(yīng)盾構(gòu)的拼裝能力。盾構(gòu)隧道； 高水壓； 管片接縫； 接縫防水試驗(yàn)； 密封墊； 防水性能0 引言伴隨著深層排水、越江跨海等盾構(gòu)隧道的建設(shè)與發(fā)展，盾構(gòu)隧道的設(shè)計(jì)和施
隧道建設(shè)(中英文) 2017年10期2017-11-07
- 汽輪機(jī)閥門(mén)操縱座彈簧設(shè)計(jì)與校核
章著重對(duì)彈簧預(yù)壓縮力計(jì)算、組合彈簧參數(shù)計(jì)算與校核方法進(jìn)行論述。汽輪機(jī)，蒸汽閥門(mén)，預(yù)壓縮力，組合彈簧Abstract：Calculation and check process for spring parameters of steam turbine admission valve actuator are presented,which provides a way of calculating spring parameters to meet va
東方汽輪機(jī) 2017年3期2017-10-12
- 基于Marc的車門(mén)密封膠條優(yōu)化設(shè)計(jì)
斷面壓縮變形和壓縮力負(fù)荷曲線，根據(jù)壓縮力峰值，優(yōu)化膠條斷面形狀，從而減小膠條壓縮力，最后通過(guò)關(guān)門(mén)速度實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證膠條滿足設(shè)計(jì)要求。利用有限元分析軟進(jìn)行前期開(kāi)發(fā)，極大地縮短了研發(fā)周期，減少了開(kāi)發(fā)成本?！娟P(guān)鍵詞】Marc軟件；密封膠條；壓縮力；優(yōu)化；關(guān)門(mén)速度【中圖分類號(hào)】U463.85 【文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼】A 【文章編號(hào)】1674-0688（2017）07-0022-040 引言進(jìn)入21世紀(jì)以來(lái)，中國(guó)的汽車工業(yè)得到了飛速發(fā)展，一方面，從2009年起，中國(guó)的汽車產(chǎn)量和銷
企業(yè)科技與發(fā)展 2017年7期2017-05-30
- 高速列車多邊形多胞吸能管耐撞性分析與優(yōu)化
值力、比吸能和壓縮力效率為評(píng)價(jià)指標(biāo)對(duì)這4種截面薄壁管軸向吸能性能進(jìn)行對(duì)比分析。研究結(jié)果表明T4管具有較強(qiáng)的吸能性能，能夠滿足高速列車碰撞吸能的需求。為了進(jìn)一步提升T4管的吸能性能，以內(nèi)管邊長(zhǎng)和壁厚為設(shè)計(jì)變量，以比吸能和初始峰值力為優(yōu)化函數(shù)，采用多目標(biāo)粒子群優(yōu)化算法對(duì)其進(jìn)行多目標(biāo)結(jié)構(gòu)優(yōu)化，得到pareto前沿解集。利用優(yōu)化結(jié)果與原設(shè)計(jì)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，在峰值力一定時(shí)優(yōu)化前和優(yōu)化后的比吸能僅相差了0.11%，這說(shuō)明原方案中T5管的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)的較為合理。高速列車；吸能
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2016年7期2016-09-08
- 注射—模壓成型不成功
3）最大可能的壓縮力。從理論上講,這些數(shù)據(jù)在構(gòu)建模具時(shí)應(yīng)當(dāng)都是已知的。然而在實(shí)踐中,我們經(jīng)常發(fā)現(xiàn)彈簧力是無(wú)法精確計(jì)算的或根本計(jì)算不準(zhǔn)確,而設(shè)計(jì)者也不考慮最大可能的壓縮力。本文特別關(guān)注這三個(gè)至關(guān)重要的因素。1 壓縮力直接作用于熔體原則上講,在傳統(tǒng)的注射成型工藝中,除了會(huì)降低模具型腔的排氣功能,設(shè)計(jì)過(guò)高的鎖模力不會(huì)影響其他功能。鎖模力在鎖緊壓力下作用于模具的主分模線，其唯一的作用是在模具中密封型腔防止熔體泄漏。在注射—壓縮成型工藝中,鎖模力或壓縮力直接通過(guò)壓面
橡塑技術(shù)與裝備 2016年6期2016-06-05
- 環(huán)模秸稈壓塊機(jī)秸稈壓縮力試驗(yàn)研究
秸稈壓塊機(jī)秸稈壓縮力試驗(yàn)研究陳樹(shù)人，沈柳柳(江蘇大學(xué) 現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備與技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 鎮(zhèn)江212013)摘要：試驗(yàn)采用四因素五水平二次回歸正交旋轉(zhuǎn)中心組合設(shè)計(jì)法，以水稻秸稈和稻殼為原料，主軸轉(zhuǎn)速、含水率、稻殼含量和秸稈長(zhǎng)度為試驗(yàn)影響因子，秸稈壓縮力為試驗(yàn)指標(biāo)，利用9JYK-2000A型環(huán)模秸稈壓塊機(jī)進(jìn)行秸稈壓縮力試驗(yàn)研究。結(jié)果表明：當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速為170r/min、含水率為20%、稻殼含量為30%、秸稈長(zhǎng)度為15mm時(shí)，秸稈壓縮力有最佳值為20.40
農(nóng)機(jī)化研究 2016年10期2016-03-23
- 內(nèi)外源性應(yīng)力對(duì)間質(zhì)干細(xì)胞成軟骨分化的調(diào)控
應(yīng)力，加載單純壓縮力、壓縮力、聯(lián)合剪切力、牽張力和流體靜壓力等外源性應(yīng)力，均對(duì)MSC成軟骨向分化有不同程度的影響；因此，深入研究?jī)?nèi)外源性力學(xué)刺激調(diào)控MSC成軟骨分化的效應(yīng)及機(jī)制，對(duì)于促進(jìn)軟骨再生和修復(fù)，既必要也可行。本文就內(nèi)外源性應(yīng)力對(duì)MSC成軟骨向分化的調(diào)控等研究進(jìn)展作一綜述，旨在為后續(xù)的研究提供參考。間質(zhì)干細(xì)胞； 力學(xué)刺激； 力學(xué)信號(hào)轉(zhuǎn)導(dǎo)； 干細(xì)胞分化； 成軟骨分化骨關(guān)節(jié)炎是一種以反復(fù)關(guān)節(jié)疼痛和漸進(jìn)性功能障礙為主要臨床表現(xiàn)的中老年常見(jiàn)疾病。至2008年
國(guó)際口腔醫(yī)學(xué)雜志 2016年4期2016-03-10
- 巧修風(fēng)冷柴油機(jī)氣缸壓縮力 不足
風(fēng)冷柴油機(jī)氣缸壓縮力 不足◎聶紫紅 甘享新 （蒼梧縣農(nóng)機(jī)局 543100）175F風(fēng)冷柴油機(jī)輕巧實(shí)用，安裝在耕田機(jī)上應(yīng)用十分廣泛，蒼梧縣擁有耕田機(jī)過(guò)萬(wàn)臺(tái)，如何修理氣缸壓縮力不足是柴油機(jī)修理的關(guān)鍵技術(shù)。本文重點(diǎn)探討175F柴油機(jī)氣缸壓縮力不足的原因及排除方法，供大家參考。一、氣缸漏氣造成氣缸壓縮力不足的原因及排除方法氣缸漏氣時(shí)，用搖把轉(zhuǎn)動(dòng)曲軸，在氣缸蓋罩附近能聽(tīng)到氣門(mén)漏氣聲音；缸墊損壞造成的，在氣缸墊與氣缸蓋之間有氣噴出，能起動(dòng)時(shí)會(huì)噴煙；或打開(kāi)后蓋，在曲軸箱
廣西農(nóng)業(yè)機(jī)械化 2016年1期2016-03-09
- 壓縮式垃圾車提高壓實(shí)密度的液壓技術(shù)研究
板油缸對(duì)垃圾的壓縮力大幅提高，同時(shí)垃圾還受到以前沒(méi)有的推鏟擠壓力，實(shí)現(xiàn)“前壓后擠”的雙向強(qiáng)壓縮作用，大大提高了垃圾的壓實(shí)密度。改進(jìn)方案提出的提高垃圾壓實(shí)密度的新方法，為后裝壓縮式垃圾車的研發(fā)提供了技術(shù)借鑒。后裝壓縮式垃圾車 垃圾壓實(shí)密度 角度 前壓后擠 液壓技術(shù)1 前言目前國(guó)內(nèi)后裝壓縮式垃圾車在裝載垃圾過(guò)程中，大廂內(nèi)推鏟回程至終點(diǎn)（車廂前部），大廂內(nèi)空間通過(guò)后部填裝器裝入垃圾，其壓縮過(guò)程主要利用后部填裝器內(nèi)滑板油缸產(chǎn)生的壓縮力實(shí)現(xiàn)。裝入大廂內(nèi)的垃圾僅受到單
專用汽車 2016年12期2016-02-11
- 基于壓縮-剪切復(fù)合負(fù)荷的鐵系燒結(jié)粉末高密度成型
模型內(nèi)，然后在壓縮力100～700MPa、回轉(zhuǎn)角度0～360°（0為單軸壓縮）范圍內(nèi)變化加工條件，制作壓縮粉末件。分析回轉(zhuǎn)角度和壓縮力對(duì)成型體密度的影響，以及試驗(yàn)材料高度方向的密度分布。試驗(yàn)得出如下結(jié)論。（1）壓縮粉末成型時(shí)，同時(shí)施加壓縮負(fù)荷和剪切負(fù)荷，對(duì)成型件密度的提高非常有效。（2）以較小的回轉(zhuǎn)角度回轉(zhuǎn)，制件密度顯著提高。（3）在壓力200～400MPa，剪切負(fù)荷高密度效果好。（4）在施加剪切負(fù)荷情況下，相比僅施加單軸壓縮負(fù)荷，50%的壓縮力即可進(jìn)行同
汽車文摘 2015年1期2015-12-12
- 黏結(jié)方法對(duì)PLA血管內(nèi)支架力學(xué)性能的影響
性較好，但徑向壓縮力較低，徑向壓縮性能及體外降解性能與4014醫(yī)用膠水黏結(jié)的PLA血管內(nèi)支架相似，PCL管封套黏結(jié)的PLA血管內(nèi)支架更適用于臨床．聚乳酸(PLA)； 血管內(nèi)支架； 黏結(jié)點(diǎn)； 力學(xué)性能隨著現(xiàn)代生活方式的改變，心血管疾病成為當(dāng)今威脅人類健康的重要隱患．血管內(nèi)支架的植入能夠?yàn)檠芴峁┲?，使已?jīng)堵塞或者狹窄的血管完成血運(yùn)重建，實(shí)現(xiàn)其正常生理功能.隨著血管內(nèi)治療技術(shù)的發(fā)展，血管內(nèi)支架植入術(shù)已經(jīng)成為治療心血管疾病最有效的方法之一[1]．生物可降解血管
- 工藝參數(shù)對(duì)注塑壓縮PC板力學(xué)性能的影響
熔體施加均勻的壓縮力或進(jìn)行均勻的保壓［3-4］.而聚碳酸醋注塑壓縮成型是一個(gè)非常復(fù)雜的物理過(guò)程，它包括樹(shù)脂的流動(dòng)、冷卻固化，同時(shí)還伴隨有體積收縮、分子取向、剪切生熱和結(jié)晶過(guò)程［5］，任何一個(gè)工藝參數(shù)的改變都有可能對(duì)制品的力學(xué)性能造成影響.因此，有必要研究工藝參數(shù)對(duì)塑壓PC板力學(xué)性能的影響.本文選擇合適的工藝條件進(jìn)行注塑壓縮實(shí)驗(yàn)獲得PC板，之后用機(jī)械加工的方法獲得其拉伸試件，并進(jìn)行大量的拉伸實(shí)驗(yàn)，以分析研究注塑壓塑成型方法中各工藝參數(shù)對(duì)PC板力學(xué)性能的影響規(guī)
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年1期2014-09-21
- 稻麥秸稈打捆機(jī)壓縮機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)及力學(xué)分析①
點(diǎn)是壓縮機(jī)構(gòu)的壓縮力受到了機(jī)器功率的限制．在不增加機(jī)器功率的前提下，為了獲得較大的壓縮力，本文創(chuàng)新設(shè)計(jì)了一種利用鉸桿的角度效應(yīng)進(jìn)行增力的壓縮機(jī)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)如圖1所示．圖1 打捆機(jī)壓縮機(jī)構(gòu)示意圖下面結(jié)合圖1說(shuō)明其工作原理．機(jī)構(gòu)的主動(dòng)力由曲柄輸出，假定作用在連桿上的力為P，在壓縮行程時(shí)，力P的方向如圖1所示，推動(dòng)滾輪向右運(yùn)動(dòng)，鉸桿1的壓力角α逐漸減小，利用角度放大原理將力第一次放大;同時(shí)鉸桿1推動(dòng)節(jié)點(diǎn)A向下運(yùn)動(dòng)，從而帶動(dòng)鉸桿2和鉸桿3運(yùn)動(dòng)，并使鉸桿2和鉸桿3的壓
- 后青春期的詩(shī)
完全獨(dú)立調(diào)整的壓縮力和回彈力設(shè)計(jì)可以針對(duì)車主需求提供駕駛設(shè)定。低速率的壓縮力也可獨(dú)立調(diào)整，從而獲得更高的操控性。高速率壓縮力由KW預(yù)先設(shè)定，用以保證行駛舒適性。輪圈升級(jí)到18英寸，同時(shí)采用抓地力更強(qiáng)的倍耐力PZERO NERO運(yùn)動(dòng)型輪胎。升級(jí)后的C級(jí)轎車在不失舒適性的基礎(chǔ)上又提升了操控。今年將會(huì)是奔馳第三代C級(jí)轎車在國(guó)內(nèi)謝幕的一年，在第四代C級(jí)車上市后，現(xiàn)款車型將退出舞臺(tái)。當(dāng)今天變成了昨天，也許留下的只有致敬和那顆不老的心。endprint
汽車之友 2014年8期2014-04-16
- 帶隔板薄壁方管的耐撞性研究
示，仿真對(duì)應(yīng)的壓縮力位移曲線如圖4 所示。圖3 準(zhǔn)靜態(tài)壓縮時(shí)仿真與實(shí)驗(yàn)變形模式對(duì)比Fig.3 Comparison of deformation mode between numerical simulation and test in quasi-static圖4 準(zhǔn)靜態(tài)壓縮時(shí)壓縮力位移變化曲線Fig.4 Relationship between compression force and displacement in quasi-static從圖3
- CAE壓縮成型優(yōu)化纖維強(qiáng)化復(fù)材成型條件
成型周期過(guò)長(zhǎng)，壓縮力或時(shí)間不足則可能導(dǎo)致成品無(wú)法達(dá)到適當(dāng)?shù)男螤?。Moldex3D 壓縮成型，不僅可自動(dòng)的建立壓縮區(qū)域，并透過(guò)精靈模式簡(jiǎn)單的完成壓縮條件和壓縮行程的設(shè)定(如圖一及圖二)。壓縮成型模塊也提供完整的壓縮分析結(jié)果，透過(guò)三維模擬與可視化技術(shù)，真實(shí)呈現(xiàn)實(shí)驗(yàn)難以觀察到的成型過(guò)程(如圖三)。對(duì)于壓縮力等常見(jiàn)的觀察重點(diǎn)，Moldex3D壓縮成型模塊也提供壓縮力響應(yīng)和溫度、壓力分布等結(jié)果，幫助纖維強(qiáng)化復(fù)材進(jìn)一步達(dá)成成型條件優(yōu)化。圖1 產(chǎn)品模型與壓縮區(qū)域圖二 壓
塑料制造 2014年3期2014-01-29
- 電力機(jī)車車體承載特性分析
000kN 的壓縮力，作用在車體兩端前從板座上1000kN 至1500kN 的拉伸力，作用在牽引梁上蓋板上方150mm 處400kN 的壓縮力，作用在司機(jī)室前窗底梁處300kN 的壓縮力，作用在車體上1.3 倍車體設(shè)計(jì)重量的垂向載荷，帶一個(gè)轉(zhuǎn)向架的車體一端架車和一端起吊，帶兩個(gè)轉(zhuǎn)向架的整車架車和整車起吊，設(shè)備在橫向相當(dāng)于1×9.8m/s2慣性力、縱向相當(dāng)于3×9.8m/s2慣性力、垂向相當(dāng)于1.5×9.8m/s2至3×9.8m/s2慣性力對(duì)車體的沖擊，作用
機(jī)械工程師 2013年11期2013-12-23
- 木薯塊根壓縮力學(xué)特性試驗(yàn)研究
1）干燥時(shí)間對(duì)壓縮力和應(yīng)力的影響：限于試驗(yàn)設(shè)備，含水率用干燥時(shí)間衡量，隨干燥時(shí)間的增大含水率減小，將木薯試樣置于恒溫40℃的干燥箱中分別干燥0，1，4，10h。（2）壓縮速度對(duì)壓縮力和應(yīng)力的影響：壓縮速度為10，50，100，250mm／min，測(cè)量指標(biāo)為壓縮力和應(yīng)力。為保證試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)的真實(shí)性和可靠性，在試驗(yàn)過(guò)程中，應(yīng)嚴(yán)格控制其他非測(cè)試參量變化。1.3.2 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì) 為保證試驗(yàn)結(jié)果準(zhǔn)確性，在單因素試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，進(jìn)行正交試驗(yàn)，并依照單因素試驗(yàn)結(jié)果設(shè)計(jì)試
食品與機(jī)械 2013年3期2013-09-11
- 空重車混合編組方式對(duì)重載列車縱向力的影響
混編方式對(duì)車鉤壓縮力的影響，并和勻質(zhì)純重列車進(jìn)行比較，確定混編列車的合理編組方式。1 列車縱向動(dòng)力學(xué)模型列車是由機(jī)車車輛通過(guò)車鉤緩沖裝置連接而成的。本文在研究列車系統(tǒng)縱向動(dòng)力學(xué)時(shí)，采用集中質(zhì)量法，將車體、構(gòu)架、搖枕和輪對(duì)看作是一個(gè)整體，將車鉤緩沖裝置簡(jiǎn)化為彈簧阻尼系統(tǒng)，將列車抽象為一個(gè)多質(zhì)點(diǎn)的質(zhì)量彈簧阻尼系統(tǒng)［2］。取列車中的第i（i＝1，2，…，n，n為車輛編組數(shù)）節(jié)車為研究對(duì)象，其單車受力情況如圖1所示。圖1 單車受力分析圖第i節(jié)車的縱向動(dòng)力學(xué)微分方程
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2013年6期2013-09-04
- 七看七查判功率
時(shí)調(diào)整。4.看壓縮力、查漏氣。以S195型柴油機(jī)為例，檢查壓縮力的方法是在不減壓的情況下?lián)u轉(zhuǎn)曲軸，當(dāng)搖至壓縮力較大時(shí)，再向上用力搖一把，松放搖柄但手不要離開(kāi)搖柄，此時(shí)如有很大的反彈力，說(shuō)明壓縮力很好；反之，說(shuō)明壓縮力較差。汽缸密封性差的原因：氣門(mén)無(wú)間隙或間隙太小，活塞與汽缸套及活塞環(huán)端面間隙過(guò)大、環(huán)槽積炭等。在發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)，若貼近空氣濾清器聽(tīng)到有“嘶嘶”的吹氣聲，則說(shuō)明漏氣。此時(shí)，結(jié)合冒煙情況即可確認(rèn)故障產(chǎn)生的原因。5.看冒煙、查磨損。發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作時(shí)，一
山東農(nóng)機(jī)化 2013年6期2013-04-07
- 對(duì)一道定積分習(xí)題答案的質(zhì)疑
內(nèi)，彈簧所受的壓縮力F與縮短的距離L按胡克定律F=kL計(jì)算.今有一彈簧原長(zhǎng)90cm,每壓縮1cm需0.049N的壓縮力，若把這根彈簧從80cm壓縮至60cm（在彈性限度內(nèi)），問(wèn)外力克服彈簧的彈力做了多少功？《教師教學(xué)用書(shū)》給出如下答案：作者簡(jiǎn)介 陳石鑫，男，廣州市黃埔區(qū)第86中學(xué)高中部數(shù)學(xué)老師.畢業(yè)于華南師范大學(xué)數(shù)學(xué)學(xué)院，本科學(xué)歷.）“本文中所涉及到的圖表、注解、公式等內(nèi)容請(qǐng)以PDF格式閱讀原文”
中學(xué)數(shù)學(xué)雜志(高中版) 2008年3期2008-06-02