直墻
- 基于證據(jù)理論的灌注樁外掛直墻施工風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估
連續(xù)墻外掛混凝土直墻主要用于城市內(nèi)河道疏浚工程。該工程可解決河道兩岸居民區(qū)、道路密集問題，減少占地和工程開挖對(duì)道路、房屋的破壞影響。其工程施工流程為：灌注樁施工、灌注樁化學(xué)植筋、外掛面板鋼筋制做安裝、模板安裝、分層澆筑混凝土、混凝土養(yǎng)護(hù)?，F(xiàn)其施工風(fēng)險(xiǎn)已嚴(yán)重影響了工程施工安全管理工作，如何準(zhǔn)確評(píng)判和預(yù)估灌注樁連續(xù)墻外掛混凝土直墻施工風(fēng)險(xiǎn)已成為工程施工亟需解決的關(guān)鍵問題。目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)施工風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行了大量的研究，并取得了豐富的研究成果。盧鑫月等[1]基于動(dòng)態(tài)貝
水利技術(shù)監(jiān)督 2023年10期2023-11-09
- 東平縣博物館館藏漢代陶灶研究
兩側(cè)置擋風(fēng)墻，為直墻坡脊平頂，兩側(cè)擋風(fēng)墻同樣高，無煙囪，灶門呈長(zhǎng)方形，落地。圖2 B型Ⅰ式灶B型Ⅱ式灶（圖3）兩側(cè)置擋風(fēng)墻，為直墻坡脊瓦頂。兩側(cè)擋風(fēng)墻同樣高，壺狀或短柱狀煙囪，灶門呈長(zhǎng)方形，落地。圖3 B型Ⅱ式灶B型Ⅲ式灶（圖4）兩側(cè)置擋風(fēng)墻，為直墻坡脊瓦頂，兩側(cè)的擋風(fēng)墻高低不同，擋風(fēng)墻完全擋住了兩側(cè)灶面，無煙囪，灶門呈長(zhǎng)方形，落地。B型Ⅳ式灶（圖5）兩側(cè)置擋風(fēng)墻，為直墻坡脊瓦頂，兩側(cè)擋風(fēng)墻高低不同，無煙囪，灶口上擋墻呈舌狀凸起，灶口方形，不落地，無底。圖
文物鑒定與鑒賞 2023年15期2023-10-24
- 明挖超大跨度疊層隧道結(jié)構(gòu)受力分析及斷面優(yōu)化設(shè)計(jì)
架最優(yōu)斷面形式為直墻折板式斷面，并提出抬高頂板高度、采用空心頂板結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案以滿足結(jié)構(gòu)受力要求；付大喜[5]分析了三種斷面形式的受力特點(diǎn)，并對(duì)直墻折板斷面形式進(jìn)行了參數(shù)優(yōu)化；唐鵬[6]通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析，認(rèn)為大跨度框架式隧道受力薄弱點(diǎn)為結(jié)構(gòu)跨中和邊墻拐角處，可通過設(shè)置變截面的方法優(yōu)化結(jié)構(gòu)受力薄弱處的設(shè)計(jì)；周倩茹[7]結(jié)合深圳媽灣跨海通道工程，分別建立梁、板單元二維模型模擬框架結(jié)構(gòu)受力，發(fā)現(xiàn)斷面頂板設(shè)置折板可以顯著優(yōu)化頂板受力，但對(duì)于底板的內(nèi)力基本無影
城市道橋與防洪 2023年2期2023-03-12
- 直墻拱形巷(隧)道巖爆卸壓孔解危效應(yīng)試驗(yàn)研究
前尚缺乏具體針對(duì)直墻拱形巷(隧)道巖爆開展卸壓孔解危效應(yīng)方面的研究。綜上,本研究將具體針對(duì)直墻拱形巷(隧)道,基于聲發(fā)射和應(yīng)變等監(jiān)測(cè),結(jié)合巖爆內(nèi)因分析,開展含卸壓孔的直墻拱形巷(隧)道花崗巖試樣雙軸壓縮試驗(yàn),得到其卸壓孔解危效應(yīng)機(jī)理,為巖爆破裂演化及解危提供依據(jù)。1 直墻拱形巷(隧)道巖爆卸壓孔解危效應(yīng)試驗(yàn)1.1 試驗(yàn)裝置與方案采取湖南某地花崗巖,該巖石為中細(xì)粒結(jié)構(gòu),主要礦物成分為斜長(zhǎng)石和石英,同時(shí)含有少量云母,此外還存在微量的角閃石,質(zhì)地硬脆,滿足巖爆內(nèi)
金屬礦山 2022年8期2022-09-02
- 特長(zhǎng)明挖高速公路隧道斷面研究
隧道形式主要包括直墻平頂［3，4］、直墻折板［5-7］、直墻圓頂以及拱形結(jié)構(gòu)［8］。其中以直墻平頂形式為主，直墻折板斷面形式為輔，直墻圓頂及拱形結(jié)構(gòu)較少采用。拱形結(jié)構(gòu)主要用于礦山法或淺埋暗挖法的明洞段，多采用模板臺(tái)車進(jìn)行施工，當(dāng)隧道基坑采用垂直支護(hù)時(shí)，內(nèi)支撐的設(shè)置限制了模板臺(tái)車的使用，施工難度很大，會(huì)影響主體結(jié)構(gòu)以及防水層的施工質(zhì)量［8］。對(duì)于直墻平板、折板和圓頂形式，在受力性能角度上看，直墻圓頂優(yōu)于直墻折板，直墻折板優(yōu)于直墻平頂［5］，而在斷面空間利用率
特種結(jié)構(gòu) 2022年4期2022-08-25
- 河道中折線形及曲線形迷宮堰的結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)對(duì)比分析
迷宮堰結(jié)構(gòu)，堰體直墻壁厚0.5 m，底板厚0.8 m，底板順?biāo)鞣较驅(qū)? m，底板垂直水流方向每隔16 m設(shè)置結(jié)構(gòu)縫，并設(shè)置止水設(shè)施底板坐落在基巖上，典型平面布置圖見圖1。為了研究從結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)方面進(jìn)行迷宮堰選型，初擬采用曲線形和折線形兩種結(jié)構(gòu)擋水工況下的受力情況進(jìn)行對(duì)比分析。圖1 曲線形及折線形迷宮堰平面圖2 計(jì)算模型及邊界條件2.1 計(jì)算模型及材料參數(shù)根據(jù)設(shè)計(jì)方案，按照結(jié)構(gòu)垂直水流方向的分縫設(shè)置情況，迷宮堰順?biāo)鞣较虻装鍖? m，垂直水流方向每16 m
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2022年3期2022-03-25
- 大傾角工作面回采巷道斷面形狀優(yōu)化
C對(duì)矩形、圓形、直墻半圓拱形巷道進(jìn)行分析，最終得出直墻半圓拱為最適合斷面。李桂臣[4]對(duì)不同側(cè)壓系數(shù)對(duì)高地應(yīng)力條件下不同巷道斷面影響，并提出了支護(hù)相關(guān)理念。由于不同礦井地質(zhì)條件存在差異，本文以山東陽城煤礦大傾角3308工作面為工程背景，對(duì)陽城煤礦3308工作面巷道的斷面進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，采用FLAC3D對(duì)矩形和直墻微拱形斷面進(jìn)行數(shù)值模擬研究，分析得出合理斷面形狀，并提出對(duì)應(yīng)支護(hù)建議，為類似大傾角條件下工作面巷道斷面選取及支護(hù)供借鑒。1 地質(zhì)概況陽城煤礦3308
煤 2022年3期2022-03-17
- 羊場(chǎng)灣煤礦上行開采合理巷道斷面形狀確定
心拱(微拱形)、直墻半圓拱形為主，查閱相關(guān)專著[17]與文獻(xiàn)[18]，總結(jié)以上各斷面形狀及優(yōu)缺點(diǎn)見表1。表1 常用巷道斷面形狀優(yōu)缺點(diǎn)及適用范圍結(jié)合礦井二煤已采巷道斷面形狀選擇實(shí)際情況，參考表1巷道斷面形狀優(yōu)缺點(diǎn)及適用范圍，本文進(jìn)一步選取矩形、微拱形、直墻半圓拱形三種巷道斷面開展數(shù)值模擬。3.2 模型建立與參數(shù)確定為滿足模擬二煤采動(dòng)后在采空區(qū)上方開掘巷道的研究需求，對(duì)照探巷設(shè)計(jì)位置，選取Y120201工作面及其上方巖層為數(shù)值模擬對(duì)象，研究不同斷面巷道在采空區(qū)
煤炭工程 2022年2期2022-02-26
- 兩種不同地下洞室結(jié)構(gòu)形式的動(dòng)力響應(yīng)分析與比較
目的實(shí)施，大跨度直墻拱形洞室與穹頂洞室均有所應(yīng)用。目前，國(guó)內(nèi)外研究機(jī)構(gòu)和專家學(xué)者對(duì)于直墻拱形洞室的圍巖穩(wěn)定性、破壞機(jī)理及加固措施問題進(jìn)行了大量的研究，取得了豐富的研究成果[1-5]，例如朱維申對(duì)典型的直墻拱洞室群在不同條件和多因素影響下高邊墻位移規(guī)律的預(yù)測(cè)進(jìn)行了研究[1-2]；顧金才院士通過模型試驗(yàn)，系統(tǒng)研究了最大初始開洞荷載與洞室軸線平行作用下直墻拱頂試驗(yàn)的破壞形態(tài)和機(jī)理[3]；高延法經(jīng)過對(duì)比試驗(yàn)設(shè)計(jì)了直墻半圓拱形鋼管混凝土支架[4-5]。但是對(duì)于地下油
巖土工程技術(shù) 2022年1期2022-02-21
- 不同巷道斷面形狀對(duì)圍巖穩(wěn)定性的數(shù)值模擬研究
數(shù)值模擬對(duì)矩形和直墻平頂肩角微拱形厚頂煤巷道應(yīng)力分布特征進(jìn)行了對(duì)比分析。程國(guó)棟[3]采用PFC 2D軟件研究分析了6種不同斷面形狀的巷道圍巖變形破裂特征。張一夫[4]等利用有限體積法對(duì)不同巷道斷面形狀的圍巖進(jìn)行數(shù)值模擬，并定量分析巷道斷面形狀對(duì)圍巖的影響。張曉剛[5]等通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)對(duì)深井軟巖巷道的穩(wěn)定性進(jìn)行了研究，并由此提出了支護(hù)方案。郭曉菲[6]等結(jié)合蝶形破壞理論對(duì)不同巷道斷面形狀的適用性進(jìn)行了探討。劉康等[7]開展了臨近爆破條件下巷道斷面形狀
價(jià)值工程 2022年6期2022-02-21
- 直墻半圓拱巷道圍巖應(yīng)力分布解析
232001）直墻半圓拱巷道以其受力均勻和穩(wěn)定性好的優(yōu)點(diǎn)在煤礦回采巷道中有著廣泛應(yīng)用。樊曉飛[1]優(yōu)化了大斷面直墻半圓拱巷道錨桿支護(hù)參數(shù)；劉朝偉[2]研究了厚煤層直墻半圓拱巷道圍巖破壞特征；何治良等[3]研究了側(cè)壓系數(shù)不同時(shí)直墻半圓拱巷道底腳受力特點(diǎn)；單仁亮等[4]對(duì)大斷面直墻半圓拱巷道支護(hù)參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化；陸莉娜等[5]優(yōu)化了直墻半圓拱巷道襯砌結(jié)構(gòu)；單仁亮等[6]對(duì)直墻半圓拱巷道進(jìn)行了爆破震動(dòng)數(shù)值分析。本文采用復(fù)變函數(shù)法求解了直墻半圓拱巷道圍巖的應(yīng)力分布
山東煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 直墻前多向不規(guī)則波波高平面分布的數(shù)值模擬研究
不僅關(guān)注波要素對(duì)直墻的作用，對(duì)于直墻前沿水域的波高平面分布也要有全面的了解，以便能夠合理地確定直墻前沿的泊位、浮碼頭等工程布置位置。實(shí)際波浪往往是不規(guī)則且方向不單一的，多向不規(guī)則波更符合天然波浪的特性。因此研究正向、斜向入射后的多向不規(guī)則波經(jīng)歷反射、疊加作用后波浪在直墻建筑物前沿水域的平面空間分布具有重要意義。陳漢寶[1]使用數(shù)值模擬和物理模型探討了斜向波與直立式防波堤的相互作用，波高最大值與斜角的關(guān)系，給出了對(duì)應(yīng)的波態(tài)圖，定性分析了波浪特性；馮衛(wèi)兵等[2
中國(guó)港灣建設(shè) 2021年10期2021-11-04
- 隧洞圍巖在超載和卸載狀態(tài)下的破壞模式
個(gè)跨度8 cm、直墻高8 cm、拱高4 cm的城門洞；其后，將模型放入萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行超載破壞試驗(yàn)。施加豎向荷載過程中，圍巖的豎向應(yīng)力逐漸增加；而模型側(cè)向應(yīng)力受鋼板平面應(yīng)變約束，也隨著豎向荷載而逐漸增大。因此，超載破壞下圍巖的應(yīng)力路徑類似于加軸壓、加圍壓的應(yīng)力路徑。試驗(yàn)過程中，記錄應(yīng)變、沉降和裂縫擴(kuò)展情況等，確定模型峰值荷載 σzmax。荷載作用下，圍巖側(cè)壁初次塌落剝落時(shí)定義為初次破壞，此時(shí)，隧洞已經(jīng)破壞，洞型發(fā)生改變，形成新輪廓的隧洞模型，但仍可以繼續(xù)承載
工程科學(xué)與技術(shù) 2021年5期2021-10-17
- 某泄洪洞混凝土襯砌內(nèi)力計(jì)算和截面設(shè)計(jì)★
4 m，為半圓拱直墻形狀，如圖1所示。其跨度4 m，直墻高2.75 m，隧洞總高4.75 m。上覆巖石為流紋巖，其物理力學(xué)參數(shù)如下：彈性模量50 GPa，泊松比0.25，密度2 630 kg/m3。采用C25混凝土作為襯砌材料，襯砌厚度400 mm[6]，其物理力學(xué)參數(shù)如下：彈性模量50 GPa，泊松比0.25，密度2 630 kg/m3。有限元數(shù)值計(jì)算是在軟件ANSYS17.0版本上完成的，有限元模型為平面應(yīng)變，計(jì)算寬度1 m。為了能夠分析巖體的彈塑性區(qū)
山西建筑 2021年19期2021-09-23
- 富水砂卵石層平頂直墻CRD法施工技術(shù)及安全控制
起拱條件，故平頂直墻結(jié)構(gòu)已逐漸成為一種典型的解決方案。平頂直墻結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)特殊，與傳統(tǒng)拱形結(jié)構(gòu)相比，土方開挖過程中難以形成土拱效應(yīng)，自穩(wěn)能力差，易引發(fā)過大變形，甚至導(dǎo)致坍塌等事故。許多學(xué)者對(duì)平頂直墻工程施工展開研究并取得了一定成果，主要集中在設(shè)計(jì)方案比選及施工新技術(shù)、新工藝的應(yīng)用方面：炊鵬飛[1]對(duì)暗挖平頂直墻后拆二次襯砌的操作要點(diǎn)及施工關(guān)鍵技術(shù)的應(yīng)用進(jìn)行了分析；姚海波等[2]對(duì)大斷面平頂直墻地下方廳的施工工藝及技術(shù)要求進(jìn)行了總結(jié)；王志剛[3]利用數(shù)值計(jì)
建筑施工 2021年12期2021-09-14
- 淺談引水工程中無壓隧洞設(shè)計(jì)斷面型式的確定
面型式主要有圓拱直墻形、馬蹄形、圓形。2.1 地質(zhì)條件12#無壓隧洞圍巖主要為Ⅲ類砂巖，最大洞頂埋深275 m，平均埋深約120 m，洞頂最大外水壓力為174 m，平均外水壓力約100 m，地質(zhì)條件相對(duì)較好。但由于外水壓力較大，對(duì)結(jié)構(gòu)的影響較大。2.2 水力條件根據(jù)規(guī)范要求，從水力條件、結(jié)構(gòu)要求分析，在凈空比20%的條件下，計(jì)算得出圓拱直墻形、馬蹄形、圓形隧洞各種過水?dāng)嗝?。無壓隧洞過流能力計(jì)算采用明渠均勻流公式：2.3 結(jié)構(gòu)計(jì)算根據(jù)SL279—2016《水
地下水 2021年4期2021-08-27
- 孤立波對(duì)礁坪上直墻沖擊試驗(yàn)和RANS數(shù)值模擬
化及其與礁坪后方直墻的相互作用過程。1 試驗(yàn)布置1.1 水槽布置試驗(yàn)在大波流水槽中進(jìn)行，水槽尺寸為69 m×2 m×1.8 m(長(zhǎng)×寬×深)，圖1是試驗(yàn)波浪水槽的布置圖。水槽側(cè)壁是玻璃，便于用相機(jī)記錄和直接觀察波浪傳播演變過程。用Goring[19]提出的造波方法，在水槽的一端用推板造波機(jī)產(chǎn)生孤立波。島礁剖面高0.4 m，前坡陡峭，坡度為1∶4，礁坪長(zhǎng)6 m。坡面和礁坪表面由光滑的PVC板制成；在礁坪的末端安裝高0.6 m的直墻。礁體模型距造波機(jī)推板平衡位
海洋工程 2021年4期2021-08-05
- 引漢濟(jì)渭二期工程黃午隧洞斷面選型分析
面形式主要有圓拱直墻形、馬蹄形和圓形。圓形斷面受力條件好，但圓形斷面對(duì)施工運(yùn)輸影響較大，施工困難，在該隧洞為無壓明流的情況下不考慮采用；圓拱直墻形缺點(diǎn)是受力條件較差，優(yōu)點(diǎn)是施工條件較好，我國(guó)已建引大入秦工程26＃隧洞以及湖南省臨澧縣青山水輪泵站灌區(qū)總干渠冉鋪灣隧洞等均采用了圓拱直墻形斷面［6-7］；馬蹄形斷面受力條件及過流條件較好，但弧形仰拱對(duì)施工運(yùn)輸有一定影響，目前在建秦嶺特長(zhǎng)輸水隧洞在設(shè)計(jì)中采用了馬蹄形斷面［8］。根據(jù)引漢濟(jì)渭二期工程沿線分水口總體布局
人民黃河 2021年6期2021-06-16
- 中空激光光內(nèi)送粉熔池溫度控制研究
”字形基板上熔覆直墻驗(yàn)證控溫效果[4]；蘇州大學(xué)的孫華杰基于CCD相機(jī)的熔池溫度檢測(cè)系統(tǒng)，根據(jù)PID模糊控制算法對(duì)熔池溫度進(jìn)行控制等[5]。目前的研究結(jié)果表明，激光熔覆熔池溫度的測(cè)控技術(shù)已取得了很大的進(jìn)步，但控制策略、方法、實(shí)時(shí)性還不成熟，控制系統(tǒng)復(fù)雜，可靠性較差。本文針對(duì)光內(nèi)送粉熔覆，研發(fā)了基于C#軟件的激光沉積熔覆層溫度閉環(huán)控制系統(tǒng)，提出一種層到層的溫度控制方法，根據(jù)當(dāng)前熔覆層平均溫度改變下一層的激光功率來控制熔池溫度，達(dá)到期望溫度，消除直壁墻堆積過程
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2021年2期2021-05-21
- 基于斷面形狀效應(yīng)的厚頂煤巷道支護(hù)參數(shù)優(yōu)化
[11]對(duì)矩形、直墻半圓拱形等6種巷道斷面形狀進(jìn)行了數(shù)值模擬，提出了巷道支護(hù)“等效開挖”和“無效加固區(qū)”的概念。然而上述研究多集中于巷道斷面形狀對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響及厚頂煤巷道圍巖變形控制問題，而對(duì)于決定厚頂煤巷道最終破壞形式的巷道頂板兩側(cè)肩角處剪切破壞仍未引起足夠重視[12]。筆者以唐家會(huì)礦61201運(yùn)輸巷為工程背景，在對(duì)矩形和直墻平頂肩角微拱形厚頂煤巷道應(yīng)力分布特征進(jìn)行對(duì)比分析的基礎(chǔ)上，提出了巷道斷面形狀優(yōu)化方案及合理支護(hù)參數(shù)。1 工程概況61201綜放
能源與環(huán)保 2021年4期2021-05-07
- 下穿T2航站樓天府機(jī)場(chǎng)高鐵站轉(zhuǎn)換厚板結(jié)構(gòu)選型
。轉(zhuǎn)換厚板分別對(duì)直墻平頂圓拱斷面方案與直墻圓拱斷面方案進(jìn)行對(duì)比分析。直墻平頂圓拱斷面方案頂板內(nèi)側(cè)為圓拱，頂板頂為平面，實(shí)際受力特點(diǎn)為加腋梁的特性。直墻圓拱斷面方案實(shí)際受力特性以拱的特性為主。3 受力分析本段咽喉區(qū)間為明挖區(qū)間，基坑支護(hù)方式為放坡開挖及圍護(hù)樁+錨索防護(hù)，底板持力層為中等風(fēng)化泥巖、砂巖。結(jié)構(gòu)計(jì)算截面尺寸：底板厚1.8 m(設(shè)置抗拔樁)，側(cè)墻厚2 m(側(cè)墻高度13.5～15.5 m)，中隔墻厚1 m，頂板厚2.5～2.8 m。底板位于地下-25
高速鐵路技術(shù) 2021年1期2021-04-02
- 深部破碎巖體巷道圍巖控制技術(shù)研究
準(zhǔn)過程中主要應(yīng)用直墻三心拱形巷道，巷道規(guī)格為3.6 m×3.3 m（寬×高），主要采用樹脂錨桿支護(hù)手段，錨桿直徑20 mm，長(zhǎng)度2.2 m，布置在巷道的頂板，支護(hù)參數(shù)為間距1.5 m、排距1.5 m。隨著開采深度的增加，特別當(dāng)開采深度大于800 m以后，該礦山深部巷道頻繁出現(xiàn)片幫以及頂板垮落等問題。圖1顯示了該礦山深部破碎巖體巷道圍巖變形和破壞的典型特征。由圖可知，巷道的破壞主要表現(xiàn)為兩幫的破壞，隨著兩幫破壞深度的增加，使得巷道斷面的跨高比增加，進(jìn)一步造成
金屬礦山 2020年8期2020-09-19
- 某礦坑內(nèi)卷揚(yáng)機(jī)硐室加固方案
現(xiàn)卷揚(yáng)機(jī)硐室東側(cè)直墻出現(xiàn)橫向裂縫和混凝土剝離現(xiàn)象，隨時(shí)間推移，破損情況加重：橫向裂縫增多變長(zhǎng)，混凝土破損脫落面積加大，部分鋼筋外露，另外監(jiān)測(cè)出硐室有較大的沉降位移。硐室破損情況詳見圖1。圖1 硐室破損情況2 原因分析設(shè)計(jì)院通過現(xiàn)場(chǎng)查看以及與業(yè)主的溝通了解，硐室破損原因可能是硐室周邊的深部注漿防水工程施工擾動(dòng)了硐室已經(jīng)穩(wěn)定的圍巖，導(dǎo)致硐室東側(cè)直墻外側(cè)應(yīng)力集中，從而造成硐室東側(cè)直墻破損變形和沉降。3 加固前檢查業(yè)主在對(duì)卷揚(yáng)機(jī)硐室加固前，應(yīng)對(duì)硐室進(jìn)行全面仔細(xì)的檢
世界有色金屬 2020年10期2020-08-05
- 喀斯特地貌區(qū)超淺埋拱蓋法暗挖車站主體與附屬結(jié)構(gòu)接口優(yōu)化設(shè)計(jì)
”和“弧形拱頂+直墻+平直底板”2種。在上軟（紅黏土）下硬（中風(fēng)化白云巖）超淺埋地層中矩形接口可利用建筑空間較大，但初期支護(hù)剛度小，截面變形大，跨中和支座處彎矩大，結(jié)構(gòu)受力不合理且不安全。當(dāng)采用“弧形拱頂+直墻+平直底板”接口時(shí)拱腳處同樣存在上述問題。根據(jù)多年設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)以及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理，從2 個(gè)方面對(duì)接口進(jìn)行優(yōu)化：①保留弧形拱頂及直墻，增加拱蓋；②優(yōu)化底板外截面，減少開挖深度及范圍。形成優(yōu)化的接口形式“弧形拱頂+直墻+仰拱+拱蓋”，如圖1所示。圖1 主體與附
鐵道建筑 2020年6期2020-07-04
- 隧道穿越泥石流溝防治設(shè)計(jì)的幾個(gè)問題探討
面及復(fù)式斷面(如直墻V形、直墻弓形)排導(dǎo)槽[13]，幾種槽型斷面如圖6所示。排導(dǎo)性能最佳(最佳水力)斷面是指在設(shè)計(jì)流量Q一定時(shí)，過流斷面面積A最小或水力半徑R最大的斷面，即以最小的過流面積通過設(shè)計(jì)流量的斷面，也可表述為在過流面積相同的情況下，能通過流量最大的斷面條件。為了探究不同槽型最佳水力斷面的統(tǒng)一表達(dá)式，引入文獻(xiàn)[14-15]的研究結(jié)果，排導(dǎo)槽斷面型態(tài)參數(shù)M為斷面濕周p與水力半徑R的比值，即M=p/R。根據(jù)水力半徑R定義(R=A/p)，過流斷面面積A和
隧道建設(shè)(中英文) 2020年1期2020-03-09
- 雙江口水電站溢洪道進(jìn)口導(dǎo)墻體型優(yōu)化試驗(yàn)
黃金分割比橢圓弧直墻方案；郭觀明等[4]結(jié)合數(shù)值模擬和模型試驗(yàn)研究了不同體型溢洪道進(jìn)口導(dǎo)墻對(duì)水流流態(tài)及閘孔泄流能力的影響，提出了直線圓弧組合型導(dǎo)墻型式；王均星等[5]通過模型試驗(yàn)比較了9種進(jìn)水口曲線型式，得出了長(zhǎng)短軸黃金分割比的橢圓弧面導(dǎo)墻方案，并對(duì)該方案下的溢洪道泄流能力進(jìn)行了進(jìn)一步的試驗(yàn)驗(yàn)證，取得了良好效果。因此，筆者在前人研究的基礎(chǔ)上，以雙江口溢洪道進(jìn)口導(dǎo)墻為例，通過水力學(xué)模型試驗(yàn)對(duì)五種導(dǎo)墻布置方案下的溢洪道進(jìn)口段水流流態(tài)進(jìn)行了對(duì)比分析，選出了最適宜
四川水力發(fā)電 2020年1期2020-03-06
- 不同斷面隧道開挖對(duì)地層及建筑物影響的數(shù)值分析
對(duì)不同形狀（平頂直墻形、馬蹄形、圓形）隧道開挖引起的地層及鄰近建筑物的穩(wěn)定性進(jìn)行研究，對(duì)3種施工斷面形狀進(jìn)行優(yōu)選，結(jié)果顯示：圓形隧道開挖引起地面沉降影響最小，其次是馬蹄形隧道，最后為平頂直墻形隧道;圓形隧道開挖引起的沉降槽寬度和深度較其他形狀要小;控制沉降及保證建筑結(jié)構(gòu)的沉降從優(yōu)至劣依次為圓形>馬蹄形>平頂直墻形。關(guān)鍵詞：數(shù)值模擬;不同形狀隧道斷面;地表沉降中圖分類號(hào)：TV223.3? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? ? ? ?文章編號(hào)：2095-2945
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2019年33期2019-12-12
- 幕墻式防波堤水動(dòng)力特性的數(shù)值模擬研究
堤由前下垂板和后直墻兩部分組成，下垂板與直墻之間形成消浪室。消浪室促使下垂板周圍的渦旋明顯增大，入射波能量耗散增加。與傳統(tǒng)防波堤相比，幕墻式防波堤可以有效降低波浪反射，保證結(jié)構(gòu)前水域平穩(wěn)。許多學(xué)者對(duì)直立板結(jié)構(gòu)的水動(dòng)力特性進(jìn)行了研究。Ursell[1]最早研究了無限水深中波浪與直立板結(jié)構(gòu)的相互作用問題，給出了反射系數(shù)和透射系數(shù)的變化規(guī)律。Evans[2]研究了波浪與淹沒式直立板結(jié)構(gòu)的相互作用，得到了一階波浪力與二階波浪力的計(jì)算公式。Morris[3]建立了一
水道港口 2019年5期2019-11-19
- 五河分洪道直墻護(hù)砌方案的探討
本文從五河分洪道直墻護(hù)砌方案的選定入手，提出了應(yīng)用生態(tài)型護(hù)岸對(duì)傳統(tǒng)混凝土直墻護(hù)岸的假設(shè)性改良方案的探討，為類似河道治理工程的設(shè)計(jì)提供參考。一、工程概況五河分洪道是黃河故道宿遷境內(nèi)重要的分洪河道之一, 位于洋河新區(qū)境內(nèi)，河道總長(zhǎng)16.92km，其中平地開河1.9km，自黃河故道樁號(hào)K60+500 處五河分洪閘，承泄黃河故道洪水入成子湖。五河平地開河段地勢(shì)北高南低、西高東低，地面高程黃河老大堤以北24 ～20m，老大堤以南18 ～17m，現(xiàn)狀河底高程13 ～9
治淮 2019年7期2019-08-07
- 爆炸荷載下錨固洞室拱腳的變形破壞規(guī)律研究
的、半圓拱形的和直墻拱頂形的，等等。這些洞室中往往會(huì)存在凸出或凹進(jìn)的部位，尤其是直墻拱頂形的，直墻與拱頂間的連接之處易形成凹進(jìn)巖體的棱角，稱之為拱腳。拱腳處由于容易產(chǎn)生大變形，再加上巖土體所處的外部環(huán)境條件的變化，尤其是受到震動(dòng)沖擊載荷時(shí)，常常會(huì)發(fā)生破壞。學(xué)者們對(duì)此進(jìn)行了研究，如信春雷等[1]通過研究顯示跨走向滑動(dòng)斷層隧道在地震時(shí)，其拱腳處易產(chǎn)生拉應(yīng)力集中而破壞。施有志等[2]利用數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)地震力作用下，南、北兩線隧道的左拱肩和左拱腳的位移、加速度響應(yīng)差
振動(dòng)與沖擊 2019年14期2019-08-06
- 平頂直墻暗挖隧道設(shè)計(jì)與施工技術(shù)探析
，越來越多的平頂直墻結(jié)構(gòu)出現(xiàn)。與拱頂直墻斷面比較，平頂直墻結(jié)構(gòu)具有施工風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)高、工序轉(zhuǎn)換復(fù)雜、沉降控制敏感等特點(diǎn)，由于不起拱，頂部承載力不足，在開挖和二次襯砌拆撐階段的施工風(fēng)險(xiǎn)較大，極易出現(xiàn)土體坍塌和結(jié)構(gòu)沉降過大等問題[1]；在設(shè)計(jì)中，應(yīng)強(qiáng)調(diào)土體開挖、初支襯砌的防坍塌及二次襯砌過程中的受力轉(zhuǎn)換；在施工時(shí)，除應(yīng)嚴(yán)格遵循“管超前、嚴(yán)注漿、短開挖、強(qiáng)支護(hù)、快封閉、勤量測(cè)”的十八字方針外，還應(yīng)遵循“初支謹(jǐn)防坍塌，二襯合理轉(zhuǎn)換”的原則，加強(qiáng)對(duì)上覆土體和結(jié)構(gòu)沉降的控
天津建設(shè)科技 2019年3期2019-07-18
- 水平式混合直立護(hù)岸波浪力試驗(yàn)研究
較強(qiáng)時(shí)，為了減小直墻上的波浪力，通常在直立墻前設(shè)置斜坡掩護(hù)塊石棱體，這種直立式和斜坡式結(jié)構(gòu)混成的防波堤也被稱為水平混合式防波堤[1]。本文所研究的結(jié)構(gòu)即為雙排鋼管板樁前堆砌有斜坡掩護(hù)塊石棱體的水平混合式防波堤。研究直立式防波堤所受的波浪力對(duì)于此類結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)有著重要的工程應(yīng)用價(jià)值[2-3]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)直立堤直墻受力的研究較為成熟。1920年，日本學(xué)者広井[4]最早將波壓力與波高聯(lián)系起來，并認(rèn)為波浪作用在直立墻前的波壓力是均勻分布的。1928年Sainflo
水道港口 2019年2期2019-05-23
- 厚松軟煤層巷道掘進(jìn)斷面形狀優(yōu)化數(shù)值研究
別為矩形、圓形、直墻半圓拱形和橢圓形共4種，各斷面的尺寸如圖1所示。采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對(duì)不同側(cè)壓系數(shù)下的巷道圍巖最大應(yīng)力、圍巖位移情況、圍巖塑性區(qū)發(fā)育情況進(jìn)行數(shù)值分析。圖1 巷道斷面尺寸（m）建立的數(shù)值模擬尺寸為40m×5m×40m，模型限制其底部與四周的位移，在模型上邊界施加6.5MPa的垂直應(yīng)力用來模擬上方巖層的載荷。數(shù)值模擬計(jì)算的物理力學(xué)參數(shù)選取，按照已有實(shí)驗(yàn)室實(shí)測(cè)的抗壓抗拉及彈性模量的數(shù)值[5]，具體見表2所示。模型整體采用摩爾庫(kù)倫破壞準(zhǔn)
山東煤炭科技 2018年3期2018-12-05
- 大型引水隧洞TBM安裝間有限元分析與研究
9°；安裝間兩側(cè)直墻開挖寬度11.40m，高9.18m；兩側(cè)直墻頂部開挖成支座平臺(tái)，寬0.90m，高3.14m，待二次襯砌后，架設(shè)橋吊。安裝間拱頂?shù)蕉吹卓偢?4.32m，拱跨12.90m，屬地下大洞室結(jié)構(gòu)。1.2 地質(zhì)力學(xué)指標(biāo)及支護(hù)參數(shù)1.2.1 Ⅱ類圍巖地質(zhì)力學(xué)指標(biāo)本文分析的TBM2安裝間位于Ⅱ類圍巖地段。地貌為丘陵及河谷，山勢(shì)較陡，植被發(fā)育，河谷常年流水。巖性為燕山早期石英閃長(zhǎng)巖，半自形粒狀結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，主要礦物成份為斜長(zhǎng)石、角閃石、黑云母和少量石英
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2018年9期2018-10-15
- 直墻拱頂隧道結(jié)構(gòu)PUSHOVER抗震分析方法運(yùn)用
異，都可以為地下直墻拱頂結(jié)構(gòu)PUSHOVER抗震分析提供參考。2 地下結(jié)構(gòu)PUSHOVER抗震分析關(guān)鍵問題在水平地震作用下，圍巖與直墻拱頂隧道結(jié)構(gòu)之間以剪切變形為主。在進(jìn)行PUSHOVER分析時(shí)，水平施加的荷載形式要能夠反映出地震作用下結(jié)構(gòu)與圍巖慣性力的分布特征?；谶@個(gè)前提，劉晶波教授等人[3-6,9]提出了施加相應(yīng)單調(diào)遞增的水平等效慣性加速度作為水平荷載分布形式。進(jìn)行PUSHOVER分析時(shí)主要解決兩個(gè)關(guān)鍵問題：水平荷載加載方式和目標(biāo)位移的確定。水平荷載
山西建筑 2018年11期2018-05-23
- 直墻半圓拱可縮性U型鋼支架卡纜臨界約束力理論研究
221116)直墻半圓拱可縮性U型鋼支架作為破碎巖層或者軟巖支護(hù)的主要方式，在各大礦區(qū)得到廣泛應(yīng)用。支架的受力狀態(tài)的多樣性，造成了直墻半圓拱可縮性U型鋼支架的破壞表現(xiàn)各式各樣，直墻半圓拱可縮性U型鋼支架變形破壞形式之一是卡纜的失效破壞，卡纜失效的形式之一是約束力不足[1]。在承受巷道圍巖壓力作用下，保證直墻半圓拱可縮性U型鋼支架正常工作阻力，不發(fā)生初始滑移收縮所需的卡纜最小約束力稱為卡纜臨界約束力，對(duì)卡纜臨界約束力的研究具有重要意義。目前對(duì)于U型鋼卡纜研
采礦與巖層控制工程學(xué)報(bào) 2018年2期2018-05-11
- 非周期波浪與直墻作用的非線性數(shù)值研究1)
4)非周期波浪與直墻作用的非線性數(shù)值研究1)李 翔 張崇偉 寧德志2)蘇 朋(大連理工大學(xué)海岸和近海國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，大連116024)基于時(shí)域高階邊界元方法，建立了完全非線性二維數(shù)值波浪水槽，對(duì)非周期波浪與直墻的相互作用問題進(jìn)行了模擬和研究.自由表面滿足完全非線性自由水面運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)邊界條件，采用混合歐拉--拉格朗日方法追蹤瞬時(shí)自由面流體質(zhì)點(diǎn)，采用四階Runge-Kutta法對(duì)下一時(shí)間步的波面和自由面速度勢(shì)進(jìn)行更新.采用加速度式法求解直墻表面速度勢(shì)的時(shí)間
力學(xué)學(xué)報(bào) 2017年5期2017-11-11
- 城市大斷面明挖隧道斷面形式研究
式進(jìn)行研究，分析直墻平頂、直墻圓頂和直墻折板3種斷面形式的受力和斷面特點(diǎn)，并采用荷載-結(jié)構(gòu)模型對(duì)影響直墻折板隧道斷面內(nèi)力的參數(shù)，如折板折起角度、斜板跨度和結(jié)構(gòu)自重等進(jìn)行研究。結(jié)果表明： 渠南路隧道采用直墻折板斷面可提高斷面利用率，改善結(jié)構(gòu)受力條件，且上述3個(gè)參數(shù)均會(huì)影響直墻折板斷面內(nèi)力計(jì)算結(jié)果。城市大斷面明挖隧道； 斷面形式； 折起角度； 斜板跨度； 結(jié)構(gòu)自重0 引言隨著人們對(duì)城市環(huán)境和景觀要求的不斷提高，城市道路交通量增大，城市下穿隧道越來越多，斷面尺寸
隧道建設(shè)(中英文) 2017年8期2017-09-03
- 波浪與直墻前多層透空薄板作用的解析研究
6024）波浪與直墻前多層透空薄板作用的解析研究耿寶磊1，王榮泉2，寧德志2，張慈珩1，趙 鵬1（1.交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所港口水工建筑技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室工程泥沙交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300456；2.大連理工大學(xué)海岸與近海工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，大連116024）文章基于勢(shì)流理論下均勻透空薄板內(nèi)部流體連續(xù)方程和忽略對(duì)流項(xiàng)的歐拉方程，得到薄板內(nèi)流體水平速度與壓力差間的關(guān)系，進(jìn)而建立了波浪與直墻前單層和多層透空薄板作用模型，通過匹配薄板兩側(cè)的邊界條件
水道港口 2017年1期2017-04-12
- 溢洪洞底板混凝土施工技術(shù)措施的研究
斷面形狀采用圓拱直墻型(城門洞若觀火型)，圓拱中心角為90°，洞凈寬6m，直墻高7.65m，洞底至拱頂凈高為8.893m。樁號(hào)0+020—0+035段底板、頂拱、邊墻襯砌厚度為0.5m，洞身采用C25F250W8鋼筋混凝土襯砌[1]。泄洪洞段橫斷面形狀采用圓拱直墻型(城門洞型)，圓拱中心角為90度，洞凈寬6m，底坡i=4.5，直墻高4.82m，洞底至拱頂凈高為6.063m，底板、頂拱、邊墻襯砌厚度為0.5m。洞身采用C25F250W8鋼筋混凝土襯砌：樁號(hào)0
黑龍江水利科技 2017年4期2017-03-02
- 直墻前矩形月池水波振蕩研究分析
200240)直墻前矩形月池水波振蕩研究分析鄭碧芳1，張洪生1，楊小巖1,2(1.上海海事大學(xué) 海洋科學(xué)與工程學(xué)院，上海 201306；2.上海交通大學(xué) 船舶海洋與建筑工程學(xué)院，上海 200240)月池內(nèi)流體存在活塞和晃蕩兩類振蕩現(xiàn)象?；诰€性勢(shì)流理論，推導(dǎo)了波浪斜向入射下，直墻前矩形月池輻射和繞射問題的解析解。通過分離變量法和特征函數(shù)展開法求解了速度勢(shì)函數(shù)，根據(jù)邊界條件來確定速度勢(shì)函數(shù)中的未知系數(shù)，由速度勢(shì)函數(shù)計(jì)算斜向波與矩形月池相互作用的水動(dòng)力系數(shù)和
海洋工程 2016年5期2016-10-12
- 大型地下水封洞庫(kù)主洞室穩(wěn)定性研究
洞室截面形狀采用直墻圓拱形和斜墻圓拱形兩種，如圖1所示，每種斷面形狀都計(jì)算了3種不同的截面尺寸，如表1所示。圖1 洞室截面形狀表1 洞室斷面尺寸模型尺寸為100mm×200mm×190m，x軸垂直洞室軸線方向，y軸平行軸線方向，z軸為豎直方向，模型以y=0和x=0為對(duì)稱面，模型并未模擬至地表高程，地表至模型頂面的巖體按其自重施加于模型頂面邊界。在x方向上，模型邊界離洞室外壁的距離為90m。在y方向上，模型總長(zhǎng)為200m，其中洞室長(zhǎng)度為100m。3.2 邊界
西部探礦工程 2015年1期2015-12-17
- 單層多跨拱頂直墻暗挖車站設(shè)計(jì)與研究
0)單層多跨拱頂直墻暗挖車站設(shè)計(jì)與研究周燦朗，林湘(廣州地鐵設(shè)計(jì)研究院有限公司，廣東廣州510010)受制于環(huán)境條件，有很多地鐵車站局部采用單層暗挖段，與兩端明挖部分連接形成端廳車站，單層大斷面暗挖斷面設(shè)計(jì)是工程中的難點(diǎn)。文章以北京地鐵14號(hào)線朝陽公園站工程實(shí)例為背景，針對(duì)單層多跨暗挖斷面形式，結(jié)合三聯(lián)拱斷面和平頂直墻矩形斷面的優(yōu)點(diǎn)，提出單層多跨拱頂直墻的暗挖方案，對(duì)該方案的施工方法、主要工程措施進(jìn)行了重點(diǎn)闡述。車站現(xiàn)場(chǎng)施工實(shí)踐表明，該方案對(duì)減小暗挖風(fēng)險(xiǎn)，
鐵道建筑 2015年12期2015-12-17
- 三次B樣條在隧道斷面擬合中的應(yīng)用研究
,對(duì)圓弧型隧道和直墻型隧道斷面分別采用三次樣條和三次B樣條進(jìn)行擬合,并通過求取擬合曲線上點(diǎn)到標(biāo)準(zhǔn)斷面曲線的距離對(duì)擬合效果進(jìn)行評(píng)價(jià)。在Matlab7.0平臺(tái)上編程實(shí)現(xiàn)上述過程,對(duì)樣條擬合效果進(jìn)行評(píng)價(jià),結(jié)果表明,對(duì)于直墻型存在突變點(diǎn)類型的曲線,三次B樣條曲線相對(duì)于三次樣條曲線擬合效果更好。隧道斷面； 三次樣條；三次B樣條；擬合誤差評(píng)價(jià)1 概述隨著國(guó)家高速鐵路的快速發(fā)展，隧道建成后的病害檢測(cè)以及維修工作大大增加，而隧道斷面的變形監(jiān)測(cè)是各項(xiàng)檢測(cè)中的重點(diǎn)，斷面發(fā)生大
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2015年8期2015-11-25
- 公路隧道位移的定量計(jì)算*
B=12．4m，直墻部分高5．5m．根據(jù)現(xiàn)行公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范計(jì)算圍巖壓力，得出隧道圍巖的豎向均布?jí)毫=70．38kN/m2，水平壓力e=10．56kN/m2，巖石的彈性模量為 E=8．66GPa，泊松比 μ =0．28．1．1 建模及材料定義為了簡(jiǎn)化計(jì)算，作出假設(shè):①假定巖體為均質(zhì)連續(xù)體，不考慮巖體中節(jié)理裂隙產(chǎn)狀和發(fā)育狀態(tài);②不考慮施工過程中的爆破影響;③地層各層之間界面假定為水平面;④忽略地質(zhì)構(gòu)造應(yīng)力，用自重應(yīng)力場(chǎng)來代表初始地應(yīng)力場(chǎng);⑤不考慮超前輔助施
吉林建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年2期2015-10-15
- 大跨平頂直墻暗挖通道二次襯砌技術(shù)探析
拱而只能采用平頂直墻斷面。當(dāng)通道上方分布管線時(shí)，為控制變形，通道與管線宜留有一定距離。當(dāng)管線與結(jié)構(gòu)距離過小時(shí)，往往無法起拱而只能采用平頂直墻形式。對(duì)于平頂直墻暗挖斷面，其頂部自承能力顯然不如拱頂結(jié)構(gòu)，其開挖和二次襯砌拆撐風(fēng)險(xiǎn)加大，極易出現(xiàn)坍塌，因此，臨時(shí)支撐體系應(yīng)能滿足開挖和二次襯砌施工安全要求。根據(jù)不同結(jié)構(gòu)形式和環(huán)境條件，通道開挖和二次襯砌施工有多種施作方法:張哲強(qiáng)［1］、宋福來等［2］對(duì)超淺覆土條件下平頂直墻斷面縱向小范圍一次拆撐施工二次襯砌進(jìn)行了介紹
隧道建設(shè)(中英文) 2015年3期2015-05-06
- 直墻拱形巷道圍巖應(yīng)力場(chǎng)分析
狀不同而不同）。直墻拱形斷面巷道的斷面由下部分矩形和上部分拱形組成，長(zhǎng)期實(shí)踐證明，直墻拱形斷面巷道具有較好的穩(wěn)定性，所以服務(wù)年限較長(zhǎng)的巷道一般均采用直墻拱形斷面巷道。了解和掌握巷道圍巖應(yīng)力分布規(guī)律對(duì)合理選擇巷道支護(hù)方式具有重要的理論意義和實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。對(duì)于常規(guī)的圓形、橢圓形等巷道的圍巖應(yīng)力可以采用Cauchy積分法或冪級(jí)數(shù)法方便解出［1－3］，但復(fù)雜巷道圍巖應(yīng)力公式需借助 復(fù) 變 函 數(shù) 彈 性 理 論［4－6］及 映 射 函 數(shù)［7－9］。 朱 大 勇等
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2015年3期2015-03-06
- 豎向荷載下彈性支承直墻拱反彎點(diǎn)理論分析
。在工程實(shí)踐中，直墻拱應(yīng)用廣泛，陳海龍等［9］的試驗(yàn)研究表明，由于直墻不是完全剛性的，在豎向爆炸荷載作用下，直墻會(huì)產(chǎn)生側(cè)向位移；李平［10］通過荷載－結(jié)構(gòu)法和有限元法對(duì)圓拱直墻隧道結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算，發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)最大位移集中在拱圈位置。在這一類的直墻拱中，拱腳的支承形式不能簡(jiǎn)單假設(shè)為固支或者簡(jiǎn)支。傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)力學(xué)方法計(jì)算時(shí)，拱腳按照固端無鉸拱考慮，同時(shí)考慮拱腳位移的影響［11－12］，為此，可以假設(shè)拱腳處為轉(zhuǎn)角約束、豎向約束以及水平彈性約束。目前，針對(duì)這類支承約束假設(shè)的
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2015年3期2015-03-06
- 高應(yīng)力軟巖底鼓巷道錨注聯(lián)合支護(hù)技術(shù)研究
，巷道斷面均采用直墻半圓拱型，然而在高應(yīng)力軟巖底鼓中，直墻半圓拱形無法有效控制底板的變形，因此，提出在直墻半圓拱形的基礎(chǔ)上加上反底拱，即帶反底拱的直墻半圓拱形，通過數(shù)值模擬對(duì)比分析，得出帶反底拱直墻半圓拱的圍巖應(yīng)力與變形規(guī)律及其優(yōu)勢(shì)。1)剪應(yīng)力分布規(guī)律。兩種斷面圍巖最大剪應(yīng)力峰值基本一樣，見圖1。圖1 圍巖剪應(yīng)力分布特征圖直墻半圓拱型斷面加反底拱之后，由于其巷道幫部與底板連接處是圓滑過渡，應(yīng)力均勻分布，巷道周邊圍巖的應(yīng)力較直墻半圓拱形有很大的改善，巷道周邊
山西焦煤科技 2014年4期2014-11-12
- 直墻半圓拱U型鋼封閉支架控底力學(xué)模型及應(yīng)用
221116)直墻半圓拱U型鋼封閉支架控底力學(xué)模型及應(yīng)用唐芙蓉1,劉 娜2,鄭西貴2(1．中國(guó)礦業(yè)大學(xué)理學(xué)院,江蘇徐州 221116;2．中國(guó)礦業(yè)大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院,江蘇徐州 221116)針對(duì)深部巷道底臌治理難題,建立了直墻半圓拱整體支架的力學(xué)模型,運(yùn)用極限載荷法推導(dǎo)了高應(yīng)力條件下的支架承載能力和反拱臨界失穩(wěn)載荷,將反拱拱高與半徑的比值定義為反拱控底影響因子ζ,研究了ζ在0～0．7范圍內(nèi)不同巷道寬度的反拱支架受力特征及穩(wěn)定性。計(jì)算表明:對(duì)于凈寬為5 m的
煤炭學(xué)報(bào) 2014年11期2014-06-07
- 直墻拱頂?shù)叵陆Y(jié)構(gòu)受爆炸地震波作用的動(dòng)力響應(yīng)
110162）直墻拱頂?shù)叵陆Y(jié)構(gòu)受爆炸地震波作用的動(dòng)力響應(yīng)范鵬賢1，王明洋1，2，馮淑芳3，王德榮1，李 杰1，2（1．解放軍理工大學(xué)爆炸沖擊防災(zāi)減災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京 210007；2．南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，南京 210094；3．沈陽軍區(qū)司令部工程科研設(shè)計(jì)所，沈陽 110162）研究有彈性墊層的地下直墻拱頂結(jié)構(gòu)在爆炸地震波作用下動(dòng)力響應(yīng)，采用共同變形理論及矩陣力法考慮襯砌與圍巖的相互作用建立爆炸地震波作用的地下防護(hù)結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)快速計(jì)算方法。分析圍
振動(dòng)與沖擊 2014年22期2014-05-25
- Autodesk Simulation在隧道計(jì)算的應(yīng)用研究
5542m，兩側(cè)直墻部分位移方向均指向隧道內(nèi)部，位移大小為0.0032619m，拱腳和兩側(cè)直墻與底板連接部位易產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，拱腳部分應(yīng)力較大，最大值為441496N。公路隧道；Autodesk Simulation；仿真分析在過去山區(qū)和丘陵地區(qū)公路工程中，多以盤山公路和山體切坡深挖等方式為主。該方式占用了大量的耕地，而且能耗比較高，安全隱患多，對(duì)生態(tài)環(huán)境的破壞非常大。修建公路隧道可以保護(hù)環(huán)境，縮短兩地路程，避免大坡道，節(jié)省交通用時(shí)；又避免了滑坡、落石和
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年21期2014-03-28
- 花崗巖隧道地震響應(yīng)機(jī)理及減震技術(shù)探析
m，斷面形式采用直墻半圓拱形，跨度12 m，直墻高6 m，如圖2所示。圖2 隧道模型示意圖Fig.2 Abridged general view of tunnel model模型厚度取1 m，為減小模型邊界對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響，模型左右邊界及下邊界取8倍洞跨，上邊界為自由地面，圍巖參數(shù)根據(jù)《錨桿噴射混凝土技術(shù)規(guī)范》［12］選取，如表1所示。由于深埋隧道的破壞形式以剪破壞為主，因此巖體本構(gòu)選用摩爾－庫(kù)倫模型。表1 圍巖物理力學(xué)參數(shù)Tab.1 Physics-m
振動(dòng)與沖擊 2013年10期2013-09-15
- 深埋隧洞圍巖應(yīng)力分析及巖爆預(yù)測(cè)
4 637 m，直墻拱形斷面為隧洞主要斷面形式。圍巖巖性主要以片麻狀黑云斜長(zhǎng)花崗巖為主，新鮮完整，巖質(zhì)堅(jiān)硬。隧洞高程約為2 899 m，洞頂圍巖厚度100 m～1 380 m。引水發(fā)電洞施工過程中的巖爆問題很大程度上影響了圍巖的穩(wěn)定性，對(duì)人員和施工機(jī)械的安全構(gòu)成了威脅，一定程度上影響了施工進(jìn)度。為此，本文采用有限元理論，數(shù)值模擬分析了直墻拱形斷面隧洞在相同側(cè)壓系數(shù)、不同埋深工況下的圍巖應(yīng)力，得到了圍巖應(yīng)力隨埋深的一系列變化規(guī)律，并采用Russense巖爆判
山西建筑 2012年14期2012-11-05
- 厚中細(xì)砂巖中大斷面巷道斷面形狀的確定及其穩(wěn)定性研究
常用的矩形巷道和直墻半圓拱巷道分析穩(wěn)定性，并依據(jù)應(yīng)力、位移、破壞區(qū)指標(biāo)判斷巷道穩(wěn)定性。細(xì)砂巖；大斷面巷道；穩(wěn)定性；數(shù)值計(jì)算1 概述近年來，隨著煤炭資源的開采，礦井深度越來越深，隨著礦井機(jī)械化和自動(dòng)化的進(jìn)步，煤礦巷道斷面越來越大，必須重視巷道穩(wěn)定性的問題[1-3]。開挖地下空間后，原始應(yīng)力場(chǎng)重新分布形成二次應(yīng)力場(chǎng)，對(duì)于煤礦巷道周邊產(chǎn)生的應(yīng)力集中區(qū)域和集中程度的大小會(huì)受原始應(yīng)力場(chǎng)、巷道布置方位、巷道斷面形狀及大小的影響；其中巷道斷面形狀對(duì)應(yīng)力集中程度的影響很大
山西煤炭 2012年5期2012-09-13
- 新型復(fù)合材料網(wǎng)力學(xué)性能數(shù)值模擬計(jì)算與分析
大變形發(fā)生在模型直墻腿的中上部位，其變形量為6 cm。從整個(gè)模型來看，拱部受力較小，為1e7，應(yīng)力主要集中在直墻腿部，豎向應(yīng)力最大，為7e7，因此直墻腿是結(jié)構(gòu)的薄弱部位。4 結(jié)語對(duì)典型巷道，采用復(fù)合材料網(wǎng)模型結(jié)構(gòu)進(jìn)行錨網(wǎng)噴支護(hù)下的FLAC3D有限元數(shù)值模擬，并對(duì)其結(jié)果進(jìn)行分析，從數(shù)值計(jì)算結(jié)果中可以看出，直墻腿部分是整個(gè)結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)，其應(yīng)力較大，所以，在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用時(shí)可以根據(jù)實(shí)際情況，將直墻腿改為曲墻腿，再配合錨桿錨網(wǎng)等支護(hù)，有望提高結(jié)構(gòu)的整體承載能力。同時(shí)復(fù)
山西建筑 2012年25期2012-06-01
- 側(cè)向應(yīng)力對(duì)隧道斷面形狀合理性的影響研究
、馬蹄形、圓形和直墻拱形斷面隧道的圍巖穩(wěn)定性。通過對(duì)各斷面隧道圍巖的拱頂沉降、拱底隆起、側(cè)壁水平位移、最大拉應(yīng)力、最大米塞斯(vonmises)應(yīng)力和拱頂圍巖的米塞斯應(yīng)力的綜合對(duì)比，得出在對(duì)應(yīng)側(cè)壓系數(shù)下選擇哪種斷面形狀最有利于隧道圍巖穩(wěn)定的結(jié)論。隧道 側(cè)壓系數(shù) 斷面形狀 圍巖穩(wěn)定制約深埋特長(zhǎng)隧道建設(shè)的因素除掘進(jìn)長(zhǎng)度、高壓地下水、高地應(yīng)力、地溫、施工通風(fēng)等外，還有隧道斷面形狀［1-2］。隧道斷面設(shè)計(jì)的好壞對(duì)隧道工程安全及造價(jià)具有顯著的影響，而在不同的側(cè)壓系數(shù)
鐵道建筑 2012年7期2012-02-02
- 復(fù)雜地質(zhì)條件下地下廠房巖壁吊車梁的開挖施工
°左右夾角，在上直墻開挖過程中出現(xiàn)過巖體失穩(wěn)滑落現(xiàn)象，在副廠房與主廠房相交處受前期地質(zhì)探洞爆破影響巖體完整性差。3 技術(shù)要求由于對(duì)主廠房巖壁吊車梁質(zhì)量要求較高。為確保梁臺(tái)開挖成型質(zhì)量，減少圍巖的損傷，對(duì)巖壁吊車梁開挖進(jìn)行了專門的爆破設(shè)計(jì)與實(shí)驗(yàn)。巖壁吊車梁巖臺(tái)開挖的成型質(zhì)量將直接影響巖壁牛腿的受力條件，對(duì)巖石開挖提出了嚴(yán)格的要求:開挖后巖臺(tái)斜面成型效果良好，無欠挖，超挖不超過20cm，半孔率不低于80%，爆破后開挖巖面平整，無明顯爆破裂隙。4 采取的工程措施
四川水力發(fā)電 2011年2期2011-06-27
- 矩形和直墻拱斷面圍巖巷道破壞的數(shù)值模擬研究
2]。研究矩形和直墻拱形斷面巷道的破壞規(guī)律尤為重要,同時(shí)對(duì)巷道設(shè)計(jì)和支護(hù)形式的選取起到積極的指導(dǎo)作用。1 巖石的破壞特性分析研究巖石的基本特性是巖石工程設(shè)計(jì)中的一項(xiàng)極為重要的工作,巖石的變形特性是巖石的重要力學(xué)特性,由于巖石的高度非均勻性,巖石的變形特性是非線性的。Coulomb假定：若巖石內(nèi)部某截面上的正應(yīng)力為σ和剪切力τ(如圖1)滿足如下條件,則該面將發(fā)生破裂[3]：式中 C0和μ是與巖石種類有關(guān)的材料常數(shù)。C0叫做聚合強(qiáng)度 (內(nèi)聚力);μ叫做內(nèi)摩擦系
武漢輕工大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年1期2011-01-12