壁溫
- 壁溫對類HTV-2飛行器氣動力計(jì)算的影響
此需要進(jìn)一步評估壁溫對高超聲速氣動力計(jì)算和高超聲速流場流動特性的影響。劉杰等[6]研究了壁溫對高超聲速飛行器阻力的影響,提出了預(yù)測高超聲速飛行器阻力時(shí),要同時(shí)預(yù)測馬赫數(shù)、雷諾數(shù)、壁溫與來流靜溫比3個相似參數(shù)。范月華等[7]采用國家數(shù)值風(fēng)洞工程提供的NNW-Flowstar軟件數(shù)值評估了壁溫對高馬赫數(shù)層流摩阻計(jì)算的影響,指出應(yīng)當(dāng)根據(jù)壁面不同部位氣動加熱的程度,發(fā)展可實(shí)現(xiàn)所有位置壁溫的高效自適應(yīng)調(diào)整技術(shù)。王剛等[2]應(yīng)用理論分析方法證實(shí)了黏性干擾參數(shù)是高馬赫數(shù)
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2023年10期2023-11-13
- 典型參數(shù)對黏性干擾效應(yīng)影響研究
高度（雷諾數(shù)）和壁溫（壁溫比）開展研究，分別以尖楔外形和典型后緣舵航天飛行器為研究對象，模擬不同參數(shù)下的流場結(jié)構(gòu)，從而獲得高度和壁溫對黏性干擾效應(yīng)的影響。1 計(jì)算方法本文的CFD數(shù)值方法采用Navier-Stokes方程作為流動控制方程，其積分形式為式中V為控制體體積；Q為守恒變量矢量；Ω為控制體表面的面積；f為通過表面Ω的凈通量矢量，包含黏性項(xiàng)和無黏項(xiàng)；n為表面Ω的單位外法向矢量?？刂品匠讨械臒o黏通量項(xiàng)的離散采用Van Leer格式，時(shí)間離散方法采用LU
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2023年4期2023-11-06
- W火焰鍋爐水冷壁壁溫偏差分析及處理
的增多，以水冷壁壁溫偏差大為代表的安全問題逐漸暴露，對于膜式水冷壁，壁溫偏差會產(chǎn)生較大的溫差熱應(yīng)力，嚴(yán)重時(shí)會引起水冷壁薄弱處的泄漏拉裂，而局部壁溫峰值可能造成水冷壁管超溫爆管，嚴(yán)重影響發(fā)電企業(yè)運(yùn)行安全性［3-6］。本文針對某600 MW 超臨界W 火焰鍋爐運(yùn)行中存在的水冷壁壁溫偏差問題，以水冷壁測點(diǎn)實(shí)測壁溫為依據(jù)，分析爐膛熱負(fù)荷分布特征，并據(jù)此開展針對性的燃燒優(yōu)化調(diào)整。1 設(shè)備簡介某600 MW 超臨界燃煤汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組，鍋爐為超臨界參數(shù)、W 型火焰燃燒、
浙江電力 2023年2期2023-03-09
- 燃燒器改造前后半輻射受熱面壁溫分布變化分析
影響半輻射受熱面壁溫分布的主要因素[3]。因此燃燒器改造會使半輻射受熱面壁溫分布改變，進(jìn)而可能引起管壁長期超溫、投入減溫水增加、超溫?fù)p壞位置改變等現(xiàn)象[4-6]。所以需要研究改造前后爐內(nèi)半輻射受熱面壁溫分布特性，為改造后調(diào)整運(yùn)行提供理論依據(jù)。目前研究受熱面壁溫分布的方法主要分為兩種：數(shù)值模擬和熱力計(jì)算。采用數(shù)值模擬方法可以得到爐內(nèi)物理場，并定性分析受熱面壁溫分布隨物理場變化的趨勢[7-8]。但是數(shù)值模擬中將整個受熱面的壁溫設(shè)置為一等效溫度，無法定量研究壁溫
工業(yè)爐 2022年3期2022-09-27
- 壁溫比對高速鈍錐邊界層轉(zhuǎn)捩天地差異的影響研究
。近些年來，關(guān)于壁溫比對邊界層轉(zhuǎn)捩影響的研究，涂國華等［19］指出除了單位雷諾數(shù)，壁溫比也是引起飛行試驗(yàn)與地面試驗(yàn)轉(zhuǎn)捩天地差異問題的主要因素。Zhao 等［20］開展了總溫對零迎角尖錐邊界層轉(zhuǎn)捩影響的數(shù)值模擬研究，發(fā)現(xiàn)隨著來流總溫的增加，尖錐的轉(zhuǎn)捩起始點(diǎn)后移，轉(zhuǎn)捩區(qū)長度減小。劉智勇等［21］研究了溫度對高速平板邊界層轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)的影響，發(fā)現(xiàn)在不高于1 000 K 的壁溫條件下，擾動的增長與壁溫存在一致性的變化規(guī)律，并給出了轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)與壁溫比和N值的函數(shù)關(guān)系式
南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-30
- 圓管通道底部再淹沒過程實(shí)驗(yàn)研究
度與冷卻劑溫度、壁溫、質(zhì)量流量等參數(shù)相關(guān)，但加熱功率對驟冷溫度的影響可忽略。Lee等[6]通過實(shí)驗(yàn)研究得出，豎直圓管內(nèi)底部再淹沒過程驟冷溫度與制冷劑質(zhì)量流速無關(guān)，但受初始壁溫影響。顏迪民等[9]研究發(fā)現(xiàn)，圓管再淹沒過程中驟冷溫度與初始壁溫呈線性關(guān)系，但不受冷卻劑溫度、驟冷點(diǎn)位置以及冷卻劑流速影響。因此，本文將開展圓管通道內(nèi)低壓(0.2～0.4 MPa)、低流速(3～15 cm/s)工況下的再淹沒階段流動換熱特性實(shí)驗(yàn)研究，進(jìn)一步分析初始壁溫、入口流速、入口溫
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年6期2022-06-25
- 超超臨界機(jī)組垂直管圈水冷壁管防超溫協(xié)調(diào)控制策略的優(yōu)化
開展對水冷壁金屬壁溫的試驗(yàn)研究工作，認(rèn)為水冷壁金屬溫度的大幅變化和超溫，與水冷壁的傳熱惡化有較大關(guān)系，特別是對于百萬雙切圓鍋爐垂直管圈式水冷壁管，易在熱負(fù)荷疊加區(qū)出現(xiàn)壁溫超溫以及相鄰管段熱偏差大等問題，從而產(chǎn)生顯著的疲勞應(yīng)力，嚴(yán)重影響鍋爐運(yùn)行的安全性和穩(wěn)定性[1]。本文研究的主要對象是以雙切圓鍋爐垂直管圈式水冷壁管超溫問題為研究對象，從機(jī)組INFIT協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)控制策略、易超溫壁溫變化規(guī)律、機(jī)組主要過程參數(shù)上進(jìn)行全面分析，尋找水冷壁管產(chǎn)生超溫及波動大的原因
中國科技縱橫 2022年5期2022-05-03
- 內(nèi)流壁溫效應(yīng)對高速飛行器氣動特性的影響
e、流量系數(shù)以及壁溫比等[1]。其中壁溫比指壁面溫度Tw與恢復(fù)溫度Tr的比值，是高速飛行器特別值得關(guān)注的相似參數(shù)，對吸氣式高速飛行器的氣動特性影響顯著。通常，對于飛行器外流，當(dāng)飛行馬赫數(shù)為 6～7時(shí)，常規(guī)超高速風(fēng)洞試驗(yàn)的壁溫比接近飛行條件，而脈沖風(fēng)洞由于有效時(shí)間短、壁溫比偏低，測得的阻力偏高。文獻(xiàn)[2]對脈沖燃燒風(fēng)洞、常規(guī)超高速風(fēng)洞、真實(shí)飛行條件進(jìn)行了壁溫比對阻力影響的研究，分析了脈沖燃燒風(fēng)洞冷壁黏性阻力大于飛行條件的原因。脈沖燃燒風(fēng)洞運(yùn)行時(shí)間短，壁溫比與
空氣動力學(xué)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-03-16
- 600MW機(jī)組鍋爐高溫過熱器壁溫超限問題分析及對策研究
出現(xiàn)的高溫過熱器壁溫超限問題，通過分析爐內(nèi)寬度方向壁溫偏差，高溫過熱器同管屏不同管圈壁溫的偏差，找到了其超溫的原因?yàn)楫愇镌诠?jié)流圈或管內(nèi)彎頭堵塞造成該管蒸汽流量降低，且其壁溫測量不準(zhǔn)，并提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施。關(guān)鍵詞：600MW機(jī)組;高溫過熱器;壁溫超限;對策引言隨著國內(nèi)600MW機(jī)組運(yùn)行時(shí)間的增長，受熱面管壁超溫的問題比較突出，“四管泄露”事故頻發(fā)[1-2]。如何保證受熱面管壁不超溫的前提下提升主、再熱蒸汽溫度成為電廠面臨的一項(xiàng)重要課題[3-4]。湖南某發(fā)電
家園·電力與科技 2021年12期2021-12-22
- 管道位移應(yīng)力與反作用力計(jì)算中溫度變化范圍取值的探討
管道運(yùn)行時(shí)的金屬壁溫是最重要的參數(shù)之一,它用于計(jì)算管道的熱位移、位移應(yīng)力以及對于動、靜設(shè)備及支架的反作用力。管道的溫度變化范圍則決定了管道熱位移的大小、位移應(yīng)力水平及反作用力大小。然而對于位移應(yīng)力和位移反力來說，二者的溫度范圍取值是有區(qū)別的，在應(yīng)力計(jì)算中往往被忽略。本文主要闡述評估金屬管道位移應(yīng)力及反作用力計(jì)算中對溫度范圍取值的區(qū)別以及在CAESAR II中的實(shí)際運(yùn)用。關(guān)于管道溫度范圍，在ASME B31.3章節(jié)319.3.1中有兩個定義，釋義如下：(1)
化工設(shè)計(jì) 2021年5期2021-11-03
- 燃煤鍋爐受熱面壁溫監(jiān)測數(shù)據(jù)的時(shí)序特征分析
清燃煤鍋爐受熱面壁溫監(jiān)測數(shù)據(jù)的時(shí)序特征分析沙?驍1，黃?騫1，柳冠青2，李水清1(1. 清華大學(xué)能源與動力工程系熱科學(xué)與動力工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084；2. 中國華電集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究總院有限公司，北京 100070)基于600MW機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)，研究了機(jī)組負(fù)荷及鍋爐典型受熱面壁溫數(shù)據(jù)的時(shí)域及頻域特征．在350MW的低負(fù)荷段，發(fā)現(xiàn)了屏式過熱器、高溫過熱器、高溫再熱器等部位各屏間溫差較大(約100℃)，這可能是由于煙氣側(cè)排布方式及管內(nèi)工質(zhì)流量
燃燒科學(xué)與技術(shù) 2021年5期2021-10-29
- 660 MW超超臨界機(jī)組鍋爐高溫再熱器壁溫超溫試驗(yàn)研究
，出現(xiàn)高溫再熱器壁溫超溫的問題，通過投入減溫水降低管壁溫度，最終導(dǎo)致再熱蒸汽溫度偏低[1-2]。本文開展了燃燒調(diào)整試驗(yàn)[3-4]，試驗(yàn)表明，通過燃燒器的合理配風(fēng)，可解決再熱器超溫和再熱蒸汽溫度偏低問題[5-7]。1 設(shè)備概況某電廠鍋爐為北京B&W公司生產(chǎn)制造的超超臨界參數(shù)、螺旋爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣π型鍋爐。鍋爐主要參數(shù)見表1。表1 鍋爐主要參數(shù)過熱器由頂棚過熱器、包墻過熱器、分隔墻過熱器、低溫過熱器、屏式過熱器及末級過熱器組成。頂棚及包墻過熱
東北電力技術(shù) 2021年7期2021-08-06
- 超臨界W鍋爐啟動階段水冷壁壁溫特性分析
-4]，水冷壁的壁溫也會隨之發(fā)生變化，多臺W鍋爐在投運(yùn)初期發(fā)生過水冷壁拉裂、結(jié)焦砸傷水冷壁、超溫爆管等，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行的安全性。國內(nèi)外學(xué)者對水冷壁傳熱特性和壁溫的研究大多是從管內(nèi)傳熱出發(fā)，對爐膛內(nèi)溫度場進(jìn)行數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究[5-8]，筆者對某600 MW 超臨界“W”鍋爐啟動階段水冷壁管壁溫度分布特性進(jìn)行了分析，結(jié)合該W鍋爐啟動階段水冷壁壁溫分布特點(diǎn)，提出了優(yōu)化運(yùn)行的注意事項(xiàng)，為同類型鍋爐提供依據(jù)和參考。1 系統(tǒng)簡介某電站鍋爐為東方電氣集團(tuán)東方鍋爐股份
應(yīng)用能源技術(shù) 2021年7期2021-08-03
- 關(guān)于阿電鍋爐給水低流量啟動應(yīng)用及優(yōu)化
低流量;必要性;壁溫;補(bǔ)充措施;保護(hù)優(yōu)化一、機(jī)爐主設(shè)備簡介鍋爐型號：SG-1173/25.5-M4418。本鍋爐為超臨界變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，為單爐膛、一次再熱、四角切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。本鍋爐啟動旁路為內(nèi)置式不帶再循環(huán)泵的大氣擴(kuò)容式系統(tǒng)。鍋爐負(fù)荷小于30%BMCR直流負(fù)荷時(shí)，分離器起汽水分離作用，分離出的蒸汽進(jìn)入過熱器系統(tǒng)，水則通過連接管進(jìn)入儲水箱，經(jīng)溢流管路排入鍋爐疏水?dāng)U容器中，然后進(jìn)入工業(yè)廢水處理
裝備維修技術(shù) 2021年47期2021-07-12
- 豎直上升管內(nèi)超臨界CO2異常傳熱機(jī)理研究
速是影響加熱管管壁溫度分布的主要因素，并基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)提出了換熱關(guān)聯(lián)式；Zahlan等[9]在亞臨界、近臨界和超臨界壓力下，分別對內(nèi)徑d=8，22 mm豎直上升管中超臨界CO2的流動與傳熱特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，建立了超臨界CO2流動換熱數(shù)據(jù)庫，并驗(yàn)證了其有效性；張麗娜等[10]對d=4 mm水平圓管內(nèi)超臨界CO2的換熱特性進(jìn)行了數(shù)值模擬，研究了熱流密度、質(zhì)量流速、壓力等參數(shù)的影響。由此可見，現(xiàn)有研究多針對較大通道內(nèi)超臨界CO2的傳熱規(guī)律，對小通道內(nèi)超臨界CO2
中國艦船研究 2021年3期2021-06-08
- DL/T 715對鋼102應(yīng)用范圍修訂準(zhǔn)確性的實(shí)例驗(yàn)證
介紹見表2，推薦壁溫由2000年版的600 ℃下降到2015年版的575 ℃。在DL/T 715—2000出現(xiàn)前，業(yè)內(nèi)認(rèn)為鋼102是適用于壁溫≤600 ℃的受熱面管；但是隨著對鋼102材料性能認(rèn)識的深入，DL/T 715—2015將鋼102推薦壁溫下調(diào)。因此，對于仍在使用鋼102的在役鍋爐，有必要判斷其是否適用。表2 DL/T 715中鋼102的主要應(yīng)用范圍2.2 設(shè)計(jì)壁溫鍋爐再熱器金屬壁溫受煙溫分布、受熱面結(jié)構(gòu)、布置位置和內(nèi)部介質(zhì)等諸多因素影響，計(jì)算獲得
發(fā)電設(shè)備 2021年2期2021-04-01
- 超臨界火電機(jī)組爐水循環(huán)監(jiān)測系統(tǒng)研究與應(yīng)用
循環(huán)流量較少，管壁溫度梯度大，管壁溫度超過鋼材最高使用溫度，出現(xiàn)爐管過熱甚至爆管的情況。因此為保障鍋爐低負(fù)荷安全運(yùn)行，需要對鍋爐水循環(huán)及各受熱面溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)在線監(jiān)測，根據(jù)爐管溫度變化趨勢及時(shí)預(yù)警，指導(dǎo)運(yùn)行人員進(jìn)行燃燒和給水調(diào)整，降低鍋爐水冷壁及受熱面管排發(fā)生失效爆破或泄露的可能性，提高鍋爐在深度調(diào)峰狀態(tài)下的運(yùn)行可靠性。1 鍋爐水循環(huán)在線監(jiān)測系統(tǒng)方案研究及設(shè)計(jì)1.1 某超臨界機(jī)組鍋爐運(yùn)行監(jiān)測現(xiàn)狀分析在超（超）臨界機(jī)組鍋爐水冷壁、高溫受熱面出口的爐外管圈上，均
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年23期2021-02-19
- 汽輪機(jī)快冷新方式在實(shí)踐中的成功應(yīng)用
冷卻速率;缸溫;壁溫1安全性分析利用鍋爐余熱冷卻汽輪機(jī)缸體的方法在實(shí)施中主要以控制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻速率為基準(zhǔn)，在保證轉(zhuǎn)子絕對安全的前提下實(shí)施。經(jīng)國內(nèi)電科院等科研單位對600MW級超臨界汽輪機(jī)、1000MW級超超臨界汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻速率研究，基于ANSYS有限元方法計(jì)算高壓內(nèi)缸及高壓轉(zhuǎn)子溫度場及熱應(yīng)力場研究結(jié)果表明，在7℃/h的冷卻速率下，高壓內(nèi)缸及高壓轉(zhuǎn)子的熱應(yīng)力峰值遠(yuǎn)小于材料的屈服極限，對轉(zhuǎn)子壽命的影響微乎其微。鑒于電科院的研究成果，我廠決定在4號機(jī)組停機(jī)過
裝備維修技術(shù) 2020年16期2020-12-24
- 三維集成微系統(tǒng)散熱微通道均溫性研究
現(xiàn)水力直徑越小，壁溫標(biāo)準(zhǔn)差越低。文獻(xiàn)[5]通過試驗(yàn)與模擬分析銅基蛇形通道，發(fā)現(xiàn)單蛇形通道比矩形直通道換熱性能高35%，但壓降及壁面溫度梯度過大。文獻(xiàn)[6]設(shè)計(jì)了V型肋，使蛇形通道進(jìn)出口壓降減小60%，且提高了壁面均溫性。文獻(xiàn)[7]通過試驗(yàn)和模擬研究雙層硅基微通道，發(fā)現(xiàn)在不同流率下順流結(jié)構(gòu)壁面溫升更低，逆流結(jié)構(gòu)壁溫分布更均勻。文獻(xiàn)[8]通過模擬研究雙層互異結(jié)構(gòu)微通道，發(fā)現(xiàn)雙層異構(gòu)比雙層同構(gòu)壁溫更均勻。為避免頂層出口側(cè)高溫流體對底層入口側(cè)低溫流體的熱效應(yīng)，文獻(xiàn)
- 煙氣余熱量利用系統(tǒng)分析
利用。選擇合理的壁溫，運(yùn)用控制壁溫技術(shù)，達(dá)到既節(jié)能又安全不腐蝕管道的目的。關(guān)鍵詞：余熱;余熱回收1.概況某項(xiàng)目作為北方嚴(yán)寒地區(qū)城市的配套基礎(chǔ)設(shè)施，新建大型采暖熱源發(fā)展熱電聯(lián)產(chǎn)，預(yù)計(jì)到2020年末供熱面積將達(dá)到2346×104m2。本期建設(shè)規(guī)模為2×80MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，同步建設(shè)煙氣脫硫、脫硝裝置。留有再擴(kuò)建的條件。2.煙氣余熱換熱器的對比分析2.1 壁溫可調(diào)式換熱器一般來說，要利用鍋爐尾部的煙氣熱量（低溫余熱），提高鍋爐的熱效率，就必須降低鍋爐尾部的煙氣溫
- 壁溫對鈍三角翼邊界層穩(wěn)定性及轉(zhuǎn)捩影響
，地面風(fēng)洞試驗(yàn)中壁溫與來流總溫比高，而天上真實(shí)飛行條件下的壁溫與來流總溫比低，地面試驗(yàn)無法模擬天上真實(shí)飛行的壁溫條件，這是造成天地差異的一個重要因素。因此，研究壁面溫度條件對邊界層流動穩(wěn)定性及轉(zhuǎn)捩的影響十分重要。Gary[6]研究表明，轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)隨著壁溫比的降低而增大。Stetson[7]則通過熱線試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，冷壁的轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)(約3.2×106)低于正常壁溫下的轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)(約4.8×106)。Malik[8]采用eN法分析了5°尖錐的邊界層流場穩(wěn)定性特征，發(fā)
空氣動力學(xué)學(xué)報(bào) 2020年6期2020-12-21
- 1 000 MW高效超超臨界鍋爐分隔屏壁溫偏差分析
案。1 實(shí)際運(yùn)行壁溫情況分隔屏沿爐膛寬度方向共12片大屏，從爐左向爐右編號1至12，每片大屏沿爐膛深度方向又分為6片小屏，從爐前向爐后編號A至F，每片小屏有15根管。鍋爐投運(yùn)后發(fā)現(xiàn)分隔屏壁溫偏差很大，局部容易超溫，限制了主汽溫度，通過大量的運(yùn)行數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)分隔屏壁溫分布呈現(xiàn)一定的規(guī)律性，不同號管雖然溫度不同，但整體溫度分布趨勢基本相似，以壁溫較高的9號管為例，圖1為爐寬方向壁溫曲線，靠兩側(cè)的#1屏、#2屏、#11屏、#12屏整體壁溫較低，中間#3屏至#10
應(yīng)用能源技術(shù) 2020年5期2020-07-08
- 700 ℃超超臨界一次再熱П型鍋爐水動力特性及壁溫分布規(guī)律研究
鍋爐水動力特性及壁溫分布規(guī)律研究祁 成（大唐黃島發(fā)電有限責(zé)任公司，山東 青島 266599）為了掌握700 ℃超超臨界機(jī)組鍋爐水動力特性和壁溫分布規(guī)律，以某600 MW， 35 MPa/700 ℃/720 ℃超超臨界一次再熱П型鍋爐為例，采用通用水動力計(jì)算方法對700 ℃超超臨界機(jī)組鍋爐的水動力特性和壁溫分布規(guī)律進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算和分析。結(jié)果表明，隨著高度的增加，水冷壁管內(nèi)工質(zhì)溫度基本呈線性增加，管壁壁溫也隨之升高，換熱溫差沿程變化不大，大比熱容區(qū)流體換熱性能
熱力發(fā)電 2019年12期2020-01-04
- 塔式鍋爐再熱蒸汽汽溫偏差原因分析與調(diào)整
性，對二再和三過壁溫分別增加145 個和48 個測點(diǎn)。機(jī)組運(yùn)行中，新增二再壁溫測點(diǎn)第39 屏測點(diǎn)3、第41 屏測點(diǎn)3、第42屏測點(diǎn)3 壁溫容易超過635 ℃溫度報(bào)警限值。為控制二再受熱面的超溫，增大二再減溫水的流量，降低了二再出口汽溫，導(dǎo)致6#機(jī)再熱汽溫偏低，2018 年度平均機(jī)側(cè)再熱汽溫590.2 ℃，同比降低0.9 ℃。2 設(shè)備簡介鍋爐為上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的SG-3044/27.46-M535型超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛塔式布置、四
設(shè)備管理與維修 2019年15期2019-10-26
- 塔式鍋爐再熱蒸汽汽溫偏差原因分析與調(diào)整
性，對二再和三過壁溫分別增加145 個和48 個測點(diǎn)。機(jī)組運(yùn)行中，新增二再壁溫測點(diǎn)第39 屏測點(diǎn)3、第41 屏測點(diǎn)3、第42屏測點(diǎn)3 壁溫容易超過635 ℃溫度報(bào)警限值。為控制二再受熱面的超溫，增大二再減溫水的流量，降低了二再出口汽溫，導(dǎo)致6#機(jī)再熱汽溫偏低，2018 年度平均機(jī)側(cè)再熱汽溫590.2 ℃，同比降低0.9 ℃。2 設(shè)備簡介鍋爐為上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的SG-3044/27.46-M535型超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛塔式布置、四
設(shè)備管理與維修 2019年8期2019-09-11
- 淺談600MW等級鍋爐氧化皮堵塞末級過熱器管的處理技巧
過個別管子堵塞，壁溫異常，通過加負(fù)荷、變流量等一些列操作后，堵塞的氧化皮被沖走，壁溫恢復(fù)正常。【關(guān)鍵詞】氧化皮;末級過熱器;壁溫;許用應(yīng)力;快速升降負(fù)荷;蒸汽擾動1 概述華潤電力（常熟）有限公司建有三臺650MW—HG-1950/25.4-YM1型鍋爐，是哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司利用英國三井巴布科能源公司（MB）的技術(shù)支持，進(jìn)行設(shè)計(jì)、制造的。鍋爐為一次中間再熱，超臨界壓力變壓運(yùn)行帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動系統(tǒng)的本生直流鍋爐，單爐膛，平平衡通風(fēng)，固態(tài)排渣，全鋼架，
- 超臨界R134a在ORC系統(tǒng)中的換熱特性分析
域前的某一位置處壁溫出現(xiàn)異常現(xiàn)象。壁溫會突然飛升，當(dāng)達(dá)到峰值之后，然后又緩慢下降。并且當(dāng)熱流密度越高時(shí)，壁溫的峰值越大，峰值在靠近管子的入口處出現(xiàn)。Jackson和Hall[12]也在研究中發(fā)現(xiàn)這樣的不尋常傳熱特性情況，在超臨界壓力下，傳熱在低熱流密度下得到了強(qiáng)化，而在高熱流密度下，傳熱發(fā)生了惡化現(xiàn)象。學(xué)者們認(rèn)為流體物性在大比熱區(qū)下發(fā)生劇烈的變化，從而引起了傳熱惡化現(xiàn)象。隨后Shitsman[13]又在比較超臨界水在垂直上升流動，垂直下降流動和水平流動中發(fā)
工業(yè)加熱 2019年3期2019-07-18
- 制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式對鍋爐燃燒的影響
溫度及各受熱面的壁溫。因此，在鍋爐運(yùn)行中要注意調(diào)整制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式，進(jìn)而解決主蒸汽溫度及壁溫的大幅度變化。鑒于此，文章對神福鴻電#3機(jī)組燃燒調(diào)整后滿負(fù)荷工況下，制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式對主蒸汽溫度影響進(jìn)行分析，僅供參考?！娟P(guān)鍵詞】鍋爐;制粉系統(tǒng);壁溫【中圖分類號】TM621 【文獻(xiàn)標(biāo)識碼】A 【文章編號】1674-0688（2019）05-0154-021 設(shè)備概況神福鴻電2×1 050 MW燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組的鍋爐主設(shè)備由東方鍋爐（集團(tuán)）股份有限公司、BHK、BH
企業(yè)科技與發(fā)展 2019年5期2019-06-30
- 超超臨界660 MW塔式鍋爐末級過熱器爐內(nèi)外壁溫對比分析
熱負(fù)荷偏大的管子壁溫超過材料許用溫度而發(fā)生超溫爆管。文獻(xiàn)[6]指出HR3C管材壁溫超過許用溫度10 ℃，其使用壽命將由1.0×105h降至6.7×104h，壽命縮短33%。由此可見，運(yùn)行過程中控制管子壁溫，特別是掌握末級過熱器區(qū)域高溫管屏所在位置以及屏中危險(xiǎn)管的爐內(nèi)壁溫水平至關(guān)重要。目前，大型鍋爐通過在末級過熱器管屏安裝爐內(nèi)測溫點(diǎn)來判斷該區(qū)域熱負(fù)荷分布情況，從而能夠及時(shí)采取措施，控制末級過熱器壁溫。然而爐內(nèi)壁測溫點(diǎn)所處工作環(huán)境極為惡劣，長期受到高溫?zé)焿m和高
- 基于NARX神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的鍋爐壁溫預(yù)測模型
X神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的鍋爐壁溫預(yù)測模型盧 彬1，劉 茜1，高 林1，趙旭利2（1.西安熱工研究院有限公司，陜西 西安 710054；2.華能吉林發(fā)電有限公司長春熱電廠，吉林 長春 130216）壁溫超溫是超（超）臨界鍋爐爆管的主要原因之一，也是困擾超（超）臨界機(jī)組運(yùn)行的關(guān)鍵難題。本文在分析現(xiàn)有鍋爐壁溫預(yù)測技術(shù)的基礎(chǔ)上，將NARX動態(tài)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)用于屏式過熱器（屏過）壁溫的預(yù)測，首先采用人工篩查和灰關(guān)聯(lián)分析方法，確定影響屏過壁溫變化的關(guān)鍵因素，然后設(shè)置不同影響因素的組合對
熱力發(fā)電 2019年3期2019-03-28
- 機(jī)組啟動過程中溫度壓力控制分析
分析啟動中氣溫、壁溫及主再熱蒸汽壓力變化關(guān)系，總結(jié)了在機(jī)組啟動過程中溫度壓力控制措施，保證機(jī)組在啟動過程中更經(jīng)濟(jì)、更安全，以供參考。關(guān)鍵詞：升溫升壓;壁溫;變化特點(diǎn)DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.02.1631 我廠鍋爐啟動系統(tǒng)的特點(diǎn)及存在問題我廠兩臺鍋爐為哈鍋生產(chǎn)的660MW直流鍋爐，其啟動系統(tǒng)為不帶啟動疏水泵的大氣擴(kuò)容啟動系統(tǒng)，制粉系統(tǒng)配置6臺正壓直吹制粉系統(tǒng)，磨煤機(jī)為液壓加載中速輥式磨。機(jī)組啟動過程中，因鍋爐啟動
山東工業(yè)技術(shù) 2019年2期2019-02-09
- 受熱面管局部交叉在鍋爐熱偏差改造中的應(yīng)用
增加了高溫再熱器壁溫測點(diǎn)，將爐外出口壁溫嚴(yán)格控制在580 ℃以內(nèi)(該廠高溫再熱器報(bào)警溫度為580 ℃)，爆管現(xiàn)象得到改善，但卻使再熱汽溫受到影響(只能控制到520 ℃，原設(shè)計(jì)為540 ℃)，嚴(yán)重影響了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。筆者在試驗(yàn)與理論計(jì)算研究的基礎(chǔ)上，提出受熱面管局部交叉的改造方案，成功解決了該廠再熱器超溫爆管問題，為解決其他機(jī)組類似問題提供了參考。1 機(jī)組運(yùn)行試驗(yàn)研究為了對該機(jī)組目前運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行分析研究，增加了該機(jī)組高溫再熱器部分壁溫測點(diǎn)，并進(jìn)行了部分試驗(yàn)研
動力工程學(xué)報(bào) 2018年6期2018-06-27
- 基于水冷壁壁溫的爐膛火焰中心位置預(yù)測方法
種基于鍋爐水冷壁壁溫的爐膛火焰中心位置預(yù)測方法，并以某600 MW電站鍋爐為例，驗(yàn)證預(yù)測方法的可行性和準(zhǔn)確性。1 預(yù)測思路鍋爐爐膛內(nèi)熱量交換主要是高溫?zé)煔鈱λ浔诘妮椛鋫鳠?。?dāng)爐膛火焰中心未發(fā)生偏移，以四角切圓鍋爐為例，由于鍋爐橫截面為近似的正方形，所以四面墻的水冷壁接受爐內(nèi)高溫?zé)煔廨椛涞膫鳠崃繎?yīng)近似相等，其各面墻水冷壁的壁溫分布也應(yīng)近似相同[4]。若火焰中心發(fā)生偏斜，高溫?zé)煔鈱λ拿鎵λ浔诘妮椛鋫鳠崃堪l(fā)生了改變，水冷壁壁溫會產(chǎn)生規(guī)律性的變化，即靠近火焰中
發(fā)電設(shè)備 2018年3期2018-06-04
- 基于Gam bit前處理的氣膜冷卻火焰筒壁溫分析
的氣膜冷卻火焰筒壁溫分析程 明，扈鵬飛，萬 斌，常 峰（中國航發(fā)沈陽發(fā)動機(jī)研究所，沈陽110015）為更好實(shí)現(xiàn)航空發(fā)動機(jī)燃燒室氣膜冷卻結(jié)構(gòu)火焰筒的壁溫分析和冷卻結(jié)構(gòu)優(yōu)化,針對原有的火焰筒2維壁溫計(jì)算程序開展了2次開發(fā)工作，形成了基于G A M BIT前處理的火焰筒壁溫分析程序。新的計(jì)算過程采用G ambit軟件對幾何模型進(jìn)行前處理，生成三角形網(wǎng)格、指定邊界條件分組，通過編制前處理模塊代碼，對導(dǎo)出的網(wǎng)格文件進(jìn)行解析，進(jìn)一步將各種信息導(dǎo)入已有的有限元壁溫計(jì)算程
航空發(fā)動機(jī) 2017年2期2017-11-13
- 降低鄒縣發(fā)電廠#6爐屏式過熱器管壁溫度
#6爐屏式過熱器壁溫超溫情況分析，從實(shí)踐上找出了對#6爐屏式過熱器壁溫超溫多問題進(jìn)行了分析，并找到了解決的辦法，對于火力發(fā)電廠安全生產(chǎn)，有一定的參考價(jià)值。關(guān)鍵詞：壁溫；噴燃器；輔助風(fēng)；原因分析；防范措施DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.18.2061 低氮燃燒器現(xiàn)狀除D層外的20只旋流煤粉燃燒器更換為徑向濃淡低NOx旋流煤粉燃燒器；爐膛前墻煤粉燃燒器上部增設(shè)一層SOFA燃燒器；爐膛后墻煤粉燃燒器上部增設(shè)兩層SOFA燃燒器
山東工業(yè)技術(shù) 2017年18期2017-09-12
- 超超臨界壓力鍋爐垂直水冷壁壁溫偏差試驗(yàn)研究
力鍋爐垂直水冷壁壁溫偏差試驗(yàn)研究曾俊，李文軍，何洪浩，段學(xué)農(nóng)，謝國鴻，楊益 (國網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院，湖南長沙410007)針對超超臨界垂直水冷壁壁溫分布情況，在660MW超超臨界壓力直流鍋爐上進(jìn)行了改變不同因素對水冷壁壁溫偏差影響的試驗(yàn)研究。結(jié)果表明:提高高鈉煤摻燒比例，采用上層燃燒器運(yùn)行，均可降低燃燒區(qū)域熱負(fù)荷，利于水冷壁壁溫均勻性；在不同負(fù)荷下改變?nèi)紵鲾[角對水冷壁壁溫偏差的影響不一致，燃燒器擺角主要是通過改變爐內(nèi)熱負(fù)荷分布來影響壁溫偏差。
湖南電力 2017年3期2017-07-12
- 660 MW亞臨界機(jī)組高溫氧化皮問題分析
.1 運(yùn)行過程中壁溫超高引起氧化根據(jù)鍋爐末級過熱器全屏52個壁溫測點(diǎn),繪制出邯峰電廠1號鍋爐自2016年4月至2016年9月之間的壁溫統(tǒng)計(jì)圖,如圖3所示。圖3 末級過熱器壁溫由圖可以看出,鍋爐末級過熱器出口壁溫范圍主要在480～600℃。根據(jù)鍋爐制造廠《管子金屬溫度及強(qiáng)度計(jì)算匯總》中要求,末級過熱器報(bào)警溫度為595℃,SA-213 TP304H管抗蒸汽氧化溫度為620℃。查壁溫測點(diǎn)測量值,發(fā)現(xiàn)1號鍋爐末級過熱器壁溫部分時(shí)段存在超溫現(xiàn)象,最高可到610℃。雖
河北電力技術(shù) 2017年2期2017-05-12
- 350 MW超臨界機(jī)組鍋爐金屬壁溫測量元件安裝工藝優(yōu)化
臨界機(jī)組鍋爐金屬壁溫測量元件安裝工藝優(yōu)化徐新平,于國華,張士軍(黑龍江省火電第三工程公司，哈爾濱 150016)電廠機(jī)組運(yùn)行期間,無法對頂棚罩室內(nèi)的鎧裝熱電偶進(jìn)行檢修維護(hù),已成為安裝亟待解決的問題。對華能大慶熱電廠鍋爐頂棚保溫密封結(jié)構(gòu)特點(diǎn),與金屬壁溫測量元件進(jìn)行了安裝工藝分析,提出鍋爐頂棚包覆式框架結(jié)構(gòu)金屬壁溫測量元件的安裝工藝優(yōu)化方案。此安裝工藝優(yōu)化后,在工程實(shí)踐中,提高了鍋爐頂棚金屬壁溫測量正確率,應(yīng)用效果良好。鍋爐;包覆式框架結(jié)構(gòu);金屬壁溫;數(shù)據(jù)采集
黑龍江電力 2016年6期2017-01-11
- 二次再熱超超臨界機(jī)組鍋爐壁溫測點(diǎn)設(shè)計(jì)優(yōu)化
超超臨界機(jī)組鍋爐壁溫測點(diǎn)設(shè)計(jì)優(yōu)化張 薇(華東電力設(shè)計(jì)院有限公司，上海 200063)隨著電站鍋爐不斷朝著大容量、高參數(shù)方向發(fā)展，電站鍋爐高溫受熱面因?yàn)槌瑴厮鸬膯栴}如：管內(nèi)氧化皮快速生成造成脫落引起的爆管、超溫爆管、降參數(shù)運(yùn)行等，歸根結(jié)底是由于爐內(nèi)金屬壁溫超溫所造成，還有爐外壁溫測點(diǎn)布置不到位，加劇了爐內(nèi)超溫、氧化、爆管現(xiàn)象的發(fā)生。因此要對鍋爐壁溫測點(diǎn)的設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化。本文介紹鍋爐壁溫測點(diǎn)的設(shè)計(jì)，并結(jié)合泰州電廠二期工程對鍋爐壁溫測點(diǎn)的設(shè)計(jì)優(yōu)化。二次再熱；超
電力勘測設(shè)計(jì) 2016年5期2016-12-02
- 鍋爐蒸汽側(cè)氧化膜對過熱器金屬壁溫的影響分析
化膜對過熱器金屬壁溫的影響分析姚余善1，李代智2，周克毅1（1.東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院，江蘇南京210096；2.江蘇省工程咨詢中心，江蘇南京210003）針對大型燃煤鍋爐高溫受熱面沿寬度方向受熱不均從而引發(fā)受熱面超溫的問題，以某600 MW超臨界燃煤鍋爐末級過熱器為研究對象，結(jié)合高溫受熱面蒸汽側(cè)氧化膜生長預(yù)測模型，通過熱偏差計(jì)算，分析了氧化膜的生長對金屬壁溫的影響。結(jié)果表明：蒸汽側(cè)氧化膜的生長引起管壁溫度不同程度地升高，嚴(yán)重的可能導(dǎo)致過熱器局部區(qū)域超溫運(yùn)
電力工程技術(shù) 2016年5期2016-10-19
- 控制超超臨界鍋爐水冷壁壁溫偏差對策
壁運(yùn)行中容易出現(xiàn)壁溫偏差大，但制造和安裝工藝要求低。目前，我國大部分已投運(yùn)的垂直管圈水冷壁超超臨界鍋爐在調(diào)試和運(yùn)行中，都不同程度出現(xiàn)了水冷壁壁溫偏差大［2-4］，燃燒器區(qū)域水冷壁出現(xiàn)大量橫向裂紋和高溫腐蝕的問題，嚴(yán)重影響了機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。本文通過分析垂直管圈水冷壁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，提出了在平時(shí)的運(yùn)行維護(hù)中如何應(yīng)對水冷壁壁溫偏差大的控制措施。1 某廠超超臨界鍋爐水冷壁特點(diǎn)某廠超超臨界600MW鍋爐，爐膛水冷壁采用焊接膜式壁、內(nèi)螺紋管垂直上升式，爐膛斷面尺寸為1
電力與能源 2015年4期2015-12-16
- 600MW亞臨界機(jī)組鍋爐后屏過熱器氧化皮集中剝落的原因及處理
，其中過熱器出口壁溫度保持在480℃到560℃，此時(shí)的溫度與鍋爐制造廠給出的后屏過熱器報(bào)警溫度基本一致，在相關(guān)的規(guī)定中指出，管子的抗蒸汽氧化溫度在580℃，同時(shí)剛的受熱面壁溫最高值為570℃。通過對壁溫的觀測可知，2號鍋爐后屏過熱器壁溫的超溫現(xiàn)象具有持續(xù)性。但此時(shí)的測點(diǎn)位于爐頂大罩內(nèi)，在鍋爐實(shí)際運(yùn)行過程中，大罩內(nèi)的對流交換較少，同時(shí)熱電偶用保溫棉包裹，并位于后屏過熱器出口管，因此，壁溫測點(diǎn)的觀測值為管子出口氣溫值。2.1 滑參數(shù)停爐分析在鍋爐滑參數(shù)停爐時(shí)，
中國科技縱橫 2015年23期2015-11-22
- 500 MW超臨界直流鍋爐低NO x燃燒器改造水冷壁水動力計(jì)算
及200 MW時(shí)壁溫隨爐膛高度的分布。結(jié)果表明：鍋爐在500 MW時(shí),上、下輻射區(qū)的水冷壁內(nèi)壁溫度、外壁溫度、中間點(diǎn)壁溫與鰭片溫度均處于材料許用范圍之內(nèi)；250 MW時(shí),下輻射區(qū)中間點(diǎn)溫度不超過510℃,水冷壁是安全的；200 MW時(shí),影響鍋爐安全運(yùn)行。超臨界直流鍋爐；低NOx燃燒器；水冷壁；水動力；壁溫鍋爐水動力計(jì)算的目的是保證爐膛輻射(蒸發(fā))受熱面可靠的溫度工況、確定鍋爐整個汽水系統(tǒng)的壓力損失以選擇給水泵的工作壓頭。水動力計(jì)算是在已有鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及熱
發(fā)電設(shè)備 2015年3期2015-10-17
- 華能金陵電廠末級過熱器超溫情況研究
，各級受熱面總體壁溫情況良好，但四過B側(cè)No.1.9管壁高負(fù)荷情況下極易超溫，需要大幅度降低四過B側(cè)的換熱量才能將其溫度控制在報(bào)警值以下，這樣就對鍋爐的運(yùn)行產(chǎn)生了以下不良影響：（1）限制了主汽溫度向額定值提升，影響了機(jī)組的熱效率。（2）A側(cè)受熱面換熱量相應(yīng)會增大，容易導(dǎo)致A側(cè)管壁超溫。（3）調(diào)整兩側(cè)受熱情況必定導(dǎo)致爐內(nèi)煙氣動力場和溫度場偏斜，會導(dǎo)致高煙溫、高煙氣流速的受熱面積灰、磨損情況嚴(yán)重。（4）壁溫超限限制對鍋爐燃用煤種的選用，高發(fā)熱量煤種爐膛出口煙溫
機(jī)電信息 2015年33期2015-08-27
- 蒸汽發(fā)生器熱工特性非軸對稱分布數(shù)值模擬
在導(dǎo)致螺旋管周向壁溫等關(guān)鍵參數(shù)呈非軸對稱分布，使傳熱管有爆炸的危險(xiǎn)，會導(dǎo)致一二次側(cè)流體混合進(jìn)而破壞反應(yīng)堆的工作狀態(tài)［1］。Prabhanjan等［2］的研究發(fā)現(xiàn)螺旋管式蒸汽發(fā)生器傳熱效率比直管高16%～43%;Abdalla［3］開發(fā)了包括過冷、核態(tài)沸騰、膜態(tài)沸騰、過熱4個階段的完整的螺旋管式直流蒸汽發(fā)生器動態(tài)模型;竇鵬程［4］對R134a在臥式螺旋管內(nèi)的流動換熱進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)并分析了單相流動換熱和過冷流動沸騰換熱時(shí)沿截面圓周方向壁溫分布的非軸對稱性
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年10期2015-03-23
- 軸對稱矢量噴管的氣膜冷卻及紅外輻射耦合計(jì)算分析
高性能航空發(fā)動機(jī)壁溫分布的影響，對燃?xì)饧t外波帶的光譜特性采用窄波段模型計(jì)算，對壁面-燃?xì)廨椛洳捎梅忾]腔模型計(jì)算，對噴管收斂段的氣膜冷卻采用絕熱溫比計(jì)算。對于包含噴管壁面、隔熱屏、套筒的多層結(jié)構(gòu)傳熱建立壁溫-熱流耦合的熱平衡方程，用N ew ton-Raphson求解得到噴管及內(nèi)外結(jié)構(gòu)的壁溫。對N A SA TN D-1988中試驗(yàn)臺架發(fā)動機(jī)噴管擴(kuò)張段的氣膜冷卻及壁溫進(jìn)行驗(yàn)證計(jì)算，并詳細(xì)計(jì)算了收斂段采用多排縫槽氣膜冷卻的軸對稱矢量噴管。結(jié)果表明：氣膜冷卻有效
航空發(fā)動機(jī) 2015年5期2015-03-15
- 1000 MW超超臨界鍋爐水冷壁壁溫計(jì)算
膛水冷壁熱負(fù)荷及壁溫的空間分布情況，并與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值之間的偏差較小，最大為5.72%.該模型與算法可給出不同鍋爐負(fù)荷條件下，水冷壁壁面熱負(fù)荷與壁溫沿爐膛寬度方向的分布規(guī)律.結(jié)果表明，水冷壁熱負(fù)荷與壁溫均呈現(xiàn)出中間高兩端低的弧形分布.四角切圓燃燒鍋爐火焰位置對爐內(nèi)傳熱有很大影響.模擬計(jì)算可為超超臨界鍋爐的運(yùn)行提供參考，預(yù)測了在材料允許溫度范圍內(nèi)，火焰中心偏斜最大不超過2 m.關(guān)鍵詞：超超臨界鍋爐； 爐膛傳熱； 熱負(fù)荷； 水冷壁壁溫；
能源研究與信息 2014年4期2015-01-27
- 等離子燃燒器筒壁溫超溫研究
中心筒對燃燒器筒壁溫度的影響首次點(diǎn)火，燃燒器中心筒采用直筒形結(jié)構(gòu)，燃燒器筒壁溫度測點(diǎn)一個位于中心筒正上方，一個位于燃燒器噴口處。在預(yù)期的設(shè)計(jì)中，這種中心筒更有利于點(diǎn)燃低揮發(fā)分的煤，但在實(shí)際的運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)，低揮發(fā)分的煤不僅難以被點(diǎn)燃，而且還容易燒毀中心筒。點(diǎn)火前，對C磨煤機(jī)進(jìn)行暖磨、鋪煤以及磨碎，控制分離器出口溫度在75℃以上，煤質(zhì)揮發(fā)分為23%，等離子電弧電流為220 A，分離器轉(zhuǎn)速為75%。煤粉順利被點(diǎn)燃，著火穩(wěn)定后，發(fā)現(xiàn)等離子燃燒器筒壁溫上升很快，最大到
山西電力 2014年2期2014-12-10
- 降低鍋爐屏式過熱器壁溫
我們對機(jī)組的屏過壁溫超溫情況進(jìn)行了跟蹤記錄，超溫情況較多。超溫共11次。3 原因分析我們對超溫原因進(jìn)行了分析（1）磨煤機(jī)運(yùn)行方式不合理 。磨煤機(jī)運(yùn)行方式特別是下層磨煤機(jī)不運(yùn)行時(shí)超溫次數(shù)較多。（2）夜間負(fù)荷低時(shí)，蒸汽流量少,超溫較多。負(fù)荷低時(shí)，鍋爐蒸汽流量較小，大部分超溫均為夜間低負(fù)荷的時(shí)候。（3）鍋爐低氮燃燒器改造后，由于燃燒器脫氮能力的增強(qiáng)，火焰中心高，減溫水量大，汽溫、壁溫難以控制。1）鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行期間停運(yùn)的磨煤機(jī)的套筒擋板在全開位置，大量二次風(fēng)直接
山東工業(yè)技術(shù) 2014年19期2014-08-15
- 大容量鍋爐爐膛對流換熱與水冷壁壁溫計(jì)算
對流換熱對水冷壁壁溫分布的影響.1 爐膛一維分區(qū)將某臺1 000MW 超超臨界塔式鍋爐從冷灰斗半高處至第一級過熱器底部沿高度方向劃分成18個區(qū)域，如圖1所示.表1給出了鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量（BMCR）工況下的設(shè)計(jì)參數(shù).圖1 爐膛一維分區(qū)示意圖Fig.1 One-dimensional zone division diagram of furnace表1 BMCR 工況下的設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Design parameters under BMCR worki
動力工程學(xué)報(bào) 2014年8期2014-06-25
- 過熱器壁溫超溫原因分析及防范措施
過熱器部分出口管壁溫存在超溫現(xiàn)象(限值為631 ℃)；而實(shí)際運(yùn)行中控制的過熱蒸汽溫度約為592 ℃，遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值，對機(jī)組的安全性、經(jīng)濟(jì)性影響較大。2 過熱器壁溫超溫事故經(jīng)過查閱過熱器壁溫超限期間的負(fù)荷、壁溫和排煙溫度的變化曲線，發(fā)現(xiàn)過熱器壁溫超溫期間機(jī)組負(fù)荷較低(500～700 MW)；正常情況下過熱器壁溫不應(yīng)超溫；但在約2.5 h時(shí)間內(nèi)，排煙溫度持續(xù)上升，過熱器壁溫出現(xiàn)明顯的7個尖波，其中尤其以第3次超溫持續(xù)的時(shí)間最長(40 min)，直到第4個尖波一直
電力安全技術(shù) 2014年5期2014-02-09
- 鋼102材料運(yùn)行后的組織性能變化及原因分析
2材料設(shè)計(jì)和控制壁溫鋼102材料在各類機(jī)組中的設(shè)計(jì)壁溫和控制壁溫不盡相同。末級過熱器（包括末級過熱器、二級過熱器、高溫和對流過熱器）和末級再熱器（包括末級再熱器和高溫再熱器），其設(shè)計(jì)壁溫在570～600℃，控制壁溫在560～580℃。屏式過熱器（包括大屏過熱器、后屏過熱器）和屏式再熱器，其設(shè)計(jì)壁溫在547～600℃，控制壁溫在515～548℃。過熱爆管多發(fā)生在壁溫較高的部位。2 運(yùn)行后材料力學(xué)性能和金相組織變化各發(fā)電廠割管試樣情況表明，鋼102材料受熱面管
浙江電力 2013年6期2013-10-08
- 直流爐氧化皮控制措施
關(guān)鍵詞】氧化皮 壁溫 超溫 堵塞 爆管1直流爐氧化皮的危害超臨界直流鍋爐，受熱面超溫將引起金屬組織老化，產(chǎn)生蠕變爆管，受熱面高溫氧化腐蝕將導(dǎo)致管壁減薄或堵塞而爆管。田集電廠就因?yàn)檠趸っ撀涞脑?，連續(xù)爆管，在安全經(jīng)濟(jì)生產(chǎn)方面，受到很大的影響。其具體危害有：氧化皮堵塞管道，引起相應(yīng)的受熱面管璧金屬超溫爆管；長期的氧化皮脫落，使管壁變薄，強(qiáng)度變差，直至爆管；鍋爐過熱器、再熱器、主蒸汽管道及再熱蒸汽管道內(nèi)剝落下來的氧化皮，是堅(jiān)硬的固體顆粒，嚴(yán)重?fù)p傷汽輪機(jī)通流部分
中國科技縱橫 2013年1期2013-03-12
- 間冷循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室火焰筒壁溫計(jì)算
燃燒室火焰筒進(jìn)行壁溫計(jì)算時(shí)，考慮了隔熱涂層和火焰筒冷熱邊溫差，因筒壁很薄，忽略了火焰筒軸向和周向傳熱［4－6］。利用熱平衡方程，運(yùn)用迭代法求解火焰筒內(nèi)外壁溫分布。1 計(jì)算模型與計(jì)算方法1.1 物理模型間冷循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室火焰筒由若干氣膜冷卻段組成，圖1兩虛線之間為火焰筒一氣膜冷卻段。火焰筒內(nèi)外壁面均有隔熱涂層，內(nèi)壁面隔熱涂層直接接收高溫燃?xì)廨椛鋫鳠幔⑴c冷卻氣膜存在對流傳熱，內(nèi)壁面隔熱涂層獲得的熱量通過徑向?qū)峤?jīng)火焰筒金屬薄壁傳給火焰筒外壁面隔熱涂層，隨
艦船科學(xué)技術(shù) 2012年1期2012-10-20
- 1000兆瓦超超臨界鍋爐水冷壁監(jiān)測預(yù)報(bào)系統(tǒng)投運(yùn)
超超臨界鍋爐水冷壁溫度監(jiān)測和預(yù)報(bào)系統(tǒng)正式在華電國際鄒縣發(fā)電廠投入運(yùn)行。1000MW超超臨界機(jī)組爐膛水冷壁內(nèi)的工質(zhì)參數(shù)比亞臨界機(jī)組明顯提高，水冷壁的工作條件更加惡劣，近年來國內(nèi)投產(chǎn)的超超臨界鍋爐相繼發(fā)生過高溫腐蝕和超溫爆管事故。目前，該類鍋爐水冷壁壁溫的監(jiān)測只是依靠布置在爐外管道上的少量熱電偶進(jìn)行，還無法測量爐膛內(nèi)水冷壁壁溫的真實(shí)狀態(tài)。2011年9月，山東電力集團(tuán)公司正式立項(xiàng)研究開發(fā)超超臨界鍋爐水冷壁溫度監(jiān)測和預(yù)報(bào)系統(tǒng)。該項(xiàng)目通過對爐膛燃燒、傳熱和水冷壁內(nèi)工
電力勘測設(shè)計(jì) 2012年4期2012-03-30
- 提高熱控鍋爐壁溫的安裝質(zhì)量
本文分析熱控鍋爐壁溫安裝質(zhì)量問題，提高壁溫溫度計(jì)投入準(zhǔn)確度，準(zhǔn)確監(jiān)測鍋爐壁管溫度，確保了該機(jī)組未出現(xiàn)爆管現(xiàn)象，一次通過168小時(shí)試運(yùn)行。關(guān)鍵詞：鍋爐 壁溫質(zhì)量準(zhǔn)確度業(yè)主質(zhì)量目標(biāo)在中電國際姚孟600MW機(jī)組項(xiàng)目中，業(yè)主為保證#6鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行，避免出現(xiàn)鍋爐爆管現(xiàn)象，準(zhǔn)確監(jiān)測鍋爐管壁溫度，必須保證壁溫溫度計(jì)安裝質(zhì)量。鍋爐金屬壁溫是機(jī)組正常運(yùn)行的重要監(jiān)視參數(shù)之一，其工作流程為：鎧裝熱偶溫度計(jì)“熱端”插入壁溫塊內(nèi)感受管壁溫度、“冷端“（通過控制電纜傳輸）智能前端控制
城市建設(shè)理論研究 2011年28期2011-12-31
- 300 MW機(jī)組W火焰鍋爐高溫再熱器超溫分析
為此進(jìn)行了受熱面壁溫分布規(guī)律試驗(yàn)，進(jìn)而對高溫再熱器中間管屏長期超溫的問題進(jìn)行了分析，提出并實(shí)施了技術(shù)改造措施，高溫再熱器中間管屏長期超溫的問題得到解決。1 受熱面壁溫分布規(guī)律不同類型的鍋爐壁溫分布規(guī)律都不盡相同，而且爐膛越大、越寬，熱偏差的影響因素越多、越復(fù)雜，各屏間受熱面的偏差將會越大。采集高、低負(fù)荷下不同受熱面的壁溫，找出各受熱面沿爐寬度方向壁溫的分布規(guī)律，可為防止受熱面超溫提供數(shù)據(jù)支持。為研究該廠W火焰鍋爐各受熱面壁溫偏差特性，獲取必要的測試數(shù)據(jù)，在
湖南電力 2011年6期2011-06-15
- 亞燃沖壓燃燒室隔熱屏壁溫試驗(yàn)研究
而且還對隔熱屏的壁溫分布有一定的影響。本文在某型可重復(fù)使用的二元亞燃沖壓燃燒室上，試驗(yàn)研究了涂覆熱障涂層和未涂覆熱障涂層兩組隔熱屏的壁溫分布情況，對比分析了熱障涂層的隔熱效果；同時(shí)，還試驗(yàn)研究了兩種不同燃油噴射方式對二元亞燃沖壓燃燒室隔熱屏壁溫的影響。2 亞燃沖壓燃燒室結(jié)構(gòu)簡介某型亞燃沖壓燃燒室橫截面為矩形，總長度為1.35 m，主要由火焰穩(wěn)定器、噴油裝置、隔熱屏和筒體組成。其中火焰穩(wěn)定器選用蒸發(fā)式V型槽火焰穩(wěn)定器[1]；噴油裝置采用分區(qū)供油方式，燃油噴嘴
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2011年2期2011-05-07
- HG-2030/26.15-YM3型超超臨界鍋爐水冷壁壁溫特性分析
M3型鍋爐水冷壁壁溫分布特性的經(jīng)驗(yàn)，對改善爐內(nèi)燃燒，提高鍋爐安全、可靠、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行具有很強(qiáng)的指導(dǎo)意義。1設(shè)備概況大唐南京發(fā)電廠HG-2030/26.15-YM3型超超臨界鍋爐是變壓運(yùn)行直流鍋爐，采用П型布置、單爐膛、改進(jìn)型低NOxPM主燃燒器和MACT型低NOx分級送風(fēng)燃燒系統(tǒng)、墻式單切圓燃燒方式，爐膛采用內(nèi)螺紋管垂直上升膜式水冷壁。鍋爐采用平衡通風(fēng)、緊身封閉布置，固態(tài)排渣。設(shè)計(jì)煤種為神華煤，校核煤種一為淮南煤，校核煤種二為大同煤，6臺ZGM113中速磨煤機(jī)
電力工程技術(shù) 2011年5期2011-03-15
- 超臨界燃煤鍋爐金屬受熱面壁超溫探究與處理
存在1號鍋爐金屬壁溫高問題，尤其以屏過壁溫最為明顯，表1為鍋爐壁溫報(bào)警值，至12月底，多次出現(xiàn)屏過壁溫超過600℃的情況，且1號爐出現(xiàn)過屏過掛焦現(xiàn)象。圖1為2010年1月6日至8日屏過壁溫監(jiān)測曲線，可以看出，短短3天內(nèi)壁溫有5次超過600℃，最高611℃，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于屏過壁溫控制值585℃，對鍋爐安全運(yùn)行產(chǎn)生嚴(yán)重影響。表1 鍋爐壁溫報(bào)警值℃圖1 調(diào)整前2009年12月鍋爐屏過壁溫監(jiān)測圖2 超溫分析通過對現(xiàn)場運(yùn)行工況全面分析，認(rèn)為造成1號鍋爐受熱面金屬壁溫高的直
山東電力技術(shù) 2010年4期2010-07-23