啟機
- 燃電驅(qū)壓縮機混合壓氣站節(jié)能降耗經(jīng)濟運行分析
電驅(qū)壓縮機組搭配啟機方式、國家政策等方面對壓氣站能耗及成本的影響展開了分析。2 能耗及成本影響因素分析2.1 燃電驅(qū)壓縮機組能耗影響因素2.1.1 天然氣輸量對單耗及成本的影響天然氣輸量是影響壓縮機能耗的主要因素之一，輸量越大，壓縮機負荷越大，能耗也就越高[2]。隨輸量增加，某壓氣站日單耗及成本總體呈增加趨勢。當輸量在1.2 億～1.3 億m3/d時，單耗及成本均最小，隨輸量的增加基本持平，屬于節(jié)能且經(jīng)濟的輸送區(qū)間；在0.8 億～1.4 億m3/d 時，單
資源節(jié)約與環(huán)保 2024年3期2024-04-25
- 鍋爐啟機煙塵超標分析與應對策略
日，該機組冷態(tài)啟機過程中凈煙氣煙塵出現(xiàn)長時間超標情況，過程如下：第一階段（16 日3：00 前），煙塵實測值為4～6 mg/Nm3；第二階段（16 日3：00—8：00），煙塵實測值為8～9 mg/Nm3；第三階段（16 日8：00—10：20），煙塵實測值逐步上升并維持在20 mg/Nm3左右；第四階段（16 日10：20 之后），煙塵實測值逐步下降最終達標。煙塵濃度曲線如圖1 所示。圖1 啟機過程的煙塵濃度曲線2 故障排查2.1 靜電除塵器運行情況檢
設備管理與維修 2024年2期2024-03-11
- Solar T60 型燃氣輪機喘振故障的排除
輪機的結(jié)構特點和啟機過程中的邏輯控制分析，得出引起本次喘振現(xiàn)象的原因主要有以下4 個方面。1.1.1 空氣入口過濾器嚴重污染阻塞Solar T60 型燃氣輪機空氣入口過濾器由兩級組成，第一級為濾棉型過濾器，第二級為圓筒形紙質(zhì)過濾器。在機組運轉(zhuǎn)時，第一級過濾器會過濾掉空氣進氣中較大的灰塵顆粒、油氣和水分，同時過濾器表面會逐漸發(fā)黑、表面的附著物成輕微泥巴狀，使得過濾器通透性下降，引起進入壓氣機的空氣流量降低。因此，需要及時更換過濾器。第二級過濾器過濾更小的灰塵
設備管理與維修 2023年22期2024-01-03
- 熱泵壓縮機出口管道振動原因分析及解決方案
剛度。但是，重新啟機以后，出口管道振動的幅度沒有任何改善，因此可以排除管道支架設置不合理。原因二：管道系統(tǒng)帶液熱泵壓縮機的啟機流程如下：（1）回流罐V-001和C-001 塔釜建立一定液位的液體，在環(huán)境溫度下塔內(nèi)氣液兩相會達到平衡；（2）將壓縮機進、出口閥門和防喘振閥全開，壓縮機入口導葉全開；（3）啟動壓縮機，待壓縮機切工頻后逐漸關閉防喘振閥。通過和操作人員交流發(fā)現(xiàn)，在壓縮機啟機之前，壓縮機入口管線分液包和壓縮機缸體經(jīng)過了較長時間的排液操作，且很難完全排凈
化工與醫(yī)藥工程 2023年6期2023-12-24
- 某抽水蓄能電站水泵工況啟機時噪聲分析與處理
1號機組水泵工況啟機噪音，現(xiàn)場于4月4日、5月4日錄制了啟機過程音頻，錄制點選取在蝸殼層底環(huán)下部近轉(zhuǎn)輪室處，對音頻進行頻譜分析以判斷異響的來源和組成特性[1]。由現(xiàn)場采集頻譜圖得出，前后月份水泵開機過程的音頻成分整體穩(wěn)定，主要由發(fā)電電動機傳來的風噪頻率：100 Hz、200 Hz等，以及2倍葉片通過頻率：150 Hz等組成[2]。當嘯叫聲出現(xiàn)時，240 Hz及480 Hz、720 Hz等倍頻頻率成分開始突現(xiàn)。該頻率成分與機組導葉和葉片（無葉區(qū)）的動靜干涉頻
水電站機電技術 2023年11期2023-11-29
- 中秋夜一絲不茍
等，隨時準備上井啟機。20 時，接到來電通知后，陳慶立即驅(qū)車上井。井排路積水嚴重、泥濘不堪，車輛無法駛?cè)耄麑④囃Ｔ诼愤?，穿好雨衣、雨靴選擇步行上井。他小心翼翼走在井排路上。地面濕滑，他幾次險些滑倒，但卻一刻未停，艱難地走到井場。經(jīng)過仔細查看后，他確定該井無其他故障，立即啟機，然后馬不停蹄走向下一口井。等到一切都忙完，22 時，8 口油井全部恢復生產(chǎn)。接到液量恢復的消息后，他露出了欣慰的笑容。
中國石油石化 2023年20期2023-11-17
- 抽水蓄能機組懸?？刂品椒ㄔO計與應用
分析，發(fā)現(xiàn)在機組啟機順控流程執(zhí)行過程中，啟機故障多出在機組開始轉(zhuǎn)動前，在啟動輔機過程中，機組常因輔機的自動化元件動作不可靠的原因而啟動失敗。為降低非計劃停機次數(shù)，避免上級的非計劃停機考核，急需在流程控制上想辦法減少不必要的機組停機，保障機組的順利啟機。2 實施方法經(jīng)上述分析，本文提出一種流程控制方法，在發(fā)電開球閥前、抽水充氣壓水前，加入懸?？刂萍叭藶榕袛啵F(xiàn)場處理完簡單故障后，可點擊按鈕繼續(xù)執(zhí)行流程。若故障較大，短時間無法處理流程，可退出流程再做事故停機處
中國水能及電氣化 2023年9期2023-10-11
- 多級高壓往復壓縮機啟機過程實驗與分析
大型往復式縮機的啟機過程較為復雜，而且發(fā)生的時間較短。在短時間內(nèi)壓縮機的轉(zhuǎn)速從零升到額定轉(zhuǎn)速；壓縮機的各級排氣壓力、溫度上升至穩(wěn)定運行狀態(tài)。在該過程中常常會發(fā)生電機啟動電流大、排氣溫度高、振動過大等啟機故障。由于啟機過程中機器動態(tài)工作過程復雜，這些故障原因很難確定，因此極有必要對壓縮機的啟機過程進行研究，明確各參數(shù)的變化規(guī)律。對于啟機過程的研究，很多是針對小型制冷壓縮機展開[1～3]，包括啟動負載特性、電機啟動轉(zhuǎn)矩與最大轉(zhuǎn)矩。這些研究對于多級高壓往復式壓縮
壓縮機技術 2022年5期2022-11-24
- DF8B型內(nèi)燃機車柴油機302D型調(diào)速器啟機故障分析及解決方法
用中表現(xiàn)出柴油機啟機柔和、沖擊轉(zhuǎn)速小、不冒黑煙、變工況反應靈敏、補償力度大等優(yōu)點。由于其系統(tǒng)結(jié)構復雜，零部件精度要求高，造成零配件互換性差、檢修困難等問題。機車在線上運行時多次發(fā)生停機或者啟不了機等故障，回段后查找故障原因為調(diào)速器不良所致，經(jīng)統(tǒng)計分析302D型調(diào)速器發(fā)生熱機不能啟動或啟機后不能停機故障占調(diào)速器故障的43%左右，發(fā)生故障后需要反復啟機、停機調(diào)整，造成大量燃油及人工的浪費，而且給柴油機質(zhì)量埋下了較大隱患，影響正常的運輸生產(chǎn)秩序。2 調(diào)速器啟停機
軌道交通裝備與技術 2022年5期2022-11-17
- 單回路供電線路中濟柴H16V190ZLT4-2 燃氣發(fā)電機的故障診斷及處理分析
到拖轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速，造成啟機失?。?）發(fā)電機在冬季啟動時無法正常啟機；3）在發(fā)電機帶載時出現(xiàn)超速報警停機；4）發(fā)電機啟動后出現(xiàn)排溫差報警。1.2 常見故障原因分析首先是濟柴H16V190ZLT4-2 燃氣發(fā)電機啟動后無法達到拖轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速，造成啟機失敗的現(xiàn)象，這種現(xiàn)象是由于每臺發(fā)電機配有兩臺啟動馬達，在啟機過程中如果一臺馬達故障或啟動電壓低等原因，均會造成機組轉(zhuǎn)速達不到要求而啟機失敗。其次是濟柴H16V190ZLT4-2 燃氣發(fā)電機在冬季啟動時無法正常啟機的現(xiàn)象是因為在
機械管理開發(fā) 2022年8期2022-09-25
- 超級電容啟動裝置在海上平臺的安裝測試及實際應用
啟動應急發(fā)電機，啟機正常，運行5min后手動進行停機，準備對超級電容裝置啟動柜進行啟機測試。檢查確認超級電容啟動裝置電量已經(jīng)達到100%，電壓達到額定電壓 25.5V，其他各項參數(shù)正常，沒有報警信息。將超級電容啟動裝置 220V充電電源進行分閘，對超級電容啟動裝置啟動應急發(fā)電機的啟動次數(shù)進行測試。首次啟動后，超級電容啟動裝置出現(xiàn)過壓報警，且容量很快上升到 107%，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)異常情況后，立即對應急發(fā)電機進行停機。避免超級電容啟動裝置損壞。經(jīng)過分析，確認原因為
天津科技 2022年6期2022-06-21
- 新一代調(diào)相機變壓器組啟機過流保護誤動作原因及對策
具體應用過程中，啟機過程出現(xiàn)過保護動作現(xiàn)象，主要表現(xiàn)為調(diào)相機升壓惰轉(zhuǎn)過程中機端出現(xiàn)幅值較大的波形畸變電流。已有新一代大型調(diào)相機保護相關文獻［8-12］針對上述現(xiàn)象及問題鮮有論述。文獻［8］分析了調(diào)相機在靜止變頻器（SFC）拖動時的諧波特性，闡述了變頻啟動過程中的變頻特性及諧波特性對啟機保護的影響，提出了一種改進型的定頻采樣變數(shù)據(jù)窗離散傅里葉變換算法，在變頻啟動時啟機過流保護能夠更準確地算出故障電流的基波幅值。文獻［9］提及調(diào)相機啟動過程對繼電保護的影響，從
電力系統(tǒng)自動化 2022年5期2022-03-12
- TITAN130 透平新增VGV 扭力檢測
力反饋，VGV 啟機測試和手動測試功能。當程序檢測到扭力達到350 lbf（1556.88 N）時觸發(fā)機組報警，達到500 lbf（2224.11 N）時觸發(fā)關斷；機組啟機過程中在盤車階段，自動開關VGV，并檢測開啟的力矩；停機狀態(tài)下，可以手動測試VGV是否存在卡滯，方便日常維保。通過新增VGV 力矩反饋功能和手動測試功能，提高機組運行的穩(wěn)定性和安全性。1 IGV 的作用透平機組壓氣機的作用是將過濾的空氣進行壓縮，用于機組冷卻和燃燒。TITAN130 機組
設備管理與維修 2022年1期2022-03-10
- 某余熱鍋爐循環(huán)水泵的振動分析及解決措施
2#循環(huán)水泵。在啟機階段，循環(huán)水泵運行流量為2 500~2 100 m3/h，介質(zhì)溫度為30～270℃，進出口壓差為4.2×105～5.0×105Pa，電機功率為310～378 kW，泵振動速度為0.14～14.3 mm/s，已經(jīng)嚴重超標，超出受限允許振動速度限值7.6 mm/s，且現(xiàn)場噪聲比較尖銳，鍋爐循環(huán)水泵啟機過程持續(xù)了約144 h。在停機階段，循環(huán)水泵運行流量為2 210~2 480 m3/h，介質(zhì)溫度為45～265℃，進出口壓差為3.8×105～
有色冶金設計與研究 2022年6期2022-02-17
- 長輸管道燃驅(qū)壓縮機啟機典型故障分析及處理
燃驅(qū)壓縮機組，其啟機過程為：初始由液壓啟動器拖動燃氣輪機轉(zhuǎn)子加速旋轉(zhuǎn)，加速到2100r/ min 盤車5min 后，降速預備點火；當轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速降至1470r/ min 時開始升速，升速過程中系統(tǒng)點火；轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速達到1700r/ min 時，主燃油噴嘴開始工作，啟動火苗點燃，形成穩(wěn)定的燃燒火焰，渦輪開始輸出功率；此后，燃氣輪機轉(zhuǎn)子在液壓啟動器和渦輪的共同帶動下開始加速，隨著轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速不斷提高，流入燃氣輪機空氣流量也不斷加大，壓力逐漸升高，燃氣能量也隨之加大，此時
石油化工建設 2022年8期2022-02-02
- 離心丙烷制冷壓縮機組啟機故障排查及處理研究
壓縮機振動高無法啟機、加載過程中振動高停車的故障，嚴重影響壓縮機正常啟機和運行，危害機組本體安全性能，制約企業(yè)設備管理及生產(chǎn)效益的提升。1 壓縮機振動高無法啟機原因分析及處理在機組試運行階段，壓縮機多次出現(xiàn)非驅(qū)動端徑向振動高聯(lián)鎖停車（90μm），過程中最高振動值超過120μm。試運行之前壓縮機空轉(zhuǎn)測試都較為正常，初步排除機組內(nèi)部機械故障，綜合分析機組整個安裝及試運行過程，認為造成壓縮機振動高無法啟機的原因可能為配管安裝存在應力、壓縮機—聯(lián)軸器—電機對中不良
中國設備工程 2021年24期2021-12-31
- 大型旋轉(zhuǎn)機械啟機階段故障診斷
發(fā)性跳機后，多次啟機失敗的案例，如何在短時間內(nèi)解決問題并盡快啟機，不僅直接影響企業(yè)正常生產(chǎn)和的經(jīng)濟效益，同時也是對檢修過程質(zhì)量、企業(yè)設備技術水平和專業(yè)人員技術能力的考驗。1 大型旋轉(zhuǎn)設備啟機階段故障類型根據(jù)歷史案例統(tǒng)計，大型旋轉(zhuǎn)設備啟機失敗故障有以下類型：1.1 動不平衡（1）檢修期間轉(zhuǎn)子軸長期靜置，受自重產(chǎn)生彎曲變形產(chǎn)生的動不平衡。（2）長時間檢修后急于啟機，啟機前轉(zhuǎn)子盤車時間不夠，轉(zhuǎn)子存在動不平衡。（3）啟機運行時暖機時間不夠，加載過快，轉(zhuǎn)子軸熱變形造
冶金動力 2021年5期2021-11-19
- 浙江浙能臺州第二發(fā)電有限責任公司百萬機組首次全自動啟機
式啟動機組。本次啟機過程中成功應用了醞釀已久的運行系統(tǒng)自啟停項目重要功能模塊，以自動控制貫穿整個啟機過程，有效提高了啟機過程的自動化水平，實現(xiàn)了運行方式的智能化升級。在啟機過程中，臺二電首次實現(xiàn)燃料和主蒸汽溫度全程自動控制，首次將濕態(tài)CCS設想變成現(xiàn)實，完善了凝結(jié)水全程深度變頻，加上已實施的全程給水自動控制、鍋爐自動轉(zhuǎn)態(tài)、全程風煙系統(tǒng)自動控制等功能，為臺二電智能電廠建設項目的后續(xù)推進提供了強有力支撐。
能源研究與信息 2021年2期2021-11-14
- 海洋平臺應急機啟動系統(tǒng)可靠性提升改造
現(xiàn)場、遠程控制盤啟機測試。故障現(xiàn)場均為應急機啟動機得電動作，電池組充電器盤面顯示充電電流增加，充電器蓄電池電壓檢測模塊檢測到電池瞬間壓降由28.8 V降至19.5 V，并且瞬間充電器面板上欠壓指示燈亮，說明實際的電壓降低至報警值18 V以下，遠程控制盤應急機高振動報警，機組啟動失敗。1、2號蓄電池組分別為控制系統(tǒng)、啟動機供電時機組啟動正常，并且單組蓄電池冷態(tài)連續(xù)啟機次數(shù)由6次以上降至3次。2 故障原因分析2.1 蓄電池容量選型錯誤柴油發(fā)電機組容量1 200
天津科技 2021年8期2021-09-16
- 基于多軸燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組啟停過程運行評價系統(tǒng)的研究及應用
、廠用電、成本，啟機的經(jīng)濟指標占總經(jīng)濟指標的80%，停機的經(jīng)濟指標占總經(jīng)濟指標的20%。啟機過程中，時間指標占比10/65，氣量指標占比10/65，氣耗指標占比10/65，廠用電指標占比10/65，成本指標占比25/65。停機過程中，時間指標占比5/35，氣量指標占比5/35，氣耗指標占比5/35，廠用電指標占比5/35，成本指標占比15/35。機組各啟停工況的標準值，見表1。表1 經(jīng)濟指標標準值Table 1 Standard values of eco
儀器儀表用戶 2021年8期2021-08-21
- 合缸中間再熱機組減負荷以及熱態(tài)啟動期間振動異常探究
正常減負荷和熱態(tài)啟機期間易發(fā)生振動超標跳機事故。1 機組運行概況該項目在國內(nèi)首次使用中溫次高壓（6.3 MPa/445℃）、中間再熱425℃）兩爐一機母管制再熱技術。項目投運后整體運行小時數(shù)較高，滿負荷運行期間機組各參數(shù)正常，機組軸振評定為優(yōu)秀。但機組在減50%負荷左右以及熱態(tài)啟機并網(wǎng)后出現(xiàn)軸振超限跳機事故。1.1 正常減負期間振動超標跳機圖1 減負荷后軸振變化DCS畫面截圖（1）2020年1月23日該項目#4、5爐帶#3中間再熱機組運行，主蒸汽、再熱蒸汽
科學技術創(chuàng)新 2021年22期2021-08-16
- 中壓電纜絕緣屏蔽與絕緣粘連現(xiàn)象分析及解決措施
芯之間粘連，導致啟機廢線過多。為減少浪費、解決該情況，進行了以下研究[3]。1.1 試樣試制選取電纜產(chǎn)品型號規(guī)格為YJV 12/20 kV 1×300 mm2，其工藝參數(shù)為導體外徑18.3 mm，導體屏蔽厚0.8 mm，絕緣厚5.5 mm，絕緣屏蔽厚0.8 mm。內(nèi)外屏蔽和絕緣均采用A廠材料進行生產(chǎn)，擠塑機各溫區(qū)的溫度設置參數(shù)如表1所示，硫化管各溫區(qū)設置參數(shù)如表2所示。表1 擠塑機各溫區(qū)的溫度（單位：℃）表2 硫化管參數(shù)1.2 試制結(jié)果使用上述廠家原材料和
現(xiàn)代制造技術與裝備 2021年6期2021-07-27
- 135 MW汽輪機組轉(zhuǎn)子熱彎曲故障機理分析與對策研究
力大量釋放。機組啟機過程中，暖機不充分，轉(zhuǎn)子軸心溫度未達到121 ℃以上，轉(zhuǎn)子內(nèi)部熱膨脹不均。因低壓缸噴水降溫設施故障引發(fā)熱膨脹，致使低壓轉(zhuǎn)子及動葉部位熱膨脹不均。2.3 轉(zhuǎn)子熱彎曲故障時機組軸系振動特征振動頻率主要表現(xiàn)在fr（1X）上（即工頻），二倍（2x）、三倍（3x）、四倍（4x）成分少且占比低，振動頻譜范圍明顯。機組升速過程中，軸系振動突變不穩(wěn)定，特別是在低速區(qū)間時軸系各處振動激蕩且長期處于80 μm 以上的振幅，在過臨界轉(zhuǎn)速時振動烈度強且振幅達到
冶金動力 2021年3期2021-06-26
- 我國潮流能發(fā)電發(fā)展現(xiàn)狀及機組技術探究
——定槳距水平軸潮流能發(fā)電機組的啟機控制及優(yōu)化
的關系曲線圖2 啟機控制策略啟機是將機組從待機狀態(tài)過渡至發(fā)電狀態(tài)的過程。待機狀態(tài)下，機組的轉(zhuǎn)速為零，變流器脫網(wǎng)不運行。機組停機完成且停機指令取消或故障消除后進入待機狀態(tài)，等待啟機運行。發(fā)電狀態(tài)下，機組傳動系統(tǒng)轉(zhuǎn)動，變流器并網(wǎng)發(fā)電，并進行最大功率跟蹤。2.1 啟機過程控制由圖3可知，機組在待機靜止時葉輪的捕獲功率和驅(qū)動力矩為零，無法僅依靠葉輪來實現(xiàn)機組的啟動。因此，需要先依靠變流器以轉(zhuǎn)速模式先將機組轉(zhuǎn)速提升至一定值，然后再切換至轉(zhuǎn)矩模式，進行最大功率跟蹤控制
海洋經(jīng)濟 2021年2期2021-05-15
- HXN3B型機車柴油機無法啟機的故障原因及處理
檢修效率低。1 啟機條件（1）按下操縱端司機操縱臺上啟機按鈕，微機開始工作。如想中止該程序，則需按下緊急斷燃油按鈕。（2）燃油泵運轉(zhuǎn)，建立起燃油壓力，此過程或者持續(xù)1 min，或者直到壓力足以使柴油機啟機時為止。如燃油初始循環(huán)進行中按柴油機停機按鈕，可停止該工作。（3）動力室內(nèi)的柴油機啟機報警，對工作人員進行警示，報警聲響30 s 后允許柴油機啟動。如果30 s 之內(nèi)燃油壓力還未建立起來，則顯示信息:啟動柴油機初始循環(huán)失敗，檢查燃油系統(tǒng)。（4）當燃油壓力在
鐵道機車車輛 2020年6期2021-01-15
- 基于GE機組監(jiān)控界面問題的分析與優(yōu)化設計
I監(jiān)控界面，缺少啟機順控畫面和重要報警監(jiān)控界面。操作人員在啟機和日常監(jiān)控時，需不斷的進行畫面切換觀察，因此導致工作效率的降低。本文借鑒沈鼓壓縮機組的啟機順控畫面，對GE壓縮機組建設時未設計啟機順控畫面問題進行優(yōu)化，增加新的啟機順控畫面和重要報警監(jiān)控界面，并完成對畫面的組態(tài)和實測，以期達到提高工作效率的目的。監(jiān)控;優(yōu)化;壓縮機孔雀河壓氣站西一線主要設備有3臺GE壓縮機組、5臺旋風分離設備、5臺過濾分離設備、1套收發(fā)球裝置、4臺空壓機組，1套35KV供電系統(tǒng)。
智能建筑與工程機械 2020年1期2020-09-10
- 浮式生產(chǎn)儲卸油船F(xiàn)PSO主發(fā)電機啟機前的檢查與準備
O）主發(fā)電機組的啟機測試具有故障多、難度大、周期長的特點，多是由于前期的檢查及準備不足造成的，因而啟機前全面且規(guī)范的檢查及準備尤為重要，可有效節(jié)省啟機調(diào)試測試時間，節(jié)省成本。關鍵詞：主發(fā)電機;浮式生產(chǎn)儲卸油船F(xiàn)PSO;啟機前檢查隨著海洋石油行業(yè)的發(fā)展，大型海上油田的不斷增加，浮式儲油卸油裝置（FPSO）兼具石油開采和油、氣、水處理一體化的高集成度，未來具有廣闊的應用前景，而全船的動力核心——主發(fā)電機組是核心中的核心，主發(fā)電機組的啟機測試具有故障多、難度大、
看世界·學術下半月 2020年3期2020-09-10
- 大型燃煤電廠啟停過程中降低NOx 排放控制策略
示，其是鍋爐機組啟機工況下NOx 的排放量以及在鍋爐停機工況下的NOx 的排放數(shù)據(jù)。表1 啟機工況NOx 排放數(shù)據(jù)表表2 停機工況NOx 排放數(shù)據(jù)表根據(jù)表1 和表2 所示，在啟機工況中Q1 和Q2 分別是點火0.5h 以及1h 的數(shù)據(jù)情況，發(fā)現(xiàn)在點火的初始階段，當燃煤數(shù)量一定時，NOx 的生成量呈現(xiàn)上升趨勢，主要的原因是由于在著火區(qū)域溫度有所上升，形成了大量的熱力型NOx。同時表中Q2 ～Q5 工況下燃煤量增加，煙囪出口的NOx 生成量有小幅度的減少，這說
中國設備工程 2020年9期2020-05-12
- 機組啟機后抗燃油發(fā)黑的原因分析及探討
。某電廠多次發(fā)現(xiàn)啟機前油質(zhì)正常，啟機后約一周抗燃油顏色變黑、不透明，并且油中含有油泥。采用選擇性強極性硅鋁吸附劑對運行油進行脫色、除油泥再生。該廠抗燃油經(jīng)再生處理后，在機組連續(xù)運行期間可以保證油質(zhì)正常。1 油質(zhì)劣化原因分析1.1 油質(zhì)分析對油樣幾項重要指標進行分析測試，試驗結(jié)果如表1所示，油樣外觀如圖1所示，油泥析出試驗結(jié)果如圖2所示。由試驗結(jié)果可以看出，該機組抗燃油酸值、電阻率指標均符合標準要求，但顏色為黑色、不透明，油中含有較多油泥。1.2 原因分析抗
電力安全技術 2020年2期2020-04-18
- 三菱M701F4型燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組APS停機優(yōu)化研究
程控設計與APS啟機程控類似，都是按系統(tǒng)分為機組協(xié)調(diào)功能級、子組功能級、設備級[1]。但APS停機過程與啟機過程不同，啟機過程中，一個系統(tǒng)需要別的系統(tǒng)啟動完畢以后才能啟動，而且啟機過程更加注重安全性。而停機過程不受這些因素制約，因此可以考慮減少APS停機步序，以加快停機時間。1.2 沒有把APS啟?？闯梢粋€統(tǒng)一的整體設計APS啟停程控時，往往兩個功能相對獨立。然而，燃機啟停頻繁，可能當天22：00停機，第二天5:00就啟機了。所以應在停機程控適當加入部分有
儀器儀表用戶 2020年4期2020-03-27
- 壓氣站循環(huán)溫升工況模擬及分析
離心式壓縮機正常啟機過程中,需要將壓縮機出口氣體通過防喘閥循環(huán)打入壓縮機進口管線,壓縮機一直在對循環(huán)的天然氣做功,對于采用集中后空冷的布置方式,這部分循環(huán)氣體將無法經(jīng)過空冷器冷卻,最終機械動能轉(zhuǎn)化為氣體的內(nèi)能和壓力能,造成了壓縮機出口天然氣溫度的快速持續(xù)上升。該循環(huán)溫升工況將一直持續(xù)到壓縮機出口壓力上升至一定數(shù)值使出口止回閥打開,防喘閥自動關閉,此時增壓后的天然氣正常輸送,經(jīng)過集中空冷器冷卻后輸往下游。由于啟機過程的循環(huán)溫升工況相較其他工況(停車工況或機組
天然氣與石油 2019年6期2020-01-11
- 論南昌地鐵內(nèi)燃機車不能正常啟機問題
證柴油機能夠正常啟機。柴油機作為內(nèi)燃機車重要組成部分，其性能的良好是柴油機的正常運用的重要保障。本文著重探討了南昌地鐵內(nèi)燃機車不能正常啟機的原因，并針對具體故障點現(xiàn)象進行了分析。關鍵詞：地鐵;內(nèi)燃機車;啟機南昌地鐵內(nèi)燃機車主要用于地鐵列車、運輸車輛及無動力軌道車輛的牽引、調(diào)車，也可用于在區(qū)間、隧道內(nèi)的事故車輛救援牽引作業(yè)。發(fā)動機作為內(nèi)燃機車的心臟，其能否正常起動，直接影響著內(nèi)燃機車的正常運用。保障發(fā)動機順利啟機，可保證內(nèi)燃機車正常作業(yè)。本文重點研究南昌地鐵
科技風 2019年17期2019-10-21
- 啟機階段高溫蒸汽管道彎頭溫度場及熱應力分析
選擇。因燃機電廠啟機階段的溫升較快，導致高溫蒸汽管道產(chǎn)生一定的熱應力，隨著溫度的穩(wěn)定熱應力消失，頻繁啟停機會使高溫蒸汽管道承受明顯的交變熱應力載荷，對其疲勞壽命影響較大。因此，對啟機階段高溫蒸汽管道的溫度場及熱應力進行分析研究具有一定的意義。1 溫度場分析數(shù)學模型根據(jù)蒸汽管道的結(jié)構、材質(zhì)特點，可以把蒸汽管道當作無內(nèi)熱源、各向同性的傳熱模型。根據(jù)傅里葉定律和能量守恒定律，無內(nèi)熱源的各向同性三維瞬態(tài)溫度場方程表達式為(1)式中：T為瞬時溫度，K；t為時間，s；
綜合智慧能源 2019年9期2019-10-11
- 國產(chǎn)電驅(qū)機組控制邏輯缺陷及優(yōu)化
在以下隱患：一是啟機順控邏輯設計不合理對機組本體和輔助設備本體安全帶來隱患風險。二是機組安全防護連鎖設計不合理導致影響現(xiàn)場作業(yè)人員人身安全。三是主設備工況判斷邏輯設計考慮不全面導致大量天然氣浪費。四是HMI人機界面不完善導致故障判斷、監(jiān)控和巡檢工作效率低下。PCL803國產(chǎn)電驅(qū)壓縮機組自控系統(tǒng)主要由AADVANCE負責機組整體總控制，接收現(xiàn)場壓縮機部分AI/DI數(shù)據(jù)，通過AO和DO輸出控制壓縮機及輔助系統(tǒng)運行，同時由3C控制軟件及配套的通訊軟件負責數(shù)據(jù)傳輸
石油研究 2019年7期2019-09-10
- 寒冬壓氣站離心式壓縮機振動故障診斷及預防措施
壓氣站2#機組在啟機過程中，壓縮機驅(qū)動端振動探頭VI4205X、VI4205Y及非驅(qū)動端振動探頭VI4202X、VI4202Y振動值均超過停機值(50 μm)，啟機失敗。3.故障分析及診斷3.1.初步排查通過機組S8000振動檢測系統(tǒng)分析，振動呈現(xiàn)以下特征：振動頻率與轉(zhuǎn)頻相同，即振動存在較大的工頻成分；振動值隨電機轉(zhuǎn)速的增大而增大，但與電機負載無關；振動值以徑向為主，軸向值很??；譜圖中一般不含工頻的高次諧波，不平衡的振動方向主要在徑向[2]。振動圖譜(圖1
石油天然氣學報 2019年3期2019-07-02
- 背壓式50MW熱電聯(lián)產(chǎn)機組啟動過程優(yōu)化探討
熱電聯(lián)產(chǎn)機組，在啟機過程中振動及脹差波動大，并最終導致轉(zhuǎn)子塑性彎曲、軸封磨損等嚴重問題。針對上述問題，結(jié)合熱力分析以及運行經(jīng)驗，從啟機過程優(yōu)化方面提出了相應的整改措施，并制定了一系列的運行控制邊界條件。本文對該等級背壓機組的啟動過程優(yōu)化具有重要的借鑒意義。關鍵詞：50MW背壓機組? 啟機沖轉(zhuǎn)? 汽缸形變? 轉(zhuǎn)子彎曲? 暖機方式中圖分類號：TM621? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻標識碼：A? ? ? ? ? ? ? ?
科技創(chuàng)新導報 2019年31期2019-04-07
- 核電廠儀表管線振動應變限值研究
力水平,但仍存在啟機過程低功率下振動應力高于允許限值的問題。小支管的振動疲勞屬于受應力幅控制的高周疲勞,其破壞過程通常包含了裂紋萌生、擴展和瞬斷三個階段,其中裂紋的萌生出現(xiàn)在局部最高應力處、在最弱的及應力最大的晶粒上形成微裂紋,然后發(fā)展為宏觀裂紋,最終導致疲勞斷裂[3]。疲勞曲線(又稱SN曲線)是對構件進行疲勞設計或評估的基礎,基于疲勞曲線和Miner線性累積損傷準則,通過計算總的疲勞累積使用因子,可以進行有限壽命或無限壽命設計與評估[4]。與上述正向疲勞
中國核電 2019年6期2019-02-12
- HXN3B型機車C3修后啟機困難故障原因分析及應對措施*
。但是在第2天的啟機過程中，柴油機不能啟動，且當時技術資料少、聯(lián)系廠方分析是因為C3修更換了機車柴油機的噴油器導致管路內(nèi)部存有大量的空氣，只能多啟動幾次。經(jīng)多次啟動柴油機，直到第3天柴油機在啟動第20次時機車才啟機成功，隨后完成交車作業(yè)，整整比原定計劃晚了一天。2 故障原因分析經(jīng)過這次C3修作業(yè)，車間迅速成立技術攻關小組，專門研究分析HXN3B型機車C3修后啟機困難問題，旨在不斷提高機車檢修質(zhì)量，提高機車檢修效率。首先，通過查找該機車的相關技術資料和圖紙，
鐵道機車車輛 2018年5期2018-11-15
- 直驅(qū)風電機組啟機角度研究
全裕度。風電機組啟機角度是機組在待風階段設置的葉片角度參數(shù)，此參數(shù)如果設置過大，會造成到達切入風速而無法啟機的問題；如果設置過小，當出現(xiàn)陣風時，會導致機組未及時并網(wǎng)的情況下而超速，甚至飛車。內(nèi)陸區(qū)域風電機組，由于上述原因，啟機角度一般設置比較大，保證機組安全，這就導致經(jīng)常出現(xiàn)小風不能啟機或者大風啟機慢的現(xiàn)象，影響發(fā)電量。本文針對不同工況下、不同啟機角度對比分析，研究內(nèi)陸區(qū)域直驅(qū)風電機組啟機角度對機組的影響。2 直驅(qū)風電機組啟機過程分析直驅(qū)風電機組的啟機過程
電氣傳動自動化 2018年4期2018-06-20
- 汽輪發(fā)電機組沖轉(zhuǎn)過程可傾瓦軸承燒瓦故障的診斷及解決
結(jié)束。6月6日，啟機沖轉(zhuǎn)，6月17日，因4#瓦瓦溫突然升高，遂停機處理，一并處理1#瓦的振動問題（主要為動平衡，后通過現(xiàn)場動平衡得以解決）。為處理汽輪機故障，電廠組織檢修方、制造方（哈汽）、當?shù)仉娍圃骸DM廠商，多方匯審。2.1 第二次啟機在瓦溫高停機后，電廠運行檢查發(fā)現(xiàn)4#軸瓦的頂軸油線泄漏，所以，各方一致認為修復油線，瓦溫問題即可解決。維修過程中是否更換4#軸瓦，主要根據(jù)4#瓦是否損傷嚴重。根據(jù)檢修部門的經(jīng)驗，如果軸瓦損傷不嚴重，可以簡單刮研修復（主
中國設備工程 2018年11期2018-06-14
- 離心壓縮機啟機動態(tài)仿真與流程優(yōu)化
鍵的非穩(wěn)態(tài)性能(啟機可靠性、回流能力等[1-3])。動態(tài)仿真技術可用于展現(xiàn)非穩(wěn)態(tài)工況中離心壓縮機組的運行狀態(tài)，實現(xiàn)對工作點軌跡的瞬態(tài)分析，已廣泛應用于離心壓縮機工況分析中。Patel等[1]綜述了各工程階段中離心壓縮機動態(tài)仿真的應用案例，證明動態(tài)仿真技術可用于優(yōu)化離心壓縮機系統(tǒng)的設計、調(diào)試和改造；John等[4]、Hansen等[5]分別使用HYSYS Dynamic開展挪威海油氣平臺離心壓縮機組擴級改造和北海油氣平臺離心壓縮機組的動態(tài)研究，在對啟停、流量
中國海上油氣 2018年2期2018-05-07
- 700 MW機組無電泵啟停機的過程分析及優(yōu)化
方式2.1 電泵啟機首先，啟動電動給水泵給鍋爐上水。隨后，鍋爐點火、機組升溫升壓、汽機沖轉(zhuǎn)暖機，然后并網(wǎng)，機組升負荷。當機組負荷為120 MW時，第1臺汽泵啟動沖轉(zhuǎn)、并泵，在此之前，由定速電動給水泵進行供水。2.2 電泵停機若機組負荷逐漸降低，降至390 MW時，啟動電動給水泵。當機組負荷為200 MW時，停運1臺汽動給水泵。在汽輪機跳閘前，停運第2臺汽動給水泵。然后，就由電動給水泵進行給水。3 汽泵啟動分析3.1 允許汽泵啟機的條件在用汽泵啟機前，需解除
電站輔機 2018年1期2018-04-17
- BPRT系統(tǒng)編程思路的分析與應用
機備啟狀態(tài)”、“啟機狀態(tài)”、“手動運行狀態(tài)”和“自動運行狀態(tài)”。然后按照工藝要求和流程，再確定兩條路徑，分別為一條啟機、運行、停機主徑和機組試驗旁徑。程序運行如下：一是“風機初始狀態(tài)”經(jīng)喘振調(diào)試后進入“停機備啟狀態(tài)”。二是進入“停機備啟狀態(tài)”后程序分為兩路：一路為主路徑，啟機條件滿足后點允許啟動按鈕，機組進入“啟機狀態(tài)”，繼續(xù)啟機程序；另一路為機組試驗旁徑，允許啟動后進入“啟機狀態(tài)”，繼續(xù)試驗程序。三是進入“啟機狀態(tài)”后就可以啟動主電機了，程序繼續(xù)分為兩路
商品與質(zhì)量 2018年50期2018-04-15
- 燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組停機間隔時間分析
，運行時間少，但啟機次數(shù)多，啟機次數(shù)已達2900次。西門子規(guī)定：該型號機組的壽命周期是運行當量小時達100000小時或啟機次數(shù)達3000次，也是說如果機組達到這兩個條件任何一條，必須進行延壽大修處理。由于冷態(tài)啟機影響機組的經(jīng)濟效率，電網(wǎng)會對電廠進行一定的經(jīng)濟補償費用，具體規(guī)定是：停機冷備用機組額定容量與冷備用時間的乘積，按照2.5（元/兆瓦時）的標準補償。冷備用時間為火力發(fā)電機組解列至再次并網(wǎng)的時間減去72小時。也就是如果機組備用時間超出3天后中調(diào)會給一定
科技視界 2018年3期2018-04-02
- 小型水電機組啟動試運行試驗簡述
5月17日，首次啟機至空轉(zhuǎn)，打開調(diào)速器液壓閥，轉(zhuǎn)速升到35%，發(fā)現(xiàn)發(fā)電機碳刷有異常響聲，立即停機并處理異常。次日啟機，機組轉(zhuǎn)速逐漸升到50%，碳刷異常響聲消失，穩(wěn)定約10 min后，水導部位大軸的擺度為0.03 mm。轉(zhuǎn)速升到75%，水導部位大軸的擺度為0.05 mm，持續(xù)10 min后停機。至此，機組首次啟機至空轉(zhuǎn)成功。3.2 額定轉(zhuǎn)速下溫升試驗5月19日15∶00啟機至額定轉(zhuǎn)速，進行溫升試驗，密切監(jiān)視推力瓦、主軸密封的溫度及水導、頂蓋振動擺度。額定轉(zhuǎn)速
黑龍江科學 2017年8期2017-07-05
- LNG工廠冷劑壓縮機運行方案優(yōu)化經(jīng)驗
機,平穩(wěn)操作,使啟機成功。LNG;壓縮機;振動;開車;情況分析0 前言某廠設計處理氣體量為5 000 000 m3/d,產(chǎn)量為3 408 t/d。該工程從設計工藝到設備制造全部實現(xiàn)國產(chǎn)化,是我國首個全國產(chǎn)化LNG工廠。該工程設置有3臺離心式冷劑壓縮機,整套設備的正常運行對我國大型壓縮機及其驅(qū)動裝置制造業(yè)發(fā)展具有指導意義和代表作用。壓縮機組是將低壓氣體提升為高壓氣體的一種從動式流體機械[1],是整個生產(chǎn)裝置的核心設備。壓縮機組的選型、運轉(zhuǎn)、維護直接影響到LN
天然氣與石油 2016年4期2016-12-02
- QS-650清篩機啟機電路優(yōu)化研究
S-650清篩機啟機電路優(yōu)化研究李 建 偉(中國神華軌道機械化維護分公司府谷工務機械段，陜西 榆林 719000)介紹了QS-650清篩機的主要功能，針對QS-650清篩機在使用中出現(xiàn)發(fā)動機啟動馬達燒損的現(xiàn)象，分析了啟動機電路設計中存在的問題，并提出了該電路的優(yōu)化設計方案，解決了啟動馬達燒損的問題。清篩機，啟機電路，繼電器，信號指示燈鐵路線路在營運過程中，會發(fā)生變形、磨耗、破損、腐蝕、臟污及老化，因此要對其進行養(yǎng)護、維修，以使其處于正?？煽康墓ぷ鳡顟B(tài)，保證
山西建筑 2016年34期2016-06-01
- 某350MW機組首次沖轉(zhuǎn)定速過程分析
下面詳細敘述此次啟機過程[1]。2 啟機過程2.1第一次啟動9月9日22點在各參數(shù)都具備啟機條件的情況下，開始沖轉(zhuǎn)，在600r/min時打閘進行磨檢，后直接升速至1720r/min時，5瓦發(fā)生了碰磨[2]，振動迅速升至314μm后跳機，停機后盤車。2.2 第二次啟動9月9日23點開始第二次沖轉(zhuǎn)，23點17分升至1100r/min后暖機至凌晨1點34分，大約2個多小時，1點42分升速至2000r/min中速暖機，此時振動數(shù)據(jù)見表1（均為X方向通頻振動）：表1
發(fā)電技術 2016年4期2016-05-15
- 600MW機組無電泵啟機優(yōu)化分析
0MW機組無電泵啟機優(yōu)化分析王海濤（貴州黔東電力有限公司，貴州鎮(zhèn)遠 557702）針對黔東電廠600MW機組采用傳統(tǒng)電泵啟機和無電泵啟機兩種不同方式的優(yōu)缺點，分析無電泵啟機所需條件和運行控制措施。通過多次實踐證明，采用汽動給水泵代替電動給水泵進行機組啟動的可行性與合理性完全滿足生產(chǎn)需要，啟機過程的安全性、靈活性和經(jīng)濟性都有了較大提高，有較好的推廣價值。600MW 無電泵 啟機 安全經(jīng)濟貴州黔東電廠為2*650MW容量機組，每臺機組給水系統(tǒng)配置兩臺50%容量
中國科技縱橫 2015年22期2015-10-31
- 聯(lián)合循環(huán)機組維護成本建模及求解
，該模型的難點是啟機維護成本和運行維護成本在同一計算周期內(nèi)的互斥關系。針對這一難點，首先將啟機維護成本疊加到模式轉(zhuǎn)移成本中考慮，然后通過分析聯(lián)合循環(huán)機組中燃氣輪機在計算周期內(nèi)是否有啟機，確定目標發(fā)電成本是否考慮運行維護成本，同時使用線性化技巧等價變換非線性表達為線性表達，建立MIP模型。利用系統(tǒng)實際運行數(shù)據(jù)對文中模型進行測試，測試表明該模型有效解決聯(lián)合循環(huán)機組維護成本問題，優(yōu)化結(jié)果合理。聯(lián)合循環(huán)機組；混合整數(shù)線性規(guī)劃；啟機維護成本；運行維護成本；模式轉(zhuǎn)移近
電網(wǎng)與清潔能源 2015年6期2015-09-20
- TRT發(fā)電機啟機故障診斷及技術分析
熱電TRT發(fā)電機啟機故障診斷及技術分析黃龍強，周宏(重慶鋼鐵股份有限公司能源管控中心，重慶401258)針對重鋼16 MW高爐TRT發(fā)電機啟機過程出現(xiàn)的在通過臨界轉(zhuǎn)速時發(fā)生較大振動導致聯(lián)鎖停機這一故障進行技術分析，并提出了整改方案，實施后運行狀況良好。TRT發(fā)電機；臨界轉(zhuǎn)速；診斷；振動1 TRT發(fā)電機工藝概況高爐爐頂煤氣余壓回收透平發(fā)電裝置(Top Gas Pressure Recovery Turbine簡稱TRT)是目前國際上公認的有價值的二次能源回收
冶金動力 2015年8期2015-01-05
- DMS監(jiān)測系統(tǒng)監(jiān)測功能的改進探討
在正常運行或換端啟機的過程中，卻頻繁因VDX和BP、BFB、RB、EB1、EB2等故障導致動車組中途停車或無法正常啟機，使ATP應急指揮人員依托既有DMS監(jiān)測系統(tǒng)，無法掌握VDX和關鍵繼電器、A／B系等運行情況，從而導致ATP設備故障延時擴大，嚴重干擾了正常的運輸秩序。為此，探討應用無接觸式相差磁調(diào)制測量原理，對ATP機柜內(nèi)安全輸入輸出模塊、電源開關和繼電器動作狀態(tài)等進行監(jiān)測，無需對既有動車組列控系統(tǒng)和車輛接口電路做任何變更，對ATP系統(tǒng)不會造成任何安全隱
鐵道通信信號 2015年11期2015-01-01
- 壓縮機振動異常分析處理
，該壓縮機在正常啟機過程中達到最小負載后，驅(qū)動端與非驅(qū)動端徑向軸承A 39 CPD EXA 39 CPD EYA 39 CPNEXA 39 CPNEY振動值瞬間達到滿量程100 μm，機組聯(lián)鎖跳機。具體情況如下：4月20日11:14機組開始正常啟機，11:34達到最小負載轉(zhuǎn)速，期間各項運行參數(shù)正常。在11:41之前的機組的正常加載過程中，壓縮機振動參數(shù)平穩(wěn)，無異常突變。在11:41壓縮機兩端徑向軸承振動同時瞬間達到滿量程，但在停機過程中，軸承振動值隨轉(zhuǎn)速下
化工管理 2014年20期2014-06-27
- 淺析Solar透平柴油點火失敗的原因
完月度保養(yǎng)后進行啟機試運行。在選擇燃油模式啟動時，出現(xiàn)點火失敗故障。啟機過程中發(fā)現(xiàn)透平在冷機狀態(tài)下選擇柴油啟機點不著火，但選擇天燃氣啟機時點火正常。透平在熱機狀態(tài)下柴油點火正常，點火成功后透平爬升速度很快，油氣切換也正常。2.1 Solar Turbine柴油點火失敗原因分析透平在熱機狀態(tài)下柴油能夠點火正常，在熱機和冷機狀態(tài)天然氣點火均正常，這種情況說明：1）選擇天燃氣模式啟機正常，說明透平火花塞打火沒有問題，至少火花塞能夠打火，只是點火時火花大小不能確定
資源節(jié)約與環(huán)保 2012年5期2012-12-05
- HXN5型機車特殊電氣故障導致成組柴油機停機故障的分析與解決
復位2次后仍不能啟機，被迫在隧道無動力停留長達2h25min等待救援。因隧道內(nèi)廢氣濃度較大、高山缺氧等情況造成出隧道后，尾部防護司機出現(xiàn)嘔吐等身體不適反應。針對該問題，我們組織專人對故障原因、應急措施和處置方法進行分析論證，查找出單臺車電氣故障造成兩臺柴油機停機的特殊問題，提出解決方案和處理措施，優(yōu)化應急處理方法，提高了HXN5型內(nèi)燃機車運用的可靠性。1 故障原因分析1.1 故障處理機車入庫后，調(diào)取這兩臺HXN5型機車智能顯示器的“事件日志”記錄進行查看，
鐵道機車車輛 2012年4期2012-11-27
- M701F機組高壓旁路調(diào)門不能關閉的原因分析
一般情況下，機組啟機汽輪機進汽完成，在達到200.00 MW負荷后，在隨后的升負荷過程中，高壓旁路調(diào)門就會全關，然后進入后備壓力控制模式，表1是某臺機組正常啟機過程中的相關數(shù)據(jù)(注:高壓調(diào)門全開代表著汽輪機啟動過程完成)。從表1中可以看到，汽輪機進汽完成、高壓調(diào)門全開后，高壓旁路閥仍然有8%的最小開度，在隨后的升負荷過程中，高壓旁路調(diào)門全關并進入后備壓力控制模式。其中，最小開度是為了保護旁路調(diào)門，避免調(diào)門在小開度時被過度沖刷導致調(diào)門關不嚴密。燃氣輪機點火后
綜合智慧能源 2012年12期2012-10-19
- 乙烯壓縮機組轉(zhuǎn)子彎曲故障診斷
修期，檢修后重新啟機，當轉(zhuǎn)速接近工作轉(zhuǎn)速時，由于出口壓力過高連鎖停機。排除儀表、壓縮機性能的原因后，確定是氣管路造成的。為了排查管路故障進行了數(shù)十次啟停機操作，最后通過改造管路解決了壓力過高連鎖停機的問題。壓縮機在工況下運行2h后，由于管路冷卻器故障導致再次停機，冷卻器修復后再次開機，過臨界時壓縮機低壓缸后軸承側(cè)（測點11、12） 振動幅值陡增至90μm以上連鎖停機。壓縮機檢修后在排除管路故障時，初始時期過臨界振動幅值15μm以下，后突增至60μm，但過臨
中國設備工程 2010年6期2010-06-11