油膜
- 中國石化長城油膜軸承油在鋼鐵行業(yè)軋機(jī)配套應(yīng)用的油品相容性分析
限公司西北分公司油膜軸承主要由錐套、襯套、止推軸承部分、密封系統(tǒng)、鎖緊系統(tǒng)等部分組成，具有承載能力大、抗沖擊能力強(qiáng)、使用壽命長、速度范圍寬、結(jié)構(gòu)尺寸小、摩擦系數(shù)低等特點(diǎn)，種類繁多，用途廣泛。軋機(jī)油膜軸承是油膜軸承中承載最大的軸承之一，一般軋機(jī)機(jī)械可分為軋鋼機(jī)和有色金屬軋機(jī)（主要是鋁材軋機(jī)和銅材軋機(jī)），按軋制產(chǎn)品又可分為線材軋機(jī)、型材軋機(jī)、帶材軋機(jī)、板材軋機(jī)（分寬厚板、中厚板、熱軋板、冷軋板）等?，F(xiàn)今軋機(jī)使用的軸承主要有滾動(dòng)軸承和油膜軸承兩大類，根據(jù)軋機(jī)的不
石油商技 2023年4期2023-12-09
- 船舶可傾瓦推力軸承工況參數(shù)對潤滑特性的影響?
合理論研究了不同油膜厚度以及軸瓦傾角等因素對軸承壓力分布的影響，發(fā)現(xiàn)隨著傾角增大，油膜壓力增大且最大油膜壓力向軸瓦出油端偏移。GHERCA等［3］利用有限元法對在穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)潤滑狀態(tài)下運(yùn)行的流體動(dòng)壓推力軸承進(jìn)行建模，分析了穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)下推力軸承潤滑性能的差異以及不同運(yùn)行工況條件下，轉(zhuǎn)子紋理對推力軸承潤滑特性的影響。HANAWA等［4］提出了一種具有多孔結(jié)構(gòu)的水潤滑靜壓推力軸承并研究了其靜態(tài)特性。SOKOLOV 等［5］建立了周期熱彈性流體動(dòng)力學(xué)模型，研究了推力
潤滑與密封 2023年11期2023-12-06
- 農(nóng)機(jī)滑動(dòng)軸承油膜潤滑理論及邊界條件的研究*
誤差會(huì)導(dǎo)致軸承的油膜幾何特征發(fā)生變化，從而改變油膜的發(fā)散和收斂邊界，此時(shí)軸承的油膜特性將發(fā)生很大的變化，這對旋轉(zhuǎn)機(jī)械的工作性能和運(yùn)行特性有很大的影響，因此與滑動(dòng)軸承油膜潤滑理論及邊界條件相關(guān)的研究一直是旋轉(zhuǎn)機(jī)械研究領(lǐng)域中重點(diǎn)關(guān)注的問題[3-5]。從滑動(dòng)軸承潤滑分析模型的建立到線性和非線性油膜力計(jì)算的研究，國內(nèi)外學(xué)者圍繞滑動(dòng)軸承油膜潤滑理論及邊界條件進(jìn)行的研究已經(jīng)取得了一系列進(jìn)展[6-7]。然而，所開展的軸承油膜潤滑分析中也存在著多種問題，如誤差信息表達(dá)不足
南方農(nóng)機(jī) 2023年12期2023-05-26
- 油孔數(shù)量對浮環(huán)軸承潤滑特性的影響*
往采用獨(dú)特的內(nèi)外油膜浮環(huán)軸承，具有功耗低、穩(wěn)定性好等優(yōu)點(diǎn)[1]，但會(huì)帶來持續(xù)次同步振動(dòng)，對振動(dòng)特性的要求非常嚴(yán)格[2]，因此浮環(huán)軸承的參數(shù)設(shè)計(jì)顯得尤為重要。國內(nèi)外許多學(xué)者對浮環(huán)軸承不同的結(jié)構(gòu)參數(shù)與運(yùn)行參數(shù)下的油膜特性進(jìn)行了大量的研究。KIRK[3]研究了溫度對高速渦輪增壓器浮環(huán)軸承內(nèi)外油膜黏度的影響。WANG等[4]研究了制造過程中的浮環(huán)軸承極限公差間隙對渦輪增壓器轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)的影響。BIN等[5]研究渦輪端和壓氣端不平衡大小對高速渦輪增壓器次同步振動(dòng)抑制
潤滑與密封 2023年5期2023-05-25
- 偏心狀態(tài)下柱塞泵柱塞副油膜特性仿真研究*
壓力大、溫度高,油膜成形條件十分惡劣,并且由于外力作用,柱塞在缸體中處于偏心狀態(tài),容易出現(xiàn)點(diǎn)接觸的情況,降低了柱塞泵的使用壽命。因此,對柱塞副油膜特性展開理論研究具有重大意義[1-3]。國內(nèi)外學(xué)者對柱塞副的油膜特性展開了大量研究工作。KYOGOKU K[4]搭建了測試柱塞副油膜特性的試驗(yàn)裝置,對柱塞副的油膜厚度進(jìn)行了初步探索。WIECZOREK U等人[5]采用仿真分析的方法,通過仿真過程,得到了柱塞偏心量的大小直接影響柱塞副油膜潤滑特性。李晶等人[6]利
機(jī)電工程 2023年1期2023-02-13
- 靜壓轉(zhuǎn)臺(tái)油膜微傾斜參數(shù)下的熱影響仿真研究
形油腔推力軸承的油膜壓力分布方程，得到了靜態(tài)載荷下軸承的承載能力、流速和阻尼系統(tǒng)隨著油膜厚度變化的曲線.孟曙光等[2]簡化了深淺動(dòng)靜壓混合軸承的油膜壓力分布，利用數(shù)值解析算法模擬了軸承的承載能力和溫升.馬建剛等[3]為了提高熱變形仿真的精度，通過優(yōu)化發(fā)熱量等計(jì)算方法以及合理設(shè)計(jì)分析流程，研究了同一轉(zhuǎn)速下各熱源處溫升隨時(shí)間的變化曲線.于曉東等[4]研究了不同工況下靜壓推力軸承對流換熱不同，進(jìn)一步導(dǎo)致工作臺(tái)和底座熱變形不均勻.張艷芹等[5]研究了從軸承摩擦副潤
南京曉莊學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年6期2023-01-18
- 柱塞泵滑靴副油膜動(dòng)態(tài)特性數(shù)值模擬
擦副之一，滑靴副油膜對滑靴的動(dòng)壓支承是保證滑靴副正常運(yùn)行的關(guān)鍵因素。研究表明，油膜對滑靴底部產(chǎn)生的動(dòng)壓支承有利于滑靴副的正常運(yùn)行。SCHENK和IVANTYSYNOVA對滑靴副油膜壓力分布、油膜黏性摩擦力、油膜泄漏等問題展開了深入研究，并考慮了滑靴副彈性變形和熱變形對滑靴副油膜特性的影響。MANRING對滑靴副油膜特性及功率損耗進(jìn)行了理論研究，并分析了滑靴結(jié)構(gòu)對油膜特性的影響。BERGADA等、KUMAR等對滑靴副油膜流體流動(dòng)特性進(jìn)行了CFD模擬，討論了不
機(jī)床與液壓 2022年4期2022-09-21
- 浮環(huán)軸承內(nèi)油膜變偏心率與恒偏心率潤滑特性對比分析*
失效的主要原因是油膜壓力、不平衡質(zhì)量、裂紋轉(zhuǎn)子、密封力、葉頂間隙氣流激振力等非線性振動(dòng)源等[1-2]。其中油膜的潤滑特性也是影響渦輪增壓器壽命的主要原因之一。李亞靜等[3]對基于兩相流的渦輪增壓器軸承的油膜特性進(jìn)行了分析，建立了考慮氣穴效應(yīng)的渦輪增壓器內(nèi)油膜模型，分析了偏心率、壓力、溫度及轉(zhuǎn)速等對油膜承載力及最大油膜壓力的影響。但其在建模時(shí)采用了固定的偏心率，未討論偏心率隨時(shí)間變化時(shí)對最大油膜壓力及最小油膜厚度的影響。蔣枚利[4]基于有限差分法對渦輪增壓器
潤滑與密封 2022年9期2022-09-21
- 考慮柱塞兩種姿態(tài)的柱塞副燃油泄漏研究
流動(dòng)的雷諾方程、油膜厚度方程和油膜截面速度方程，并采用數(shù)值分析的方法對柱塞傾斜和偏心狀態(tài)下的柱塞副泄漏情況進(jìn)行研究。1 數(shù)學(xué)模型1.1 雷諾方程油膜雷諾方程的推導(dǎo)基于以下假設(shè): a)由于柱塞副間隙油膜厚度很小，所以油膜壓力和速度在其厚度方向上的變化可以忽略，且間隙燃油的流動(dòng)為層流流動(dòng);b)不計(jì)柱塞的旋轉(zhuǎn);c)忽略油膜的慣性力和體積力的作用，柱塞副表面無滑移。為便于計(jì)算，將柱塞副環(huán)形油膜展開為平面，如圖1所示。=[0,2π]為油膜圓周方向,為柱塞半徑；為油膜
車用發(fā)動(dòng)機(jī) 2022年4期2022-08-25
- 靜壓孔位置對油膜支承可傾瓦軸承承載性能的影響分析
統(tǒng)的支承，其潤滑油膜不僅會(huì)產(chǎn)生油膜承載力，而且能夠減少摩擦和振動(dòng)，由此被大量用在汽輪機(jī)等高速重載的機(jī)械設(shè)備中[1-3]。油膜支承可傾瓦徑向軸承將傳統(tǒng)的可傾瓦徑向軸承的機(jī)械支點(diǎn)改進(jìn)為柔性支點(diǎn)，利用流體來支撐軸瓦，具有更好的穩(wěn)定性和抗振性[4-6]。HOLLINGSWORTH[7]于20世紀(jì)70年代提出了一種新型結(jié)構(gòu)的滑動(dòng)軸承，即油膜支承可傾瓦徑向軸承；NELSON等[8]論述了油膜支承可傾瓦徑向軸承的工作原理，并搭建實(shí)驗(yàn)裝置開展實(shí)驗(yàn)，研究結(jié)果表明靜壓孔的存在
中國機(jī)械工程 2022年10期2022-05-31
- 質(zhì)量守恒邊界下擠壓油膜阻尼器動(dòng)力特性分析
引言在進(jìn)行擠壓油膜阻尼器特性分析時(shí)，通常根據(jù)給定的壓力邊界條件求解雷諾方程得到油膜的承載力、油膜剛度和油膜阻尼等特性參數(shù)。雷諾方程自1886年問世后，對于如何通過設(shè)計(jì)參數(shù)及工況來確定邊界條件以準(zhǔn)確獲取擠壓油膜阻尼器油膜特性并沒有較為深入的研究[1]。劉占生等[2]采用錘擊法在不同進(jìn)油壓力下測得了油膜阻尼，探究了擠壓油膜阻尼器油膜阻尼與進(jìn)油壓力的關(guān)系。其試驗(yàn)結(jié)果表明：在進(jìn)口壓力>0.1 MPa下，全油膜假設(shè)獲得阻尼與試驗(yàn)值最為接近，但是其研究模型為最理想的
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2021年6期2021-12-27
- 直線導(dǎo)軌副系統(tǒng)阻尼減振機(jī)理研究及仿真★
[3-5]，在直油膜阻尼減振技術(shù)及試驗(yàn)測試技術(shù)方面有一定的突破，但和國外仍有一定的差距。所以，亟需進(jìn)一步地研究導(dǎo)軌副阻尼減振技術(shù)，打破國際市場的壟斷，提升國產(chǎn)高檔數(shù)控機(jī)床產(chǎn)品的競爭力。1 帶阻尼器的導(dǎo)軌副系統(tǒng)結(jié)構(gòu)模型相關(guān)研究證明在機(jī)床主軸不同的位置上安裝油膜阻尼器可以顯著地提高其動(dòng)態(tài)性能[6]，精密傳動(dòng)工作平臺(tái)一般使用導(dǎo)軌副作為其直線運(yùn)動(dòng)單元，每根導(dǎo)軌一般和兩個(gè)滑塊配合使用，為了提高導(dǎo)軌副系統(tǒng)的抗振能力，導(dǎo)軌副也要再連接一個(gè)阻尼滑塊（阻尼器），阻尼滑塊與導(dǎo)
電子產(chǎn)品可靠性與環(huán)境試驗(yàn) 2021年2期2021-07-07
- 基于LIF海面溢油平坦厚油膜區(qū)域邊緣厚度評估方法研究
意義[3,4]。油膜厚度是探測海面溢油的重要參數(shù)。目前評估海面油膜厚度的方法有激光三角法[5]、白光掃描干涉法[6]、激光超聲法[7]等。激光誘導(dǎo)熒光(laser-induced fluorescence，LIF)技術(shù)是目前遙感探測海面溢油的一種有效手段，具有靈敏度高、方便靈活、實(shí)時(shí)性強(qiáng)、無探測盲區(qū)的優(yōu)點(diǎn)[8,9]。Kung等[10]基于LIF探測水體拉曼散射光在海面油層傳輸過程中被吸收而按指數(shù)衰減原理，提出了一種對連續(xù)薄油膜進(jìn)行遠(yuǎn)程監(jiān)測的積分反演算法；H
計(jì)量學(xué)報(bào) 2021年5期2021-06-28
- 基于分子動(dòng)力學(xué)模擬的彈流潤滑行為研究
能主要依賴于牽引油膜性質(zhì)。采用基于原子尺度的分子動(dòng)力學(xué)模擬方法，研究了高壓、高溫、高剪切速度下芳香族二苯戊烷牽引油的油膜厚度對其流體動(dòng)壓潤滑行為的影響。研究表明，極端條件下僅有1.4 nm的油膜出現(xiàn)了明顯的非連續(xù)性分層現(xiàn)象，速度分布展現(xiàn)了“plug-slip”剪切；隨著油膜厚度增加體相油膜結(jié)構(gòu)由非連續(xù)性逐漸向連續(xù)性分布轉(zhuǎn)變，但摩擦表面附近呈現(xiàn)類固體層，其中厚度約為2.4 nm的油膜系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)與速度分布均展現(xiàn)了過渡態(tài)特征。厚度較大的油膜系統(tǒng)中體相油膜速度呈連
表面工程與再制造 2021年5期2021-03-25
- 寫意成語 五花八門
? ?（）如反掌油膜上的“彩虹”從哪里來雨后，我們?？梢钥吹匠睗竦穆访嫔?，有汽車滴漏汽油或機(jī)油形成的油膜，在陽光的照射下，油膜上出現(xiàn)了像彩虹一樣美麗的色彩。這些色彩是怎樣形成的呢？【準(zhǔn)備材料】臉盆 水 黑墨水 汽油 小棒【實(shí)驗(yàn)步驟】在臉盆里盛少量水，用黑墨水把水染黑。臉盆放在光線明亮的窗下，別讓陽光直接射到臉盆上。用眼睛看盆里的水，使光線反射到眼里。用小棒在盆中靠近自己這邊的水面上碰幾下，這時(shí)你會(huì)看到一道“彩虹”從你這邊閃到盆的對面。吹動(dòng)水的表面，可以看到
小讀者之友 2020年11期2020-12-23
- 一種基于波段比值法的海面厚油膜評估方法
1]，然而，對于油膜厚度的監(jiān)測目前尚未形成統(tǒng)一的評估方法。Li X L等成功研制激光雷達(dá)系統(tǒng)并進(jìn)行了水面油膜的探測實(shí)驗(yàn)[12]；陳澎根據(jù)激光熒光探測原理，提取海面溢油區(qū)的熒光信息進(jìn)行了研究[13]；陳宇男等研究了油膜厚度-熒光發(fā)射強(qiáng)度的關(guān)系，分析了檢出限以及定量檢測的問題[14]。但這些方法僅適用于薄油膜厚度的評估，對于較厚油膜的評估目前尚未提出合適的反演算法。采用LIF探測溢油覆蓋的海面時(shí)，隨著油膜厚度的增加，油膜熒光信號逐漸增強(qiáng)并最終趨于飽和。在某個(gè)適
計(jì)量學(xué)報(bào) 2020年11期2020-12-18
- 極化SAR溢油檢測特征
分SAR影像中的油膜和疑似油膜現(xiàn)象提供依據(jù)[1]。國內(nèi)外在極化SAR數(shù)據(jù)溢油檢測方面開展了相當(dāng)廣泛的研究，但目前極化SAR溢油檢測仍存在研究中采用的極化SAR數(shù)據(jù)不足、缺乏對極化SAR特征溢油檢測效果的系統(tǒng)性研究等主要問題[2-8]。極化SAR溢油檢測文獻(xiàn)中，通常采用幾景極化SAR影像提取檢測特征。部分文獻(xiàn)提出新的極化特征，甚至僅基于1景極化SAR數(shù)據(jù)的檢測處理結(jié)果，缺乏統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)和科學(xué)依據(jù)的支持，從而對極化SAR溢油檢測的指導(dǎo)意義不足[9-12]。由于早期
船海工程 2020年2期2020-06-08
- 基于CFD的水泵水輪機(jī)推力軸承潤滑性能流固耦合研究
比壓的增長及軸承油膜溫度的升高，一方面使?jié)櫥驼扯燃俺休d力下降、油膜變薄，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致軸瓦與轉(zhuǎn)動(dòng)部件表面發(fā)生動(dòng)靜摩擦事故，另一方面由于潤滑油溫度升高，使軸瓦與鏡板推力頭因溫差引起的熱變形增大，進(jìn)而導(dǎo)致軸承性能下降及安全事故的發(fā)生[1-3]。某電站裝有6臺(tái)單機(jī)容量為300 MW的機(jī)組，其水泵水輪機(jī)型式為單級混流可逆式，發(fā)電機(jī)為立軸懸式同步電機(jī)，額定轉(zhuǎn)速500 r/min。該電站機(jī)組經(jīng)過20多年的運(yùn)行，推力軸承存在部分瓦溫超出國家標(biāo)準(zhǔn)、瓦面脫殼等現(xiàn)象。因此，有必
水力發(fā)電 2020年2期2020-05-21
- Landsat TM/ETM波段反射率與水面油膜厚度關(guān)系研究
一個(gè)重要參數(shù)就是油膜厚度，而直接測量水面油膜厚度的難度非常大，目前采用最多的方法是通過飛機(jī)空中目視觀測(或拍照)獲得水面油膜顏色，根據(jù)波恩協(xié)議油膜顏色與厚度的對應(yīng)關(guān)系表獲得油膜厚度[1]，這種方法的缺點(diǎn)是沒有考慮光線變化和觀測角度對水面油膜顏色的影響，并且需要非常專業(yè)和經(jīng)驗(yàn)豐富的人員才能完成。目前，國內(nèi)外開展了大量針對常見油品的光譜實(shí)驗(yàn)研究，主要集中在350～1 000 nm譜段范圍內(nèi)。對于原油油膜，有實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，隨著原油厚度增加反射率不斷降低[2-7]
自然資源遙感 2019年4期2019-12-02
- 軋機(jī)油膜軸承的維護(hù)與修復(fù)
和自動(dòng)化程度高，油膜軸承作為軋機(jī)上的關(guān)鍵部件，它的安裝和使用精度直接影響到軋機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)、帶鋼的板型控制和質(zhì)量要求等。我軋線自2007年調(diào)試生產(chǎn)至今，共發(fā)生三次油膜軸承燒損事故，給生產(chǎn)造成惡劣的影響，給公司和車間帶來了巨大的經(jīng)濟(jì)損失，因此加強(qiáng)對油膜軸承使用和維護(hù), 延長油膜軸承使用壽命,確保軋機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行是我們勢在必行的任務(wù)。下面就我軋線油膜軸承工作相關(guān)情況進(jìn)行一些分析：1 油膜軸承的工作特點(diǎn)和典型結(jié)構(gòu)油膜軸承工作運(yùn)行的突出優(yōu)點(diǎn)為承載能力大、結(jié)構(gòu)緊湊、運(yùn)轉(zhuǎn)精
中國金屬通報(bào) 2019年6期2019-08-20
- 高速精密軋輥磨床動(dòng)靜壓軸承的流固耦合分析
鋼等行業(yè)[1]，油膜軸承作為軋輥磨床的關(guān)鍵部件，直接決定其使用性能。目前，軋輥磨床中常用的油膜軸承是液體動(dòng)靜壓軸承，其綜合了靜壓軸承和動(dòng)壓軸承的特點(diǎn)，具有磨損小，承載能力大，使用壽命長，速度范圍寬，動(dòng)態(tài)特性好和剛度高等優(yōu)點(diǎn)[2－3]。國內(nèi)外對動(dòng)壓滑動(dòng)軸承進(jìn)行了許多仿真研究[4－8]，重點(diǎn)主要集中在動(dòng)壓滑動(dòng)軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)油膜的流體分析上[6－8]。文獻(xiàn)[9]通過流固仿真軟件對動(dòng)壓滑動(dòng)軸承油膜和軸瓦進(jìn)行了分析，結(jié)果表明，入口壓力對油膜壓力值的影響很小，油膜壓力值和
軸承 2019年6期2019-07-22
- 表面織構(gòu)動(dòng)壓滑動(dòng)軸承油膜力解析模型*
統(tǒng)轉(zhuǎn)子間的非線性油膜力的影響愈發(fā)受到重視。對非線性油膜力的研究，通?；赗eynolds方程解析油膜力，解析方法包括有限元法或有限差分法(Finite Difference Method，F(xiàn)DM)[2]、簡化模型法、變分法[3]以及數(shù)據(jù)庫法。然而，有限元法或FDM雖然計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確性高，但計(jì)算速度慢且耗時(shí)；簡化模型法雖計(jì)算精度低，但速度快，求解方法簡單；變分法雖計(jì)算精度高，但編程不易且迭代次數(shù)多；數(shù)據(jù)庫法具有高效和可靠等特點(diǎn)，但建數(shù)據(jù)庫較為復(fù)雜，普遍應(yīng)用性較
潤滑與密封 2019年4期2019-04-22
- 軸向柱塞泵配流副楔形油膜溫度特性
主要來源,摩擦副油膜溫度特性直接影響泵的工作性能.配流副油膜的研究由來已久,2002年,美國Wieczorek等[1]對柱塞泵摩擦副油膜潤滑特性進(jìn)行研究,利用CASPAR程序計(jì)算出配流副油膜厚度和壓力分布.2008年,Bergada等[2]通過實(shí)驗(yàn)分析表明,配流副間的油膜厚度主要與液壓油壓力、溫度相關(guān).2009年,楊華勇等[3-4]對阻尼槽型連續(xù)供油配流副的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行了研究,并且根據(jù)軸向柱塞泵配流機(jī)構(gòu)的實(shí)際工況,計(jì)算出內(nèi)外密封帶的壓力分布.2012年,Z
中國工程機(jī)械學(xué)報(bào) 2019年1期2019-04-02
- 二次冷軋過程變形區(qū)油膜厚度模型
過程軋制變形區(qū)的油膜厚度直接決定軋制輥縫的摩擦因數(shù)，是二次冷軋機(jī)組薄規(guī)格、高強(qiáng)度帶鋼高速穩(wěn)定生產(chǎn)得以實(shí)現(xiàn)的基礎(chǔ)。國內(nèi)外許多學(xué)者對帶鋼軋制過程中變形區(qū)的油膜厚度進(jìn)行了理論分析與試驗(yàn)研究。WILSON等[1]、DOW等[2]推導(dǎo)出了流體潤滑條件下變形區(qū)入口油膜厚度的計(jì)算公式；AZUSHIMA等[3-4]、FUJITA等[5]在實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上分析了冷軋過程變形區(qū)油膜厚度計(jì)算方法；孫建林等[6]建立了帶鋼冷軋潤滑模型以預(yù)測變形區(qū)油膜厚度；白振華等[7-8]研究了冷連
中國機(jī)械工程 2019年5期2019-03-25
- 可傾瓦推力軸承承載能力分析
[4]等人分析了油膜和瓦體的邊界條件，并構(gòu)造數(shù)學(xué)模型，以此來解決對流導(dǎo)熱問題。余譜[5]等人建立了可傾瓦軸承瞬態(tài)熱彈性流體動(dòng)力潤滑的數(shù)學(xué)模型，對軸瓦在啟動(dòng)瞬間的潤滑性能進(jìn)行了分析，并且得到了從啟動(dòng)至穩(wěn)態(tài)狀態(tài)的軸瓦運(yùn)動(dòng)路徑。M Wodtke[6]等人指出在大型水動(dòng)力推力軸承中，熱變形是影響軸承性能的一個(gè)重要因素，并在不同熱對流系情況下對推力軸承性能開展了分析預(yù)測。B Turker[7]等人對于表面波紋軸瓦滑動(dòng)軸承開展了大量研究，結(jié)果表明，入口壓力與出口壓力壁
傳動(dòng)技術(shù) 2018年4期2019-01-18
- 一種自冷卻結(jié)構(gòu)燃油泵滑動(dòng)軸承潤滑特性分析
成燃油黏度降低，油膜厚度變薄，軸承潤滑特性變差，致使軸承內(nèi)部零部件表面灼傷、偏磨、膠合、咬死，引起軸承失效喪失承載能力。因此，研究滑動(dòng)軸承的潤滑特性對提高燃油泵壽命及可靠性具有重要意義。數(shù)值模擬具有效率高、成本低的特點(diǎn)，因此國內(nèi)外研究人員采用數(shù)值仿真技術(shù)在滑動(dòng)軸承潤滑性能研究中開展了大量工作。國內(nèi)外研究人員主要采用數(shù)值仿真技術(shù)分析滑動(dòng)軸承潤滑性能。如使用差分法、有限元法和有限體積法對Reynolds方程進(jìn)行數(shù)值求解[2-3]，為了仿真得到更準(zhǔn)確的潤滑性能，
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年10期2018-10-30
- 恒流環(huán)形腔多油墊靜壓推力軸承油膜剛度特性
50080)間隙油膜剛度影響靜壓推力軸承振動(dòng)幅值和承載能力，立式數(shù)控裝備的加工精度和運(yùn)行穩(wěn)定性下降，油膜剛度不足將出現(xiàn)靜壓支承摩擦副邊界潤滑或干摩擦，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致靜壓推力軸承摩擦失效，致使立式數(shù)控加工裝備無法正常工作，所以油膜剛度是衡量液體靜壓推力軸承潤滑性能優(yōu)劣的重要指標(biāo)。對生產(chǎn)實(shí)際中應(yīng)用最廣的環(huán)形腔多油墊靜壓推力軸承油膜剛度特性進(jìn)行深入研究，探明其油膜剛度的變化規(guī)律及其影響因素，避免摩擦學(xué)失效發(fā)生，提高立式數(shù)控裝備加工精度及運(yùn)行穩(wěn)定性。張艾萍等[1]依據(jù)
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年12期2018-01-15
- 特高含水期油膜變形機(jī)理及微觀物模實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證
工程系特高含水期油膜變形機(jī)理及微觀物模實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證孟小海1陳琳2劉浩瀚3李?yuàn)^11.中國石化勝利油田分公司勘探開發(fā)研究院；2.西南石油大學(xué)理學(xué)院；3.四川建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院信息工程系為了研究特高含水期微觀剩余油膜的變形情況，假設(shè)油膜是被逐層驅(qū)替的條件下，采用微元法對油膜變形進(jìn)行了研究，確定了影響油膜變形的主要因素，分析了剩余油膜由靜止到臨界破裂的變化過程，在理論上推導(dǎo)出油膜變形啟動(dòng)水驅(qū)速度及油膜變形達(dá)到臨界狀態(tài)時(shí)油膜的表面積與體積的比值，并用微觀物理模擬實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了
石油鉆采工藝 2017年5期2017-12-11
- 界面滑移對滑動(dòng)軸承摩擦阻力的影響
的滑移現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)油膜滑移的發(fā)生使得主軸承載力及剛度增大。文獻(xiàn)[6-7]研究了邊界滑移對滲透壁面豎直平板Blasius流速度場與溫度場的影響，證明邊界滑移使速度、溫度邊界層變薄。文獻(xiàn)[8]研究了單面界面滑移對階梯軸承潤滑性能的影響，指出一定工況下階梯軸承的承載能力因界面滑移而提高，而其摩擦因數(shù)卻因界面滑移而下降。目前，關(guān)于界面滑移的研究主要集中在滑移現(xiàn)象觀測、油膜厚度變化和承載能力等方面，關(guān)于界面滑移對滑動(dòng)軸承摩擦阻力的具體影響研究還較少。有關(guān)滑移的理論模型
軸承 2017年8期2017-07-25
- 基于超聲波技術(shù)的活塞銷潤滑研究
之間的潤滑條件及油膜層的形成過程。發(fā)射到潤滑表面的超聲波在油膜中進(jìn)行多次反射，表面邊界的反射波回波高度取決于油膜厚度以及與固體的接觸面積。試驗(yàn)所用的筒狀活塞銷為22mm，其表面的粗糙度很低,活塞銷中有一個(gè)用于放置超聲探頭的通孔,徑向活塞銷與銷座之間的間隙約為4.5μm,超聲探頭的中心頻率為5MHz。試驗(yàn)所用的4缸發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸由一臺(tái)5.5kW的電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng),驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)速分別為100r/min和300r/min,電渦流位移傳感器用來檢測活塞的上止點(diǎn),熱電偶用于測量氣缸
汽車文摘 2017年6期2017-07-18
- 船舶可傾瓦推力軸承潤滑油膜的軸向動(dòng)特性計(jì)算方法
傾瓦推力軸承潤滑油膜的軸向動(dòng)特性計(jì)算方法張贛波，趙 耀，儲(chǔ) 煒，袁 華（華中科技大學(xué) 船舶與海洋工程學(xué)院，武漢 430074）推力環(huán)和推力瓦之間的楔形潤滑油膜是實(shí)現(xiàn)螺旋槳推力傳遞的重要環(huán)節(jié)，其軸向動(dòng)特性直接關(guān)乎船舶軸系轉(zhuǎn)子的縱向振動(dòng)特性。文章分別論述了船舶可傾瓦推力軸承楔形潤滑油膜軸向動(dòng)特性的一維流近似解析方法和二維流數(shù)值方法，在已求得油膜靜特性基礎(chǔ)上，分別結(jié)合偏導(dǎo)數(shù)法和小攝動(dòng)法獲解了油膜動(dòng)特性，推導(dǎo)了兩種方法計(jì)算油膜動(dòng)特性的求解式，并給出了詳細(xì)計(jì)算過程。
船舶力學(xué) 2017年5期2017-06-05
- 軸向柱塞泵柱塞副偏心狀態(tài)油膜特性分析*
泵柱塞副偏心狀態(tài)油膜特性分析*李晶 陳昊 訚耀保(同濟(jì)大學(xué) 機(jī)械與能源工程學(xué)院, 上海 200092)為了分析柱塞副偏心狀態(tài)對油膜特性的影響，采用動(dòng)壓支承理論和數(shù)值模擬方法，研究在不同柱塞腔壓力和缸體轉(zhuǎn)速時(shí)柱塞副油膜形態(tài)及其變化規(guī)律，采用壽命試驗(yàn)臺(tái)測試液壓泵試驗(yàn)件并與理論結(jié)果進(jìn)行對比驗(yàn)證.結(jié)果表明：柱塞偏心狀態(tài)下，柱塞副油膜出現(xiàn)最小厚度值，油膜內(nèi)部壓力高于柱塞腔壓力；壓油區(qū)油膜厚度隨壓力增加而線性增加，隨轉(zhuǎn)速增加而減小，但轉(zhuǎn)速越大，油膜厚度減少量越小，柱塞
- 擠壓油膜阻尼器油膜阻尼系數(shù)識(shí)別及分析
10015?擠壓油膜阻尼器油膜阻尼系數(shù)識(shí)別及分析周海侖1馮國全2張明1艾延廷11.沈陽航空航天大學(xué)遼寧省航空推進(jìn)系統(tǒng)先進(jìn)測試技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，沈陽，1101362.中國航空工業(yè)集團(tuán)公司沈陽發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)研究所，沈陽，110015為了進(jìn)行擠壓油膜阻尼器油膜阻尼系數(shù)識(shí)別的實(shí)驗(yàn)研究，首先,利用信號發(fā)生器和功率放大器對雙向激勵(lì)實(shí)驗(yàn)器進(jìn)行激振；然后，借助阻抗頭獲得激勵(lì)和響應(yīng)數(shù)據(jù)；最后，基于機(jī)械阻抗原理，通過最小二乘法擬合，得到擠壓油膜阻尼器的油膜阻尼系數(shù)。通過改變油膜寬度
中國機(jī)械工程 2016年15期2016-09-13
- 冷軋軋機(jī)油膜軸承系統(tǒng)故障分析與對策
限公司）冷軋軋機(jī)油膜軸承系統(tǒng)故障分析與對策王偉（新疆八一鋼鐵股份有限公司）主要分析了冷軋油膜軸承溫度高溫產(chǎn)生的原因，通過對油膜軸承的安裝配精度的調(diào)整，加強(qiáng)日常維護(hù)，消除了故障。油膜軸承；油膜油；密封；磨損；安裝與維護(hù)1 前言隨著冷軋工藝的發(fā)展,對冷軋軋機(jī)油膜軸承提出了更高的要求,油膜軸承運(yùn)轉(zhuǎn)狀況與油膜油系統(tǒng)控制息息相關(guān)。冷軋產(chǎn)品對板材的表面質(zhì)量要求比較高,因此對冷軋軋機(jī)油膜軸承的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)要求也高。生產(chǎn)中要求油膜軸承潤滑油必須采用專用油膜軸承油，粘度可根據(jù)軸
新疆鋼鐵 2016年4期2016-05-25
- 基于Fluent渦輪增壓器浮環(huán)軸承三維油膜力的仿真
壓器浮環(huán)軸承三維油膜力的仿真鄭惠萍1，彭立強(qiáng)1，2（1.河北科技大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，石家莊 050018；2.河北工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，天津 300130）浮環(huán)軸承具有結(jié)構(gòu)簡單、成本低、穩(wěn)定性好、適應(yīng)高轉(zhuǎn)速等特點(diǎn)而在航空機(jī)械、汽車發(fā)動(dòng)機(jī)等領(lǐng)域得到廣泛的應(yīng)用。本文首先通過Gambit軟件建立了浮環(huán)軸承的雙油膜有限元模型，然后利用fluent軟件對軸承的三維油膜力進(jìn)行模擬分析，研究在相同供油壓力下，轉(zhuǎn)速對油膜力分布、承載力的影響。分析結(jié)果表明浮環(huán)軸承內(nèi)外油膜均存
汽車科技 2016年1期2016-04-17
- 浮環(huán)式擠壓油膜阻尼器減振機(jī)理研究
浮環(huán)式擠壓油膜阻尼器減振機(jī)理研究陳以彪，羅貴火(南京航空航天大學(xué)能源與動(dòng)力學(xué)院，江蘇南京210016)摘要：從廣義雷諾方程出發(fā)，推導(dǎo)了浮環(huán)式擠壓油膜阻尼器(FSFD)內(nèi)、外層油膜的穩(wěn)態(tài)雷諾方程。根據(jù)文中的理論模型，基于有限差分法編寫了計(jì)算程序，研究分析了結(jié)構(gòu)參數(shù)對FSFD動(dòng)力特性的影響。研究表明：與傳統(tǒng)SFD比較，F(xiàn)SFD改善了油膜力的非線性；相同條件下，F(xiàn)SFD內(nèi)層油膜力要大于外層油膜力，內(nèi)、外層油膜力都隨油膜寬度的增大而增大，隨油膜間隙的增大而減?。辉?/div>
現(xiàn)代機(jī)械 2015年4期2016-01-16
- 基于EHL理論的脂潤滑軸承溝道表面缺陷研究
理論在數(shù)值計(jì)算和油膜厚度測量等方面與實(shí)際工況更為接近，為軸承、齒輪和發(fā)動(dòng)機(jī)潤滑設(shè)計(jì)等領(lǐng)域提供了有效理論支持[1]。作為機(jī)械關(guān)鍵零部件，滾動(dòng)軸承性能直接關(guān)系到整個(gè)機(jī)械裝備工作的穩(wěn)定性、安全性和效率等，而其滾動(dòng)體-滾道所形成的摩擦副潤滑為典型彈流潤滑問題，且其表面在工作過程中因各種因素形成表面缺陷[2-4]。因此，有必要對軸承滾動(dòng)體或滾道表面缺陷條件下的潤滑油膜情況進(jìn)行分析。目前，EHL理論的研究主要集中在潤滑油方面，而在潤滑脂方面研究較少。文獻(xiàn)[5]采用數(shù)值軸承 2015年5期2015-07-26
- 基于分形盒維數(shù)的油膜渦動(dòng)與油膜振蕩軸心軌跡分析
基于分形盒維數(shù)的油膜渦動(dòng)與油膜振蕩軸心軌跡分析胡道達(dá)，馬振利，石文凱(中國人民解放軍后勤工程學(xué)院研究生管理大隊(duì)，重慶 401311)在轉(zhuǎn)子實(shí)驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，模擬滑動(dòng)軸承正常、共振、油膜渦動(dòng)、油膜振蕩4種工作狀態(tài)。根據(jù)信號的分形特征，對4種狀態(tài)的50組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分形盒維數(shù)處理。結(jié)果表明:正常運(yùn)行和共振工作狀態(tài)的軸心軌跡為橢圓或圓形，其對應(yīng)的盒維數(shù)值分別在1.032 7～1.193 8和1.101 1～1.174 0范圍內(nèi)波動(dòng)，二者的盒維數(shù)值區(qū)分度不明顯;油- 基于圖像分割的油膜厚度計(jì)算及其光譜相關(guān)性分析*
?基于圖像分割的油膜厚度計(jì)算及其光譜相關(guān)性分析*王娟1，2，單春芝1，2，宋文鵬1，2，孫樂成1，2，劉旭東1，2 (1.國家海洋局北海環(huán)境監(jiān)測中心 青島 266033; 2. 國家海洋局海洋溢油鑒別與損害評估技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 青島 266033)以渤海原油為油樣，利用ASD地物光譜儀開展油膜光譜測量，針對油膜光譜實(shí)驗(yàn)過程中油膜厚度難以控制的問題，改進(jìn)布設(shè)油膜的方式，利用定量滴定和圖像分割方法完成油膜厚度計(jì)算，并開展油膜光譜特性及其與油膜厚度的相關(guān)性分析。研海洋開發(fā)與管理 2015年7期2015-02-14
- 同向剪切氣流對GDI 發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室壁面油膜的影響
活塞頭部表面形成油膜，影響發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒與排放。Karlson 等［1］認(rèn)為，采用分層混合氣工作時(shí)，GDI 發(fā)動(dòng)機(jī)有1% ～4%的燃油要以油膜的形式附于活塞頂部。實(shí)驗(yàn)顯示，實(shí)際形成的油膜量還要多。Draker 等［2］的研究結(jié)果顯示，對于高壓渦旋噴油器而言，每循環(huán)的油膜量對汽油來說占總噴油量的1%，對辛烷來說則為0.1%。在分層燃燒模式下，一般認(rèn)為GDI 發(fā)動(dòng)機(jī)的HC 排放來自2 個(gè)方面［1］:分層混合氣形成的HC 排放和壁面油膜所產(chǎn)生的HC 排放。Drak軍事交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年4期2014-12-25
- 重型機(jī)床的油膜測厚與調(diào)整
廣泛。但機(jī)床靜壓油膜調(diào)整不好，很容易造成工作臺(tái)與底座導(dǎo)軌研傷。以立車圓工作臺(tái)為例（如圖1），工作臺(tái)下面有3 個(gè)測試點(diǎn)均布裝有3 個(gè)油膜測厚開關(guān)，3 個(gè)開關(guān)接入油膜測厚表，保證工作臺(tái)底平面均勻穩(wěn)定，供油由液壓泵恒流靜壓提供，電氣控制油膜最低與最高，當(dāng)油膜厚度低于0.04mm 時(shí)發(fā)出報(bào)警，工作臺(tái)停止運(yùn)轉(zhuǎn)。當(dāng)油膜厚度高于0.12mm 時(shí)也發(fā)出報(bào)警，所以工作臺(tái)浮升油膜在0.04～0.12mm 之間運(yùn)轉(zhuǎn)。報(bào)警信號由油膜檢測表輸出，進(jìn)入PLC 輸入端，通過PLC 控制機(jī)械工程師 2014年1期2014-11-22
- 基于機(jī)載多光譜遙感數(shù)據(jù)的溢油信息提取方法
空、衛(wèi)星遙感監(jiān)測油膜方面，國內(nèi)外研究者已開展了較廣泛的研究，集成紫外光、可見光、紅外、微波、激光熒光和側(cè)視雷達(dá)等幾類傳感器數(shù)據(jù)，開展油膜監(jiān)測[3－8]。在油膜厚度監(jiān)測方面研究較多，尤其是利用可見光－近紅外數(shù)據(jù)反演溢油厚度方面，有研究者建立了油厚和油膜表觀現(xiàn)象的關(guān)系[9－10]。最早的報(bào)道是1930年提交給美國國會(huì)的報(bào)告，將 0.4～2.0 μm 油膜厚度進(jìn)行了分類[11];1972年Hornstein建立了一個(gè)基于實(shí)驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)[10]，該標(biāo)準(zhǔn)目前還在廣泛應(yīng)用自然資源遙感 2014年1期2014-09-26
- 轉(zhuǎn)速數(shù)對滑動(dòng)軸承動(dòng)力學(xué)系數(shù)影響研究
子-軸承系統(tǒng)存在油膜力、密封力等非線性激振力，導(dǎo)致系統(tǒng)存在不穩(wěn)定的因素。軸承的參數(shù)變化對轉(zhuǎn)子的動(dòng)力學(xué)特性有明顯的影響，由于軸承是阻尼的主要來源，進(jìn)而控制著轉(zhuǎn)子的響應(yīng)；軸承的剛度和阻尼又影響著轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速和穩(wěn)定性。所以在深入研究轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)問題時(shí)，必須考慮軸承對系統(tǒng)的作用[1-2]。謝友柏等[3]研究非線性油膜力和軸承外彈性阻尼對流體動(dòng)壓滑動(dòng)軸承轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振動(dòng)特性的影響，建立了非線性運(yùn)動(dòng)方程式, 并開發(fā)了相關(guān)程序。袁小陽、朱均[4-5]基振動(dòng)與沖擊 2014年5期2014-09-05
- 單個(gè)微坑對圓錐滾子熱彈流潤滑的影響
卷吸速度及載荷對油膜壓力、油膜厚度及油膜中層溫度的影響。1 數(shù)學(xué)模型圓錐滾子彈流潤滑模型如圖1所示(圖1a和圖1b分別為同向、反向圓錐滾子數(shù)學(xué)模型)[2]。A和B均為彈性圓錐滾子。如圖1a建立直角坐標(biāo)系，其xOy面與紙面垂直，x軸指向紙外；如圖1b建立輔助坐標(biāo)系y′Oz′和y″Oz″，y″通過滾子B的軸線與y″軸平行，且通過坐標(biāo)原點(diǎn)，z′與z″軸重合，均位于滾子B的中間截面上，且都通過坐標(biāo)原點(diǎn)。假設(shè)滾子A，B尚未修形時(shí)的素線長度均為2l，直素線段的長度為0軸承 2014年10期2014-07-21
- 發(fā)動(dòng)機(jī)主軸承的油膜厚度測試技術(shù)
性，掌握軸承中的油膜狀態(tài)（油膜壓力、油膜厚度）是極為重要的[1，2]。近年來，隨著模擬技術(shù)的發(fā)展，已經(jīng)可以用計(jì)算方法求出油膜狀態(tài)[3]。但是，主軸承會(huì)受到以下幾方面的影響：（1）因發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒及安裝而導(dǎo)致的發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)體變形；（2）由于燃燒的緣故，短時(shí)間內(nèi)載荷的大小及方向會(huì)有較大的變動(dòng)；（3）曲軸運(yùn)動(dòng)及變形所帶來的影響等。這些因素加大了主軸承油膜狀態(tài)的計(jì)算難度。因此，迫切要求對油膜狀態(tài)，尤其是油膜厚度進(jìn)行實(shí)際測試，為此進(jìn)行了各種嘗試。1 軸承油膜厚度的測試方法1汽車與新動(dòng)力 2013年2期2013-09-27
- 橢圓滑動(dòng)軸承油膜厚度對汽輪機(jī)振動(dòng)的影響
s方程來計(jì)算軸承油膜壓力［1－3］，但在應(yīng)用 Reynolds方程求解軸承油膜特性時(shí)忽略了很多因素，如為計(jì)算方便略去了慣性項(xiàng)，質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)方程就變?yōu)閴毫?xiàng)和黏性項(xiàng)的平衡方程；用2個(gè)楔形的平板代替軸承和軸頸；用平板平移速度代替汽輪機(jī)軸頸的轉(zhuǎn)動(dòng)速度；潤滑油流動(dòng)狀油膜中不存在渦流和湍流.因此，現(xiàn)在很多學(xué)者基于CFD直接求解N－S方程的方法來研究軸承油膜特性，模擬結(jié)果表明：利用CFD計(jì)算軸承油膜壓力特性能更真實(shí)地反映實(shí)際運(yùn)行中的油膜特性［4－7］，但很少有學(xué)者利用C動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2013年9期2013-09-22
- 滑動(dòng)軸承潤滑分析中的邊界條件
驗(yàn)，首次發(fā)現(xiàn)軸承油膜存在流體壓力的現(xiàn)象。針對Tower的發(fā)現(xiàn)，1886年Reynolds應(yīng)用流體力學(xué)理論推導(dǎo)出Reynolds方程，以此解釋流體動(dòng)壓的形成機(jī)理，奠定了流體潤滑理論研究的基礎(chǔ)。根據(jù)流體潤滑理論，滑動(dòng)軸承潤滑分析一般通過求解Reynolds方程完成。在具體的滑動(dòng)軸承潤滑分析中，需要結(jié)合分析的實(shí)際問題采用合適的壓力等邊界條件。研究表明，滑動(dòng)軸承油膜壓力計(jì)算中所采用的邊界條件的合理性是影響結(jié)果誤差的重要因素。因此，滑動(dòng)軸承潤滑分析的關(guān)鍵是如何確定符軸承 2013年12期2013-07-21
- 基于離散油膜模型的汽油機(jī)瞬態(tài)空燃比控制
生撞擊，形成燃油油膜[2]。油膜的存在使每次循環(huán)中實(shí)際進(jìn)入氣缸的燃油量與噴油器循環(huán)噴油量之間存在一定的偏差和滯后，尤其是在瞬態(tài)工況下，油膜的動(dòng)態(tài)效應(yīng)更加明顯，這給瞬態(tài)工況空燃比的精確控制帶來了很大困難。為消除油膜影響，目前車用汽油機(jī)普遍采用基于油膜動(dòng)態(tài)特性的前饋補(bǔ)償策略，油膜特性參數(shù)由MAP圖或擬合多項(xiàng)式給出[3]。這需要大量的標(biāo)定試驗(yàn)工作，而且隨著汽油機(jī)的磨損，補(bǔ)償效果會(huì)變差。近些年來，隨著傳統(tǒng)控制理論的不斷完善和智能控制的不斷發(fā)展，國內(nèi)外的很多學(xué)者在油北京汽車 2013年3期2013-03-13
- 鴨綠江公路大橋溢油漂移擴(kuò)散三維數(shù)值模擬
在發(fā)生溢油事故后油膜漂移擴(kuò)散，可為溢油事故的處理提供油膜面積、到達(dá)取水口時(shí)間和油膜厚度變化等數(shù)據(jù)，對鴨綠江環(huán)境的保護(hù)和取水的安全具有實(shí)際意義.圖1 鴨綠江河口示意圖Fig.1 Sketch map of the Yalu Estuary目前預(yù)測溢油事故發(fā)生后油膜漂移擴(kuò)散的主要方法是數(shù)值模擬，一般以垂向平均的二維數(shù)值模式為主［1－5］.二維數(shù)值模式不能真實(shí)的反映風(fēng)生流產(chǎn)生的垂向上的顯著變化，從而會(huì)影響模擬油膜擴(kuò)散的精度.近年來，三維模式也逐漸開始運(yùn)用于油膜擴(kuò)- 液黏傳動(dòng)變形界面間油膜溫度場實(shí)驗(yàn)研究
內(nèi)摩擦定律，利用油膜剪切力來傳遞動(dòng)力，具有高效節(jié)能、無級調(diào)速、啟動(dòng)沖擊小和同步傳動(dòng)等特點(diǎn)，在帶式輸送機(jī)、風(fēng)機(jī)、水泵等大功率重載設(shè)備的調(diào)速啟動(dòng)方面具有廣闊的應(yīng)用前景[2-3]。液黏傳動(dòng)裝置工作過程中，摩擦副間存在滑差導(dǎo)致熱量產(chǎn)生，油膜的溫度升高，油膜的動(dòng)壓承載力和傳遞的扭矩減小，這將嚴(yán)重影響液黏傳動(dòng)裝置的工作性能。Jang等[4]綜合考慮熱效應(yīng)和表面粗糙度對液黏傳動(dòng)裝置的影響，對流體潤滑狀態(tài)下液黏傳動(dòng)裝置接合過程中的瞬態(tài)熱效應(yīng)進(jìn)行分析，建立了相應(yīng)的雷諾方程。- 應(yīng)用紋理分析識(shí)別SAR海上溢油圖像
-5].由于海面油膜能夠造成Bragg波的衰減,進(jìn)而降低海面粗糙度,因此在SAR圖像上一般表現(xiàn)為較暗的圖像特征.但是,能夠在SAR圖像上造成暗區(qū)的還有其他一些海洋、大氣現(xiàn)象,如海洋自然表面膜、上升流、低風(fēng)速區(qū)等,這就給油膜的識(shí)別帶來了難度[6-7].因此,必須找出一些具有代表意義的特征量來區(qū)分油膜和上述類油膜.目前,主要采用基于灰度共生矩陣的紋理特征分析方法來區(qū)分油膜和類油膜.紋理是在圖像上表現(xiàn)為灰度或者顏色分布的某種規(guī)律性.由于紋理是灰度在空間位置上反復(fù)- 首鋼京唐2 250生產(chǎn)線R1粗軋機(jī)工作輥油膜軸承進(jìn)水分析
0)1 前言由于油膜軸承適應(yīng)現(xiàn)代軋機(jī)大型、高速、重載、連續(xù)、自動(dòng)等的工作環(huán)境，因此油膜軸承在軋機(jī)中起到越來越重要的作用，在鋼鐵生產(chǎn)部分領(lǐng)域已經(jīng)完全超越了滾動(dòng)軸承的使用［1］。但是，油膜軸承一旦進(jìn)水將會(huì)導(dǎo)致潤滑油乳化、設(shè)備生銹、不正常磨損等一系列問題，如今進(jìn)水問題已成為油膜軸承亟待解決的一個(gè)重要課題。針對首鋼京唐2 250生產(chǎn)線發(fā)生的R1粗軋工作輥油膜軸承進(jìn)水事故，對R1粗軋工作輥油膜軸承進(jìn)行了拆裝，記錄了整個(gè)拆裝過程，找出了油膜軸承進(jìn)水的真正原因，并且基于重型機(jī)械 2010年6期2010-11-18
- 考慮可壓縮性及慣性力的油膜力研究
壓縮性及慣性力的油膜力研究姚熊亮1張 成2孫士麗11哈爾濱工程大學(xué)船舶工程學(xué)院,黑龍江哈爾濱1500012哈爾濱工程大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,黑龍江哈爾濱150001一般油膜壓力特性研究都是基于流體不可壓縮的假設(shè),沒有計(jì)及可壓縮性以及軸頸慣性力對油膜壓力的影響,但在瞬態(tài)沖擊重載作用下,油膜壓力隨時(shí)間變化劇烈,而油膜密度、粘度等狀態(tài)參數(shù)又是關(guān)于壓力的函數(shù),此時(shí),油膜不可壓縮性假設(shè)不再適用。另外,沖擊載荷作用下軸頸本身存在很高的加速度,因軸頸高速運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生的慣性力也不中國艦船研究 2010年6期2010-07-07
- 海洋溢油油膜厚度影響因素理論模型的構(gòu)建
039)海洋溢油油膜厚度影響因素理論模型的構(gòu)建吳曉丹1,2, 宋金明1, 李學(xué)剛1, 袁華茂1, 張 默1,2(1. 中國科學(xué)院 海洋研究所, 海洋生態(tài)與環(huán)境科學(xué)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 山東 青島 266071; 2. 中國科學(xué)院 研究生院,北京100039)溢油擴(kuò)展過程中油膜厚度的準(zhǔn)確獲得是進(jìn)行溢油量估算和損失評估中需要解決的關(guān)鍵科學(xué)問題, 通過揭示溢油擴(kuò)展中油膜厚度的理論變化特征來獲得油膜厚度隨溢油性質(zhì)和海洋環(huán)境條件變化的定量關(guān)系, 構(gòu)建海洋溢油油膜厚度影響因素海洋科學(xué) 2010年2期2010-01-12
- 基于EHL理論的脂潤滑軸承溝道表面缺陷研究