臥層
- 考慮黏層油遷移影響的OGFC面層空隙結(jié)構(gòu)表征
GFC 面層與下臥層有足夠的黏結(jié)性，一般需要在鋪筑OGFC之前撒布黏層油[19]。目前常用的黏層油材料為改性乳化瀝青。在鋪筑壓實(shí)的過程中，高溫OGFC混合料會(huì)使黏層油流動(dòng)性增大；黏層油有可能沿著OGFC 的空隙向上遷移，會(huì)改變界面附近OGFC 的空隙結(jié)構(gòu)，進(jìn)而影響OGFC 的透水性能和降噪性能。CHEN 等[20]利用CT 掃描觀測到乳化瀝青黏層油會(huì)從界面處向OGFC 遷移，并且對(duì)黏層油的遷移高度進(jìn)行了計(jì)算，但其并未對(duì)黏層油遷移對(duì)OGFC空隙率和空隙結(jié)構(gòu)的
- 高壓噴射注漿處理深埋軟弱夾層技術(shù)探究
以下分布有軟弱下臥層（中砂、松散卵石或稍密卵石），其強(qiáng)度及變形驗(yàn)算不滿足設(shè)計(jì)要求，因此需進(jìn)行地基處理。經(jīng)方案對(duì)比后采用淺層換填+高壓噴射注漿的加固方式，先根據(jù)軟弱下臥層的埋深進(jìn)行平面分區(qū)，采用深層加固結(jié)合淺層換填方式，再在豎向進(jìn)行分段，對(duì)軟弱下臥層采用高壓噴射注漿。通過室內(nèi)配合比試驗(yàn)、數(shù)值模擬、現(xiàn)場試驗(yàn)相結(jié)合的方式對(duì)設(shè)計(jì)進(jìn)行驗(yàn)證，施工后通過檢測和監(jiān)測結(jié)果反饋，承載力和變形均滿足設(shè)計(jì)要求，從而反映出高壓噴射注漿的地基加固方式對(duì)該類工程是適宜的。高壓噴射注漿加
四川建筑 2023年1期2023-06-29
- 基于軟土加固區(qū)跟隨下臥層變形的高速鐵路剛性樁復(fù)合地基計(jì)算方法
幅收縮并集中在下臥層中豎向附加應(yīng)力較大、土層厚度較大的軟黏土或較軟的黏性土體(軟土)，成為工后沉降的主要變形區(qū)，也就是路基工后沉降的變形源[9]。由于這些土體的不均勻性，在鐵路服役期內(nèi)發(fā)生的固結(jié)和次固結(jié)變形也是不均勻的，這種不均勻變形傳遞到軌道，將形成軌道不平順。因此，研究軌道與路基相互作用，不僅要研究軌道結(jié)構(gòu)荷載自上而下傳遞到下臥層形成工后沉降主要變形區(qū)的機(jī)制，還需要研究下臥層變形自下而上傳遞到鋼軌對(duì)軌道平順性的影響機(jī)制。筆者結(jié)合高速鐵路工程實(shí)踐，根據(jù)地
鐵道學(xué)報(bào) 2023年1期2023-02-13
- 和縣龍興湖一站地基加固方案分析
kPa，為軟弱下臥層。根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79－2012），當(dāng)?shù)鼗芰臃秶鷥?nèi)有軟弱下臥層時(shí)，應(yīng)符合下列規(guī)定：應(yīng)按下式驗(yàn)算軟弱下臥層的地基承載力：pz+pcz≤faz式中：pz—相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值（kPa）；pcz—軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值（kPa）；faz—軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值（kPa）。對(duì)矩形基礎(chǔ)，上式中的pz值可按下列公式簡化計(jì)算：式中：b—矩形基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)底邊的寬度
治淮 2022年4期2022-05-26
- 削坡開挖條件下軟弱下臥層的驗(yàn)算
計(jì)中常規(guī)的軟弱下臥層驗(yàn)算已經(jīng)運(yùn)用得很成熟了，但隨著工程建設(shè)的發(fā)展，在工程實(shí)踐中亦出現(xiàn)了非常規(guī)條件下的軟弱下臥層驗(yàn)算。削坡大開挖便是其中一種工程情況，建設(shè)項(xiàng)目多位于緩坡丘陵和低山丘陵地區(qū)，建設(shè)范圍內(nèi)地形起伏高差較大，通常高差可達(dá)幾米至十幾米，設(shè)計(jì)建設(shè)±0.00 以丘陵坡腳為基準(zhǔn)面，為使現(xiàn)狀地面滿足設(shè)計(jì)要求，需通過非回填式大開挖手段整體降低工程項(xiàng)目區(qū)的地面標(biāo)。在此工況下部分區(qū)域上覆土層厚度已發(fā)生較大改變，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50007—2011
大科技 2022年19期2022-05-18
- 國外某大型原油儲(chǔ)罐地基處理方案比選設(shè)計(jì)
），為確保軟弱下臥層承載力滿足設(shè)計(jì)要求，需分析確定合理地基處理方案，現(xiàn)場各地層力學(xué)參數(shù)見表1。表1 場地地層條件本工程設(shè)計(jì)儲(chǔ)罐直徑為80m，儲(chǔ)罐高度為22m，設(shè)計(jì)使用年限為50a；建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為二級(jí)；儲(chǔ)罐地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)。2 天然狀態(tài)地基承載力驗(yàn)算2.1 罐底地基承載力要求十萬立鋼制儲(chǔ)罐地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算相關(guān)參數(shù)如下：儲(chǔ)罐直徑D=80m，儲(chǔ)罐高度22m，儲(chǔ)罐最大充水重量1.15×106kN。計(jì)算得儲(chǔ)罐地基最大充水受壓（P 最大）計(jì)算式見式（1）。
石油化工建設(shè) 2022年1期2022-03-11
- 高速公路樁承式加筋路堤沉降規(guī)律數(shù)值分析
力、路基沉降及下臥層沉降的變化規(guī)律。費(fèi)康[7]對(duì)低置換率樁承式加筋路堤進(jìn)行了現(xiàn)場試驗(yàn)，對(duì)沉降及側(cè)向水平變形等內(nèi)容進(jìn)行了觀測分析。張良[8]研究了樁端持力層對(duì)樁承式路基承載特性的影響，測試了路堤荷載作用下的地基變形、墊層筋帶拉力、路堤基底壓力等數(shù)據(jù)，分析了樁端持力層強(qiáng)度的變化對(duì)樁承式路基的破壞模式、變形和承載特性、筋帶拉力等的影響規(guī)律?？刂坡坊ず蟪两凳歉咚俟仿坊O(shè)計(jì)的關(guān)鍵。目前關(guān)于樁承式路堤的研究主要集中在承載能力分析以及力的傳遞機(jī)制上，對(duì)樁承式路堤的沉
價(jià)值工程 2022年8期2022-03-07
- 軟土地基橋頭不同地基處理過渡段沉降特性分析
是過渡區(qū)的軟弱下臥層區(qū)域，積聚了較大的超靜孔壓，軟弱下臥層區(qū)域的最大超靜孔壓為111.2kPa，如圖5所示。圖5 土體超靜孔壓分布云圖(填筑期末)預(yù)壓期末，排水板處理的一般路段超靜孔壓基本完全消散，但是管樁處理區(qū)域和管樁變樁長過渡區(qū)域下臥層土體的超靜孔壓消散緩慢，該區(qū)域在預(yù)壓期末的最大超靜孔壓仍然高達(dá)105.1kPa，如圖6所示。圖6 土體超靜孔壓分布云圖(預(yù)壓期末)工后15年，排水板處理區(qū)和管樁過渡區(qū)的超靜孔壓消散完畢，管樁下臥層土體超靜孔壓也消散至15
廣東公路交通 2021年6期2022-01-06
- 剛性基礎(chǔ)下水泥土樁復(fù)合地基有效長徑比研究
論樁土模量比、下臥層與加固區(qū)模量比、復(fù)合地基置換率等因素對(duì)樁有效長徑比的影響。1 數(shù)值分析1.1 數(shù)值計(jì)算模型計(jì)算模型由混凝土基礎(chǔ)、水泥土樁和土體組成。土體與樁體的非線性特性采用Drucker-Prager模型進(jìn)行表述。在模擬分析中，樁間土體（即加固區(qū)土體）的重度及其他參數(shù)是根據(jù)蕭山淤泥質(zhì)土情況來取值的，依次為：重度γ=19.3 kN·m-3、粘聚力c=24.5 kPa、內(nèi)摩擦角Ф=12°、膨脹角Φf=10°、彈性模量Es1=5.2 MPa。樁體彈性模量E
黑龍江八一農(nóng)墾大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-12-30
- 軟弱下臥層壓縮模量對(duì)基礎(chǔ)沉降控制分析
下的土體就稱為下臥層。下臥層雖然承受的荷載可以忽略不計(jì)，但如果出現(xiàn)軟弱下臥層的情況，就必須考慮地基基礎(chǔ)的沉降，控制其變形。其中地基土的壓縮模量的取值直接影響著地基的變形(圖1)。本文針對(duì)地基基礎(chǔ)下臥層的性質(zhì)與地基沉降關(guān)系進(jìn)行研究，通過模擬出土層最佳壓縮模量取值范圍，并分析地基土軟弱下臥層控制基礎(chǔ)變形的因素，從而使地基基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)方案更加合理科學(xué)，不僅使能避免今后發(fā)生嚴(yán)重的工程事故，也能達(dá)到更好的經(jīng)濟(jì)效益。圖1 地基基礎(chǔ)示意圖2 研究背景在巖土工程中地基變形是
地質(zhì)災(zāi)害與環(huán)境保護(hù) 2021年2期2021-07-05
- 偏心荷載作用下軟弱下臥層頂部荷載分布研究
常需要驗(yàn)算軟弱下臥層的承載力。對(duì)于雙柱基礎(chǔ)當(dāng)基礎(chǔ)荷載相差較大的時(shí)候，會(huì)導(dǎo)致基礎(chǔ)受到較大偏心荷載的影響從而產(chǎn)生較大的偏心矩。而且在實(shí)際工程中柱子在兩個(gè)垂直方向一般都存在彎矩。這就導(dǎo)致基礎(chǔ)地面壓力實(shí)際為兩個(gè)垂直方向梯形荷載分布的疊加。當(dāng)彎矩較大時(shí)，疊加后的壓力荷載最大值可能比平均壓力大得多，導(dǎo)致軟弱下臥層局部承載力不足，而出現(xiàn)局部的沉降和失穩(wěn)[2]。因此有必要對(duì)附加偏心荷載作用下的軟弱下臥層頂部壓力分布規(guī)律做研究分析。1 單向基底附加偏心荷載作用下軟弱土頂部壓
廣東建材 2021年4期2021-05-11
- 懸浮水泥攪拌樁在深厚軟土地基處理中的應(yīng)用
kPa。（3）下臥層地基承載力。懸浮水泥攪拌樁地基存在軟臥下臥層，必須驗(yàn)算軟弱下臥層的地基承載力：式中：Pz為荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，軟弱下臥層頂面處的附加應(yīng)力值；Pcz為軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值；faz為軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后地基承載力特征值。經(jīng)計(jì)算，Pz+Pcz=26.0+214.3=240.3kPa≤faz=274.3kPa。采用懸浮水泥攪拌樁處理后，單樁承載力、復(fù)合地基承載力及下臥層承載力驗(yàn)算均達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，滿足要求。3 沉降量的確定水泥攪
工程技術(shù)研究 2021年3期2021-03-11
- 淺談旋噴樁復(fù)合地基的設(shè)計(jì)
樁復(fù)合地基軟弱下臥層驗(yàn)算當(dāng)旋噴樁長度不是很長，未穿透整個(gè)軟弱層，這時(shí)必須對(duì)樁長以下軟弱下臥層的強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。很多人認(rèn)為持力層強(qiáng)度滿足承載力要求，整個(gè)地基強(qiáng)度就可以滿足，或者認(rèn)為由現(xiàn)場載荷板試驗(yàn)得出的承載力就是整個(gè)地基的承載力。實(shí)際因?yàn)檩d荷試驗(yàn)用的載荷板的尺寸不大，所以載荷試驗(yàn)的影響深度較小，它只能反映持力層土的承載力，對(duì)軟弱下臥層的承載力仍要計(jì)算復(fù)核，這點(diǎn)要特別注意。旋噴樁一般情況下都是水泥摻量較大的，單樁具有較高的樁身強(qiáng)度及較大的粘結(jié)力，其樁身強(qiáng)度接近于
水泥工程 2020年4期2020-12-18
- 基于智能壓實(shí)的路基壓實(shí)質(zhì)量影響因素分析
碾壓遍數(shù)，以及下臥層強(qiáng)度等因素的影響[6]。級(jí)配良好、在土體最佳含水率附近的路基填料更易獲得好的壓實(shí)效果。壓路機(jī)的速度、振動(dòng)頻率和振幅同樣對(duì)壓實(shí)效果有不小的影響，較高的振幅振頻、較低的速度，會(huì)使路基獲得更好的壓實(shí)效果。與這幾類影響因素不同，填筑層厚度和下臥層強(qiáng)度除了會(huì)對(duì)路基整體壓實(shí)效果產(chǎn)生影響外，還會(huì)成為智能壓實(shí)指標(biāo)計(jì)算的誤差來源：①路基填筑層厚度會(huì)對(duì)整體壓實(shí)效果產(chǎn)生影響。通常情況下，在同一填筑層中，由于距離振動(dòng)壓實(shí)力較近，上部材料的壓實(shí)效果優(yōu)于下部材料的
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 剛性基礎(chǔ)下砼芯水泥土樁復(fù)合地基沉降計(jì)算
均值。1.7 下臥層沉降計(jì)算復(fù)合地基下臥層沉降計(jì)算的關(guān)鍵是下臥層土體附加應(yīng)力的計(jì)算。本文采用Boussinesq-Mindlin聯(lián)合求解的方法：1)地表樁間土壓力引起的附加應(yīng)力可由Boussinesq解求得。2)樁側(cè)阻力和端阻力在下臥層引起的附加應(yīng)力可由Mindlin解求得。上述兩者迭加后得到下臥層土體附加應(yīng)力，采用分層總和法就可以計(jì)算下臥層土體的沉降量，與樁周土的壓縮量相加后就可得到復(fù)合地基的總沉降量。2 界面模型參數(shù)的選取2.1 界面?zhèn)饶ψ枇Πl(fā)揮剛度系
- 高層建筑采用天然地基的可行性分析
，則④粉土為其下臥層，采用旁壓試驗(yàn)及其他勘察手段綜合確定其地基承載力。旁壓試驗(yàn)成果統(tǒng)計(jì)如表1所示；土的厚度、物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)及承載力如表2所示；勘探孔平面布置圖如圖1所示。表1 旁壓試驗(yàn)成果統(tǒng)計(jì)表2.5 天然地基分析與評(píng)價(jià)（1）強(qiáng)度驗(yàn)算。第一，持力層強(qiáng)度驗(yàn)算。以2號(hào)樓為例，進(jìn)行持力層強(qiáng)度驗(yàn)算，基礎(chǔ)埋深為現(xiàn)地面下5.77m，基礎(chǔ)持力層為③層粉質(zhì)黏土，該層承載力特征值為280kPa，其持力層強(qiáng)度可按兩種方法驗(yàn)算。按《高層建筑巖土工程勘察標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ/T 72
工程技術(shù)研究 2020年15期2020-09-21
- 基坑降水施工引起高速鐵路復(fù)合地基沉降的計(jì)算分析
V——樁底刺入下臥層中的長度。其中，SP可以通過現(xiàn)場測量所得，刺入量可通過樁端處應(yīng)力比的大小變化求取，根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，有如式（2）所示的經(jīng)驗(yàn)公式[12]：式中：n′——樁端處的樁土應(yīng)力比。當(dāng)水位下降時(shí)，會(huì)引起下臥層壓縮變形，此時(shí)下臥層的壓縮模量、置換率、樁徑和內(nèi)摩擦角等為定值，但水位下降會(huì)引起上部荷載重新分配，樁間土體的有效應(yīng)力降低。采用分層總和法計(jì)算下臥層壓縮量S2〔式（3）〕：式中：S2——下臥層的壓縮量；Vpi——第i分層土壓力；Esi——第i分層壓縮
建筑施工 2020年4期2020-08-07
- 中小橋明挖擴(kuò)大基礎(chǔ)軟弱下臥層地基承載力驗(yàn)算
度,探討有軟弱下臥層的明挖擴(kuò)大基礎(chǔ)的驗(yàn)算方法。1 工程實(shí)例某1～20 m跨簡支板橋,橋?qū)?2 m,臺(tái)高6 m。擬采用重力式橋臺(tái),明挖擴(kuò)大基礎(chǔ),2層基礎(chǔ),每層厚度0.75 m,擴(kuò)大基礎(chǔ)埋深0.5 m,基礎(chǔ)寬度b=3.8 m,基礎(chǔ)長度l=12.8 m。橋臺(tái)構(gòu)造如圖1所示。圖1 橋臺(tái)構(gòu)造示意圖1.1 地質(zhì)概況根據(jù)工程地質(zhì)勘查報(bào)告,橋位處巖土層從上至下依次為① 黏土、② 粉質(zhì)黏土、③ 黏土,各巖土層設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。不考慮地下水影響。表1 各巖土層設(shè)計(jì)參數(shù)1.2 關(guān)
工程與建設(shè) 2020年4期2020-06-15
- 桂林地區(qū)CFG樁復(fù)合地基沉降變形研究
層模量的ζ倍，下臥層壓縮量依舊按照天然土層計(jì)算，其中，采用各向同性均質(zhì)的直線變形體理論計(jì)算加固區(qū)和下臥層土體的應(yīng)力分布，最終復(fù)合地基的沉降變形由兩者沉降之和乘1個(gè)沉降經(jīng)驗(yàn)系數(shù)所得，其計(jì)算公式(1)：(1)表1 沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)ψsTable 1 Empirical coefficient ψsof settlement calculation復(fù)合地基沉降變形計(jì)算深度應(yīng)符合大于土層的厚度，并按公式(2)計(jì)算：(2)表2 Δz值Table 2 List of
礦產(chǎn)與地質(zhì) 2020年6期2020-03-03
- 興稷水庫導(dǎo)流泄洪閘穩(wěn)定和應(yīng)力計(jì)算及處理措施
要求。3.3 下臥層地基承載力計(jì)算根據(jù)地質(zhì)條件，卵石混合土層下部為第四系全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）低液限黏土層，應(yīng)對(duì)此下臥層進(jìn)行承載力驗(yàn)算。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》，軟弱下臥層承載力公式:式中:pz——軟弱下臥層頂面的附加壓力值，kPa；pcz——軟弱下臥層頂面地基土的自重壓力值，為202.8 kPa；faz——軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值，為305.3 kPa；pk——基底平均最大應(yīng)力，計(jì)算得219.3 kPa；pc——基礎(chǔ)底面處土
山西水利科技 2019年4期2019-12-23
- 壓密注漿樁材料設(shè)計(jì)要點(diǎn)解讀
——《壓密注漿樁技術(shù)規(guī)范》解讀(二)
的壓縮量S1，下臥層的壓縮量S2，復(fù)合地基的總沉降S為兩部分壓縮量之和，沉降示意見圖2。圖2 復(fù)合地基沉降示意對(duì)下臥層沉降量S2，采用分層總和法計(jì)算，而對(duì)加固區(qū)范圍內(nèi)的壓縮量S1，則針對(duì)各類復(fù)合地基的特點(diǎn)采用一種或幾種計(jì)算方法。2.1.1 加固區(qū)地基壓縮量計(jì)算方法2.1.1.1 復(fù)合模量法復(fù)合模量法是加固區(qū)壓縮量計(jì)算方法中計(jì)算結(jié)果與實(shí)際觀察數(shù)據(jù)吻合較好的方法，也是《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 5007—2011)規(guī)范推薦方法。復(fù)合模量法計(jì)算的公式見式(3
水利建設(shè)與管理 2019年10期2019-10-24
- 木樁復(fù)合地基在軟土地基處理中的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
。2.4 軟弱下臥層驗(yàn)算根據(jù)地勘報(bào)告，由于粉土層厚度較大，復(fù)合地基以下土體均為粉土層，屬軟弱下臥層，因此需對(duì)其進(jìn)行驗(yàn)算，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》 （GB50007-2011） 第5.2.7 條公式計(jì)算如下：1) 軟弱下臥層頂面地基承載力特征值計(jì)算：式中：faz—— 軟弱下臥層頂面經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值（KPa）；ηd—— 軟弱下臥層頂面埋深的地基承載力修正系數(shù)，本工程取值為1.5；d—— 軟弱下臥層頂面埋置深度，為13.4m ；γm—— 軟弱下
建材發(fā)展導(dǎo)向 2019年23期2019-07-20
- 輕質(zhì)填料法在路堤加寬中的地基變形分析
〈3〉粗砂層（下臥層）。有限元分析的本構(gòu)模型：硬殼層、淤泥質(zhì)亞粘土層采用修正劍橋模型；粗砂層、原路堤填土與新路堤輕質(zhì)土采用線彈性體模型。老路采用塑料排水板處理軟土層，塑料排水板平面上為等邊三角形分布，間距1.5 m，貫穿軟土層。加寬部分采用輕質(zhì)土直立填筑。計(jì)算過程分為4 個(gè)時(shí)段：老路堤施工期、老路堤工后固結(jié)期（道路運(yùn)營期10年）、新路堤施工期、新老路堤工后固結(jié)期（道路運(yùn)營期15年）。因路基斷面是軸對(duì)稱，計(jì)算時(shí)取路基斷面的一半進(jìn)行計(jì)算分析。地基計(jì)算分析寬度6
廣東土木與建筑 2019年4期2019-04-25
- 泡沫混凝土在城市軟土地基路橋過渡段處理中的應(yīng)用
減小過渡段軟弱下臥層沉降，擬采用泡沫混凝土作為路基填料，配合預(yù)制方樁進(jìn)行軟基處理的方案。路橋過渡段10 m路段進(jìn)行處理，處理方案見圖1。由于泡沫混凝土彈性模量可達(dá)250 MPa,較路基填土壓縮模量大很多，其抗壓縮變形能力強(qiáng)，受到荷載后產(chǎn)生的壓縮變形很小，相較于樁土復(fù)合地基及軟弱下臥層的變形基本可以忽略。因此，橋頭過渡段處理后的沉降量主要由復(fù)合地基沉降量s1及軟弱下臥層沉降量s2兩部分構(gòu)成，即：s=s1+s2(1)樁土復(fù)合地基沉降量計(jì)算可采用復(fù)合模量法[1]
山西建筑 2018年24期2018-09-27
- 復(fù)合地基下臥層沉降的黏彈性分析
似看作加固區(qū)與下臥層的沉降之和。目前對(duì)于加固區(qū)沉降計(jì)算的研究較多，文獻(xiàn)[1]根據(jù)以往的研究成果[2-5]首次考慮了樁土的相互作用，獲得了端承剛性樁加固區(qū)沉降的解析解；文獻(xiàn)[6]針對(duì)成層土，應(yīng)用彈性理論推導(dǎo)了路堤荷載下加固區(qū)樁及樁周土壓縮量計(jì)算的理論解；文獻(xiàn)[7]考慮上部填土的土拱效應(yīng)和樁土荷載傳遞性狀，推導(dǎo)出了復(fù)合地基加固區(qū)沉降變形解析式；文獻(xiàn)[8]在文獻(xiàn)[7]基礎(chǔ)上既考慮填土的土拱效應(yīng)，又考慮到樁周土體成層性，給出了一種更合理的路堤荷載下復(fù)合地基沉降計(jì)算
中原工學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年4期2018-09-14
- 談蘭州新區(qū)某工地地基基礎(chǔ)型式選擇
條件，作為基礎(chǔ)下臥層應(yīng)進(jìn)行承載和變形驗(yàn)算。擬建場地地表以下5 m～10 m深度內(nèi)地層主要為角礫和黃土狀粉土，若以角礫為淺基礎(chǔ)持力層，需進(jìn)行下臥層承載力驗(yàn)算和濕陷及壓縮變形分析，若滿足變形要求，則可直接采用經(jīng)濟(jì)合理的天然地基。根據(jù)場地內(nèi)上部各層土的工程性狀及其埋深，若選擇淺基礎(chǔ)型式，則基礎(chǔ)持力層為角礫或黃土狀粉土，若以角礫層為淺基礎(chǔ)持力層，則黃土狀粉土層為其下臥層，否則將以黃土狀粉土層為建筑物持力層，而該層土力學(xué)性能差，具非自重Ⅰ級(jí)濕陷性，采用以角礫層為基礎(chǔ)
山西建筑 2018年26期2018-03-26
- 剛性基礎(chǔ)下組合樁復(fù)合地基下臥層沉降分析
組合樁復(fù)合地基下臥層沉降分析程一杰1，馬利東2，劉 洋1(1. 華北科技學(xué)院 建筑工程學(xué)院，北京 東燕郊 065201；2. 北京誠通嘉業(yè)集團(tuán),北京 100062)針對(duì)剛性基礎(chǔ)下長短組合樁復(fù)合地基，采用Flac3D模擬軟件結(jié)合現(xiàn)場資料構(gòu)建有限元分析模型，分析了長短組合樁復(fù)合地基下臥層的沉降規(guī)律。通過控制改變荷載等級(jí)與短樁長度，對(duì)復(fù)合地基下特征點(diǎn)進(jìn)行監(jiān)測記錄分析。根據(jù)實(shí)驗(yàn)分析結(jié)果，進(jìn)一步揭示長短樁復(fù)合地基下樁土各個(gè)交界面的沉降情況，為沉降計(jì)算的改良提供理論支
華北科技學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年5期2018-01-11
- 基坑降水引起水泥土攪拌樁復(fù)合地基的沉降計(jì)算
和有效應(yīng)力增量下臥層擴(kuò)散模型三種實(shí)用計(jì)算方法。2.1 常規(guī)地基模型基坑降水引起水泥土攪拌樁復(fù)合地基最終沉降量為地下水位以上復(fù)合土層的壓縮量，可按式(4)計(jì)算:(4)2.2 有效應(yīng)力增量水位以下擴(kuò)散模型該模型把基坑降水引起水泥土攪拌樁復(fù)合地基沉降量分為地下水位以上的壓縮量和地下水位以下的壓縮量。地下水位以上，加固區(qū)壓縮量由有效應(yīng)力增量引起；地下水位以下，把地下水位處有效應(yīng)力增量視作基底附加應(yīng)力。地下水位以下加固區(qū)至下臥層附加應(yīng)力擴(kuò)散可按天然地基模型或?qū)嶓w樁基
山西建筑 2017年36期2018-01-11
- 天然地基軟弱下臥層頂面附加壓力計(jì)算方法探討
）天然地基軟弱下臥層頂面附加壓力計(jì)算方法探討孫 君（常州市規(guī)劃設(shè)計(jì)院，江蘇常州 213000）天然地基軟弱下臥層承載力驗(yàn)算的關(guān)鍵，為下臥層頂面附加壓力的計(jì)算。目前規(guī)范尚未明確1≤ES1/ES2＜3時(shí)軟弱下臥層頂面的附加壓力計(jì)算方法，本文分別采用附加應(yīng)力系數(shù)法和地基壓力擴(kuò)散角法（含葉戈羅夫理論解法、高大釗建議方法及地方規(guī)范提供方法），同時(shí)考慮了壓縮模量比和計(jì)算深度的變化，對(duì)各計(jì)算方法下臥層頂面附加壓力計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了分析對(duì)比，并給出1≤ES1/ES2＜3時(shí)軟弱
城市地質(zhì) 2017年4期2018-01-03
- 探討軟弱下臥層頂應(yīng)力求解
0)?探討軟弱下臥層頂應(yīng)力求解常 文 兵(中國汽車工業(yè)工程有限公司,天津 300000)從均布荷載和局部荷載兩方面，介紹了引起軟弱下臥層頂應(yīng)力荷載的因素，套用《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》應(yīng)力擴(kuò)散方法，得到了軟弱下臥層頂應(yīng)力解，并與采用自重應(yīng)力得到的軟弱下臥層頂應(yīng)力解進(jìn)行了比較，以供參考。軟弱下臥層，自重應(yīng)力，應(yīng)力擴(kuò)散0 引言軟弱下臥層頂處應(yīng)力由兩部分荷載組成：一是分布在軟弱下臥層頂?shù)木己奢d，通常為軟弱下臥層頂處自重應(yīng)力；二是軟弱下臥層頂存在的局部荷載，通常為
山西建筑 2017年4期2017-06-01
- 淺談地下防滲墻在堤防透水堤基處理中的應(yīng)用
的抗?jié)B條件差，下臥層為粉質(zhì)粘土或者淤泥質(zhì)土，該弱透水層以下為粗砂層，透水性強(qiáng)，建議進(jìn)行必要的防滲處理。根據(jù)工程實(shí)際情況，擬采用深層攪拌樁來進(jìn)行防滲，深層攪拌樁穿過堤基下臥層至粗砂層。2、計(jì)算基本原理滲流計(jì)算可根據(jù)實(shí)際情況分為不穩(wěn)定滲流計(jì)算和穩(wěn)定滲流計(jì)算。該新建堤防為均質(zhì)土堤，根據(jù)《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50286-2013）中滲流計(jì)算公式，采用有限元法進(jìn)行滲流及滲透穩(wěn)定計(jì)算。3、地下防滲墻的防滲效果分析（1）基本資料某新建堤防工程，選取該堤防的一個(gè)典型斷
水能經(jīng)濟(jì) 2016年5期2016-10-19
- CFG樁在某寫字樓工程地基處理中的應(yīng)用
1。3.3.2下臥層沉降計(jì)算復(fù)合地基下臥層壓縮量S2仍采用分層總和法計(jì)算，關(guān)鍵在于下臥層中附加應(yīng)力的計(jì)算。下臥層土體中附加應(yīng)力難以精確確定，可采用的近似計(jì)算方法主要有應(yīng)力擴(kuò)散法、等效實(shí)體法、Mindlin-Geddes法和當(dāng)層法。理論上講，等效實(shí)體法和Mindlin-Geddes法更為嚴(yán)密，但由于所需參數(shù)不易確定且計(jì)算比較繁瑣，難以推廣。目前工程中常采用應(yīng)力擴(kuò)散法和當(dāng)層法，應(yīng)力擴(kuò)散法計(jì)算原理簡單，且已積累了較豐富的工程經(jīng)驗(yàn)，因此本工程采用應(yīng)力擴(kuò)散法計(jì)算下臥
西部探礦工程 2016年5期2016-09-15
- 關(guān)于存在多層軟弱下臥層的驗(yàn)算及其工程應(yīng)用
于存在多層軟弱下臥層的驗(yàn)算及其工程應(yīng)用馮震國（江陰市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司214400）筆者在實(shí)際工程中碰到存在多層軟弱下臥層的問題，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》及《工程地質(zhì)手冊(cè)》，分析了受力層范圍內(nèi)各種軟弱下臥層對(duì)基礎(chǔ)承載力的影響，并判斷其中控制性的軟弱下臥層。本文結(jié)合了筆者在景陽華府項(xiàng)目的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，提供了根據(jù)多層軟弱下臥層反算基礎(chǔ)底允許附加應(yīng)力并求修正后的地基承載力特征值的方法，對(duì)本行業(yè)工程設(shè)計(jì)人員具有一定的指導(dǎo)及參考意義。多層軟弱下臥層；允許附加
建材與裝飾 2015年10期2015-10-29
- 水泥攪拌樁加固山間軟土沉降簡化計(jì)算方法探討
復(fù)合模量法聯(lián)合下臥層用應(yīng)力擴(kuò)散法更為接近實(shí)測值，復(fù)合地基的沉降計(jì)算是合理的．復(fù)合地基；沉降；軟土水泥深層攪拌樁處理軟土地基的方法因其造價(jià)低、施工簡單、應(yīng)用范圍廣等優(yōu)點(diǎn)，近幾年被廣泛應(yīng)用于地基加固工程中，特別是應(yīng)用于淤泥質(zhì)土、淤泥、粘性土、粉土、雜填土等軟弱地質(zhì)的加固工程．與此同時(shí)，一些問題也日益凸顯出來，如因施工單位對(duì)工藝控制不嚴(yán)格，使得攪拌不均勻，水泥實(shí)際摻入比和水泥強(qiáng)度等級(jí)降低，攪拌樁強(qiáng)度不能達(dá)到設(shè)計(jì)要求等等，從而導(dǎo)致復(fù)合地基的樁體強(qiáng)度不夠，最終反映到
- 基于分層總和法的水泥攪拌樁復(fù)合地基沉降分析
基，由加固區(qū)和下臥層組成。其沉降包括加固區(qū)的沉降和樁端下未處理區(qū)的沉降。目前，對(duì)于復(fù)合地基沉降的計(jì)算主要基于分層總和法:加固區(qū)沉降常采用復(fù)合模量法、樁身壓縮量法或應(yīng)力修正法進(jìn)行計(jì)算;下臥層沉降常采用的方法主要有壓力擴(kuò)散法、等效實(shí)體法和改進(jìn)Geddes法等［1－3］。本文基于復(fù)合地基理論的分層總和法，確定加固區(qū)和下臥層沉降的計(jì)算方法，定量地分析各因素對(duì)沉降計(jì)算結(jié)果的影響，為獲得濱海新區(qū)復(fù)合地基沉降計(jì)算的有效方法提供理論支撐。1 計(jì)算方法分析1.1 加固區(qū)沉降
軍事交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年4期2015-05-06
- 基坑開挖對(duì)單樁及群樁回彈位移的影響分析
樁土相對(duì)剛度及下臥層相對(duì)剛度對(duì)單樁回彈位移的影響；然后對(duì)5×5群樁在基坑開挖條件下的回彈位移進(jìn)行了分析，研究了群樁遮簾效應(yīng)對(duì)基樁回彈位移、樁土相對(duì)位移及樁側(cè)摩阻力發(fā)揮量的影響；最后研究了下臥層相對(duì)剛度及群樁構(gòu)形對(duì)群樁遮簾效應(yīng)的影響。1 有限元模型及材料參數(shù)1.1 有限元模型本文采用三維有限元程序?qū)娱_挖條件下的單樁及群樁回彈位移進(jìn)行分析。圖1為單樁和群樁的有限元網(wǎng)格圖。根據(jù)對(duì)稱性，取模型的1/4進(jìn)行計(jì)算。圖中基坑開挖深度為10m，開挖寬度40m，單樁及群
- CFG樁復(fù)合地基變形計(jì)算方法探討★
合地基變形分為下臥層的變形和加固區(qū)的變形兩個(gè)部分。對(duì)加固區(qū)的變形計(jì)算參考規(guī)范方法，按復(fù)合模量法計(jì)算;下臥層上部的應(yīng)力根據(jù)應(yīng)力擴(kuò)散法進(jìn)行計(jì)算。1)加固區(qū)變形量計(jì)算:其中，p0為準(zhǔn)永久組合時(shí)基礎(chǔ)底面處的附加應(yīng)力，kPa;n1為加固區(qū)范圍內(nèi)土層分層數(shù);Esi為加固區(qū)范圍內(nèi)基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量，MPa;zi，zi－1為加固區(qū)范圍內(nèi)基礎(chǔ)底面至第i層、第i－1層土底面的距離均為平均附加應(yīng)力系數(shù);ξ為土的壓縮模量提高系數(shù)。2)下臥層變形量計(jì)算:考慮應(yīng)力隨深度擴(kuò)散
山西建筑 2014年23期2014-11-09
- 大廣高速公路K83+800～K93+000段軟基工后沉降計(jì)算
果，對(duì)于基礎(chǔ)和下臥層均為剛性的復(fù)合地基有一定的合理性。然而，在道路土程中，除了下臥層具有一定的壓縮性外，在復(fù)合地基與路基之間還常設(shè)置一定厚度的墊層，導(dǎo)致樁體向下臥層和墊層有一定的刺入量，也就不再符合等應(yīng)變條件。若在這種情況下仍采用復(fù)合模量法，即要求樁體變形和樁間土變形一致，實(shí)際由樁間土承擔(dān)的荷載被假設(shè)轉(zhuǎn)移到了樁體上，就會(huì)高估樁體的承載能力而低估樁間土的抗壓縮能力，致使計(jì)算結(jié)果偏小，給工程安全造成隱患。然而，下臥層具有一定的壓縮性，在復(fù)合地基與基礎(chǔ)之間常設(shè)置
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2014年9期2014-09-24
- 砂石樁在廠區(qū)鐵路地基處理中的應(yīng)用研究
基承載力能滿足下臥層驗(yàn)算要求，且路基工后沉降控制在30 cm以內(nèi)，達(dá)到了鋼鐵廠鐵路路基的使用要求。砂石樁，鐵路路基，地基處理1 概述一建造于東南亞某國家的大型鋼鐵廠，其鐵路部分全部位于新近形成的吹填土內(nèi)。該區(qū)域原地基中存在軟土層，厚度3.0 m～11.0 m，后吹填4.0 m左右的砂層，場地形成后采用真空預(yù)壓結(jié)合強(qiáng)夯進(jìn)行初步處理，處理后場地表層的地基承載力特征值不小于90 kPa，軟土的固結(jié)度不小于0.8，顯然作為普通的建設(shè)場地，經(jīng)過處理后的吹填土能滿足要
山西建筑 2014年11期2014-08-11
- 疊溪古堰塞湖地震擾動(dòng)沉積物特征
征的擾動(dòng)層及其下臥層（下接觸層）土壤進(jìn)行分析。結(jié)果表明，巖心中存在10個(gè)明顯的擾動(dòng)層，其擾動(dòng)現(xiàn)象與疊溪古堰塞湖地表出露的擾動(dòng)現(xiàn)象一致。擾動(dòng)層粒度總體上大于其下臥層（下接觸層）。擾動(dòng)層沉積物的平均粒徑（d50）在0.006 8～0.010 7 mm，大多數(shù)為0.008 mm左右。擾動(dòng)層的粉粒含量波動(dòng)較大，其下臥層粉粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)大多在64%左右；相對(duì)應(yīng)黏粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，擾動(dòng)層多在33%左右，而其下臥層波動(dòng)較大。這些擾動(dòng)層與下臥層的特征反映了湖相沉積物在沉積過程中
- 用VB2008和Excel2007開發(fā)軟弱下臥層強(qiáng)度驗(yàn)算程序
范圍內(nèi)存在軟弱下臥層時(shí),需要驗(yàn)算軟弱下臥層強(qiáng)度。以往工作中手工計(jì)算費(fèi)時(shí)費(fèi)力且容易出現(xiàn)錯(cuò)誤。使用程序進(jìn)行驗(yàn)算不僅可以避免上述問題，計(jì)算結(jié)果的保存、查閱也十分容易。因此自動(dòng)驗(yàn)算軟弱下臥層強(qiáng)度必將成為一種主流趨勢，也可以將工程技術(shù)人員從繁重的工作中解脫出來。微機(jī)和可視化編程語言的普及，使工程技術(shù)人員有機(jī)會(huì)、有能力成為程序的開發(fā)者。他們根據(jù)工作實(shí)際需要開發(fā)出適合本單位實(shí)際情況的計(jì)算軟件。Visual Studio Team System 2008是微軟公司精心打造
吉林地質(zhì) 2014年1期2014-03-26
- 某高層建筑地基不均勻沉降原因分析
降計(jì)算3．1 下臥層強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)場地地層條件及建筑物地基處理情況，該樓素混凝土樁復(fù)合地基樁端下臥層為⑤層，⑦層粉質(zhì)粘土及⑥層中粗砂，屬不均勻地基，強(qiáng)度驗(yàn)算簡圖見圖2。圖2 復(fù)合地基下臥層驗(yàn)算簡圖1)下臥層為⑤層及⑦層粉質(zhì)粘土。根據(jù)GB 50007-2011建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范式5．2．7-3:(式中符號(hào)意義詳見規(guī)范)。計(jì)算下臥層為⑤層及⑦層粉質(zhì)粘土?xí)r頂面處的附加壓力值。其中，l=38 m;b=24 m;Pk=550 kPa;z=15 m;φ =24°;Pc
山西建筑 2013年2期2013-11-06
- K0≠1時(shí)基礎(chǔ)軟弱下臥層臨界埋深的討論
≠1時(shí)基礎(chǔ)軟弱下臥層臨界埋深的討論黃朝煊，袁文喜，方詠來（浙江省水利水電勘測設(shè)計(jì)院，杭州310002）通過數(shù)學(xué)理論推導(dǎo)，給出了考慮靜止土壓力系數(shù)K0≠1時(shí)的條形基礎(chǔ)的地基臨界荷載P1／4，并與國標(biāo)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）中相應(yīng)公式（5.2.5條）進(jìn)行了對(duì)比分析，認(rèn)為國標(biāo)公式過高估計(jì)了地基承載力，而本文公式相對(duì)較合理。當(dāng)基礎(chǔ)受力層范圍內(nèi)存在軟弱下臥層時(shí)，國標(biāo)中“5.2.7”條給出了軟弱下臥層承載力驗(yàn)算公式，但未說明軟弱下臥層埋深超
長江科學(xué)院院報(bào) 2013年1期2013-08-09
- 樁承式路堤沉降計(jì)算分析
果偏大。而對(duì)于下臥層，樁體會(huì)將上部荷載傳遞為摩擦力和樁端力作用于土體上面，樁間土下臥層所受到的附加應(yīng)力是比較小的，所以下臥層的附加應(yīng)力計(jì)算不需要考慮群樁與樁間土之間的相互作用。概括而言，如果不考慮樁帽下土體和樁的相互作用所進(jìn)行的樁間土沉降計(jì)算結(jié)果是偏大一些的。2.2 樁頂沉降計(jì)算樁頂沉降主要包括三方面的計(jì)算:樁端下臥層沉降、樁端刺入量和樁身壓縮量。在對(duì)下臥層進(jìn)行沉降計(jì)算時(shí)，需要考慮群樁與樁間土之間相互作用所產(chǎn)生附加應(yīng)力，按照土層法計(jì)算各土層沉降最后相加得出
黑龍江交通科技 2013年5期2013-08-05
- 嵌巖樁樁端以下基巖持力層最小厚度探討
.2 相對(duì)軟弱下臥層的影響對(duì)于基巖持力層下強(qiáng)風(fēng)化巖的影響簡化為下臥層對(duì)持力層的等效均布頂托力q2（kPa）來模擬，其中:式中：kv為下臥層豎直向基床系數(shù)，k N/m3；s為下臥層地基變形，m。2.3 計(jì)算內(nèi)容及假定為確定持力層的最小厚度，該項(xiàng)研究僅考慮單樁樁基持力層受壓破壞這種模式，理論計(jì)算主要按基巖持力層抗沖切、抗剪、抗彎驗(yàn)算，并假定持力層基巖為完整巖。無根萍雖然主要依靠出芽法繁殖，但它也會(huì)開花結(jié)果。開花之前，葉狀體上方會(huì)形成一個(gè)凹陷下去的坑，稱為“花腔
城市道橋與防洪 2013年7期2013-01-09
- 考慮下臥層特性的復(fù)合地基荷載傳遞規(guī)律模型試驗(yàn)研究
4]。帶有軟弱下臥層的復(fù)合地基荷載傳遞機(jī)制不同于常規(guī)的復(fù)合地基，由此也有不同的設(shè)計(jì)分析方法。目前針對(duì)下臥層的復(fù)合地基少有研究，關(guān)于存在軟弱下臥層的室內(nèi)模型試驗(yàn)更少，為了弄清其作用機(jī)制，并確定可靠的設(shè)計(jì)理論和方法，筆者進(jìn)行了室內(nèi)靜態(tài)模型試驗(yàn)，著重討論復(fù)合地基中樁身軸力、樁側(cè)摩阻力和荷載分擔(dān)比的分布及發(fā)展過程[5－7]。2 室內(nèi)模型試驗(yàn)2.1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮囼?yàn)采用河海大學(xué)自主研制的室內(nèi)沉降模型試驗(yàn)設(shè)備[8]。試驗(yàn)儀器主要由試驗(yàn)?zāi)Ｐ屯?、加載系統(tǒng)、觀測系統(tǒng)以及荷載量測
巖土力學(xué) 2012年1期2012-11-05
- 海城西站CFG樁帽復(fù)合地基數(shù)值分析
a左右，隨后在下臥層中逐漸衰減，于樁底以下約21 m處減少到0.1倍自重應(yīng)力以內(nèi)。CFG樁身應(yīng)力大小則在1 000～2 300 kPa之間，從上向下逐漸減小。圖2 不同工況地基附加應(yīng)力分布通過比較可以看出，加固后樁間土體應(yīng)力大幅減少，樁中應(yīng)力遠(yuǎn)大于周邊土體應(yīng)力，說明褥墊層、樁帽有效分擔(dān)了上部荷載并將其傳遞給了CFG樁體，加固區(qū)的樁體起主要承載作用，樁土間模量置換作用明顯。樁底附近出現(xiàn)了應(yīng)力突變，下臥層土體應(yīng)力較無樁地基中對(duì)應(yīng)部位的要大，說明加固區(qū)將荷載傳遞
鐵道建筑 2012年5期2012-07-30
- 長短樁復(fù)合地基沉降控制研究
基加固區(qū)壓量和下臥層壓縮量，復(fù)合地基加固區(qū)的壓縮量記S1，地基壓縮層厚度內(nèi)加固區(qū)下臥層厚度為S3，其壓縮量記S2。則荷載作用下復(fù)合地基總沉降量S可表示為：S＝S1＋S2，而對(duì)于長短樁復(fù)合地基，由于其加固體內(nèi)樁長不同，如圖2所示，其變形則可表示為：式中：S1——長短樁共同加固區(qū)的壓縮量；S2——長樁加固區(qū)的壓縮量；S3——下臥層壓縮量。圖2 長短樁復(fù)合地基若復(fù)合地基設(shè)置有墊層，則復(fù)合地基總沉降量還應(yīng)加上墊層的沉降量，但由于墊層的壓縮量在施工過程中接近于完成，
- 基礎(chǔ)剛度變化與軟弱下臥層對(duì)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的研究
的影響2 軟弱下臥層對(duì)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的影響對(duì)任何建筑物的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)均需滿足承載力的要求。實(shí)際工程中常常碰到地基較為復(fù)雜的情況，其中成層地基中的軟弱下臥層就是一種常見的情況。GB 50007-2002建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，當(dāng)?shù)鼗写嬖谲浫跸?span id="syggg00" class="hl">臥層時(shí)，除了驗(yàn)算持力層承載力之外，還必須驗(yàn)算軟弱下臥層承載力，公式如下:Pz+Pcz＜ fz。其中，Pz為軟弱下臥層頂面處的附加應(yīng)力設(shè)計(jì)值，kPa;Pcz為軟弱下臥層頂面處土的自重應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值，kPa;fz為軟弱下臥層頂面經(jīng)
山西建筑 2012年5期2012-06-14
- 攪拌樁復(fù)合地基加固軟土地基的工程應(yīng)用
用復(fù)合模量法和下臥層采用應(yīng)力擴(kuò)散法的組合計(jì)算方法。1工程概況本工程背景是江蘇省某小區(qū)的軟土地基處理,上部為6棟多層商品房。采用深層攪拌樁加固軟土,水泥攪拌樁的樁徑為d=700mm,樁長為L=12000mm,水泥摻合比為18%,置換率為14·5%,樁距為1.8m和1.85m兩種,正方形布置。常規(guī)攪拌樁復(fù)合地基的樁距s≤2d(d為樁徑),此復(fù)合地基的樁距S=(2.57~2.64)d(d為樁徑),屬于樁距比較大的情況,而且在本地區(qū)采用此地基處理方法的工程很少,缺
城市建設(shè)理論研究 2011年23期2011-12-20
- 換土墊層軟弱下臥層驗(yàn)算的一點(diǎn)體會(huì)
3換土墊層軟弱下臥層驗(yàn)算的一點(diǎn)體會(huì)王德勝 王雄飛湖南省地質(zhì)工程勘察院，湖南，株洲 412003換填地基處理在淺基礎(chǔ)設(shè)計(jì)中經(jīng)常用到，但在地基換填后的軟弱下臥層驗(yàn)算中的一些細(xì)節(jié)易使人疏忽，并導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果出現(xiàn)一定的偏差。本文通過軟弱下臥層驗(yàn)算工程實(shí)例，說明對(duì)一些細(xì)節(jié)的疏忽可能導(dǎo)致截然相反的判定結(jié)果。換填墊層；地基處理；軟弱下臥層承載力驗(yàn)算Replacement cu；shfoiounndation treat；mwenetak underlying layer
中國科技信息 2011年9期2011-10-26
- 強(qiáng)夯置換法在處理厚層素填土中的應(yīng)用
。2.4.4.下臥層承載力驗(yàn)算根據(jù)樁長計(jì)算，墩端進(jìn)入素填土層內(nèi)，強(qiáng)夯處理后墩間土承載力為140kPa。（1）設(shè)計(jì)參數(shù)基礎(chǔ)底板底標(biāo)高：1.10～1.50m地下水位高程：-1.80～1.10m，計(jì)算取0.5m現(xiàn)地面高程：2.90 m各土層參數(shù)詳見表1。（2）計(jì)算公式pz＋pcz≤faz式中：pz—相當(dāng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，軟弱下臥層頂面處的附加應(yīng)力值；pcz—軟弱下臥層頂面處土的自重應(yīng)力值；faz—軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后地基承載力特征值。（3）自重應(yīng)力p
中國科技信息 2011年7期2011-10-26
- 水泥粉噴樁復(fù)合地基在罐基礎(chǔ)中的應(yīng)用
入量；②加固區(qū)下臥層土層的壓縮量 s2；③復(fù)合地基墊層的壓縮量。復(fù)合地基墊層壓縮量一般較小，且多發(fā)生在施工期，故一般可不予考慮。深層攪拌樁復(fù)合地基沉降s可用下式表示：（1）加固區(qū)的變形量s1，復(fù)合土層的壓縮變形值可根據(jù)上部荷載、樁長、樁身強(qiáng)度等按經(jīng)驗(yàn)取10～30 mm，本工程基礎(chǔ)中心處取30 mm。（2）下臥層土層的壓縮量s2，下臥層土層的壓縮量s2的計(jì)算通常采用分層總和法，即：式中：s2：下臥層土層的壓縮量，m；n1：加固區(qū)范圍內(nèi)土層分層數(shù)；n2：沉降計(jì)
科學(xué)之友 2011年36期2011-10-18
- 旋噴法處理軟弱下臥層地基
于地基存在軟弱下臥層，不滿足設(shè)計(jì)要求。處理方法:方案一:采用水泥土攪拌樁復(fù)合地基方法處理，該方案是利用水泥作為主要固化劑，通過特別的攪拌機(jī)械將被加固土和水泥漿強(qiáng)制拌和，通過水泥水解、水化反應(yīng)所生成的水泥水化物與土顆粒發(fā)生離子交換、團(tuán)?；饔?、碳化反應(yīng)以及硬凝反應(yīng)等一系列物理—化學(xué)作用，形成具有一定強(qiáng)度的水穩(wěn)定性的水泥加固土。但該方法在處理淤泥土的同時(shí)，將②粉質(zhì)粘土(粘土)層一并處理。表層土強(qiáng)度很高，是不必加固的。方案二:采用高壓旋噴法，將鉆桿直接鉆入淤泥層
山西建筑 2011年22期2011-05-22
- 新型CFG樁板結(jié)構(gòu)復(fù)合地基沉降計(jì)算
擴(kuò)散到樁間土、下臥層或樁基底巖石層，從而達(dá)到控制松軟土路基沉降與變形破壞的目的。CFG樁板結(jié)構(gòu)復(fù)合路基示意圖如圖1所示。CFG樁板結(jié)構(gòu)復(fù)合地基的加固機(jī)理可以概括為樁體的置換作用、樁對(duì)土體的擠密和加筋作用以及承載板對(duì)外荷載的調(diào)整均化作用［2－4］。在豎向荷載的作用下，樁板結(jié)構(gòu)的承載板底面土、樁間土、樁端以下土都參與工作，承載板、樁群、土形成一個(gè)相互作用、共同工作的體系。圖1 CFG樁板結(jié)構(gòu)復(fù)合路基示意圖在復(fù)合地基設(shè)計(jì)中，一般把承載板看作是聯(lián)系各個(gè)樁，將上部結(jié)
湖北理工學(xué)院學(xué)報(bào) 2011年1期2011-03-17
- 高壓注漿在高層建筑軟弱地基加固中的應(yīng)用
固高層建筑軟弱下臥層,承載力特征值可提高90%～120%,最終沉降由295mm降低為10～15mm,地基變形大幅度降低,且施工簡便,經(jīng)濟(jì)效益佳,可供類似工程參考。軟弱下臥層;高壓注漿;地基加固湖南省懷化市華欣房地開發(fā)有限公司2003年開發(fā)的4棟“云龍花園”24層高層住宅,屬市級(jí)重點(diǎn)工程。4棟住宅均為同一設(shè)計(jì),總建筑面積8.4萬m2,每棟建筑面積21000m2,鋼筋砼框架剪力墻結(jié)構(gòu),地下室一層,±0.001以上24層,層高3m,鋼筋砼筏板基礎(chǔ),筏板面積121
采礦技術(shù) 2010年3期2010-11-17
- 換土墊層法處理軟土地基的研究
。2 墊層底面下臥層承載力設(shè)計(jì)值的修正問題現(xiàn)行《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002)中墊層底面下臥層的承載力特征值按下式修正：式中：faz-修正后的下臥層承載力特征/kPa；fak-下臥層承載力特征~/kPa；ηd-承載力深度修正系數(shù)；γ0-下臥層頂面以上各層土的平均重度/kN·m-3；d-基礎(chǔ)埋 m；z-墊層厚度/m。該公式僅適用于下臥層為堅(jiān)硬的粘性土或密實(shí)的砂性土等承載力較高、壓縮性較低的土層。如果下臥層為較軟土層且厚度較大，換填處理時(shí)又
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年8期2010-09-08
- 傾斜鵝卵石下臥層地基對(duì)基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)的影響
道地基上。傾斜下臥層地基—上部結(jié)構(gòu)—基礎(chǔ)的共同作用研究成為巖土工程實(shí)踐中所面臨的一個(gè)具有現(xiàn)實(shí)意義的重要課題。1 課題研究的目的針對(duì)現(xiàn)在許多高校的新校區(qū)建立在古河道的河漫灘上，在河漫灘地質(zhì)條件下，淤泥下往往是傾斜的鵝卵石，工程上通常的做法是將淤泥挖除后回填墊層,鵝卵石地基作為傾斜的下臥層勢必對(duì)基礎(chǔ)和上部機(jī)構(gòu)產(chǎn)生影響,尤其是不均勻沉降對(duì)基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力和建筑物的傾斜產(chǎn)生的影響更不可忽略。所以研究這種情況下地基與基礎(chǔ)和上部機(jī)構(gòu)的共同作用分析是有現(xiàn)實(shí)意義的并希望
河南建材 2010年4期2010-03-21
- 碎石墊層在百萬千瓦級(jí)機(jī)組主廠房地基處理中的應(yīng)用
，能有效的控制下臥層的壓縮變形。圖2 7#鍋爐沉降觀測點(diǎn)平均沉降曲線圖3 7#主廠房觀測點(diǎn)平均沉降曲線5 三維數(shù)值模擬運(yùn)用快速拉格朗日有限差分法對(duì)主廠房砂礫石墊層地基進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。模型平面尺寸根據(jù)基礎(chǔ)尺寸及其與相鄰基礎(chǔ)之間的位置關(guān)系確定，模型高度考慮了碾壓墊層地基的受力影響范圍，一般獨(dú)立基礎(chǔ)取墊層底標(biāo)高向下1.5b(b為基礎(chǔ)寬度)深度范圍為模型高度下限，本工程取至砂層層頂。模型簡圖見圖4。圖4 物理模型簡圖根據(jù)物理模型，結(jié)合巖土工程勘察報(bào)告及碾壓墊層試驗(yàn)報(bào)
電力勘測設(shè)計(jì) 2010年2期2010-02-08