李正立

（1 中鐵第五勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司；2 蘇州眾通規(guī)劃設(shè)計(jì)有限公司）

0 引言

沿海地區(qū)由于其地質(zhì)因素，地表下常常存在軟弱淤泥層。淤泥層上部由于地質(zhì)沉積作用存在厚度不同的壓縮模量相對(duì)較大的“硬殼層”。實(shí)際工程中如果能利用好“硬殼層”的承載力，則可以大大降低工程造價(jià)。因此工程設(shè)計(jì)中經(jīng)常需要驗(yàn)算軟弱下臥層的承載力。

對(duì)于雙柱基礎(chǔ)當(dāng)基礎(chǔ)荷載相差較大的時(shí)候，會(huì)導(dǎo)致基礎(chǔ)受到較大偏心荷載的影響從而產(chǎn)生較大的偏心矩。而且在實(shí)際工程中柱子在兩個(gè)垂直方向一般都存在彎矩。這就導(dǎo)致基礎(chǔ)地面壓力實(shí)際為兩個(gè)垂直方向梯形荷載分布的疊加。當(dāng)彎矩較大時(shí)，疊加后的壓力荷載最大值可能比平均壓力大得多，導(dǎo)致軟弱下臥層局部承載力不足，而出現(xiàn)局部的沉降和失穩(wěn)[2]。因此有必要對(duì)附加偏心荷載作用下的軟弱下臥層頂部壓力分布規(guī)律做研究分析。

1 單向基底附加偏心荷載作用下軟弱土頂部壓力分布規(guī)律

當(dāng)基礎(chǔ)剛度足夠大的時(shí)候，基礎(chǔ)底面的壓力均為線性荷載。線性荷載具有疊加效應(yīng)，因此附加偏心荷載作用下的基底梯形荷載均可以分為三角形荷載疊加矩形荷載。其中的矩形荷載即為均布荷載，相對(duì)較為簡(jiǎn)單。因此下文僅對(duì)基底附加三角形荷載進(jìn)行研究。

基底單向附加偏心荷載沿著基礎(chǔ)短邊的分布如圖1、圖2 的第一象限所示。

根據(jù)線性荷載的疊加原理，任意線性三角形荷載可以沿著水平方向分為荷載很小的水平均布荷載條dpk相疊加，如圖1。

圖1 水平荷載條疊加力學(xué)模型

當(dāng)上層土比下層軟弱土剛度大3 倍時(shí)，存在較明顯的壓力擴(kuò)散作，這個(gè)時(shí)候認(rèn)為存在軟弱下臥層[3]。水平均布荷載條dpk在通過(guò)厚度為Z 的上層土后沿著θ 角擴(kuò)散。擴(kuò)散后作用在下層軟土頂部的荷載分布寬度為AC。則位于Y 軸最上端水平荷載條擴(kuò)散后的荷載分布AC 最短，為2Ztan(θ)；位于Y 軸最下端水平荷載條擴(kuò)散后的荷載分布AC 最長(zhǎng)，為b+2Ztan(θ)。

從上面分析可以看出，下層軟土頂部在AD 區(qū)域每一次都受到水平荷載條擴(kuò)散后壓力的疊加且大小相同。而下層軟土頂部在B 端，由于三角形荷載端部為0，則也為0。因此可以得出三角形荷載擴(kuò)散后的下層軟土頂部的荷載分布規(guī)律如圖2。即存在高壓力區(qū)AD，然后從D 點(diǎn)到B 點(diǎn)成線性減小到0。

圖2 擴(kuò)散后的荷載分布力學(xué)模型一

2 雙向基底附加偏心荷載作用下軟弱土頂部壓力分布規(guī)律

把上述第1 節(jié)的規(guī)律拓展到三維空間，則作用在下層軟土頂部的荷載分布如圖3。

圖3 擴(kuò)散后的荷載分布力學(xué)模型二

假設(shè)AB’為基礎(chǔ)短邊方向，AB 為基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向，基礎(chǔ)短邊長(zhǎng)度為b，長(zhǎng)邊長(zhǎng)度為l，則附加荷載擴(kuò)散后作用在下層軟土頂部的范圍為（b+2ztan（θ））×（l+2ztan（θ）），其中高壓力區(qū)影響范圍為2ztan（θ）×2ztan（θ）。

根據(jù)地基規(guī)范表格5.2.7，θ 差值公式為：

把式⑵代入式⑴中，并假設(shè)基礎(chǔ)為方形，定義γ 為下層軟土高壓力區(qū)占比，γ 隨b 變化如圖4，其中γ1、γ2、γ3分別表示上層土厚度z 為1m、1.2m、1.4m 時(shí)γ 隨b 的變化曲線。當(dāng)γ 達(dá)到一定值以后，高壓力區(qū)不能被忽略，這個(gè)時(shí)候稱γ 為高壓力區(qū)限值γ0。

圖4 γ 隨b 變化規(guī)律圖

表1 γ0、z、b 關(guān)系

通過(guò)圖4 和表1 可以看出：

⑴隨著基礎(chǔ)邊長(zhǎng)的減小，γ 逐漸增大，即高壓力區(qū)影響范圍變大，逐漸達(dá)到不可忽略的高壓力區(qū)限值γ0。

⑵對(duì)于不同的高壓力限值γ0，z 和b 基本成正比例。γ0越小，z 和b 比值越大。同樣的道理，當(dāng)上層土厚度z 確定后，當(dāng)設(shè)計(jì)偏于安全，即γ0越小，要求的基礎(chǔ)尺寸b 越大。

⑶隨著b 的減小，γ 的增長(zhǎng)速率變大，且γ 數(shù)值較大。因此對(duì)于小尺寸的基礎(chǔ)，偏心附加壓力更不能忽略。

⑷當(dāng)基礎(chǔ)底面出現(xiàn)0 壓力區(qū)時(shí)，等效為基礎(chǔ)邊長(zhǎng)減小，則γ 也會(huì)顯著提高。即對(duì)于上部結(jié)構(gòu)的大偏心荷載，偏心附加壓力更不能忽略。

⑸從公式⑴可以看出z 越大，γ 也越大。

綜上所述，當(dāng)基礎(chǔ)尺寸較小、偏心較大且埋深較深時(shí)，高壓力區(qū)范圍較大。這個(gè)時(shí)候如果忽略基礎(chǔ)底部的附加偏心荷載引起的高壓力區(qū)，而簡(jiǎn)單采用規(guī)范中的基礎(chǔ)底部平均附加壓力進(jìn)行計(jì)算，則可能會(huì)引起較大的誤差。如果要忽略高壓力的影響，則對(duì)于規(guī)定的高壓力區(qū)限值γ0，b 應(yīng)當(dāng)大于一定的限值b0。該限值b0和上層土厚度成正比。

3 基底附加偏心壓力作用下軟弱土頂部最大壓力大小分析

王成華等人研究給出了單個(gè)方向偏心荷載下三角形附加荷載作用下，軟土頂部附加壓力計(jì)算公式為式⑶。為了便于分析，且不影響定性分析結(jié)果，作以下假設(shè)：①基礎(chǔ)為方形；②長(zhǎng)邊方向附加偏心矩和短邊方向相同均為M；③上層土和軟土壓縮模量比為5[4]。

軟土地基頂附加最大壓力區(qū)壓力為兩個(gè)方向最大附加壓力之和，高壓力區(qū)最大附加壓力比平均附加壓力大一倍，則高壓力區(qū)比規(guī)范多出的附加壓力pd為式⑷，下文稱pd中M 前的系數(shù)為壓力增大系數(shù)，用pzd表示。

把式⑵代入式⑷，則式⑷的變量只剩下上層土厚度z 和基礎(chǔ)尺寸b。假設(shè)埋深z 分別為1m 和1.5m。不同埋深，pzd隨基礎(chǔ)寬度b 變化關(guān)系圖如圖5。

從圖5 可以看出，上層土越厚，擴(kuò)散效應(yīng)會(huì)導(dǎo)致壓力增大系數(shù)減小，與常理相吻合。當(dāng)基礎(chǔ)寬度約為埋深的3 倍時(shí)，壓力增大系數(shù)達(dá)到最大值，為最不利情況。這個(gè)時(shí)候如果適當(dāng)增大基礎(chǔ)邊長(zhǎng)，不僅可以降低壓力增大系數(shù)而且可以降低高壓力區(qū)占比。但從總體上看，改變邊長(zhǎng)對(duì)于減小壓力增大系數(shù)效果并不是很明顯。

當(dāng)z 較小時(shí)，pzd還是比較大的，因此上層土厚度較小時(shí)也需要考慮偏心荷載對(duì)于下層軟土的影響。

圖5 不同埋深下pzd 隨基礎(chǔ)寬度b 變化關(guān)系

4 結(jié)語(yǔ)

采用壓力線性疊加原理推導(dǎo)了偏心附加壓力作用下下臥層軟土頂部附加壓力分布規(guī)律，提出了高壓力區(qū)范圍的計(jì)算方法。當(dāng)高壓力區(qū)比值γ 大于限值γ0時(shí)，不能忽略高壓力區(qū)的影響，防止下臥層軟土的局部承載力不足和失穩(wěn)破壞。然后進(jìn)一步研究了雙向偏心荷載作用下高壓力區(qū)壓力增大系數(shù)的計(jì)算方法，并闡釋了壓力增大系數(shù)和基礎(chǔ)寬度、上層土厚度之間的關(guān)系。當(dāng)上層土厚度較小時(shí)同樣不能忽略高壓力區(qū)的影響。

實(shí)際工程中應(yīng)當(dāng)首先估算基礎(chǔ)的尺寸并計(jì)算γ。當(dāng)γ 較大時(shí)，應(yīng)當(dāng)考慮偏心荷載的影響。然后通過(guò)計(jì)算高壓力區(qū)的偏心附加壓力，驗(yàn)算下臥層承載力，并適當(dāng)增大基礎(chǔ)尺寸，從而提高基礎(chǔ)的安全性。