鑄態(tài)
- Sc、Zr復合添加量對Al-6Mg-0.6Mn合金鑄態(tài)組織的影響
素不但能明顯細化鑄態(tài)晶粒,而且適量的Sc、Zr元素能夠在鋁合金中形成過飽和固溶體,在后續(xù)的熱加工及熱處理過程中能夠形成彌散析出的強化粒子,對鋁合金起到強烈的改性作用[4-6]。研究表明[6-8],在鋁合金組織中通過控制Al3(Sc,Zr)初生相的形貌和尺寸,能夠使其成為鋁合金熔體凝固過程中異質形核的核心,對鑄態(tài)組織和加工性能產生明顯的影響[9-11]。同時,通過調控Sc、Zr元素的復合添加量也會對Sc和Zr元素在α(Al)基體中的固溶程度產生影響,可進一步
輕合金加工技術 2023年8期2023-11-21
- 鑄態(tài)和擠壓態(tài)AZ31鎂合金摩擦學特性對比研究
的摩擦學性能,以鑄態(tài)AZ31鎂合金和擠壓態(tài)AZ31鎂合金為研究對象,系統(tǒng)研究了在不同載荷條件下兩種狀態(tài)鎂合金的摩擦學性能及磨損機理,以期所獲得的結果能夠為各領域在選擇鎂合金時提供參考。1 試驗材料與方法試驗樣品鑄態(tài)AZ31鎂合金成分如表1所示,鋁占2.77 wt.%,鋅占0.83 wt.%,錳占0.21 wt.%,其余為鎂。本文所用擠壓態(tài)AZ31鎂合金制備流程如下:擠壓前將直徑為82 mm的圓柱形鑄錠放在馬弗爐中進行熱處理,熱處理溫度為380℃,保溫時間為
輕金屬 2023年7期2023-10-18
- 固溶處理對Mg-1Zn-1Ca合金組織和耐蝕性能的影響
蝕性能。本試驗對鑄態(tài)Mg-1Zn-1Ca合金進行不同溫度的固溶處理,調控第二相種類和數(shù)量,探究固溶處理后第二相演變對于Mg-1Zn-1Ca合金耐蝕性能的影響。1 試驗材料與方法試驗合金Mg-1Zn-1Ca采用重力鑄造法進行制備,使用高純度的鎂、鋅和Mg-Ca中間合金作為原材料。在砂輪機上對其進行打磨,去除氧化皮,并進行稱量。將原材料放入干燥箱中,在200 ℃下進行烘干預熱,以去除表面水分。將高純度鎂錠放入電阻爐坩堝中并升溫至720 ℃,保持20 min,直
金屬熱處理 2023年9期2023-10-10
- 壁厚和鑄造缺陷對ZTA15 鈦合金組織及性能的影響
15 鈦合金制備鑄態(tài)和HIP 態(tài)的圓柱形及啞鈴形試棒，分別模擬不同壁厚鑄件，采用室溫拉伸、顯微組織觀察、晶粒度評定、X 射線探傷、掃描電鏡（SEM）及能譜分析等方法，研究了壁厚和鑄造缺陷對其組織及性能的影響，支撐了ZTA15 鈦合金鑄件的推廣應用。1 試驗方法本試驗所用ZTA15 鈦合金試棒（鑄態(tài)）采用熔模精密鑄造工藝制備，首先制作了圓柱形及啞鈴形的耐火材料型殼，然后使用VAC-150 真空自耗電極凝殼爐澆鑄成型，澆鑄制度：電流22～23 kA、真空度圖1
鋼鐵釩鈦 2022年6期2023-01-31
- 初始組織對Mg-8Gd-2Y-0.5Zr合金蠕變性能的影響
(a)可以看出，鑄態(tài)合金沿晶界分布有條狀的第二相；經過460 ℃/10 h固溶處理，這種長條狀的第二相基本消失，如圖1(b)所示；在200 ℃時效處理90 h后，合金的晶界變得平直，如圖1(c)；圖1(d)為擠壓態(tài)Mg-8Gd-2Y-0.5Zr合金的OM組織，由于擠壓過程中發(fā)生了動態(tài)再結晶，可見大量的等軸晶及少數(shù)沿擠壓方向被拉長的晶粒。由于擠壓前對合金進行了固溶處理，從光學顯微組織中觀察不到初始第二相。圖2為鑄態(tài)合金晶界第二相的SEM形貌及能譜分析，可以看
航空材料學報 2022年6期2022-12-06
- Cr、Zr微合金化超高強Al-Zn-Mg-Cu-Yb鑄態(tài)合金的組織及腐蝕性能
征的影響，及其對鑄態(tài)合金腐蝕行為的作用機理，以期減少鑄態(tài)合金在凝固后的腐蝕開裂現(xiàn)象，對工業(yè)生產起到一定的指導作用。1 實驗1.1 材料制備實驗以高純鋁(純度w為99.99%)、工業(yè)純鎂(純度w為 99.9%)和工業(yè)純 Zn(純度w為 99.9%)以及 Al-50Cu、Al-4Yb、Al-4.89Cr和 Al-4.35Zr(質量分數(shù))中間合金為原料，采用傳統(tǒng)的熔煉鑄造法制備 Al-Zn-Mg-Cu-Yb、Al-Zn-Mg-Cu-Yb-Cr和 Al-Zn-Mg
粉末冶金材料科學與工程 2022年5期2022-11-16
- 固溶時效處理對ZL108鋁合金組織和性能的影響
ZL108鋁合金鑄態(tài)組織中存在較多的呈長棒狀或塊狀粗大共晶硅相。這與ZL108鋁合金含有較高的硅含量(11.0～13.0%)密切相關。隨著鑄造過程的進行，在極高的冷卻速度下，鑄造組織主要為α固溶體、粗大的共晶硅組織和少量塊狀的初晶硅。固溶時效處理后，粗大的共晶硅相變得細小，數(shù)量明顯減少，呈短棒狀或者蠕蟲狀[6-7]。由于在固溶階段高溫作用下原子的擴散增強，大量鑄態(tài)時產生的亞穩(wěn)相回溶至基體內，時效處理后共晶硅相更為細小。因此，固溶時效處理后，粗大亞穩(wěn)相轉變?yōu)?/div>
熱處理技術與裝備 2022年5期2022-10-26
- 退火溫度對CoCrCu0.5FeTi0.5Alx高熵合金微觀組織與耐腐蝕性能的影響*
MPa，硬度與鑄態(tài)時相當，塑性顯著提升。因此，本文研究不同溫度退火對CoCrCu0.5FeTi0.5Alx(x=0、0.4、0.8)高熵合金微觀組織與耐腐蝕性能的影響。1 實 驗選取Co、Cr、Cu、Fe、Ti、Al純度超過99.99%的金屬顆粒，通過電子天平稱取總質量20 g。通過真空電弧熔煉出高熵合金，反復熔煉4～5次，使其成分更加均勻。將試樣塊放入SG-GL1100型管式爐進行600，800，1 000 ℃真空高溫退火，升溫速率9 ℃/min，保溫功能材料 2022年8期2022-09-07
- Al-8.9Zn-2.2Cu-2.2Mg-0.15Zr合金均勻化過程的組織演變
℃，結合試驗合金鑄態(tài)DSC分析，分別按表1的工藝將鑄態(tài)合金進行均勻化處理，然后通過差示掃描量熱儀和掃描電鏡等分析手段，研究合金均勻化過程中的微觀組織演變。表1 試驗合金均勻化處理工藝2 試驗結果與分析2.1 鑄態(tài)組織分析試驗合金鑄態(tài)組織SEM形貌如圖1所示。從圖1a中可以看出，鑄態(tài)組織偏析明顯，在晶界及枝晶網間存在大量連續(xù)的非平衡共晶和一些粗大的第二相，同時在圖1b中可以發(fā)現(xiàn)一些片層狀易溶解結構和離散粒子。表2為圖1b中標定位置的EDS元素成分分析結果，其輕合金加工技術 2022年1期2022-06-08
- 冷軋變形對CrCoNi合金組織與性能的影響
一步提升[7]。鑄態(tài)CrCoNi合金在常溫下屈服強度不足400 MPa，極大地限制了其應用，而室溫冷軋變形是提升材料強度與改善組織均勻性的重要方法之一?，F(xiàn)有文獻報道中關于冷軋變形對CrCoNi合金組織結構與耐腐蝕性變化的影響研究較少。本文針對鑄態(tài)CrCoNi合金，在總變形量為50%的條件下進行4道次室溫冷軋(Room temperature rolling，以下簡稱RT)，分析了CrCoNi合金變形前后的物相成分、組織結構及力學性能，并通過電化學腐蝕方法測金屬熱處理 2022年5期2022-06-06
- 退火處理對CuCrFeMnTiAl高熵合金組織和力學性能的影響
時這類新型合金在鑄態(tài)下就可表現(xiàn)出高硬度和高強度、優(yōu)異的抗高溫蠕變性能、抗高溫氧化性能以及耐磨耐腐蝕性能[6-10]。因此高熵合金的研究具有重要的理論意義和工程價值。高熵合金雖然具有很多優(yōu)于傳統(tǒng)合金的性能，但室溫塑性低，韌性差在一定程度上限制了高熵合金的應用。通過熱處理可以改善高熵合金的組織，提高綜合力學性能。因此熱處理是高熵合金改性的一種重要技術手段。與傳統(tǒng)合金相比，熱處理對高熵合金組織和性能的影響具有許多獨特的特點，需要進一步研究[11-13]。其中Cu當代化工研究 2022年9期2022-05-28
- 快淬速度對汽車用儲氫合金電化學性能的影響
織結構，對比分析鑄態(tài)和不同快淬速度快淬態(tài)儲氫合金的物相組成、顯微組織和電化學性能，以期為La-Mg-Ni系儲氫合金微觀組織結構改善和電化學性能提升以及商業(yè)化應用提供技術支撐。1 試驗材料與方法以純度99.92%（質量百分數(shù)）的La/Ce=33/67混合稀土，99.97%的La，99.93%的Mg，99.95%的Ni，99.95%的Co為原料，采用中頻感應熔煉的方法制備了水冷銅模澆注的鑄態(tài)La0.65Ce0.1Mg0.25Ni3Co0.5儲氫合金。隨后在單輥實驗室研究與探索 2022年2期2022-04-06
- 均勻化退火處理對因瓦合金鑄錠組織及性能的影響
改善作用。圖1 鑄態(tài)(a～c)及退火態(tài)(d～f)因瓦合金的顯微組織Fig.1 Microstructure of the as-cast(a-c) and as-annealed(d-f) Invar alloy1 試驗材料與方法本試驗所述的因瓦合金，選用工業(yè)純鐵和電解鎳板為主要原料，并添加適量的鈦鐵、鉬鐵、鉻鐵、釩鐵，經500 kg 真空感應爐冶煉，澆鑄成尺寸為φ300 mm×600 mm的鑄錠，鑄錠的化學成分見表1。在鑄錠中心部位截取兩片φ300 mm金屬熱處理 2022年2期2022-03-16
- 汽車用La0.79Mg0.21Ni3.95儲氫合金的制備與電化學性能研究
間等方法,考察了鑄態(tài)和退火態(tài)La-Mg-Ni基儲氫合金微觀結構和電化學性能的變化規(guī)律,其結果將有助于高能量密度鎳氫電池的開發(fā)并推動其在新能源汽車領域的應用。1 實驗部分1.1 實驗原料以金屬La（純度為99.8%）、高純Mg（純度為99.9%）和高純Ni（純度為99.7%）為原料,采用真空感應熔煉的方法制備了La0.79Mg0.21Ni3.95儲氫合金,采用電感耦合等離子發(fā)射光譜法測得合金的化學成分（質量分數(shù)）為31.70%La、1.52%Mg、66.87無機鹽工業(yè) 2022年3期2022-03-11
- Ti32 V38 Mn29.5 Ce0.5合金的熱處理與儲氫性能
形貌和能譜分析。鑄態(tài)和退火態(tài)試樣在抽真空并通入高純氬氣的Pulverizer 80型行星球磨機(南京產)中,以250 r/s的轉速球磨(球料比3∶1),制得200目以下的儲氫合金粉末,置于真空(真空度10-5Pa,下同)干燥箱中,備用。將鑄態(tài)和退火態(tài)儲氫合金粉末與羥基鎳粉(江油產,99.8%)按質量比1∶3混合均勻,在壓片機上以250 MPa的壓強壓制15 s,得到負極片(Φ8mm×10mm),并用點焊法固定在泡沫鎳(蘇州產,99.6%)上,與Ni(OH)電池 2021年6期2022-01-07
- 攪拌摩擦成型對鋁基復合材料性能影響
機上完成，分別用鑄態(tài)和攪拌摩擦成型的SiC顆粒增強鋁基復合材料制備成制動盤試樣，用市售的樹脂基合成閘片制備成對磨試樣。摩擦面積為3.61 cm2，摩擦半徑為33.5 mm，試驗選用正壓力分別為0.86、0.78、0.66、0.40 MPa，速率分別為 40、60、80、100、120、135 km/h。2 顯微組織與力學性能分析表2為ZL101-20%SiC合金鑄態(tài)和攪拌摩擦成型后的拉伸性能測試結果?？梢钥闯觯瑪嚢枘Σ良庸ず笤嚇拥目估瓘姸?、屈服強度和伸長率失效分析與預防 2021年5期2021-12-04
- Al-Co-Er三元體系液相面投影圖
Al-Co-Er鑄態(tài)合金的凝固組織和相組成進行系統(tǒng)研究，共測得10個三元化合物相，建立了多條合金凝固通道；以此為基礎，并結合文獻中已報道的邊際二元系相圖繪制出Al-Co-Er三元體系的液相面投影圖；推斷出25個四相平衡反應，其中8個為三元共晶反應，17個為包共晶反應。Al-Co-Er；鋁合金；液相面投影圖；相圖自1901年WLIM[1?2]發(fā)現(xiàn)時效強化以來，高強度鋁合金的發(fā)展受到了世界各國的廣泛關注。研究人員往往通過控制阻止位錯運動的缺陷來提高鋁合金的強度粉末冶金材料科學與工程 2021年4期2021-09-07
- Al-xZr-yB中間合金制備及其對鑄造鋁合金晶粒細化效果研究
，獲得細小均勻的鑄態(tài)組織是獲得優(yōu)異性能的關鍵[2]。通常，晶粒的尺寸和形貌表征鋁合金鑄態(tài)組織的好壞，最佳的鑄態(tài)組織是細小而又均勻的等軸晶，它可以有效地提高合金的強度和塑韌性[3-4]。目前鋁合金細化劑主要以Al-Ti-B系列為主[5-6]，Al-Ti-B細化劑的常用制備工藝是將高純鋁錠熔化，通過加入不同比例的混合氟鹽(K2TiF6、KBF4)至鋁熔體中，并保溫反應一段時間后澆鑄，從而得到不同Ti、B比例的Al-Ti-B中間合金，Al-Ti-B中的第二相粒子輕合金加工技術 2021年11期2021-06-08
- Mg-8Zn-4Al-(0～1)Sr鎂合金鑄態(tài)組織中的第二相研究
究了ZA系合金的鑄態(tài)組織和力學性能，結果表明：Mg-(8～14)Zn-(2～6)Al合金的典型鑄態(tài)組織為初生α-Mg以及晶界共晶體(由α相和粗大的β相組成，其中β相為三元MgxZnyAlz相)。在力學性能方面，Mg-(10～12)Zn-(2～4)Al合金的抗拉強度和屈服強度均優(yōu)于AZ91合金，其中：Zn含量為8%～12%時，隨著Al含量增加，合金屈服強度增加；Zn含量為8%～10%時，Al含量4%的合金具有最高的抗拉強度；而在Zn含量為12%和14%時，合重慶大學學報 2021年4期2021-05-10
- DD6單晶葉片的γ′相演化
相的形貌和尺寸在鑄態(tài)葉片的不同部位存在多樣化特征。而單晶高溫合金鑄態(tài)葉片經過熱處理后γ′相會發(fā)生回溶，并再次析出。相較鑄態(tài)葉片，熱處理態(tài)葉片γ′相的形貌和尺寸分布會發(fā)生顯著變化。本工作深入探討DD6單晶高溫合金渦輪葉片典型截面的γ′相形貌特征和尺寸分布演化規(guī)律。1 實驗材料及方法1.1 材料和實驗過程采用第二代鎳基單晶高溫合金DD6，其化學成分如表1所示[1-2]。在高溫度梯度真空感應定向凝固爐中利用螺旋選晶法制備單晶高溫合金葉片，如圖1所示。在單晶葉片鑄航空材料學報 2020年6期2020-12-07
- 專利名稱：一種細化2618鋁合金鑄態(tài)晶粒組織的方法
2618 鋁合金鑄態(tài)晶粒組織的方法。本發(fā)明的工藝方法包括以下步驟：(1)合金液成分控制，將2618 合金熔體中的Ti 含量（質量分數(shù)）控制在0 ～0.09%；(2)變質處理：采用0.50%Al-5Ti-B 對Ti 為0 ～0.09%的2618 鋁合金熔體進行變質處理。(3)鑄態(tài)晶粒組織細化效果最佳時合金液中的鈦含量及變質工藝為：熔體中鈦含量為0.05%、Al-5Ti-B 變質劑加入量為0.50%。本發(fā)明提供了一種效果很好的細化2618 鋁合金鑄態(tài)晶粒組織的有色金屬材料與工程 2020年5期2020-11-27
- 軋制溫度和軋制道次對Mg- 1RE- 0.5Zn- 0.5Zr合金組織和性能的影響
min。表1 鑄態(tài)Mg- 1RE- 0.5Zn- 0.5Zr鎂合金的化學成分(質量分數(shù))試樣經過機械拋光后，用苦味酸溶液(苦味酸3 g+乙酸15 ml+無水乙醇50 ml+蒸餾水10 ml)進行腐蝕，然后采用掃描電鏡觀察微觀組織。采用X射線衍射儀對合金的物相進行分析。根據GB/T 228.1—2010加工拉伸試樣，以0.01 mm/s速率在電子萬能試驗機上進行室溫拉伸試驗，對每個試樣做3次平行試驗，取平均值。從鑄態(tài)、軋制態(tài)和軋制退火態(tài)(沿軋制方向)試樣上上海金屬 2020年5期2020-09-26
- 鑄態(tài)QTRSi4Mo1材料的研制
參數(shù)控制，研制了鑄態(tài)QTRSi4Mo1，對其進行金相試驗和常規(guī)力學性能試驗。結果表明，該成分的鑄態(tài)QTRSi4Mo1的性能優(yōu)良，符合要求。關鍵詞：鑄態(tài);硅鉬;球墨鑄鐵;力學性能中圖分類號：U465? ? 文獻標識碼：A? ? 文章編號：1005-2550（2020）03-0084-03Abstract： The as-cast QTRSi4Mo1 was researched and developed through designing rational汽車科技 2020年3期2020-06-08
- Sr 和Ce 對鎳基高溫合金高溫力學及熱疲勞性能的影響
對比分析了合金的鑄態(tài)高溫力學性能和熱疲勞性能。1 材料及方法1.1 試驗材料本文試驗材料為K418-Sr-Ce 新型鎳基高溫鑄態(tài)合金，合金的化學成分如表1 所示。合金的制備采用真空感應熔煉+電渣重熔方法。真空感應熔煉采用ZG500 型真空感應熔煉爐。合金鑄錠為棒狀，尺寸為φ80 mm×300 mm。合金試樣未進行熱處理。表1 合金化學成分(wt.%)Table 1 Chemical composition of the alloy1.2 試驗方法高溫力學性山東農業(yè)大學學報（自然科學版） 2020年2期2020-05-21
- Ag-Zn-Mg-Al體系925銀合金的性能研究
，自然冷卻后獲得鑄態(tài)樣品。表1 銀合金成分（單位：%）樣品編號AgZnMgAl 1#92.5421.51.2 金相組織觀察采用徠卡DMILM倒置金相顯微鏡觀察銀合金組織，試驗前對試樣進行打磨拋光。1.3 熱處理工藝對1#銀合金進行了熱處理，研究其在鑄態(tài)、固溶態(tài)時的組織和性能。熱處理工藝如表2所示。表2 傳統(tǒng)925銀和1#銀合金的熱處理工藝工藝類型工藝參數(shù) 固溶處理760 ℃-2 h-水淬1.4 性能測試1.4.1 硬度測試采用HXD-1000顯微硬度儀進行科技與創(chuàng)新 2019年24期2020-01-02
- 熱擠壓處理對Mg-Gd-Y合金微觀組織及腐蝕性能的影響*
擠出處理，晶粒由鑄態(tài)的11 μm下降到6.3 μm，腐蝕失重率降低50.3%。文獻[8-9]研究發(fā)現(xiàn)，鎂合金在熱擠壓時會發(fā)生動態(tài)再結晶，晶粒細化，組織分布更均勻。文獻[10]證實擠壓處理對鎂合金晶粒存在細化作用，在腐蝕環(huán)境中，細晶材料更傾向形成均勻緊密的氧化膜層，對腐蝕介質具有阻擋作用。文獻[11]研究了晶粒度對Mg-5Ca-2.5Nd合金腐蝕性能的影響，發(fā)現(xiàn)鎂合金晶粒度越小，耐蝕性越好。文獻[12]對熱擠壓態(tài)AZ31合金腐蝕性能研究發(fā)現(xiàn)，熱擠壓AZ31合西安工業(yè)大學學報 2019年5期2019-11-05
- 微量元素對H65合金鑄態(tài)晶粒尺寸的影響
種微量元素對合金鑄態(tài)組織和硬度的影響。2 實驗實驗材料為H65合金，主要化學元素Cu：63.5 % ～ 68 %，Zn：32 % ～ 36 %。Ti、Zr、Y、Co四種元素分別以Cu-Ti中間合金、Cu-Zr中間合金、Cu-Y中間合金、Co粉的形式加入，添加量為0.02 %、0.04 %、0.06 %、0.08 %和0.10 %。為考察微量元素對H65合金的影響，另制備未添加任何微量元素的H65合金鑄坯。熔化精煉在50 kg中頻感應爐內進行，熔煉溫度110銅業(yè)工程 2019年2期2019-05-23
- Gd對Mg-3Dy-2Zn-0.5Zr鎂合金鑄態(tài)顯微組織和力學性能的影響
性能，發(fā)現(xiàn)合金的鑄態(tài)組織主要由鎂基體、塊狀LPSO相和Mg8ZnDy相組成，鑄態(tài)抗拉強度和延伸率為152 MPa和3.58%，而合金熱處理后，在共晶相Mg8ZnDy消失的同時大量塊狀和薄片狀LPSO相析出，抗拉強度和延伸率可達322 MPa和23.6%。由此可見，Mg-Dy-Zn基鎂合金的研究具有很廣闊的前景和可行性。本文將從Gd含量的添加對其進行研究，后期對其進行相應的熱處理研究，進一步分析Gd對Mg-3Dy-2Zn-0.5Zr鎂合金顯微組織和力學性能的重慶理工大學學報(自然科學) 2019年2期2019-03-19
- Zr 對AZ91 鎂合金顯微組織和力學性能的影響
6%，0.9%的鑄態(tài)AZ91 鎂合金試樣，探討研究鋯對鑄態(tài)AZ91 鎂合金組織和力學性能的影響。為研究高性能鎂合金提供實驗數(shù)據和理論支持。1 實驗材料、設備及方法1.1 實驗材料及配比實驗所用的鎂合金為AZ91 鎂合金鑄錠，通過線切割機切割的AZ91 小塊，每爐稱重300 g（四份）；鋯粉按表1 確定的合金配比稱重。表1 合金試樣配比（質量分數(shù)，%）1.2 實驗設備實驗所用設備：中頻感應爐；線切割機，金相拋光機；掃描電鏡；硬度計，拉伸試驗機。1.3 實驗方鑄造設備與工藝 2019年6期2019-03-06
- Mg-4Y-3Dy-0.4Zr-Zn／Gd鎂合金的鑄態(tài)顯微組織和拉伸性能
果與分析2.1 鑄態(tài)顯微組織圖1為 Mg-4Y-3Dy-0.4Zr-Zn／Gd試驗鎂合金鑄態(tài)組織的XRD圖譜。從圖1可知，試驗鎂合金的鑄態(tài)組織相組成為α-Mg、Mg3Dy17以及Mg24Y5。在圖1中還可以看到，含Gd的1＃合金鑄態(tài)組織中的Mg24Y5相和Mg3Dy17相的衍射峰強度比較高，而含Zn的2＃和3＃合金鑄態(tài)組織中 Mg24Y5相和Mg3Dy17相的衍射峰強度相對較弱。上述結果表明：只含Gd或Zn以及同時含Gd和Zn的Mg-4Y-3Dy-0.4Z重慶理工大學學報(自然科學) 2019年1期2019-02-22
- AlMo0.5NbTa0.5TiZr難熔高熵合金微觀組織及力學性能研究
iZr合金，而其鑄態(tài)下的微觀組織及力學性能尚不清楚。為研究AlMo0.5NbTa0.5TiZr合金的原始鑄態(tài)組織及室溫力學性能，本文利用氬氣保護真空電弧熔煉法和水冷銅模制備了鑄態(tài)AlMo0.5NbTa0.5TiZr合金，利用X射線衍射儀研究了該合金原始鑄態(tài)下的相組成，采用掃描電鏡分析了微區(qū)的化學成分，利用顯微硬度計和電子萬能試驗機分別檢測了室溫硬度及室溫抗壓強度，并采用熱分析儀對其熱穩(wěn)定性進行了初步探究，為該合金在鑄態(tài)條件下的應用提供了科學依據。1 試驗材西安工業(yè)大學學報 2019年1期2019-02-13
- 熱處理對CoCrFeMnNi-5%Mo高熵合金組織及性能的影響
ng，WC)。對鑄態(tài)和熱處理態(tài)的CoCrFeMnNi-5%Mo高熵合金分別進行金相組織觀察、X射線衍射(X-Ray Diffraction,XRD)分析、掃描電鏡(Scanning Electron Microscope,SEM)及能譜分析(Energy Dispersive Spectrometer，EDS)、顯微硬度及拉伸試驗測試，對拉伸斷口進行SEM分析。2 結果與分析2.1 熱處理對CoCrFeMnNi-5%Mo高熵合金顯微組織的影響圖1為鑄態(tài)及1西安工業(yè)大學學報 2019年1期2019-02-13
- 鉻含量對高鉻鑄鐵力學性能的影響研究①
討論表2為試樣在鑄態(tài)下和熱處理后的沖擊韌性。表2 鑄態(tài)和熱處理后的沖擊韌性(單位：J/CM2)由表2可知：(1)鑄態(tài)下，沖擊韌性隨著含鉻量的增加，鉻含量為36%時，沖擊韌性達到最高；(2)熱處理后，試樣的沖擊韌性也是隨著含鉻量的增加呈現(xiàn)先增加后減少的趨勢，含鉻量為33%時，沖擊韌性最大；(3)試樣熱處理狀態(tài)下的沖擊韌性比鑄態(tài)有所提高，提高幅度不大。分析試樣在鑄態(tài)和熱處理狀態(tài)下沖擊韌性的規(guī)律，主要是因為對材料進行熱處理后，奧氏體中碳的活度由于鉻元素溶入而降低佳木斯大學學報（自然科學版） 2018年2期2018-06-28
- Zr42Co58合金的微觀組織和力學性能
室溫壓縮實驗中，鑄態(tài)Zr50Co50合金圓棒能夠壓成餅狀且無斷裂現(xiàn)象發(fā)生[17]。由于該合金具有優(yōu)異的拉伸塑性應變，但在室溫條件下拉伸或壓縮強度較低，為了安全起見，不能作為工程材料使用[5]。為滿足工程材料使用要求，必須提高Zr-Co系合金的強度，適當?shù)貭奚g性，只有滿足該條件，Zr-Co系合金才能夠成為工程材料的備選材料。LI Pei-you等人[9]研究發(fā)現(xiàn)在二元系Zr-Co合金中通過調整Zr與Co原子百分比，可以獲得較高強度較好韌性的二元Zr-Co合陜西理工大學學報(自然科學版) 2018年1期2018-05-02
- 鑄態(tài)和鍛態(tài)Ni47Ti44Nb9合金的熱誘發(fā)馬氏體相變
金進行研究，而對鑄態(tài)合金的研究相對較少。另外，Ni47Ti44Nb9合金具有熱誘發(fā)馬氏體和應力誘發(fā)馬氏體兩種類型的馬氏體相變過程，因實際使用過程中其形狀恢復均是通過應力誘發(fā)馬氏體及其逆相變完成的，因此學者研究的重點大都集中在應力誘發(fā)馬氏體相變過程，而對熱誘發(fā)馬氏體相變過程的研究較少。一般認為，鍛態(tài)合金在Ms(馬氏體轉變開始溫度)附近經過適當變形產生應力誘發(fā)馬氏體后的相變滯后可大于150 ℃，人們對該寬滯后的機理進行了較為深入的研究，雖然目前還沒有準確的解釋機械工程材料 2018年3期2018-03-22
- 球化處理工藝對高速鋼軋輥使用性能的影響
用線切割的方法將鑄態(tài)的新型高速鋼軋輥切割成尺寸規(guī)則的小試樣，分為兩組，分別進行如下熱處理：（1）對鑄態(tài)組織進行金相觀察；（2）將一組鑄態(tài)試樣進行球化退火：880℃×對球化退火組織進行觀察；（3）將鑄態(tài)和球化后的試樣均進行1040℃、1080℃、1100℃和1120℃淬火處理，對淬火組織進行金相觀察和硬度測試。2 顯微組織觀察結果及分析2.1 鑄態(tài)組織一般高速鋼的鑄態(tài)組織可以看成是由兩大部分構成：一是鋼的基體組織，由孤立的不連續(xù)的奧氏體晶粒組成，這種晶粒亦可中國鑄造裝備與技術 2018年1期2018-03-20
- 激光重熔鎳鋁青銅組織、腐蝕及空蝕行為研究
銅組織轉變復雜，鑄態(tài)組織粗大且不均勻[3]。研究表明，鑄態(tài)NAB在海水中會發(fā)生選擇相腐蝕[4]，在空蝕應力下，不同相對空蝕應力的響應不同，導致一些化合物κ相脫落而增加空蝕損傷[5]，繼而縮短NAB螺旋槳的使用壽命。目前，激光表面改性技術包括激光表面熔敷、重熔及熱處理等，越來越廣泛地應用于材料表面工程領域[6-7]。其中，激光重熔處理（Laser surface melting，LSM）無需添加額外材料且重熔層與基體之間冶金結合。研究表明，LSM顯著提高了X電焊機 2018年1期2018-03-19
- 試議塑性變形對鑄態(tài)AZ80鎂合金材料性能的影響
環(huán)試議塑性變形對鑄態(tài)AZ80鎂合金材料性能的影響田愛環(huán)（山西職業(yè)技術學院，山西太原030006）隨著科學技術的進步，鎂合金以其優(yōu)越的性能，在各種新型材料中異軍突起，成為材料研究的一大熱門。而塑性變形技術，對于加強鎂合金的強度和延展性，使其具有更多樣的力學性能。本文就塑性變形對鑄態(tài)AZ80鎂合金材料性能的影響進行了相關研究。塑性變形；鑄態(tài)AZ80鎂合金作為一種優(yōu)質的合金材料——鎂合金材料已在汽車、產品及化工等日常制造業(yè)中已得到了廣泛的應用。而近年，鎂合金材料裝備制造技術 2017年2期2017-06-07
- Mg-6%Al-5%Pb陽極在3.5%NaCl溶液中的腐蝕行為
增大、趨于恒定。鑄態(tài)試樣的腐蝕以電偶腐蝕的形式從第二相Mg17Al12的周圍開始，第二相能減小Mg-6%Al-5%Pb陽極材料的腐蝕速率，但局部腐蝕嚴重。400℃固溶24 h后腐蝕以點蝕的形式從晶界處開始，腐蝕速率相比鑄態(tài)試樣大，但腐蝕相對鑄態(tài)試樣均勻。鎂陽極；腐蝕速率；耐蝕性；析氫；電化學鎂合金陽極材料的海水激活動力電池具有電化學活性高、電壓范圍廣、能量密度大、未被激活時儲存時間長[1-3]等特點，廣泛應用于海底聲音測試裝置、潛水艇、警告浮標、球狀電池、電源技術 2016年10期2016-12-15
- 280柴油機鑄態(tài)主軸承蓋的研制*
)?280柴油機鑄態(tài)主軸承蓋的研制*張松楊， 鄧曉金， 王建榮， 張杰(中國南車戚墅堰機車股份有限公司， 江蘇常州 213011)介紹了280柴油機鑄態(tài)主軸承蓋的研制。重點描敘了鑄態(tài)主軸承蓋的方案設計、檢測和驗證過程。驗證結果表明：通過化學成分的調整、選擇合適的球化劑和孕育劑，可以生產出滿足柴油機設計要求的280柴油機鑄態(tài)主軸承蓋，取代正火熱處理生產的280柴油機主軸承蓋。柴油機; 主軸承蓋; 鑄態(tài)280柴油機從設計之初，主軸承蓋材料就是選用球墨鑄鐵(QT鐵道機車車輛 2016年2期2016-10-31
- 第三組元對Mg-Sn合金鑄態(tài)組織與力學性能的影響
對Mg-Sn合金鑄態(tài)組織與力學性能的影響黃正華1，劉汪涵博1,2，戚文軍1，徐靜1(1 廣州有色金屬研究院，廣州 510650；2 中南大學 材料科學與工程學院，長沙 410083)利用光學顯微鏡、掃描電子顯微鏡和X射線衍射儀分析Mg-3.52Sn-xM和Mg-6.54Sn-xM(M=Al，Zn，Nd，Gd)合金的鑄態(tài)組織和相組成，測試其拉伸力學性能。結果表明：在Mg-3.52Sn合金中分別添加0.91% (質量分數(shù)，下同)Al和1.03%Zn后，粗大樹枝材料工程 2016年6期2016-08-16
- 淺析2324鋁合金鑄態(tài)組織及均勻化處理
2324鋁合金的鑄態(tài)組織，并對其進行均勻化處理，結果表明：2324鋁合金的鑄態(tài)組織由三元共晶相α（Al）+θ（Al2Cu）+S（Al2CuMg），少量的Al2Cu相和少量的富Mn、Fe相組成，三元共晶相近似呈網狀分布。均勻化結果顯示，合理的均勻化制度為496℃×20h。關鍵詞：2324鋁合金；鑄態(tài)組織；均勻化處理；金相組織；掃描組織 文獻標識碼：A中圖分類號：TG135 文章編號：1009-2374（2016）24-0064-02 DOI：10.13535中國高新技術企業(yè) 2016年24期2016-05-30
- 混合稀土對架空導線用6101鋁合金鑄態(tài)組織的影響
用6101鋁合金鑄態(tài)組織的影響張瑞峰 董亞光 譚 瑞 趙紅亮（鄭州大學材料科學與工程學院，河南 鄭州 450001）6101鋁合金以其優(yōu)異的性能，廣泛被用作為架空導線?；诖耍骄炕旌舷⊥梁繉?101鋁合金鑄態(tài)顯微組織的影響。結果表明：隨著混合稀土含量從0增加至0.2%，鑄態(tài)組織晶粒逐漸得到細化，添加0.2%混合稀土的鑄態(tài)組織平均晶粒尺寸為37.02μm，比未添加時相比減小了39.60%?；旌舷⊥粒?101鋁合金；鑄態(tài)組織；晶粒細化AAAC全鋁合金導線因河南科技 2016年17期2016-04-24
- Au對Al-1.7Cu合金均勻化的影響
的影響以及Au在鑄態(tài)和均勻化態(tài)合金中的存在形式。結果表明：鑄態(tài)Al-1.7Cu和Al-1.7Cu-Au合金均析出大量Al2Cu相，但Al-Cu-Au合金還析出一定量的Al-Cu-Au相，該相主要沿晶界分布，其形貌與初生Al2Cu相明顯不同，為白色骨頭狀組織，化學計量比為Al2(Cu0.5,Au0.5)；均勻化后初生Al2Cu相大部分回溶，而Al2(Cu0.5,Au0.5)相為難溶相，只發(fā)生熔斷球化，其中的部分Cu回溶，化學計量配比轉變?yōu)锳l2(Cu0.25粉末冶金材料科學與工程 2016年2期2016-03-15
- Sm對AZ91D合金顯微組織與力學性能的影響
X射線衍射儀分析鑄態(tài)和固溶態(tài)AZ91D-xSm（x=0～1）合金的組織和相組成，測試其室溫拉伸力學性能和沖擊韌性。結果表明：隨著Sm含量的增加，鑄態(tài)組織中不連續(xù)網狀β-Mg17Al12相發(fā)生破碎，數(shù)量逐漸減少，而小塊狀高熱穩(wěn)定性新相Al2Sm數(shù)量逐漸增多；拉伸力學性能和沖擊韌性整體均逐漸提高，AZ91D-0.88Sm合金的抗拉強度σb、伸長率δ和沖擊韌性αnK分別達到230 MPa、15.5％和24 J/cm2；經固溶處理后，β-Mg17Al12相完全固溶中國有色金屬學報 2015年10期2015-11-19
- Zr對H65合金鑄態(tài)晶粒尺寸和硬度的影響
Zr對H65合金鑄態(tài)晶粒尺寸和硬度的影響吳 語1，2，趙 忱1，2，梅 偉3（1.江西銅業(yè)技術研究院有限公司，江西 南昌 330096；2.國家銅冶煉及加工工程技術研究中心，江西 南昌 330096；3.江西銅業(yè)集團公司 銅板帶有限公司，江西 南昌 330096）以添加不同含量Zr元素的H65鑄態(tài)合金為研究對象，采用定性比較和定量測量的方式對合金鑄態(tài)晶粒尺寸和硬度值進行了比較分析。結果表明：Zr元素的添加對H65合金鑄態(tài)組織細化作用較顯著，并且晶粒細化在合銅業(yè)工程 2015年6期2015-09-20
- 鑄造與熱壓態(tài)CoCrW 合金組織及力學性能的研究
強化，使用狀態(tài)為鑄態(tài)。隨著發(fā)展的需求，鑄態(tài)CoCrW 合金的性能在某些領域已有所不及，于是經變形成型的CoCrW合金被開發(fā)出來，如Stellite6B，但是生產過程十分困難，而且產品形狀簡單，后續(xù)機加工成本極高[9]。因此，研究人員又將粉末冶金技術應用于CoCrW合金的成型，研究認為粉末冶金技術生產的CoCrW合金性能較好，生產過程較簡單，成本比變形低。但粉末冶金成型的CoCrW 合金存在原始顆粒邊界（PPB）等缺陷，對材料的性能構成極大威脅[14，15]鑄造設備與工藝 2015年2期2015-07-11
- 半固態(tài)與鑄態(tài)7A04鋁合金腐蝕行為的對比
[8]。關于傳統(tǒng)鑄態(tài)鋁合金的腐蝕[9-11]問題已得到廣泛研究；在半固態(tài)鋁合金腐蝕研究方面，F(xiàn)ORM 等[12]采用電化學方法對比研究A380半固態(tài)鋁合金在不同熱處理狀態(tài)下的腐蝕行為，但是沒有與鑄態(tài)組織的進行對比研究；MATHIEU等[13]對比研究半固態(tài)與鑄態(tài)AZ91D鎂合金的腐蝕行為。然而，針對鑄態(tài)與半固態(tài)工藝下7A04鋁合金腐蝕行為的對比研究還鮮見報道。本文作者制備了半固態(tài)與鑄態(tài) 7A04鋁合金，通過電化學試驗及鹽霧腐蝕試驗，并結合微觀組織，重點討論中國有色金屬學報 2015年12期2015-03-26
- 熱處理對Mg-Gd-Cu合金組織和性能的影響
ra 等報道了在鑄態(tài)Mg97Y2Cu1合金中發(fā)現(xiàn)了18R 長周期結構，合金的屈服強度為120 MPa，抗拉強度為180 MPa，延伸率為3.5%，雖然合金的鑄態(tài)力學性能較差，但是和Mg-RE-Zn 合金相同，通過擠壓能夠極大地提高合金的力學性能[7]。鎂合金中添加Cu 元素，既能提高合金強度也能改善塑性[8]，但在含長周期結構的Mg-RE-Cu 研究中，目前主要側重于Mg-Y-Cu 合金，對Cu 參與到Mg-Gd 合金的長周期結構相中還未見報道。本文作者采中國鑄造裝備與技術 2015年3期2015-03-25
- 坯料處理方式對純鈦擠壓棒材組織及性能的影響
探討，重點研究了鑄態(tài)坯料直接擠壓和鍛態(tài)坯料擠壓對純鈦棒材表面質量、顯微組織和力學性能的影響。1 實驗實驗材料為1級海綿鈦(粒度為0.85～12.7 mm)經兩次真空電弧熔煉制得的純鈦鑄錠，規(guī)格分別為 φ300 mm ×1600 mm、φ600 mm ×2400 mm，化學成分如表1所示。φ300 mm×1600 mm鑄錠經過車床扒皮和中分鋸切，制備成2節(jié)規(guī)格為φ292 mm×800 mm的擠壓錠坯，編號為Z1和Z2;φ600 mm×2400 mm鑄錠經總變鈦工業(yè)進展 2014年4期2014-10-31
- 新型數(shù)控機床用鎂鋁合金的組織與性能研究
床用新型鎂鋁合金鑄態(tài)試樣的顯微組織采用PX15型金相顯微鏡進行觀察；其物相組成采用X'Pert PRO型X射線衍射儀進行分析；其表面硬度采用HV-1000型維氏硬度計進行測試，加載力為100g、加載時間為10s；其耐磨損性能采用MG-2000型高溫摩擦磨損試驗機進行測試，測試溫度分別為20℃、100℃、250℃、400℃，摩擦磨損過程中的主軸轉速為2500r/min、負荷為500N、試驗時間10min，磨損試驗完成后用PX15型金相顯微鏡觀察試件的表面形貌制造業(yè)自動化 2014年19期2014-10-15
- 微量稀土對鑄態(tài)Cu-3.0Si-2.0Ni合金組織及性能的影響
21)微量稀土對鑄態(tài)Cu-3.0Si-2.0Ni合金組織及性能的影響袁孚勝1,鐘海燕2,梁琦明3,劉霞4(1.中國瑞林工程技術有限公司, 江西 南昌330031; 2.宜春職業(yè)技術學院 機電工程系, 江西 宜春335000; 3.中色奧博特銅鋁業(yè)有限公司, 山東 臨清252600; 4.中國石油吉林石化公司 吉化建修公司, 吉林 吉林132021)加入適量的稀土元素能有效改善銅合金的組織和性能.鑄態(tài)Cu-3.0Si-2.0Ni合金中添加稀土Ce后,進行熔煉有色金屬材料與工程 2014年2期2014-09-14
- 鑄態(tài)和固溶態(tài)Mg-Sn二元合金的組織與力學性能*
.為此，本文將對鑄態(tài)和固溶態(tài)Mg-xSn(x=2.18～6.54)二元合金的組織及力學性能進行研究，同時討論其強化機理及分析其沖擊韌性.1 實驗部分合金錠Mg-xSn(x=2.18～6.54)由工業(yè)純Mg和純Sn，在有混合氣體(CO2+0.2%SF6)保護的MRL-8型鎂合金電阻爐中熔煉而成.首先待純Mg熔化后升溫至1003 K，然后加入純Sn，在1 h內攪拌熔體兩次以保證成分均勻，再添加精煉劑，攪拌5 min后升溫至1023 K并靜置20 min，待熔體材料研究與應用 2014年4期2014-08-27
- 鑄態(tài)和鍛態(tài)高強鋁合金熱變形組織的演變
序可以有效地消除鑄態(tài)缺陷、細化晶粒，并使粗大的第二相碎化和彌散化，獲得致密的、均勻的、細化的鍛態(tài)組織，提高厚板鍛件性能。因此，本文以新型Al-Zn-Mg-Cu鋁合金均勻化退火后鑄錠和預鍛坯材料為對象，研究熱變形過程中粗大的鑄態(tài)枝晶組織逐漸轉變?yōu)榧毿【鶆虻腻憫B(tài)組織的演變過程，為高強鋁合金大型厚板鍛件多向鍛造工藝的相關基礎研究提供理論和實驗參考。1 試驗材料與方法試驗材料為 Al7.6Zn1.5Mg1.75Cu0.12Cr經過均勻化退火后的鑄錠和經過預鍛后的鍛太原科技大學學報 2013年4期2013-10-16
- 微量Sc，Er對Al-Cu-M g-Zr合金鑄態(tài)組織的影響
等元素，達到改善鑄態(tài)組織、細化晶粒、提高強度和增強熱穩(wěn)定性等目的［1～3］。不同的稀土元素及其在合金中的存在形式對合金性能的影響以及作用機理不同［4～6］。Sc在元素周期表中處于特殊位置，在鋁合金中兼有過渡金屬和稀土金屬的雙重作用，影響比這兩種類型金屬單獨作用要強。現(xiàn)有研究表明，添加Sc可改善鋁合金微觀結構，大幅提高合金力學性能、物理性能，并使鋁合金的應用范圍大大擴展，成為艦船、航空、航天、核能等國防軍工尖端領域的新一代鋁合金結構材料［7，8］。由于Sc價航空材料學報 2013年2期2013-03-13
- 釩鈦微合金化對鑄態(tài)中錳鋼組織和性能的影響
一。本研究在保證鑄態(tài)中錳鋼基本組分的基礎上，通過釩鈦微合金化，以改善鑄態(tài)中錳鋼的組織和性能，實現(xiàn)非強烈沖擊載荷工況條件中錳鋼的耐磨性。1 試驗內容及方法1.1 爐料及熔煉高錳鋼回爐料、低碳廢鋼和Z18號生鐵為基本原料，用中碳錳鐵和75SiFe調整成分，稀土加硅鈣合金變質處理，釩鐵、鈦鐵進行微合金化試驗；采用中頻感應爐電爐不氧化法煉鋼工藝熔煉鋼水，用快速熱電偶測溫，當鋼液達到1600℃時出鋼，采用沖入法進行變質處理，在1450℃～1470℃進行澆注。1.2鑄造設備與工藝 2011年6期2011-01-23
- La0.75Mg0.25Ni3.1-xCo0.4Alx合金的微觀結構及性能
論2.1 相組成鑄態(tài)及退火合金的XRD圖見圖1。圖1 鑄態(tài)及退火合金的XRD圖Fig.1 XRD patterns of the as-cast and annealed alloys從圖1可知,鑄態(tài)和退火合金都具有多相結構,均由(La,Mg)Ni3相、LaNi5相及少量 LaNi2組成。Al替代 Ni對鑄態(tài)合金的相組成基本上沒有影響,但(La,Mg)Ni3相的相豐度隨Al替代量 x的增加而降低;LaNi5相豐度的變化趨勢反之;退火后,合金的衍射峰寬度明顯電池 2010年2期2010-07-05
- 退火溫度對CoCrCu0.5FeTi0.5Alx高熵合金微觀組織與耐腐蝕性能的影響*