翼緣
- 新型裝配式槽鋼連接節(jié)點(diǎn)有限元分析
梁、槽鋼連接件、翼緣連接板、腹板連接板和高強(qiáng)螺栓。節(jié)點(diǎn)試件梁長(zhǎng)1 300 mm，柱長(zhǎng)1 800 m。槽鋼連接件為焊接，腹板和翼緣厚度一致，均為14 mm。節(jié)點(diǎn)參數(shù)見表1。節(jié)點(diǎn)模型如圖1 所示。鋼材選用Q235 鋼，鋼管柱內(nèi)填充C40 混凝土，螺栓采用10.9 級(jí)M20 高強(qiáng)摩擦型螺栓。上下翼緣的拉力由梁翼緣通過(guò)翼緣連接板傳遞到槽鋼連接件再傳遞到柱腹板上，經(jīng)過(guò)計(jì)算翼緣連接板上螺栓數(shù)量確定為16 個(gè)。H 型鋼梁上的剪力通過(guò)腹板連接板傳遞到柱翼緣上，經(jīng)過(guò)計(jì)算，腹
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2023年29期2023-10-18
- Q460 高強(qiáng)鋼焊接T 形截面縱向殘余應(yīng)力分布
下特點(diǎn).(1) 翼緣殘余應(yīng)力呈對(duì)稱分布，翼緣焊縫周邊區(qū)域和外伸端為殘余拉應(yīng)力，翼緣外伸段中部為殘余壓應(yīng)力.(2) 腹板焊縫周邊區(qū)域和外伸端為殘余拉應(yīng)力，腹板中部為殘余壓應(yīng)力.(3) 截面焊縫處的最大殘余拉應(yīng)力小于鋼材實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度，也小于鋼材名義屈服強(qiáng)度.2 焊接殘余應(yīng)力數(shù)值模擬試驗(yàn)2.1 有限元模型建立鋼板切割的有限元模型尺寸與試件尺寸一致(圖2)，割縫寬度設(shè)為1 mm，鋼板切割幾何形狀示意圖和切割方向如圖2a 所示；根據(jù)表2 中T 形截面幾何尺寸建立有限
焊接學(xué)報(bào) 2023年8期2023-08-18
- 圓形截面柱組合框架中非對(duì)稱鋼梁截面框架梁梁端極限狀態(tài)有效翼緣寬度研究
混凝土樓板的有效翼緣寬度是計(jì)算極限抗彎承載力的關(guān)鍵參數(shù)之一。在地震作用下，組合框架主要承受側(cè)向荷載，梁端形成塑性鉸，因此需要驗(yàn)算側(cè)向荷載作用下組合框架梁梁端承載力是否滿足要求。由于需要驗(yàn)算的是極限抗彎承載力，所以需要知道承載力極限狀態(tài)對(duì)應(yīng)的有效翼緣寬度。鋼-混凝土組合梁有效翼緣寬度的研究由來(lái)已久，早在1976 年，HEINS 和FAN[1]就第一次用理論推導(dǎo)的方式求解了極限狀態(tài)下簡(jiǎn)支橋面板的有效翼緣寬度。隨后，F(xiàn)AHMY 和ROBINSON[2]分析了多層
工程力學(xué) 2023年8期2023-08-16
- LVL工字梁的設(shè)計(jì)制造及其力學(xué)性能檢測(cè)與應(yīng)用
材料如LVL等作翼緣，木基結(jié)構(gòu)板如定向刨花板(OSB)等作為腹板，并用結(jié)構(gòu)型膠粘劑如異氰酸酯膠(PMDI)等粘接的一種建筑結(jié)構(gòu)材料。2019年，李軍偉的研究表明了與實(shí)木梁相比，木結(jié)構(gòu)工字梁具有更高的強(qiáng)度，剛度和尺寸穩(wěn)定性，具有更大的跨度能力以及更小的翹曲，扭曲和劈裂的發(fā)生幾率，具有更低的伸縮率的力學(xué)性能[6]。木結(jié)構(gòu)工字梁具有剛度高，重量輕和不易變形的特點(diǎn)[7，8]。目前，國(guó)內(nèi)對(duì)LVL工字梁的研究較少，特別是具體的設(shè)計(jì)制造方面較為空白；而國(guó)外更多地聚焦在工
林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備 2022年9期2022-09-30
- 極限規(guī)格H 型鋼產(chǎn)品軋制缺陷分析及優(yōu)化
所示，極易發(fā)生翼緣撕裂，甚至插入立輥箱體的事故，其綜合成材率僅為83.88%，大大限制了企業(yè)產(chǎn)能的提升。圖1 萬(wàn)能軋制后舌頭形狀本文通過(guò)對(duì)坯型、開坯孔型系統(tǒng)、軋制規(guī)程設(shè)計(jì)進(jìn)行創(chuàng)新，提出了設(shè)備和工藝改進(jìn)措施，大大降低了該系列產(chǎn)品軋制缺陷，以對(duì)H 型鋼的研究提供參考。1 馬鋼大H 型鋼生產(chǎn)工藝流程馬鋼大H 型鋼分廠主要生產(chǎn)工藝[4-5]：步進(jìn)梁加熱爐→高壓水除鱗→二輥可逆開坯機(jī)（BD）→串列式（U1-E-U2）萬(wàn)能粗軋機(jī)組→萬(wàn)能精軋機(jī)（UF）→熱鋸→步進(jìn)鏈?zhǔn)?/div>
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- 帶翼緣鋼筋混凝土剪力墻塑性鉸長(zhǎng)度研究
史慶軒，吳夢(mèng)臻帶翼緣鋼筋混凝土剪力墻塑性鉸長(zhǎng)度研究王?斌1, 2，史慶軒1, 2，吳夢(mèng)臻1(1. 西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院，西安 710055；2. 西安建筑科技大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與抗震教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安 710055)為了滿足建筑功能的需求，正交方向布置的一字形墻通常被連接成一體，形成不同截面形式的帶翼緣剪力墻．T形截面剪力墻作為其中最典型的墻肢組合形式，其截面的不對(duì)稱性會(huì)導(dǎo)致不同受力方向下的變形性能和塑性鉸長(zhǎng)度存在明顯差異．為了揭示T形截面鋼筋混凝土天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2022年8期2022-05-30
- 鋼箱梁截面有效分布寬度的計(jì)算分析
面設(shè)計(jì)要充分考慮翼緣有效分布寬度,盡可能使截面翼緣受力時(shí)全寬有效,減小剪力滯效應(yīng)對(duì)翼緣板應(yīng)力計(jì)算結(jié)果的影響[1]。鋼箱梁截面單箱寬跨比不宜過(guò)大,否則截面不經(jīng)濟(jì),容易造成鋼材浪費(fèi)。以跨徑30 m～50 m的多跨連續(xù)鋼箱梁橋?yàn)槔?對(duì)鋼箱梁截面有效分布寬度進(jìn)行分析研究。2 鋼箱梁截面有效寬度計(jì)算JTG D64—2015公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(以下簡(jiǎn)稱“規(guī)范”)[2]的5.1.8條第2款規(guī)定,箱形梁橋的翼緣有效分布寬度可以用式(1)和式(2)來(lái)計(jì)算:(1)(2)以山西建筑 2022年11期2022-05-25
- 墻梁計(jì)算要點(diǎn)及風(fēng)吸力作用下新舊《門規(guī)》墻梁穩(wěn)定計(jì)算對(duì)比
墻面板對(duì)墻梁受壓翼緣的約束作用、拉條對(duì)墻梁平面外的支撐作用及新舊《門規(guī)》對(duì)于風(fēng)吸力作用下墻梁內(nèi)翼緣受壓時(shí)的穩(wěn)定計(jì)算對(duì)比。常用墻梁截面類別見表1所示。常用墻梁截面 表1表1通過(guò)型鋼種類將常用墻梁分為兩大類。①冷彎薄壁型鋼，分為開口截面和閉口截面，薄壁構(gòu)件由于其壁厚很薄，使得開口截面的自由扭轉(zhuǎn)剛度GIt比較低，且大部分開口截面的形心和剪心不重合，受彎時(shí)易出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)，受壓時(shí)易出現(xiàn)彎扭屈曲；冷彎薄壁構(gòu)件由于有屈曲后強(qiáng)度可以利用，在計(jì)算截面特性時(shí)需要考慮受壓板件的有效安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- 某變電站工程翼緣加寬型鋼框架結(jié)構(gòu)受力性能數(shù)值模擬研究
是腹板螺栓連接、翼緣焊接的連接形式[3]。近年來(lái)，為提高施工效率和質(zhì)量，設(shè)計(jì)人員開始研究全螺栓連接形式。在全螺栓連接節(jié)點(diǎn)中，上部翼緣通過(guò)其上方的連接板與鋼梁實(shí)現(xiàn)螺栓連接，樓板的鋼板底模在連接板凸起位置現(xiàn)場(chǎng)切割，然后澆筑混凝土，以實(shí)現(xiàn)樓板與鋼梁的緊密貼合。但是通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用發(fā)現(xiàn)，將鋼板底模切割后，導(dǎo)致澆筑混凝土?xí)r，在切割部位出現(xiàn)漏漿，既影響美觀，又影響澆筑質(zhì)量。為解決變電站鋼結(jié)構(gòu)建筑采用全螺栓連接時(shí)的漏漿問(wèn)題，設(shè)計(jì)人員提出了鋼梁翼緣加寬型節(jié)點(diǎn)的改進(jìn)措施。但改進(jìn)安徽建筑 2022年3期2022-04-01
- 基于仿真的塘沖水庫(kù)閘門加固設(shè)計(jì)參數(shù)分析研究
參數(shù)分析得知，其翼緣比決定了鋼結(jié)構(gòu)布設(shè)型式與穩(wěn)定系數(shù)，此類型鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案很大程度上就是翼緣比的對(duì)比優(yōu)化，塘沖水庫(kù)閘門加固結(jié)構(gòu)剖面型式如圖2所示。根據(jù)水庫(kù)運(yùn)營(yíng)工況下荷載分析得知，靜力荷載下水庫(kù)閘門外荷載包括有結(jié)構(gòu)自重、靜水壓力以及閘門推力等，筆者擬定計(jì)算工況中水庫(kù)蓄水位為35.0 m，以閘門瞬時(shí)推力及水壓力推力合力點(diǎn)為閘門推力計(jì)算，其作用點(diǎn)如圖3所示。圖2 閘門加固結(jié)構(gòu)剖面圖圖3 閘門推力作用點(diǎn)(單位：mm)利用ABAQUS仿真計(jì)算平臺(tái)建立水閘整體計(jì)算模水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2022年2期2022-03-01
- L形鋼管混凝土柱-H型鋼梁Z字形拼接節(jié)點(diǎn)抗震性能研究*
耗能能力，可通過(guò)翼緣與蓋板之間的滑動(dòng)耗能，抗震性能優(yōu)良。異形鋼柱具有避免室內(nèi)暴露、提高柱弱軸向受力性能等優(yōu)點(diǎn)，具有良好的發(fā)展前景。然而，對(duì)異形鋼柱節(jié)點(diǎn)的相關(guān)研究還不多見。張愛林等[15]研究了T形截面異形鋼柱與鋼梁節(jié)點(diǎn)的抗震性能，研究結(jié)果表明，節(jié)點(diǎn)具有良好的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)能力、延性性能和耗能能力。在本文提出一個(gè)Z字形梁柱連接節(jié)點(diǎn)，由一個(gè)帶Z字形懸臂梁的L形鋼管混凝土柱和一個(gè)H型鋼梁組成。對(duì)兩組試件，即無(wú)加勁肋的CFSC-NS組節(jié)點(diǎn)試件和帶梁翼緣加勁肋的CFSC-建筑結(jié)構(gòu) 2021年23期2021-12-11
- 冷彎薄壁矩形管板組相關(guān)屈曲壓彎承載力研究
件的極限彎矩比隨翼緣寬厚比和軸壓比增大而明顯減小.曾鋒[5]研究表明冷彎薄壁矩形鋼管柱軸壓承載力相對(duì)較弱的腹板軸壓承載力提高約12%，而相對(duì)較強(qiáng)的翼緣板軸壓承載力會(huì)降低.然而，鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》[6]對(duì)構(gòu)件截面進(jìn)行分類時(shí)，往往將截面的腹板、翼緣簡(jiǎn)化為四邊簡(jiǎn)支單板，未考慮極限狀態(tài)下翼緣和腹板之間的約束關(guān)系.GB 50018—2002《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》[7]采用板組約束系數(shù)來(lái)考慮構(gòu)件極限狀態(tài)下板件的相關(guān)屈曲作用，從- 中歐規(guī)范關(guān)于鋼筒倉(cāng)T型環(huán)梁穩(wěn)定承載力計(jì)算
tf為T型環(huán)梁的翼緣厚度；bf為T型環(huán)梁的翼緣寬度；xc為T型環(huán)梁的形心與倉(cāng)裙內(nèi)壁之間的距離；Ir為T型環(huán)梁沿徑向有效截面慣性矩；Iz為T型環(huán)梁沿軸向有效截面慣性矩；It為T型環(huán)梁有效截面扭轉(zhuǎn)常數(shù)；A為T型環(huán)梁有效截面面積。根據(jù)文獻(xiàn)[3]6.2～6.3，上述公式中σs可理解為T型環(huán)梁內(nèi)緣處于純簡(jiǎn)支約束時(shí)的屈曲應(yīng)力，σc可理解為T型環(huán)梁內(nèi)緣處于純固定約束時(shí)的屈曲應(yīng)力。根據(jù)文獻(xiàn)[2]8.3.2.3(2)，與T型環(huán)梁共同工作的倉(cāng)壁有效長(zhǎng)度lc,ls分別按下列公式山西建筑 2021年21期2021-10-26
- 工字形薄壁梁翼緣彎曲切應(yīng)力的進(jìn)一步分析1)
薄壁梁腹板和外伸翼緣上與翼緣平行的彎曲切應(yīng)力，現(xiàn)有的材料力學(xué)教材[1-6]中已有較為經(jīng)典和通用的計(jì)算公式，但翼緣和腹板交接區(qū)域與剪力垂直的切應(yīng)力和翼緣上與剪力平行的切應(yīng)力公式，各文獻(xiàn)中給出的結(jié)論，值得進(jìn)一步探討。文獻(xiàn)[2]和文獻(xiàn)[3]中，考慮到腹板很薄，翼緣和腹板交接區(qū)域與剪力垂直的切應(yīng)力近似地沿用了翼緣外伸部分的切應(yīng)力計(jì)算公式。根據(jù)這一公式，翼緣對(duì)稱軸上與剪力垂直的切應(yīng)力最大。這一結(jié)論顯然與對(duì)稱性分析的結(jié)果相矛盾。文獻(xiàn)[4]中給出了翼緣上與剪力相平行的切力學(xué)與實(shí)踐 2021年4期2021-08-30
- FRP復(fù)合材料工字梁結(jié)構(gòu)性能研究*
的FRP工字梁，翼緣與腹板寬度之比(bf/bw)不同，NF為窄翼緣(bf/bw=0.43)，WF為寬翼緣(bf/bw=1.13)。工字梁尺寸如圖1所示。在3 000mm跨度和1 000mm內(nèi)部荷載跨度下，對(duì)梁進(jìn)行簡(jiǎn)單支撐和4點(diǎn)彎曲試驗(yàn)。圖1 FRP復(fù)合材料工字梁尺寸所有工字梁的翼緣均由CFRP和GFRP制成，腹板僅由GFRP制成。腹板上的某些GFRP層延伸至每個(gè)梁翼緣。CFRP的角度相比縱向固定為0°，定義為CFRP-0；GFRP的角度固定為0/90°，±施工技術(shù)(中英文) 2021年12期2021-08-05
- 橫隔板對(duì)波形鋼腹板組合梁翼緣有效寬度影響研究
梁的剪力滯效應(yīng)和翼緣有效寬度。為準(zhǔn)確計(jì)算波形鋼腹板組合梁翼緣有效寬度，有必要對(duì)橫隔板帶來(lái)的影響進(jìn)行研究。目前，即使包括傳統(tǒng)混凝土箱梁在內(nèi)，針對(duì)橫隔板對(duì)翼緣有效寬度影響的研究不多。張洪斌等[1]基于有限元分析發(fā)現(xiàn)，橫隔板的設(shè)置對(duì)單箱雙室懸臂箱梁2個(gè)梁段的正應(yīng)力分布有一定影響，剪力滯系數(shù)最大值可提高5%，對(duì)遠(yuǎn)離橫隔板梁段的剪力滯效應(yīng)基本無(wú)影響。波形鋼腹板組合梁方面，易建強(qiáng)[2]對(duì)試驗(yàn)梁縮尺模型的有限元分析發(fā)現(xiàn)，橫隔板能有效減弱其附近截面位置處頂、底板的剪力滯效福建建筑 2021年7期2021-08-03
- Lateral magnetic stiffness under different parameters in a high-temperature superconductor levitation system*
大，轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中梁翼緣受角鋼擠壓變形，與角鋼翼緣產(chǎn)生間隙。而梁腹板也出現(xiàn)較為明顯的受壓變形導(dǎo)致的曲鼓。Fig. 4. Relationships between kxx and B0 at different lateral displacements under the FC condition in(a)the first pass and(b)the second pass.Fig. 5. Lateral forces under differentChinese Physics B 2021年7期2021-07-30
- 鋼-混凝土組合梁負(fù)彎矩區(qū)有效翼緣寬度研究
設(shè)計(jì)中，通常利用翼緣有效寬度反映剪力滯效應(yīng)。1 工程概況清風(fēng)互通立交跨越的簡(jiǎn)蒲高速中央分隔帶為3m，富加北互通立交跨越的遂資眉高速中央分隔帶為2m。此次計(jì)算的匝道橋上跨以上兩條高速，橋梁跨徑均為（33+33）m，橋梁寬度分別為9m、10.5m和17m。匝道橋施工采用吊裝施工方法，其截面布置如圖1所示。圖1 項(xiàng)目截面布置圖（單位：mm）2 變分法計(jì)算組合梁截面縱向應(yīng)力2.1 基本假設(shè)（1）在拉力荷載作用下，假設(shè)鋼梁、鋼筋、混凝土為理想化彈性體。如果混凝土沒有工程技術(shù)研究 2021年10期2021-06-30
- 部分包覆鋼-混凝土組合梁受彎承載能力及變形能力試驗(yàn)研究*
形截面的主鋼件及翼緣和腹板間填筑的混凝土組成。該截面最早由歐洲學(xué)者提出，主鋼件一般采用型鋼，混凝土主要用于提高主鋼件的耐火能力，且截面設(shè)置了箍筋、抗剪鍵和縱筋(圖1(a))。隨著研究的深入，混凝土的加入還提高了截面的抗屈曲能力、承載力及剛度[1]。1996年，加拿大Canam公司提出一種改進(jìn)形式的截面，將普通型鋼替換為焊接薄壁H型鋼，并在H型鋼翼緣間設(shè)置連桿(Link)來(lái)改善翼緣的屈曲性能(圖1(b))[2]。此截面經(jīng)改進(jìn)后，構(gòu)造更為簡(jiǎn)單，且提高了主鋼件翼建筑結(jié)構(gòu) 2021年7期2021-05-13
- 冷彎薄壁型鋼受彎構(gòu)件承載力與延性優(yōu)化研究
]發(fā)現(xiàn)雙對(duì)稱彎曲翼緣截面比雙拼C 型鋼截面具有更好的強(qiáng)度、剛度和延性，然而考慮到制造和施工限制，這類截面不能廣泛應(yīng)用。Ye 等[7]開發(fā)了一種折疊翼緣截面，承載力比雙拼C 型鋼高出57%，且有平翼緣，方便與樓板連接，比彎曲翼緣更實(shí)用。陳明等[8]將冷彎C 型鋼拼合成I 形、L 形、T 形或十字形等組合截面，提高了構(gòu)件承載力，整體框架抗震性能更佳。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，學(xué)者們通過(guò)引入遺傳算法、粒子群算法等開展了更多截面優(yōu)化的研究[9-10]。本文選用具有較好工程力學(xué) 2021年4期2021-04-21
- 銹損冷彎薄壁C形鋼梁受彎承載力試驗(yàn)研究
，在距跨中1/2翼緣寬度的截面B-B和C-C上分別布置4個(gè)應(yīng)變片，編號(hào)分別為S17、S18、S37、S38和S19、S20、S39、S40.應(yīng)變片布置見圖1.(c) B-B截面(d) C-C截面2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 試驗(yàn)現(xiàn)象圖2給出了加載過(guò)程中4組試件的破壞模式.由圖可知，試件的破壞位置均發(fā)生在純彎段內(nèi)，加載點(diǎn)及支座均完好，且隨著銹蝕程度的增大，破壞模式表現(xiàn)多樣.由圖2(a)和(b)可知，試件U1-1首先在跨中附近發(fā)生受壓翼緣與腹板交線的畸變屈曲(受壓- T型鋼連接梁柱半剛性節(jié)點(diǎn)承載力影響因素研究
載后期T型連接件翼緣屈服與柱分離，節(jié)點(diǎn)具有良好的耗能能力。Latour[2]等分析得出T型鋼連接節(jié)點(diǎn)比焊縫連接節(jié)點(diǎn)等其他傳統(tǒng)節(jié)點(diǎn)耗能性能強(qiáng)，同時(shí)提出了T型鋼連接節(jié)點(diǎn)在往復(fù)荷載下的受力性能理論模型。戴紹斌[3]等通過(guò)擬靜力試驗(yàn)研究T型鋼連接節(jié)點(diǎn)，提出T型件翼緣剛度不同對(duì)延性影響較大。鄭小偉[4]對(duì)T型鋼連接節(jié)點(diǎn)施加低周往復(fù)荷載，分析了各試件的破壞特征和破壞機(jī)理，并探討了影響節(jié)點(diǎn)滯回性能的決定因素，典型破壞模式為T型鋼翼緣破壞，T型鋼尺寸對(duì)節(jié)點(diǎn)性能影響較大。本四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 集中側(cè)向約束對(duì)H型簡(jiǎn)支鋼梁穩(wěn)定性的研究
面扭轉(zhuǎn)主要是受壓翼緣引起的，上翼緣的側(cè)向位移大于下翼緣的側(cè)向位移，因而形成了截面扭轉(zhuǎn)。當(dāng)側(cè)向支撐設(shè)置在受壓翼緣時(shí)，則梁的側(cè)向彎曲和截面扭轉(zhuǎn)都能被很好地約束，從而梁的整體穩(wěn)定得以保證，約束的效果取決于支撐桿件的軸向剛度和線剛度[4]。1 模型建立本文將運(yùn)用有限元程序?qū)缰写嬖趥?cè)向約束的H型鋼梁，約束位置分別在上翼緣(受壓翼緣)、剪心和翼緣以下h/4處3種情況進(jìn)行計(jì)算分析研究。計(jì)算截面選用了德國(guó)的熱軋中翼緣H型鋼P(yáng)E300(300 mm×150 mm×7.1工業(yè)安全與環(huán)保 2020年8期2020-08-29
- 鋼管混凝土翼緣組合梁振動(dòng)特性
矩形或正六邊形管翼緣替代平板翼緣，即可形成新型管翼緣組合梁[1]。新型管翼緣組合梁的管翼緣填充流動(dòng)性較大的自密實(shí)高性能混凝土。新型組合梁繼承了傳統(tǒng)鋼混組合梁的特點(diǎn)，同時(shí)具有自身的很多優(yōu)點(diǎn)，如：管翼緣的豎向尺寸可減小腹板高度和腹板長(zhǎng)細(xì)比，改善穩(wěn)定性能，扭轉(zhuǎn)剛度遠(yuǎn)大于傳統(tǒng)工字形梁，故橫向加勁肋和連接系的設(shè)置數(shù)量可顯著減少，管翼緣組合梁具有較高的承載力，相比傳統(tǒng)工字形梁，管翼緣組合梁梁高小，可節(jié)省材料用量，減少結(jié)構(gòu)自重，對(duì)橋下凈空有嚴(yán)格限制的立交橋梁和城市橋梁有土木工程與管理學(xué)報(bào) 2020年2期2020-06-24
- 鋼結(jié)構(gòu)工字形梁給定截面積條件下最大抗彎承載力截面尺寸探討
度大于寬度，以及翼緣厚度大于腹板厚度的形式以獲取更大抗彎承載力，然而，截面的高寬比的加大將會(huì)使截面兩個(gè)主軸的慣性矩相差過(guò)大，對(duì)于工字形這種開口截面的抗扭剛度又較小，將嚴(yán)重影響截面的穩(wěn)定性，這個(gè)是工字形截面設(shè)計(jì)中不可忽略的因素，截面在給定截面積的條件下，截面高度較大的時(shí)候主軸抗彎承載力較大，而弱軸抗彎剛度較小時(shí)穩(wěn)定性較差，而截面高度較小時(shí)，穩(wěn)定性較好或者穩(wěn)定性沒有成為控制因素，這時(shí)主軸的抗彎承載力較差，這樣就必然存在一個(gè)截面考慮整體穩(wěn)定性下最大抗彎承載力的解中國(guó)建筑金屬結(jié)構(gòu) 2020年4期2020-05-25
- 冷彎薄壁拼接梁承載力研究
分析，探究腹板、翼緣對(duì)承載力的影響。關(guān)鍵詞：冷彎薄壁型鋼;工字型;腹板;翼緣冷彎薄壁工字形梁作為一種鋼梁結(jié)構(gòu)，廣泛運(yùn)用于冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)與住宅中。其拼接梁結(jié)構(gòu)具有安裝靈活、方便運(yùn)輸、儲(chǔ)存、安裝等優(yōu)勢(shì)。但是受初始缺陷、局部屈曲、整體屈曲、平面外失穩(wěn)等材料及相關(guān)作用的影響，使理論分析、試驗(yàn)研究的進(jìn)行相當(dāng)困難。周緒紅、石宇等[1-3]采用試驗(yàn)和有限元方法對(duì)冷彎薄壁卷邊槽組合工字型梁的材料強(qiáng)度、受彎性能、腹板高厚比、板件寬度以及梁長(zhǎng)進(jìn)行了分析，并提出了鋼材種類、受無(wú)線互聯(lián)科技 2020年1期2020-03-23
- 殘余應(yīng)力對(duì)鋼壓桿穩(wěn)定承載力影響的討論
教材中，對(duì)工字鋼翼緣邊緣為殘余壓應(yīng)力，翼緣中間為拉應(yīng)力，不考慮腹板殘余應(yīng)力進(jìn)行了推導(dǎo)，得到結(jié)論是此種分布模式殘余應(yīng)力，對(duì)弱軸的影響比強(qiáng)軸嚴(yán)重得多，明顯削弱壓桿穩(wěn)定承載力，但對(duì)殘余應(yīng)力分布模式相反，翼緣兩端拉應(yīng)力中間壓應(yīng)力情況，并沒做說(shuō)明，學(xué)生在學(xué)習(xí)中很容易誤認(rèn)為只要有殘余應(yīng)力就會(huì)削弱鋼壓桿穩(wěn)定承載力。筆者采用CAD作圖解釋，直觀地幫助學(xué)生理解糾正學(xué)習(xí)中偏差。鋼壓桿材料Q235，截面選取為H型400×300×16×10，假定截面殘余應(yīng)力按線性分布，且截面殘余安陽(yáng)工學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年6期2019-12-04
- Q460高強(qiáng)度鋼材焊接T形截面殘余應(yīng)力影響參數(shù)實(shí)驗(yàn)研究
比、板件厚度以及翼緣和腹板的相關(guān)性對(duì)Q460高強(qiáng)度鋼材焊接T形截面殘余應(yīng)力分布的影響。1 試件設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)采用分割法對(duì)8 mm和12 mm兩種厚度共8個(gè)Q460高強(qiáng)度鋼材焊接T形截面試件進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)量，試件的截面尺寸如表1所示，截面形狀如圖1所示。表1和圖1中H表示腹板高度；B表示翼緣寬度；t表示翼緣和腹板的厚度，二者相等；H(B)/t表示截面的高(寬)厚比。通過(guò)單向拉伸實(shí)驗(yàn)得到的鋼材的力學(xué)性能如表2所示。表2中：E表示彈性模量；fy表示屈服強(qiáng)度；fu表示抗中原工學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年5期2019-12-03
- 矩形斷面鋼襯與混凝土聯(lián)合承載機(jī)理與受力分析研究
加勁環(huán)，甚至增加翼緣。而實(shí)際上，鋼襯漸變段都是埋置在混凝土之中，鋼襯在內(nèi)外水壓力作用下將與外包混凝土共同變形和承載。為了研究漸變段鋼襯與外包混凝土共同承載的機(jī)理，以及加勁環(huán)間距、截面高度等對(duì)鋼襯承載力的影響，選取受力最為不利的漸變段矩形斷面為研究對(duì)象?？紤]到混凝土與鋼襯及加勁環(huán)所有表面之間復(fù)雜的接觸關(guān)系，模型計(jì)算范圍沿管軸向取單個(gè)加勁環(huán)范圍內(nèi)的鋼襯、加勁環(huán)及外包混凝土，長(zhǎng)度為700～1 000 mm，水平橫向取一個(gè)壩段，寬度為21 m，管頂?shù)谆炷粮叨热?水力發(fā)電 2019年8期2019-11-22
- 熱軋中小H型鋼表面鐵皮、銹蝕分析及探討
軋后冷卻過(guò)程中，翼緣沿寬度方向自中部向端部逐漸產(chǎn)生紅色鐵皮，并且經(jīng)矯直機(jī)矯直、冷鋸鋸切在翼緣與上腹板的圓角附近會(huì)出現(xiàn)淺紅色銹蝕，對(duì)其外觀質(zhì)量產(chǎn)生了一定影響。1 熱軋H型鋼表面鐵皮、銹蝕形成過(guò)程及機(jī)理1.1 工藝流程簡(jiǎn)介連鑄坯→加熱→除鱗→粗軋→飛剪切頭→精軋→熱鋸取樣、分段→冷床冷卻矯直→編組→冷鋸鋸切定熱軋中小H型鋼工藝生產(chǎn)線是由熱送輥道運(yùn)送連鑄坯，步進(jìn)式加熱爐根據(jù)鋼坯斷面尺寸變化和不同的加熱工藝要求進(jìn)行加熱。經(jīng)高壓水除鱗箱除鱗，再經(jīng)二輥可逆往復(fù)式粗軋機(jī)冶金與材料 2019年4期2019-09-07
- 熱軋H型鋼控制冷卻工藝研究
問(wèn)題，比如腹板和翼緣溫差較大，所產(chǎn)生的殘余應(yīng)力較大。通常這種鋼板翼緣較厚，而腹板較薄，會(huì)使得翼緣冷卻速度慢而腹板的冷卻速度快，很容易在腹板中形成殘余應(yīng)力，在翼緣形成拉應(yīng)力。通過(guò)數(shù)值分析，發(fā)現(xiàn)在冷卻時(shí)其溫差可達(dá)到150℃以上，利用盲孔法測(cè)量H型鋼殘余應(yīng)力，結(jié)果發(fā)現(xiàn)翼緣可以達(dá)到293 MPa，而腹板為3 000 MPa。其次對(duì)于一些厚度較厚的H型鋼來(lái)說(shuō)，采用微合金化的方式能夠提高生產(chǎn)成本，并且其產(chǎn)品力學(xué)性能不穩(wěn)定，從一定程度上影響了高強(qiáng)度H型鋼的生產(chǎn)。據(jù)統(tǒng)計(jì)，山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 剪力墻組合配筋在工程中的應(yīng)用
形、L形、兩端帶翼緣的復(fù)雜截面，分解為直線墻肢，對(duì)直線墻肢按矩形截面分別配筋，把帶邊框柱的剪力墻，分解為直線墻肢和端柱分別配筋，然后疊加配筋結(jié)果。這種配筋方式，多數(shù)情況下會(huì)造成配筋過(guò)大，不經(jīng)濟(jì)；而在某些情況下又會(huì)配筋不足，不安全。傅學(xué)怡對(duì)此法也提出過(guò)質(zhì)疑：“實(shí)際工程中，常采用分段設(shè)計(jì)方法，將整截面的剪力墻分成幾個(gè)矩形截面來(lái)設(shè)計(jì)，其安全性、合理性有待研究。”[1]規(guī)范條文也要求剪力墻按組合截面配筋?！犊挂?guī)》[3],6.2.13-3：“抗震墻結(jié)構(gòu)、部分框支抗震四川水泥 2019年2期2019-04-17
- 單箱三室寬箱梁橋有效翼緣分布寬度研究
此一般采用“有效翼緣分布寬度”的方法進(jìn)行計(jì)算處理[4-6]。目前一般的研究只針對(duì)特定的箱梁橋展開計(jì)算，沒有通用性。祝明橋按照1:6縮尺比例進(jìn)行了混凝土箱梁模型受彎性能試驗(yàn)，并通過(guò)ANSYS分析，給出了翼緣有效寬度計(jì)算系數(shù)的計(jì)算公式[7]。張彥玲采用能量變分法推導(dǎo)了反向集中荷載作用下截面應(yīng)力的解析解，計(jì)算了組合梁負(fù)彎矩區(qū)的有效翼緣寬度，將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比[8]。我國(guó)《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》第4.2.3節(jié)對(duì)箱梁有效分布寬度做出了規(guī)定福建質(zhì)量管理 2019年7期2019-04-04
- 基于ABAQUS的T形短肢剪力墻承載力研究
m，截面為T形，翼緣寬為750mm，翼緣厚度為150mm，墻體寬度為900mm，腹板厚度為150mm，具體尺寸如圖2-4所示，其內(nèi)部縱向鋼筋和箍筋配置如圖1所示。圖1 T形短肢剪力墻截面尺寸圖2 T形普通短肢剪力墻配筋平面圖4 各部件的應(yīng)力云紋圖試驗(yàn)分別截取了 T形普通短肢剪力墻混凝土和鋼筋骨架在單調(diào)荷載作用下應(yīng)力云紋圖，如圖3和4所示。圖3 T形普通短肢剪力墻混凝土在單調(diào)荷載作用下應(yīng)力云紋圖如圖3，由于T形截面的加載端在翼緣側(cè)，出現(xiàn)了上述幾個(gè)不同變形下的四川水泥 2018年9期2018-08-29
- 薄壁型方管立柱局部穩(wěn)定性分析
的邊界條件對(duì)立柱翼緣與腹板的穩(wěn)定性影響不大，因?yàn)檠刂”谛头焦芰⒅L(zhǎng)度方向多出現(xiàn)多個(gè)半波，對(duì)于中間的半波，邊界條件的影響幾乎可以忽略[5]。因此在研究薄壁型方管立柱屈曲時(shí)假設(shè)加載邊是鉸支的，這樣薄壁型方管立柱翼緣與腹板的位移函數(shù)仍可設(shè)為式(3)中的位移函數(shù)。根據(jù)薄板穩(wěn)定理論，將立柱翼緣的坐標(biāo)原點(diǎn)建立在翼緣的中點(diǎn)處，腹板的坐標(biāo)原點(diǎn)建立在腹板的中點(diǎn)處，如圖3所示。圖3 薄壁型方管立柱受力分析圖由立柱翼緣與腹板屈曲波形的對(duì)稱性條件，得到立柱翼緣與腹板的位移函數(shù)為機(jī)械制造與自動(dòng)化 2018年4期2018-08-21
- 焊接工字形截面組合鋼梁腹板屈曲后整體穩(wěn)定性探析
桁架的斜拉桿，梁翼緣猶如弦桿，橫向加勁肋則起到豎桿的作用，這就使得腹板屈曲后還可以在一定范圍內(nèi)繼續(xù)承受逐漸增大的荷載。我國(guó)現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范正是基于這一點(diǎn)，給出了組合梁腹板考慮屈曲后強(qiáng)度的計(jì)算公式。而在實(shí)際中，當(dāng)采用較薄腹板并利用其屈曲后強(qiáng)度時(shí)，腹板高厚比一般都比較大，特別是跨度較大的梁，腹板的屈曲實(shí)際上是會(huì)引起梁內(nèi)部應(yīng)力的重新分布的，如果再考慮到梁構(gòu)件的殘余應(yīng)力等初始缺陷的作用，從鋼結(jié)構(gòu)穩(wěn)定設(shè)計(jì)的角度來(lái)說(shuō)，必然會(huì)對(duì)梁的整體穩(wěn)定性產(chǎn)生一定的影響。那么此時(shí)整建筑 2018年9期2018-05-09
- 各因素對(duì)簡(jiǎn)支T形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響
筋率、截面高度、翼緣尺寸等各因素對(duì)T形截面鋼筋混凝土梁抗爆性能的影響。1 有限元模型與荷載的施加1．1 有限元模型相關(guān)文獻(xiàn)表明［5］，在所有的混凝土模型中，MAT _CONCRETE _DAMAGE最能有效地模擬混凝土在高應(yīng)變、大變形下的力學(xué)形態(tài)。另外，數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)材料的參數(shù)非常敏感。因此，在有限元模型中，準(zhǔn)確定義合理的材料參數(shù)顯得尤為重要。*MAT _ CONCRETE _DAMAGE _REL3模型為*MAT_CONCRETE__DAMAGE的升級(jí)版水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-20
- 鋼筋混凝土T形剪力墻現(xiàn)狀研究
，其受力特點(diǎn)是：翼緣的出現(xiàn)使得腹板側(cè)受壓時(shí)的截面抗彎承載力更高，剛度更大；而翼緣側(cè)受壓時(shí)，由于翼緣寬度大使得受壓側(cè)混凝土壓應(yīng)變發(fā)展緩慢，墻體的變形能力得到提高.目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于T形RC墻研究：一是數(shù)量少，大尺寸T形墻的試驗(yàn)數(shù)據(jù)有限；二是，已有的試驗(yàn)研究中，試件多數(shù)為低軸壓比的墻，針對(duì)高層建筑底部高軸壓比T形墻的研究非常有限.本文總結(jié)了國(guó)內(nèi)外對(duì)鋼筋混凝土T形截面剪力墻的相關(guān)研究，為進(jìn)一步研究T形墻的抗震性能和設(shè)計(jì)方法建立基礎(chǔ).1 研究現(xiàn)狀1.1 約束邊緣構(gòu)件在棗莊學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年2期2018-03-08
- 帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的解析解與簡(jiǎn)化公式
215000)帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的解析解與簡(jiǎn)化公式王斌, 史慶軒, 何偉鋒(1.西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院，陜西 西安 710055；2.中色科技股份有限公司蘇州分公司，江蘇 蘇州 215000)為了研究高層建筑結(jié)構(gòu)中帶翼緣剪力墻有效翼緣寬度的取值，本文基于能量變分原理，推導(dǎo)了剪力墻翼緣截面正應(yīng)力的解析表達(dá)式，并依據(jù)應(yīng)力等效原則計(jì)算了彈性階段有效翼緣寬度的解析解。采用有限元方法對(duì)一組T形截面剪力墻進(jìn)行了參數(shù)化分析，描述了有效翼緣寬度隨加載過(guò)程的變哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年3期2017-04-08
- G550高強(qiáng)冷彎薄壁槽鋼受彎構(gòu)件力學(xué)性能與設(shè)計(jì)方法
載力有顯著影響，翼緣V形加勁比腹板V形加勁能夠更有效地提高構(gòu)件抗彎承載力，構(gòu)件抗彎承載力的變化規(guī)律與屈曲模式有關(guān)。根據(jù)有限元參數(shù)分析結(jié)果，在已有直接強(qiáng)度法基礎(chǔ)上回歸出適用于高強(qiáng)冷彎薄壁槽鋼受彎構(gòu)件的直接強(qiáng)度法修正公式。高強(qiáng)冷彎薄壁槽鋼；受彎構(gòu)件；力學(xué)性能；直接強(qiáng)度法；抗彎承載力G550高強(qiáng)鋼材的力學(xué)性能與傳統(tǒng)的Q235和Q345鋼材有較大區(qū)別。中國(guó)《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》(GB50018—2003)對(duì)屈服強(qiáng)度高于Q345、板厚小于2 mm的構(gòu)件尚無(wú)明確土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2016年5期2016-11-21
- H形截面壓彎鋼構(gòu)件板組彈塑性相關(guān)屈曲分析
能，改變軸壓比、翼緣寬厚比、腹板高厚比及翼緣-腹板厚度比等參數(shù)，進(jìn)行一系列非特厚實(shí)截面鋼構(gòu)件彈塑性局部相關(guān)屈曲非線性有限元分析，獲得一系列極限彎矩比與這些參數(shù)的相關(guān)曲線，表明極限彎矩比隨軸壓比和翼緣寬厚比增大而明顯降低.得到精度較高的正則化極限彎矩比擬合公式，基于整體和局部等穩(wěn)原則導(dǎo)出板組容許寬厚比相關(guān)曲線.在某些條件下，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的翼緣和腹板寬厚比限值可能超出容許寬厚比相關(guān)曲線限定的參數(shù)范圍.焊接H形截面； 彈塑性； 相關(guān)屈曲； 極限彎矩比； 寬厚比- 門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩(wěn)定性關(guān)系研究
門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩(wěn)定性關(guān)系研究呂 淼 王建省 王宗澤北方工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院基于采用H型鋼做鋼梁的大跨度門式剛架進(jìn)行分析，用PKPM軟件建立了力學(xué)分析模型，設(shè)定了力學(xué)計(jì)算參數(shù)，模擬真實(shí)剛架的受力，給出恒荷載、線荷載及風(fēng)荷載作用于鋼梁，并選取高度、翼板寬度、腹板厚度相同但翼緣厚度不同的幾組梁進(jìn)行計(jì)算分析，從而總結(jié)出門式剛架H型鋼梁翼緣厚度與梁穩(wěn)定性的關(guān)系。研究背景近年來(lái)，我國(guó)輕型鋼結(jié)構(gòu)的研究與應(yīng)用迅猛發(fā)展，大量輕型鋼結(jié)構(gòu)出現(xiàn)，其中不乏個(gè)性化，結(jié)構(gòu)中國(guó)科技信息 2016年17期2016-10-11
- 波形鋼腹板組合連續(xù)箱梁有效翼緣寬度計(jì)算初探
組合連續(xù)箱梁有效翼緣寬度計(jì)算初探董桔燦12Bruno Briseghella1姜瑞娟2陳宜言2吳啟明2吳慶雄1(1.福州大學(xué)土木工程學(xué)院福建福州 3501162.深圳市市政設(shè)計(jì)研究院有限公司廣東深圳 518029)針對(duì)目前規(guī)范中缺少有關(guān)波形鋼腹板組合連續(xù)梁橋有效翼緣寬度的相關(guān)規(guī)定提出一種翼緣有效寬度計(jì)算方法.以某大跨度波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土組合連續(xù)箱梁橋?yàn)楸尘皩?duì)其有效翼緣寬度計(jì)算進(jìn)行初步研究.研究結(jié)果表明:在自重和集中荷載作用下跨中混凝土內(nèi)襯邊緣的剪力滯效- 熱軋H型鋼翼緣端部缺陷原因分析與改進(jìn)
公司)熱軋H型鋼翼緣端部缺陷原因分析與改進(jìn)田志燦(山東鋼鐵股份公司萊蕪分公司)分析了萊鋼H400x400規(guī)格翼緣端部未充滿缺陷的產(chǎn)生原因，通過(guò)采取完善加熱、速度以及變形制度，優(yōu)化壓下規(guī)程及軋邊機(jī)槽深等措施，最終使得此缺陷得到有效解決。H型鋼 孔型參數(shù) 壓下規(guī)程 加熱制度 速度制度 變形制度 軋槽深度0 前言萊鋼大H型鋼生產(chǎn)線的主體設(shè)備從德國(guó)SMS公司引進(jìn)，軋制工藝采用“X-H”往復(fù)式軋制，并結(jié)合動(dòng)態(tài)AGC技術(shù)以及TCS調(diào)整系統(tǒng)，具有國(guó)際先進(jìn)水平。該條生產(chǎn)線河南冶金 2016年6期2016-03-27
- 翼緣寬厚比對(duì)耗能梁性能的影響
胡淑軍，王湛?翼緣寬厚比對(duì)耗能梁性能的影響胡淑軍1，王湛2(1. 華南理工大學(xué)土木工程系，廣東廣州，510640；2. 華南理工大學(xué)亞熱帶建筑科學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東廣州，510640)基于Q235鋼材設(shè)計(jì)70個(gè)不同翼緣寬厚比和長(zhǎng)度的耗能梁分析模型來(lái)重新評(píng)估翼緣寬厚比。與已有試驗(yàn)對(duì)比，驗(yàn)證有限元分析方法的準(zhǔn)確性。研究結(jié)果表明，剪切型和彎曲型耗能梁的翼緣寬厚比可放寬至10，并得到不同長(zhǎng)度耗能梁的破壞模式、超強(qiáng)系數(shù)和滯回曲線。根據(jù)耗能梁的破壞模式和耗能能力，建- 水分對(duì)木質(zhì)工字梁翼緣/腹板接口性能的影響*
水分對(duì)木質(zhì)工字梁翼緣/腹板接口性能的影響*李軍偉，陳 竹（云南林業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，云南 昆明 650224）木質(zhì)工字梁（Wood I-Beam，簡(jiǎn)稱：IB）在使用過(guò)程中將不可避免地遇到潮濕環(huán)境的影響，研究水分對(duì)翼緣/腹板接口性能的影響，對(duì)確保IB接口最佳膠合狀態(tài)以及最終產(chǎn)品尺寸穩(wěn)定性至關(guān)重要．研究結(jié)果表明：IB的綜合性纖維飽和點(diǎn)只有25%左右；含水率從8.9%提高到25%的接口的承壓能力下降了47.2%，含水率從25%提高到53%的接口的承壓能力僅下降了0.- 部分翼緣加強(qiáng)型鋼板混凝土連梁的有限元分析
16622）部分翼緣加強(qiáng)型鋼板混凝土連梁的有限元分析陳 棟1，宋 力1，李瑤亮2，王懷亮3（1.大連大學(xué)材料破壞力學(xué)數(shù)值試驗(yàn)研究中心，遼寧大連116622；2.鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院，河南鄭州450001；3.大連大學(xué)建筑工程學(xué)院，遼寧大連116622）摘要:通過(guò)Abaqus建立鋼板混凝土連梁模型對(duì)原始實(shí)驗(yàn)［1］進(jìn)行模擬分析，分析結(jié)果與原始實(shí)驗(yàn)吻合良好 ，有限元分析表明:鋼板混凝土連梁的墻梁連接處鋼板的邊緣在剪拉應(yīng)力的作用下率先進(jìn)入屈服，而配有工字型截面的型水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2015年1期2015-08-12
- 長(zhǎng)懸臂板在作業(yè)平臺(tái)荷載下的力學(xué)行為分析
當(dāng)箱梁結(jié)構(gòu)的懸臂翼緣長(zhǎng)度達(dá)到和超過(guò)2.5m時(shí)，可以通過(guò)配置橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋以優(yōu)化頂板及懸壁板的應(yīng)力狀態(tài)，而由于施工工藝或張拉控制的影響，可能會(huì)造成橫向預(yù)應(yīng)力損失過(guò)大或失效，從而導(dǎo)致長(zhǎng)懸臂翼緣板在重載作用下?lián)p傷和破壞。文章以實(shí)際工程為例，分別考慮了橫向預(yù)應(yīng)力失效和不失效兩種情況，對(duì)箱梁長(zhǎng)懸臂翼緣上搭設(shè)作業(yè)平臺(tái)的力學(xué)性能進(jìn)行了線性和非線性分析。結(jié)果表明：箱梁長(zhǎng)懸臂板設(shè)置橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠提高懸臂結(jié)構(gòu)正常使用階段的安全性，但不能提高其極限承載力，極限承載力取決于翼西部交通科技 2015年6期2015-07-01
- 預(yù)應(yīng)力混凝土梁板體系的應(yīng)用分析
凝土梁板體系有效翼緣，主要是研究變分法分析預(yù)應(yīng)力框架梁的解析解，結(jié)合較為典型的預(yù)應(yīng)力框架結(jié)構(gòu)的試驗(yàn)，探討預(yù)應(yīng)力混凝土梁的有效翼緣寬度的取值。研究表明：預(yù)應(yīng)力混凝土梁的等效寬度能夠描述真實(shí)的受力狀態(tài)，在實(shí)際的工程中，預(yù)應(yīng)力混凝土要進(jìn)行短暫狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算，且會(huì)改變混凝土樓面荷載的雙向傳遞規(guī)律。本文的結(jié)果能為預(yù)應(yīng)力混凝土梁板體系的設(shè)計(jì)及計(jì)算提供參考。預(yù)應(yīng)力混凝土;梁板體系;有效翼緣;工程案例隨著建筑行業(yè)的高速發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土自20世紀(jì)60年代以來(lái)開始廣泛應(yīng)用到山東農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2015年5期2015-02-21
- 軋制工藝參數(shù)對(duì)H型鋼金屬流動(dòng)規(guī)律的影響
動(dòng)軋件進(jìn)入輥縫；翼緣是在被動(dòng)的立輥和水平輥輥環(huán)側(cè)面之間產(chǎn)生塑性變形，依靠翼緣與立輥之間的摩擦力帶動(dòng)立輥轉(zhuǎn)動(dòng)。腹板和翼緣在不同的變形區(qū)進(jìn)行變形，腹板與翼緣的變形條件存在較大的差異［1－2］。因此研究H型鋼的金屬流動(dòng)規(guī)律是十分必要的［3］。1 顯示動(dòng)力學(xué)有限元法［4］顯示動(dòng)力學(xué)有限元基本方程為：式中，a（t）和υ（t）分別是系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)加速度向量和節(jié)點(diǎn)速度向量，M、C、K和Q（t）分別是系統(tǒng)的質(zhì)量矩陣、阻尼矩陣、剛度矩陣和節(jié)點(diǎn)載荷向量。通常用中心差分法求解上面方- H型鋼斷面組織對(duì)其機(jī)械性能的影響
E五組H型鋼上下翼緣、腹板按H型鋼翼緣寬度四分之一處(4/B)沿著軋制方向切取20σ= Deε250mm拉伸試樣。記翼緣上為I1，翼緣下為I2，腹板為F如圖1所示。實(shí)驗(yàn)所用原材料的化學(xué)成分如表1所示。圖1 H型鋼截取試樣標(biāo)準(zhǔn)表1 實(shí)驗(yàn)樣品的化學(xué)成分2 拉伸實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)采用河北聯(lián)合大學(xué)60 kN拉伸實(shí)驗(yàn)機(jī)，將試件豎直放入拉伸試驗(yàn)機(jī)夾頭，打開微機(jī)中拉伸實(shí)驗(yàn)用軟件，輸入拉伸試樣數(shù)據(jù)。拉伸前將軟件中的拉力和位移數(shù)據(jù)清零。在打開拉伸試驗(yàn)機(jī)均勻加載。拉伸結(jié)束后記錄拉伸數(shù)據(jù)- H型鋼萬(wàn)能軋制力計(jì)算方法
多集中在分開考慮翼緣和腹板的情況下，結(jié)合實(shí)驗(yàn)研究對(duì)板帶軋制力公式進(jìn)行修正，或者通過(guò)初等解析、能量法等對(duì)力能參數(shù)進(jìn)行計(jì)算[2?12]。中島浩衛(wèi)[2]通過(guò)實(shí)驗(yàn)的方法，得到H型鋼和純粹板帶軋制力之間的關(guān)系，但通過(guò)分離腹板和翼緣的實(shí)驗(yàn)研究并不充分，只考慮翼緣伸長(zhǎng)率大于腹板伸長(zhǎng)率的情況。須藤忠三利用三維塑性變形原理(初等解析法)對(duì)H型鋼軋制過(guò)程中的軋制力進(jìn)行理論推導(dǎo)，但并沒給出通用的應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)[3]；潘亮等[4?5]在須藤忠三的基礎(chǔ)上對(duì)應(yīng)力狀態(tài)系數(shù)進(jìn)行修正，得到H- 內(nèi)襯混凝土波折鋼腹板梁抗彎性能試驗(yàn)研究
土，采用焊釘及與翼緣焊接的鋼筋網(wǎng)進(jìn)行完全連接形成組合結(jié)構(gòu)改善受力性能（圖1），既可以提高波折腹板抗屈曲性能，同時(shí)又能夠借助內(nèi)襯的混凝土構(gòu)造，使腹板的作用力有效地傳給橋墩.根部截面高度達(dá)到7m 或以上的幾座已建波折腹板連續(xù)剛構(gòu)橋基本上都采取了該措施，即在距離根部一定范圍內(nèi)的波折腹板內(nèi)襯混凝土［1，9］.目前，對(duì)于波折鋼腹板內(nèi)襯混凝土組合結(jié)構(gòu)沒有明確的設(shè)計(jì)方法，且內(nèi)襯混凝土對(duì)組合結(jié)構(gòu)承載性能及變形能力的影響研究較少，因此本文通過(guò)波折鋼板－內(nèi)襯混凝土組合梁彎曲性- 熱連軋H型鋼軋制變形數(shù)值模擬
，H型鋼的腹板和翼緣在變形過(guò)程中存在很強(qiáng)的相互牽制作用，腹板和翼緣交界處的金屬在軋制過(guò)程的不同時(shí)刻發(fā)生雙向流動(dòng)，使生產(chǎn)過(guò)程困難。由于實(shí)驗(yàn)方法成本較高，很多研究者目前主要采用數(shù)值模擬技術(shù)對(duì)金屬的變形過(guò)程進(jìn)行分析［6］。目前，采用數(shù)值模擬方法研究H型鋼連軋過(guò)程文獻(xiàn)較少，本文采用ANSYS/LS－DYNA模塊對(duì)H型鋼軋制變形進(jìn)行了數(shù)值模擬，得到的H型鋼連軋變形規(guī)律為H型鋼連軋均勻變形提供理論依據(jù)。1 熱連軋H型鋼模型建立1.1 幾何模型的構(gòu)建中間坯經(jīng)過(guò)9道次軋制- 斜軋孔型工藝H型鋼初軋過(guò)程模擬仿真分析
、K4孔型在開口翼緣部位金屬出現(xiàn)內(nèi)翻現(xiàn)象.型鋼;斜軋孔型;模擬仿真斜軋孔型工藝軋制H型鋼產(chǎn)品是目前H型鋼生產(chǎn)中較為獨(dú)特的一種生產(chǎn)方式.采用斜軋孔型不僅降低了軋輥的成本，增加重車次數(shù)，還使得多種H型鋼規(guī)格使用同一類坯料成為可能.斜軋工藝為小規(guī)格H型鋼產(chǎn)品的產(chǎn)能最大化提供了工藝基礎(chǔ).目前對(duì)H型鋼孔型工藝的研究主要集中在對(duì)稱軋制過(guò)程的金屬流動(dòng)［1～3］、溫度場(chǎng)［4］及萬(wàn)能軋機(jī)的模擬計(jì)算分析［5］等方面，對(duì)于斜軋工藝生產(chǎn)H型鋼產(chǎn)品則鮮有報(bào)道.由于斜軋工藝是不均勻變材料與冶金學(xué)報(bào) 2011年4期2011-12-28
- 鋼管混凝土翼緣削弱外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)受力性能研究＊
0072）目前，翼緣削弱設(shè)計(jì)還只應(yīng)用于鋼框架結(jié)構(gòu)中，在鋼管混凝土結(jié)構(gòu)中尚較少有相關(guān)的應(yīng)用和研究［1］.筆者的相關(guān)研究表明，在靜力加載時(shí)，加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)的破壞多發(fā)生在翼緣與環(huán)板接合部位，以及柱壁與環(huán)板的連接焊縫處；在反復(fù)荷載作用下，節(jié)點(diǎn)域處的鋼管發(fā)生鼓脹，試驗(yàn)時(shí)節(jié)點(diǎn)破壞多是發(fā)生在環(huán)與柱管的連接焊縫上.這些區(qū)域發(fā)生破壞都將直接導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)域毀滅性的撕裂，以致節(jié)點(diǎn)域喪失工作能力，無(wú)法修補(bǔ)，其破壞后果甚至比鋼框架節(jié)點(diǎn)的破壞后果還要嚴(yán)重.究其原因，主要是通過(guò)普通外加強(qiáng)環(huán)式- 框架結(jié)構(gòu)梁端截面有效翼緣寬度的有限元分析
析了梁端截面有效翼緣寬度在彈性階段和彈塑性階段的取值情況，提出了有效翼緣寬度bf'的計(jì)算方法。1 分析模型的建立1.1 單元類型的選取混凝土單元采用三維八節(jié)點(diǎn)六面體一階實(shí)體單元C3D8R模擬，它使用縮減積分(Reduced-integration)和沙漏(hourglass)控制，用于劃分較細(xì)的網(wǎng)格中進(jìn)行大應(yīng)變分析。縱筋和箍筋采用T3D2桿單元模擬。1.2 相互作用、邊界條件及荷載本文鋼筋單元采用桿單元，在Interaction中，用embedded命令嵌山西建筑 2011年17期2011-04-14
- 熱軋H型鋼端部舌形數(shù)值分析
，經(jīng)常造成腹板和翼緣的延伸不均勻，出現(xiàn)了所謂“舌形端部”，在軋制完成之后需要將該端部切除。從目前實(shí)際生產(chǎn)情況中我們了解到，該端部畸變較大，切損嚴(yán)重，造成了極大的浪費(fèi)。本文應(yīng)用彈塑性有限元法，采用顯式動(dòng)力學(xué)有限元軟件ANSYS/LS-DYNA對(duì)熱軋H型鋼的萬(wàn)能軋制變形過(guò)程進(jìn)行有限元模擬，針對(duì)H型鋼的舌形端部建立應(yīng)力場(chǎng)和位移場(chǎng)，分析端部變形的特點(diǎn)，以便找到舌形端部的成因和控制方法。1 萬(wàn)能軋機(jī)軋制H型鋼的工藝?yán)碚撌紫葘愋突蛘呔匦芜B鑄坯在二輥深切孔型中開坯軋制- 工字形截面組合梁截面改變?cè)O(shè)計(jì)探討
有兩種:1)改變翼緣截面，從梁的中部向兩側(cè)逐漸減少，而保持腹板截面不變，單層翼緣板改變截面時(shí)，宜改變翼緣的寬度而不宜改變其厚度，因?yàn)楦淖兒穸葧r(shí)，該處應(yīng)力集中嚴(yán)重，且使梁頂部不平[1]，有時(shí)使梁支撐其他構(gòu)件不便，而且翼緣厚度的減小可能導(dǎo)致局部失穩(wěn)。2)改變腹板截面，即保持翼緣截面不變，改變腹板的截面尺寸，從強(qiáng)度條件看，改變腹板高度比改變腹板厚度更能發(fā)揮材料的性能。本文將闡述通過(guò)改變翼緣來(lái)改變截面的方法。2 組合梁截面改變?cè)O(shè)計(jì)在進(jìn)行組合梁截面改變?cè)O(shè)計(jì)時(shí)，梁的翼山西建筑 2010年13期2010-04-14
- 帶翼緣鋼筋混凝土剪力墻塑性鉸長(zhǎng)度研究