機(jī)側(cè)
- 直驅(qū)永磁風(fēng)電機(jī)組電磁暫態(tài)仿真與穩(wěn)定性分析
連接側(cè)的換流器為機(jī)側(cè)換流器，與交流電網(wǎng)相連接側(cè)的換流器為網(wǎng)側(cè)換流器。機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)換流器既控制風(fēng)電機(jī)組的輸出功率，也可在交流系統(tǒng)故障時(shí)及時(shí)隔離和保護(hù)風(fēng)電機(jī)組。圖1 直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組結(jié)構(gòu)回路2 直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組數(shù)學(xué)建模對(duì)于直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組，發(fā)電功率可用式(1)進(jìn)行描述[5]。式中，ρ為空氣密度;R為風(fēng)機(jī)葉片半徑;v為風(fēng)速;CP為風(fēng)能利用系數(shù);λ為葉尖速比;β為槳距角；其中，葉尖速比λ可由下式表示。式中，ω為風(fēng)力機(jī)角速度。風(fēng)能利用系數(shù)CP與葉尖速比λ和槳距角β有關(guān)，即與風(fēng)速等
電力安全技術(shù) 2023年9期2023-11-05
- 基于平滑切換的不平衡工況下直驅(qū)風(fēng)機(jī)故障穿越控制策略
策略［7］通常是機(jī)側(cè)整流器實(shí)現(xiàn)對(duì)永磁同步發(fā)電機(jī)的有功控制,網(wǎng)側(cè)逆變器按文獻(xiàn)［6］中所述,隨電壓變化程度改變無(wú)功電流增量以實(shí)現(xiàn)對(duì)電網(wǎng)的無(wú)功支撐。此外,還可通過(guò)在直流側(cè)增設(shè)耗能撬棒電阻抑制直流側(cè)過(guò)電壓［8］。值得注意的是,風(fēng)電匯集區(qū)域常存在三相電壓不平衡現(xiàn)象,如不平衡短路故障及不平衡負(fù)荷引起的風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)點(diǎn)電壓不平衡情況等［9］。傳統(tǒng)故障穿越控制大多考慮三相平衡故障工況,或僅考慮不平衡工況下抑制有功功率波動(dòng)的單一控制目標(biāo)［10-11］,對(duì)于不平衡工況下直驅(qū)風(fēng)機(jī)的
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2023年19期2023-10-21
- 小水電機(jī)組的變轉(zhuǎn)速運(yùn)行方案及控制策略研究
變流器數(shù)學(xué)模型機(jī)側(cè)變流器的數(shù)學(xué)模型表示為：式中：esd為發(fā)電機(jī)的d 軸感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)；esq為發(fā)電機(jī)的q 軸感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)；Ssd為機(jī)側(cè)變流器開(kāi)關(guān)函數(shù)的d 軸分量；Ssq為機(jī)側(cè)變流器開(kāi)關(guān)函數(shù)的q軸分量；Udc為直流母線(xiàn)電壓；C為直流母線(xiàn)電容；iL為直流母線(xiàn)流至網(wǎng)側(cè)變流器的電流。網(wǎng)側(cè)變流器的數(shù)學(xué)模型表示為：式中：ugd為網(wǎng)側(cè)變流器的出口d 軸電壓；ugq為網(wǎng)側(cè)變流器的出口q軸電壓；egd為電網(wǎng)d軸電壓；egq為電網(wǎng)q軸電壓；Rg為網(wǎng)側(cè)濾波電阻；igd為網(wǎng)側(cè)d軸電流
中國(guó)農(nóng)村水利水電 2023年8期2023-08-28
- 微型燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電系統(tǒng)啟發(fā)一體過(guò)程的控制技術(shù)及仿真分析
氣輪機(jī)啟動(dòng)階段,機(jī)側(cè)變流器處于逆變狀態(tài),其作用是將整流得到的直流電逆變成為三相高頻交流電[2]。此時(shí),永磁同步電機(jī)相當(dāng)于一臺(tái)電動(dòng)機(jī),拖動(dòng)微型燃?xì)廨啓C(jī)不斷加速,直到實(shí)時(shí)轉(zhuǎn)速達(dá)到額定轉(zhuǎn)速(點(diǎn)火脫機(jī)速度),機(jī)側(cè)變流器的逆變控制實(shí)現(xiàn)方式如下:前端的速度傳感器實(shí)時(shí)采集永磁同步電機(jī)的轉(zhuǎn)速V,并將其與參考轉(zhuǎn)速Vref做對(duì)比,兩者相減后得到的速度差Vdref作為輸入信號(hào),輸入到PI控制器中。經(jīng)過(guò)PI控制器處理后輸出iq的參考值iqref。給定d軸電流參考分量idref,依
黑龍江科學(xué) 2023年12期2023-08-11
- 應(yīng)用于直驅(qū)式風(fēng)電機(jī)組的“背靠背”變流器等值建模
，D-PMSG 機(jī)側(cè)與網(wǎng)側(cè)元件被“背靠背”變流器隔離，電網(wǎng)側(cè)感受不到發(fā)電機(jī)的動(dòng)態(tài)，因此，無(wú)需建立機(jī)側(cè)元件及其控制器詳細(xì)模型。1.1 永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)結(jié)構(gòu)永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組結(jié)構(gòu)如圖1 所示，它由風(fēng)力機(jī)經(jīng)過(guò)軸系與永磁同步發(fā)電機(jī)相連，再由基于PWM 的“背靠背”全功率變流器經(jīng)過(guò)變壓器與電網(wǎng)相連，從而實(shí)現(xiàn)D-PMSG并網(wǎng)。從控制器角度來(lái)看，主要包括用于實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能捕捉的槳距角控制器、用于實(shí)現(xiàn)交直流相互轉(zhuǎn)換的機(jī)側(cè)變流器和網(wǎng)側(cè)變流器。圖1 永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)結(jié)構(gòu)圖
電子制作 2023年10期2023-07-09
- 一種串口波特率匹配方法研究與實(shí)現(xiàn)
，本文還給出了主機(jī)側(cè)和從機(jī)側(cè)的實(shí)現(xiàn)工作流程。1 研究現(xiàn)狀目前有不少研究人員對(duì)波特率等通信參數(shù)的自動(dòng)識(shí)別進(jìn)行研究，可以歸為以下幾種方法[4-10]：（1）標(biāo)準(zhǔn)波特率窮舉法。該方法要求從機(jī)側(cè)的波特率必須在有限的幾個(gè)固定數(shù)值之間變化，如300～115 200之間的標(biāo)準(zhǔn)值，且從機(jī)側(cè)的工作振蕩頻率穩(wěn)定。主機(jī)啟動(dòng)通信程序后，逐個(gè)嘗試以不同的波特率接收從機(jī)發(fā)出的特定字符，直到能正確接收為止。該方法操作簡(jiǎn)單，但連接時(shí)間長(zhǎng)，局限于只能在固定數(shù)值間變化。（2）碼元寬度實(shí)時(shí)檢測(cè)
物聯(lián)網(wǎng)技術(shù) 2023年3期2023-03-22
- 遠(yuǎn)端電網(wǎng)故障下雙饋式變速抽水蓄能機(jī)組平衡點(diǎn)存在性研究
DF-VSPSU機(jī)側(cè)特性和網(wǎng)側(cè)特性方程，刻畫(huà)了不同接入環(huán)境下DF-VSPSU運(yùn)行可行域，并分別從遠(yuǎn)端電壓跌落深度、電網(wǎng)短路比、電網(wǎng)阻抗角、機(jī)組無(wú)功支撐系數(shù)4個(gè)因素分析對(duì)其運(yùn)行平衡點(diǎn)存在性的影響。最后，通過(guò)MATLAB/Simulink仿真驗(yàn)證了理論分析。1 低電壓穿越策略圖1給出了DF-VSPSU接入電網(wǎng)阻抗不可忽略的單機(jī)無(wú)窮大結(jié)構(gòu)圖。其中，DF-VSPSU電流正方向指向電網(wǎng)，下標(biāo)abc、dq分別表示電氣量在三相靜止abc坐標(biāo)系、兩相同步旋轉(zhuǎn)dq坐標(biāo)系下的
電機(jī)與控制應(yīng)用 2023年1期2023-02-03
- 無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)的高電壓穿越控制策略研究
[14]提出一種機(jī)側(cè)變流器的控制策略，旨在抑制電網(wǎng)電壓發(fā)生故障時(shí)BDFIG控制繞組的暫態(tài)電流沖擊。但該方法未考慮電壓驟升故障期間網(wǎng)側(cè)變流器可能存在的直流母線(xiàn)過(guò)電壓?jiǎn)栴}，并且在故障穿越期間功率繞組有功功率及無(wú)功功率外環(huán)均斷開(kāi)，使得二者均不可控。本文對(duì)電壓驟升時(shí)刻籠型轉(zhuǎn)子BDFIG控制繞組暫態(tài)電流進(jìn)行理論推導(dǎo)，說(shuō)明抑制控制繞組過(guò)電流并非解決BDFIG高電壓穿越的關(guān)鍵問(wèn)題。針對(duì)現(xiàn)行國(guó)標(biāo)中對(duì)并網(wǎng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)在電壓升高期間提供動(dòng)態(tài)無(wú)功支撐及有功功率波動(dòng)的要求，給出網(wǎng)側(cè)
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2022年12期2023-01-11
- 直驅(qū)風(fēng)機(jī)機(jī)網(wǎng)側(cè)變流器統(tǒng)一建模及其弱電網(wǎng)下穩(wěn)定性研究
背拓?fù)湫问?，使?span id="syggg00" class="hl">機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變流器動(dòng)態(tài)在一定程度上解耦，在研究變流器控制的穩(wěn)定性時(shí)常常將機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變流器其一進(jìn)行簡(jiǎn)化。文獻(xiàn)[9]研究了影響雙饋風(fēng)機(jī)軸系振蕩的因素，考慮軸系、發(fā)電機(jī)及機(jī)側(cè)變流器控制動(dòng)態(tài)，認(rèn)為機(jī)側(cè)控制參數(shù)和控制策略的不當(dāng)會(huì)引發(fā)不穩(wěn)定現(xiàn)象；文獻(xiàn)[10]則研究了直驅(qū)風(fēng)機(jī)發(fā)生次同步振蕩的機(jī)理，將風(fēng)力機(jī)、永磁同步發(fā)電機(jī)和機(jī)側(cè)變流器及其控制系統(tǒng)簡(jiǎn)化建模為受控電流源模型，認(rèn)為風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)的增多和電網(wǎng)強(qiáng)度的變?nèi)跻l(fā)系統(tǒng)阻尼變?nèi)鯇?dǎo)致不穩(wěn)定；以上研究都忽略了網(wǎng)側(cè)控制的
電測(cè)與儀表 2022年10期2022-10-11
- 頂裝焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵綜合治理技術(shù)*
本文在頂裝煤焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵排放特征分析的基礎(chǔ)上，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)煙塵氣體排放量測(cè)試，結(jié)合理論計(jì)算，研發(fā)了焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵治理系統(tǒng)。1 頂裝焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵排放特征機(jī)側(cè)煙塵主要是在焦?fàn)t出焦過(guò)程中產(chǎn)生，從推焦車(chē)取門(mén)機(jī)提門(mén)的瞬間開(kāi)始，爐門(mén)與門(mén)縫上的高溫焦油在接觸到空氣以后迅速燃燒，形成微量的煙塵，在沒(méi)有較強(qiáng)橫風(fēng)時(shí)，會(huì)向著爐頂排放。爐門(mén)開(kāi)啟過(guò)程中，在爐框的上部，大量的煙塵夾雜著從炭化室內(nèi)排放的可燃性氣體，造成了大范圍煙塵氣體的排放，如圖1所示。同時(shí)，在爐框上從上到下都有焦油燃燒形成
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2022年3期2022-06-24
- 永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)輸出電壓控制策略
足比例關(guān)系式，使機(jī)側(cè)變換器正常工作。最后進(jìn)行了理論分析和仿真驗(yàn)證，仿真結(jié)果驗(yàn)證了該策略的有效性和可實(shí)踐性。1 風(fēng)力機(jī)數(shù)學(xué)模型由風(fēng)力機(jī)的原理特性[6-7]可知，風(fēng)力機(jī)獲得的有效功率可表示為(1)式中,ρ為空氣密度；Rw為風(fēng)力機(jī)葉片半徑；vw為風(fēng)速；Cp為風(fēng)能利用系數(shù)，其表達(dá)式為(2)式中,β為槳距角；λ為葉尖速比；ωw為風(fēng)力機(jī)轉(zhuǎn)速。風(fēng)力機(jī)的功率Pm可用風(fēng)輪轉(zhuǎn)矩T和轉(zhuǎn)速ωw來(lái)表示，即：(3)2 機(jī)側(cè)變換器數(shù)學(xué)模型當(dāng)永磁同步發(fā)電機(jī)采用電動(dòng)機(jī)慣例時(shí)，定、轉(zhuǎn)子繞組均
微電機(jī) 2022年1期2022-03-21
- 基于似然剖面分析的直驅(qū)風(fēng)機(jī)變流器辨識(shí)建模方法
轉(zhuǎn)子磁場(chǎng)恒定時(shí)，機(jī)側(cè)電磁轉(zhuǎn)矩與q軸電流成正比。機(jī)側(cè)變流器的控制方程如式(1)所示。(1)(2)式中：Kω、Tω分別為外環(huán)PI調(diào)節(jié)器比例和積分系數(shù)。轉(zhuǎn)速參考值ω*通常由槳距角控制給出。網(wǎng)側(cè)變流器的控制目標(biāo)為維持變流器直流電壓恒定，通常采用電網(wǎng)電壓定向的方式，其控制方程為：(3)圖1 直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)[1]2 參數(shù)可辨識(shí)性與靈敏度分析參數(shù)的可辨識(shí)性一般用來(lái)衡量模型中的一個(gè)參數(shù)在一定的激勵(lì)和量測(cè)精度的條件下的準(zhǔn)確辨識(shí)性?！皡?shù)可辨識(shí)”是指模型的參數(shù)有唯一
電氣自動(dòng)化 2022年1期2022-03-02
- 基于相電流瞬時(shí)頻率估計(jì)的永磁直驅(qū)風(fēng)電變流器開(kāi)路故障診斷
方法能夠同時(shí)實(shí)現(xiàn)機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)的21種開(kāi)路故障診斷，且避免增加額外的傳感器，無(wú)需使用Park矢量變換和大量故障樣本，故障特征更為顯著、魯棒性強(qiáng)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了所提故障診斷算法的有效性和魯棒性。風(fēng)電變流器 開(kāi)路故障 永磁直驅(qū)式風(fēng)電系統(tǒng) 瞬時(shí)頻率估計(jì) 加權(quán)滑動(dòng)Hilbert變換0 引言隨著化石資源短缺和環(huán)境污染問(wèn)題日益嚴(yán)峻，風(fēng)能作為一種清潔的可再生能源受到全世界的重視，因此，風(fēng)力發(fā)電得到迅猛的發(fā)展。永磁直驅(qū)式風(fēng)力發(fā)電機(jī)組由于取消了沉重的增速齒輪箱，具有高效率、低噪
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-01-26
- 考慮母線(xiàn)槽諧振效應(yīng)的機(jī)側(cè)變流器過(guò)電壓研究
系統(tǒng)崩潰[1]。機(jī)側(cè)變流器一般安裝在塔筒底部，通過(guò)母線(xiàn)槽或電纜與頂部風(fēng)機(jī)相連[2]。風(fēng)電動(dòng)力電纜通常用銅作線(xiàn)芯，但我國(guó)銅儲(chǔ)量不高，且年消耗量較大，其成本問(wèn)題越來(lái)越突出[3]。電纜受結(jié)構(gòu)和材料制約，其載流量小于630 A，在風(fēng)機(jī)機(jī)組容量較大時(shí)，需數(shù)十根電纜并聯(lián)使用。而單根風(fēng)電專(zhuān)用母排載流量可達(dá)5000A，無(wú)論機(jī)組大小，單臺(tái)風(fēng)機(jī)每相只需兩根[4]。目前，電纜在風(fēng)電現(xiàn)場(chǎng)安裝，裝設(shè)難度較大，而母線(xiàn)槽可在塔筒制造廠預(yù)安裝，敷設(shè)簡(jiǎn)單[5]。除此之外，母線(xiàn)槽在耐受電流、
計(jì)算機(jī)仿真 2021年12期2022-01-22
- 基于H-MMC風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)無(wú)差拍電流控制策略
雙PR控制器，對(duì)機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)兩種不同的頻率分量分別進(jìn)行了跟蹤，但由于要配合多組PI調(diào)節(jié)器，PR參數(shù)難以整定，控制比較復(fù)雜，降低了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能。文獻(xiàn)[17]研究了在電網(wǎng)電壓跌落至原來(lái)的40%后，通過(guò)利用H-MMC子模塊分布式電容作為緩沖抑制無(wú)功二倍頻波動(dòng)、抑制負(fù)序電流波動(dòng)和抑制有功二倍頻波動(dòng)，從而保證器件不會(huì)過(guò)流，在電網(wǎng)故障消除后能夠在0.2 s內(nèi)達(dá)到穩(wěn)態(tài)?；谝陨蠁?wèn)題，本文將采用基于無(wú)差拍電流控制的方式，不用考慮機(jī)側(cè)頻率和網(wǎng)側(cè)頻率的影響，能夠?qū)虮垭娏鬟M(jìn)行
南方電網(wǎng)技術(shù) 2021年11期2021-12-26
- 基于模型預(yù)測(cè)的永磁同步發(fā)電系統(tǒng)控制
部分無(wú)法及時(shí)反饋機(jī)側(cè)參數(shù)的變化，造成網(wǎng)側(cè)電壓響應(yīng)速度較慢，導(dǎo)致母線(xiàn)電壓波動(dòng)較大，系統(tǒng)動(dòng)態(tài)性能變差。本文利用MPC 方法對(duì)永磁同步發(fā)電系統(tǒng)傳統(tǒng)DTC/DPC 方法進(jìn)行改進(jìn)，機(jī)側(cè)變流器采用模型預(yù)測(cè)直接轉(zhuǎn)矩控制方法（MPDTC），網(wǎng)側(cè)變流器采用模型預(yù)測(cè)直接功率控制方法（MPDPC），并在此基礎(chǔ)上將機(jī)側(cè)輸出功率反饋給網(wǎng)側(cè)母線(xiàn)電壓控制外環(huán)，實(shí)現(xiàn)機(jī)/網(wǎng)側(cè)變流器一體化控制，以降低母線(xiàn)電壓與有功功率的脈動(dòng)。1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)永磁同步發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1 所示。系統(tǒng)通過(guò)原動(dòng)機(jī)（在壓
現(xiàn)代電子技術(shù) 2021年23期2021-12-14
- 高爐煤氣加熱焦?fàn)t支管孔板直徑排列計(jì)算分析
m3/h；V機(jī)為機(jī)側(cè)煤氣流量，m3/h；S焦為焦側(cè)炭化室平均寬度，mm；S機(jī)為機(jī)側(cè)炭化室平均寬度，mm。則焦、機(jī)側(cè)煤氣流量分配比例=1.05×507.5/492.5=1.08。（3）機(jī)、焦側(cè)煤氣總流量實(shí)際工作時(shí)的煤氣流量校正系數(shù)取1.1，對(duì)機(jī)、焦側(cè)總流量進(jìn)行計(jì)算：機(jī)側(cè)煤氣總流量=83 068.28×1.1/(1+1.08)=43 930.34 m3/h焦側(cè)煤氣總流量=83 068.28×1.1-43 930.34=47 444.77 m3/h（4）各支管煤
煤化工 2021年3期2021-07-14
- 良信攜系統(tǒng)解決方案亮相“2021北京國(guó)際風(fēng)能大會(huì)暨展覽會(huì)”
滿(mǎn)足全功率變流器機(jī)側(cè)1 380 V高電壓要求,配合變流器可實(shí)現(xiàn)機(jī)側(cè)故障后備保護(hù);集中式光伏低壓電氣解決方案涵蓋光伏匯流箱、光伏并網(wǎng)逆變器、箱變低壓柜應(yīng)用場(chǎng)景;電力儲(chǔ)能方案涵蓋電池、變流器、分布式發(fā)電箱變低壓柜等場(chǎng)景,其中直流無(wú)極性微型斷路器滿(mǎn)足UL 1077標(biāo)準(zhǔn),直流負(fù)荷開(kāi)關(guān)符合IEC 60947-2:2016標(biāo)準(zhǔn),滿(mǎn)足PV臨界直流負(fù)載電流保護(hù)要求。在“雙碳”目標(biāo)的大背景下,良信將堅(jiān)持定制化、數(shù)字化的理念,為風(fēng)電行業(yè)合作伙伴提供一站式低壓電氣系統(tǒng)解決方案,
現(xiàn)代建筑電氣 2021年10期2021-03-30
- 移動(dòng)捕集技術(shù)及移動(dòng)水密封對(duì)接技術(shù)在焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵上的應(yīng)用
、難點(diǎn)?，F(xiàn)有焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵多采用移動(dòng)通風(fēng)槽技術(shù)、對(duì)接翻板閥技術(shù)等，有些焦?fàn)t機(jī)側(cè)甚至未設(shè)置除塵，對(duì)周?chē)h(huán)境和工人身心健康產(chǎn)生嚴(yán)重的影響。通過(guò)對(duì)國(guó)內(nèi)已有的焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵治理工藝的考察研究，分析現(xiàn)有工藝的優(yōu)缺點(diǎn)，考慮綜合因素后形成了一套能可靠、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)、安全運(yùn)行的焦?fàn)t機(jī)側(cè)多點(diǎn)吸塵集中罩移動(dòng)捕集技術(shù)及管道移動(dòng)水密封對(duì)接技術(shù)的工藝技術(shù)路線(xiàn)，滿(mǎn)足客戶(hù)的多方位需求，提供與不同焦?fàn)t爐型匹配的工藝參數(shù)和工程造價(jià)。目前該技術(shù)已在福建三鋼、河南安鋼、湖北金盛蘭、新疆八鋼等國(guó)內(nèi)鋼廠
山西冶金 2021年1期2021-03-27
- SWDJ625-1 型搗固焦?fàn)t技術(shù)特點(diǎn)及工藝分析
技術(shù)，便于調(diào)節(jié)從機(jī)側(cè)到焦側(cè)各立火道的煤氣流和空氣流，且便于廢氣流的排出，有利于焦?fàn)t長(zhǎng)向加熱的均勻性。另外，煙道和廢氣開(kāi)閉器布置在焦?fàn)t焦側(cè)，空氣入口箱布置在焦?fàn)t機(jī)側(cè)，可改善焦?fàn)t廢氣系統(tǒng)的操作環(huán)境，廢氣系統(tǒng)基建投資比其他焦?fàn)t節(jié)省40%以上。焦?fàn)t爐墻極限側(cè)負(fù)荷達(dá)到12.2 kPa，爐體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高，爐墻穩(wěn)定性好，使用壽命長(zhǎng)。蓄熱室下部低溫區(qū)使用黏土磚砌筑，上部高溫區(qū)使用硅磚砌筑，兩者之間設(shè)置滑動(dòng)層，避免蓄熱室因上下溫差導(dǎo)致膨脹不均，進(jìn)而產(chǎn)生局部拉裂，保證了爐體的嚴(yán)
煤化工 2021年1期2021-03-17
- 唐鋼不銹鋼1580mm熱連軋帶鋼卷取卷形的控制
對(duì)中度差時(shí)，卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板易出現(xiàn)單側(cè)與帶鋼接觸，造成與帶鋼接觸的一側(cè)磨損較深而另一側(cè)幾乎沒(méi)有磨損的狀況；當(dāng)側(cè)導(dǎo)板平行度差時(shí)，側(cè)導(dǎo)板易出現(xiàn)與帶鋼點(diǎn)接觸的的情況，致使卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板與帶鋼接觸處磨損10mm~15mm，而其余部位幾乎無(wú)磨損的狀況，不僅影響了卷形的質(zhì)量控制，還影響了側(cè)導(dǎo)板的使用壽命。良好的卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板對(duì)中度、平行度保持會(huì)使得側(cè)導(dǎo)板兩側(cè)均勻磨損。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)反復(fù)測(cè)量發(fā)現(xiàn)，1#卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板兩側(cè)對(duì)中度、平行度狀況保持良好，而2#卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板中心線(xiàn)與1#卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年17期2021-01-05
- 淺談瓦錫蘭主機(jī)控制及其案例分析
odule，或者機(jī)側(cè)顯示屏Local Display Unit相連接。此控制系統(tǒng)與外部系統(tǒng)的接線(xiàn)都在中間接線(xiàn)箱Junction box內(nèi)連接。接線(xiàn)箱內(nèi)還裝有WECS系統(tǒng)的電源模塊和提供WECS系統(tǒng)輸入/輸出信號(hào)的電氣隔離模塊。具體各個(gè)部分的聯(lián)系如下圖：WECS-7000系統(tǒng)中的模塊及主要功能如下：主控模塊MCM700：主要負(fù)責(zé)執(zhí)行主機(jī)的安全保護(hù);數(shù)據(jù)采集模塊CCM-10：主要采集與主機(jī)氣缸有關(guān)的參數(shù);數(shù)據(jù)采集模塊FE&TC Acquisition Moud
裝備維修技術(shù) 2020年6期2020-11-20
- 一種用于直驅(qū)型風(fēng)力發(fā)電機(jī)的高電壓穿越技術(shù)的研究
變化，提出改進(jìn)的機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變流器控制策略。文獻(xiàn)[8]是由電壓驟升的特性入手，提出一種基于雙模式控制的高電壓穿越方案。目前，很多方案都是針對(duì)雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)的，對(duì)直驅(qū)型風(fēng)機(jī)的研究比較單一。因此，在已有文獻(xiàn)的基礎(chǔ)上，在并網(wǎng)導(dǎo)則新規(guī)范圍內(nèi)，本文提出了一種可以根據(jù)電壓驟升幅度降低直流側(cè)電壓的高電壓穿越技術(shù)方案，并且通過(guò)軟件Matlab/Simu‐link進(jìn)行仿真實(shí)驗(yàn)。1 高電壓穿越技術(shù)并網(wǎng)導(dǎo)則規(guī)定風(fēng)電機(jī)組的低/高電壓穿越統(tǒng)稱(chēng)為故障穿越。早在很久以前國(guó)外就已經(jīng)開(kāi)始了對(duì)
- 安鋼7 m焦?fàn)t出焦煙塵的綜合治理
置——7 m焦?fàn)t機(jī)側(cè)地面除塵站工程項(xiàng)目為例，對(duì)焦?fàn)t的除塵改造進(jìn)行了研究，解決了焦化廠兩座7 m焦?fàn)t在推焦過(guò)程中焦?fàn)t機(jī)側(cè)和焦側(cè)爐頭產(chǎn)生大量含焦油、粉塵等有害物質(zhì)的問(wèn)題。研究結(jié)果可為類(lèi)似工程案例提供切實(shí)可行的治理思路和實(shí)施方案。1 安鋼7 m焦?fàn)t煙氣治理工程概況JNX70-2型焦?fàn)t爐體的主要參數(shù)見(jiàn)表1。安鋼焦化7 m焦?fàn)t炭化室高6.98 m，頂裝煤焦?fàn)t，已建設(shè)出焦地面除塵站、裝煤地面除塵站及機(jī)側(cè)車(chē)載除塵設(shè)施。焦?fàn)t機(jī)側(cè)建設(shè)相應(yīng)配套的收集處理風(fēng)量300 000 m
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年7期2020-07-25
- 永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)控制策略仿真研究
大功率跟蹤控制、機(jī)側(cè)變流器、網(wǎng)側(cè)變流器控制策略的有效性進(jìn)行仿真分析.1 永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)控制采用雙PWM變流器的永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示，包括機(jī)側(cè)AC/DC變流器和網(wǎng)側(cè)DC/AC變流器.1.1 機(jī)側(cè)變流器控制風(fēng)力機(jī)輸出機(jī)械功率為［2］：式中，Pm為風(fēng)力機(jī)輸出的機(jī)械功率；Cp為風(fēng)能利用系數(shù)；ρ為空氣密度；S為橫掃風(fēng)輪的面積；V為風(fēng)速；β為葉片槳距角；λ為葉尖速比.永磁同步發(fā)電機(jī)（PMSG）在dq坐標(biāo)系下電壓方程為［3］：式中，usd、usq、i
- 淺論馬鋼7.63 m焦?fàn)t推焦車(chē)機(jī)載除塵改造
置為地面除塵站，機(jī)側(cè)除塵選用機(jī)載除塵，機(jī)側(cè)除塵基礎(chǔ)參數(shù)均是根據(jù)當(dāng)時(shí)煉焦化學(xué)工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)。通過(guò)表1 可以看出環(huán)保要求日益嚴(yán)格，同時(shí)焦?fàn)t爐齡在不斷增長(zhǎng)，焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵設(shè)備的原有設(shè)計(jì)參數(shù)已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿(mǎn)足不了現(xiàn)在國(guó)家的環(huán)保要求。此次準(zhǔn)備對(duì)機(jī)側(cè)除塵進(jìn)行改造。為了有效收集機(jī)側(cè)煙塵，先根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況進(jìn)行研究探討[2]。表1 不同時(shí)期推焦過(guò)程中的大氣污染物排放濃度限值1 機(jī)側(cè)除塵現(xiàn)狀及存在問(wèn)題7.63 m 焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵為機(jī)載除塵。除塵系統(tǒng)主要包括集塵罩、清門(mén)煙罩、除
安徽化工 2020年3期2020-07-01
- 基于AC-DC-AC的異步電機(jī)系統(tǒng)積分反步和滑?？刂?/a>
成了網(wǎng)側(cè)子系統(tǒng)和機(jī)側(cè)子系統(tǒng)。兩個(gè)變流器之間由直流支撐電容連接，具有儲(chǔ)存能量、穩(wěn)定直流側(cè)電壓，緩沖網(wǎng)側(cè)子系統(tǒng)和機(jī)側(cè)子系統(tǒng)的能量交換、濾除直流側(cè)電壓的諧波的作用[6-7]。文獻(xiàn)[8]提出了對(duì)網(wǎng)側(cè)子系統(tǒng)電壓定向矢量控制、機(jī)側(cè)子系統(tǒng)磁場(chǎng)定向矢量控制，提高了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能，但存在直流母線(xiàn)電壓，當(dāng)負(fù)載較大變化時(shí)，波動(dòng)較大，抗干擾能力差的問(wèn)題。針對(duì)基于AC-DC-AC的異步電機(jī)系統(tǒng)，當(dāng)異步電機(jī)負(fù)載發(fā)生較大變化時(shí)，連接網(wǎng)側(cè)子系統(tǒng)和機(jī)側(cè)子系統(tǒng)的電容無(wú)法儲(chǔ)存過(guò)多的能量，導(dǎo)致直
微特電機(jī) 2020年5期2020-05-26
- 水封式機(jī)側(cè)除塵技術(shù)在6.0m焦?fàn)t上的應(yīng)用
熟技術(shù)，沒(méi)有建設(shè)機(jī)側(cè)爐頭煙塵處理設(shè)施，在摘門(mén)、推焦、平煤過(guò)程中產(chǎn)生的煙塵處于散排狀態(tài)。近幾年，隨著煉焦技術(shù)的發(fā)展，焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵技術(shù)已經(jīng)比較成熟，國(guó)家2012年也頒布了《煉焦化學(xué)工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB16171-2012)，為保護(hù)職工的身體健康，改善周邊大氣環(huán)境質(zhì)量，滿(mǎn)足國(guó)家環(huán)保要求，國(guó)內(nèi)焦化企業(yè)逐步增設(shè)機(jī)側(cè)除塵工藝。1 國(guó)內(nèi)焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵主要工藝[1]目前國(guó)內(nèi)先后發(fā)展了幾種焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵技術(shù)，如表1。1.1 “車(chē)載式”除塵工藝“車(chē)載式”除塵工藝，捕集罩和除
四川化工 2020年2期2020-02-16
- 雙饋異步風(fēng)力發(fā)電交直交系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)變換器電壓定向控制策略研究
分析了網(wǎng)側(cè)系統(tǒng)、機(jī)側(cè)系統(tǒng)和直流母線(xiàn)恒壓控制，采用電壓定向及前饋控制策略，有效的消除耦合項(xiàng)，實(shí)現(xiàn)了轉(zhuǎn)子與電網(wǎng)間無(wú)功功率與有功功率能量的雙向流動(dòng)；最后，在MATLAB/Simulink環(huán)境下建立了電壓定向矢量控制系統(tǒng)的仿真模型，仿真結(jié)果表明了電壓定向及前饋控制策略的有效性。1 雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)交直交系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及工作原理1.1 雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)交直交系統(tǒng)結(jié)構(gòu)雙饋異步風(fēng)電的交直交系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示，主要由網(wǎng)側(cè)變換器、轉(zhuǎn)子變換器、直流母線(xiàn)和濾波器等部分構(gòu)成。網(wǎng)側(cè)變
- 風(fēng)電變流器并聯(lián)控制的環(huán)流抑制策略研究
課題組提出網(wǎng)側(cè)和機(jī)側(cè)獨(dú)立控制環(huán)流抑制策略。1 環(huán)流等效數(shù)學(xué)模型圖1所示為實(shí)際工程應(yīng)用中普遍采用的兩臺(tái)變流器共直流側(cè)并聯(lián)拓?fù)鋱D，變流器并聯(lián)控制必然帶來(lái)如圖1所示的環(huán)流問(wèn)題。圖1 變流器并聯(lián)時(shí)的環(huán)流為了對(duì)兩臺(tái)變流器共直流側(cè)并聯(lián)系統(tǒng)進(jìn)行環(huán)流分析，對(duì)圖1所示的機(jī)側(cè)與網(wǎng)側(cè)拓?fù)潆娐纷龅刃?shù)學(xué)模型的推導(dǎo)，得到并聯(lián)系統(tǒng)的等效平均模型。使用坐標(biāo)變換，每個(gè)相橋臂的數(shù)學(xué)模型等效到同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系[7-8]，如圖2所示。圖2中各變量的下標(biāo)g、σ分別代表機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變量，下標(biāo)1、2分別
- PMSM四象限驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的自適應(yīng)滑模和反步控制
環(huán)控制母線(xiàn)電壓，機(jī)側(cè)采用反步控制實(shí)現(xiàn)對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)速跟蹤，但在機(jī)側(cè)負(fù)載有變化時(shí)直流母線(xiàn)電壓波動(dòng)較大；文獻(xiàn)[9]提出網(wǎng)側(cè)采用模型參考自適應(yīng)控制，機(jī)側(cè)采用基于模型參考的模糊自適應(yīng)控制，但母線(xiàn)電壓超調(diào)過(guò)大?；？刂凭哂休^強(qiáng)的魯棒性，文獻(xiàn)[10]針對(duì)系統(tǒng)建模時(shí)未考慮成分，改進(jìn)了指數(shù)趨近律，同時(shí)引入自適應(yīng)控制，通過(guò)加入自適應(yīng)項(xiàng)，實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)狀態(tài)到滑模面距離的自適應(yīng)調(diào)節(jié)。反步法簡(jiǎn)化了控制器的計(jì)算，易于實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的全局漸進(jìn)穩(wěn)定[11]。本文結(jié)合滑模控制、自適應(yīng)控制和反步法的優(yōu)點(diǎn)，設(shè)
微特電機(jī) 2019年6期2019-07-02
- 基于虛擬示波器的風(fēng)電變流器故障案例分析
析。一、對(duì)變流器機(jī)側(cè)三相電流和Crowbar直流電壓進(jìn)行分析圖2 變流器系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖3 風(fēng)電機(jī)組變流器故障分析方法流程圖故障時(shí)的變流器機(jī)側(cè)電流波形如圖4所示，Crowbar直流電壓如圖5所示。綜合分析圖4、圖5可知，變流器機(jī)側(cè)三相電流前后共出現(xiàn)3次故障沖擊電流。第1次：機(jī)側(cè)B相電流在-906至-904ms出現(xiàn)了故障電流，其最高電流達(dá)到960A，由于機(jī)側(cè)B相電流值過(guò)大觸發(fā)了Crowbar單元；第2次：機(jī)側(cè)C相電流在-395至-382.5ms出現(xiàn)了故障電流，
風(fēng)能 2019年4期2019-06-14
- 大功率直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組變流器的功率器件熱負(fù)荷分析
控制模塊；變流器機(jī)側(cè)控制結(jié)構(gòu)為功率和轉(zhuǎn)速控制。變流器的機(jī)網(wǎng)側(cè)配合控制將最終實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能捕獲。圖1 直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組模型Fig.1 Direct-driven Wind Turbine Model2.1 風(fēng)機(jī)空氣動(dòng)力學(xué)模型風(fēng)力場(chǎng)直接作用在在整個(gè)風(fēng)機(jī)槳葉平面上，對(duì)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子的動(dòng)態(tài)產(chǎn)生影響。因此，考慮采用風(fēng)切變曲線(xiàn)對(duì)轉(zhuǎn)子葉片進(jìn)行動(dòng)態(tài)建模。文獻(xiàn)[8]提出了風(fēng)機(jī)的空氣動(dòng)力學(xué)模型，稱(chēng)為非定常葉素動(dòng)量法BEMM（Unsteady Blade Element Momentu
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年9期2018-09-17
- 一種風(fēng)電變流器Chopper裝置的測(cè)試方法
網(wǎng)側(cè)隔離變壓器、機(jī)側(cè)隔離變壓器、雙饋?zhàn)兞髌鳌?span id="syggg00" class="hl">機(jī)側(cè)斷路器。圖1 風(fēng)電變流器Chopper裝置測(cè)試平臺(tái)電網(wǎng)接入接口外接電網(wǎng)，并分別與網(wǎng)側(cè)隔離變壓器、機(jī)側(cè)隔離變壓器的一端相連接。網(wǎng)側(cè)隔離變壓器的另一端與雙饋?zhàn)兞髌鞯木W(wǎng)側(cè)斷路器相連接。機(jī)側(cè)隔離變壓器的另一端通過(guò)機(jī)側(cè)斷路器與雙饋?zhàn)兞髌鞯?span id="syggg00" class="hl">機(jī)側(cè)相連接。測(cè)試時(shí)，電網(wǎng)接入接口、網(wǎng)側(cè)隔離變壓器、機(jī)側(cè)隔離變壓器、機(jī)側(cè)斷路器構(gòu)成功率測(cè)試回路，通過(guò)雙饋?zhàn)兞髌髋cChopper裝置相 連接。雙饋?zhàn)兞髌靼ㄗ兞髌骶W(wǎng)側(cè)、變流器機(jī)側(cè)、直流母線(xiàn)
電氣技術(shù) 2018年8期2018-08-18
- 基于SPWM的直驅(qū)風(fēng)電變流器功率模塊分析
并推導(dǎo)了網(wǎng)側(cè)以及機(jī)側(cè)變流器功率模塊的損耗和結(jié)溫表達(dá)式。結(jié)合風(fēng)電場(chǎng)實(shí)測(cè)風(fēng)速，研究了變流器功率器件的損耗變化規(guī)律，分析了變流器各部件所受熱應(yīng)力沖擊情況。研究結(jié)果表明網(wǎng)側(cè)變流器的IGBT模塊損耗最高，最易損壞。直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)；IGBT；損耗0 引 言風(fēng)力發(fā)電裝置中，變流器作為風(fēng)電轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的中樞，是影響機(jī)組運(yùn)行安全和入網(wǎng)穩(wěn)定的關(guān)鍵器件，但風(fēng)電機(jī)組變流器不同于普通的電力拖動(dòng)所用的變流器。由于風(fēng)速時(shí)刻在變化,為了捕獲最大風(fēng)能,機(jī)側(cè)變流器的電流電壓以及頻率需要隨風(fēng)的變化
四川電力技術(shù) 2017年6期2018-01-04
- 永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的機(jī)側(cè)多整流器并聯(lián)運(yùn)行控制研究
磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的機(jī)側(cè)多整流器并聯(lián)運(yùn)行控制研究呂志香(揚(yáng)州工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，江蘇 揚(yáng)州 225127)永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的容量通常達(dá)到了兆瓦級(jí)，采用并聯(lián)型結(jié)構(gòu)是主要的擴(kuò)容方式。傳統(tǒng)的風(fēng)電變流器機(jī)側(cè)整流器具有獨(dú)立的直流母線(xiàn)，雖具有控制簡(jiǎn)單的優(yōu)點(diǎn)，但也存在成本高、體積增加等問(wèn)題。針對(duì)這個(gè)問(wèn)題，提出了一種新型的永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組機(jī)側(cè)多整流器共直流母線(xiàn)并聯(lián)運(yùn)行控制策略。該控制策略的控制目的是抑制共直流母線(xiàn)的整流器模塊之間由于不同步造成的環(huán)流，因此首先對(duì)具有公共直流母線(xiàn)的
電機(jī)與控制應(yīng)用 2017年5期2017-06-05
- 抑制IGBT器件結(jié)溫的雙饋風(fēng)電變流器分段DSVPWM策略
變流器相比，由于機(jī)側(cè)變流器長(zhǎng)期運(yùn)行于低頻工作狀態(tài)［2-3］，加之風(fēng)電變流器功率傳輸具有波動(dòng)性和間歇性特點(diǎn)［4-6］，使得其IGBT結(jié)溫頻繁地大幅波動(dòng)，這種波動(dòng)所產(chǎn)生的熱應(yīng)力反復(fù)作用，加速了IGBT模塊的疲勞失效［5］。因此，為了延長(zhǎng)風(fēng)電變流器的使用壽命，提高其運(yùn)行可靠性，IGBT模塊狀態(tài)監(jiān)測(cè)和熱管理技術(shù)已成為國(guó)內(nèi)外學(xué)術(shù)界和工業(yè)界關(guān)注的焦點(diǎn)。目前，已有學(xué)者對(duì)于提高IGBT模塊的可靠性進(jìn)行了一些研究。文獻(xiàn)［7］通過(guò)在IGBT模塊封裝內(nèi)部增設(shè)信號(hào)檢測(cè)單元，從而對(duì)
電力自動(dòng)化設(shè)備 2017年2期2017-05-24
- 雙饋風(fēng)電變流器IGBT模塊損耗及結(jié)溫的計(jì)算分析及變化規(guī)律研究
析。首先,建立了機(jī)側(cè)及網(wǎng)側(cè)變流器IGBT模塊基于開(kāi)關(guān)周期的損耗及結(jié)溫計(jì)算模型;其次,在全工況運(yùn)行下對(duì)機(jī)側(cè)及網(wǎng)側(cè)變流器IGBT模塊損耗和穩(wěn)態(tài)結(jié)溫的變化規(guī)律進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,隨著風(fēng)速的不斷增加,機(jī)側(cè)及網(wǎng)側(cè)變流器IGBT模塊的損耗總體呈增大趨勢(shì),二者變化趨勢(shì)局部不同;機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊結(jié)溫變化要比網(wǎng)側(cè)的更為劇烈。雙饋風(fēng)電變流器;IGBT;模塊損耗;計(jì)算分析;變化規(guī)律近年來(lái),風(fēng)力發(fā)電飛速發(fā)展,風(fēng)機(jī)容量也隨之不斷上升,對(duì)電網(wǎng)的影響也越來(lái)越大。雙饋風(fēng)電機(jī)組是當(dāng)
電子器件 2017年2期2017-04-25
- 永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的直接電流矢量最優(yōu)控制*
應(yīng)用到風(fēng)電變流器機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)控制中，實(shí)現(xiàn)了最大功率點(diǎn)跟蹤、無(wú)功功率輸出控制和電網(wǎng)電壓支持等功能。最后，為了驗(yàn)證控制策略的有效性，基于MATLAB/Simulink平臺(tái)搭建了永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組仿真模型，并使用了傳統(tǒng)矢量控制器和新型控制器進(jìn)行了仿真對(duì)比研究。計(jì)算結(jié)果表明，使用新型直接電流矢量最優(yōu)控制時(shí)，各方面控制性能明顯優(yōu)于傳統(tǒng)矢量控制。風(fēng)力發(fā)電； 永磁同步發(fā)電機(jī)； 直接電流矢量控制； 最優(yōu)控制； 直流電壓控制0 引 言風(fēng)力發(fā)電作為增長(zhǎng)最快速的可再生能源，裝機(jī)容量
電機(jī)與控制應(yīng)用 2017年3期2017-04-12
- 直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)變流器控制措施
網(wǎng)側(cè)變流器控制和機(jī)側(cè)變流器控制，本文對(duì)這兩者的控制功能進(jìn)行了分析。直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)；機(jī)側(cè)變流器；網(wǎng)側(cè)變流器目前，風(fēng)力發(fā)電技術(shù)發(fā)展迅速，其具有清潔無(wú)污染、安全可靠的特點(diǎn)。永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)通過(guò)風(fēng)力機(jī)直接驅(qū)動(dòng)永磁同步發(fā)電機(jī)工作，經(jīng)由功率變換電路轉(zhuǎn)換電能再并入電網(wǎng)，省略了齒輪箱等中間環(huán)節(jié)，從而減少了許多發(fā)電系統(tǒng)工作人員的維護(hù)工作，并且降低了風(fēng)電系統(tǒng)的噪音，具有可靠性高、重量輕、效率高的優(yōu)點(diǎn)[1]。變流裝置是永磁直驅(qū)式風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的電力電子變換環(huán)節(jié)，作用十分重要
裝備制造技術(shù) 2017年8期2017-01-19
- 基于模式切換的永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)組低電壓穿越控制策略
選擇網(wǎng)側(cè)變流器或機(jī)側(cè)變流器來(lái)控制直流電容電壓。另外，為加快直流母線(xiàn)控制速度，提出了一種改進(jìn)前饋方法，加快了控制速度，降低了直流母線(xiàn)電壓的峰值。仿真結(jié)果驗(yàn)證了所提控制策略的有效性。永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(PMSG)；低電壓穿越(LVRT)；模式切換控制；改進(jìn)前饋0 引 言對(duì)于永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(permanent magnet synchronous generator，PMSG)機(jī)組而言，實(shí)現(xiàn)低電壓穿越(low-voltage ride-through，LVR
電力建設(shè) 2016年12期2017-01-09
- 風(fēng)電變流器IGBT模塊損耗及結(jié)溫的計(jì)算與分析
究。首先，建立了機(jī)側(cè)及網(wǎng)側(cè)變流器在整流或逆變模式下IGBT模塊損耗及結(jié)溫的計(jì)算模型；其次，對(duì)機(jī)組在不同運(yùn)行工況下，其損耗和穩(wěn)態(tài)結(jié)溫進(jìn)行分析。結(jié)果表明，隨風(fēng)速的增大，機(jī)側(cè)與網(wǎng)側(cè)變流器IGBT模塊的損耗變化規(guī)律不同；機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊的結(jié)溫波動(dòng)劇烈，尤其是在同步風(fēng)速附近區(qū)域。雙饋風(fēng)電機(jī)組；變流器；IGBT模塊；損耗；結(jié)溫0 引 言雙饋風(fēng)電變流器是影響大功率風(fēng)電機(jī)組及入網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要環(huán)節(jié)[1-2]。由于風(fēng)能固有的間歇式特征，風(fēng)電機(jī)組長(zhǎng)時(shí)間、頻繁和大范圍
電氣自動(dòng)化 2016年4期2016-12-07
- 基于永磁同步電機(jī)的電流源型風(fēng)電變流器實(shí)現(xiàn)
風(fēng)電變流器，但是機(jī)側(cè)變換器采用二極管整流器拓?fù)?。文獻(xiàn)[1,5]研究了PWM電流源型風(fēng)電變流器，但是并沒(méi)有研究電流源型變換器相關(guān)參數(shù)的設(shè)計(jì)，LC濾波器諧振問(wèn)題。針對(duì)LC諧振問(wèn)題，大部分文獻(xiàn)采用無(wú)源阻尼和虛擬電阻法[6-7]。本文提出引入電感電壓和電流的方法以抑制諧振。本文提出的采用電流源型PWM變換器作為風(fēng)力發(fā)電機(jī)與電網(wǎng)的接口具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、輸出波形好、易于并聯(lián)、四象限運(yùn)行等優(yōu)點(diǎn)。直流側(cè)電抗器又賦予了電流源型變換器可靠的短路保護(hù)和低電壓穿越能力。電流源型風(fēng)電系
電氣自動(dòng)化 2016年3期2016-12-06
- WT2000雙饋異步發(fā)電機(jī)變流器溫升分析及控制方法
流器PM3000機(jī)側(cè)IGBT過(guò)溫近期發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行的多臺(tái)AMSC變流器的PM3000機(jī)側(cè)IGBT運(yùn)行時(shí)溫度偏高，并且容易損壞，部分機(jī)組需限功率運(yùn)行。2.變流器過(guò)溫原因排查及分析通過(guò)對(duì)PM3000內(nèi)部機(jī)側(cè)IGBT過(guò)溫情況進(jìn)行匯總分析，故障時(shí)刻機(jī)側(cè)IGBT的溫度超出故障限值100℃，滿(mǎn)發(fā)工況下比正常運(yùn)行機(jī)組高出30℃～40℃（正常為70℃左右）。進(jìn)一步分析認(rèn)為機(jī)側(cè)IGBT溫度過(guò)高是由于其散熱能力不足引起的。為了進(jìn)一步明確問(wèn)題原因，我們進(jìn)行了變流器水冷系統(tǒng)流量測(cè)試
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年21期2016-12-01
- 基于快速原型化雙饋風(fēng)機(jī)控制器研究
能，實(shí)現(xiàn)雙饋風(fēng)機(jī)機(jī)側(cè)控制器快速原型化。在RTDS中搭建雙饋風(fēng)機(jī)一次模型，機(jī)側(cè)控制器運(yùn)行在DSP28335中，實(shí)現(xiàn)快速原型化控制器的在線(xiàn)調(diào)試，加快研發(fā)周期。同時(shí)仿真結(jié)果表明，該控制器控制效果較為理想。關(guān)鍵詞:快速原型化RTDSDSP28335雙饋風(fēng)機(jī)中圖分類(lèi)號(hào)：TM464文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A作者簡(jiǎn)介：肖忠云(1991-)，男，貴州省興義人，在校碩士研究生，電氣工程及其自動(dòng)化專(zhuān)業(yè)，研究方向：電力系統(tǒng)運(yùn)行與控制。收稿日期：2015-01-30DFIG controll
現(xiàn)代機(jī)械 2015年4期2016-01-16
- 雙饋風(fēng)機(jī)低電壓穿越的改進(jìn)技術(shù)
現(xiàn)變速恒頻發(fā)電，機(jī)側(cè)變換器所需容量小等優(yōu)點(diǎn)受到了業(yè)界的青睞，但正因?yàn)樗?span id="syggg00" class="hl">機(jī)側(cè)變換器容量小，也造成其對(duì)電網(wǎng)故障敏感、脆弱的特性[7]。當(dāng)電網(wǎng)電壓突然跌落時(shí)，定子側(cè)電壓跌落，而根據(jù)磁鏈?zhǔn)睾愣啥ㄗ哟沛湶粫?huì)突變，定子磁鏈不僅包含周期分量還有暫態(tài)直流分量，此暫態(tài)分量以定子時(shí)間常數(shù)衰減，其最大值與電網(wǎng)電壓降落的大小和電壓降落發(fā)生的時(shí)間有關(guān)。定子磁鏈暫態(tài)直流分量感生出反電動(dòng)勢(shì)暫態(tài)直流分量，它除了與電網(wǎng)電壓降落的大小和電壓降落發(fā)生的時(shí)間有關(guān)外，還與滑差率s成正比。由于雙饋
電網(wǎng)與清潔能源 2015年1期2015-12-20
- 雙饋風(fēng)電變流器IGBT模塊功率循環(huán)能力評(píng)估
力的影響。但由于機(jī)側(cè)變流器長(zhǎng)期處于低頻下運(yùn)行，且運(yùn)行頻率隨風(fēng)速的變化而改變，使得機(jī)側(cè)IGBT模塊的結(jié)溫波動(dòng)幅值更大，且波動(dòng)頻率隨風(fēng)速隨機(jī)變化，因此現(xiàn)有網(wǎng)側(cè)評(píng)估模型很難對(duì)機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊的結(jié)溫波動(dòng)信息進(jìn)行準(zhǔn)確提取。文獻(xiàn)[11]分析了機(jī)組控制方式對(duì)機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊功率循環(huán)能力的影響，但分析模型假設(shè)各風(fēng)速區(qū)間的風(fēng)速為恒定值，并未考慮各區(qū)間內(nèi)風(fēng)速的變化。因此，有必要研究湍流風(fēng)速下機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊功率循環(huán)能力的準(zhǔn)確評(píng)估方法?；诖?，本文在分析結(jié)溫大
電力自動(dòng)化設(shè)備 2015年1期2015-09-19
- 基于功率前饋補(bǔ)償控制的BDFG勵(lì)磁變換器控制策略研究
基于無(wú)刷雙饋電機(jī)機(jī)側(cè)變換器功率補(bǔ)償?shù)目刂撇呗?，提高了直流?cè)電壓的穩(wěn)定性，并通過(guò)仿真進(jìn)行驗(yàn)證。無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī) 雙PWM變換器 直流側(cè)電壓 功率前饋補(bǔ)償0 引言無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)采用交流電勵(lì)磁，可以通過(guò)對(duì)勵(lì)磁頻率的調(diào)節(jié)來(lái)改變輸出電壓的頻率，從而實(shí)現(xiàn)變速恒頻發(fā)電，因?yàn)槠浔旧頌闊o(wú)刷結(jié)構(gòu)，高速運(yùn)行的情況下可靠性較高[1]。將雙PWM交直交變換器應(yīng)用到無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)變速恒頻發(fā)電系統(tǒng)中，有諸多優(yōu)勢(shì)：1）在無(wú)刷雙饋發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子速度發(fā)生變化的情況下實(shí)現(xiàn)能量雙向流動(dòng)，可以較為靈活地
船電技術(shù) 2015年8期2015-06-27
- 一種新型雙PWM變流器混合控制方法研究
結(jié)構(gòu)，分別建立了機(jī)側(cè)整流器和網(wǎng)側(cè)逆變器在兩相同步旋轉(zhuǎn)dq坐標(biāo)系下的EL模型。以系統(tǒng)的設(shè)計(jì)目標(biāo)為依據(jù)確定了期望平衡點(diǎn)，增加耗散矩陣的注入阻尼，進(jìn)而設(shè)計(jì)了無(wú)源控制器。設(shè)計(jì)2個(gè)PI控制器分別用于控制直流電壓和為網(wǎng)側(cè)三相交流線(xiàn)電流d軸分量提供給定值。仿真和實(shí)物實(shí)驗(yàn)結(jié)果均證明，本文所提出的控制方法是可行的。2 不平衡供電電壓的正負(fù)序分量描述及分離2.1 不平衡供電電壓的正負(fù)序分量描述在三相供電電壓不平衡系統(tǒng)中，如果只考慮基波電動(dòng)勢(shì)，則供電電動(dòng)勢(shì)可以分解為正序電動(dòng)勢(shì)E
電氣傳動(dòng) 2015年6期2015-04-28
- 直驅(qū)永磁風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)雙PWM變流器控制技術(shù)
了雙PWM變流器機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)的數(shù)學(xué)模型。機(jī)側(cè)變流器采用轉(zhuǎn)子磁場(chǎng)定向矢量控制方式，網(wǎng)側(cè)變流器采用電網(wǎng)電壓定向矢量控制方式，實(shí)現(xiàn)有功和無(wú)功功率的完全獨(dú)立解耦控制。仿真和試驗(yàn)結(jié)果表明:該控制策略可有效地實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能捕獲，維持直流母線(xiàn)電壓穩(wěn)定，實(shí)現(xiàn)發(fā)電機(jī)組的平滑并網(wǎng)，具有良好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。風(fēng)力發(fā)電;雙PWM變流器;矢量控制;獨(dú)立解耦隨著可再生能源的發(fā)展，風(fēng)力發(fā)電在能源結(jié)構(gòu)中所占的比例不斷提高。由于直驅(qū)永磁風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行高效穩(wěn)定、故障率低等優(yōu)勢(shì)，從而在兆瓦級(jí)風(fēng)電機(jī)組中得到
東北電力技術(shù) 2015年8期2015-04-23
- 7.63 m焦?fàn)t小煙道竄漏的原因分析及解決措施
側(cè)中部一直延伸到機(jī)側(cè)端部，將煤氣小煙道2/3的部位燒得通紅，不僅對(duì)焦?fàn)t造成相當(dāng)大的危害，而且還因部分煤氣在小煙道內(nèi)被燒掉以及小煙道上部噴嘴板燒得變形造成相關(guān)燃燒室溫度偏低和橫排溫度均勻性較差，影響了焦?fàn)t的正常加熱。3 原因分析3.1 設(shè)計(jì)方面伍德公司在設(shè)計(jì)7.63 m焦?fàn)t時(shí)，為不妨礙在機(jī)側(cè)蓄熱室調(diào)節(jié)更換小煙道上部的噴嘴板，未在機(jī)側(cè)小煙道單墻端部設(shè)計(jì)任何護(hù)爐鐵件保護(hù)裝置（見(jiàn)圖1）。為防止此部位砌體受熱膨脹后導(dǎo)致墻體外移，而在焦?fàn)t蓄熱室中下部（第1～21層）采
冶金動(dòng)力 2015年1期2015-04-17
- 直驅(qū)永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)組建模與仿真
度的控制在網(wǎng)側(cè)。機(jī)側(cè)PWM變流器的主要作用是控制風(fēng)力發(fā)電機(jī)的運(yùn)行，并實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能跟蹤。網(wǎng)側(cè)PWM變流器的主要作用是提供穩(wěn)定的直流母線(xiàn)電壓，并實(shí)現(xiàn)網(wǎng)側(cè)的單位功率因數(shù)控制。2 雙PWM變流器控制策略2.1 機(jī)側(cè)變流器控制策略機(jī)側(cè)變流器將頻率和幅值變化的交流電整流成恒定直流，同時(shí)通過(guò)調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)定子電流的d、q軸分量，進(jìn)而控制發(fā)電機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩來(lái)完成最大風(fēng)能捕獲。本文采用定子電壓定向的定子電流控制方法，取同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d軸方向?yàn)槎ㄗ与妷菏噶康姆较颍瑒t有usd＝us
科技視界 2015年1期2015-01-02
- 濟(jì)鋼4.3 m頂裝焦?fàn)t改搗固焦?fàn)t的實(shí)踐
車(chē)將搗好的煤餅從機(jī)側(cè)送入炭化室。煤餅在炭化室中高溫干餾，經(jīng)過(guò)約22.5 h后，成熟的焦炭被推出，進(jìn)入干熄爐干熄后經(jīng)皮帶輸送至下道工序搗固煉焦配合煤細(xì)度要求控制在90%～93%（至少要＞85%），其中粒度＜0.5 mm的應(yīng)在40%～50%；而頂裝煤煉焦配合煤細(xì)度要求75%～80%。因此，頂裝焦?fàn)t改搗固煉焦配合煤的粉碎系統(tǒng)需要進(jìn)行相應(yīng)改造，確保煤料細(xì)度滿(mǎn)足搗固煉焦要求。新上2套新型破碎機(jī)，通過(guò)破碎機(jī)正反轉(zhuǎn)，以滿(mǎn)足頂裝和搗固生產(chǎn)對(duì)配合煤細(xì)度不同要求。3.2 新建
山東冶金 2014年2期2014-07-11
- 永磁同步風(fēng)電機(jī)控制系統(tǒng)PI調(diào)節(jié)器參數(shù)設(shè)計(jì)
其設(shè)計(jì)過(guò)程創(chuàng)建了機(jī)側(cè)整流器的PI調(diào)節(jié)器參數(shù)的求導(dǎo)流程。在Matlab中建立了永磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)的仿真模型并代入?yún)?shù)進(jìn)行了動(dòng)態(tài)仿真。仿真結(jié)果表明：設(shè)計(jì)出的PI調(diào)節(jié)器參數(shù)滿(mǎn)足永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)的多項(xiàng)要求，可使永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)平穩(wěn)運(yùn)行，表明建立的系統(tǒng)仿真模型和提出的參數(shù)設(shè)計(jì)流程的正確性。永磁同步發(fā)電機(jī)；變流器；雙閉環(huán)控制；PI調(diào)節(jié)器；參數(shù)設(shè)計(jì)隨著科技的發(fā)展，直驅(qū)式永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(permanent magnetsynchronousgenerator,PMSG
電源技術(shù) 2014年5期2014-07-07
- 直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)LVRT無(wú)源混合控制研究
策略，分別建立了機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變流器的EL數(shù)學(xué)模型，得到了dq軸電流解耦的控制律，為提高變流器的動(dòng)態(tài)性能，采用注入阻尼的方法對(duì)控制器進(jìn)行優(yōu)化。仿真結(jié)果表明所提控制策略是可行的。直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電；PWM變流器；無(wú)源控制；低電壓穿越；阻尼注入1 引言隨著人類(lèi)對(duì)能源需求的急速增加，可再生能源成為全球研究的熱點(diǎn)，其中風(fēng)力發(fā)電得到了迅速的發(fā)展。與傳統(tǒng)風(fēng)電系統(tǒng)相比，直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)省去故障率高的齒輪箱，具有機(jī)械損耗小、成本低、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、發(fā)電效率及運(yùn)行可靠性高、低電壓穿越能力強(qiáng)
電氣傳動(dòng) 2014年6期2014-04-28
- 卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板控制策略?xún)?yōu)化分析與改進(jìn)
1）生產(chǎn)技術(shù)卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板控制策略?xún)?yōu)化分析與改進(jìn)趙磊，劉寧，李文，王克柱（山鋼股份濟(jì)南分公司熱連軋廠，山東濟(jì)南 250101）基于對(duì)濟(jì)鋼1700熱軋帶鋼生產(chǎn)線(xiàn)卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板控制系統(tǒng)的分析，通過(guò)對(duì)側(cè)導(dǎo)板平行段進(jìn)行圓弧過(guò)渡優(yōu)化和前臺(tái)卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板開(kāi)口度的合理設(shè)定以及平行度的調(diào)整，避免了卡鋼事故，提高了生產(chǎn)穩(wěn)定性；對(duì)3.5mm厚度以下規(guī)格帶鋼側(cè)導(dǎo)板2次短行程增大25mm，頭部塔形控制良好，因塔形問(wèn)題產(chǎn)生的次品量減少了80%；對(duì)6.0mm厚度以下規(guī)格帶鋼卷取過(guò)程實(shí)施階梯
山東冶金 2014年4期2014-02-09
- 基于電勵(lì)磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)低電壓運(yùn)行特性的研究
統(tǒng)，提出一種限制機(jī)側(cè)變流器的有功電流分量且使網(wǎng)側(cè)變流器運(yùn)行于無(wú)功優(yōu)先輸出模式的控制策略。1 直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)最大功率追蹤風(fēng)機(jī)獲得的機(jī)械功率為[1-2]：把（2）代入（1）可得到：ρ為空氣密度，CP為功率系數(shù)，θ為槳距角，λ為葉尖速比，v為風(fēng)速，R為風(fēng)輪半徑，ω為風(fēng)機(jī)角速度，Pm為機(jī)械功率。當(dāng)風(fēng)速在額定風(fēng)速以下時(shí)，實(shí)行定槳距調(diào)節(jié)，此時(shí)CP僅與λ有關(guān)，在特定的葉尖速比λopt下風(fēng)機(jī)捕獲最大功率，此時(shí)公式（3）中k為常數(shù)，故風(fēng)機(jī)最佳捕獲功率和轉(zhuǎn)速呈三次方的關(guān)系。圖1
大電機(jī)技術(shù) 2013年3期2013-07-02
- 直驅(qū)永磁型風(fēng)電系統(tǒng)的小擾動(dòng)穩(wěn)定性分析
控制策略；研究了機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變換器控制結(jié)構(gòu)；利用Matlab建模仿真，對(duì)系統(tǒng)在不同參數(shù)條件下進(jìn)行了時(shí)域分析。仿真結(jié)果表明，不同的參數(shù)條件下，系統(tǒng)具有較好的小擾動(dòng)穩(wěn)定性，驗(yàn)證了理論分析的正確性，為直驅(qū)永磁型風(fēng)電系統(tǒng)安全穩(wěn)定地并網(wǎng)運(yùn)行提供了可借鑒的理論依據(jù)。永磁同步機(jī)； PWM變換器； 小擾動(dòng)穩(wěn)定； 最大功率點(diǎn)跟蹤變速恒頻發(fā)電是目前國(guó)內(nèi)外風(fēng)電技術(shù)的主流，機(jī)組通常采用雙饋型發(fā)電機(jī)，系統(tǒng)通過(guò)齒輪箱連接風(fēng)力機(jī)和發(fā)電機(jī)，雙饋電機(jī)帶有電刷和滑環(huán)，系統(tǒng)結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，降低了運(yùn)行
- 搗固焦?fàn)t加熱制度與煤餅形態(tài)的關(guān)系及生產(chǎn)實(shí)踐
固裝煤車(chē)將煤餅從機(jī)側(cè)裝入炭化室內(nèi)進(jìn)行煉焦。與頂裝煤煉焦相比,搗固煉焦具有配入高揮發(fā)、低粘結(jié)煤比例大、節(jié)約優(yōu)質(zhì)煉焦煤、降低生產(chǎn)成本、擴(kuò)大煤源使用范圍等優(yōu)勢(shì)。1 問(wèn)題及分析平煤集團(tuán)天宏焦化公司為 3.8 m HN3896型搗固焦?fàn)t,焦?fàn)t設(shè)計(jì)周轉(zhuǎn)時(shí)間為 21.5 h,投產(chǎn)后實(shí)際周轉(zhuǎn)時(shí)間為 24 h,遠(yuǎn)超出設(shè)計(jì)時(shí)間,使焦?fàn)t產(chǎn)量受限。原因是入爐煤餅形態(tài)與加熱制度不符,造成焦餅成熟效果不好;同時(shí)因爐頭散熱較快,爐頭溫度比標(biāo)準(zhǔn)火道溫度低 100℃左右,易造成爐頭出現(xiàn)生焦
河南冶金 2010年4期2010-12-08