槽口
- 電機絕緣結(jié)構(gòu)介電性能對定子槽內(nèi)與槽口電場分布的影響
化，其內(nèi)部電場和槽口的電場分布也會有所改變，當(dāng)槽口空氣電場高于空氣擊穿場強時，槽口將存在不同程度的放電現(xiàn)象。對于存在放電的絕緣結(jié)構(gòu)，頻率的增大會導(dǎo)致其出現(xiàn)明顯的溫升效應(yīng)[9]，使得絕緣結(jié)構(gòu)局部過熱，同時伴隨著該處絕緣結(jié)構(gòu)局部場強過大，此時熱老化和電老化效應(yīng)會進一步加速絕緣材料的老化，縮短絕緣結(jié)構(gòu)的壽命。因此電機絕緣結(jié)構(gòu)電場要低于其最大設(shè)計電場，保證電機絕緣結(jié)構(gòu)在其耐受電場下可達到設(shè)計運行年限。國內(nèi)外對于高溫高頻下絕緣結(jié)構(gòu)的介電參數(shù)有一定的研究，但是只停留在
絕緣材料 2023年10期2023-10-31
- 高速公路預(yù)制T型梁伸縮縫整體后澆橫梁工法研究
伸縮縫端增設(shè)預(yù)留槽口(如圖3、圖4所示),在T梁預(yù)制時不預(yù)埋伸縮縫架立鋼筋,T梁內(nèi)其余鋼筋仍按原設(shè)計施工制梁;當(dāng)T梁架設(shè)完成后再將伸縮縫鋼筋按照原設(shè)計圖紙進行安裝(如圖5所示),然后整體澆筑伸縮縫槽口段混凝土,最后在伸縮縫位置形成一道完整的橫梁,即伸縮縫后澆橫梁。該工法從源頭上解決了伸縮縫預(yù)埋鋼筋疲勞損傷斷裂和線形安裝不一致的問題。圖3 80型梳齒板式伸縮縫預(yù)留槽口構(gòu)造圖(mm)圖4 160型梳齒板式伸縮縫預(yù)留槽口構(gòu)造圖(mm)圖5 新工法鋼筋施工示意圖(
西部交通科技 2023年8期2023-10-14
- 汽車飛輪冷擠壓用軋輥的失效分析
并在其受力最大的槽口處切割出15 mm×10 mm×9 mm的U形槽口試樣。根據(jù)金相制備的標(biāo)準(zhǔn)對試樣進行研磨和拋光，最后用2%硝酸酒精溶液進行腐蝕。圖2 線切割過程示意圖采用光學(xué)顯微鏡（Jiannan MR5000）和掃描電子顯微鏡（Gemini SEM 300）對試樣的顯微組織進行觀察。根據(jù)GB/T 230.1—2018《金屬材料 洛氏硬度試驗 第1部分：試驗方法》和GB/T 4340.1—2009《金屬材料 維氏硬度試驗 第1部分：試驗方法》，采用HR
南方農(nóng)機 2023年20期2023-09-28
- 既有石材幕墻的復(fù)核及掛件掛接安全的探討
求。4.3 石板槽口的抗剪強度計算本項目石材面板槽口按兩側(cè)開槽設(shè)計(圓弧槽,單個槽底總長度s=111 mm,槽口寬度c=10 mm,詳見圖8)。根據(jù)5.5.7-2條,掛鉤在槽口邊產(chǎn)生的剪應(yīng)力應(yīng)符合式(7):τ=qabβ/[n(t-c)s]=0.003 836×600×1 400×1.25/[2×(30-10)×111]=0.907 1 N/mm2≤fg2=8/4.30=1.86 N/mm2(7)即槽口處石材抗剪強度滿足規(guī)范要求。4.4 槽口處石板抗剪強度破
山西建筑 2023年18期2023-09-01
- 跨座式單軌鋼-混凝土組合梁群釘連接件力學(xué)性能研究
后,僅需澆筑預(yù)留槽口內(nèi)的混凝土便可形成組合作用。根據(jù)上述施工過程和成型機制可知,群釘連接件的力學(xué)性能與布置形式,是決定跨座式單軌組合梁力學(xué)性能的關(guān)鍵設(shè)計參數(shù)。國內(nèi)外學(xué)者對群釘連接件的力學(xué)性能進行了研究[8-14]。黃彩萍等[10]通過有限元模型研究單釘和群釘試件的抗剪承載力、破壞形態(tài)及荷載-滑移規(guī)律。劉沐宇等[11]研究18個剪力釘試件的推出試驗,考察剪力釘長度和直徑對抗剪極限承載力的影響。鄧文琴等[12]通過5組共10個焊釘連接件的靜力推出試驗,研究焊釘
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計 2023年8期2023-08-21
- 大懸臂預(yù)應(yīng)力混凝土橋墩蓋梁開裂成因分析及處治方案
現(xiàn)蓋梁端部封錨區(qū)槽口銳角區(qū)域出現(xiàn)豎向裂縫，病害特點如下：(1) 蓋梁端部預(yù)應(yīng)力筋錨頭封閉區(qū)槽口混凝土存在縫隙，滲漏水；(2) 蓋梁端部銳角側(cè)，邊梁支座下方蓋梁存在豎向裂縫，裂縫最寬2 mm，個別裂縫從蓋梁外側(cè)表面延伸至頂面邊梁支座下方；(3) 部分蓋梁懸臂根部出現(xiàn)不同程度裂縫，裂縫寬度0.1～0.7 mm，裂縫深度5.0～17.5 cm，見圖1-圖7。圖1 蓋梁病害位置平面示意圖圖2 蓋梁端部槽口封錨區(qū)界面滲水圖3 蓋梁端部槽口銳角側(cè)面豎向裂縫圖4 蓋梁端
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年18期2023-07-28
- 某車型前副車架異響問題解析
套、螺栓及副車架槽口尺寸進行測量，發(fā)現(xiàn)副車架槽口跨距及平行度均有超差，如表2所示，確認(rèn)為造成異響產(chǎn)生的要因。表2 零件測量結(jié)果結(jié)合尺寸測量及零件實物分析，副車架槽口跨距超差零件基本都是下端尺寸偏大，即使扭矩符合設(shè)計值，但是襯套與槽口下端并未完全貼合，導(dǎo)致襯套處于未夾緊狀態(tài)。當(dāng)受到擺臂沖擊力時，襯套與螺桿產(chǎn)生徑向的相對運動，襯套內(nèi)部金屬套管與螺桿碰撞發(fā)出異響，如圖5a所示。挑選副車架槽口跨距及平行度均合格的零件裝車并完成300km耐久測試，并未發(fā)現(xiàn)異響產(chǎn)生。
汽車電器 2022年10期2022-10-27
- 帶槽口駁船水動力特性及運動性能研究?
于安裝下水搖臂的槽口[1]。由于方形系數(shù)較大，大型駁船具有較大的載重能力，主要用于海洋結(jié)構(gòu)物的運輸、安裝、拆除作業(yè)等。中國駁船資源豐富，主要可分為三類：方形駁船、半潛駁船和T形駁船[2]。駁船在海上作業(yè)時，其在波浪下的運動響應(yīng)大小十分重要，過大的運動幅值可能造成駁船與其他海上結(jié)構(gòu)物產(chǎn)生碰撞，直接影響到海上作業(yè)的精度和安全。駁船的水動力特性與其水下船體的形狀有直接關(guān)系，而船尾槽口的存在明顯改變了其水下船體的形狀，因此帶槽口駁船的水動力特性和波浪下的運動性能也
中國海洋大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年9期2022-09-05
- 感應(yīng)電機轉(zhuǎn)子槽型參數(shù)對空載損耗的影響研究
、氣隙長度、定子槽口寬度和槽深等參數(shù)對空載勵磁電流的影響；文獻[5-6]分析了諧波對磁化電流、激磁電感及定轉(zhuǎn)子損耗的影響，提出脈沖寬度調(diào)制(PWM)優(yōu)化策略設(shè)計方法；文獻[7]結(jié)合諧波磁場理論，對比分析了感應(yīng)電機的轉(zhuǎn)子槽口深度和槽配合對轉(zhuǎn)子損耗的影響；文獻[8]以定子槽口寬度、轉(zhuǎn)子槽寬、轉(zhuǎn)子槽口高、轉(zhuǎn)子槽深作為設(shè)計變量，提出了一種基于電磁-結(jié)構(gòu)耦合分析的異步電機外特性優(yōu)化方法。上述研究均表明轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)會對電機損耗特性產(chǎn)生重要影響，但對空載損耗與轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的關(guān)聯(lián)
電機與控制應(yīng)用 2022年7期2022-08-31
- 伸縮縫槽口混凝土受力特性及其構(gòu)造優(yōu)化研究
析，且對于伸縮縫槽口的構(gòu)造優(yōu)化研究更為罕見。因此，本文在上述研究的基礎(chǔ)上，進行伸縮縫錨固區(qū)混凝土的受力特性分析和槽口構(gòu)造優(yōu)化研究，采用ABAQUS有限元軟件建立伸縮縫實體模型，探究伸縮縫不同錨固類型和不同錨固深度對伸縮縫槽口混凝土受力性能的影響規(guī)律，根據(jù)混凝土的受力特性，提出槽口的構(gòu)造優(yōu)化尺寸。1 伸縮縫錨固類型本文主要對邊梁型式為E型截面的伸縮縫開展研究分析，邊梁的錨固方式主要有以下4種類型，其結(jié)構(gòu)示意見圖1。圖1 E型截面伸縮縫的邊梁錨固方式(單位：c
交通科技 2022年4期2022-08-29
- 催化裂化裝置沉降器防結(jié)焦技術(shù)改造
通過封閉罩底部的槽口進入汽提段。油氣平衡收集管伸到罩外催化劑床層上部，將沉降器頂部旋風(fēng)分離器料腿內(nèi)催化劑夾帶的少量油氣導(dǎo)入頂旋風(fēng)分離器。1.2 反應(yīng)系統(tǒng)結(jié)焦情況沉降器自2000 年VSS 改造后，每次檢修沉降器VSS 系統(tǒng)封閉罩與器壁之間腔體低流速區(qū)均嚴(yán)重結(jié)焦（圖1）。裝置運行過程中焦塊脫落易堵塞VSS 旋分密閉罩槽口導(dǎo)致沉降器跑劑或堵塞待生斜管格柵影響催化劑循環(huán)。2009 年以來裝置運行過程中多次出現(xiàn)待生滑閥差壓低影響催化劑循環(huán)、三器料位頻繁波動的情況，
設(shè)備管理與維修 2022年13期2022-08-12
- 異形截面立體編織的錠子軌道設(shè)計方法
其是繼續(xù)在原葉輪槽口中，還是進入相鄰的葉輪槽口中。通過改變變軌轉(zhuǎn)盤的狀態(tài)，可在同一臺機器上生產(chǎn)出不同截面的織物。圖1 異形截面立體織物的編織機和變軌轉(zhuǎn)盤狀態(tài)異形截面立體織物的編織通常會有多個錠子同時運動，避免錠子運動時的相互碰撞是設(shè)計時需要考慮的關(guān)鍵問題之一。錠子交換原理如圖2所示。由圖2可知，同時進入P0點的錠子序列有且只有兩條，分別為序列A和序列B，錠子隨著葉輪旋轉(zhuǎn)在軌道P0處相遇，但在P0處至多只能有一條序列上有錠子，葉輪上空出來的槽口用于相鄰葉輪之
東華大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年1期2022-03-23
- 裝配式空心墩與承臺新型連接的參數(shù)影響研究
空心墩內(nèi)壁鋸齒形槽口新型連接，并依托試驗和數(shù)值分析手段，深入研究該連接方式在不同槽口形式、連接混凝土強度及連接高度參數(shù)改變下的預(yù)制橋墩力學(xué)特性，探索受力性能良好、施工便捷的新型連接構(gòu)造，推動橋梁建設(shè)向高質(zhì)量、全面裝配化邁進。1 鋸齒形槽口新型連接構(gòu)造為便于預(yù)制橋墩與承臺快速連接，允許一定的施工容差，研究提出一種承臺與預(yù)制空心墩內(nèi)壁鋸齒形槽口新型連接方式(圖1)。該連接方式是在預(yù)制墩柱底部一定高度范圍內(nèi)，沿內(nèi)壁表面呈圓周分布一定數(shù)量間隔分布的鋸齒形槽口，并在
土木工程與管理學(xué)報 2021年6期2022-01-12
- 感應(yīng)牽引電機定子繞組渦流附加損耗分析*
行了研究，分析了槽口尺寸、導(dǎo)體位置、并繞根數(shù)等參數(shù)對渦流分布和渦流附加損耗大小的影響，并提出了一些減小渦流附加損耗的措施[2-5]。盡管上述文獻在電機定子繞組渦流附加損耗計算方面展開了大量研究，但對其影響因素的分析很少從電機內(nèi)部諧波磁場入手分析諧波磁場對渦流附加損耗的具體影響。本文分析了定子繞組渦流附加損耗的來源、計算方法及影響因素，以一臺4極650 kW感應(yīng)牽引電機為例，建立詳細的有限元分析模型，包括定子槽形、槽內(nèi)導(dǎo)體和導(dǎo)體的分布位置，分析了定子槽內(nèi)磁場
電機與控制應(yīng)用 2021年11期2021-12-17
- 設(shè)施果園自動對靶精準(zhǔn)變量施肥控制系統(tǒng)
外槽輪式排肥結(jié)構(gòu)槽口體積多數(shù)可調(diào)范圍較小，不能滿足果樹有機肥或?qū)Ｓ梅适┓柿枯^大的要求（一般每株1.5～2.5 kg）[25]。針對果園果樹條施肥，本文研究了精準(zhǔn)變量自動對靶施肥裝置與控制系統(tǒng)。采用激光雷達傳感器識別果樹自動對靶，建立了單棵果樹目標(biāo)施肥量與排肥輪轉(zhuǎn)速、施肥車速、排肥輪槽口體積及果樹冠層直徑4變量之間的關(guān)系及排肥輪轉(zhuǎn)速控制規(guī)則。以柑橘果樹為例，進行了室內(nèi)模擬試驗與大棚柑橘果園試驗。1 精準(zhǔn)變量自動對靶施肥裝置結(jié)構(gòu)與工作原理1.1 整體結(jié)構(gòu)施肥裝
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報 2021年12期2021-09-15
- 箱梁預(yù)制負(fù)彎矩槽口施工改進技術(shù)研究
引言箱梁負(fù)彎矩槽口即箱梁頂板處預(yù)留的負(fù)彎矩張拉工作槽口，橋梁結(jié)構(gòu)從簡支變?yōu)檫B續(xù)的體系變換。以往負(fù)彎矩槽口模板多采用梳子形鋼板拼接，雖然縫隙采用填縫劑封堵，但負(fù)彎矩槽口混凝土漏漿嚴(yán)重、表面毛糙、混凝土不密實、錨墊板經(jīng)常被堵塞、拆模困難致使槽口混凝及棱角破損嚴(yán)重，張拉時錨墊板周圍混凝土容易破裂，導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力損失等嚴(yán)重質(zhì)量問題，影響橋梁的使用壽命。因此改進負(fù)彎矩槽口模板、提高箱梁負(fù)彎矩槽口的混凝土質(zhì)量、達到“內(nèi)實、外美”的品質(zhì)化工程是目前必須解決的重要技術(shù)難題,
河南水利與南水北調(diào) 2021年4期2021-07-05
- 一種光伏LED組件
述主龍骨具有第一槽口和與第一槽口隔開的第二槽口，所述LED組件的一端固定于第一槽口內(nèi)，所述光伏組件的一端固定于第二槽口內(nèi)，所述電纜線通過主龍骨中心的布線孔引入主龍骨框架中，連接所述LED組件和所述光伏組件，所述LED組件與所述光伏組件相互隔開。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的光伏LED組件，其特征在于，進一步設(shè)有滑座，將所述LED組件與所述光伏組件相互隔開。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的光伏LED組件，其特征在于，所述光伏LED組件還包括壓板，所述壓板的底部兩端設(shè)有L型
新能源科技 2021年8期2021-04-02
- 基于軌道組合的異形截面編織物成型方法
的錠子數(shù)為葉輪總槽口數(shù)的一半，這種錠子排布狀態(tài)稱為“飽和排布”，而將錠子數(shù)少于槽口總數(shù)一半的排布狀態(tài)稱為“稀疏排布”。圖2為圖1軌道展開后的簡化模型，錠子在軌道上的排布規(guī)律可通過數(shù)字序列來表達，1表示軌道槽口處有錠子，0表示無錠子，因此圖2中錠子的排布規(guī)律可表示為“1010……”。常見的錠子排布規(guī)律如表1所示[12]。圖1 編織結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Diagram of braiding structure圖2 簡化模型Fig.2 Simplified m
東華大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年1期2021-04-01
- 一種無縫鋼管切頭裝置
持塊的內(nèi)壁開設(shè)有槽口，槽口內(nèi)側(cè)安裝有滑輪，兩組弧形夾持塊的下表面分別固定連接有固定塊與滑動塊。該實用新型在夾持管件時可以靈活調(diào)節(jié)管件位置，且能夠?qū)⑶懈钕碌墓茴^有序收集，提高了使用人員的工作效率。（專利申請?zhí)枺篊N202020939842.4 公開號：CN212240130U 申請日：2020.05.27 公開日：2020.12.29 申請人：山東嘉和不銹鋼有限公司）
鋼管 2021年6期2021-03-25
- 交流鼠籠式牽引電動機兩種典型故障分析與改進措施
的故障是定子繞組槽口處接地和鼠籠轉(zhuǎn)子導(dǎo)條斷裂。定子繞組接地故障位置規(guī)律明顯，80%集中在槽口部位。鼠籠轉(zhuǎn)子導(dǎo)條斷裂部位也很有規(guī)律，主要集中在導(dǎo)條與端環(huán)焊接處。這兩種故障有3個特點：（1）出現(xiàn)范圍廣，不僅在城軌、地鐵牽引電機常見，而且在高鐵動車和機車牽引電機中發(fā)生的頻率更高，因為高鐵牽引電機與城軌地鐵牽引電機相比較，運行速度更快、工況更惡劣。（2）社會影響大，一旦發(fā)生，電機無法工作，直接影響列車運行，甚至影響列車正點率。（3）經(jīng)濟損失大，一旦定子繞組接地，則
鐵道機車車輛 2021年1期2021-03-20
- 帶槽口缺陷的圓鋼管短柱軸壓性能試驗
多種缺陷， 其中槽口缺陷最為典型. 在實際工程中， 圓鋼管常常由于鋼管切割缺陷的問題而被直接更換， 導(dǎo)致經(jīng)濟成本增加； 由于圓鋼管切割缺陷的問題而進行二次切割及拋光， 致使時間成本增加. 因此， 對帶有切割缺陷的圓鋼管短柱進行力學(xué)性能研究， 從而探索鋼管切割缺陷的容許值具有重要工程意義.目前， 國內(nèi)外學(xué)者對帶有初始缺陷的鋼管提出了不少探傷方法， 進行系列探傷研究[1-3]. 有關(guān)焊管的規(guī)范[4-6]也與時俱進， 但仍然無法完全避免鋼管缺陷. 為此， 學(xué)者們
福州大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年6期2020-12-25
- 一種槽口與永磁體組合偏移的永磁同步電機齒槽轉(zhuǎn)矩削弱方法
弧系數(shù)優(yōu)化、定子槽口寬度優(yōu)化等的優(yōu)選電機參數(shù)法；另一種是包括磁極偏移、斜極、輔助槽、不等齒寬和不等槽口寬等的改變電機結(jié)構(gòu)法［1-4］.近年來有學(xué)者對這兩種方法進行了研究，文獻［5］、［6］提出了基于電機重復(fù)單元的磁極偏移齒槽轉(zhuǎn)矩削弱方法，文獻［7］提出了槽口偏移的方法.兩種方法都可通過消除齒槽轉(zhuǎn)矩中多次高次諧波達到優(yōu)化齒槽轉(zhuǎn)矩的目的.但槽口偏移方法在一定程度上受到槽寬的限制，由于電機的齒寬是有限的，有時槽口能實際偏移的角度小于通過理論計算出的偏移角度，而達
湖南工程學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年4期2020-12-22
- 石材幕墻連接計算對比分析
有限元對石材幕墻槽口連接進行對比分析[2]，確定設(shè)計中的薄弱環(huán)節(jié)，指導(dǎo)工程實踐，保證設(shè)計的合理、安全。分析研究的切入點是，按石材幕墻傳力方式，對石材槽口、金屬掛件兩個部位進行局部強度分析，采用公式計算和有限元兩種方法對比，分析其結(jié)果差異性并提出合理化建議。1 石材槽口強度分析目前石材幕墻掛件連接主要分為鋁合金短槽與背栓。早期的鋼銷及蝴蝶碼連接方式已被淘汰，而通槽系統(tǒng)在工程中使用極少。背栓系統(tǒng)可靠度高，但由于造價偏高，只能根據(jù)市場情況綜合考慮采用。故工程中廣
中國建材科技 2020年3期2020-10-29
- 基于斜槽口的永磁同步電機齒槽轉(zhuǎn)矩削弱研究
了研究，推導(dǎo)出了槽口偏移角度的公式，并通過有限元仿真驗證了該方法的可行性。文獻[2]使用響應(yīng)面法優(yōu)化定子鐵芯的槽口偏移角度與槽口的寬度來削弱電機的齒槽轉(zhuǎn)矩，建立了槽口寬度與槽口偏移角度間的數(shù)學(xué)模型，并用有限元法驗證了其正確性。文獻[3]分析了電機定子槽數(shù)與齒槽轉(zhuǎn)矩間的關(guān)系式，提出了將輔助槽偏移的方法來削弱齒槽轉(zhuǎn)矩。文獻[4]通過分別推導(dǎo)定子齒不同寬度配合、定子槽口不同寬度配合及定子齒寬的齒槽轉(zhuǎn)矩解析表達式，并用過有限元軟件進行了仿真驗證。文獻[5]運用齒槽
日用電器 2020年9期2020-10-15
- 石材幕墻干掛膠對槽口抗剪性能影響分析
在石板端部切割出槽口，再通過金屬掛鉤與鋼框架連接，槽口內(nèi)部填筑干掛膠。石材幕墻在實際使用過程中，垂直于板面風(fēng)荷載作用在面板上時會產(chǎn)生風(fēng)壓力或風(fēng)吸力，這些外部作用通過槽口傳遞給干掛膠再傳遞給掛鉤最后再傳遞到鋼框架上，因此短槽支承面板的槽口受力性能顯得至關(guān)重要。王作虎等［1］提出石材幕墻面板脫落往往是由于石材與連接件連接失效造成，主要是石材連接處抗拉強度削弱，且應(yīng)力過大，從而造成槽口損壞。Camposinhos 等［2］認(rèn)為石材的破壞荷載僅復(fù)核彎曲強度是不安全
江西建材 2020年9期2020-10-12
- 隔水管重置技術(shù)在海上油田的研究與應(yīng)用
上采油平臺有許多槽口，一個槽口對應(yīng)一口井，當(dāng)其中某些井產(chǎn)量低甚至無油可采的時候，為保證采油平臺的產(chǎn)油量，我們通常首選的解決辦法是利用采油平臺剩余的空槽口新打一口井，對油田剩余油進行開采。然而，新槽口總有利用完的時候，這個時候需要考慮外掛槽口或者新建平臺來滿足鉆井需求，但是往往需要大量的投資而不得不放棄，這時我們必須考慮重新利用老槽口進行側(cè)鉆。老槽口側(cè)鉆是解決老井產(chǎn)量低，提高老油田挖潛效率的最直接有效的方式，因此如何高效地利用老槽口成為近幾年來調(diào)整井作業(yè)工作
化工管理 2020年24期2020-09-12
- 定子閉口槽結(jié)構(gòu)對永磁電機齒槽轉(zhuǎn)矩影響分析
基礎(chǔ)上，提出定子槽口偏移的方法來降低永磁電機的齒槽轉(zhuǎn)矩。文獻[5]從齒槽轉(zhuǎn)矩的產(chǎn)生機理出發(fā)，研究并驗證了合理的極弧系數(shù)和極槽配合可有效削弱永磁電機的齒槽轉(zhuǎn)矩。文獻[6-8]分別對轉(zhuǎn)子及定子的結(jié)構(gòu)參數(shù)進行了優(yōu)化設(shè)計，降低了齒槽轉(zhuǎn)矩和振動噪聲。但大多數(shù)文獻提出的方法較少考慮電機的加工工藝、成本等因素。齒槽轉(zhuǎn)矩作為永磁電機的一個重要的性能指標(biāo)，有必要根據(jù)電機的加工工藝、應(yīng)用場合、結(jié)構(gòu)等特點提出針對性的解決方法。針對執(zhí)行類應(yīng)用場合的小功率永磁電機，在定子采用分塊鐵
湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2020年4期2020-08-31
- 帶槽孔預(yù)制橋面板預(yù)應(yīng)力筋張拉合理順序分析
橋面板預(yù)留剪力釘槽口，槽口縱橋向長為775 mm，橫橋向?qū)挒?00 mm。橋面板橫向預(yù)應(yīng)力筋采用扁錨4φs15.2 的鋼絞線，沿順橋向以500 mm 等間距布置，張拉控制應(yīng)力為1 339 MPa。其中，預(yù)制橋面板如圖1（a）、圖1（b）所示，預(yù)應(yīng)力筋布置及編號如圖1（c）、圖1（d）所示。圖1 1/2寬預(yù)制橋面板布置圖（單位：mm）Fig.1 1/2 wide prefabricated bridge deck layout（Unit：mm）2 施工方法本
結(jié)構(gòu)工程師 2020年3期2020-08-27
- 短槽支承石材幕墻面板槽口受剪破壞試驗研究
上、下端預(yù)先留出槽口，將掛鉤與槽口掛接后用干掛膠填實，掛鉤由水平托板和豎直掛鉤組成，水平托板上設(shè)有可前后調(diào)節(jié)的長條形螺栓孔用于與橫梁連接（圖1）。實際服役過程中，石材幕墻會受到各種外荷載作用，尤以風(fēng)荷載為主。垂直于石板的風(fēng)荷載作用在面板上時，掛鉤會對槽壁產(chǎn)生剪力，當(dāng)剪力超過承載力極限時，槽口就會發(fā)生破壞。近年來該類面板脫落事故時有發(fā)生，其帶來的安全隱患也日益突出。圖1 掛裝節(jié)點示意文獻[1]中關(guān)于對邊開槽石板槽口抗剪承載力的計算如式（1）所示：式中：qk—
建筑施工 2020年12期2020-04-09
- 基于剛度補強的機加工藝凸臺設(shè)計方法研究
時槽腔中心位置及槽口中心的剛度計算表達式。在此基礎(chǔ)上，采用數(shù)值計算的方法分析了工藝凸臺對槽中心位置及槽口中心剛度補強的效果，以及工藝凸臺的尺寸對剛度補強的效果。圖2所示為開敞矩形腹板結(jié)構(gòu)示意圖。圖2 開敞矩形腹板結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structural diagram of open rectangular web1 包含工藝凸臺的開敞性腹板剛度計算模型根據(jù)文獻[1]，在沒有工藝凸臺的情況下，開敞性矩形腹板剛度最弱點的剛度位于槽口中心位置，其計算模型推導(dǎo)
航空制造技術(shù) 2020年4期2020-03-27
- 槽口偏移對永磁電機齒槽轉(zhuǎn)矩抑制的分析*
斜極、磁極偏移、槽口寬優(yōu)化等。文獻[3]分別從極弧系數(shù)、偏心距、磁鋼厚度角度出發(fā)，在優(yōu)化齒槽轉(zhuǎn)矩同時，降低電機振動與噪聲。文獻[4]作者用麥克斯韋張量法計算和分析定子表面開槽對齒槽轉(zhuǎn)矩的影響，結(jié)果表明輔助槽的相對位置對齒槽轉(zhuǎn)矩有著顯著的影響。文獻[5]通過在磁極上開不同尺寸的槽來降低齒槽轉(zhuǎn)矩。文獻[6]通過在轉(zhuǎn)子上開輔助孔來削弱齒槽轉(zhuǎn)矩。文獻[7]將電機每個槽作用下的齒槽轉(zhuǎn)矩波形合成為總的齒槽轉(zhuǎn)矩波形,研究了齒槽轉(zhuǎn)矩的疊加原理。文獻[8]則構(gòu)建6極18槽的
組合機床與自動化加工技術(shù) 2019年10期2019-10-31
- T梁伸縮縫槽口構(gòu)造設(shè)計對混凝土拉應(yīng)力的影響
影響，并從伸縮縫槽口構(gòu)造措施方面研究了混凝土最大拉應(yīng)力能需比的變化情況。研究表明：最不利荷載工況下T梁80型伸縮縫處的拉應(yīng)力達3. 83 MPa，遠大于C50混凝土容許拉應(yīng)力，而1 60型伸縮縫在減小混凝土的拉應(yīng)力方面要優(yōu)于80型伸縮縫;為進一步提高伸縮縫槽口處混凝土抗拉能力，槽口處混凝土應(yīng)該采取加厚漸變處理。關(guān)鍵詞：T型梁;伸縮縫;槽口;混凝土拉應(yīng)力;構(gòu)造設(shè)計中圖分類號：U448. 21+2文獻標(biāo)識碼：A DOI： 10. 13282/j. cnki.
西部交通科技 2019年12期2019-09-10
- 南京長江大橋T梁橋鑄鋼單輥軸活動支座糾偏復(fù)位施工關(guān)鍵技術(shù)
要原因是支座上下槽口中線不在一個垂直位置，不是支座伸縮量不足引起的，所以該糾偏方式不改變支座的活動量。基于上述考慮，對傾角大于4°的活動支座(折算至16 ℃環(huán)境)進行復(fù)位修復(fù)處理，這樣既節(jié)約材料、降低成本，又簡化了施工工序。3 支座糾偏復(fù)位關(guān)鍵技術(shù)3.1 總體施工工藝流程支座糾偏復(fù)位施工總體流程見圖2。圖2 支座糾偏復(fù)位施工總體流程3.2 支座頂升施工3.2.1 頂升設(shè)備選擇及布設(shè)根據(jù)橋梁上部結(jié)構(gòu)自重估算每個支座最大支反力，經(jīng)計算支座處對應(yīng)支反力最大值為8
中外公路 2019年5期2019-04-16
- 液體相對密度天平的檢定方法
在橫梁上的第5號槽口上，調(diào)整天平底座的水平螺釘，使橫梁處于平衡位置。根據(jù)杠桿平衡原理，鉤碼在掛鉤上時天平保持平衡，天平掛鉤端受力式中：mg——鉤碼的質(zhì)量；mj——5 mg騎碼的質(zhì)量；g——重力加速度將15 g鉤碼卸下，掛上整套測錘系統(tǒng)，觀察天平的平衡位置。若天平不平衡，移動5 mg騎碼，使天平達到平衡。例如：測錘系統(tǒng)在掛鉤上且5 mg騎碼在第4號槽口上使天平保持平衡，天平掛鉤端受力式中：mc——測錘系統(tǒng)的質(zhì)量；mj——5 mg騎碼的質(zhì)量由兩次平衡F1=F2
上海計量測試 2019年1期2019-04-09
- 五強溪水電廠發(fā)電機定子線棒槽口電暈現(xiàn)場處理方法
子線棒端部、通風(fēng)槽口和槽內(nèi)間隙等部位由于電場分布不均勻，易發(fā)生電暈現(xiàn)象。線棒端部電暈可進行現(xiàn)場修復(fù)處理，線棒槽部電暈或內(nèi)部電暈，一般是更換新線棒。發(fā)電機電暈是發(fā)電機定子繞組絕緣表面某些部位由于電場分布不均勻，局部場強過高、導(dǎo)致附近空氣電離而引起的輝光放電。電暈產(chǎn)生的熱效應(yīng)和臭氧，將線棒環(huán)氧云母絕緣材料腐蝕成白色粉末，降低絕緣材料的性能，從而危及發(fā)電機的正常運行、縮短發(fā)電機的使用壽命[1]。圖1 槽口墊塊滌綸氈與線棒之間的電暈痕跡在5號機組C級檢修中發(fā)現(xiàn)兩個
電力設(shè)備管理 2018年12期2018-12-27
- 基于槽口偏移的永磁同步電動機齒槽轉(zhuǎn)矩抑制
磁同步電動機電樞槽口的存在，在電機運行過程中，定子齒部不可避免地與磁鋼相互作用，引起電機內(nèi)磁場儲能的變化，從而產(chǎn)生了齒槽轉(zhuǎn)矩，導(dǎo)致電機輸出轉(zhuǎn)矩波動，影響系統(tǒng)的控制精度。一直以來，如何削弱或者抑制永磁同步電動機的齒槽轉(zhuǎn)矩是專家學(xué)者研究的熱點之一，也是電機設(shè)計制造過程中的關(guān)鍵問題。目前，電機齒槽轉(zhuǎn)矩的抑制方法有多種，主要分為2大類：一是采取電機控制策略的方法；二是采取電機本體設(shè)計的方法，即通過優(yōu)化電機的結(jié)構(gòu)和參數(shù)來抑制齒槽轉(zhuǎn)矩。在電機本體設(shè)計中，采用合適的極槽
微特電機 2018年9期2018-09-28
- 帶初始缺陷的方鋼管混凝土構(gòu)件抗彎性能試驗研究
獻[14]以人工槽口模擬了外部圓鋼管的材料缺陷，進行了帶缺陷的圓鋼管混凝土柱的軸壓試驗，試驗結(jié)果表明帶缺陷的外部鋼管不能為核心混凝土提供足夠的約束效應(yīng)，從而降低了試件的軸壓承載力，但是文獻沒有研究這種缺陷的存在對鋼管混凝土構(gòu)件抗彎承載力的影響，對此類試件力學(xué)性能的分析還不夠.因此，在這些研究的基礎(chǔ)上，本文根據(jù)文獻[14]的研究方法設(shè)計了本次試驗，采用位移加載的方式來進行帶初始缺陷的薄壁鋼管混凝土構(gòu)件循環(huán)加載抗彎試驗，以此研究初始缺陷對薄壁鋼管混凝土構(gòu)件抗彎
- 渤海人工島大型叢式井組加密防碰優(yōu)化設(shè)計技術(shù)
優(yōu)化問題，涉及的槽口優(yōu)化和防碰軌道設(shè)計技術(shù)復(fù)雜，防碰風(fēng)險和優(yōu)化難度較大，目前國內(nèi)外相關(guān)研究較少[2-4]，因此，亟需形成適用于大型叢式井組的大規(guī)模加密防碰優(yōu)化設(shè)計方法，以提高井組優(yōu)化、軌道設(shè)計工作效率和質(zhì)量。筆者在分析渤海人工島B島加密井防碰形勢的基礎(chǔ)上，對數(shù)據(jù)校驗技術(shù)、井臺整體優(yōu)化技術(shù)和防碰軌道設(shè)計技術(shù)進行研究，形成了渤海人工島大型叢式井組加密防碰繞障優(yōu)化設(shè)計技術(shù)，成功完成了B島45口加密井軌道設(shè)計及防碰分析工作，設(shè)計的井眼軌道均滿足行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求。1 B
石油鉆探技術(shù) 2018年2期2018-05-31
- 一種削弱表面-內(nèi)置式永磁電機齒槽轉(zhuǎn)矩方法
種新型不對稱定子槽口結(jié)構(gòu)，并給出了槽口偏移角度計算公式，能夠保證電機在其他性能不變的情況下，削除齒槽轉(zhuǎn)矩特定次諧波。最后用有限元進行分析驗證。1 理論分析1.1 齒槽轉(zhuǎn)矩疊加原理表面-內(nèi)置式永磁電機齒槽轉(zhuǎn)矩表達式如下[11]：(1)式中：TNi為傅里葉系數(shù);Nc為槽數(shù)Z與極數(shù)2p(p為極對數(shù))的最小公倍數(shù)；θ為磁極與定子齒的相對位置角。該永磁電機單個槽對應(yīng)的齒槽轉(zhuǎn)矩：(2)式中:Tsci為單個定子槽的傅里葉系數(shù)；i為整數(shù)。第j個槽的齒槽轉(zhuǎn)矩：(3)(4)電
微特電機 2018年2期2018-04-27
- 基于內(nèi)外定子槽口寬配合降低電機齒槽轉(zhuǎn)矩的研究
)?基于內(nèi)外定子槽口寬配合降低電機齒槽轉(zhuǎn)矩的研究趙玉吉，李明哲，宮海龍(哈爾濱電機廠有限責(zé)任公司，黑龍江哈爾濱 150040)針對雙轉(zhuǎn)子永磁力矩電機齒槽轉(zhuǎn)矩波動過大問題，分別導(dǎo)出內(nèi)外電機齒槽轉(zhuǎn)矩以及整個電機齒槽轉(zhuǎn)矩方程，提出了通過選擇合適的內(nèi)外槽口尺寸的方法，改變內(nèi)外電機齒槽轉(zhuǎn)矩波形，使內(nèi)外電機齒槽轉(zhuǎn)矩波形的波峰與波谷相互疊加，從而有效減小整個電機齒槽轉(zhuǎn)矩。最后用有限元法進行了仿真驗證，驗證結(jié)果表明選擇合適的槽口寬度配合可以有效削弱齒槽轉(zhuǎn)矩。永磁力矩電機；
上海大中型電機 2017年2期2017-06-12
- 對脫軌自動制動閥開槽螺母槽口割傷的改進建議
動制動閥開槽螺母槽口割傷的改進建議趙有平1，董黎生2，何安琪3(1.鄭州鐵路局安監(jiān)室機輛驗收室， 河南 鄭州 450000 ；2.鄭州鐵路職業(yè)技術(shù)學(xué)院，河南 鄭州 450052；3.武漢地鐵運營有限公司，湖北 武漢 430030)脫軌自動制動閥在檢修分解開槽螺母扁銷時，需要氫氧切割，開槽螺母槽口存在被割傷的問題。分析該問題導(dǎo)致的后期影響，提出在檢修分解過程中應(yīng)注意的問題，并就減少開槽螺母被割傷的問題提出改進方案。脫軌自動制動閥；開槽螺母；檢修；割傷列車脫軌
鄭州鐵路職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2016年4期2017-01-16
- 集成電機推進器用無刷直流電機齒槽轉(zhuǎn)矩削減新方法
目標(biāo),提出了一種槽口傾斜綜合優(yōu)化方法。采用Box-Behnken設(shè)計了實驗,并利用響應(yīng)面法處理實驗數(shù)據(jù),得到了齒槽槽口傾斜角度、極弧系數(shù)和槽口寬度3個因素間關(guān)系的數(shù)學(xué)模型,從而計算出了使齒槽轉(zhuǎn)矩最小的槽口傾斜角度、極弧系數(shù)和槽口寬度最優(yōu)解組合。最后,用電磁場分析軟件infolytica/MagNet求解了各個實驗點的參數(shù)值,并驗證了最優(yōu)組合預(yù)測值。計算結(jié)果表明,對于所設(shè)計的功率為2 kW的集成電機推進器用無刷直流電機,優(yōu)化后的槽口傾斜角度為5°,極弧系數(shù)為
西安交通大學(xué)學(xué)報 2016年5期2016-12-24
- 定子齒開槽對內(nèi)置式永磁電機齒槽轉(zhuǎn)矩的影響*
有限元方法分析了槽口寬度、深度和槽口中心線夾角對齒槽轉(zhuǎn)矩的影響。研究表明，合理設(shè)計定子齒上的輔助槽可以有效地削弱內(nèi)置V型永磁同步電機的齒槽轉(zhuǎn)矩。內(nèi)置式永磁電機； 齒槽轉(zhuǎn)矩； 定子齒開槽； 有限元方法0 引 言內(nèi)置V型永磁同步電機的永磁體呈V型嵌在轉(zhuǎn)子內(nèi)部，相比表貼式永磁電機，具有轉(zhuǎn)矩密度大、恒功率調(diào)速范圍寬、高速運行穩(wěn)定等優(yōu)點，在電動汽車等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用[1]。由于永磁體與定子齒槽相互作用而產(chǎn)生的齒槽轉(zhuǎn)矩會引起電機的振動和噪聲，并且影響電機在控制系統(tǒng)
電機與控制應(yīng)用 2016年8期2016-10-26
- 醫(yī)用便攜穿刺教學(xué)模具的設(shè)計與使用1)
有5個直徑不一的槽口,槽口內(nèi)設(shè)有模擬血管,模擬血管外設(shè)有模擬皮膚,模擬血管一端連接三通接頭，另一端封閉。槽口設(shè)有滲水孔,底座底部設(shè)有排水孔,排水孔位置設(shè)有橡皮塞。底座的傾斜面由上至下上設(shè)有兩個，即槽口兩端各設(shè)有一個掛鉤,模擬血管通過兩個掛環(huán)掛在兩個掛鉤上。底座設(shè)有傾斜面,多個槽口沿著傾斜面布置,具有一定傾斜度，多個槽口橫截面直徑從右至左依次遞減,適合不同管徑的模擬血管。模擬血管一端連接三通接頭,以連接注射器或輸液管,輸入液體模擬血液。模擬血管另一端封閉,操
護理研究 2016年22期2016-08-11
- 管道槽口檢測平臺定位誤差分析
滿油垢，當(dāng)對管道槽口進行檢測時一些傳感器探頭直接暴露在外部會被油污腐蝕，降低傳感器的使用壽命，甚至導(dǎo)致傳感器無法正常工作。文中設(shè)計一種檢測方式，使精密的傳感器探頭置于檢測裝置的內(nèi)側(cè)，讓檢測裝置外部零件與管道槽口側(cè)壁接觸。圖1是測量原理簡圖，檢測裝置的部件I和部件II分別與槽口兩側(cè)壁接觸，傳感器和其中一個部件固定，檢測兩個測量部件之間的距離，這個檢測的位移量與兩部件厚度之和即為槽口的寬度。這種測量方式不是以某一個平面作為測量的基準(zhǔn)，而是采用槽口兩側(cè)壁互為基準(zhǔn)
機床與液壓 2015年3期2015-04-26
- 42CrMo鋼閥橋U形槽底高頻感應(yīng)淬火變形分析
2CrMo鋼，其槽口形狀為U形，尺寸規(guī)格及外形如圖1所示，槽寬及槽深分別為18.5mm和8.5mm。技術(shù)要求為：淬火硬度為≥55HRC，淬硬層深度≥1.6mm，槽口尺寸為18.5+0.1+0mm。為提高閥體的硬度及耐磨性，我公司采用了42CrMo材料制造，其化學(xué)成分分別為wC=0.41%、wCr=1.05%、wMo=0.18%、wP=0.015%、wS=0.005%，余量為Fe。閥體的加工工序為：鍛造→調(diào)質(zhì)→機械加工→高頻感應(yīng)淬火→機械加工。高頻感應(yīng)淬火設(shè)
金屬加工(熱加工) 2015年17期2015-04-23
- 移動通風(fēng)除塵技術(shù)在馬鋼大型高爐礦槽槽上系統(tǒng)的改進與應(yīng)用
溜管落料處、礦槽槽口處。卸料車在不同礦槽間往復(fù)運動，屬于移動式塵源點，并且其在每個礦槽的卸料位置點不完全固定。在同一礦槽的卸料位置點可能有多處，造成吸塵點無法固定。物料經(jīng)卸料車溜管、礦槽口卸入礦倉，礦槽槽口一直呈敞開狀態(tài)。礦槽內(nèi)儲存的物料量較少時，卸料落差相當(dāng)大，此時大量粉塵顆粒通過礦槽槽口向外擴散。面積如此大的槽口，如不進行有效密閉，則根本無法達到理想的除塵效果。根據(jù)以上特點，在不影響生產(chǎn)和設(shè)備檢修前提下，決定采用全密封移動除塵通風(fēng)裝置，解決高爐原料礦槽
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報 2015年4期2015-04-04
- 有關(guān)穿條式鋁合金隔熱型材抗剪力影響因素的探究思考
行分析,包括穿條槽口大、穿條槽口大小不一致、開齒質(zhì)量以及輥壓裝置問題等,并提出相應(yīng)的解決對策。3.1 穿條槽口大隔熱材料的兩端要在槽口內(nèi)部,隔熱條穿好后進行壓緊處理,讓二者緊密咬合,為了確保其壓緊力,需要給穿條槽口尺寸留出一個合理的范圍,這個范圍最好控制在2.9(-0,+0.2)范圍內(nèi)。假如穿條槽口尺寸太大,則會對其咬合力產(chǎn)生影響,從而減小型材的縱向抗剪力。導(dǎo)致這種情況的原因,一方面是其本身尺寸就大,另一方面是槽口在進行開齒操作時使槽口變大。無論何種原因,
中國科技縱橫 2014年11期2014-12-13
- 測量圓柱上傾斜槽口垂直距離的檢具
明測量圓柱上傾斜槽口垂直距離的檢具大連里瓦泵業(yè)有限公司 (遼寧 116620) 陳廣有 何俊偉 仲明堯 王有志 李佰明我公司生產(chǎn)如圖1所示工件，這類零件測量X的值，每次都需要實測L值，然后通過計算公式X=(L-2R)sinα，算出X值，考慮到實際需要和產(chǎn)品特點，為了更直觀地測量X值，設(shè)計了如圖2所示的測量檢具，解決了實際測量問題。圖1 圖2 1.檢具的結(jié)構(gòu)如圖2所示，檢具由固定、滑動和測量三部分組成。固定部分實現(xiàn)了零件的固定功能，它主要由左、右立板，底板，
金屬加工(冷加工) 2014年10期2014-04-09
- 一道能量轉(zhuǎn)化題引起的思考
從自由下落開始到槽口處（可以是左端的槽口也可以是右端的槽口）重力做的正功與克服摩擦力做的功的代數(shù)和滿足大于等于0，這樣得到n值再去掉后面的小數(shù)即為小球在槽中克服摩擦力做功的次數(shù)，每一次均為。這個時候小球每完成的機械能的損失，小球就會飛出槽口一次，并且小球在沒有完成的累積前，小球的運動方向始終都是沿著圓弧做順時針的運動，或者是做逆時針的運動，然后才會飛離槽口。這樣我們就可以將得到n值再去掉后面的小數(shù)來作為小球飛出槽口的次數(shù)。第二個列式，根據(jù)能量守恒定律得到粗
城市地理 2014年14期2014-03-19
- 基于追尾碰撞的汽車座椅座靠連接運動機構(gòu)設(shè)計
試驗驗證了該機構(gòu)槽口間隙應(yīng)為0.3 mm，導(dǎo)向槽的設(shè)計角度必須要大于22°等設(shè)計參數(shù)的合理性。1 基于四連桿瞬心原理的座椅座靠連接運動機構(gòu)設(shè)計1.1 四連桿瞬心原理四連桿瞬心其實就是指四連桿的速度瞬心，如圖1所示。速度瞬心是指在平面上作相對運動的兩構(gòu)件瞬時相對速度為零的重合點，或者說絕對速度相等的重合點，故瞬心可定義為兩構(gòu)件上的瞬時等速重合點。圖1 四連桿速度瞬心簡易圖Fig.1 Velocity instantaneous center of doubl
吉林大學(xué)學(xué)報（工學(xué)版） 2014年3期2014-03-14
- 調(diào)整張拉槽口確保箱梁負(fù)彎矩鋼束準(zhǔn)確定位施工
;2)負(fù)彎矩張拉槽口區(qū)梁頂存在質(zhì)量隱患，影響了橋梁使用壽命。對于以上情況，我們在施工的陽翼、聞合高速公路橋梁中采用了“調(diào)整張拉槽口的”方法，解決了以上不足，并且采用本施工方法，具有工藝簡單、易操作，能夠提高負(fù)彎矩的施工質(zhì)量，延長橋梁的使用壽命。1 工藝原理調(diào)整張拉槽口確保箱梁負(fù)彎矩鋼束準(zhǔn)確定位施工方法，主要是通過適當(dāng)平移負(fù)彎矩鋼束的平面坐標(biāo)，使負(fù)彎矩張拉槽口縮小至可滿足施工狀態(tài)，同時適當(dāng)封堵槽口底部，對個別容易受損的鋼束予以保護，達到消除負(fù)彎矩施工質(zhì)量隱患
山西建筑 2014年28期2014-03-01
- 基于槽口優(yōu)化的電動汽車用大功率無刷直流電機齒槽轉(zhuǎn)矩削弱方法
本文提出一種優(yōu)化槽口偏移角度和槽口寬度的方法，通過合理調(diào)整槽口部分的磁通分布來減小齒槽轉(zhuǎn)矩，由于只有槽口偏移，定子槽和定子槽內(nèi)的繞組并沒有偏移，所以避免了因繞組濾波效應(yīng)而引起的反電動勢波形變化。對于多因素試驗，傳統(tǒng)的試驗方法每次只能針對一個因素進行試驗，同時必須保證其他因素的值不變，這樣不僅增加了試驗次數(shù)，而且不能反映各因素之間的相互作用。本文所采用的響應(yīng)面法能夠克服傳統(tǒng)試驗方法的這些缺點，同時針對槽口偏移角度和槽口寬度兩個因素進行試驗，并計算出齒槽轉(zhuǎn)矩與
電工技術(shù)學(xué)報 2013年6期2013-07-06
- 基于CFD的液壓滑閥閥芯表面熱效應(yīng)分析
象，這是由于節(jié)流槽口附近油液流動的速度很高，液壓閥黏性加熱現(xiàn)象顯著，槽口來不及將熱量傳遞出去而造成局部溫度升高。這種現(xiàn)象的產(chǎn)生會對液壓閥的工作性能產(chǎn)生很大影響:輕度時會使液壓元件內(nèi)的相對移動件如閥芯、葉片、柱塞、活塞等運動時的摩擦阻力增加，造成動作遲緩;嚴(yán)重時會使液壓元件內(nèi)的移動件卡住，造成不能動作，手柄的操作力增大，如換向閥不能換向，柱塞泵柱塞不能運動而實現(xiàn)吸油和壓油等，同時還增加了閥件的磨損，降低使用壽命，并且可能導(dǎo)致動作滯后失效等嚴(yán)重后果。因此，對閥
機床與液壓 2013年5期2013-03-20
- 圓柱形鋰離子電池輥槽工藝的改進
影響滾刀的尺寸對槽口的形狀和質(zhì)量有很大的影響。滾刀的角度決定了槽口臺階面的傾斜度,隨著角度的減小,臺階面直線度增大,使槽口的邊與蓋帽的密封圈有更大的接觸面積,可提高電芯的密封性能。臺階可對電芯產(chǎn)生很好的擠壓,便于電芯定位,但較小的角度會使槽口處的殼體產(chǎn)生較大的變形,使殼體減薄,降低電芯的安全性,很容易發(fā)生殼體破裂。將滾刀角度由18°減小到 10°,如圖 2所示;此時,槽口殼體的厚度見圖3。圖2 滾刀角度的變化Fig.2 The change of hob
電池 2012年6期2012-09-18
- 電樞槽口寬度對內(nèi)置式永磁同步電機齒槽轉(zhuǎn)矩的影響
的影響。本文研究槽口寬度對內(nèi)置式永磁電機齒槽轉(zhuǎn)矩的影響。槽口寬度的變化會引起氣隙磁導(dǎo)的變化，通過合理的選擇槽口寬度能夠削弱齒槽轉(zhuǎn)矩。文獻［14］中，作者采用解析法建立了表面式永磁電機的氣隙磁導(dǎo)模型，推導(dǎo)得到了削弱齒槽轉(zhuǎn)矩的槽口寬度確定方法，作者指出由于采用了簡化模型，解析計算的槽口寬度并不能削弱齒槽轉(zhuǎn)矩，提出的解析法實用價值不大。文獻［15］中，作者推導(dǎo)了相對氣隙磁導(dǎo)的解析表達式，得到了氣隙磁場的表達式。文獻［16］中作者建立了氣隙磁場的一維解析模型和氣隙
電機與控制學(xué)報 2011年7期2011-04-27
- 淺析連續(xù)箱形梁橋負(fù)彎矩段施工質(zhì)量控制措施
意進行調(diào)整。對于槽口部分的處理，我們采取以下辦法：鋼絞線在穿過張拉槽口A時屬于外露部分，在張拉T1鋼絞線或施工中難免出現(xiàn)波紋管被損壞的情況，一旦外露的波紋管被損壞勢必影響后續(xù)的壓漿工作，特別是無法保證壓漿的壓力和1管道的飽滿，給工程留下質(zhì)量隱患。解決的辦法是盡可能地把T2鋼絞線在穿過槽口A時保護起來，具體做法為：把張拉槽口A由一個1.3×0.8的大槽口改為3個0.3×0.8的小槽口，而把T2束波紋管埋置于小槽口的間隔中，在澆筑箱梁混凝土?xí)r把T2波紋管澆筑起
科學(xué)之友 2011年10期2011-01-31