煤口
- 液壓支架放煤機(jī)構(gòu)安全過(guò)煤臨界準(zhǔn)則及放煤口精準(zhǔn)控制方法研究
定了放煤過(guò)程中放煤口的即時(shí)形態(tài)。準(zhǔn)確掌握支架放煤機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，是智能放煤決策軟件研發(fā)與放煤命令精準(zhǔn)執(zhí)行的必要條件，也是在智能放煤過(guò)程避免發(fā)生插板誤入刮板機(jī)，造成刮板斷鏈、支架損壞等安全事故的前提。綜采工作面裝備的合理選型與配套是實(shí)現(xiàn)四柱式放煤機(jī)構(gòu)的精準(zhǔn)控制首要條件。工作面“三機(jī)”配套旨在確定刮板輸送機(jī)、采煤機(jī)和液壓支架的設(shè)備相互配合尺寸，主要包括梁端距、過(guò)煤高度和放煤口尺寸等參數(shù)的匹配[2–4]，國(guó)內(nèi)外學(xué)者從放煤工藝、放煤設(shè)備優(yōu)化及設(shè)備間的相互配合等方面
煤炭科學(xué)技術(shù) 2023年9期2023-10-21
- 基于批量式強(qiáng)化學(xué)習(xí)的群組放煤智能決策研究
要手段，圍繞多放煤口協(xié)同放煤方法，研究煤巖運(yùn)動(dòng)特征對(duì)頂煤采出率和放煤效率的影響。隨著人工智能技術(shù)不斷取得突破，基于機(jī)器學(xué)習(xí)的放煤智能決策方法越來(lái)越受到研究人員的關(guān)注，并對(duì)其展開了深入研究。2014年，文獻(xiàn)[11]針對(duì)厚煤層采煤方法的不確定性因素，運(yùn)用多級(jí)模糊綜合評(píng)判方法對(duì)采煤工藝進(jìn)行綜合評(píng)判，建立了基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的厚煤層開采方法評(píng)價(jià)模型。2015年，文獻(xiàn)[12]采用記憶放煤時(shí)序控制模式，實(shí)現(xiàn)連續(xù)放煤。2018年，文獻(xiàn)[13]通過(guò)果蠅優(yōu)化算法與RBF(Ra
煤炭科學(xué)技術(shù) 2022年10期2022-11-02
- 綜放開采瓦斯安全聯(lián)動(dòng)控制技術(shù)研究
煤過(guò)程是以支架放煤口數(shù)量為基本單位，單純的放煤口開口大小并不能嚴(yán)格控制放煤煤量，因此綜合考慮決定以1臺(tái)支架的放煤口為單位，即最少開關(guān)1臺(tái)支架的放煤口來(lái)配合控制瓦斯體積分?jǐn)?shù)，基于瓦斯安全聯(lián)動(dòng)的放煤控制策略見表2。表2 基于瓦斯安全聯(lián)動(dòng)的放煤控制策略瓦斯與采煤機(jī)、放煤聯(lián)動(dòng)邏輯如圖1所示。需要說(shuō)明的是，當(dāng)系統(tǒng)判定報(bào)警級(jí)別為0時(shí)，不執(zhí)行采煤機(jī)降速指令，采煤機(jī)可按照正常割煤速度運(yùn)行，放煤按智能判斷結(jié)果進(jìn)行，此時(shí)采煤機(jī)割煤和放煤的主要限制邊界為前部刮板輸送機(jī)和后部刮板
煤炭科學(xué)技術(shù) 2022年10期2022-11-02
- 煤倉(cāng)清理機(jī)器人研發(fā)與應(yīng)用
炭下落。在煤倉(cāng)溜煤口位置，因?yàn)槊簩映隹谑湛s、壓力累積，雖有鑄石板，但在溜煤口斜面上也會(huì)出現(xiàn)粘壁情形，導(dǎo)致出煤口變窄，影響煤炭下落。2)蓬煤。煤料在倉(cāng)內(nèi)從上到下移動(dòng)過(guò)程中，靠近煤倉(cāng)中心的煤料移動(dòng)的快，靠近倉(cāng)壁的煤料移動(dòng)得慢。由于煤倉(cāng)漏斗在結(jié)構(gòu)上寬下窄，在漏斗最下部的出口處尺寸小，四周倉(cāng)壁上粘煤的相互蓬架作用，使能夠下煤的通道截面積越來(lái)越小，以致最后完全堵塞[16]。如果煤質(zhì)濕度大、煤粉多時(shí)，煤料的顆粒間的作用力大，內(nèi)力強(qiáng)，其宏觀表現(xiàn)即為煤料的黏結(jié)性強(qiáng)[17]
煤炭科學(xué)技術(shù) 2022年9期2022-10-20
- 基于時(shí)程分析法的堆煤與落煤筒相互作用體系地震響應(yīng)分析
39.0 m,落煤口高為2.0 m,落煤口水平夾角為30°。落煤口豎向間距為4.0 m,水平向夾角為90°(每層落煤口互為90°布置),落煤口距地面距離4.0 m,落煤口距頂面距離3.0 m。內(nèi)側(cè)堆煤高度為36.0 m,外側(cè)堆煤高度為34.0 m,堆煤安息角為45°,堆煤半徑為37.85 m,滿堆煤狀態(tài)下,外側(cè)堆煤質(zhì)量約為47 000 t[5]。落煤筒采用C30 混凝土澆筑,配筋率為1.0%。混凝土彈性模量為3.45×1010Pa,泊松比為0.2,容重為2
建井技術(shù) 2022年4期2022-10-13
- 鄒莊礦大傾角綜放開采放煤工藝參數(shù)模擬研究
而大量下移，在放煤口上方形成一個(gè)漏斗堵塞放煤口，導(dǎo)致后部煤體無(wú)法放出，放頂煤率低，此時(shí)放煤口處煤矸分界線明顯，易于掌握放煤口的關(guān)閉時(shí)機(jī)，含矸率低。而放煤步距較小時(shí)，由于其多次放煤的特性，有利于頂煤的破碎，放煤口處頂煤放出后，在放煤口處會(huì)出現(xiàn)一定程度的煤矸混合，此時(shí)應(yīng)繼續(xù)放煤直至放煤口出現(xiàn)大量矸石時(shí)關(guān)閉放煤口，頂煤放出率較高。綜上所述，三種放煤步距相比，一采一放的放頂煤率較高。分析3種放煤步距的放煤效果可知，采用一采一放的方式最合理。3 合理放煤方式的數(shù)值模
煤 2022年10期2022-10-09
- 基于均值偏差獎(jiǎng)賞函數(shù)的放煤口控制策略研究
實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)放煤口動(dòng)作進(jìn)行決策，控制放煤口動(dòng)作。該方法在工業(yè)性實(shí)驗(yàn)中取得了不錯(cuò)的效果，初步實(shí)現(xiàn)了智能化放煤。目前，智能決策發(fā)展相對(duì)滯后[7]。如何根據(jù)綜放工作面放煤環(huán)境狀態(tài)信息對(duì)支架放煤口的動(dòng)作進(jìn)行決策，實(shí)現(xiàn)放煤口動(dòng)作隨放煤環(huán)境的變化而自動(dòng)調(diào)整，是放煤工藝智能化的關(guān)鍵。因此，本文所在課題組根據(jù)馬爾可夫決策過(guò)程基本原理，將放頂煤過(guò)程抽象為馬爾可夫決策過(guò)程，建立了基于強(qiáng)化學(xué)習(xí)的放頂煤智能決策模型，控制放煤口動(dòng)作，為建立放煤口智能決策機(jī)制提供思路[8-10]。
煤炭工程 2022年9期2022-09-23
- 固莊煤業(yè)綜放工作面合理放煤工藝研究
，矸石容易混入放煤口，造成含矸率較高；當(dāng)放煤步距為三采一放時(shí)，步距較大，部分頂煤來(lái)不及放出便被遺留進(jìn)采空區(qū)，造成頂煤回收率降低；而放煤步距為兩采一放時(shí)的煤矸分界線較均勻，且界面明顯，放煤效果要優(yōu)于一采一放及三采一放。圖1 一采一放模擬結(jié)果圖2 兩采一放模擬結(jié)果圖3 三采一放模擬結(jié)果三種放煤步距下的頂煤放出量及含矸率統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表3所示。一采一放的頂煤回收率為76.1%，三采一放的頂煤回收率為68.6%；而兩采一放的頂煤回收率最高，為80.2%，較一采一放及三
煤 2022年8期2022-08-08
- 厚煤層放頂煤開采中放煤方式的選取模擬分析
設(shè)定，從而形成放煤口放煤，同時(shí)加載支架尾梁墻體，放煤口見矸后自動(dòng)前移一個(gè)放煤步距，完成一次放煤過(guò)程，并進(jìn)入下一個(gè)循環(huán)，進(jìn)行下一次放煤。隨著放煤口的前移，設(shè)定程序自動(dòng)加載煤層的底板，煤層底板墻體與頂煤的距離為放頂煤的采高[8]，從而保證放煤空間與實(shí)際一致。依據(jù)煤層的開采條件，設(shè)定采高為4 m，采用一采一放的放煤步距為0.6 m，在工作面15 m 的長(zhǎng)度上對(duì)三種放煤方式進(jìn)行模擬分析[9]，統(tǒng)計(jì)頂煤的放出率。2 厚煤層放頂煤開采采出率的仿真分析2.1 分段間隔放
山西冶金 2022年3期2022-08-03
- N1305綜放工作面放煤工藝參數(shù)研究
順序放煤對(duì)相鄰放煤口的影響較大，易造成架間煤炭損失。采用單輪間隔放煤，由于間隔放煤口的距離較大，所以前一次放煤對(duì)后一次放煤的影響較小，因此第一輪的單數(shù)支架放煤時(shí)，每個(gè)放煤口均可認(rèn)為不受其它放出體影響，再進(jìn)行雙數(shù)支架放煤時(shí)，放出高度已不再是頂煤厚度，而且放煤時(shí)，放出體受兩側(cè)放出體的對(duì)稱影響，放出量也比較均勻，見矸是在放煤口中心，脊煤損失較小。合理的放煤步距是保證工作面頂煤回收率的關(guān)鍵。放煤步距過(guò)小，容易導(dǎo)致頂煤還未放出矸石便到了放煤口；放煤步距過(guò)大，導(dǎo)致兩次
煤 2022年4期2022-04-07
- 淺埋雙硬特厚煤層放煤規(guī)律分析及參數(shù)研究
對(duì)比分析了不同放煤口數(shù)量下的放煤規(guī)律，得出放煤率和采出率都隨著放煤口數(shù)量的增加而增加。朱帝杰等[7]分析綜放過(guò)程中放出體的變化過(guò)程，指出傳統(tǒng)橢球體理論有一定局限，得出加大放出體高度會(huì)使其改變橢球狀的類型和偏轉(zhuǎn)，從而改變放煤效果。王家臣等[8]分析了頂煤和頂板巖石的分界面特點(diǎn)和冒放規(guī)律，得出采用分段逆序雙口同時(shí)放煤，能達(dá)到同時(shí)提高工作面中部和下端頭頂煤采出率的目的。孫利輝等[9]對(duì)比放煤條件對(duì)采出率等參數(shù)的影響，得出放煤條件不同會(huì)導(dǎo)致頂煤滯留現(xiàn)象不同。王家臣
工礦自動(dòng)化 2022年2期2022-03-04
- 特厚煤層綜放煤-矸-巖放落流動(dòng)的時(shí)序規(guī)律及識(shí)別方法
境差，人工控制放煤口的勞動(dòng)強(qiáng)度大、工作效率低。近年來(lái)，煤礦智能化得到了快速發(fā)展，以智能化綜采為技術(shù)核心，提升了煤礦的智能化水平，為煤炭工業(yè)高質(zhì)量發(fā)展提供了技術(shù)支撐。智能化綜采技術(shù)的發(fā)展，推動(dòng)了綜放智能化技術(shù)研究的不斷深入。由于煤矸識(shí)別是實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化放煤和綜放智能化開采的技術(shù)關(guān)鍵，加之在解決這一技術(shù)瓶頸上的難度，國(guó)內(nèi)有關(guān)專家、學(xué)者和科研機(jī)構(gòu)為此開展了大量的研究工作，取得了可喜的進(jìn)展。中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京)提出了采用頂煤跟蹤儀對(duì)頂煤的運(yùn)移進(jìn)行跟蹤并結(jié)合煤矸圖像識(shí)別
煤炭學(xué)報(bào) 2022年1期2022-02-25
- 一緣煤礦15號(hào)煤層綜放工藝參數(shù)研究
放煤見矸后關(guān)閉放煤口,再對(duì)2#支架放煤見矸后關(guān)閉放煤口。之后對(duì)7#、9#支架放煤見矸后關(guān)閉放煤口,再對(duì)8#支架進(jìn)行放煤見矸后關(guān)閉放煤口。最后對(duì)中間的4#、5#、6#支架進(jìn)行放煤,放煤順序同上。10#～18#支架放煤順序同1#～9#支架。(a)三個(gè)一組2)方案二:先對(duì)5#支架放煤見矸后關(guān)閉放煤口,再對(duì)4#、6#支架放煤見矸后關(guān)閉放煤口。之后對(duì)1#、2#支架放煤見矸后關(guān)閉放煤口,再對(duì)3#支架進(jìn)行放煤見矸后關(guān)閉放煤口。最后對(duì)中間的7#、8#、9#支架進(jìn)行放煤,放
山西煤炭 2022年4期2022-02-10
- 基于YADE的綜放工作面進(jìn)刀放煤三維仿真
開采環(huán)境復(fù)雜，放煤口控制模型難以建立的問(wèn)題，從智能決策控制角度出發(fā)，將綜放開采中放煤口動(dòng)作的控制看作馬爾可夫決策過(guò)程，并利用強(qiáng)化學(xué)習(xí)免模型算法求解最優(yōu)策略，實(shí)現(xiàn)放煤口動(dòng)作的智能化。2019年，課題組提出了一種基于Qlearning模型的智能化放頂煤控制策略，通過(guò)調(diào)整放煤過(guò)程中各放煤口開閉的實(shí)時(shí)策略，提升頂煤采出率和降低含矸率[18]。隨著人工智能，特別是深度學(xué)習(xí)的火熱，課題組又開始嘗試將深度強(qiáng)化學(xué)習(xí)應(yīng)用到綜放開采工藝中。2020年1月，提出了一種基于深度神
煤礦安全 2022年1期2022-01-26
- 6.2 m大采高支架頂梁結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
梁蓋板處均留有放煤口，但是由于頂梁是主要承載部件，為保強(qiáng)度，一般都不會(huì)留太多或者較大放煤孔，這一矛盾目前也是行業(yè)難題，因此考慮從兩方面入手，一方面是增加清煤孔設(shè)計(jì)，另一方面考慮增加強(qiáng)度，通過(guò)兩方面結(jié)合破解這一難題。1.3 一級(jí)護(hù)幫千斤鉸接銷取銷困難問(wèn)題6.2 m大采高支架由于采高較大，所以配備“伸縮梁+托梁+二級(jí)護(hù)幫”結(jié)構(gòu)型式，為保證正常過(guò)機(jī)空間，所以伸縮護(hù)幫機(jī)構(gòu)限制較多，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，更換千斤和鉸接銷只能打出一部分后取銷，為快速安全取銷、更換千斤，考慮通過(guò)
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2021年5期2021-10-11
- 北辛窯煤礦放頂煤開采工藝參數(shù)應(yīng)用探索
上放頂煤，每個(gè)放煤口之間間隔3～4 m。在頂煤煤層厚度小于3 m 時(shí)，采用這兩種放煤方式放出來(lái)的煤量不相上下；但是在頂煤煤層厚度大于3 m 時(shí)，采用自上而下的放煤方式見矸早，且煤矸混雜，放煤量也較少。因此，北辛窯煤礦2 號(hào)煤層工作面更適合采用自下而上的放煤方式。對(duì)頂煤煤層厚度大于3 m 時(shí)，采用單輪間隔自下而上的放煤方式，工作面采空區(qū)會(huì)形成一個(gè)向上方傾斜的放煤漏斗。受煤層傾角的影響，放煤漏斗的形態(tài)也有所不同。隨著煤層傾角的增大，沿著煤層迎山的傾斜方向，放煤
江西煤炭科技 2021年3期2021-08-14
- 特厚煤層綜放開采傾向大比例試驗(yàn)平臺(tái)研制與應(yīng)用
大采高綜放開采放煤口參數(shù)、采放比、放煤工序和放煤步距對(duì)煤矸流場(chǎng)的影響；王家臣等[8-11]研制了多種微型放煤支架以及沿工作面推進(jìn)方向的二維模擬平臺(tái)，并自主研制出綜放開采散體頂煤放出三維相似模擬試驗(yàn)臺(tái)，采用物理模擬和PFC3D數(shù)值模擬多次研究綜放開采散體頂煤放出規(guī)律，建立了包含煤巖分界面、頂煤放出體、頂煤采出率和含矸率等4要素的BBR研究體系，也研究了頂煤塊度級(jí)配、不同放煤工藝、工作面傾角以及支架形態(tài)對(duì)散體頂煤放出規(guī)律的影響；崔景昆等[12]研制了長(zhǎng)670
- 厚煤層煤炭開采頂煤放出模擬分析
分析，以工作面放煤口為1.75 m時(shí)的工況，進(jìn)行放煤的仿真分析，研究不同厚度的頂煤放出規(guī)律，對(duì)不同工況下的頂煤的回收率及頂煤的放出量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。在實(shí)際開采過(guò)程中，經(jīng)破碎后的頂煤堆積在支架后方，經(jīng)工作面支架放煤口放出，支架相互之間的配合對(duì)于頂煤的放出效果具有一定的影響。在分析過(guò)程中，采用液壓支架固定的移駕步距，以對(duì)頂煤厚度不同的因素進(jìn)行分析。頂煤在礦壓及采動(dòng)因素作用下為破碎的離散顆粒，設(shè)定煤層的密度、泊松比及摩擦角，將模擬時(shí)間設(shè)定為1s作用為實(shí)際工況的一個(gè)單位
山西化工 2021年2期2021-05-14
- 長(zhǎng)壁綜放開采工藝參數(shù)優(yōu)化分析
開采時(shí)液壓之間放煤口之間的距離，由于頂煤放出后形成的脊背，主要取決于放煤間距，因此放煤間距對(duì)于頂煤的放出量也具有重要的影響。在進(jìn)行長(zhǎng)臂綜采的過(guò)程中，在放煤的高度一定時(shí)，較小的放煤間距可以提高頂煤的放出量，但這種情況下，會(huì)增加矸石的混入，不利于煤炭質(zhì)量的提高[3]。對(duì)于放煤間距的確定，要依據(jù)煤層條件的不同進(jìn)行合理的選擇。采放比及放煤間距是影響開采效果的重要因素，采用MATLAB數(shù)值分析的方式對(duì)采放比及放煤間距進(jìn)行優(yōu)化，從而提高長(zhǎng)臂綜采的效率。2 采放比及放煤
山西化工 2021年2期2021-05-14
- 綜放工作面智能放煤工藝研究及應(yīng)用
而有效控制支架放煤口進(jìn)行放煤。放煤動(dòng)作時(shí)間的長(zhǎng)短取決于頂煤厚度和冒放性、工作面長(zhǎng)度、輸送機(jī)的生產(chǎn)能力以及支架放煤口的通過(guò)能力等[7]。1.2 單架放煤控制工序全工作面放頂煤控制的基礎(chǔ)是單架放煤控制。單架放煤動(dòng)作預(yù)警后，動(dòng)作執(zhí)行順序如下：收插板→收尾梁→伸尾梁→伸插板→放煤動(dòng)作結(jié)束。尾梁與插板的動(dòng)作時(shí)間根據(jù)各自傳感器的數(shù)據(jù)和時(shí)間確定。用傳感器來(lái)監(jiān)測(cè)動(dòng)作是否到位。伸尾梁階段結(jié)束后，可以進(jìn)行增強(qiáng)放煤控制，即循環(huán)執(zhí)行收尾梁和伸尾梁動(dòng)作，循環(huán)次數(shù)可設(shè)定。單架放煤工序
工礦自動(dòng)化 2021年3期2021-03-30
- 采放比及步距的不同對(duì)采出率的影響分析
方的矸石會(huì)造成放煤口的堵塞，放煤口后方產(chǎn)生堆積，從而造成采出率較小；步距過(guò)小時(shí)，則放煤口后方的矸石會(huì)先抵達(dá)放煤口，而使得在放煤口上方的頂煤被堵塞在采空區(qū)，同樣造成采出率較小。合理的放煤步距與實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)的條件相關(guān)性較大，并且要考慮開采時(shí)的支架類型、頂煤厚度、矸石高度等[3]。圖1 步距不同對(duì)采出率的影響對(duì)放頂煤作業(yè)的采放比及步距進(jìn)行實(shí)驗(yàn)分析，采用不同形狀的巴厘石模擬頂煤及煤層上的老頂。實(shí)驗(yàn)中依據(jù)煤礦的煤層分布，煤層主要包括鏡煤、亮煤，碎塊狀分布，含有一定的黃鐵
山西化工 2021年1期2021-03-15
- 提高循環(huán)流化床機(jī)組可用率的措施
有效措施。2 給煤口改進(jìn)該項(xiàng)目鍋爐在爐前配置10 個(gè)矩形給煤口，位于爐膛密相區(qū)下部，四周采用厚度為10mm 的Q235A。在向火面采用加鋼纖維自流式剛玉澆注料成型，在鋼板下部四周采用耐火澆注料成型。給煤采用上下兩路播煤送風(fēng)，出風(fēng)口水平布置。給煤口原設(shè)計(jì)方案如圖1 所示。圖1 給煤口原設(shè)計(jì)方案原設(shè)計(jì)方案在投運(yùn)2 個(gè)月后，給煤口側(cè)面和上部出現(xiàn)嚴(yán)重磨損，導(dǎo)致爆管停機(jī)。主要原因?yàn)椋海?）播煤風(fēng)水平噴出，帶動(dòng)大量煤粒，經(jīng)向上高速運(yùn)動(dòng)的煙氣作用后，直接沖刷給煤口側(cè)面和
中國(guó)設(shè)備工程 2021年1期2021-02-01
- 綜采放頂煤工作面常見問(wèn)題及處理方法
并通過(guò)支架尾梁放煤口自溜自裝放入后部刮板運(yùn)輸機(jī)。端頭維護(hù)→機(jī)電檢修→煤層注水→收護(hù)幫板、割煤→前探支護(hù)、打開護(hù)幫板→推前部輸送機(jī)→收伸縮梁、移架(不拉后部輸送機(jī))→放頂煤→拉后部輸送機(jī)，完成上述采放全部工序?yàn)橐粋€(gè)放頂采煤工藝循環(huán)。1.3 放頂煤的工藝特點(diǎn)放頂煤開采是下峪口煤礦推廣使用的一種新采煤方法，適于5～20 m厚的煤層一次全高開采。這種新采煤方法只在下部煤層中布置采煤工作面，上部的煤從支架上的放煤口放出。放頂煤開采一次性將煤采出，替代了原來(lái)厚煤層需分
陜西煤炭 2021年2期2021-01-10
- 特厚煤層煤矸互層復(fù)合頂煤體冒落特征研究
碎塊度大，堵塞放煤口[1]，導(dǎo)致頂煤破碎效果差、放出率低等問(wèn)題[2]，特厚煤層頂煤實(shí)際放出率普遍低于80%[3]。因此，研究含夾矸復(fù)雜結(jié)構(gòu)特厚煤層頂煤破壞機(jī)理，分析特厚煤層復(fù)合頂煤破壞的影響因素，對(duì)提高特厚煤層綜放工作面產(chǎn)量和采出率都有重要意義。綜放開采引進(jìn)我國(guó)40年來(lái)，國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)綜放開采頂煤破壞機(jī)理、頂煤冒放規(guī)律進(jìn)行了系統(tǒng)性研究，頂煤破壞運(yùn)移理論成果豐富，推動(dòng)了綜放開采技術(shù)的發(fā)展[4-19]。研究成果表明，頂煤破壞相關(guān)研究集中在頂煤破壞分區(qū)特征、頂煤運(yùn)移
煤炭工程 2020年12期2020-12-22
- 淺談綜采放頂煤工作面煤質(zhì)管理
到一定程度后把放煤口打開，讓煤炭向后端的輸送機(jī)流動(dòng)，然后后端的輸送機(jī)再運(yùn)走煤炭，在利用雙輸送機(jī)房頂煤技術(shù)采煤時(shí)，煤炭運(yùn)輸路線有兩條。其它工序如采煤機(jī)割煤、遷移液壓支架、移動(dòng)前部輸送機(jī)等工序都類似于普通的綜采工藝；在前部輸送機(jī)移動(dòng)后，移動(dòng)支架的過(guò)程中后部輸送機(jī)也要隨著支架前移。值得注意的是，在此項(xiàng)操作中為了更好地防止錯(cuò)槽事故的發(fā)生，對(duì)中部槽的連接部位應(yīng)特別注意，應(yīng)用放頂煤技術(shù)初采時(shí)，在支架推出切眼后，發(fā)現(xiàn)頂煤冒落就開始放煤，先把支架排成直線后再放頂煤，放煤時(shí)
魅力中國(guó) 2020年1期2020-12-07
- 300 MW CFB 鍋爐燃用高水分洗混煤堵煤對(duì)策
000 mm，給煤口中心標(biāo)高11 000 mm。輸煤系統(tǒng)是用來(lái)把破碎合格的煤輸送到爐前煤斗，煤斗里的煤通過(guò)稱重皮帶計(jì)量式給煤機(jī)，輸送至爐前落煤管，經(jīng)播煤風(fēng)送入爐內(nèi)。鍋爐內(nèi)物料的循環(huán)是依靠送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)提供的動(dòng)能來(lái)流化和推動(dòng)燃燒。從一次風(fēng)機(jī)出來(lái)的空氣分成3 路送入爐膛： 第1 路，經(jīng)空氣預(yù)熱器加熱后的熱一次風(fēng)從兩側(cè)進(jìn)入爐膛底部的水冷風(fēng)室，通過(guò)布置在布風(fēng)板上的風(fēng)帽后使床料流化，并形成向上通過(guò)爐膛的氣固兩相流；第2 路，熱一次風(fēng)經(jīng)給煤增壓風(fēng)機(jī)后，用于爐前氣力播煤
山東電力技術(shù) 2020年7期2020-08-11
- 大型儲(chǔ)煤筒倉(cāng)的結(jié)構(gòu)改進(jìn)及清倉(cāng)破拱設(shè)備的參數(shù)計(jì)算
為倒錐體結(jié)構(gòu)，落煤口處于錐體的最低處。需要卸載煤炭時(shí)打開落煤口處閘板卸煤裝車。該圓柱形錐底倉(cāng)有以下缺點(diǎn)：由于只有錐體角度大于煤炭安息角，煤炭才能順利地從錐壁上滑落，這就意味著在錐壁與倉(cāng)壁夾角一定的情況下，錐體的高度會(huì)隨著筒倉(cāng)直徑的增加而增加，從而占用倉(cāng)體容積。目前，國(guó)內(nèi)最大的圓柱形錐底筒倉(cāng)容積為 4 萬(wàn)m3，煤炭裝載率約為 70%。該類型筒倉(cāng)不僅占地面積大，建造成本也高。圖1 圓柱形錐底筒倉(cāng)內(nèi)部結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Structural sketch of
礦山機(jī)械 2020年6期2020-06-18
- 南陽(yáng)坡礦綜放頂煤放出率及工藝優(yōu)化研究
，通過(guò)綜放支架放煤口流出。針對(duì)頂煤運(yùn)移特征，對(duì)綜放工作面做出以下基本假設(shè)，以方便數(shù)值模型的建立與計(jì)算：（1）采場(chǎng)煤壁及頂板賦存狀態(tài)正常，不發(fā)生片幫及冒落；（2）采場(chǎng)液壓支架承受頂煤及直接頂?shù)淖陨碇亓?；?）采場(chǎng)頂煤視為松散破碎狀態(tài)的準(zhǔn)剛體，不受拉應(yīng)力作用。2.1 模型建立為進(jìn)一步分析8806綜放工作面頂煤放出規(guī)律，利用PFC3D模擬軟件建立長(zhǎng)×寬×高=30m×12m×25m的模型，如圖1所示。模型內(nèi)設(shè)置10架放頂煤支架，將該模型底面視為固定邊，四周視為簡(jiǎn)支
山東煤炭科技 2020年4期2020-05-11
- 交叉?zhèn)刃豆伟遢斔蜋C(jī)犁煤板優(yōu)化改進(jìn)
，致使交叉?zhèn)刃冻?span id="syggg00" class="hl">煤口（主卸口）卸載不暢，大塊煤堆積滯留，刮板鏈通過(guò)時(shí)產(chǎn)生較大的沖擊載荷，靠煤幫側(cè)刮板一端易彎曲變形。3）由于刮板彎曲變形斷裂致使圓環(huán)鏈斷裂。4）犁煤板刃口底板下平面磨損（因犁煤板底板在使用過(guò)程中產(chǎn)生較強(qiáng)擠壓沖擊載荷，故接觸部位易磨損）與S 形中板面間隙增大，刮板鏈通過(guò)時(shí)與犁煤板底板面形成楔形口，拉回煤增多。3 刮板彎曲、斷裂綜合原因分析因犁煤板底板磨損，刮板鏈與犁煤板底板面之間形成楔形口，兩股圓環(huán)鏈之間（鏈間距）夾矸或石頭通過(guò)犁煤板底板時(shí)形
機(jī)械管理開發(fā) 2020年11期2020-04-15
- 關(guān)于厚煤層不同回采工藝的對(duì)比分析研究
in。若將2個(gè)放煤口同時(shí)工作，那么完成一個(gè)循環(huán)需要的放煤時(shí)間就會(huì)減半，為112.5 min。在只有1個(gè)放煤口工作的情況下，1個(gè)班組可以實(shí)現(xiàn)2個(gè)循環(huán)。那么1個(gè)工作日3個(gè)班組就可以實(shí)現(xiàn)6個(gè)循環(huán)。當(dāng)前階段煤礦使用的采煤機(jī)滾筒截深為0.865 m，實(shí)際有效截深按照0.8 m進(jìn)行計(jì)算。每個(gè)工作日可以推進(jìn)的距離是0.8×6=4.8 m，每年實(shí)際有效工作時(shí)間按照330 d進(jìn)行計(jì)算，那么每年可以推進(jìn)的距離是4.8×330=1 584 m。按照這樣的采煤速度，預(yù)計(jì)每年產(chǎn)量可
機(jī)械管理開發(fā) 2020年8期2020-02-18
- 基于Q-learning模型的智能化放頂煤控制策略
斷是否應(yīng)當(dāng)關(guān)閉放煤口。這種單架放煤方式無(wú)法把握工作面全局信息，且放煤操作人員的經(jīng)驗(yàn)參差不齊，不可避免地導(dǎo)致放煤過(guò)程中出現(xiàn)欠放、過(guò)放等狀況[3]。而在單架次放煤過(guò)程中，僅放煤口上方一定范圍內(nèi)的頂煤發(fā)生移動(dòng)，易形成放出漏斗。若2個(gè)放出漏斗區(qū)相鄰，則會(huì)形成三角煤區(qū)域，導(dǎo)致該區(qū)域頂煤無(wú)法放出，造成極大的資源浪費(fèi)[4-5]。從工作面全局信息考慮，將單一放煤口提升為多放煤口群組放煤，并依靠先進(jìn)的信息技術(shù)實(shí)現(xiàn)智能放煤，可以有效避免人為因素對(duì)放煤效益的影響，減少頂煤漏斗區(qū)
工礦自動(dòng)化 2020年1期2020-02-05
- 近距離煤層合并綜放開采放煤工藝優(yōu)化研究
支架掩護(hù)梁。當(dāng)放煤口見頂板矸時(shí)關(guān)閉放煤口，完成一次放煤。然后支架前移一個(gè)放煤步距，模型運(yùn)算平衡后，開始下一次放煤。具體放煤前準(zhǔn)備如圖1所示，圖中黃色顆粒代表夾矸，黑色顆粒代表頂煤，其余代表頂板矸石。圖1 放煤步距數(shù)值模型2.2 放煤步距模擬方案為研究不同放煤步距下夾矸、頂煤和頂板的放出規(guī)律，統(tǒng)計(jì)出頂煤放出率和含矸率。根據(jù)采煤機(jī)截深，特設(shè)定3種放煤步距：一采一放，放煤步距為0.6 m；兩采一放，放煤步距為1.2 m；三采一放，放煤步距1.8 m?？紤]到“見矸
中國(guó)煤炭 2019年10期2019-11-25
- 綜放工作面多放煤口協(xié)同放煤方法
的重點(diǎn)是基于單放煤口或不連續(xù)的多個(gè)放煤口在工作面方向上的放煤輪次、放煤間隔、放煤高度，以及工作面走向方向上的放煤步距參數(shù)的選擇。吳健[5]根據(jù)綜放工作面放煤過(guò)程中頂煤運(yùn)動(dòng)和礦壓顯現(xiàn)規(guī)律，對(duì)合理的放煤方式的選擇、提高頂煤采出率的途徑、以及放頂煤開采過(guò)程中的安全技術(shù)等主要問(wèn)題作了詳細(xì)的介紹和闡釋。王家臣等[6-10]基于BBR研究體系，提出分段大間隔放煤方式，討論特厚頂煤條件下合理放煤間隔的計(jì)算公式。仲濤、劉長(zhǎng)友等[11-13]采用理論分析、數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)
煤炭學(xué)報(bào) 2019年9期2019-10-21
- 淺埋綜放工作面放煤方式及放煤步距研究
煤巖散流體流出放煤口的過(guò)程可視為散體運(yùn)動(dòng)，散體頂煤和散體頂板共同構(gòu)成一個(gè)復(fù)合散體介質(zhì)，液壓支架放煤口為散體介質(zhì)運(yùn)動(dòng)和煤巖顆粒間作用的自由邊界，煤巖松動(dòng)散體介質(zhì)以緩慢的速度流向支架放煤口。這樣一個(gè)頂煤流動(dòng)運(yùn)動(dòng)過(guò)程稱之為頂煤松散體介質(zhì)流模型，此模型的主要作用便是分析綜放工作面頂煤運(yùn)動(dòng)情況。放頂煤過(guò)程散體介質(zhì)流實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ鸵妶D1。本文利用PFC2D(Paryicle Flow Code)模擬軟件，模擬3202綜放工作面放煤工藝過(guò)程，將頂煤堆積及釋放模擬為顆粒破碎、發(fā)
煤 2019年9期2019-10-11
- 煤礦綜采放頂煤開采工藝探究
的規(guī)定要求打開放煤口，排除已破碎的煤炭。根據(jù)允許額度，在煤炭矸石放出含量與額度不相符時(shí)，放煤口應(yīng)立即關(guān)閉，以上便是一個(gè)放頂煤開采工藝循環(huán)的流程。3 綜采放頂煤采煤法分類通常放頂煤采煤法與實(shí)際厚煤層的環(huán)境條件相結(jié)合進(jìn)行分類，具體如下。3.1 一次采全厚放頂煤開采一次采全厚放頂煤開采需要布置一個(gè)開采放頂煤的長(zhǎng)壁工作面，該長(zhǎng)壁工作面的布置方向要沿著煤層底板方向進(jìn)行布置，實(shí)現(xiàn)一次放出頂煤全厚，可提高煤礦開采效率與煤礦開采產(chǎn)量。該采煤法見圖1。圖1 一次采全厚放頂煤
中國(guó)礦山工程 2018年4期2018-08-20
- 閃耀的青春
——記“閔恩澤青年科技人才獎(jiǎng)”獲得者盧曉斌
情況下，給煤機(jī)進(jìn)煤口容易頻繁發(fā)生堵煤現(xiàn)象。特別是梅雨時(shí)節(jié)，煤倉(cāng)上部打井嚴(yán)重，在空氣炮及振打器等外力作用下，煤料突然下壓，容易發(fā)生給煤機(jī)皮帶過(guò)載跳停，影響鍋爐安全運(yùn)行的情況。常規(guī)處理方法需要停下給煤機(jī)，拆裝給煤機(jī)蓋板，往往需要1個(gè)多小時(shí)才能清除進(jìn)煤口內(nèi)大量壓實(shí)的積煤。盧曉斌看在眼里，急在心上。他帶領(lǐng)設(shè)備、工藝技術(shù)員守在現(xiàn)場(chǎng)，經(jīng)過(guò)多次試驗(yàn)及深入分析，研究總結(jié)出在線進(jìn)煤口快速疏通的技術(shù)。新技術(shù)利用現(xiàn)有裝置壓縮空氣，在進(jìn)煤口連接段增加5根吹堵風(fēng)管和增設(shè)一個(gè)快速卸煤
中國(guó)石化 2018年4期2018-05-02
- 支架放煤涌出H2S防治技術(shù)及應(yīng)用
行中和,在正對(duì)放煤口處布置化學(xué)液體噴灑裝置(圖7)?？紤]到放煤口處采用設(shè)施可能會(huì)有氣體溢出,在支架尾梁的下方布置攔截裝置(圖8)。圖7 正對(duì)放煤口噴灑吸收液裝置示意Fig.7 Schematic of coal caving department spray absorbent device3.1 噴霧裝置設(shè)計(jì)及布置考慮到+575試驗(yàn)綜采工作面支架放煤氣體的濃度、工作面的風(fēng)量等因素,通過(guò)計(jì)算得出完全吸收放煤口H2S所需噴霧裝置流量約60 L/min。根據(jù)烏
潔凈煤技術(shù) 2018年2期2018-04-21
- 超臨界CFB鍋爐調(diào)試常見問(wèn)題及處理方法初探
有1、2、3號(hào)落煤口，1號(hào)落煤口的寬度設(shè)置為刮板長(zhǎng)度的三分之一，2號(hào)落煤口的寬度設(shè)置為刮板長(zhǎng)度的三分之二，3號(hào)落煤口的寬度設(shè)置為整個(gè)鏈?zhǔn)浇o煤機(jī)的寬度，這樣設(shè)計(jì)的原理就是為了保證每個(gè)落煤口處出來(lái)的落煤更加均勻。但是在實(shí)際操作鏈?zhǔn)铰涿簷C(jī)的過(guò)程中，因?yàn)槁涿簷C(jī)的實(shí)際負(fù)荷不相同，導(dǎo)致給煤量也有很大的差別，鏈條給煤機(jī)上的煤層厚度也呈現(xiàn)出很大的差別，在1號(hào)落煤口處落入的煤量和其他的不相同，因?yàn)?號(hào)落煤口的厚度比較厚，并且落煤口設(shè)置的寬度為刮板長(zhǎng)度的三分之一，實(shí)際落入的煤
中國(guó)設(shè)備工程 2018年13期2018-02-01
- 循環(huán)流化床鍋爐水冷壁偏磨原因分析及改進(jìn)
都發(fā)現(xiàn)鍋爐4個(gè)給煤口附近及給煤口下部粘接大量燃煤，厚度達(dá)300 mm。2 原因分析（1）240 t/h循環(huán)流化床鍋爐一、二次風(fēng)量原設(shè)計(jì)5:5，空床阻力3.67 kPa，而鍋爐實(shí)際運(yùn)行空床布風(fēng)阻力僅2.0 kPa。鍋爐負(fù)荷在220～235 t/h時(shí)，一、二次風(fēng)量均為148 000 m3/h。根據(jù)考察，同廠家、同類型鍋爐布風(fēng)阻力均在3.5 k～3.7 kPa，且鍋爐負(fù)荷220～235 t/h時(shí)，一、二次風(fēng)量98 000 m3/h，因此判斷鍋爐運(yùn)行阻力偏低是造成
設(shè)備管理與維修 2017年6期2018-01-17
- 綜放工作面放煤步距數(shù)值模擬研究
開始位置移動(dòng)到放煤口時(shí)會(huì)從完整的狀態(tài)變成散落狀態(tài)，因?yàn)橛衼?lái)自支架掩護(hù)梁以及冒落堆積邊界的影響，在打開放煤口的時(shí)候，會(huì)看到散落的煤顆粒變成散體流[3～5]。從圖1中能夠看出，在綜采工作面中，直接頂以及頂煤會(huì)發(fā)生直接的破裂，大的煤塊會(huì)變成散落狀態(tài)的煤巖體，可以把這種運(yùn)動(dòng)看成散體運(yùn)動(dòng)。從圖2中可看出散體運(yùn)動(dòng)的基本規(guī)律。散體頂煤頂板組成復(fù)合形式的散體介質(zhì)，支架放煤口充當(dāng)自由邊界，煤巖松散體在流向煤口時(shí)速度非常慢，可以把頂煤煤流運(yùn)動(dòng)稱為頂煤散體介質(zhì)流模型，主要用該模
中國(guó)礦山工程 2017年6期2017-12-29
- 綜放工作面放煤方式對(duì)頂煤放出率的影響規(guī)律研究
兩個(gè)甚至更多的放煤口同時(shí)放煤，降低工作面完成一次放煤所需要的時(shí)間，是一種合理的放煤方式。厚煤層；綜放開采；頂煤放出率；放煤方式；放煤口針對(duì)厚煤層開采，我國(guó)普遍采取分層開采或綜放開采技術(shù)，綜放開采為主要采煤方法。目前，我國(guó)綜放工作面的煤炭采出率平均在85%左右[1]. 在對(duì)厚煤層綜放開采過(guò)程中，由于頂煤具有不均衡的物理力學(xué)性質(zhì)，從而引起頂煤放采的難度增加，頂煤的復(fù)雜物理力學(xué)特性嚴(yán)重影響綜放工作面煤炭放出的效果、頂板穩(wěn)定性的控制、提高煤炭采出率等[2]，厚煤層
山西焦煤科技 2017年5期2017-08-11
- 淺析放頂煤開采的煤炭回收率
的巖石同時(shí)到達(dá)放煤口，放煤步距過(guò)小與過(guò)大將對(duì)煤炭資源回收造成較大影響。圖2所示為不同放煤步距下頂煤放落情況。圖2 不同放煤步距頂煤冒放情況分析圖2可知，放煤步距過(guò)大時(shí)，上部冒落矸石不能從放煤口放出，其勢(shì)必會(huì)影響下一開采周期中頂煤的冒落與回收；而放煤步距過(guò)小，冒落矸石將占住放煤口，頂煤不能放出。放煤步距計(jì)算公式為：式中，L為放煤步距，m；h為頂板到放煤口的垂直距離，m。2.3 放煤口位置與尺寸放頂煤工作面液壓支架也是影響頂煤的冒放性關(guān)鍵因素之一，尤其是支架放
環(huán)球市場(chǎng) 2017年18期2017-07-01
- 基于PFC2D的綜放工作面放煤步距研究
從初始點(diǎn)運(yùn)移到放煤口的過(guò)程中會(huì)由完整體變?yōu)樯⒙潴w，在受到支架掩護(hù)梁、頂煤破斷線和冒落體堆積邊界等作用情況下，當(dāng)支架放煤口被打開后，發(fā)現(xiàn)這些散落的煤體會(huì)匯聚成一股散體流。綜放開采頂煤冒落形態(tài)如圖1所示，在綜采工作面中，直接頂和頂煤產(chǎn)生破裂，煤塊轉(zhuǎn)變成松散煤巖體，其運(yùn)動(dòng)情況可視作散體運(yùn)動(dòng)。散體介質(zhì)流實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ鸵妶D2，散體頂板和散體頂煤共同構(gòu)成一個(gè)復(fù)合散體介質(zhì)，支架放煤口充當(dāng)介質(zhì)運(yùn)動(dòng)和顆粒間相互作用的自由邊界角色，處于支架后部和上部的煤巖松散體會(huì)以緩慢的速度流向煤
中國(guó)煤炭 2017年3期2017-05-12
- 特大型儲(chǔ)煤倉(cāng)自燃發(fā)火治理技術(shù)＊
倉(cāng)之一，倉(cāng)頂有入煤口4 個(gè)，自然通風(fēng)孔10個(gè)，倉(cāng)底有放煤口9 個(gè)，單個(gè)儲(chǔ)煤倉(cāng)設(shè)計(jì)儲(chǔ)煤量3.3 萬(wàn)t. 在早期投產(chǎn)時(shí)，因經(jīng)驗(yàn)不足，煤倉(cāng)內(nèi)煤未能放空，造成內(nèi)部熱量積聚，導(dǎo)致煤自燃著火，煤倉(cāng)頂部出現(xiàn)冒煙，受到煤倉(cāng)的“煙囪效應(yīng)”，冒煙的情況越來(lái)越嚴(yán)重，最后出現(xiàn)明火，導(dǎo)致放煤口出現(xiàn)燒紅結(jié)焦，給安全生產(chǎn)帶來(lái)了極大的隱患，儲(chǔ)煤倉(cāng)照片如圖1 所示。圖1 儲(chǔ)煤倉(cāng)照片F(xiàn)ig.1 Coal storage2 儲(chǔ)煤倉(cāng)發(fā)火原因根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，結(jié)合煤的特性和儲(chǔ)煤倉(cāng)的結(jié)構(gòu)，現(xiàn)對(duì)儲(chǔ)煤倉(cāng)
西安科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年6期2015-12-31
- 自動(dòng)放頂煤技術(shù)在急傾斜特厚煤層應(yīng)用研究
炭放落程度控制放煤口的大小，從而控制落煤的多少。目前，頂煤放落全靠人工觀察來(lái)判斷和控制。由于工作面條件惡劣，人工判斷存在一定的滯后性，不可避免地導(dǎo)致頂煤的過(guò)放或欠放，且在放煤過(guò)程中需要操作人員通過(guò)兩臺(tái)支架的空隙專注地觀察后部放煤情況，采用手動(dòng)閥去操作支架尾梁，不僅工作量大，操作也不方便，特別是對(duì)于急傾斜特厚煤層，都是以人工放煤為主。因此，研究放煤過(guò)程中煤矸混合程度的自動(dòng)識(shí)別技術(shù)，并結(jié)合自主研發(fā)的適合我國(guó)煤礦使用的放頂煤支架電液控制系統(tǒng)，協(xié)調(diào)控制液壓支架的放
中國(guó)煤炭 2015年9期2015-10-26
- 鍋爐落煤口結(jié)焦問(wèn)題原因和處理辦法研究
原因。1 爐膛落煤口結(jié)焦具體原因分析鍋爐結(jié)構(gòu)主要有布風(fēng)裝置、爐膛、氣固分離器、回送裝置。其中鍋爐燃燒方式是次混煤進(jìn)入爐膛內(nèi)以氣固流態(tài)方式燃燒。爐膛內(nèi)下部錐段具有大顆粒高濃度的燃料的區(qū)域?yàn)槊芟鄥^(qū)，爐膛中部具有小顆粒和低溶度的氣固兩相流區(qū)為稀相區(qū)，稀相區(qū)通常位于爐膛的二次風(fēng)碰口上。當(dāng)上升氣流將一些稀相區(qū)的微小物料帶出爐膛時(shí)，會(huì)導(dǎo)致大部分的顆粒被氣固分離器收集下來(lái)，再次通過(guò)回送裝置回頭爐膛內(nèi)燃燒。最終，才會(huì)使小顆粒物體離開分離器，進(jìn)入到排放裝置中，通過(guò)放熱或排氣
建材與裝飾 2015年48期2015-03-11
- 頂煤冒落影響因素的分析
比、放煤步距、放煤口的位置和大小以及機(jī)采高度4個(gè)部分，對(duì)影響放頂煤回收效果進(jìn)行了分析。綜放 頂煤冒落 影響因素長(zhǎng)期以來(lái)，煤炭在我國(guó)的能源結(jié)構(gòu)中都占有十分重要的位置，實(shí)現(xiàn)礦井高效安全生產(chǎn)，提高煤炭生產(chǎn)能力具有非常重要的實(shí)際意義。放頂煤開采技術(shù)是在20世紀(jì)初期歐洲國(guó)家開采復(fù)雜地質(zhì)條件下的煤炭開始出現(xiàn)的，之后，很多西方的產(chǎn)煤大國(guó)都采用了這一方法[1]。由于受到很多因素的影響，目前國(guó)外采用這一開采技術(shù)的國(guó)家為數(shù)不多。但在我國(guó)得到了大量的應(yīng)用，也取得了良好的實(shí)際效果
現(xiàn)代礦業(yè) 2015年9期2015-01-16
- 熱電廠冬季蓬煤?jiǎn)栴}應(yīng)對(duì)方案及燃料系統(tǒng)的優(yōu)化改進(jìn)
達(dá)300 t，進(jìn)煤口裝有鐵篦子，原設(shè)計(jì)在每個(gè)原煤倉(cāng)上裝有1套液壓疏通裝置，目的是疏通蓬煤.燃料輸煤系統(tǒng)配置如下:1)燃料輸煤系統(tǒng)設(shè)計(jì)A、B 2個(gè)儲(chǔ)煤場(chǎng)，設(shè)計(jì)儲(chǔ)煤總量為10萬(wàn)t.A、B兩線輸煤皮帶，帶寬1 m，最大出力500 t/h.兩線皮帶各配有1臺(tái)碎煤機(jī)和滾軸篩.2)煤場(chǎng)配有1臺(tái)斗輪堆取料機(jī)，位于A、B 2個(gè)煤場(chǎng)中部，所連接皮帶稱為七段輸煤皮帶，在三段口對(duì)接A、B兩線輸煤皮帶，可實(shí)現(xiàn)由煤場(chǎng)上煤.A、B二段輸煤皮帶還可以對(duì)應(yīng)斗輪堆取料機(jī)，實(shí)現(xiàn)向煤場(chǎng)的回煤，
- 放頂煤開采技術(shù)在同煤集團(tuán)的應(yīng)用與推廣
且由于這類支架放煤口距切頂線遠(yuǎn)且低，增加了頂煤的破碎時(shí)間和破碎過(guò)程，再加上放煤口較大，塊度大的煤也可放下來(lái)，這就有利于在硬煤條件下放頂煤。放煤效果好，沒有脊背煤、死角煤損失；可以較充分地將頂煤回收，工作面兩部輸送機(jī)沿底板布置，移支架和移后溜互相干擾小，支架后部空間大，處理大塊煤和檢修輸送機(jī)有利，尾梁可擺動(dòng)，插板可破碎大塊煤。4 放頂煤開采煤炭損失構(gòu)成綜放開采的煤炭損失量由兩個(gè)方面造成，一方面是合理?yè)p失，是指現(xiàn)階段由于開采技術(shù)、設(shè)備選型和安全要求損失的煤炭，
科技資訊 2014年25期2014-12-01
- 支撐高度對(duì)異型鋼煤斗受力性能的影響
給煤機(jī)布置要求出煤口應(yīng)為矩形且出煤口中心距僅3 m，又因?qū)τ趶S房容積率的優(yōu)化要求以及因?yàn)楣に囋O(shè)備布置限制等原因形成了此異型雙漏斗型鋼煤斗。結(jié)構(gòu)方案見圖1，入煤口為7．8 m×8 m，倉(cāng)壁高4．6 m，漏斗高11 m，下煤口為1 m的方形口。在倉(cāng)壁四周用16根豎向加勁肋當(dāng)做支承。選用Q235鋼材，其結(jié)構(gòu)形式和加勁肋布置情況如圖1所示。2 模型的建立與參數(shù)選取2．1 模型建立煤斗壁和加勁肋使用不同的單元模擬，模擬煤斗壁時(shí)選用Shell63單元，用Beam188
山西建筑 2014年21期2014-08-02
- 淺談鍋爐輸煤系統(tǒng)粉塵超標(biāo)的治理
膠帶輸送機(jī)頭部落煤口、各犁煤器落煤口等處。經(jīng)該市疾病預(yù)防控制中心對(duì)以上地方進(jìn)行檢測(cè)，測(cè)得粉塵濃度在57 mg/m3以上，對(duì)照GBZ1—2002，GBZ2—2002國(guó)家衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)(2 mg/m3)，煤粉濃度嚴(yán)重超標(biāo)。為解決這一問(wèn)題，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，分析了粉塵產(chǎn)生的原因，并進(jìn)行了針對(duì)性的治理，最終解決了粉塵超標(biāo)問(wèn)題。2 輸煤系統(tǒng)流程輸煤系統(tǒng)由振動(dòng)給煤機(jī)、波型篩煤機(jī)、碎煤機(jī)、除塵器及輸煤皮帶等組成，其流程如圖1所示。3 粉塵超標(biāo)的危害輸煤系統(tǒng)粉塵超標(biāo)是許多電廠普
電力安全技術(shù) 2014年8期2014-07-05
- 淺談綜采放頂煤回收
具有一個(gè)獨(dú)立的放煤口。在平行工作面方向上，應(yīng)采取能使采出率最高、脊背煤損失最少、操作簡(jiǎn)單的放煤方式，如順序一次全量放煤，順序均勻多輪等量放煤，隔架一次全量放煤，隔架均勻多輪等量放煤及順序不等量放煤方式等，根據(jù)大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)，無(wú)論采用什么樣的放煤方式其頂煤放出率與放煤口間距呈反比線性關(guān)系。即放煤間距越大頂煤放出率越低，脊背煤損失越大。采用順序一次全量放煤方式頂煤放出率高、脊背煤損失小，但是由于放煤口間距較小，前一個(gè)放煤口形成的矸石漏斗母線對(duì)后一個(gè)放煤口的放出
科技致富向?qū)?2013年10期2013-06-04
- 因斷煤引起給煤機(jī)轉(zhuǎn)速飛升事故分析
膛前墻布置4個(gè)給煤口，從4臺(tái)稱重式皮帶給煤機(jī)來(lái)的煤粒經(jīng)播煤風(fēng)送入爐膛后，迅速被爐膛內(nèi)的大量惰性高溫物料包圍，著火燃燒，并與石灰石發(fā)生脫硫反應(yīng)。鍋爐的給煤機(jī)為沈陽(yáng)華電電站裝備有限公司生產(chǎn)的稱重式計(jì)量給煤機(jī)，給煤機(jī)型號(hào)：GM—BSC21—26。給煤機(jī)在工作時(shí)，煤從儲(chǔ)煤倉(cāng)通過(guò)進(jìn)煤口煤閘門進(jìn)入給煤機(jī)，由計(jì)量輸送膠帶送到給煤機(jī)出煤口，經(jīng)過(guò)出煤口煤閘門進(jìn)入爐膛。在計(jì)量輸送膠帶的下面裝有尺寸控制精確的稱重托輥，構(gòu)成稱重計(jì)量跨距，在稱重計(jì)量跨距中間安裝有一個(gè)與一對(duì)高精度的
資源節(jié)約與環(huán)保 2013年2期2013-06-01
- 循環(huán)流化床鍋爐給煤方式的研究
存在問(wèn)題1）落煤口處返灰嚴(yán)重。 一是在短刮板進(jìn)入下煤管處，由于從短刮板落下來(lái)的煤和回送灰進(jìn)到爐膛的過(guò)程是開放的，回送灰是通過(guò)返料器用二次風(fēng)吹到下煤管的，在下煤管里有一定壓力，因此，一部分回送灰和細(xì)煤粉就從下煤口冒出來(lái)；二是長(zhǎng)刮板到短刮板的落料口處，也存在揚(yáng)塵現(xiàn)象，對(duì)鍋爐廠房里的環(huán)境造成嚴(yán)重影響，時(shí)常造成附近給煤系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械軸承損壞，鍋爐被迫減負(fù)荷，同時(shí)也影響到鍋爐零米的送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)，造成軸承損壞，致使鍋爐被迫停爐；2）刮板輸煤存在的問(wèn)題，一是磨損嚴(yán)
科技傳播 2012年14期2012-08-28
- 大采高綜放開采降低含矸率途徑分析
落下的矸石流向放煤口,上部矸石則超前冒落下來(lái),打開放煤口時(shí),頂煤混合碎矸一并放出,其上部矸石移至放煤口,由于煤矸界面復(fù)雜,含矸率不易控制。1 煤層賦存特征神東柳塔礦東部盤區(qū)12#煤層埋深180 m,基巖厚度薄,只有100 m左右,12#煤層采用大采高綜放采煤法,煤層硬度和韌性較高,單軸抗壓強(qiáng)度20.07 MPa,直接頂為細(xì)砂巖頂板,完整度較低,單軸抗壓強(qiáng)度5.26 MPa。該礦08綜放工作面長(zhǎng)275 m,平均煤厚 7.3 m,傾角 1～3°,采高 4.0
中國(guó)煤炭 2011年2期2011-09-29
- 放頂煤開采技術(shù)
將大體同時(shí)到達(dá)放煤口。2）松動(dòng)橢球體松動(dòng)橢球體理論認(rèn)為：放煤時(shí)，放出橢球體周圍的煤巖也將向放煤口移動(dòng)，充填放煤留下的空間，此空間體與放出橢球體相似，稱松動(dòng)橢球體。 松動(dòng)橢球體參數(shù)：松動(dòng)橢球體高度為H，H=（2.2～2.6）h。3）放出橢球體參數(shù)h-放頂煤高度，短軸為2b1，設(shè)長(zhǎng)軸2a=h。 生產(chǎn)實(shí)踐及實(shí)驗(yàn)表明：2b1=（0.25～0.3）hb1=（0.25～0.3）h/2（4）放煤口間距 放煤口間距1大小影響放煤效果；當(dāng)1＞2b1（a）時(shí)，脊背煤損失大；1
科技傳播 2011年19期2011-08-15
- 給煤機(jī)密封風(fēng)改造
風(fēng)管口至給煤機(jī)出煤口區(qū)域比較干凈，而進(jìn)煤管至密封風(fēng)管口區(qū)域的底板積存著厚厚的泥漿狀煤，用鏟子與撬棍都很難清理。2 原因分析經(jīng)分析，造成上述現(xiàn)象的原因?yàn)椋?1) 運(yùn)行中給煤機(jī)密封風(fēng)口至出煤口段由于密封風(fēng)的流動(dòng)，從給煤機(jī)皮帶掉落的煤粒呈干粉狀，清掃器很容易清理掉；(2) 給煤機(jī)進(jìn)煤口至密封風(fēng)口段由于密封風(fēng)不流動(dòng)，加之給煤含水量大，煤中揮發(fā)的水分冷凝在此段，皮帶掉落的煤粒與冷凝的水混合成泥漿狀煤，粘結(jié)在給煤機(jī)底板上，清掃器無(wú)法清理，以致鏈條刮板拉脫、拉斷或清掃器
電力安全技術(shù) 2011年9期2011-04-02
- 后溜寬度與頂煤回收率的相關(guān)性研究
間距，打開單個(gè)放煤口放煤量T為：式中：T為放煤量，kg；d為放煤步距，m；h為放頂煤高度，m；D為支架間距，一般D=1.2～1.6 m；γ為實(shí)體煤密度，γ=1350kg/m3。放頂煤開采工藝中，不同采放比和不同的放煤步距相結(jié)合，可得到不同工藝下的單個(gè)放煤口的放煤量見圖1和表1。表1 放頂煤工藝參數(shù)分析圖1 不同放煤工藝與單個(gè)放煤口的放煤量的分析單個(gè)放煤口放煤量T確定后，由人為控制放煤速度得到經(jīng)驗(yàn)放煤時(shí)間t，可知單位時(shí)間的放煤量T/t。根據(jù)刮板輸送機(jī)的運(yùn)行速
山西煤炭 2010年5期2010-09-13
- 淺談鍋爐輸煤系統(tǒng)粉塵超標(biāo)的治理
、B皮帶機(jī)頭部落煤口，各犁煤器落煤口處等地方，經(jīng)梅州市疾病預(yù)防控制中心對(duì)以上各處進(jìn)行檢測(cè)，測(cè)得粉塵濃度在57mg/m3以上，對(duì)照2mg/m3國(guó)家衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)(GBZ1－2002、GBZ2－2002)，嚴(yán)重超標(biāo)。為解決這一問(wèn)題，電廠的技術(shù)人員根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況進(jìn)行了深入的檢查治理，最終解決了粉塵超標(biāo)的問(wèn)題。1 粉塵超標(biāo)的危害輸煤系統(tǒng)粉塵超標(biāo)是許多電廠普遍存在的一個(gè)問(wèn)題，輸煤系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的粉塵不僅造成環(huán)境污染，影響工作場(chǎng)所衛(wèi)生和集控遠(yuǎn)程監(jiān)控系統(tǒng)的可視度，加速機(jī)械
中小企業(yè)管理與科技·下旬刊 2009年6期2009-09-21
- 淺談對(duì)綜采放頂煤采煤法的認(rèn)識(shí)
具有一個(gè)獨(dú)立的放煤口，在平行工作面方向上，應(yīng)采取能使采出率最高、脊背煤損失最少、操作簡(jiǎn)單的放煤方式，如順序一次全量放煤，順序均勻多輪等量放煤，隔架一次全量放煤，隔架均勻多輪等量放煤及順序不等量放煤方式等，根據(jù)大量的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)，無(wú)論采用什么樣的放煤方式其頂煤放出率與放煤口間距呈反比線性關(guān)系，即放煤間距越大頂煤放出率越低，脊背煤損失越大。采用順序一次全量放煤方式頂煤放出率高、脊背煤損失小，但是由于放煤口間距較小，前一個(gè)放煤口形成的矸石漏斗母線對(duì)后一個(gè)放煤口的放出
中小企業(yè)管理與科技·上旬刊 2009年2期2009-04-15