法向力
- 電機法向力對兩種磁浮車輛動力學的影響
華，羅世輝電機法向力對兩種磁浮車輛動力學的影響李夢雪，張敏，馬衛(wèi)華*，羅世輝（西南交通大學 牽引動力國家重點實驗室，四川 成都 610031）中低速磁浮列車采用直線感應(yīng)電機進行牽引，電機在產(chǎn)生牽引力的同時也會產(chǎn)生法向力，電機法向吸力會對懸浮模塊產(chǎn)生垂向激擾，增加懸浮系統(tǒng)的負擔。本文利用有限元法對比分析不同氣隙下電機牽引力、法向力隨速度的變化；建立兩種中低速磁浮車輛－軌道耦合動力學模型，分析忽略電機法向力及車體和懸浮架分別在1 kN、3 kN、5 kN沖擊力
機械 2023年12期2024-01-11
- 不同花崗巖風化層巖體邊坡穩(wěn)定性研究
特征,繪制條間法向力隨X值的變化過程圖,見圖2。圖2 條間法向力變化由圖2 可知,條間法向力隨X值的變化總體呈現(xiàn)由坡腳向坡頂位置先增大后減小的變化過程,最大值接近100kN。 而在坡頂位置處出現(xiàn)小值范圍的拉力,最大拉力值接近20kN,增大和減小變化過程近似直線變化,條間法向力較大值范圍處于X值的7～10m 范圍內(nèi)。為了確定預(yù)期加固措施的最有效施工范圍,繪制臨界滑面的條間法向力隨著條間號的變化過程圖,見圖3。圖3 臨界滑面的條間法向力由圖3 可知,條間法向力
水利科技與經(jīng)濟 2023年10期2023-10-20
- 滾轉(zhuǎn)角差異對高升阻比外形側(cè)向力影響的 天平校準方法研究
向干擾系數(shù)，如法向力分量對側(cè)向力分量或法向力分量對偏航力矩分量干擾系數(shù)）校準結(jié)果的影響較大，會導(dǎo)致在天平不同安裝輪次校準中，天平法向力分量對測向力分量干擾系數(shù)差異較大，從而導(dǎo)致在高升阻比模型六分量氣動力測量中，小側(cè)向力分量測量值異常。為了解決這個問題，首先想到的就是消除天平校準和風洞試驗的安裝滾轉(zhuǎn)角差別，為此在試驗準備期間，先將天平安裝到風洞上，準確測量天平的滾轉(zhuǎn)角，在天平校準時，測量天平校準的安裝滾轉(zhuǎn)角并調(diào)整到風洞試驗安裝滾轉(zhuǎn)角一致，由此設(shè)計并加工了滾轉(zhuǎn)
導(dǎo)彈與航天運載技術(shù) 2022年6期2023-01-12
- 受限管道空間內(nèi)壓壁機器人控制方法研究
，不需要考慮對法向力的獨立控制。然而，在單一被動方法下機器人通常無法適應(yīng)大范圍的直徑變化，并且在必要時無法實現(xiàn)法向力控制[3]。另外，主動方法更為復(fù)雜，但在法向力控制的情況下機器人工作也更為穩(wěn)健[4]。由于被動方法的諸多優(yōu)點，許多學者使用一些被動元件來輔助主動法向力控制系統(tǒng)。有些機器人可以在沒有任何自適應(yīng)機構(gòu)的情況下適應(yīng)管道直徑變化。例如，蠕動型機器人可以適應(yīng)微小的直徑變化，而無須使用額外的機構(gòu)[5]。帶有磁性車輪的機器人能夠保持鋼管內(nèi)壁和車輪本身之間的磁
計算技術(shù)與自動化 2022年4期2022-12-27
- 桿式天平軸向力元件測量梁夾角優(yōu)化分析
所受的軸向力、法向力、側(cè)向力、俯仰力矩、偏航力矩和滾轉(zhuǎn)力矩。應(yīng)變天平的測量元件一般包括軸向力元件和五分量組合元件。軸向力元件是其中最復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，同時軸向力也是最難測準的載荷。在設(shè)計天平軸向力元件時，既要平衡天平剛度和靈敏度之間的矛盾，也要盡可能減小其他分量對軸向力的干擾[2]。在民用客機、小展弦比飛行器等具有大升阻比特性的飛行器風洞模型測力試驗中，天平受到的法向力與軸向力之比大于10，有些甚至達到了30。隨著天平法向力與軸向力之比增大，各分量的相互干擾增大
實驗流體力學 2022年5期2022-12-09
- 粘彈性流體法向力作用下的抽油桿柱橫向振動仿真
其軸線相垂直的法向力，法向力的存在加劇了桿管偏磨[1-2]，導(dǎo)致了桿斷管漏率增加和檢泵周期顯著下降等諸多問題。桿柱力學的研究是預(yù)防桿管偏磨的重要依據(jù)[3-4]，因此研究在粘彈性流體法向力作用下的抽油桿柱在油管內(nèi)的力學行為具有重要的理論與實際意義。桿管偏磨現(xiàn)象與抽油桿柱在油管內(nèi)的彎曲變形有關(guān)。國內(nèi)外專家學者從靜力學和動力學兩個方面對抽油桿柱在油管內(nèi)的彎曲變形行為進行了大量研究。董世民等[5]基于桿管接觸彈簧元分析方法，建立了抽油桿柱在油管內(nèi)彎曲變形規(guī)律與接觸
工程力學 2022年11期2022-11-05
- 金剛石砂輪軸向進給磨削硬質(zhì)合金時的磨削力實驗研究
的作用，分別是法向力Fn、切向力Ft和 軸向力Fa。現(xiàn)有硬質(zhì)合金磨削實驗研究多以平面磨削為主，采用軸向進給磨削工藝的研究并不多見。因此，以GU20 硬質(zhì)合金為磨削對象，采取軸向進給磨削工藝圖2，進行不同工藝參數(shù)（砂輪線速度、磨削深度和進給速度）下的磨削實驗，推導(dǎo)并建立磨削力理論模型。同時，建立磨削力經(jīng)驗公式，定量表征磨削力與工藝參數(shù)的關(guān)系，揭示工藝參數(shù)對磨削力的影響規(guī)律。圖1 外圓縱向磨削示意圖Fig.1 Cylindrical traverse grin
金剛石與磨料磨具工程 2022年5期2022-11-04
- 削弱永磁直線電機法向力波動優(yōu)化設(shè)計
定子之間會產(chǎn)生法向力波動，其數(shù)值很大，工作臺會因此振動，同時法向力波動過大還會引起摩擦攝動、推力波動，影響加工精度，國內(nèi)外學者對此進行了廣泛的研究。針對齒槽法向力，文獻[3]通過計算動子最佳齒頂寬度削弱齒槽法向力波動。文獻[4]采用在永磁體表面粘貼薄銅片削弱氣隙磁場高次諧波，從而抑制齒槽法向力波動。文獻[5]通過磁極偏移使永磁體產(chǎn)生的磁場相互抵消，消除諧波，削弱齒槽法向力波動，但其計算過程相對復(fù)雜，每一個磁極的偏移距離均需要單獨計算，并且在一定程度上受到空
電機與控制應(yīng)用 2022年9期2022-09-29
- 一種融合物理規(guī)律的經(jīng)驗工程修正算法研究
聲速飛行器，以法向力系數(shù)為例，利用其少量CFD數(shù)據(jù)進行修正擬合，分別總結(jié)每個部件的修正經(jīng)驗公式。2.1 CFD計算數(shù)據(jù)導(dǎo)彈采用雙截錐構(gòu)型，“X”型尾翼布局，基本氣動外形和參數(shù)如圖3所示，單位為mm。圖3 氣動外形和參數(shù)Fig.3 Aerodynamic configuration and parameters利用國產(chǎn)CFD 計算軟件NNW-FlowStar 進行數(shù)值計算，計算狀態(tài)馬赫數(shù)分別為5、7、11，迎角0°～20°，網(wǎng)格如圖4所示。圖4 CFD計算網(wǎng)
空天防御 2022年3期2022-09-29
- 不同路況下履帶車輛輪胎的動力學特性仿真分析
況輪胎切向力和法向力隨時間的變化如圖4所示。由圖4可以看出，輪胎在啟動瞬間法向力急劇減小，但時間很短，之后馬上恢復(fù)到40 000 N左右，隨后又增大。由此可見，法向力隨行駛時間呈現(xiàn)震蕩，且幅度慢慢減小，最后趨向平穩(wěn)。輪胎切向力與法向力的變化趨勢基本一致，但幅度變化較為平緩。圖4 水平路況輪胎切向力和法向力隨時間的變化2.2 帶坡度路況現(xiàn)實中更多的是具有坡度的道路，因此分析輪胎在帶坡度道路上行駛的力學特性很有必要。本研究設(shè)計的道路坡度分別為5°和10°，輪胎
輪胎工業(yè) 2022年1期2022-07-20
- 反安定面展弦比對近距耦合鴨式布局導(dǎo)彈氣動特性影響的數(shù)值研究
算模型的RC4法向力系數(shù)和全彈俯仰力矩系數(shù),仿真結(jié)果見圖4。為了與文獻[11]所研究的切尖三角翼實驗數(shù)據(jù)進行對比,該結(jié)果選取的參考面積為鴨舵面積,仿真結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)趨勢大致吻合?？梢钥吹皆谟嬎愎ソ欠秶鷥?nèi),Transition SST模型比其他兩種模型更加吻合LES模型,因此本文選擇Transition SST湍流模型進行后續(xù)計算。圖4 湍流模型氣動特性計算結(jié)果1.4 無關(guān)性驗證本文對C1模型劃分了3套網(wǎng)格進行網(wǎng)格無關(guān)性驗證,分別為400萬,600萬和800
彈道學報 2022年2期2022-07-01
- 紡織裝備行星齒輪傳動系統(tǒng)修形研究
傳動誤差、齒面法向力、嚙合剛度等特性的影響，來改善行星齒輪傳動系統(tǒng)的傳動精度和嚙合質(zhì)量，降低傳動誤差和噪聲，對提升紡織裝備的傳動精度具有一定意義。1 齒輪修形原理1.1 齒廓修形原理齒廓修形在齒頂和齒根處對齒輪漸開線合理修正，去除部分材料，以減小齒輪嚙入、嚙出沖擊，提高齒輪傳動精度，降低振動噪聲，如圖1所示。注：圖中曲線是修形曲線，Caa為齒頂最大修形量；Caf為齒根最大修形量；dCa為齒頂修形起始點，dNa為終止點；dCf為齒根修形起始點，dNf為終止點
紡織學報 2022年5期2022-05-30
- 全斷面掘進過程中貫入度不同對切削性能的影響分析
用，一般分解為法向力、切向力及側(cè)向力三個方向的作用力，由于側(cè)向力一般數(shù)值較小，對刀具的切削性能影響較小，因此僅考慮法向力和切向力的作用。切削過程中的切削力不斷波動變化，為對比不同的貫入度下切削性能的變化[8]，對輸出的切削力采用均值處理的方式進行對比，并對切削過程中的比能進行分析。盤形滾刀進行切削的過程中，滾動方向消耗的切削能量較高，而推力方向消耗的能力相對較小忽略不計[9]，切削過程中的比能可以通過下式計算：式中：SE為切削過程比能，MJ/m3；MRF為
機械管理開發(fā) 2022年3期2022-05-14
- 基于SPH法微切削單晶鍺動態(tài)過程模擬研究
)與y軸平行的法向力；(3)與x軸平行的軸向力。在該仿真模型中，軸向力較小，因此本文中忽略軸向力，僅考慮切向力及法向力所受影響。2.1 切削深度對切削力的影響為了研究單晶鍺在加工過程中切削力受切削深度的影響，本文選取的切削速度為4 μm·μs-1，切削深度分別為0.5 μm、1 μm、2 μm和5 μm，其關(guān)系變化曲線如圖2所示。圖2(a)為切向力變化曲線，圖2(b)為法向力變化曲線。由圖2可知，工件所受的切向力及法向力都出現(xiàn)逐漸增大，隨后略微減小，最后平
電子科技 2022年4期2022-04-12
- 軌道交通用直線電動機的電磁力特性分析
初級受到推力和法向力的作用。其推力Fx和法向力Fy分別如下：(3)式中：Bx，By分別是磁場強度在x和y軸上的分量；μ為材料磁導(dǎo)率；nx，ny分別是x軸和y軸的單位向量。圖2 LPMSM結(jié)構(gòu)示意圖1.3 LSRM的電磁力解析模型LSRM由初級鐵心、初級繞組和次級鐵心組成，其結(jié)構(gòu)示意圖如圖3所示。LSRM利用磁阻最小原理工作，即磁通總是沿磁阻最小的路徑閉合。當初級和次級齒的中心線不重合即位于磁導(dǎo)非最大位置時，勵磁磁場產(chǎn)生的磁拉力將使次級移動到磁導(dǎo)最大的位置。
微特電機 2021年12期2022-01-05
- Bang-Bang控制方式旋轉(zhuǎn)導(dǎo)彈氣動特性數(shù)值分析*
本文定義Cy為法向力系數(shù)、Cz為側(cè)向力系數(shù)、α為攻角、φ為自旋角、ω為導(dǎo)彈自旋角速度，周期平均側(cè)向力、法向力系數(shù)為一個周期內(nèi)側(cè)向力、法向力系數(shù)的平均值。起始時刻，鴨舵與Z軸平行，此時φ=0°。沿X軸負向看，導(dǎo)彈的自旋為逆時針。(a) 背景網(wǎng)格與彈體的部件網(wǎng)格(a) Background mesh and the part net of the projectile body本文通過計算Bang-Bang控制式導(dǎo)彈在150 r/min、600 r/min和1
國防科技大學學報 2021年5期2021-10-10
- 盤形滾刀載荷的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測
，對盤形滾刀的法向力進行預(yù)測，并與原始數(shù)據(jù)對比，得出最優(yōu)解。其能對試驗或仿真結(jié)果進行預(yù)測，確定其正確性，具有指導(dǎo)意義。2 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)可模仿人腦的神經(jīng)活動，建立信息處理系統(tǒng)，該系統(tǒng)不僅復(fù)雜，而且是非線性的。以此為基礎(chǔ)建立的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)，有著較好的輸入輸出反射能力，利用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)進行預(yù)測的公式，如式（1）所示。說明：（1）相對誤差越小，表明模型的性能越好；（2）決定系數(shù)范圍在[0，1]內(nèi)，越接近于一，表明模型的性能越好；反之，越趨近于零，表明模型的性能
機械設(shè)計與制造 2021年8期2021-08-26
- 考慮含石量和坡度不同組分下顆粒流沖擊剛性結(jié)構(gòu)的力學模型研究
.1 含石量對法向力時程與切向力時程的影響圖7和圖8表明，隨時間的推移，細顆粒土和土石耦合(指的是同一材料不同粒徑代表土和石，在運動中的相互碰撞和能量傳遞效應(yīng)，而非土石本構(gòu)模型中的耦合)下的法向力時程與切向力時程走勢均是先增長達到峰值，而后下降趨于準靜態(tài)波動，最后形成殘余力。法向力是顆粒流沖擊剛性結(jié)構(gòu)時豎直向上的力，法向力與切向力受剛性結(jié)構(gòu)摩阻力的影響較大，當摩阻力大于其沖擊力時，顆粒就會靜止堆積；這就說明顆粒流沖擊剛性結(jié)構(gòu)是在某一時間段的連續(xù)性沖擊。這里
振動與沖擊 2021年14期2021-07-22
- 超聲速柵格舵/彈身干擾特性數(shù)值模擬與試驗研究
擾的單獨柵格舵法向力系數(shù)與存在彈身干擾時垂直以及水平安裝的4片柵格舵法向力系數(shù)的對比。從圖中可以直觀地看出，彈體擾流對不同安裝位置柵格舵的法向力特性的影響是顯著的。盡管相對于傳統(tǒng)平板舵布局來說，有迎角存在時，2片垂直柵格舵會產(chǎn)生一定的法向力，但是計算結(jié)果與單獨柵格舵相比，上、下側(cè)柵格舵的法向力都有不同程度的降低，即彈體的干擾是不利的，特別是上尾舵在迎角大于2°后，其法向力系數(shù)隨迎角基本沒有變化，主要是當迎角大于2°時，從彈體頭部發(fā)出的體渦在到達柵格舵安裝的
北京航空航天大學學報 2021年5期2021-06-09
- 平面接觸運動干摩擦阻尼器的微滑移數(shù)值模型
分離不僅依賴于法向力,還依賴于觸點和其牽引點的運動歷程,文獻[6-7]對滯后彈簧元模型空間運動的力-位移關(guān)系做了深入研究。以上研究是以一個接觸點對描述整個阻尼器的接觸運動,稱為宏滑移模型。宏滑移模型適合描述法向力均布、幅值較小,且結(jié)構(gòu)和阻尼器剛性均較好的情形。對于薄壁結(jié)構(gòu),存在較大法向力時,阻尼器有可能在整體滑移之前,在接觸面局部發(fā)生滑移,這時若仍用宏滑移模型描述運動,將不符合運動接觸的實際,給減振運算帶來較大誤差。針對這種情況,文獻[8-9]采用一維運動
西安交通大學學報 2021年6期2021-06-07
- 高升阻比模型天平校準安裝角誤差控制要求
平校準, 校準法向力或俯仰力矩以及軸向力通常是將天平法向力正方向向上安裝, 如圖1所示. 校準法向力時將天平水平安裝在校準臺架上, 直接在校準加載套上懸掛砝碼, 通過改變砝碼質(zhì)量實現(xiàn)法向力變化校準; 校準俯仰力矩是通過在天平校準加載套上懸掛固定質(zhì)量砝碼, 改變砝碼懸掛位置, 實現(xiàn)力矩變化校準; 校準軸向力則是采用在天平支桿軸線的延長線方向, 也就是軸向力反方向, 加載線繞過滑輪后懸掛上可以變化的砝碼, 實現(xiàn)對天平軸向力校準; 由于校準側(cè)向力和偏航力矩是采用
氣體物理 2021年1期2021-02-25
- 基于動力學分析的大重合度直齒圓柱齒輪強度計算
在輪齒上的動態(tài)法向力的變化規(guī)律，是精確計算齒輪齒根彎曲應(yīng)力和齒面接觸應(yīng)力的前提條件［10］。文獻［11］基于單自由度扭轉(zhuǎn)振動模型，對大重合度直齒圓柱齒輪傳動系統(tǒng)進行了動力學分析。限于篇幅，本文不再贅述分析過程，直接給出大重合度直齒圓柱齒輪輪齒間動態(tài)法向力的計算結(jié)果。設(shè)置大重合度直齒圓柱齒輪的參數(shù)：齒數(shù)z1=41，z2=60，模數(shù)m=5 mm，單排齒輪的齒寬b=40.5 mm，小齒輪的轉(zhuǎn)速n1=960 r/min，傳遞功率P=50 kW。圖2為相同工況下漸開
工程設(shè)計學報 2020年6期2021-01-22
- 對豎直倒下勻質(zhì)桿內(nèi)部彈力的研究
)形變,對應(yīng)于法向力;也可能有剪切形變,對應(yīng)于切向力;還可能有彎曲形變,對應(yīng)于力偶矩．很多參加物理競賽的同學包括部分教師在分析勻質(zhì)桿的轉(zhuǎn)動問題時往往會忽視桿內(nèi)部力偶矩的存在,進而得出矛盾的結(jié)果．下面建立一個模型來處理此問題．參數(shù)設(shè)定:勻質(zhì)桿長度為l,質(zhì)量為m,以下端O為轉(zhuǎn)軸,最初豎直,某時刻轉(zhuǎn)到與豎直方向的夾角為θ,如圖1所示,不考慮空氣阻力的作用,重力加速度為g,研究桿內(nèi)部作用力的分布．可以求得(1)對桿相對轉(zhuǎn)軸O運用轉(zhuǎn)動定律可以求得(2)圖2如圖2所示
物理教師 2020年12期2021-01-13
- 小長細比制導(dǎo)火箭提高操縱性氣動布局研究
寸會減小全彈的法向力,從而降低全彈機動性。在不減小彈箭法向過載的前提下,改善彈箭飛行操縱性,在彈體頭部加裝反安定面是一種行之有效的辦法,頭部加裝反安定面后,改變了全彈的法向受力布局,法向力產(chǎn)生的力矩能降低靜穩(wěn)定度,從而提高操縱性,增加反安定面可以提高全彈的法向過載,從而提高全彈的機動性。本文運用CFD軟件對小長細比正常式布局火箭彈加裝反安定面進行仿真計算,分析反安定面對氣動特性的影響,揭示反安定面改善火箭彈操縱性的機理,為提高制導(dǎo)彈箭操縱性設(shè)計提供一定的幫
彈道學報 2020年4期2021-01-06
- 基于Stick-slip振動試驗的Stribeck摩擦模型參數(shù)研究
模型研究了制動法向力對系統(tǒng)混沌振動的影響。然而，以往大多數(shù)關(guān)于Stribeck模型的Stick-slip振動研究都是基于理論計算[5-10]，不能體現(xiàn)實際運行時法向力和轉(zhuǎn)速等參數(shù)的變化對系統(tǒng)Stick-slip振動和Stribeck摩擦模型的動、靜摩擦系數(shù)和衰減系數(shù)的影響?？紤]到摩擦過程中振動非常復(fù)雜且對工況參數(shù)的變化敏感性強，任何微小的工況參數(shù)的改變都可能導(dǎo)致摩擦過程中的Stick-slip振動發(fā)生顯著的變化。因此，如果能結(jié)合試驗分析手段，以Stick-
安徽工程大學學報 2020年2期2020-07-16
- 振蕩剪切模式下磁流變脂法向力特性分析
探究磁流變脂的法向力行為，自制了羰基鐵粉質(zhì)量分數(shù)分別為30%、50%和70%的3種磁流變脂，采用旋轉(zhuǎn)流變儀測量了磁流變脂在振蕩剪切模式下的法向力特性，系統(tǒng)地研究了磁場、時間、應(yīng)變幅值、頻率和溫度對法向力的影響. 研究結(jié)果表明，3種磁流變脂試樣的法向力都隨著磁場強度增大而增大，當磁場強度為740 kA/m時，各試樣法向力最大值分別達到了6.97 N、8.93 N、14.91 N;在不同磁場強度下，時間對磁流變脂法向力值的影響經(jīng)歷輕微減少、恒定不變、緩慢增加3
湖南大學學報·自然科學版 2020年4期2020-05-06
- 次級非中心位置工況雙邊直線電動機有限元分析
置，次級受到的法向力合力為零[4]。當運行于曲線行程或者受到振動等外部干擾時，初級會發(fā)生橫向偏移，導(dǎo)致次級處于非中心位置。此時，由于結(jié)構(gòu)和兩側(cè)氣隙磁密的變化，法向力和推力均會發(fā)生相應(yīng)的變化。非對稱結(jié)構(gòu)下的電機使得法向力對次級容易產(chǎn)生機械應(yīng)力，導(dǎo)致了次級的形變。相比于單邊型直線感應(yīng)電機[5-9]，短初級雙邊型直線感應(yīng)電機的研究較少，其為數(shù)不多的研究往往集中在對雙邊型直線感應(yīng)電機進行一維、二維和三維的數(shù)值分析，也有對其不同初級、次級結(jié)構(gòu)的研究[10-12]。但
微特電機 2020年4期2020-04-28
- 花崗巖壓剪破裂擴展及聲發(fā)射b值的法向力影響特征
剪切力的一端，法向力邊界是正應(yīng)力的施加端。圖1 巖石試樣及邊界條件Fig.1 Rock sample and its boundary conditions1.2 實驗設(shè)備及其設(shè)置實驗系統(tǒng)由加載系統(tǒng)、聲發(fā)射監(jiān)測系統(tǒng)和CCD攝像機組成。為保證不同巖石試件實驗數(shù)據(jù)可對比性及一致性，實驗設(shè)備設(shè)置應(yīng)保持一致[12]。實驗系統(tǒng)的各個設(shè)備設(shè)置如下：①加載系統(tǒng)：法向力邊界分別設(shè)定為300 kN(GS-R1)、250 kN(GS-R2)、200 kN(GS-R3)、150
中國礦業(yè) 2019年12期2019-12-20
- 基于黏著—犁溝摩擦理論的黏性土與混凝土界面受力試驗與分析
犁溝理論，相同法向力作用下黏性土—混凝土界面的試驗(反向剪切試驗)可以保證黏著力不變而僅改變犁溝力；相同法向力作用下黏性土—混凝土界面的不同粗糙度試驗[13]也可以達到相同的效果。根據(jù)這兩種試驗可以驗證黏著—犁溝理論在黏性土—混凝土界面應(yīng)用的正確性。2.1 黏性土—混凝土界面切向力的組成2.1.1 黏性土與混凝土反向剪切試驗文獻[14]通過自制的單剪儀進行黏性土—混凝土界面反向剪切。其定義了“正向剪切比θ”為“先前施加的正向剪切應(yīng)力與該法向應(yīng)力下的接觸面抗
廣西大學學報（自然科學版） 2019年4期2019-09-23
- 擺線鋼球行星傳動十字槽等速輸出機構(gòu)的力學性能
點法向變形量和法向力的關(guān)系，推導(dǎo)出法向力的計算公式，但忽略了擺線槽曲率的影響，所得力學模型不精確。傳統(tǒng)十字槽等速機構(gòu)的槽截面為錐形或球形，當十字槽截面形狀為錐形時，嚙合剛度較小，易產(chǎn)生較大的彈性回差；當十字槽截面形狀為球形時，接觸角不容易控制，且隨著載荷的變化而發(fā)生變化，傳動效率和承載能力不穩(wěn)定，影響機構(gòu)的傳動平穩(wěn)性。同時，在間隙調(diào)解機構(gòu)軸向預(yù)緊力的作用下，嚙合副處于四點嚙合狀態(tài)，因此建立四點接觸力學模型更加符合實際情況。1 結(jié)構(gòu)與傳動原理擺線鋼球行星傳動
中國機械工程 2019年14期2019-08-06
- 旋轉(zhuǎn)穩(wěn)定二維修正彈鴨舵法向力計算模型研究
,控制舵產(chǎn)生的法向力矩決定著彈丸飛行姿態(tài),而以上2種力矩均可由鴨舵法向力近似計算獲取。有必要建立一個較為精確的、滿足控制組件轉(zhuǎn)動或者不轉(zhuǎn)動的適合旋轉(zhuǎn)穩(wěn)定二維修正彈的鴨舵法向力模型?；诖?本文針對之前工作的不足,采用多元泰勒展開理論,并對參數(shù)進行分析,建立關(guān)于彈丸攻角和舵偏角的二元鴨舵法向力計算模型。通過建立鴨舵坐標系,并考慮彈丸運動和迎風區(qū)背風區(qū)的影響,將模型擴展為適合于動態(tài)控制組件下的動態(tài)鴨舵法向力計算模型。為旋轉(zhuǎn)穩(wěn)定二維修正彈控制組件的滾轉(zhuǎn)空氣動力矩
彈道學報 2019年2期2019-07-12
- 邊條翼在戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈氣動外形中的應(yīng)用研究*
升阻比高、可用法向力大的特點,在戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈中的應(yīng)用越來越多,但細長型的大展弦比彈翼在較大攻角下,存在翼面氣流分離現(xiàn)象,導(dǎo)致其可用攻角較小,末端可用法向過載小的問題[2]。因此為提升末端可用法向過載,多數(shù)導(dǎo)彈采用提高末端飛行速度,從而提升可用過載的方案[3]。但該方案卻導(dǎo)致導(dǎo)彈最大射程能力減小。因此需尋求新的解決方案。邊條翼是在高機動戰(zhàn)斗飛機的機翼前方增加一細長邊條[4]。利用邊條翼在大攻角條件下產(chǎn)生的渦升力和對機翼流場的有利干擾,從而大幅度的提高飛機整體的升
彈箭與制導(dǎo)學報 2019年6期2019-06-24
- 垂直軸風力機葉片改進動態(tài)失速模型
性曲線(通常為法向力系數(shù)和切向力系數(shù)隨攻角的變化曲線)要明顯滯后于靜態(tài)曲線的現(xiàn)象。翼型發(fā)生動態(tài)失速時測得的動態(tài)氣動力系數(shù)與翼型靜止時的靜態(tài)氣動力系數(shù)相差較大。目前研究翼型動態(tài)失速的方法主要有三種：①以Navier-Stokes方程為基礎(chǔ)的CFD數(shù)值方法[2-4]；②基于面元法和邊界層理論的黏性與無黏耦合算法[5]；③基于實驗數(shù)據(jù)建立的半經(jīng)驗動態(tài)失速模型方法[6-7]。其中，半經(jīng)驗動態(tài)失速模型計算效率高且通用性好，通過適當?shù)男拚憧捎糜诖怪陛S風力機翼型的動態(tài)
中國機械工程 2019年6期2019-04-09
- 一種無人機電磁彈射電機法向受力分析與仿真
有可能存在較大法向力，這種法向力會造成磁鋼及固定框架產(chǎn)生變形，如果變形程度大，將導(dǎo)致彈射過程中電機初級及次級在運動過程中出現(xiàn)碰撞現(xiàn)象，造成電機設(shè)備損壞。文獻[6]采用虛位移法和有限元法在電機氣隙不對稱的情況下對磁鋼所受法向力進行了分析和計算，得出了磁鋼兩側(cè)氣隙不對稱量越大，所受法向力越大的結(jié)果。文獻[7]利用初級齒槽兩次倒角優(yōu)化和斜次級相結(jié)合的方法來減小法向力波動，但是這種方法會使得電機推力衰減11.6%，所以對推力要求比較大的彈射電機不宜采用這種方法。針
微特電機 2018年8期2018-09-05
- 腹部進氣布局導(dǎo)彈氣動計算方法研究*
如下:1.1 法向力計算進氣道對全彈氣動力產(chǎn)生的影響主要表現(xiàn)在兩個方面:首先,進氣道受到來流的作用會產(chǎn)生升力;其次,進氣道部件位于彈體上,會對彈體及尾翼部件產(chǎn)生干擾作用。因此,主要從這兩方面入手。腹部進氣布局導(dǎo)彈的進氣道位于彈體底部,基本不產(chǎn)生升力,僅對彈體及尾翼處的氣流產(chǎn)生干擾作用。文中將進氣道等效為小展弦比薄翼,進氣道部件產(chǎn)生的氣動力用等效薄翼氣動力代替,進氣道和彈身之間的干擾因子用薄翼和彈身之間的干擾因子代替。同時,由于流向尾翼的氣流會受到進氣道整流
彈箭與制導(dǎo)學報 2018年3期2018-08-27
- 液壓配氣機構(gòu)凸輪柱塞接觸應(yīng)力研究
n凸輪對滾子的法向力；Fn1柱塞缸壁下端對柱塞的正壓力；Ff1柱塞缸下端對柱塞的摩擦力；Fn2柱塞缸對柱塞小頭的正壓力；Ff2柱塞缸對柱塞小頭的摩擦力；Fk彈簧對柱塞的彈簧力；α凸輪壓力角；y是柱塞從動件的位移，向上表示凸輪處于推程段。圖1 凸輪柱塞從動件的受力分析示意圖設(shè)計計算的各參數(shù)名稱及其設(shè)計值如表1。表1 設(shè)計參數(shù)表根據(jù)發(fā)動機配氣要求以及液壓的特點設(shè)計的柱塞從動件在凸輪推程段的位移方程為：(1)由于相比液壓力來說彈簧力很小，所以忽略彈簧力Fk，根據(jù)
現(xiàn)代機械 2018年3期2018-07-27
- 環(huán)槽等速傳動嚙合副磨損補償平衡研究
方程推導(dǎo)嚙合點法向力計算公式，求得行星盤和輸出軸上的嚙合點速度以及鋼球中心的速度，獲得嚙合點滑動速度，得到嚙合點磨損率計算公式，將每次運行產(chǎn)生的磨損量代入法向力計算公式，獲得法向力循環(huán)計算公式，并定義法向力變化率和磨損率變化率，以描述嚙合副的磨損規(guī)律。2 嚙合力計算受力分析，如圖1所示。利用機構(gòu)轉(zhuǎn)化法，將輸出軸固定，行星盤做平動。在輸出軸上建立相對坐標系XO1Y，利用力學中超靜定的方法，對鋼球系加一個順時針方向的力矩M0，傳力接觸點法向接觸變形為δj鋼球系
機械設(shè)計與制造 2018年7期2018-07-19
- 壓阻式觸覺傳感器對法向力和剪切力的檢測
文獻[12]將法向力和剪切力作用在傳感器單元的同一表面，通過對傳感器進行法向力和剪切力特性測試及動態(tài)響應(yīng)與恢復(fù)特性測試，表明該傳感器可以作為仿生皮膚實現(xiàn)觸覺感知功能。本文采用不同元件測量法向力和剪切力，提高了傳感器效率。1 工作原理觸覺傳感器為基于導(dǎo)電橡膠的壓阻式觸覺傳感器，由5只傳感元件組成，各傳感元件表面附著復(fù)合薄膜，如圖1(a)所示，薄膜表面有微球體凸起以增強靈敏度，復(fù)合薄膜由碳納米管(carbon nanotube,CNT)和聚二甲基硅氧烷(pol
傳感器與微系統(tǒng) 2018年3期2018-03-26
- 截割厚度與截線距對鎬型截齒破巖力學參數(shù)的影響
要包括截割力和法向力)的研究備受國內(nèi)外學者的關(guān)注。Evans[4]假設(shè)巖石拉力破壞建立了截割力的理論計算模型。Roxborouth等[5-6]考慮截齒與巖石之間的摩擦對Evans的截割力模型進行了改進。Goktan等[7]考慮刀面角的影響，提出了截割力的半經(jīng)驗公式。Bilgin等[8]基于巖石直線截割試驗的相關(guān)數(shù)據(jù)，考慮巖石強度及截割厚度建立了力學參數(shù)的計算模型。Bao等[9]考慮截齒侵入巖石過程中的能量耗散，基于斷裂力學建立了截割力模型。張倩倩等[10]
振動與沖擊 2018年3期2018-02-27
- 螺旋槳滑流對平尾載荷的影響分析
俯仰力矩、平尾法向力等特性數(shù)據(jù)以及平尾壓力分布數(shù)據(jù)。依據(jù)規(guī)范要求開展機動仿真分析，求解飛機運動響應(yīng)參數(shù)，并結(jié)合試驗結(jié)果計算出平尾氣動載荷，并進行了螺旋槳滑流對平尾載荷的影響分析。1 設(shè)計要求對稱機動飛行即為繞飛機橫軸（俯仰軸）的機動飛行，在這一機動中僅考慮飛機的沉浮和俯仰，是飛機機翼、水平尾翼載荷臨界的重要設(shè)計情況之一。在CCAR-25部中，25.331條款對該類機動情況做出了詳細的規(guī)定，其包含定常對稱機動和急劇俯仰機動[6]。2 飛機六自由度動力學模型坐
航空科學技術(shù) 2017年12期2017-11-02
- 新型測量軋制法向力和摩擦力的傳感器
·新型測量軋制法向力和摩擦力的傳感器張高亮，薛 哲，高朝波，張 申(中國重型機械研究院股份公司，陜西 西安 710032)為了提高軋制精度，更好的控制帶材板形，了解軋制力和摩擦力沿輥面的分布，本文研究和設(shè)計了測量輥料間法向力和摩擦力的應(yīng)變式傳感器。新設(shè)計的傳感器在單輥軋機上軋制試驗結(jié)果表明，這種設(shè)計可靠性和精度高，對研究軋制機理、控制和提高軋制質(zhì)量和速度等有很大幫助，應(yīng)用前景廣闊。應(yīng)變式傳感器；軋制法向力；軋制摩擦力0 前言金屬帶材高精度軋制是軋制技術(shù)研究
重型機械 2017年5期2017-10-23
- 具有瓦片翼的旋轉(zhuǎn)子彈氣動特性數(shù)值研究
,因為常規(guī)彈的法向力大,軸向力小,而此彈的法向力小(見圖5),軸向力大(見圖6),雖然法向力正攻角時為正值,但坐標系轉(zhuǎn)化時要減去大的軸向力分量,導(dǎo)致升力在正攻角時為負值。體軸系轉(zhuǎn)化為風軸系的公式為:CD=CAcosα+CNsinαCL=CNcosα-CAsinα其中:α為攻角;CA、CN為體軸系的軸向力系數(shù)和法向力系數(shù);CD、CL為風軸系的阻力系數(shù)和升力系數(shù)。從圖7的阻力系數(shù)曲線可以看出:在所研究的攻角范圍內(nèi),阻力系數(shù)比常規(guī)彈箭大得多,大約是標準彈箭模型(
彈箭與制導(dǎo)學報 2016年4期2016-12-19
- 徑向和橫向磁場直線開關(guān)磁阻電動機的比較分析
YS；牽引力；法向力0 引 言開關(guān)磁阻電動機結(jié)構(gòu)簡單堅固，容錯能力強，調(diào)速性能好，可靠性高，現(xiàn)已越來越廣泛的應(yīng)用到各個領(lǐng)域。直線開關(guān)磁阻電動機(以下簡稱 LSRM)與旋轉(zhuǎn)開關(guān)磁阻電動機(以下簡稱 SRM)是相對應(yīng)的，LSRM相當于沿旋轉(zhuǎn)式SRM的圓周方向，將定子、轉(zhuǎn)子依次展開，對應(yīng)的轉(zhuǎn)子部分為 LSRM 的次級，定子部分為 LSRM的初級，如圖1所示。隨著現(xiàn)代電力電子技術(shù)和控制技術(shù)的發(fā)展, LSRM以其簡單牢固的機械結(jié)構(gòu)、優(yōu)越的直線驅(qū)動性能愈來愈受到人們的
微特電機 2016年4期2016-11-28
- 組合荷載作用下平板錨承載能力的數(shù)值預(yù)測
QUS下建立了法向力、切向力和彎矩共同作用的平板錨運動變形數(shù)值模型。與極限理論解對比，證明了上述數(shù)值模型的正確，并利用其計算了法向力、切向力和彎矩組合荷載作用下板錨的極限承載力，利用Murff模型擬合了組合荷載作用下板錨的極限承載力包絡(luò)面。結(jié)果表明，Murff模型能較好地擬合組合荷載作用下板錨的極限承載力包絡(luò)面。地基基礎(chǔ)工程；組合荷載;ABAUQS;平板錨;承載力;Murff模型深水油氣資源開采是保障中國能源安全的關(guān)鍵。在深水油氣田開發(fā)中，浮式平臺已取代傳
河北科技大學學報 2016年3期2016-11-25
- 基于離散單元法模擬引入AGD技術(shù)COREX豎爐物料運動行為
局部區(qū)域的較大法向力可能導(dǎo)致物料的擠壓黏結(jié)，誘發(fā)圍管slot堵塞.關(guān)鍵詞:COREX豎爐; AGD;離散單元;物料運動;法向力高爐煉鐵是現(xiàn)代冶金工業(yè)生產(chǎn)的主導(dǎo)流程，但其面臨著環(huán)境污染嚴重，焦煤資源逐漸短缺的問題.為減少煉焦過程的污染排放及擺脫對冶金焦炭的依賴，近年來諸如COREX，F(xiàn)INEX，Hismelt以及HIsarna等非高爐煉鐵技術(shù)得到迅猛發(fā)展［1，2］，其中COREX是首先實現(xiàn)工業(yè)化運行的一種用煤和球團(塊礦)生產(chǎn)鐵水的煉鐵新工藝，具有無焦或少焦
材料與冶金學報 2016年1期2016-05-10
- 中低速磁浮車用直線感應(yīng)電機次級電導(dǎo)率變化對控制轉(zhuǎn)差頻率的影響研究
差頻率。分別以法向力在零附近和在恒功率階段使磁浮車工作在推力最大值點作為選擇最優(yōu)轉(zhuǎn)差頻率的依據(jù)，得到了不同電導(dǎo)率下轉(zhuǎn)差頻率的最優(yōu)配置。有限元仿真結(jié)果表明，根據(jù)次級電導(dǎo)率的不同，選擇不同的控制參數(shù)能提高直線感應(yīng)電機性能。直線感應(yīng)電機； 有限元仿真； 推力法向力； 次級電導(dǎo)率；轉(zhuǎn)差頻率0 引 言單邊直線感應(yīng)電機(Single-side Linear Induction Motors， SLIM)由普通旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電機演變而來，主要由初級、次級、氣隙構(gòu)成。次級通常采
電機與控制應(yīng)用 2016年7期2016-04-12
- 大迎角下細長旋成體氣動特性估算方法研究
迎角下細長體的法向力和俯仰力矩方程［8］，理論上可以計算0°～90°的細長旋成體的氣動特性。本文在對小擾動線性理論、小迎角細長旋成體工程估算、改進的橫流理論等工程估算的理論分析基礎(chǔ)上，提出了一種細長旋成體大迎角氣動特性的改進工程新估算方法，開展了細長旋成體氣動特性估算的研究，并結(jié)合數(shù)值計算方法，分析了細長旋成體在不同迎角下的流場特征與各個算法計算結(jié)果之間存在差異的機理。1 計算方法1.1 小擾動線化理論根據(jù)小擾動理論，細長旋成體在小迎角下的法向力僅由橫流引
飛行力學 2015年3期2015-12-28
- 磁極錯位削弱永磁直線伺服電動機齒槽法向力波動方法
伺服電動機齒槽法向力波動方法夏加寬沈麗彭兵宋德賢（沈陽工業(yè)大學電氣工程學院沈陽110870）單邊平板式永磁直線伺服電動機（PMLSM）在運行過程中動、定子之間存在較大的法向力波動，法向力波動引起的摩擦力攝動和機床振動極大地影響了機床的加工精度，齒槽效應(yīng)是引起永磁直線伺服電動機法向力波動的一個重要原因。為此，采用麥克斯韋張量法推導(dǎo)了動子邊齒無限長無端部效應(yīng)的PMLSM法向電磁力的解析表達式，揭示齒槽效應(yīng)引起的法向力波動的規(guī)律。通過對傅里葉分解系數(shù)的分析，得出
電工技術(shù)學報 2015年24期2015-10-25
- 凹型端齒削弱永磁直線電機端部力波動方法
單端推力波動和法向力波動的解析表達式，揭示端部效應(yīng)引起的推力波動和法向力波動的規(guī)律。通過對傅里葉級數(shù)的分析，提出反相位補償原理的凹型端齒結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)能消除推力波動和法向力波動的奇次諧波，解決傳統(tǒng)的優(yōu)化動子長度削弱推力波動但帶來電機縱向“俯仰運動趨勢”的缺點，同時還能消除動子橫向“俯仰運動趨勢”。最后以齒槽效應(yīng)較弱的12槽11極PMLM為例，采用有限元仿真和實驗驗證，結(jié)果證明該方法能夠削弱端部效應(yīng)產(chǎn)生的法向力波動和推力波動。永磁直線電機 端部效應(yīng) 端部效應(yīng)法
電工技術(shù)學報 2015年7期2015-04-06
- 車輛ABS和懸架系統(tǒng)的分層T-S模糊控制
包括：制動力、法向力、縱向力和側(cè)向力，分別建立各分力相應(yīng)計算函數(shù)模型，組成摩擦模型。車輛系統(tǒng)模型中的滑移率計算采用二階動態(tài)滑移率系統(tǒng)。主動懸架系統(tǒng)的動力學行為可采用微分方程建立模型，采用狀態(tài)方程建立ABS和主動懸架系統(tǒng)的集成模型，即ABS和主動懸架系統(tǒng)的分層TS模糊神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)設(shè)計。在T-S模糊神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)設(shè)計中，采用現(xiàn)代控制理論的方法進行設(shè)計。模糊控制首先描述了狀態(tài)偏差和輸入偏差的條件，接下來表示的是虛擬的線性系統(tǒng)。設(shè)計分層T-S模糊控制器來近似未知的動態(tài)系統(tǒng)，
汽車文摘 2014年3期2014-12-18
- 無膜片彈簧干式雙離合器變速器混合位置和力的控制器設(shè)計
提供設(shè)計離合器法向力跟蹤性能，相比傳統(tǒng)基于位置的控制器，大幅減輕了汽車起動和齒輪轉(zhuǎn)換時離合器傳遞的扭矩波動和轉(zhuǎn)向盤振動?？刂破靼ㄒ粋€基于位置控制估計的聯(lián)合滑動模型控制器和基于力反饋控制離合器法向力估計的超前反饋離合器法向力控制器。合并這些控制器可以得到有效的促動器來控制嚙合與未嚙合的相位，特別是在最小離合器嚙合沖程的系統(tǒng)離合器控制中，合并這些控制器的控制策略使促動器效率提高。為確認上述優(yōu)點，運用Matlab/Simulink軟件測試無膜片彈簧的離合系統(tǒng)雙
汽車文摘 2014年11期2014-12-15
- 磁浮直線感應(yīng)電機的PI 自適應(yīng)電流可變轉(zhuǎn)差頻率魯棒控制
制電機的推力與法向力[9]。這種控制方式因其不依賴直線電機的動態(tài)等效參數(shù)，如磁鏈、電阻等，控制方法簡單可靠，只需通過檢測電機電流與速度量，形成閉環(huán)矢量控制，被國內(nèi)外學者廣泛用來控制磁懸浮列車，也即變流轉(zhuǎn)差（Variant-Current Constant Slip-Frequency，VCCSF）控制[10]。鑒于VCCSF 方式帶來最大的問題是在某一恒定轉(zhuǎn)差下只能實現(xiàn)推力和法向力二者中的一個量最優(yōu)（例如在磁懸浮應(yīng)用中主要以實現(xiàn)法向力最優(yōu)），這樣，不能充分
電工技術(shù)學報 2014年7期2014-11-25
- 永磁直線伺服電機端部法向力波動分相補償控制*
一方面還會引起法向力的波動。法向力波動一方面以摩擦力擾動的形式體現(xiàn)出來引起推力波動;另一方面還會引起機床的震動。對于直線電機推力波動產(chǎn)生機理和削弱方法的研究，已取得了豐碩的成果［4-5］。而對平板式PMLSM 法向力波動的研究還處于初級階段，其抑制方法主要是在電機本體設(shè)計上采取措施［6-8］。這些優(yōu)化方法能夠在一定程度上減小PMLSM 法向力波動，但針對端部效應(yīng)引起的法向力波動的優(yōu)化效果不明顯，同時還可能引起電機動子的俯仰運動。尤其是對于成品電機，無法在電
組合機床與自動化加工技術(shù) 2014年3期2014-06-29
- 基于極弧系數(shù)選擇的直線電動機法向力波動削弱方法
波動，還會引起法向力波動，法向力的波動會引起摩擦力的攝動，進而引起水平推力的波動，影響機床的加工精度。有關(guān)永磁直線電動機計算方法和法向力波動削弱方法的研究，國內(nèi)外學者做了許多相關(guān)研究。文獻［1－2］通過優(yōu)化電機動子長度方法降低邊端力，采用分數(shù)槽結(jié)構(gòu)方法降低齒槽效應(yīng)引起的齒槽力;文獻［3－8］研究了槽型、邊齒形狀、斜槽、斜極、輔助槽對齒槽削弱的效應(yīng)，并提出了一些削弱方法;文獻［9］提出針對齒槽效應(yīng)產(chǎn)生的諧波分析并給出了削弱方法，但是沒有針對某次諧波進行削弱。
微特電機 2014年3期2014-01-13
- 基于Datcom軟件的巡航靶彈氣動估算*
細長體理論計算法向力和俯仰力矩。法向力系數(shù)計算公式：式中，CP為壓力系數(shù)，可由速度勢微分得到：俯仰力矩系數(shù)計算公式：在大攻角下，采用艾倫和帕金斯的粘性流理論，將法向力及俯仰力矩都分為位流項和粘性項，分別計算再線性疊加：式中：CNα為法向力隨攻角變化率;CDc為橫流阻力系數(shù)。軸向力的計算也采用了兩種不同的方法：在30°攻角以下，采用修正版的艾倫和帕金斯理論;在30°攻角以上，采用約根森的細長體理論，通過降低沿彈身的動壓來對軸向力進行修正。不同攻角產(chǎn)生不同的軸
彈箭與制導(dǎo)學報 2012年3期2012-12-10
- Investigation of support interference on rotary balance test in FL－8low speed wind tunnel
CN－ω圖9 法向力支架干擾The axis force was essentially approximate zero at high angle of attack，and so was the support interference.It had little influences upon the aerodynamic characteristics，as shown in Fig.10.Fig.10 Support interference
實驗流體力學 2012年1期2012-11-15
- 極小展弦比背鰭氣動特性研究
實驗范圍內(nèi)翼片法向力隨迎角增大而較快地增長，直到來流迎角為40°的大迎角范圍內(nèi)均未見由渦破裂引起的法向力突然下降的現(xiàn)象。Ma＝0.6時，當來流迎角增大至約35°左右，法向力曲線開始拐折，來流迎角超過40°時（有效迎角超過了40°），隨迎角增大，法向力反而降低，這表明此時翼面發(fā)生了渦破裂現(xiàn)象，但渦破裂并不嚴重。因此，對極小展弦比背鰭來說，亞跨聲速發(fā)生的渦破裂起始迎角大，且影響不嚴重。對于上述兩種翼面來說，W1的展弦比小于W2，因此其法向力曲線斜率低于W2，總
實驗流體力學 2012年1期2012-04-17
- 格柵翼空氣動力特性數(shù)值模擬研究＊
柵翼和平面翼的法向力基本重合。攻角超過20°后，格柵翼法向力隨攻角持續(xù)增加，平面翼法向力基本不變，40°攻角時還略有減小。2）格柵翼的軸向力較大，幾乎是平面翼的5～8倍。3）格柵翼弦向壓心隨攻角變化較小（變化量是平面翼的1／6左右），因而鉸鏈力矩很小。上述計算結(jié)果表明格柵翼具有失速攻角大、升力特性好、鉸鏈力矩小的優(yōu)點，同時也存在著阻力大的缺點。圖1 格柵翼導(dǎo)彈物面網(wǎng)格局部放大圖圖2 平面翼導(dǎo)彈物面網(wǎng)格局部放大圖圖3 翼面法向力系數(shù)圖4 翼面軸向力系數(shù)圖5
彈箭與制導(dǎo)學報 2010年6期2010-12-07
- 單顆金剛石磨粒磨削玻璃的磨削力研究
測量了磨削時的法向力和切向力,分析了磨粒形狀、磨削參數(shù)對磨削力的影響規(guī)律,磨削力與耕犁面積以及磨削力比值的變化規(guī)律。1 實驗條件及方法為了模擬真實的磨削加工,實驗在精密平面磨床MSG-250HMD上進行,實驗裝置見圖1。實驗時,基體以一定的速度旋轉(zhuǎn)實現(xiàn)單顆磨粒的磨削,工作臺帶動工件做縱向運動。通過調(diào)整工件臺的進給速度,保證工件表面所留下的每道磨痕不產(chǎn)生相互干涉。利用Hirox視頻系統(tǒng)對所得到的磨痕進行觀察,測量磨痕的長度l c。所選用的金剛石磨粒為 ISD
中國機械工程 2010年11期2010-06-04
- 鴨翼 /邊條對融合體型機身大攻角氣動特性影響
攻角后,機頭區(qū)法向力顯著下降,并且隨著攻角增加受影響區(qū)域向頭部方向擴大;加裝鴨翼致使鴨翼區(qū)截面法向力大幅增加.加裝邊條改善了邊條區(qū)流動,邊條渦對機頭渦產(chǎn)生有利誘導(dǎo),增大了邊條區(qū)法向力.加裝邊條/鴨翼時,對機頭區(qū)及鴨翼區(qū)流場的影響由鴨翼起主控作用,對邊條區(qū)流場的影響由邊條起主控作用.融合體型機身;大攻角;氣動特性大攻角機動乃至過失速機動能力已經(jīng)成為現(xiàn)代戰(zhàn)機的重要技術(shù)指標,采用常規(guī)圓截面前機身的飛機進行大攻角機動時會引起機體橫側(cè)向偏離、機翼搖滾、下沖等復(fù)雜甚至
北京航空航天大學學報 2010年5期2010-03-16