絕熱層
- 固體發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層打磨機(jī)器人的工藝參數(shù)分析①
固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層通常采用丁晴橡膠、硅橡膠等材料制備而成,其具備良好的耐油性、耐熱性以及較強(qiáng)的粘結(jié)性等特點(diǎn),能有效防止發(fā)動(dòng)機(jī)殼體在高溫高壓等極端工況下發(fā)生損壞[1-3]。絕熱層在完成固化成型工序粘貼在發(fā)動(dòng)機(jī)殼體內(nèi)壁后,為增加絕熱層與藥柱之間的粘力,需打磨絕熱層表面的惰性層,打磨深度要求在0.05～0.2 mm以內(nèi),打磨均勻性要求打磨深度變化在±0.05 mm之間,以滿足絕熱層打磨的工藝需求。由于橡膠材料具備高彈性、粘彈性和不可壓縮性等獨(dú)特的力學(xué)特征,因此
固體火箭技術(shù) 2023年6期2024-01-12
- EPDM/CR并用橡膠絕熱層性能研究
研究了并用橡膠絕熱層性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明，在EPDM橡膠中并用適量CR橡膠可以改善其性能。當(dāng)EPDM/CR 并用橡膠中CR 用量不大于30份時(shí)，并用橡膠的硫化特性、耐熱性能和拉伸力學(xué)性能可以得到明顯改善，而并用橡膠的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度、制備工藝等基本特性并不會(huì)發(fā)生本質(zhì)改變；此外，燒蝕試驗(yàn)結(jié)果表明，CR 橡膠的混入增加了基材燒蝕后在芳綸纖維表面的沉積量，有利于提高絕熱層的耐燒蝕性能；應(yīng)用結(jié)果表明，EPDM/CR并用橡膠絕熱層的拉伸強(qiáng)度和燒蝕性能優(yōu)于單一EPD
宇航材料工藝 2023年5期2023-11-20
- BDNPF/A含能增塑劑遷移對(duì)丁腈橡膠類絕熱層性能的影響①
工作環(huán)境,加裝絕熱層可有效抵抗發(fā)動(dòng)機(jī)工作產(chǎn)生的高溫高壓燃?xì)?保護(hù)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)的完整性[1];丁腈橡膠具有粘接性能好、強(qiáng)度高、技術(shù)及工藝成熟等特點(diǎn)而被廣泛應(yīng)用于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層的研制和生產(chǎn)[2-3]。而隨著導(dǎo)彈技術(shù)的高速發(fā)展,對(duì)固體推進(jìn)劑的能量性能提出了更高的要求。目前,在復(fù)合固體推進(jìn)劑配方中使用含能粘合劑和含能增塑劑已成為提高推進(jìn)劑能量性能的主要途徑之一,在眾多含能增塑劑中,BDNPF/A(2,2-二硝基丙醇縮甲醛(BDNPF)和2,2-二硝基丙醇縮乙醛
固體火箭技術(shù) 2023年2期2023-05-23
- 大氣等離子體處理對(duì)三元乙丙絕熱層表面性能的影響①
丙(EPDM)絕熱層以其低密度、良好的耐候性、耐老化性、高絕熱性和耐燒蝕性,廣泛用于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的內(nèi)絕熱層[1-2]。然而,EPDM主鏈分子處于飽和狀態(tài),極性低,導(dǎo)致EPDM絕熱層表面能低,與襯層的粘接強(qiáng)度低。在傳統(tǒng)工藝中,采用人工砂紙打磨或噴砂處理可提高其與襯層的界面粘接性能,但機(jī)械打磨的處理方式存在效率低、噪音大、粉塵多,以及溶劑清洗帶來(lái)的安全、操作人員的健康等問(wèn)題。自20世紀(jì)80年代發(fā)展起來(lái)的等離子體處理技術(shù)具有快速、高效、清潔以及不傷害基體
固體火箭技術(shù) 2023年2期2023-05-23
- 高真空多層絕熱溫度場(chǎng)數(shù)值模擬研究
絕熱中熱量只沿絕熱層厚度方向傳遞，并且這兩種傳熱計(jì)算方法都認(rèn)為高真空多層絕熱相鄰輻射層之間主要存在著三種形式的熱交換：(1)輻射換熱；(2)剩余氣體的導(dǎo)熱；(3)經(jīng)間隔物進(jìn)行的固體導(dǎo)熱.Lockheed傳熱計(jì)算方法基于絕熱層層密度及總厚度，對(duì)絕熱層傳熱量進(jìn)行計(jì)算[8]；逐層傳熱計(jì)算方法通過(guò)分別計(jì)算相鄰輻射層之間每種傳熱形式傳熱量，最后得出總傳熱量[9-10].經(jīng)比較，逐層傳熱計(jì)算方法更方便得出相鄰輻射層之間每種傳熱形式傳熱量，所以最終選用逐層傳熱計(jì)算方法，
- 推進(jìn)劑/絕熱層一體化材料的增材制造工藝
胡潤(rùn)芝推進(jìn)劑/絕熱層一體化材料的增材制造工藝王 璐1苗 楠1趙永超1張利軍1唐 敏2張力恒1苗 愷3胡潤(rùn)芝1（1. 西安航天化學(xué)動(dòng)力有限公司，西安 710025；2. 航天動(dòng)力技術(shù)研究院，西安 710038；3. 西安交通大學(xué)，西安 710049）為了解決傳統(tǒng)裝藥工藝存在的推進(jìn)劑/絕熱層界面易脫粘、成型工序繁雜等難題，開展了基于光固化的推進(jìn)劑與絕熱層一體化3D打印成型工藝研究。通過(guò)對(duì)推進(jìn)劑和絕熱層擠出頭尺寸的優(yōu)化，提高了打印精細(xì)度，減少了界面缺陷。隨后借助
航天制造技術(shù) 2022年5期2022-11-24
- PI纖維增強(qiáng)EPDM絕熱層力學(xué)性能波動(dòng)性拉伸損傷機(jī)制研究①
丙(EPDM)絕熱層能夠?qū)⑵渥枞夹蕴嵘?倍左右，已被廣泛應(yīng)用于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)中[3]。但在EPDM絕熱層研究生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)，PI纖維增強(qiáng)的EPDM絕熱層力學(xué)性能各向異性現(xiàn)象嚴(yán)重，同時(shí)極易出現(xiàn)壓延方向伸長(zhǎng)率波動(dòng)較大的現(xiàn)象[4-5]。PI纖維增強(qiáng)的EPDM絕熱層是一種短纖維增強(qiáng)橡膠復(fù)合材料(SFRC)，是使短纖維在橡膠基質(zhì)中分散制成的一種補(bǔ)強(qiáng)復(fù)合材料[6]。補(bǔ)強(qiáng)體的加入能提升SFRC的性能[7]，短纖維的含量、長(zhǎng)度[8]以及在復(fù)合材料中的取向度等因素都會(huì)影響SFR
固體火箭技術(shù) 2022年5期2022-11-21
- 填充二氧化碳的低溫真空管道絕熱性能研究
向低溫管道真空絕熱層內(nèi)充入高純CO2,在低溫下凝華形成深冷霜,其對(duì)真空夾層內(nèi)的殘余氣體分子有吸附作用,提高真空度、使夾層內(nèi)氣體導(dǎo)熱和對(duì)流被大幅削弱,從而使該結(jié)構(gòu)絕熱效果接近高真空多層絕熱[1]。鄭建耀等人[2]介紹了填充CO2的低溫容器冷凝絕熱機(jī)理,通過(guò)實(shí)驗(yàn)論證了選用CO2在液氮溫度下可滿足冷凝真空絕熱的要求;姚娜等人[3]用量熱法進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn):CO2冷凝真空絕熱層的絕熱效果優(yōu)于聚氨酯塑料絕熱層,實(shí)測(cè)熱導(dǎo)率僅為0.003—0.004 W/(m·K)。聚
低溫工程 2022年3期2022-08-31
- 玻璃鋼漁船傳熱系數(shù)的研究
會(huì)造成船舶圍壁絕熱層厚度選取過(guò)大，制冷裝置選型加大，建造成本增加，全船系統(tǒng)能耗增大等弊端。本研究基于玻璃鋼漁船的特殊結(jié)構(gòu)形式，提出一種適應(yīng)玻璃鋼質(zhì)船圍壁的簡(jiǎn)化數(shù)學(xué)模型[5]，推導(dǎo)出玻璃鋼質(zhì)船圍壁傳熱系數(shù)的簡(jiǎn)化算法。通過(guò)采用理論計(jì)算方法研究不同尺度的玻璃鋼漁船在不同設(shè)計(jì)溫度下，絕熱層厚度對(duì)傳熱系數(shù)及冷凍負(fù)荷影響，提出不同船舶尺度、不同設(shè)計(jì)溫度下玻璃鋼漁船的絕熱層厚度及傳熱系數(shù)理論推薦值。1 玻璃鋼漁船圍壁傳熱數(shù)值的理論計(jì)算方法1.1 玻璃鋼漁船圍壁結(jié)構(gòu)玻璃鋼
漁業(yè)現(xiàn)代化 2022年2期2022-06-06
- 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)EPDM絕熱層產(chǎn)品一體化工作實(shí)踐
在殼體內(nèi)壁粘貼絕熱層的辦法解決。絕熱層是一層位于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體內(nèi)表面的非金屬隔熱防護(hù)材料，在固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)的具體位置見圖1。其主要功能是通過(guò)自身不斷吸熱分解、燒蝕帶走大部分熱量以緩解高溫燃?xì)鉄崃肯驓んw的傳遞速度，避免殼體達(dá)到危及其結(jié)構(gòu)完整性的溫度，保證發(fā)動(dòng)機(jī)的正常工作。此外，絕熱層還有緩沖應(yīng)力傳遞、限燃、密封等重要輔助作用。湖北航天化學(xué)技術(shù)研究所從事絕熱層研制工作已有40 年的歷史，研制的三元乙丙EPDM（ethylene propylene die
航天工業(yè)管理 2022年1期2022-02-26
- 關(guān)于化工廠絕熱層下腐蝕現(xiàn)狀的調(diào)研研究
腐蝕原因是外部絕熱層施工不合格導(dǎo)致絕熱層進(jìn)水變濕，在不銹鋼管線和絕熱層之間的空腔內(nèi)由于水分蒸發(fā)造成氯離子富集濃縮，加上管線加工和焊接的殘余應(yīng)力，腐蝕環(huán)境和應(yīng)力共同作用促進(jìn)裂紋產(chǎn)生，造成了不銹鋼伴熱管線發(fā)生氯離子應(yīng)力腐蝕開裂。3 同類工況檢查針對(duì)本次發(fā)生的不銹鋼伴熱管線絕熱層下腐蝕的問(wèn)題，對(duì)廠區(qū)內(nèi)設(shè)備和管線進(jìn)行大范圍的絕熱層下腐蝕調(diào)研檢查。檢查方法是對(duì)高風(fēng)險(xiǎn)部位進(jìn)行保溫拆除，目視檢查并進(jìn)行相關(guān)檢測(cè)，碳鋼材質(zhì)進(jìn)行測(cè)厚，不銹鋼材質(zhì)進(jìn)行滲透檢測(cè)。重點(diǎn)檢查部位包括：
中國(guó)設(shè)備工程 2022年2期2022-02-10
- 基于Dynamo的熱力管道絕熱層經(jīng)濟(jì)厚度計(jì)算
前，工程中管道絕熱層經(jīng)濟(jì)厚度通常通過(guò)查表、查圖確定，然而工程圖表是在一定的外部條件下編制的，工程人員在應(yīng)用時(shí)必須注意其相應(yīng)的適用條件，當(dāng)不滿足適用條件時(shí)，必須按照標(biāo)準(zhǔn)要求重新計(jì)算[1]。同時(shí)，性能優(yōu)良的新型保溫材料不斷涌現(xiàn)[2]，并得到應(yīng)用[3-4]，需要對(duì)絕熱層經(jīng)濟(jì)厚度進(jìn)行重新核定[5]。然而，按照規(guī)范要求手工計(jì)算管道絕熱層經(jīng)濟(jì)厚度困難較大，利用有限元軟件對(duì)管道傳熱進(jìn)行分析的流程相對(duì)復(fù)雜[6]。Dynamo是一款基于Revit的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)工具，該工具
甘肅科技 2022年23期2022-02-07
- 兩相環(huán)境下EPDM絕熱層多因素耦合燒蝕預(yù)估①
化分?jǐn)?shù)p壓強(qiáng)y絕熱層厚度M分子量n質(zhì)量通量Mgw燃?xì)馄骄肿恿喀令w粒沖刷角度T溫度ε孔隙率Ck當(dāng)量熱容hs、hw、hr燒蝕壁焓值、氣動(dòng)壁焓值、恢復(fù)焓值下標(biāo)c 碳化層 d 擴(kuò)散控制機(jī)制vir 基體層 e 附面層外緣pyr 熱解層 g 氣體ch 動(dòng)力學(xué)控制機(jī)制 w 壁面i組分 p 顆粒0 引言固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程中，為確保燃燒室結(jié)構(gòu)的完整性，常采用EPDM或改性EPDM絕熱層來(lái)保護(hù)燃燒室[1-3]。而在燃燒室的高溫、高壓、兩相流動(dòng)燃?xì)猸h(huán)境中，絕熱層的設(shè)計(jì)與其
固體火箭技術(shù) 2021年5期2021-11-24
- 硫化劑種類對(duì)EPDM絕熱層性能的影響研究
PDM為基材的絕熱層由于具有較低的密度和優(yōu)良的耐老化性能，從20世紀(jì)90年代開始，廣泛用于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體中[1-3]，如日本的 M-5系列導(dǎo)彈，美國(guó)的三叉戟系列導(dǎo)彈、MX系列導(dǎo)彈、小型洲際彈道導(dǎo)彈和“潘興Ⅱ”等戰(zhàn)略戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈，還有俄羅斯的一系列導(dǎo)彈及歐洲各國(guó)生產(chǎn)的系列導(dǎo)彈均采用了EPDM內(nèi)絕熱層材料[4-6]，國(guó)內(nèi)諸多新型戰(zhàn)略戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈和宇航型號(hào)中也采用了EPDM內(nèi)絕熱層材料。目前，常用的復(fù)合材料殼體絕熱層成型工藝一般是在發(fā)動(dòng)機(jī)芯模表面按不同厚度要求貼覆絕
固體火箭技術(shù) 2021年4期2021-09-08
- DCP交聯(lián)體系EPDM絕熱層可揮發(fā)逸出物分析
引言EPDM絕熱層因化學(xué)穩(wěn)定性耐熱性好、延伸率高、耐老化、燒蝕率和密度低等優(yōu)點(diǎn)，在固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)中得到了廣泛應(yīng)用[1-2]。絕熱層中有多種組分，高分子橡膠基體和橡膠助劑中的可揮發(fā)物質(zhì)在常溫或加熱條件下會(huì)緩慢向外揮發(fā)，交聯(lián)劑DCP分解會(huì)產(chǎn)生多種可揮發(fā)的小分子有機(jī)物，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)橡膠絕熱材料產(chǎn)生的可揮發(fā)物質(zhì)做了大量研究，蒼飛飛等[3]在對(duì)EPDM膠料70 ℃預(yù)熱后的產(chǎn)物分析時(shí)發(fā)現(xiàn)，EPDM中有烴類揮發(fā)物、少量的苯酚、N，N-二甲基乙酰胺、甲醛、乙醛和丙烯醛。
固體火箭技術(shù) 2021年4期2021-09-08
- 絕熱層纏繞成型糾偏方法與控制研究
固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層纏繞成型過(guò)程中膠帶跑偏問(wèn)題，設(shè)計(jì)了相應(yīng)的糾偏控制方法。首先分析了纏繞成型過(guò)程中膠帶跑偏的原因，提出了相應(yīng)的糾偏方案和控制系統(tǒng)。分析了控制系統(tǒng)的硬件組成，并結(jié)合糾偏方案建立了完整的糾偏控制系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型。基于該模型設(shè)計(jì)了電流環(huán)、轉(zhuǎn)速環(huán)和整體位置環(huán)的三閉環(huán)糾偏控制策略并進(jìn)行了仿真驗(yàn)證。其中電機(jī)內(nèi)的電流環(huán)和轉(zhuǎn)速環(huán)采用 PI 控制;在內(nèi)環(huán)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上，整體位置環(huán)采用模糊自整定 PID 控制，通過(guò)設(shè)計(jì)算法動(dòng)態(tài)調(diào)整 PID 參數(shù)。Simulink仿真結(jié)
機(jī)電工程技術(shù) 2021年12期2021-08-21
- 變曲率絕熱層擠壓變形與纏繞壓力控制
機(jī)燃燒室變曲率絕熱層橡膠擠壓變形機(jī)理，揭示、闡明了變曲率絕熱層橡膠擠壓變形規(guī)律，得到了纏繞壓力沿膠帶寬度方向的分布規(guī)律，并分析了纏繞壓力分布對(duì)絕熱層纏繞成型質(zhì)量的影響。提出了基于 Hertz接觸理論的變曲率絕熱層表面橡膠擠壓變形數(shù)學(xué)模型，建立了纏繞成型外加載荷與變厚度橡膠絕熱層表面變形的關(guān)系。并使用有限元分析軟件 ABAQUS針對(duì)多種真實(shí)纏繞情形進(jìn)行了仿真模擬。結(jié)果表明，基于 Hertz接觸理論的絕熱層表面橡膠擠壓變形數(shù)學(xué)模型可以較好地描述纏繞變形情況，通
機(jī)電工程技術(shù) 2021年12期2021-08-21
- LNG 儲(chǔ)罐高真空多層絕熱傳熱計(jì)算模型分析研究
沸點(diǎn)較低，通過(guò)絕熱層的較少漏熱量都會(huì)造成LNG 儲(chǔ)罐一定量的蒸發(fā)損失，因此，必須選擇優(yōu)良的絕熱形式，以降低LNG 儲(chǔ)罐蒸發(fā)損失。目前，高真空多層絕熱是LNG 儲(chǔ)罐一種較理想的絕熱形式，可以有效減小通過(guò)絕熱層的漏熱量，進(jìn)而降低LNG 儲(chǔ)罐蒸發(fā)損失。本文介紹LNG 儲(chǔ)罐高真空多層絕熱常用的兩種傳熱計(jì)算模型，Lockheed 傳熱計(jì)算模型和Layer-by-Layer 傳熱計(jì)算模型，分析這兩種傳熱計(jì)算模型的共同點(diǎn)和不同點(diǎn)，說(shuō)明這兩種傳熱計(jì)算模型的特點(diǎn)，為L(zhǎng)NG
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年11期2021-05-25
- 碳纖維纏繞殼體絕熱層厚度DR成像檢測(cè)技術(shù)研究
碳纖維纏繞殼體絕熱層厚度DR成像檢測(cè)技術(shù)研究何華鋒 熊建平 王曉勇 李忠仕（湖北三江航天江北機(jī)械工程有限公司，孝感 432100）采用DR成像檢測(cè)技術(shù)，對(duì)碳纖維纏繞殼體的絕熱層厚度進(jìn)行測(cè)量技術(shù)研究，通過(guò)成像軟件的數(shù)據(jù)采集、圖像處理分析、數(shù)值讀取等方法研究，確定絕熱層厚度DR成像檢測(cè)技術(shù)方法。研究結(jié)果表明，DR成像檢測(cè)技術(shù)可用于碳纖維纏繞殼體絕熱層厚度的測(cè)量。碳纖維纏繞殼體；厚度；DR成像1 引言碳纖維復(fù)合材料具有比強(qiáng)度高、比模量高、尺寸穩(wěn)定和材料可設(shè)計(jì)等特
航天制造技術(shù) 2021年2期2021-05-10
- 圓筒形保冷層厚度計(jì)算探討
計(jì)算公式，運(yùn)用絕熱層經(jīng)濟(jì)厚度和防結(jié)露方法計(jì)算出不同管徑下的保冷層厚度。同時(shí)通過(guò)不同工況下理論的計(jì)算結(jié)果與規(guī)范［2］［3］對(duì)比，選用出合理的保冷層厚度，可供實(shí)際項(xiàng)目施工運(yùn)營(yíng)維護(hù)時(shí)采用和參考，減少不必要的投資和浪費(fèi)，也避免結(jié)露滴水現(xiàn)象的發(fā)生。下述公式和計(jì)算過(guò)程均指室內(nèi)環(huán)境的圓筒形保冷厚度計(jì)算。平板形保溫和保冷的厚度的2種計(jì)算方法（經(jīng)濟(jì)厚度法和防結(jié)露厚度法），由于計(jì)算過(guò)程相對(duì)較簡(jiǎn)單和篇幅限制，在此不做過(guò)多敘述。1 基本計(jì)算公式1.1 圓筒型單層保冷層經(jīng)濟(jì)厚度計(jì)算
制冷 2021年1期2021-04-16
- LNG工藝罐體保冷絕熱結(jié)構(gòu)及絕熱層厚度驗(yàn)算
，從里往外分為絕熱層、防潮層和外護(hù)層，根據(jù)操作溫度，絕熱系統(tǒng)采用單層或者多層泡沫玻璃，為阻止水汽進(jìn)入，在絕熱層外表面安裝防潮層，以防止絕熱層內(nèi)結(jié)冰；最外層采用不銹鋼外護(hù)板覆蓋，其優(yōu)良的機(jī)械強(qiáng)度性能可有效保護(hù)內(nèi)層絕熱材料。2.1 絕熱結(jié)構(gòu)支撐和絕熱層錯(cuò)縫處理泡沫玻璃/金屬外護(hù)層均采用不銹鋼綁帶進(jìn)行固定，并且在罐體上焊接支撐環(huán)，從而支持絕熱材料自重并保證結(jié)構(gòu)穩(wěn)固。以立式罐體為例，絕熱材料支撐環(huán)寬度應(yīng)比總絕熱厚度大10～30mm左右，下面第一個(gè)支撐環(huán)設(shè)置在封頭與
石油和化工設(shè)備 2020年12期2021-01-09
- 雙脈沖發(fā)動(dòng)機(jī)Ⅰ脈沖絕熱材料二次燒蝕研究*
使燃燒室及噴管絕熱層繼續(xù)炭化和熱解，間隔一定時(shí)間后，在Ⅱ脈沖燃?xì)庾饔孟拢炕瘜涌赡軙?huì)迅速被剝離、燒蝕，導(dǎo)致絕熱層燒蝕速率明顯增大。因此Ⅰ脈沖燒蝕后絕熱層表面狀態(tài)對(duì)Ⅱ脈沖燒蝕有著重要的影響，國(guó)內(nèi)外對(duì)常規(guī)發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層燒蝕進(jìn)行了大量的研究[1]，但雙脈沖發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層兩次燒蝕的研究較少，且主要集中在流場(chǎng)仿真分析方向[2-3]及雙脈沖發(fā)動(dòng)機(jī)隔艙設(shè)計(jì)及壓強(qiáng)振蕩方向研究[4-5]。因此開展絕熱材料的二次燒蝕試驗(yàn)對(duì)雙脈沖發(fā)動(dòng)機(jī)估計(jì)燒蝕率有著重要意義。圖1 脈沖發(fā)動(dòng)機(jī)流動(dòng)與
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-11-11
- 冷氫化高溫管道絕熱層厚度的計(jì)算
行計(jì)算[3]。絕熱層內(nèi)、外表面溫度的算術(shù)平均值Tm作為硅酸鋁的導(dǎo)熱系數(shù)的定性溫度，但外表面溫度在計(jì)算初始是未知量，需要通過(guò)多次試差和迭代才能求出對(duì)應(yīng)的結(jié)果，使得計(jì)算過(guò)程較為繁瑣。本文應(yīng)用Ansys Workbench軟件，對(duì)SiCl4冷氫化工藝中電加熱器出口高溫管線硅酸鋁絕熱層進(jìn)行了有限元分析和參數(shù)設(shè)計(jì)，結(jié)果與GB50264采用最大允許熱損失法計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。1 計(jì)算模型1.1 GB50264計(jì)算方法GB50264最大允許熱損失法計(jì)算絕熱層厚度，如下
四川化工 2020年4期2020-08-27
- 工業(yè)CT在噴管擴(kuò)散段絕熱層無(wú)損檢測(cè)中的應(yīng)用
T在噴管擴(kuò)散段絕熱層無(wú)損檢測(cè)中的應(yīng)用張翠翠 潘 蘭 陳 曦 宋錦奪 俱可超（西安航天復(fù)合材料研究所，西安 710025）針對(duì)火箭發(fā)動(dòng)機(jī)噴管擴(kuò)散段絕熱層的常見缺陷和工業(yè)CT技術(shù)特點(diǎn)，采用工業(yè)CT技術(shù)對(duì)其質(zhì)量進(jìn)行了檢測(cè)分析，結(jié)果表明：工業(yè)CT技術(shù)對(duì)提高制品質(zhì)量和改進(jìn)制品工藝有指導(dǎo)性的意義，在三維重建后更高層面上保證了產(chǎn)品質(zhì)量，為火箭發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作提供了強(qiáng)有力的保障手段。噴管擴(kuò)散段；絕熱層；工業(yè)CT；三維重建1 引言擴(kuò)散段絕熱層具有可靠性高、生產(chǎn)周期短、成本低等
航天制造技術(shù) 2020年1期2020-03-28
- 復(fù)合材料殼體固化溫度場(chǎng)測(cè)試及共固化特性
，耐燒蝕的橡膠絕熱層及界面膠黏劑等［1-2］。目前，殼體所用的材料體系一般為熱固性復(fù)合材料，結(jié)合殼體成型特點(diǎn)，需要經(jīng)歷共固化過(guò)程才能獲得力學(xué)與理化性能。研究多材料體系的固化特性，確定合理的共固化工藝制度是殼體熱固化工藝的關(guān)鍵技術(shù)，若固化工藝制度不合理，不能有效覆蓋各種材料的共固化條件，導(dǎo)致某種材料固化不充分，影響發(fā)動(dòng)機(jī)性能指標(biāo)，甚至造成嚴(yán)重的質(zhì)量隱患［3-5］。復(fù)合材料殼體共固化過(guò)程是一個(gè)非穩(wěn)態(tài)傳熱條件下的熱傳遞和化學(xué)動(dòng)力學(xué)耦合過(guò)程［6-7］，過(guò)程機(jī)理復(fù)雜
宇航材料工藝 2020年1期2020-03-26
- PI短纖維對(duì)EPDM絕熱層平行壓延方向斷裂伸長(zhǎng)率的影響 *
引言EPDM絕熱層具有密度低、耐燒蝕性能優(yōu)異等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛用于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)絕熱層，一般由基膠、粉體填料和短纖維組成，其中添加短纖維是提高絕熱層燒蝕性能的方法之一[1-2]。由于PI纖維具有含碳量高、熱穩(wěn)定性好且阻燃性能好等特點(diǎn)，被用于EPDM絕熱層中[3]。但當(dāng)PI纖維用量較高時(shí)，PI纖維性能變化對(duì)絕熱層力學(xué)性能有顯著影響。研究表明，短纖維填充橡膠復(fù)合材料的力學(xué)性能主要取決于短纖維種類、用量、長(zhǎng)徑比、取向程度、分散性及纖維/基體的界面粘合強(qiáng)度等[4-
固體火箭技術(shù) 2019年6期2020-01-16
- Excel迭代在冷水管道絕熱層厚度計(jì)算中的應(yīng)用
迭代在冷水管道絕熱層厚度計(jì)算中的應(yīng)用郈愛杰 張 濤 沈 程（中國(guó)汽車工業(yè)工程有限公司 天津 300013）根據(jù)GB 50264—2013《工業(yè)設(shè)備及管道絕熱工程設(shè)計(jì)規(guī)范》（以下簡(jiǎn)稱《規(guī)范》）和GB/T 8175《設(shè)備及管道絕熱設(shè)計(jì)導(dǎo)則》（以下簡(jiǎn)稱《導(dǎo)則》）的相關(guān)計(jì)算公式和參數(shù)確定方法，以柳州地區(qū)冷水管道絕熱為例，采用Excel表格迭代的方法，計(jì)算了柔性泡沫橡塑、離心玻璃棉、硬質(zhì)聚氨酯泡沫作為冷水管道絕熱材料時(shí)的絕熱層厚度。該計(jì)算方法具有簡(jiǎn)便、快捷、準(zhǔn)確的優(yōu)
制冷與空調(diào) 2019年5期2019-11-19
- 芳綸纖維對(duì)EPDM絕熱層燒蝕性能的影響①
體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)絕熱層的主要功能是減緩高溫、高速燃?xì)鈱?duì)發(fā)動(dòng)機(jī)殼體的破壞作用，保護(hù)殼體的結(jié)構(gòu)完整性，因此絕熱層的耐燒蝕性能是其應(yīng)用最為關(guān)鍵的技術(shù)指標(biāo)。大量研究結(jié)果表明，在橡膠中添加耐熱短纖維是提高絕熱層耐燒蝕性能的常用技術(shù)途徑之一[1-5]。芳綸短纖維是絕熱層中常用的耐熱纖維填料，其耐熱性能優(yōu)良，在高溫下仍可保持其骨架，從而能固定住基材燒蝕形成的炭層，使結(jié)炭層附著力得到明顯改善，表現(xiàn)為絕熱層燒蝕性能大幅提高。由于短纖維仍具有一定的長(zhǎng)徑比(≥80)，因此會(huì)使絕熱
固體火箭技術(shù) 2019年4期2019-09-10
- 水冷等溫列管甲醇合成塔中絕熱層設(shè)置的探討
層。但是，對(duì)于絕熱層是否設(shè)置，沒有形成一致的意見。本文對(duì)水冷等溫列管甲醇合成塔催化劑絕熱層設(shè)置的利弊進(jìn)行分析，對(duì)催化劑絕熱層是否設(shè)置進(jìn)行探討。1 催化劑絕熱層的優(yōu)點(diǎn)水冷等溫列管甲醇合成塔在實(shí)際的工程設(shè)計(jì)中，部分裝置考慮在催化劑還原收縮層外，在上部瓷球?qū)雍瓦€原收縮層之間設(shè)計(jì)有約200mm 左右的絕熱層。絕熱層主要作用有三個(gè)，一是作為預(yù)熱段，提高進(jìn)入列管內(nèi)的甲醇合成反應(yīng)氣體的溫度；二是發(fā)揮保護(hù)劑的功能，保護(hù)列管內(nèi)的催化劑；三是作為氣體分布器，使進(jìn)入列管內(nèi)氣體保
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2019年3期2019-01-18
- 有機(jī)短纖維用量和取向?qū)PDM絕熱層性能的影響①
引言EPDM絕熱層以其密度低，耐燒蝕性能優(yōu)異等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛用于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)絕熱層的基體橡膠。為提高固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)絕熱層耐燒蝕性能，其配方中往往會(huì)加入一些無(wú)機(jī)粉體和短切纖維等填料。在絕熱層混煉生產(chǎn)和絕熱硫化過(guò)程中，輥壓或壓擠等強(qiáng)機(jī)械力會(huì)使短纖維發(fā)生取向而顯示各向異性效應(yīng)的性能。這種各向異性會(huì)對(duì)EPDM絕熱層力學(xué)性能、燒蝕性能和收縮率等均具有顯著影響。例如，絕熱層平行出片方向斷裂伸長(zhǎng)率偏低，無(wú)法滿足總體的設(shè)計(jì)指標(biāo)要求；此外，絕熱套、預(yù)制件等硫化產(chǎn)品的尺
固體火箭技術(shù) 2018年5期2018-11-26
- 固體發(fā)動(dòng)機(jī)飛行橫向過(guò)載下絕熱層燒蝕探究①
刷速度和濃度對(duì)絕熱層燒蝕影響的實(shí)驗(yàn)研究，并得到了實(shí)驗(yàn)條件下兩相沖刷參數(shù)和燒蝕率之間的回歸關(guān)系式。劉洋等[9-10]系統(tǒng)地開展了多種過(guò)載工況條件下三元乙丙絕熱材料的燒蝕實(shí)驗(yàn)研究，研究了纖維、SiO2含量對(duì)絕熱層燒蝕特性的影響。諸毓武[11]針對(duì)某導(dǎo)彈主動(dòng)段存在全程橫向過(guò)載的條件，采用工程計(jì)算方法對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層的安全裕度進(jìn)行了分析，對(duì)典型過(guò)載工況下發(fā)動(dòng)機(jī)三維兩相內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值分析，發(fā)現(xiàn)絕熱層迎風(fēng)臺(tái)階可導(dǎo)致局部燒蝕加強(qiáng)的現(xiàn)象，應(yīng)減小臺(tái)階落差。劉洋等[12]為配
固體火箭技術(shù) 2018年4期2018-08-31
- 自由裝填式固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)藥柱低溫點(diǎn)火結(jié)構(gòu)完整性分析①
。同時(shí)，得到了絕熱層模量、泊松比、發(fā)動(dòng)機(jī)藥柱粘接高度等因素對(duì)自由裝填式藥柱發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)完整性的影響規(guī)律。1 計(jì)算模型1.1 有限元模型自由裝填式藥柱固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)通過(guò)膠粘劑將藥柱與發(fā)動(dòng)機(jī)殼體粘接在一起。本文分析兩種情形的發(fā)動(dòng)機(jī)：I型發(fā)動(dòng)機(jī)，藥柱/發(fā)動(dòng)機(jī)殼體間全粘接；II型發(fā)動(dòng)機(jī)，藥柱/發(fā)動(dòng)機(jī)殼體間無(wú)粘接。點(diǎn)火后，推進(jìn)劑從端面開始燃燒。其中，發(fā)動(dòng)機(jī)殼體直徑66.4 mm，長(zhǎng)度為176.7 mm，藥柱直徑為63 mm。由于研究的藥柱和發(fā)動(dòng)機(jī)具有對(duì)稱性,取出一個(gè)子
固體火箭技術(shù) 2018年4期2018-08-31
- 小型固體發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室絕熱層氣囊自動(dòng)膨脹加壓粘貼成型工藝*
動(dòng)機(jī)燃燒室中，絕熱層在高溫高壓燃?xì)獾臎_刷燒蝕下起到保護(hù)發(fā)動(dòng)機(jī)殼體的作用。大多數(shù)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室采用低密度，低燒蝕率的柔性橡膠絕熱層，成型方式主要為手工貼片[1-4]。在燃燒室絕熱生產(chǎn)中，根據(jù)燃燒室殼體尺寸、絕熱層設(shè)計(jì)指標(biāo)及要求，可以選用芯模熱膨脹成型工藝[5]、擠脹成型工藝[6]或氣囊加壓成型工藝[7-9]等方法。這些工藝方法需要對(duì)絕熱層施加成型壓力， 促進(jìn)膠粘劑向絕熱層中滲透和擴(kuò)散，增強(qiáng)絕熱層/膠粘劑/殼體的吸附粘接能力[9]。其中的加壓方式、加壓壓強(qiáng)的大小
固體火箭技術(shù) 2018年3期2018-07-20
- 不同阻燃填料對(duì)三元乙丙橡膠材料性能影響
丙苯為硫化劑的絕熱層體系，研究了不同阻燃填料對(duì)三元乙丙橡膠材料性能的影響，同時(shí)綜述了影響機(jī)理，期望對(duì)耐燒蝕、抗沖刷的絕熱層研究提供一定的參考。阻燃填料；三元乙丙橡膠；性能；影響1 引言目前，固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室內(nèi)絕熱層主要有三元乙丙橡膠和丁腈橡膠材料[1]。國(guó)內(nèi)丁腈橡膠絕熱層已經(jīng)相當(dāng)成熟，三元乙丙橡膠絕熱層至上世紀(jì)八十年代開始研究，現(xiàn)在開始大量使用。由于成碳性差，三元乙丙橡膠用作絕熱層，不能滿足高速、高加速，高能推進(jìn)劑導(dǎo)彈發(fā)動(dòng)機(jī)的使用要求。因此，三元乙丙橡
航天制造技術(shù) 2018年1期2018-04-02
- 適于纏繞工藝的發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層技術(shù)研究
箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體內(nèi)絕熱層材料是固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)必不可少的重要組成部分，是介于發(fā)動(dòng)機(jī)殼體與固體推進(jìn)劑之間的一層隔熱、耐燒蝕材料。它的重要作用是通過(guò)自身的不斷消融、分解帶走大部分熱量以減緩高溫燃?xì)庀驓んw的傳遞速度，從而在發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火工作過(guò)程中保護(hù)殼體結(jié)構(gòu)的完整性，保護(hù)發(fā)動(dòng)機(jī)殼體在高溫、高壓燃?xì)庀碌恼９ぷ鱗1]。目前，發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層的成型方法多采用手工鋪貼法，但該方法存在勞動(dòng)強(qiáng)度大，工藝質(zhì)量不穩(wěn)定、成型部件厚度公差偏大、施工條件惡劣等不足。為了克服傳統(tǒng)手工鋪貼法的弊端，
橡塑技術(shù)與裝備 2018年6期2018-03-16
- 噴管喉襯背壁絕熱層后效傳熱炭化分析①
)噴管喉襯背壁絕熱層后效傳熱炭化分析①蘇建河，陸賀建，白彥軍，唐 敏(中國(guó)航天科技集團(tuán)公司四院四十一所固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒、熱結(jié)構(gòu)與內(nèi)流場(chǎng)國(guó)防科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安 710025)針對(duì)目前噴管喉襯背壁絕熱層后效傳熱炭化缺乏定量分析的現(xiàn)狀，通過(guò)材料模型、載荷模型的研究工作，建立能夠滿足噴管后效傳熱分析精度要求的噴管溫度場(chǎng)有限元計(jì)算方法，并通過(guò)縮比試驗(yàn)噴管溫度場(chǎng)計(jì)算與試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果的對(duì)比分析進(jìn)行驗(yàn)證。在此基礎(chǔ)上，開展了背壁絕熱層后效傳熱的仿真分析，掌握了后效傳熱炭化
固體火箭技術(shù) 2017年4期2017-09-15
- GAP推進(jìn)劑粘接體系組分遷移動(dòng)力學(xué)研究
丙(EPDM)絕熱層粘接體系中幾種可能遷移的組分的含量變化規(guī)律和遷移動(dòng)力學(xué)進(jìn)行了深入研究,結(jié)合粘接試件的力學(xué)性能變化分析了推進(jìn)劑中幾種組分的含量變化對(duì)粘結(jié)體系的影響,為GAP推進(jìn)劑體系中防止組分遷移的研究提供參考。2 實(shí)驗(yàn)部分2.1 儀器與實(shí)驗(yàn)條件高效液相色譜(HPLC,Alliance 2695,Waters,USA)進(jìn)行組分測(cè)定,測(cè)定條件: 流動(dòng)相為45∶55(V∶V)的水和乙腈,流速為1 mL·min-1,Esclipe C-18色譜柱(250 mm
含能材料 2017年8期2017-05-07
- 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層脫粘的脈沖熱像檢測(cè)分析
固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層脫粘的脈沖熱像檢測(cè)分析郭興旺，陳 棟(北京航空航天大學(xué) 機(jī)械工程及自動(dòng)化學(xué)院，北京 100191)為了給紅外熱像法在固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層檢測(cè)中的應(yīng)用提供科學(xué)依據(jù)，用數(shù)值模擬法分析了絕熱層脫粘脈沖熱像檢測(cè)的基本規(guī)律。得到了決策參數(shù)與結(jié)構(gòu)參數(shù)之間的多變量關(guān)系，并對(duì)部分檢測(cè)規(guī)律進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。最大溫差和最大對(duì)比度與脫粘尺寸之間的關(guān)系，可用分段線性函數(shù)近似描述，隨著脫粘尺寸的增大，最大溫差和最大對(duì)比度都增加；最大溫差和最大對(duì)比度與絕熱層厚度的關(guān)
固體火箭技術(shù) 2017年2期2017-05-03
- 基于Micro-CT的NEPE推進(jìn)劑裝藥界面細(xì)觀結(jié)構(gòu)
推進(jìn)劑/襯層/絕熱層界面細(xì)觀結(jié)構(gòu)研究，發(fā)現(xiàn)Micro-CT圖像可明顯區(qū)分界面各相以及各相的基體與填充物，可識(shí)別不同的固體填充物；絕熱層/襯層界面存在有鋸齒狀的鑲嵌結(jié)構(gòu)的擴(kuò)散層，厚度不超過(guò)10 μm；推進(jìn)劑與襯層之間有一定的擴(kuò)散，存在明顯的推進(jìn)劑與襯層基體富集層，在推進(jìn)劑一側(cè)，還形成40～80 μm的HMX顆粒富集層。NEPE推進(jìn)劑；粘接界面；襯層；絕熱層；顆粒填料；顯微CT0 引言固體推進(jìn)劑藥柱通過(guò)襯層實(shí)現(xiàn)與絕熱層的粘合，為保證固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作，要求
固體火箭技術(shù) 2017年2期2017-05-03
- 外國(guó)科學(xué)家就“三元乙丙橡膠(EPDM)燒蝕性能”的研究動(dòng)態(tài)
性能優(yōu)良的橡膠絕熱層，并在型號(hào)為MX的地地戰(zhàn)略導(dǎo)彈的第三級(jí)發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)絕熱層中獲得應(yīng)用。美國(guó)專利公布的火箭發(fā)動(dòng)機(jī)低密度熱塑彈性體耐燒蝕絕熱層也是采用Phos2Chek.RTM.P240(氨基聚磷酸鹽)作為阻燃劑，并配合Crilamid.RTM.EL Y2742(尼龍12)，采用傳統(tǒng)的密煉機(jī)將組分混合均勻，最后絕熱層在350℉進(jìn)行模壓所得絕熱層的密度為1.03 g/cm3。國(guó)外Thikol公司研制出PBI纖維和二氧化硅粉末填料填充的硫化膠絕熱層配方。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明
黑龍江科學(xué) 2017年14期2017-03-08
- HTPB/IPDI推進(jìn)劑裝藥界面弱粘接增強(qiáng)技術(shù)
TA-7)，對(duì)絕熱層表面進(jìn)行預(yù)處理，可抑制近界面推進(jìn)劑弱強(qiáng)度層的形成，顯著提高界面粘接強(qiáng)度。絕熱層表面預(yù)處理后，近界面推進(jìn)劑的凝膠含量可提高約90%，聯(lián)合扯離強(qiáng)度提高400 kPa以上，達(dá)到與推進(jìn)劑本體強(qiáng)度相當(dāng)?shù)乃?，試件破壞形式與其等效應(yīng)力云圖相符。HTPB/IPDI推進(jìn)劑；界面粘接；弱強(qiáng)度層；表面處理劑0 引言HTPB/IPDI推進(jìn)劑因具有藥漿適用期長(zhǎng)、力學(xué)性能和貯存性能優(yōu)良、可研制高固體含量和高燃速推進(jìn)劑配方等優(yōu)點(diǎn)，自20世紀(jì)70年代開始研制以來(lái)，已
固體火箭技術(shù) 2017年1期2017-03-06
- 1.5 m3獨(dú)立C型LNG儲(chǔ)罐蒸發(fā)率簡(jiǎn)化算法
、墊木、管路、絕熱層等漏熱因素的1.5 m3獨(dú)立C型LNG儲(chǔ)罐蒸發(fā)率的簡(jiǎn)化計(jì)算數(shù)值模型，驗(yàn)證了各漏熱因素的獨(dú)立性，建立了計(jì)算體系，統(tǒng)計(jì)回歸蒸發(fā)率與環(huán)境溫度之間的關(guān)系，提出簡(jiǎn)化的計(jì)算公式．將罐體溫度場(chǎng)參數(shù)化、將漏熱因素簡(jiǎn)化并參數(shù)化，使用有限元方法對(duì)罐體的溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，得到罐體漏熱量．比較罐壁、墊木、管路、絕熱層等對(duì)蒸發(fā)率的影響，分析得出各漏熱因素溫度場(chǎng)在工程設(shè)計(jì)情況下不會(huì)產(chǎn)生疊加效應(yīng)這一結(jié)論．罐壁對(duì)蒸發(fā)率影響較大，墊木、管路影響較小．結(jié)果表明，該算法可
大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年1期2017-02-09
- 國(guó)產(chǎn)芳綸在丁腈絕熱層的應(yīng)用研究
國(guó)產(chǎn)芳綸在丁腈絕熱層的應(yīng)用研究李蘭英，林志嬌，何鑫業(yè)，王鳳德（中藍(lán)晨光化工研究設(shè)計(jì)院有限公司，成都 610074）試驗(yàn)研究了不同長(zhǎng)度芳綸短切纖維、漿粕和漿粕母料對(duì)丁腈絕熱層開煉工藝的影響，不同芳綸單絲纖度對(duì)丁腈絕熱層力學(xué)性能的影響，不同纖維表面處理對(duì)芳綸與丁腈橡膠粘合性的影響，以及不同模量芳綸對(duì)丁腈絕熱層線性燒蝕率的影響。結(jié)果表明：芳綸短切纖維以及漿粕母料可滿足丁腈絕熱層開煉混煉工藝性要求；選用單絲纖度1.33 dtex的高模量芳綸，可獲得高于石棉纖維的抗
高科技纖維與應(yīng)用 2016年5期2017-01-13
- 傅-克烷基化反應(yīng)改性芳綸纖維對(duì)EPDM絕熱層力學(xué)性能的影響*
纖維對(duì)EPDM絕熱層力學(xué)性能的影響*周 俊，何永祝，鄧康清（航天四十二所，湖北襄陽(yáng)441003）以傅瑞德-克拉夫茨（Friedel-Crafts）反應(yīng)為基礎(chǔ)，活化處理芳綸纖維的惰性表面,將改性纖維大量加入到EPDM制備成絕熱層。采用紅外、X-射線能譜儀、掃描電鏡檢測(cè)活化處理對(duì)芳綸纖維表面的改性效果，并測(cè)試EPDM絕熱層的力學(xué)性能和動(dòng)態(tài)力學(xué)性能。研究結(jié)果表明，纖維經(jīng)過(guò)活化處理加入EPDM絕熱層后，斷裂伸長(zhǎng)率提高了68.0%，拉伸強(qiáng)度下降了18.6%，同時(shí)彈性
化學(xué)與粘合 2016年4期2016-11-21
- 芳綸纖維對(duì)EPDM絕熱層力學(xué)行為的影響
纖維對(duì)EPDM絕熱層力學(xué)行為的影響凌玲，陳德宏，陳梅，姚衛(wèi)東(中國(guó)航天科技集團(tuán)公司四院四十二所，襄陽(yáng)441003)研究了芳綸纖維長(zhǎng)度和用量變化對(duì)三元乙丙絕熱層力學(xué)行為的影響。結(jié)果表明，隨著芳綸短纖維用量增加和長(zhǎng)度增大，絕熱層的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率均呈下降趨勢(shì)，初始模量呈上升趨勢(shì)，而且平行壓延方向的變化程度明顯大于垂直壓延方向。此外，芳綸纖維明顯改變了絕熱層平行壓延方向的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線形態(tài)，而且隨著纖維用量增加和長(zhǎng)度增大，絕熱層的應(yīng)力屈服點(diǎn)和初始模量逐漸提高
固體火箭技術(shù) 2016年4期2016-11-03
- 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層脫粘的紅外無(wú)損檢測(cè)建模方法
固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層脫粘的紅外無(wú)損檢測(cè)建模方法張南南，郭興旺(北京航空航天大學(xué) 機(jī)械工程及自動(dòng)化學(xué)院，北京100191)在制作固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層人工脫粘缺陷的試件時(shí)，經(jīng)常采用嵌入聚四氟乙烯插片的方法來(lái)模擬脫粘缺陷。多數(shù)情況下，插片很難取出。當(dāng)插片與兩側(cè)材料不完全粘接時(shí)就會(huì)出現(xiàn)空氣隙，且試件的上表面會(huì)有一定程度的凸起。首先證明了某試件中的缺陷是插片和空氣隙組成的混合缺陷，然后進(jìn)一步針對(duì)缺陷的組成、位置和凸起的有無(wú)建立了多種仿真模型并進(jìn)行了仿真計(jì)算，通過(guò)對(duì)仿
無(wú)損檢測(cè) 2016年8期2016-08-30
- 低壓鑄造中加蓋鋼包熱分析研究
對(duì)其影響不大；絕熱層的厚度對(duì)熱量損失和溫度分布影響較大；包壁是熱量損失的主要部位。通過(guò)選取合理的耐火層導(dǎo)熱系數(shù)與絕熱層厚度，將絕熱層應(yīng)用到包蓋，可減少鋼包的熱量損失，降低鋼包密封處的溫度，有利于密封圈的選取。鋼包；結(jié)構(gòu)尺寸；導(dǎo)熱系數(shù)；熱量損失；溫度場(chǎng)0 前言低壓鑄造是在裝有金屬液的密閉鋼包中施加氣體壓力，金屬液通過(guò)升液管被壓入到模具型腔內(nèi)，保壓一段時(shí)間后凝固，以形成鑄件的一種方法。其中保溫性能和密封效果是影響低壓鑄造的主要因素。鋼包作為低壓鑄造中的盛鋼容器
重型機(jī)械 2016年6期2016-04-07
- 三元乙丙橡膠絕熱層的燒蝕特性研究
很高的要求，而絕熱層位于殼體內(nèi)表面與推進(jìn)劑之間的熱防護(hù)材料，主要作用是通過(guò)自身的不斷分解、燒蝕帶走大量熱量，減緩燃?xì)獾母邷叵驓んw的速度，避免殼體達(dá)到危及其結(jié)構(gòu)完整性的溫度，保證發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作［2］，它是固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)防護(hù)的重要組成部分。因此，正確選擇絕熱層的種類顯得非常重要。目前，空空導(dǎo)彈的固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)多采用丁羥基絕熱層和三元乙丙橡膠(EPDM)絕熱層。其中，三元乙丙橡膠絕熱層材料因其密度低、熱分解溫度高、熱分解吸熱大、耐熱氧老化性能好、充填系數(shù)大，與
航空兵器 2015年2期2015-11-15
- 考慮貨艙絕熱層壓力的薄膜型LNG船相關(guān)操作要領(lǐng)
26)考慮貨艙絕熱層壓力的薄膜型LNG船相關(guān)操作要領(lǐng)何慶華，尹建川，章文俊(大連海事大學(xué) 航海學(xué)院，遼寧 大連 116026)針對(duì)No 96和Mark III兩種薄膜型LNG船的屏壁非常薄，承受壓力的范圍有限的問(wèn)題，為保證貨艙安全，比較分析這兩種船型的貨物圍護(hù)系統(tǒng)、貨艙和主次絕熱層正常壓力范圍，以及引起壓力過(guò)高和過(guò)低的原因，介紹貨艙壓力升高、降低可能觸發(fā)的報(bào)警，總結(jié)薄膜型LNG船貨物操作過(guò)程中應(yīng)注意的問(wèn)題。LNG船；薄膜；屏壁；絕熱層；貨艙壓力液化天然氣(
船海工程 2015年6期2015-05-08
- 燃?xì)獍l(fā)生器絕熱層燒蝕數(shù)值仿真*
0)燃?xì)獍l(fā)生器絕熱層燒蝕數(shù)值仿真*周 源1,齊 強(qiáng)1,陳志剛1,徐 明2(1 海軍航空工程學(xué)院,山東煙臺(tái) 264001;2 91515部隊(duì),海南三亞 572000)為了研究燃?xì)獍l(fā)生器燃燒室絕熱層的傳熱燒蝕過(guò)程,建立了熱化學(xué)燒蝕計(jì)算模型和絕熱層傳熱計(jì)算模型。考慮到燒蝕過(guò)程中絕熱層邊界的移動(dòng),根據(jù)預(yù)測(cè)-校正格式對(duì)模型進(jìn)行離散,并采用擬牛頓法對(duì)絕熱層的燒蝕過(guò)程及傳熱過(guò)程進(jìn)行了耦合計(jì)算。計(jì)算得到了絕熱層表面溫度、燒蝕率和燒蝕厚度等參數(shù)的變化規(guī)律。計(jì)算結(jié)果表明,預(yù)測(cè)
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2015年2期2015-05-08
- 過(guò)載下燃燒室粒子特性與絕熱層燒蝕研究進(jìn)展①
燒室粒子特性與絕熱層燒蝕研究進(jìn)展①田維平1,2，許團(tuán)委1， 王健儒3(1.西北工業(yè)大學(xué) 航天學(xué)院，西安 710072；2.中國(guó)航天科技集團(tuán)公司四院，西安 710025；3.中國(guó)航天科技集團(tuán)公司四院四十一所，西安 710025)總結(jié)和分析了國(guó)、內(nèi)外對(duì)飛行過(guò)載下固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)中出現(xiàn)的絕熱層燒蝕問(wèn)題的研究方法。詳細(xì)闡述了燃燒室粒子粒度參數(shù)確定方法、過(guò)載流場(chǎng)數(shù)值模擬方法及地面模擬過(guò)載試驗(yàn)方法等方面研究進(jìn)展。首次提出了獲取過(guò)載下粒子分布參數(shù)的兩種新途徑，即基于飛行發(fā)
固體火箭技術(shù) 2015年1期2015-04-25
- 內(nèi)嵌管式輻射地板的頻域熱特性分析
計(jì)算了不同厚度絕熱層的輻射地板的頻域熱特性，分析了絕熱層厚度對(duì)內(nèi)嵌管式輻射地板熱特性的影響.結(jié)果表明，在高頻區(qū)域，絕熱層厚度對(duì)地板傳熱的影響較小，而在低頻區(qū)域內(nèi)影響較為明顯，盡管絕熱層厚度取到40 mm，地板下表面仍存在較大的熱流損失，約占管道熱流的16%.頻域有限差分法；內(nèi)嵌管式輻射地板；頻域熱特性；CFD由于內(nèi)嵌管式地板輻射系統(tǒng)相比于空氣空調(diào)系統(tǒng)具有更好的熱舒適性以及更高的能效，該系統(tǒng)在建筑里越來(lái)越多地被使用[1-3].在內(nèi)嵌管式地板輻射系統(tǒng)的設(shè)計(jì)過(guò)程
- 熱解型絕熱材料燒蝕過(guò)程數(shù)值仿真
體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)中絕熱層的熱防護(hù)性能直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)工作的可靠性和安全性［1］。暴露于高溫高壓燃?xì)庵械?span id="syggg00" class="hl">絕熱層，主要是通過(guò)一種“燒蝕機(jī)理”來(lái)保護(hù)發(fā)動(dòng)機(jī)殼體的。絕熱材料在高熱流作用下，由于材料發(fā)生化學(xué)、物理性質(zhì)和結(jié)構(gòu)上的變化，生成堅(jiān)實(shí)的碳化層，并進(jìn)一步產(chǎn)生表面材料燒蝕現(xiàn)象而吸收熱量，從而延緩熱量向殼體內(nèi)部的傳導(dǎo)。因此，研究絕熱層的傳熱燒蝕規(guī)律對(duì)確保固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)安全工作具有重要意義。關(guān)于熱解型材料的傳熱燒蝕問(wèn)題已有很多的研究，文獻(xiàn)［2］中和文獻(xiàn)［3］中根據(jù)熱解型絕熱
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2015年5期2015-02-26
- 一種真空加壓絕熱工藝方法①
化要求。一種將絕熱層粘貼加工于固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)殼體末端內(nèi)壁的設(shè)備及其方法適用于機(jī)口絕熱層的粘貼，此方法是將機(jī)口絕熱層模壓成為半硫化狀態(tài)的環(huán)形體，再使用裝置上的硅橡膠，將其擠壓粘貼于殼體機(jī)口。硅橡膠受到擠壓變形對(duì)絕熱層施壓，高溫硫化粘接［1］。絕熱層機(jī)械貼片方法嘗試性地在兩端開口的固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)絕熱使用，此方法是殼體在旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)狀態(tài)下，條片狀絕熱層軟片通過(guò)刷膠機(jī)和送片機(jī)構(gòu)，將絕熱層送到待粘貼部位，同時(shí)壓片系統(tǒng)擠壓絕熱層，將其貼在殼體內(nèi)表面，高溫硫化粘接。此方法
固體火箭技術(shù) 2013年4期2013-08-31
- 石化設(shè)備絕熱層下的金屬腐蝕
，分析化工設(shè)備絕熱層下的腐蝕以及采取預(yù)防/減緩措施很有必要。1 絕熱層下的腐蝕絕熱層下腐蝕是指對(duì)于高溫保溫或低溫保冷的鋼結(jié)構(gòu)管道、儲(chǔ)罐或設(shè)備，由于其外表面被絕熱層所覆蓋，在正常運(yùn)行尤其是發(fā)生熱循環(huán)的條件下，由于絕熱層下的水分發(fā)生冷凝，從而造成局部的電解質(zhì)溶液聚集，進(jìn)而引起金屬腐蝕。絕熱層下腐蝕的嚴(yán)重性在于無(wú)法及時(shí)發(fā)現(xiàn)。一般為了保護(hù)絕熱層和達(dá)到美觀效果，在做完絕熱層后往往在絕熱材料外面包覆一層鍍鋅鐵皮或鋁箔。因此，往往看到絕熱層下腐蝕的時(shí)候已經(jīng)太遲了，經(jīng)常導(dǎo)
石油化工腐蝕與防護(hù) 2013年4期2013-04-08
- 某雙脈沖發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室兩相流場(chǎng)數(shù)值分析①
驗(yàn)后出現(xiàn)一脈沖絕熱層縱向燒蝕不均勻現(xiàn)象，一脈沖前段絕熱層出現(xiàn)“凹坑”。為了解其原因，應(yīng)用數(shù)值計(jì)算方法，采用FLUENT計(jì)算平臺(tái)，對(duì)此發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室內(nèi)兩相流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬。計(jì)算結(jié)果表明，由于雙脈沖發(fā)動(dòng)機(jī)級(jí)間通道的存在，使得燃?xì)饬髟谝幻}沖燃燒室內(nèi)出現(xiàn)后臺(tái)階流動(dòng)，氣流發(fā)生分離再附著過(guò)程，氣流再附著點(diǎn)附近剛好為絕熱層燒蝕較為劇烈的部位，同時(shí)顆粒相隨氣流撞擊在絕熱層壁面位置，也與“凹坑”部位重合。因此，氣流再附著過(guò)程及顆粒相沖刷過(guò)程為影響一脈沖絕熱層縱向燒蝕不均勻現(xiàn)
固體火箭技術(shù) 2012年3期2012-07-09
- BDNPF／A 增塑劑向襯層和絕熱層中的遷移
在不同的襯層和絕熱層中，含能增塑劑的遷移特性與惰性增塑劑也有所不同。目前，國(guó)內(nèi)外的研究集中于對(duì)推進(jìn)劑中硝化甘油等硝酸酯類含能增塑劑的遷移。研究不同體系的襯層和絕熱層中含能增塑劑的遷移特性及其帶來(lái)的性能變化，對(duì)含有含能增塑劑的推進(jìn)劑的襯層和絕熱層材料的選擇具有指導(dǎo)意義。本實(shí)驗(yàn)采用浸漬法［3］研究了BDNPF／A 在3種不同類型的襯層和兩種不同類型的絕熱層中的遷移特性，采用傅里葉變換紅外光譜、熱機(jī)械分析、抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率測(cè)試、燒蝕率測(cè)試等方法研究了不同類型襯層
火炸藥學(xué)報(bào) 2012年5期2012-01-29
- 旋轉(zhuǎn)條件下長(zhǎng)尾噴管絕熱層燒蝕預(yù)示*
、裝藥燃燒以及絕熱層熱防護(hù)的影響規(guī)律目前還不是很清楚。對(duì)于長(zhǎng)尾噴管發(fā)動(dòng)機(jī)來(lái)說(shuō),由于發(fā)動(dòng)機(jī)流道中流動(dòng)參數(shù)變化劇烈,旋轉(zhuǎn)對(duì)于絕熱層燒蝕的影響更為復(fù)雜,為了保證導(dǎo)彈能夠滿足設(shè)計(jì)要求,達(dá)到較高水平的作戰(zhàn)性能,迫切需要開展該方面的研究[1-9]。對(duì)于旋轉(zhuǎn)條件下長(zhǎng)尾噴管發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層燒蝕研究尚未見報(bào)道,文中基于旋轉(zhuǎn)條件下長(zhǎng)尾噴管發(fā)動(dòng)機(jī)三維兩相流場(chǎng)計(jì)算結(jié)果,通過(guò)提取燒蝕邊界參數(shù),利用碳化燒蝕模型開展了旋轉(zhuǎn)條件下的絕熱層燒蝕預(yù)示。1 燒蝕計(jì)算模型1.1 物理模型和燒蝕邊界參
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2011年3期2011-12-07
- 變密度多層絕熱的理論分析
密度，可以優(yōu)化絕熱層的整體絕熱性能。即可在輻射占主要部分的高溫段采用較大的層密度以減小輻射熱流，同時(shí)在固體導(dǎo)熱作用開始顯現(xiàn)的低溫段采用較小的層密度。目前，Hastings［8］和 Martin［9］等進(jìn)行了變密度多層絕熱方面的研究，但中國(guó)國(guó)內(nèi)還未見相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道，本文將分析不同的層密度分布對(duì)絕熱層溫度分布的影響以及對(duì)總漏熱的改善效果，研究最優(yōu)層密度分布隨各參數(shù)(總層數(shù)、熱邊界溫度)的變化情況。2 理論模型為了比較采用不同層密度分布時(shí)多層絕熱材料的絕熱性能，控
低溫工程 2011年6期2011-09-17
- 小波分析在超聲測(cè)厚信號(hào)特征提取中的應(yīng)用
1)火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層超聲測(cè)厚技術(shù)是發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量評(píng)價(jià)研究的熱點(diǎn)。由于發(fā)動(dòng)機(jī)殼體是經(jīng)過(guò)旋壓而成,所以殼體外表面留有旋壓紋理,造成超聲回波信號(hào)的噪聲較大,不易提取厚度特征,對(duì)厚度的測(cè)量帶來(lái)困難。因此,研究超聲測(cè)厚信號(hào)的特征提取具有重要意義。1 板波誘發(fā)波測(cè)厚原理超聲板波(蘭姆波[1])在板(殼體)中傳播時(shí),既有橫波,又有縱波。板中的質(zhì)點(diǎn)基于這兩種振動(dòng)的合成,在其平衡位置附近做橢圓形運(yùn)動(dòng),波動(dòng)前進(jìn)方向與板平行。若板的一側(cè)粘有其它材料,板波在向前傳播時(shí),其中的橫波會(huì)將
無(wú)損檢測(cè) 2010年12期2010-07-23