壓下率
- IF鋼冷軋和退火過程的織構(gòu)演變規(guī)律
技術(shù)研究了冷軋壓下率、大冷軋變形下退火對IF鋼織構(gòu)的影響規(guī)律,以期為工業(yè)生產(chǎn)提供參考。1 試驗材料與方法試驗用原始材料為某鋼廠生產(chǎn)的超低碳IF鋼,其化學(xué)成分見表1。IF鋼出廠規(guī)格為760 ℃熱軋+740 ℃高溫卷取態(tài)板材,板材終軋厚度為5.53 mm。熱軋卷取后板材呈現(xiàn)完全再結(jié)晶態(tài)組織,晶粒如圖1所示。冷軋樣品取自熱軋鋼板,采用雙輥軋設(shè)備進(jìn)行冷軋?zhí)幚?其軋制壓下率為40%和80%。退火在80%冷軋壓下率的樣品中進(jìn)行,設(shè)計的退火工藝為:670、790和850
金屬熱處理 2023年9期2023-10-10
- 冷軋對2205 雙相不銹鋼在人工海水中耐蝕性的影響
不銹鋼采用不同壓下率(PCRR＝20%～80%)冷軋，對試樣進(jìn)行金相觀察和硬度測量，利用動電位極化曲線測試和電化學(xué)阻抗譜研究冷軋2205DSS 在人工海水(3.5%NaCl 溶液)中的耐蝕性能，為2205DSS 在海洋環(huán)境中的應(yīng)用提供參考。1 試 驗試驗材料選用寶鋼生產(chǎn)的含氮2205DSS 熱軋板B2205，其化學(xué)成分為(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%):0.02 C、0.17 N、22.00 Cr、5.50 Ni、3.10 Mo、Fe 余量。使用四輥異步軋機(jī)對原始尺寸為3
材料保護(hù) 2023年4期2023-05-22
- GA鍍層在冷軋變形下的組織形貌和耐蝕性分析
鍍層板在不同壓下率進(jìn)行冷軋之后的鍍層組織形貌，以及耐腐蝕性能的變化規(guī)律，為探索GA 鍍層熱成型鋼差厚板的工藝可行性提供理論支撐。2 試驗部分2.1 試驗材料試驗所用的基體材料為某鋼廠生產(chǎn)的22MnB5超高強(qiáng)冷軋熱成形鋼板，其化學(xué)成分如表1 所示，其表面通過熱浸鍍技術(shù)及合金化擴(kuò)散作用(即在熱浸鍍以后鍍層尚未凝固之前，繼續(xù)升溫使得鍍層中Zn、Fe 發(fā)生化合反應(yīng))生成Zn-Fe 合金鍍層，即GA 鍍層，鍍層原料板厚度為1.5 mm。表1 22MnB5試驗鋼化學(xué)
汽車工藝與材料 2023年1期2023-02-08
- 壓下率對薄鋁硅鍍層熱成形鋼組織和性能的影響
制，研究在不同壓下率條件下鋁硅鍍層結(jié)構(gòu)、基體顯微組織、力學(xué)性能及冷彎性能的變化規(guī)律。1 試驗材料及方法試驗材料選用某鋼廠生產(chǎn)的薄鋁硅鍍層熱成形鋼，原板厚度為1.80 mm，鍍層厚度為單面40 g/m2（鍍層代碼AS80），基板為22MnB5，化學(xué)成分見表1。表1 試驗材料主要化學(xué)成分 %利用上述材料分別開展15%、30%、45%壓下率條件下的軋制，軋后厚度分別為1.53 mm、1.26 mm和0.99 mm；采用同一種熱處理工藝，即加熱溫度930℃，保溫時
山西冶金 2022年6期2022-11-12
- 十八輥單機(jī)架軋機(jī)密集橫紋缺陷生成機(jī)理研究
規(guī)程中，末道次壓下率小于3%，在實際軋制中導(dǎo)致側(cè)支撐受力變小，小粗糙度的輥面受力較小，使得側(cè)支撐輥出現(xiàn)打滑現(xiàn)象，造成輥面受損，復(fù)制到帶鋼上。末道次毛輥軋制時，一般不會出現(xiàn)橫紋缺陷。在軋制SK85后，切換毛輥軋制，會出現(xiàn)幾卷輕微橫紋卷，在軋制5卷以后基本消失。由此判斷工作輥粗糙度對側(cè)支撐輥影響較大[7]。軋制過程中，軋機(jī)輥子粗糙度衰減如表1所示。表1 軋機(jī)輥子粗糙度衰減表對軋機(jī)輥系粗糙度進(jìn)行測量[8]，各輥組的粗糙度衰減不同，衰減最多的是側(cè)支撐輥，在下線時，
山西冶金 2022年6期2022-11-12
- 壓下率對鋁硅鍍層熱成形鋼鍍層結(jié)構(gòu)的影響
制，研究在不同壓下率條件下鋁硅鍍層結(jié)構(gòu)的變化規(guī)律。1 試驗材料及方法試驗材料選用某鋼廠生產(chǎn)的3種不同鋁硅鍍層厚度熱成形鋼，鍍層重量為單面20g/m2、40g/m2、75g/m2，鍍層代碼分別為AS40、AS80、AS150，基板為22MnB5，樣板厚度均為1.80mm。利用上述材料分別開展0%、15%、30%、45%壓下率條件下的軋制，冷軋后試驗鋼厚度分別為1.53mm、1.26mm和0.99mm；后續(xù)采用同一種熱處理工藝，即加熱溫度930℃，保溫時間4m
武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2022年3期2022-10-03
- 壓下率對冷軋及退火純鈦板材織構(gòu)的影響
m，對應(yīng)的冷軋壓下率分別為15%、45%、67%。對不同壓下率的冷軋板材進(jìn)行580 ℃/2 h退火處理。分別從壓下率為0%(原始板材)、15%、45%、67%的冷軋態(tài)和退火態(tài)板材上取樣，加工成標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣和20 mm×25 mm的XRD試樣。采用CMT5605萬能力學(xué)試驗機(jī)進(jìn)行室溫拉伸性能測試。XRD試樣用200#～2000#砂紙依次打磨，用酒精清洗干凈后吹干，采用D8 Advance型XRD測試極圖和取向分布函數(shù)(ODF)圖。2 結(jié)果與分析2.1 冷軋純
鈦工業(yè)進(jìn)展 2022年4期2022-09-15
- 冷軋壓下率對3104鋁合金織構(gòu)演變的影響
合金進(jìn)行了不同壓下率的冷軋,發(fā)現(xiàn)此批樣品的織構(gòu)轉(zhuǎn)變存在明顯的規(guī)律性,并進(jìn)一步對冷軋板進(jìn)行退火處理,對其織構(gòu)、微觀結(jié)構(gòu)等的轉(zhuǎn)變進(jìn)行分析和探討。1 試驗試驗材料為厚度2.20 mm的3104熱軋坯料,卷取溫度為345 ℃,主要化學(xué)成分如表1所示。熱軋板經(jīng)過2.20 mm→1.02 mm→0.52 mm→0.26 mm三道次冷軋后得到薄板,在各道次進(jìn)行取樣,對應(yīng)原板的壓下率分別為53.6%、76.4%、88.2%,如圖1所示。使用箱式爐對3件冷軋板進(jìn)行退火試驗,
寶鋼技術(shù) 2022年3期2022-07-12
- 鋁合金非等界面復(fù)合板的軋制可行性分析
件, 探究不同壓下率、軋制溫度對鋁合金非等界面復(fù)合板的影響規(guī)律, 并通過熱軋實驗對非等界面復(fù)合加以驗證. 結(jié)果表明: 隨著壓下率的增大, 垂直壓應(yīng)力也隨之增大, 同時垂直壓應(yīng)力呈現(xiàn)流道附近最大, 兩端邊部最小; 軋制過程中的上下板垂直應(yīng)力變化趨勢一致, 通過最大垂直應(yīng)力與變形抗力比值分析得出邊部區(qū)域復(fù)合較為困難. 熱軋溫度在400℃、430℃時, 邊部界面在壓下率為30%時就能完全復(fù)合, 此溫度利于復(fù)合板復(fù)合; 熱軋溫度在460℃時, 邊部界面在壓下率為5
寧波大學(xué)學(xué)報（理工版） 2022年4期2022-07-07
- 基于正交試驗的鍛錘磨損分析及工藝參數(shù)優(yōu)化
度(B)、鍛錘壓下率(C)、摩擦系數(shù)(D)作為影響鍛錘磨損行為的4個因素，每個因素設(shè)置4個水平，得到正交因素水平表如表1所示。表1 正交試驗因素水平2.3 正交試驗結(jié)果分析表2所示為正交試驗方案及相對應(yīng)的鍛錘磨損深度模擬結(jié)果。為確保試驗結(jié)果的可信度，采用方差法和極差法對結(jié)果進(jìn)行分析，對應(yīng)的極差分析表和方差分析表如表3和表4所示。極差值R大小反映了各因素對試驗指標(biāo)的影響程度，R值越大表明該因素對指標(biāo)影響越大。由表3可知，對鍛錘磨損影響的主次因素順序為C>D>
武漢科技大學(xué)學(xué)報 2022年4期2022-05-26
- 冷軋壓下率對IF鋼微結(jié)構(gòu)、織構(gòu)及深沖性能的影響
要影響。而冷軋壓下率對IF鋼的微結(jié)構(gòu)和織構(gòu)具有直接影響。分析和研究冷軋壓下率對IF鋼的微結(jié)構(gòu)、織構(gòu)及深沖性能的影響，對于控制其織構(gòu)組分、改進(jìn)產(chǎn)品的深沖性能，具有非常重要的科學(xué)和工程意義。本文采用電子背散射衍射技術(shù)(EBSD)和X射線衍射技術(shù)(XRD)表征不同冷軋壓下率的IF鋼樣品中織構(gòu)和力學(xué)性能演變，研究其織構(gòu)和深沖性能的演變規(guī)律，為工業(yè)生產(chǎn)提供參考。1 試驗材料與方法表1 試驗鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)使用數(shù)控式剪板機(jī)將熱軋原料鋼板剪切成600 mm×
金屬熱處理 2022年1期2022-03-15
- 軋制制備鋁/鎂復(fù)合板數(shù)值模擬和翹曲變形控制
軋制溫度、軋制壓下率和軋輥預(yù)加熱軋制工藝下的熱軋過程進(jìn)行模擬。對軋制變形區(qū)鋁/鎂復(fù)合板的應(yīng)力分布進(jìn)行分析，討論其對鋁/鎂復(fù)合板變形協(xié)調(diào)性的影響。最后在不同軋制工藝下進(jìn)行單道次熱軋實驗，制備鋁/鎂（5052/AZ31B）復(fù)合板并與模擬結(jié)果進(jìn)行對比。有限元模擬和熱軋實驗結(jié)果表明，隨著軋制壓下率的增大和軋制溫度的升高，鋁/鎂復(fù)合板的翹曲增大；將靠近鋁基體側(cè)軋輥預(yù)加熱后，可以有效改善鋁/鎂復(fù)合板的翹曲問題。以軋制溫度450 ℃為例，軋制壓下率逐漸增大時，復(fù)合板的延
精密成形工程 2021年6期2021-12-13
- 徑鍛壓下率對鎂棒熱力參數(shù)及組織演變的影響
春塑性成形徑鍛壓下率對鎂棒熱力參數(shù)及組織演變的影響鄒景鋒，馬立峰，朱艷春（太原科技大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，太原 030024）通過徑向鍛造工藝制備大尺寸鎂合金棒料，并研究ZK60鎂合金穩(wěn)定變形區(qū)軸向截面邊部位置的組織演變規(guī)律?；谳S對稱模型，利用數(shù)學(xué)解析方法建立不同壓下率下的鎂棒應(yīng)變分量數(shù)學(xué)模型；使用彈塑性有限元分析軟件對不同壓下率下的鎂棒徑鍛過程進(jìn)行熱力耦合分析；采用GFM-SSP32徑鍛機(jī)對鑄態(tài)ZK60鎂合金棒材進(jìn)行階梯鍛造實驗。隨著徑向壓下量的增大，晶粒
精密成形工程 2021年6期2021-12-13
- 復(fù)合材料層合板輥壓工藝參數(shù)影響軋輥軸承振動實驗研究
獻(xiàn)［6］研究了壓下率對鈦/鋁層合板的厚比分配、剪切強(qiáng)度和界面的影響。文獻(xiàn)［7］研究了不同壓下量對復(fù)合板材拉伸性能的影響。文獻(xiàn)［8］分析了厚度比、輥速比、首道次壓下率以及軋件與上下軋輥間摩擦系數(shù)比對復(fù)合軋制過程中翹曲變形、塑性應(yīng)變以及軋制力的影響。文獻(xiàn)［9］研究了軋制工藝對復(fù)合材料電導(dǎo)率和力學(xué)性能的影響。復(fù)合材料層合板輥壓加工過程中，軋輥軸承的振動影響因素很多，包括材料本身的尺寸參數(shù)和力學(xué)特性，以及輥壓加工的工藝參數(shù)，如軋輥速度、壓下率等，目前尚缺少這方面的
遼寧科技大學(xué)學(xué)報 2021年4期2021-11-26
- 基于余弦速度場的厚板軋制力能參數(shù)建模
討論圖4為不同壓下率下各軋制功率的變化關(guān)系圖。由圖可知，在各壓下率下，內(nèi)部變形功率總是軋制過程中消耗能量的最主要部分，且它在總軋制功率中的占比隨著壓下率的增加而增加，摩擦功率和剪切功率幾乎在同一個數(shù)量級且摩擦功率數(shù)值最小。摩擦功率和剪切功率雖然都與壓下率成正相關(guān)，但其數(shù)值均小于內(nèi)部變形功率。當(dāng)摩擦因子為0.6時，剪切功率與摩擦功率在壓下率為0.35時相等，而當(dāng)摩擦因子為0.8時，二者在壓下率為0.3時相等。此外，隨著摩擦因子的增加，摩擦功率的增長速率大于剪
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2021年8期2021-08-11
- 頂管軋制對擠壓態(tài)ZK60鎂合金顯微組織和力學(xué)性能的影響
軋制工藝中不同壓下率對ZK60鎂合金管材顯微組織和力學(xué)性能的影響，為頂管軋制工藝制備鎂合金管材提供借鑒和指導(dǎo)?；谟邢拊M及頂管軋制實驗，對不同壓下率下的模擬及實驗結(jié)果進(jìn)行對比驗證，分析不同壓下率下的鎂合金管材軋制過程以及過程中的組織演變規(guī)律。隨著壓下率的增加，管材整體應(yīng)變呈上升趨勢，并從外到內(nèi)遞減。在壓下率為45%時，累積應(yīng)變達(dá)到峰值，晶粒得到明顯細(xì)化。軋制后材料的強(qiáng)度由273 MPa提升至377 MPa，伸長率由29%下降至10%。使用頂管軋制工藝完
精密成形工程 2021年3期2021-06-04
- 低合金冷軋高強(qiáng)鋼HC420LA 生產(chǎn)工藝優(yōu)化
化學(xué)成分、冷軋壓下率和連續(xù)退火溫度采取優(yōu)化措施，使得性能達(dá)到了標(biāo)準(zhǔn)要求且富余量充足。1 存在問題及分析安鋼生產(chǎn)的HC420LA，采用的是DIN EN 10268標(biāo)準(zhǔn),具體見表1。在小批量生產(chǎn)時，HC420LA 出現(xiàn)屈服強(qiáng)度偏低問題，厚度1.0～1.5 mm 的產(chǎn)品的屈服強(qiáng)度在410 ～420 MPa，而厚度2.0 mm 的產(chǎn)品的屈服強(qiáng)度在400 MPa 以下。屈服強(qiáng)度的均值為402 MPa，抗拉強(qiáng)度的均值為540 MPa，伸長率的均值為24%，其中屈服強(qiáng)度
河南冶金 2021年5期2021-04-13
- 船用曲軸鋼S34MnV液芯鍛造研究
行2道次壓平，壓下率25%，送進(jìn)量為1 200 mm，壓下速率為30 mm/s，第1道次結(jié)束后將液芯鋼錠翻轉(zhuǎn)90°進(jìn)行第2道次的壓下。圖1 有限元幾何模型Fig.1 The finite element geometric model2 液芯鍛造的變形特點第1道次壓下時，壓下率25%，即壓下量450 mm，進(jìn)給量1 200 mm，壓下速率150 mm/s。將液芯鋼錠縱向剖開，取軸向面ZOY剖面上軸線上5個特殊點，分別為點P1(接砧液芯處)，點P2(液芯處)
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報 2021年2期2021-03-16
- 鍍鋅板沖壓條紋缺陷的原因分析及改善措施
品，發(fā)現(xiàn)在相同壓下率下，3 號產(chǎn)品的r 值也相對較高，Δr值相對較低，說明添加Nb 元素對提高r值、降低Δr值有促進(jìn)作用；2.2 冷軋壓下率對IF鋼r值、Δr值的影響冷軋壓下率通過影響材料的組織結(jié)構(gòu)進(jìn)而影響材料的r 值和Δr 值。1～4 號產(chǎn)品成品厚度0.4 mm，熱卷厚度依次為2 mm、2.2 mm、2.2 mm、2.4 mm，計算后對應(yīng)的壓下率為80%、81.82%、81.82%、83.33%。對比1號和2號、3號和4號產(chǎn)品，同樣可以得出提高壓下率可以
冶金動力 2020年12期2021-01-04
- 森吉米爾20輥軋機(jī)薄帶軋制工藝研究
之一，具有道次壓下率大、板形控制能力強(qiáng)、軋制力小以及成品厚度公差波動范圍小等特點，主要用來軋制200 系、300 系和400 系不銹鋼冷軋薄帶。目前，世界上大部分的高精度薄帶都是森吉米爾軋機(jī)生產(chǎn)的，因為道次壓下率大，所以20 輥軋機(jī)可以用較厚的原料來生產(chǎn)薄帶，有效地節(jié)約生產(chǎn)過程中的成本。另外，因為20 輥軋機(jī)有較好的板形和厚度控制能力，所軋制出來的0.3 mm以下的不銹鋼有較好的板形和厚度公差，受到廣大的客戶喜愛。該文結(jié)合我公司冷軋廠森吉米爾20 輥軋機(jī)的
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2020年18期2020-12-22
- 軋制工藝制備鎂鋁層合板的研究現(xiàn)狀
為復(fù)雜，如軋制壓下率、軋制溫度、軋制速度等參數(shù)均會影響層合板的成品質(zhì)量，因此需綜合考慮不同金屬的變形協(xié)調(diào)性、界面金屬化合物的生成機(jī)制、異種原子的擴(kuò)散結(jié)合特點等因素的影響。本文從工藝參數(shù)方面入手，論述分析了鎂鋁層合板軋制復(fù)合工藝的研究現(xiàn)狀，并對其制備工藝難點及應(yīng)用難題進(jìn)行了探討，為未來鎂鋁層合板制備技術(shù)的研究方向提供了一些參考。1 鎂鋁層合板的軋制復(fù)合工藝鎂、鋁板在軋制復(fù)合時，須使金屬表面在大變形壓力作用下發(fā)生破碎[7]，并通過板間機(jī)械結(jié)合點擠出的新鮮金屬的
重型機(jī)械 2020年5期2020-11-24
- 大規(guī)格42CrMo軋材軋制工藝參數(shù)研究
度、軋制速度和壓下率分布規(guī)律)進(jìn)行分析。2.1 模型建立采用數(shù)值模擬軟件對軋制過程進(jìn)行仿真模擬，材質(zhì)42CrMo，溫度參數(shù)范圍800～1250℃，可滿足軋鋼開坯過程中溫度的變化；穩(wěn)態(tài)軋制摩擦系數(shù)為0.25，建立模型示意圖如圖1。圖1 模型示意圖Figure 1 Model diagram2.2 軋鋼加熱溫度原始坯料尺寸為498 mm×466 mm×1000 mm，軋制速度為1.6 m/s，壓下量80 mm，加熱溫度從1010～1050℃，10℃一個檔，模擬
中國重型裝備 2020年4期2020-10-14
- 工藝因素對銅-鋁-銅復(fù)合板界面結(jié)合的影響*
制復(fù)合過程中，壓下率、預(yù)處理及銅鋁層厚度等工藝參數(shù)均會影響機(jī)械結(jié)合效果，因而軋制復(fù)合工藝參數(shù)對銅鋁復(fù)合板的最終質(zhì)量起到?jīng)Q定性作用.本文主要研究了壓下率和軋前處理對復(fù)合效果的影響，以期獲得質(zhì)量性能優(yōu)越的銅鋁復(fù)合板材.1 材料和方法實驗所用銅帶和鋁板是工業(yè)純銅和電工鋁.軋制復(fù)合所用的銅、鋁材料牌號分別為TU1和1050，其化學(xué)成分分別如表1、2所示.表1 純銅TU1的化學(xué)成分(w)表2 純鋁1050的化學(xué)成分(w)為了研究銅鋁板厚度變化對復(fù)合效果的影響，采用厚
沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2020年1期2020-06-10
- 熱軋7075/AZ31B復(fù)合板的顯微組織及結(jié)合性能
、軋制速度以及壓下率等，國內(nèi)外許多學(xué)者對相關(guān)課題進(jìn)行了研究, Luo等[14]采用二道次熱軋法制備了5052 Al/ AZ31 Mg/5052 Al復(fù)合板，第一道次在350 ℃、40%壓下率下進(jìn)行軋制，第二道次在400 ℃、50%壓下率下進(jìn)行軋制，該復(fù)合板擁有良好的整體拉伸性能，但是沒有對復(fù)合板的結(jié)合性能進(jìn)行討論.張建軍[15]在400 ℃軋制溫度下單道次熱軋制備了不同壓下率的5052 Al/AZ31B Mg/5052 Al復(fù)合板，結(jié)果表明隨壓下量逐步增加
工程科學(xué)學(xué)報 2020年5期2020-06-05
- 碳擴(kuò)散對非真空熱軋不銹鋼復(fù)合板結(jié)合性能的影響
有關(guān)，增加軋制壓下率可使氧化物彌散分布，單位面積內(nèi)氧化物數(shù)量減少，復(fù)合板界面結(jié)合質(zhì)量因而提高。Liu[13]等認(rèn)為復(fù)合板界面氧化可有效抑制合金元素擴(kuò)散，從而影響復(fù)合板界面結(jié)合強(qiáng)度，而軋制結(jié)合界面碳化物薄層的析出會造成復(fù)合板剪切強(qiáng)度降低，Li等[11]發(fā)現(xiàn)有Cr3C2析出物、Fe3O4氧化物及Fe-Cr金屬間化合物等分布在復(fù)合板界面周圍。Wang[14]等研究軋制壓下率對復(fù)合板組織的影響后發(fā)現(xiàn)，隨著壓下率的增加，晶粒尺寸、脫碳層厚度、滲碳層、合金元素擴(kuò)散距離
武漢科技大學(xué)學(xué)報 2020年2期2020-05-12
- 壓下率對不銹鋼復(fù)合板組織及結(jié)合強(qiáng)度的影響
6]研究了不同壓下率對真空軋制復(fù)合鋼板組織與性能的影響。文獻(xiàn)[7]研究了真空軋制復(fù)合鋼板的結(jié)合強(qiáng)度，表明首道次壓下率的增加有利于改善復(fù)合板的結(jié)合強(qiáng)度及力學(xué)性能。對于不銹鋼復(fù)合板界面結(jié)合強(qiáng)度的評定方法有多種，但主要依據(jù)剪切試驗[8-9]、剝離試驗[10]來測定復(fù)合板的結(jié)合強(qiáng)度。真空軋制復(fù)合工藝的研究雖具有一定的學(xué)術(shù)價值，但在工業(yè)應(yīng)用中，真空軋制因其設(shè)備原因很難實現(xiàn)，采用界面抽真空制坯軋制復(fù)合板則容易被推廣到工業(yè)應(yīng)用中，但該工藝目前在工業(yè)生產(chǎn)中成材率低，還亟待
機(jī)械設(shè)計與制造 2020年4期2020-04-28
- 試析DC04冷軋帶鋼的生產(chǎn)工藝的優(yōu)化控制
工藝。隨著冷軋壓下率的不斷增加，DC04冷軋帶鋼壓下率隨著不斷增加，導(dǎo)致軋制力不斷提高。軋制是在壓下率較大的條件下所產(chǎn)生較強(qiáng)的形變織構(gòu)，為下一步退火工藝創(chuàng)造條件。形變方式和形變量直接影響到形變織構(gòu)，故在熱軋過程中將會存在再結(jié)晶，晶粒取向混亂等問題，故冷軋壓下率對鋼板形變織構(gòu)帶來較大的影響，在冷軋軋制時，為了確保板形良好，應(yīng)將帶鋼的壓下率控制在55%～90%范圍內(nèi)。（3）退火工藝 。鋼卷經(jīng)過冷軋以后，就會發(fā)生硬化，故利用退火工藝可確保帶鋼使用性能的良好性。深
中國金屬通報 2019年4期2019-07-29
- 5754-H32鋁合金帶材生產(chǎn)工藝
拉伸性能與冷軋壓下率之間的關(guān)系時則通過對不同厚度冷軋板的力學(xué)性能進(jìn)行檢測，接著在選擇中間退火以后的冷軋加工率時根據(jù)5754-H32板材的力學(xué)性能要求，軋制至0.77mm則仍舊借助于四輥試驗冷軋機(jī)進(jìn)行軋制[2]。300℃、280℃、260℃、240℃、220℃和200℃為進(jìn)行成品退火試驗時不同冷軋變形率的成品板材所選擇的退火溫度，兩小時則作為保溫時間。2 試驗結(jié)果與分析2.1 熱軋板組織與性能480℃～500℃為銑面后鑄錠的加熱溫度，軋制成3.0mm的熱軋卷
世界有色金屬 2019年10期2019-07-22
- 高錳鋼輕壓下工藝的試驗研究
區(qū)域。3.3 壓下率分布對中心偏析的影響在4、5、6號試驗中，拉速均為1.3 m/min，總壓下量為4 mm，但三者壓下率分布不同。由表3可以得出，在拉速、壓下位置和總壓下量均相同的情況下，不同壓下率分布對鑄坯中心偏析影響很大。圖2給出了三者壓下率的分布，由圖2可以看出，4號試驗在壓下區(qū)域內(nèi)，壓下率平均分配，大約為1 mm/m；5號試驗在壓下區(qū)域內(nèi)，壓下率在扇形段5內(nèi)為1.5 mm/m，進(jìn)入扇形段6減小為0.5 mm/m；而6號試驗與5號試驗正好相反，壓下
重型機(jī)械 2019年2期2019-04-28
- 鋁合金熱軋板帶成形過程中的應(yīng)變數(shù)值模擬
研究軋制溫度，壓下率以及軋輥溫度對板型的影響，軋輥采用原型1/2建模，軋件采用原型1/4建模，目的是減少計算量。軋輥和軋件的三維模型如圖1(a)所示。采用網(wǎng)格自動重劃分功能，網(wǎng)格采用四面體單元，將軋板坯料劃分成4464個單元，Deform-3D的有限元模型如圖1(b)所示。在模擬過程中軋輥設(shè)為剛性材料，軋件設(shè)為塑性ALUMINUM-6061材料。1.2 壓下規(guī)程根據(jù)相關(guān)資料和生產(chǎn)實際的需要[18-20]，制訂了6061鋁合金板帶軋制的壓下規(guī)程(表1)。雖然
有色金屬加工 2019年2期2019-04-19
- 基于軋制界面表面粗糙度特征的板帶軋機(jī)混合潤滑特性研究
面粗糙度方向、壓下率、軋制界面膜厚比、接觸載荷比、接觸面積比和界面流體壓力分布等混合潤滑摩擦性能參數(shù)隨潤滑油卷吸速度或工作區(qū)位置變化的情況，以便為板帶軋制過程中混合潤滑性能參數(shù)研究提供參考。1 軋制界面表面特征表征在早期的軋制潤滑機(jī)理研究中，常假設(shè)軋輥和板帶的表面是光滑的，這在實際生產(chǎn)中是不存在的。為了建立更加真實精確的數(shù)學(xué)計算模型，必須考慮板帶粗糙度對軋制工作界面潤滑劑流動的影響。實際上，板帶與軋輥的表面均是凹凸不平的，存在表面波峰和波谷，而且是隨機(jī)分布
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2019年1期2019-02-21
- 壓下率對軋制單層晶極薄帶晶界滑移特性的影響
多研究所設(shè)定的壓下率小于50%，而采用晶體塑性有限元模擬壓下率大于50%時的微觀變形及織構(gòu)演化的研究工作很少.以上工作在一定程度上研究了介觀尺度下單晶體/多晶體材料微觀變形及織構(gòu)演化規(guī)律，但缺乏晶界組態(tài)對極薄帶軋制局部滑移特性影響的深入考察.本文采用晶體塑性有限元模型對軋制單層晶銅箔晶界滑移特性進(jìn)行模擬分析，所建晶體塑性模型考慮了潛在硬化和晶格旋轉(zhuǎn)的影響，研究不同軋制壓下率(40%，60%，80%)對軋制單層晶銅箔晶界滑移系激活特性、晶體取向及局部變形的影
材料科學(xué)與工藝 2018年4期2018-09-22
- 異溫軋制制備鈦/鋁復(fù)合板的變形協(xié)調(diào)性與復(fù)合性能
子顯微鏡，研究壓下率、鈦層加熱溫度對鈦/鋁復(fù)合板的厚比分配、剪切強(qiáng)度和界面的影響。結(jié)果表明：隨著鈦層溫度的升高和總軋制壓下率的增大，鈦鋁復(fù)合板的鈦層和鋁層變形率差值逐漸減小；當(dāng)溫度為800℃，軋制壓下率為50%時，鋁層和鈦層的變形率分別達(dá)到了51.4%和 48.6%，鈦鋁復(fù)合板變形趨于協(xié)調(diào)。鈦與鋁的結(jié)合界面剪切強(qiáng)度達(dá)到107.5 MPa，基本接近鋁基體的剪切強(qiáng)度。加熱過程中鈦板表面會產(chǎn)生氧化層，但是在較大軋制壓下率下，鈦的氧化層會撕裂，金屬鋁擠入裂縫與新鮮
中國有色金屬學(xué)報 2018年6期2018-07-09
- 壓下量對珠光體鋼冷軋織構(gòu)的影響
指導(dǎo)意義.有關(guān)壓下率對鋼的織構(gòu)及性能影響研究較多[1-6],對珠光體鋼軋制織構(gòu)的研究較少,以往有關(guān)珠光體變形問題的研究大多見于共析或者過共析鋼絲的拉拔過程[7-8].織構(gòu)與鋼鐵顯微組織、性能的變化相關(guān)[9],是鋼鐵研究的重要方向之一,對提高材料性能具有重要的影響.本文著重研究壓下量對共析珠光體鋼冷軋織構(gòu)的影響.1 實驗材料與實驗方法實驗材料由電爐冶煉經(jīng)過精煉,連鑄成160方連鑄塊,經(jīng)過線材軋制成40 mm盤圓.采用線切割將盤圓切割為寬度32 mm,厚度3.
沈陽大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2018年3期2018-07-07
- SPCC退火卷成型性能的研究與提升
。2.2 軋機(jī)壓下率對延伸率的影響分析冷軋工藝主要是保證合理的壓下率從而得到好的晶粒組織和織構(gòu)，保證高r值和n值。研究不同冷軋壓下率對SPCC沖壓性能的影響規(guī)律，找出最有利于沖壓性能{111}織構(gòu)形成的冷軋壓下率。通過試驗，不同退火溫度下各試樣的平均晶粒尺寸與冷軋壓下率的關(guān)系如圖2所示。圖2 在不同退火溫度下不同壓下率的晶粒尺寸圖由試驗得出：在同一退火溫度下，晶粒尺寸在76%的壓下率附近最??；當(dāng)壓下率低于64%時，即使退火溫度達(dá)到800℃，晶粒仍為拉長形；
機(jī)電信息 2018年18期2018-06-28
- 1810生產(chǎn)線花紋板生產(chǎn)實踐
，花紋板機(jī)架的壓下率必須得到保證[1]。2 花紋板生產(chǎn)的關(guān)鍵技術(shù)唐鋼熱軋部生產(chǎn)花紋板時使用的鋼種為SS400、SS400B及Q235B，花紋板基板厚度一般為2.0～9.5mm之間，寬度一般在1200～1500mm之間。唐鋼熱軋部生產(chǎn)的花紋板花紋高度適中、板型良好，質(zhì)量性能穩(wěn)定。通過不斷的生產(chǎn)實踐，唐鋼技術(shù)人員解決了花紋板生產(chǎn)過程中存在的基板厚度波動、花紋高度偏低、卷形不良、板型不良等關(guān)鍵問題，逐漸摸索出適合唐鋼FTSR生產(chǎn)線特點的花紋板生產(chǎn)工藝技術(shù)參數(shù)。相
信息記錄材料 2018年3期2018-01-12
- 壓下率對真空熱軋NM360/Q345R復(fù)合板微觀組織和拉伸斷口的影響
030024)壓下率對真空熱軋NM360/Q345R復(fù)合板微觀組織和拉伸斷口的影響成慕華, 黃慶學(xué), 趙廣輝, 馬立峰(山西省冶金設(shè)備設(shè)計理論與技術(shù)重點實驗室 太原重型機(jī)械裝備協(xié)同創(chuàng)新中心 太原科技大學(xué)，太原 030024)采用真空熱軋法軋制NM360/Q345R復(fù)合板，借助光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡和元素能譜分析等手段，對壓下率分別為30%、50%、70%和80%時的復(fù)合板進(jìn)行了界面微觀組織和拉伸斷口分析.結(jié)果發(fā)現(xiàn)：復(fù)合界面平直，耐磨鋼側(cè)發(fā)生明顯的脫碳現(xiàn)象，隨
材料與冶金學(xué)報 2017年4期2018-01-10
- 冷軋對鑄軋鈦鋁復(fù)合板界面組織與性能的影響
結(jié)果表明：隨著壓下率的增加，界面層兩側(cè)的硬度逐漸增大。當(dāng)壓下率為23%時，復(fù)合板的抗拉強(qiáng)度從鑄軋態(tài)的172 MPa增加到215 MPa，延伸率從34%下降到16%，界面層僅有少量裂紋。隨著壓下率的增加，抗拉強(qiáng)度緩慢增加，界面處裂紋的長度和寬度迅速增加，界面層迅速減薄。當(dāng)壓下率達(dá)到53%時，界面層破損嚴(yán)重，鈦鋁兩種金屬的主要結(jié)合方式由冶金結(jié)合變?yōu)闄C(jī)械嚙合。鑄軋法；鈦鋁復(fù)合板；冷軋；界面層；力學(xué)性能0 引言隨著各種新技術(shù)和新工藝的出現(xiàn)，對材料的綜合使用性能要求
河南科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2017年1期2017-11-14
- 基于正交試驗冷軋工作輥分段精細(xì)冷卻效應(yīng)分析
析方法，分析了壓下率、占空比、轉(zhuǎn)速和乳化液壓強(qiáng)對輥溫的影響。結(jié)果表明，壓下率和轉(zhuǎn)速對輥溫的影響最為顯著，占空比次之，乳化液壓強(qiáng)對輥溫?zé)o明顯影響。冷軋 工作輥 分段精細(xì)冷卻 溫度場 正交試驗隨著汽車、家電等行業(yè)對冷軋薄板板形質(zhì)量的要求日趨嚴(yán)格，在現(xiàn)代板形控制系統(tǒng)中，精細(xì)冷卻日益成為必不可少的控制板形的有效手段之一。軋機(jī)精細(xì)冷卻裝置通常安裝在冷連軋的末機(jī)架，根據(jù)板形測量輥檢測出的板形偏差量對工作輥各段的輥面施加不等量的冷卻液，從而使得軋輥的熱凸度沿輥身均勻分布
上海金屬 2017年5期2017-11-01
- 冷軋壓下率及初始高斯晶粒取向度對超薄取向硅鋼織構(gòu)演變與磁性能的影響
0083)冷軋壓下率及初始高斯晶粒取向度對超薄取向硅鋼織構(gòu)演變與磁性能的影響梁瑞洋，楊 平，毛衛(wèi)民(北京科技大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100083)以不同高斯取向度的取向硅鋼成品板為初始原料，采用一次冷軋法制備0.06～0.12mm厚的取向硅鋼薄帶。利用EBSD取向成像技術(shù)研究冷軋壓下率以及初始高斯晶粒取向度對超薄取向硅鋼織構(gòu)演變與磁性能的影響。結(jié)果表明：隨著冷軋壓下率增大和厚度減小，退火后再結(jié)晶織構(gòu)增強(qiáng)，當(dāng)壓下率為70%時，再結(jié)晶織構(gòu)中RD∥〈00
材料工程 2017年6期2017-06-22
- 寬V型砧鍛造模擬分析及工藝參數(shù)選取
不同的砧寬比和壓下率參數(shù)，模擬上下寬V型砧拔長變形，運用有限元方法分析坯料截面最大主應(yīng)力變化，選取合理的上下寬V型砧拔長工藝參數(shù)，提高鍛件質(zhì)量。寬V型砧；砧寬比；壓下率；有限元大型礦山、冶金、發(fā)電設(shè)備的鍛件要獲得良好的內(nèi)部質(zhì)量，一方面要提高鋼水純凈度，降低氣體含量及減少非金屬夾雜物；另一方面就是通過改進(jìn)鍛造方法，滿足坯料變形時的壓應(yīng)力狀態(tài)，控制缺陷向線性方向發(fā)展而引起超聲檢測的當(dāng)量超標(biāo)[1]。在寬平砧拔長方法的基礎(chǔ)上，通過改進(jìn)砧型，改變坯料的應(yīng)力應(yīng)變條件，
大型鑄鍛件 2017年3期2017-05-15
- 嵌入式鋁/鋼帶材軋制復(fù)合鋁層和鋼層厚度的變化規(guī)律
鋼帶材冷軋復(fù)合壓下率、鋁帶初始厚度對軋制復(fù)合變形區(qū)內(nèi)鋁層和鋼層厚度比變化的影響規(guī)律；采用切片法計算變形區(qū)內(nèi)界面剪切應(yīng)力分布，分析了鋁層和鋼層厚度比變化的原因。結(jié)果表明：在特定壓下率(con)條件下，從軋制入口到出口變形區(qū)鋁層與鋼層厚度比呈先減小后保持基本不變的變化趨勢；當(dāng)壓下率＜con或＞con時，鋁層和鋼層厚度比(A/S)呈先減小后增加的變化趨勢；當(dāng)初始鋁帶厚度由0.50 mm減小至0.10 mm時，con由45%減小至30%；隨著壓下率的增加，變形區(qū)界
中國有色金屬學(xué)報 2017年4期2017-05-10
- 壓下率和異速比對異步軋制復(fù)合板平直度影響
)·實驗研究·壓下率和異速比對異步軋制復(fù)合板平直度影響馬江澤,周存龍,張校誠(太原科技大學(xué) 山西省冶金設(shè)備設(shè)計理論與技術(shù)重點實驗室，山西 太原 030024)傳統(tǒng)4層對稱軋制限于設(shè)備能力無法軋制大厚度復(fù)合板，直接進(jìn)行雙層軋制實驗成本太高。文中用大型商業(yè)動力學(xué)軟件ANSYS/LS-DYNA模擬不銹鋼/碳鋼復(fù)合板異步軋制過程，確定壓下率為15%時，異速比為1.08時,平直度可以達(dá)到30I以下。最終，根據(jù)這個模擬結(jié)果，指導(dǎo)不銹鋼/碳鋼復(fù)合板的軋制試驗，可以得到不
重型機(jī)械 2016年3期2016-04-01
- 雙面不銹鋼復(fù)合板熱力耦合分析?
0.5m/s、壓下率為20%時，復(fù)合板表面選取節(jié)點在軋制過程中溫度變化規(guī)律如圖3所示，表面節(jié)點溫度變化如表2所示。圖2 溫度分析節(jié)點選取位置如圖3所示，表面選取的4個節(jié)點其溫度基本相同。由表2可知，1號與4號節(jié)點由于軋制前自身熱輻射的原因溫度相差6℃，接觸軋輥后溫度基本相等，到軋制最低點，相差8.5℃。因此整體上中部比邊部溫度高8℃左右，主要原因是由于自身散熱與熱輻射的原因造成中部溫度高、邊部低。圖4是不同壓下率下（20%、25%、30%）軋制表面及結(jié)合面
機(jī)械工程與自動化 2015年1期2015-12-31
- 節(jié)鎳奧氏體不銹鋼Cr18Mn6Ni4N的組織及性能
晶內(nèi)生長。冷軋壓下率18.5%時尚未發(fā)現(xiàn)形變誘發(fā)馬氏體組織，隨著變形量增大，片層狀ε'馬氏體含量先增加后減少至消失，而板條狀α'馬氏體含量逐漸增多，相對磁導(dǎo)率增加，但其奧氏體穩(wěn)定性遠(yuǎn)高于304不銹鋼?？梢姡珻r18.4Mn5.98Ni4.62N0.42不銹鋼可替代304不銹鋼。節(jié)鎳；奧氏體不銹鋼；力學(xué)性能；耐蝕性能；組織以304不銹鋼為代表的奧氏體不銹鋼具有良好的成形性、耐腐蝕性，并且無磁性，因此應(yīng)用范圍非常廣泛。為保持奧氏體組織，奧氏體不銹鋼通常需要Ni
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報 2015年2期2015-06-24
- 鋼錠內(nèi)部孔洞缺陷愈合規(guī)律研究及創(chuàng)新工藝開發(fā)（上）
，但對臨界閉合壓下率基本沒有影響。其中臨界閉合壓下率是指孔洞完全閉合時所需的壓下率。臨界閉合壓下率越大，孔洞越難閉合。因此，本工作主要對摩擦系數(shù)和試樣高徑比這兩個因素進(jìn)行研究。圖2 摩擦系數(shù)對臨界閉合壓下率的影響在試樣尺寸為φ300mm×400mm、孔洞直徑為10mm的條件下，通過改變摩擦系數(shù)，模擬得到在不同的摩擦系數(shù)下孔洞臨界閉合壓下率，如圖2所示。可見，摩擦系數(shù)對孔洞的閉合幾乎沒有影響。在以往的研究中，由于忽略了模具與試樣之間的傳熱，普遍認(rèn)為摩擦系數(shù)越
鍛造與沖壓 2015年15期2015-06-21
- 超低碳鋼DQ級冷軋板冷軋工藝研究
板，分析了冷軋壓下率、退火溫度、平整延伸率對帶鋼組織及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，采用76%冷軋壓下率、710 ℃罩式爐退火溫度及0.5%平整延伸率，得到的帶鋼產(chǎn)品力學(xué)性能最優(yōu)，生產(chǎn)成本得到大幅度降低。超低碳鋼由于其良好的沖壓性能被廣泛應(yīng)用在汽車及五金制造工業(yè)。目前國內(nèi)生產(chǎn)企業(yè)一般采用鋁鎮(zhèn)靜鋼工藝來生產(chǎn)，但也有些企業(yè)采用IF鋼工藝來生產(chǎn)。由于IF鋼工藝生產(chǎn)過程復(fù)雜，合金成本也較高，導(dǎo)致IF鋼生產(chǎn)成本持高不下。酒鋼冷軋自投產(chǎn)以來一直采用鋁鎮(zhèn)靜鋼工藝來生產(chǎn)汽車用
金屬世界 2015年4期2015-03-10
- 大型鋼錠LZ鍛造工藝參數(shù)制訂
向壓應(yīng)力的臨界壓下率。1. 計算模型的建立利用有限元軟件，模擬LZ鍛造時鍛件中部進(jìn)行變形時的情況。采用材料為YB-XX，此鋼種現(xiàn)已成功應(yīng)用于我公司超大型鍛鋼支承輥。鋼錠規(guī)格為5000支承輥時采用的500t級鋼錠。FM法使用上砧寬度2000mm，根據(jù)砧寬比、料寬比不同要求，設(shè)定模擬坯料的具體尺寸。砧子與鍛件之間的摩擦因數(shù)取0.4。滿砧送進(jìn)時，砧寬比是指砧寬w與鍛件變形前高度h之比；非滿砧送進(jìn)時，砧寬比是指相對送進(jìn)量l與鍛件變形前高度h之比。料寬比是指料寬b與
金屬加工(熱加工) 2015年15期2015-02-25
- 冷軋SPCC帶鋼沖壓性能分析與優(yōu)化
粒長大；冷軋板壓下率分別為73.85%及70%時，也表現(xiàn)為晶粒均勻的組織；對應(yīng)的綜合力學(xué)性能最好。通過優(yōu)化冷軋總壓下率為70%～78%，優(yōu)化罩式退火工藝參數(shù)，衡量SPCC退火卷沖壓性能的屈強(qiáng)強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、伸長率、n值、r值、IE值等指標(biāo)明顯提高，工藝穩(wěn)定性增強(qiáng)，因性能導(dǎo)致的不合格率降低了2.68%，年減少質(zhì)量異議損失12.5萬元。SPCC帶鋼；沖壓性能；冷軋壓下率；金相分析1 前言山鋼股份萊蕪分公司冷軋廠生產(chǎn)的SPCC鋼板硬度偏高，沖壓性能不穩(wěn)定。統(tǒng)計表
山東冶金 2015年3期2015-01-02
- 冷軋壓下率和退火溫度對H6 2黃銅組織性能的影響
，重點研究冷軋壓下率和退火溫度對H62黃銅組織性能的影響，探索最佳制備工藝參數(shù)，對于提高H62產(chǎn)品生產(chǎn)效率，降低生產(chǎn)成本有一定的意義.1 試驗材料及方法試驗材料為某銅材廠提供的2.0 mm厚的H62黃銅熱軋板，其化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）為62.61%Cu，37.31%Zn，0.012%Pb，0.009%Fe，Ni按GB/T228-2010在退火板上沿軋向切取標(biāo)距為25 mm的拉伸試樣，在WD-P4204拉伸試驗機(jī)上進(jìn)行力學(xué)性能測試.硬度檢測采用HV-5型維
有色金屬科學(xué)與工程 2014年5期2014-12-26
- 不同型砧下列車軸鍛件數(shù)值模擬研究
40mm；單砧壓下率均為20%，圓弧砧的相對送進(jìn)量為0.6，平砧相對進(jìn)給量為0.8[3]。模型中型砧材料均為H13，并設(shè)置為剛體，鍛造過程中不發(fā)生變形。為分析不同型砧對工件倒棱過程中應(yīng)力應(yīng)變壓實效果的影響。這兩種砧子的初始有限元模型見圖2。初始有限元模型的主要參數(shù)見表1。圖1 鍛件坯料網(wǎng)格模型圖2 不同型砧有限元模型表1 初始有限元模型主要參數(shù)2 模擬結(jié)果分析與比較2.1 倒棱過程應(yīng)力應(yīng)變分析鍛造過程中鍛件心部的應(yīng)力應(yīng)變狀況是決定鍛件質(zhì)量的重要指標(biāo)。在鍛造
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2014年5期2014-12-16
- 冷軋壓下率對退火含鈮鈦IF鋼性能及織構(gòu)的影響
引 言冷軋總壓下率是影響退火IF鋼（無間隙原子鋼）深沖性能的主要因素。若沒有冷軋變形，就不會有退火過程的再結(jié)晶，從而也無法獲得較強(qiáng)的｛111｝有利織構(gòu)和高r（塑性應(yīng)變比）值。因此，在適當(dāng)?shù)幕瘜W(xué)成分和合理的熱軋之后，保證充分的冷軋壓下率是此類鋼獲得高r值的重要條件。研究者一致認(rèn)為［1］，對于IF 鋼，r 值 隨冷軋 壓下率 的增加而 單 調(diào)增大，直至壓下率高達(dá)90%時。在實際生產(chǎn)中為了獲得高的r值，普遍采用大于75%的冷軋壓下率，但由于生產(chǎn)設(shè)備的能力有限，
機(jī)械工程材料 2014年7期2014-12-09
- 核電反應(yīng)堆主管道接管芯軸拔長的模擬研究
步下，拔長率與壓下率的關(guān)系圖，進(jìn)給量和壓下量的變化對拔長效率有不同幅度的影響。當(dāng)壓下率小于20%時，拔長率處于一個較低的水平，主要因為壓下越小，上砧與鍛件接觸區(qū)域的寬度越小，金屬沿軸向流動量??；當(dāng)壓下率大于20%時，拔長率有上升較為顯著。圖3 拔長率—壓下率關(guān)系圖圖4截面為芯軸與上砧之間的空心鍛件子午面。從中可以看出，當(dāng)進(jìn)給量小于500mm，主變形區(qū)主要集中在鍛件與上砧接觸的部分，而中部以及靠近芯軸的下部變形較小，造成了端面不平整；當(dāng)進(jìn)給量大于等于500m
機(jī)械制造與自動化 2014年3期2014-08-16
- 帶鋼粗軋過程仿真及影響因素分析
的影響在相同的壓下率、溫度和軋制速度的情況下，取軋件與軋輥的摩擦系數(shù)分別為0.2、0.3和0.38，對比軋件的溫度和軋制力。圖2為不同摩擦系數(shù)對軋件表面溫度的影響，隨著摩擦系數(shù)的增大，軋件表面溫度增大，這是因為摩擦系數(shù)大的軋件表面產(chǎn)生的熱量大于摩擦系數(shù)小的軋件表面產(chǎn)生的熱量。圖3為不同的摩擦系數(shù)對軋制力的影響，可以看到軋制力略有增大，但變化不大。這是由于軋制力主要影響因素是軋輥的壓下量，雖然摩擦力增大了，但壓下量沒變，因此軋制力的變化不大。圖2 不同摩擦系
機(jī)械工程與自動化 2013年2期2013-12-23
- 不同壓下率低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼板再結(jié)晶實驗研究
。對于不同冷軋壓下率的鋼板，其形變儲能不同，其退火再結(jié)晶制度也必然存在差別[10，11］。因此，為滿足不同規(guī)格成品板的需求和退火工藝的制定，需要對不同冷軋壓下率的鋼板的再結(jié)晶規(guī)律進(jìn)行系統(tǒng)研究，獲得再結(jié)晶組織和織構(gòu)與退火溫度及冷軋壓下率的關(guān)系，對于實際生產(chǎn)和理論研究都具有重要意義。本工作以低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼板為實驗對象，研究了不同再結(jié)晶退火溫度下試樣的再結(jié)晶情況，再結(jié)晶動力學(xué)特征及其顯微組織。1 實驗材料與方法選取實驗用熱軋板厚度為3mm，其化學(xué)成分見表1。表1
材料工程 2013年9期2013-12-01
- 高速軋機(jī)工作界面非穩(wěn)態(tài)潤滑過程界面動力學(xué)特性
面線速度；r為壓下率。2 工作界面摩擦模型如圖2所示，Timoshenko等[16]給出了基于直角坐標(biāo)系統(tǒng)的von Mises屈服準(zhǔn)則：圖2 基于直角坐標(biāo)系統(tǒng)的屈服準(zhǔn)則Fig.2 Coordinate system for yield criterion可以寫為：在軋輥對稱中心線處，假設(shè)τxy=0，在軋件和軋輥界面處，τxy=τs(其中，τs為表面剪切應(yīng)力)，于是，τxy可以表示為：式中：c是常量，且0≤c≤1。當(dāng)c=0時，平均剪切應(yīng)力為0；當(dāng)c=1時，平
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2013年2期2013-09-21
- 成分及工藝參數(shù)對冷軋門板料力學(xué)性能的影響
成分、冷軋累積壓下率和退火工藝及精整方式等四個方面分析其對冷軋板力學(xué)性能的影響規(guī)律，為SPCC材質(zhì)的冷軋罩式退火板生產(chǎn)過程控制及工藝參數(shù)優(yōu)化提供一定的理論依據(jù)。1 實驗材料及方法實驗材料為來自某鋼廠的SPHC材質(zhì)的熱軋板，其化學(xué)成分為:C≤0.07%，Si≤0.035%，Mn≤0.03%，P≤0.025%，S≤0.02%，Als≥0.015%。力學(xué)性能試驗在CMT5105拉伸試驗機(jī)上進(jìn)行，試驗采用非比例試樣，L0=50 mm，拉伸速度為2 mm/min。2
華北理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2013年2期2013-08-28
- 壓下率對泡沫鋁夾層板制備的影響
110819)壓下率對泡沫鋁夾層板制備的影響宋濱娜，祖國胤，姚廣春，羅洪杰，仲照陽(東北大學(xué) 材料與冶金學(xué)院，沈陽 110819)以空氣霧化的AlSi 12合金粉和TiH2粉末為原料，采用粉末包套軋制法成功制備出泡沫鋁夾層板.通過對包套軋制進(jìn)行了理論分析，結(jié)合SAYN－CG90數(shù)碼相機(jī)、掃描電鏡 (SEM)和顯微硬度儀等檢測方法，系統(tǒng)研究了不同壓下率對制備預(yù)制體的致密度和界面結(jié)合，以及泡沫鋁夾層板泡孔結(jié)構(gòu)的影響.結(jié)果表明:當(dāng)壓下率為70%的時候，可以獲得表
材料與冶金學(xué)報 2011年3期2011-12-28
- FM法拔長工藝中合理砧寬比和變形量研究
之比)和不同的壓下率(ε=(H0-H1)/H0×100%)模擬鍛造成形。實驗采用砧寬比W/H分別為0.45、0.60、0.75和0.9，分別按照壓下率8%、14%和20%進(jìn)行單砧合模擬工藝變形，剖分面上網(wǎng)格尺寸為3 mm×3 mm。觀察試件表面情況，根據(jù)變形后網(wǎng)格變化情況計算剖分面上的塑性變形分布規(guī)律。圖1 FM鍛造法示意圖Figure 1 The sketch for FM method2 FM法單砧拔長變形分析實驗中發(fā)現(xiàn)，砧寬比W/H為0.75和0.9
大型鑄鍛件 2010年2期2010-09-26