郭 慶,余 偉,2,韓 盈,夏梓崴
(1.北京科技大學(xué)工程技術(shù)研究院,北京 100083)(2.高效軋制國家工程研究中心,北京 100083)
鈦及鈦合金因其密度小、比強(qiáng)度高、耐高溫、耐腐蝕等優(yōu)異的綜合性能而被廣泛應(yīng)用于航空航天、船舶制造、化工能源等領(lǐng)域[1]。板帶材是鈦材重要的產(chǎn)品形式之一,廣泛應(yīng)用于發(fā)電廠冷凝器、海水淡化裝置和板式換熱器等方面[2,3]。
本研究采用X-射線衍射儀(XRD)對冷軋及退火態(tài)TA1純鈦板材試樣進(jìn)行表征,分析棱錐織構(gòu)和基面織構(gòu)對力學(xué)性能的影響,以期優(yōu)化軋制及退火工藝,指導(dǎo)TA1純鈦板材的生產(chǎn)。
實(shí)驗(yàn)材料為工業(yè)純鈦TA1板材,厚度2.0 mm,化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),w/%)為:C 0.03,N 0.02,O 0.06,H 0.013,F(xiàn)e 0.12,余量為Ti。
首先將純鈦板材放入連續(xù)退火模擬試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行真空退火,然后在20輥森吉米尓軋機(jī)上進(jìn)行多道次軋制,分別冷軋至1.70、1.10、0.66 mm,對應(yīng)的冷軋壓下率分別為15%、45%、67%。對不同壓下率的冷軋板材進(jìn)行580 ℃/2 h退火處理。
分別從壓下率為0%(原始板材)、15%、45%、67%的冷軋態(tài)和退火態(tài)板材上取樣,加工成標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣和20 mm×25 mm的XRD試樣。采用CMT5605萬能力學(xué)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸性能測試。XRD試樣用200#~2000#砂紙依次打磨,用酒精清洗干凈后吹干,采用D8 Advance型XRD測試極圖和取向分布函數(shù)(ODF)圖。
圖1 不同冷軋壓下率純鈦板材的晶面極圖
圖2 冷軋純鈦板材晶面極密度峰值隨壓下率的變化曲線
圖3 不同冷軋壓下率純鈦板材的ODF圖
圖4 冷軋純鈦板材主要織構(gòu)極密度隨壓下率變化曲線
圖5 不同冷軋壓下率純鈦板材退火后的(0002)晶面極圖
圖6 退火態(tài)純鈦板材晶面織構(gòu)極密度峰值隨壓下率的變化曲線
圖7 不同冷軋壓下率純鈦板材退火后的ODF圖
圖8 退火態(tài)冷軋純鈦板材主要織構(gòu)極密度隨壓下率的變化曲線
圖9給出了冷軋及退火純鈦板材RD(軋向)、TD屈服強(qiáng)度隨壓下率的變化曲線。從圖9可以看出,隨著壓下率的增大,純鈦板材屈服強(qiáng)度均呈上升趨勢;冷軋純鈦板材RD、TD屈服強(qiáng)度差值逐漸減小,各向異性得到改善,當(dāng)壓下率超過60%時(shí),各向異性幾乎消除,而退火后屈服強(qiáng)度的各向異性加劇。
圖9 純鈦板材RD、TD屈服強(qiáng)度隨壓下率的變化曲線
圖10給出了冷軋及退火純鈦板材RD、TD延伸率隨壓下率的變化曲線。從圖10可以看出,隨著壓下率的增大,冷軋純鈦板材延伸率呈下降趨勢,退火后延伸率恢復(fù)至軋制前的水平。此外,隨著壓下率的增大,冷軋純鈦板材RD、TD延伸率差值逐漸減小,壓下率超過60%,各向異性幾乎消除,而退火后延伸率的各向異性加劇。
圖10 純鈦板材RD、TD延伸率隨壓下率的變化曲線
拉伸試驗(yàn)結(jié)果表明,增大冷軋壓下率能顯著減小純鈦板材力學(xué)性能的各向異性,當(dāng)壓下率為67%時(shí),其冷軋各向異性幾乎消除,這是因?yàn)榇藭r(shí)基面織構(gòu)組分多,強(qiáng)度高;對該壓下率的純鈦板材進(jìn)行退火處理后,{0002}基面織構(gòu)雖然強(qiáng)度高但組分明顯減少,并出現(xiàn)新生成的再結(jié)晶棱錐織構(gòu),導(dǎo)致其各向異性加劇。
(2) 隨著冷軋壓下率的增大,純鈦板材(0002)基面織構(gòu)的最大極密度先降低后增大。冷軋壓下率為45%時(shí),純鈦板材基面織構(gòu)的強(qiáng)度最小,而棱錐織構(gòu)強(qiáng)度呈上升趨勢。
(3) 增大壓下率能顯著降低冷軋純鈦板材的各向異性。壓下率達(dá)到60%以上時(shí),純鈦板材拉伸性能各向異性幾乎消除。
(4) 冷軋純鈦經(jīng)580 ℃/2 h退火后,其(0002)晶面極圖最大極密度值基本穩(wěn)定,壓下率為67%時(shí),{0002}基面織構(gòu)雖然強(qiáng)度高但組分明顯減少。