孫瑞環(huán)，宋建麗，杜詩文，張亦工，趙國棟

（1.太原科技大學，山西 太原 030024；2.太原重工股份有限公司 技術中心，山西 太原 030024）

0 引言

車軸作為火車行走部分的重要部件，其產量和質量直接影響著鐵路生產力的發(fā)展。使用快鍛機鍛造車軸生產過程包括倒棱、滾圓、成形等基本工步，其中倒棱滾圓作為初始鍛造工步，兼有傳統(tǒng)工藝的拔長作用，是改善鍛件性能的重要部分[1]。眾多研究表明，影響鍛件質量的因素包括三個方面：①鍛坯的形狀尺寸；②工藝參數(shù)；③砧子的形狀和尺寸。在諸因素中，砧子形狀和尺寸的影響最為明顯，是其他因素所不能替代的[2]。選擇合理的砧子形狀和尺寸不僅能顯著提高拔長效果，而且易于在實際生產中應用掌握。本文利用有限元軟件DEFORM對不同形狀砧子的方坯倒棱滾圓過程進行數(shù)值模擬，比較它們在鍛件心部產生的變形和應力，以選擇一種最佳砧型。

1 有限元模型建立

選取列車用RD4型車軸作為模擬對象，初始建立的方形截面毛坯尺寸230mm×230mm，運用四面體單元對其進行離散，模擬材料模型由鐵道車軸生產用50鋼通過實驗測得。上下砧由于變形量很小，在模擬中設置為剛體。方柱網(wǎng)格如圖1所示。

圓弧砧的整形段長度為240mm，即砧寬為240mm；平砧砧寬240mm；單砧壓下率均為20%，圓弧砧的相對送進量為0.6，平砧相對進給量為0.8[3]。模型中型砧材料均為H13，并設置為剛體，鍛造過程中不發(fā)生變形。為分析不同型砧對工件倒棱過程中應力應變壓實效果的影響。這兩種砧子的初始有限元模型見圖2。初始有限元模型的主要參數(shù)見表1。

圖1 鍛件坯料網(wǎng)格模型

圖2 不同型砧有限元模型

表1 初始有限元模型主要參數(shù)

2 模擬結果分析與比較

2.1 倒棱過程應力應變分析

鍛造過程中鍛件心部的應力應變狀況是決定鍛件質量的重要指標。在鍛造過程中應保證鍛件內部應變盡量大，且在心部不存在拉應力[4]。選取距鍛件端面450mm的一截面，分別對不同型砧壓下過程中該截面中心點的應力應變狀態(tài)進行分析和比較。

圖3為倒棱過程截面中心點應力情況比較。其中（a）為初始壓下中心點橫向應力情況，（b）為翻轉90°壓下中心點橫向應力。從圖中可看出，平砧鍛造過程中大于5%壓下率始終存在橫向拉應力，如果較大的壓下率心部可能產生裂紋，而采用圓弧砧當壓下率大于10%，拉應力逐漸減小，轉換成壓應力，并且隨壓下率的增大而增大，心部橫向應力基本全是壓應力，良好的應力狀態(tài)，有利于鍛件心部缺陷的愈合。

圖3 截面中心點橫向應力比較

綜合鍛件橫縱徑向的應力狀態(tài)及生產效率，鍛件取20%的壓下率。采用20%壓下率，相對進給量0.6的工藝。如圖4為鍛件滾圓后的應變狀態(tài)分布圖?？煽闯觯秸铦L圓后心部的等效應變較小，但也達到了1.37。而圓弧砧滾圓后心部等效應變達到了1.57，并且較大的等效應變在次表層也比較集中。較大的等效應變有利于鍛件缺陷的愈合。根據(jù)應力應變狀態(tài)，圓弧砧鍛造車軸倒棱滾圓時，鍛件心部能夠獲得較大等效應變及較好的應力狀態(tài)，鍛造效果較平砧更好。圓弧砧心部變形比較大，整體應變量更加均勻，更容易鍛透組織，提高鍛件的鍛透性。鍛件的機械性能隨鍛透性的增加而增加[5-7]。

圖4 滾圓結束后鍛件截面等效應變分布圖

2.2 滾圓后尺寸精度分析

圓弧砧與平砧倒棱結束后得到近似八棱柱，滾圓時為了壓遍所有的側棱，需要翻轉4次壓下，翻轉角度為45°。為了比較這兩種砧型滾圓效果與尺寸精度，在鍛件截面圓周上均勻選取12個點，對滾圓后的每一個點處的半徑值進行分析和比較。

從圖5可看出，圓弧砧滾圓后各點的半徑值在理想值106附近浮動，最大值106.7mm，最小值105.6mm，方差為0.3398，而平砧很明顯可見其各點的半徑值均大于理想值106mm，最大值為107.59mm，最小值106.1mm，方差0.5114；平均值直徑為212.3mm，而平砧倒棱滾圓后鍛件的平均直徑與理想直徑相比，平砧的增加了1%，測試點中4個點超出理想值1.42%。超出要求的最大值1.18mm，最大與最小直徑相差2.98mm，圓度不佳，需要增加工序進一步滾圓?？傊?，從圓度與尺寸精度考慮，圓弧砧倒棱滾圓效果較好。

圖5 兩種砧型滾圓后截面各點半徑

3 結論

利用有限元軟件對平砧與圓弧砧的倒棱滾圓工藝進行模擬。通過比較和分析得出以下結論：

（1）采用圓弧砧倒棱壓下率大于10%，鍛件心部拉應力一直減小，拉應力逐漸轉變?yōu)閴簯Γ⑶译S著壓下率的增加而增加。而平砧當壓下率達到10%以后，拉應力一直存在，這對鍛件心部的缺陷愈合非常不利，容易產生心部裂紋。

（2）滾圓后的應變結果表明，采用圓弧砧倒棱滾圓后在鍛件內部得到較大的等效應變，而且應變分布比較均勻，能夠提高鍛透性。較大的變形量能更好地愈合內部缺陷。

（3）從圓度與尺寸精度分析，圓弧砧倒棱滾圓得到的鍛件圓周上各點半徑方差小于平砧，半徑值的浮動較小，圓度較好。各個點半徑值也都在理想值106mm附近較小浮動，滿足了精度要求；而平砧得到的鍛件精度圓度方面都不如圓弧砧。

[1] 呂 炎，等.非對稱拔長最佳工藝參數(shù)的研究[J].哈爾濱工業(yè)大學科學研究報告，1982，11.

[2] 呂 炎，等.大型鍛件非對稱拔長工藝的有限元分析[J].金屬科學與工藝，1985，4（9）.

[3] 付 強.大型軸類鍛件鍛造過程的數(shù)值模擬研究[D].上海交通大學碩士學位論文，西安：2008.

[4] 王雷剛，劉助柏，黃 瑤.平砧倒棱方柱體的數(shù)值模擬研究[J].塑性工程學報，2001，8（4）：6-8.

[5] 周旭東，戴曉瓏，王國宜，等.基于剛塑性有限元的GFM精鍛鍛透性仿真[J].河南科技大學學報，2006，27（2）：1-3.

[6] Choi S K，Chun M S.Optimizat ion of open dieforging of round shapes using FEM analysis[J].Journal of Mat erial Processing T echnology 2006，172，88-95.

[7]Dr.Leonid Konev.采用四錘頭液壓機制造鐵路列車軸鍛件的成套設備[J].鍛壓裝備與制造技術，2004，39（6）.