彎矩
- 樁板剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)與空間分析
的橫向變形、橫向彎矩和縱向彎矩沿著橫向的變化。本項(xiàng)目跨寬比（L/B=1.52.2 有限元模型采用MIDAS-Civil 建立樁板剛構(gòu)橋空間有限元分析模型，上部結(jié)構(gòu)采用板單元模擬，樁基采用梁?jiǎn)卧M，樁頂與對(duì)應(yīng)的板單元節(jié)點(diǎn)設(shè)置剛臂連接。樁基按摩擦樁設(shè)計(jì)，樁基底按固結(jié)模擬。樁-土作用采用土彈簧法模擬，在每個(gè)樁單元的節(jié)點(diǎn)加入約束-雙向受壓彈簧，彈簧剛度根據(jù)“m”法計(jì)算。3 計(jì)算結(jié)果及分析本次研究主要考慮結(jié)構(gòu)自重、二期恒載（橋面鋪裝和防撞護(hù)欄）、汽車活載、梯度升溫
中國(guó)水運(yùn) 2023年5期2023-06-06
- 端彎矩作用下側(cè)向支承鋼梁的臨界彎矩研究*
此時(shí)平面內(nèi)的最大彎矩即為臨界彎矩[1]。為提高鋼梁的平面外穩(wěn)定性,工程中常采取在梁跨內(nèi)設(shè)置側(cè)向支承的措施,例如鋼結(jié)構(gòu)有檁屋蓋體系中,針對(duì)檁條的側(cè)向穩(wěn)定性而設(shè)置的拉條被看成是側(cè)向剛性支承[2],檁條和隅撐組成的支承體系同時(shí)也可為鋼梁提供側(cè)向轉(zhuǎn)動(dòng)剛度[3]。為確保側(cè)向支承鋼梁的整體穩(wěn)定性,需要計(jì)算其彎扭屈曲臨界彎矩Mcr。根據(jù)荷載工況和支承情況可把當(dāng)前側(cè)向支承鋼梁臨界彎矩Mcr的計(jì)算方法分為兩類,第一類是適用于任意荷載工況和支承沿梁縱向任意布置的一般算法,如N
工業(yè)建筑 2023年2期2023-05-25
- 基于測(cè)斜數(shù)據(jù)的樁身彎矩計(jì)算
為準(zhǔn)確地計(jì)算樁身彎矩可以節(jié)省時(shí)間，快速得到初步彎矩值，判斷樁身安全性。用測(cè)斜數(shù)據(jù)計(jì)算彎矩的相關(guān)研究較多，主要方法分為正算與反算兩種。正算方法為三點(diǎn)圓法，根據(jù)測(cè)斜計(jì)算某點(diǎn)以及上下相鄰點(diǎn)3個(gè)數(shù)據(jù)，計(jì)算該點(diǎn)曲率，進(jìn)而根據(jù)曲率與彎矩關(guān)系求支護(hù)樁或地下連續(xù)墻彎矩［1-3］。但此種方法無法計(jì)算端點(diǎn)處彎矩，且對(duì)測(cè)斜數(shù)據(jù)完整性要求較高。在反算法中，主要方法為最小二乘法（即多項(xiàng)式擬合），自然樣條曲線法，光順樣條曲線法。其中楊瀟等人［4］通過對(duì)地下連續(xù)墻的測(cè)斜數(shù)據(jù)擬合，對(duì)連續(xù)
廣東土木與建筑 2023年1期2023-02-28
- 供水泵站基坑排樁支護(hù)局部失效引發(fā)連續(xù)破壞機(jī)理研究
支護(hù)樁失效時(shí),其彎矩-時(shí)間曲線見圖1。由圖1可知,當(dāng)2根樁被破壞后,原有樁體承擔(dān)的彎矩被分散到其他樁體,使其周圍的樁體受力增大,發(fā)生土拱效應(yīng)。隨著時(shí)間的增大,樁身最大彎矩在支護(hù)樁破壞前期所受樁身最大彎矩有明顯的提升,前期彎矩增長(zhǎng)趨勢(shì)顯著,當(dāng)時(shí)間超過0.4 s 時(shí),各樁所受的樁身最大彎矩逐漸趨于平緩。這是由于,在支護(hù)樁破壞前期,土體發(fā)生擾動(dòng),隨著時(shí)間的增大,土體受力逐漸趨于穩(wěn)定,所以支護(hù)樁所受的樁身最大彎矩趨于平穩(wěn)。其中,1 號(hào)樁所受的樁身最大彎矩最大,5
陜西水利 2023年1期2023-02-10
- 疊加法在繪制彎矩圖中的應(yīng)用
平面彎曲的內(nèi)力是彎矩和剪力，內(nèi)力對(duì)桿件的材料選擇起決定性的作用，因而繪制出正確的彎矩圖和剪力圖尤為重要。常見的繪制彎矩圖的方法有方程法、規(guī)律法和疊加法，其中利用疊加法是一種實(shí)用、快捷的方法，在力學(xué)計(jì)算中被廣泛采用。本文主要討論利用疊加法如何繪制桿系結(jié)構(gòu)的彎矩圖，概述了疊加法繪制內(nèi)力圖的適用條件及其原理、疊加法繪制彎矩圖的做題步驟及做題過程中需要注意的事項(xiàng)，并解釋了如何求解彎矩圖中的極值問題。土木工程專業(yè)設(shè)置的力學(xué)課程都是專業(yè)基礎(chǔ)課，這類課程既與工程實(shí)踐有緊
內(nèi)江科技 2022年8期2022-10-12
- 探討某連續(xù)剛構(gòu)橋梁合理成橋狀態(tài)預(yù)應(yīng)力配束技術(shù)
的基部應(yīng)該承受正彎矩，從而平衡活載、溫度以及其他荷載對(duì)基底產(chǎn)生的負(fù)彎矩?？缰袘?yīng)受負(fù)彎矩作用，以減少活載、溫度和其他載荷對(duì)跨中的影響[4]。以三跨連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)槔蓸蚝罅后w的中段為負(fù)彎矩，而根段截面為正彎矩。反之，則是不合理的彎曲受力。合理受彎狀態(tài)如圖1所示。圖1 合理受彎狀態(tài)1.2 合理受剪狀態(tài)在合理的受剪力條件下，成橋預(yù)應(yīng)力引起的剪力，應(yīng)該與活荷載所造成的剪力的負(fù)值相等，從而能夠抵消活荷載與其他荷載作用在橋梁上所造成的剪力。當(dāng)剩余剪力與活荷載作用下的剪力
交通科技與管理 2022年19期2022-10-12
- FRP 加固 T 形截面混凝土連續(xù)梁彎矩重分布的數(shù)值模擬
直接影響連續(xù)梁的彎矩重分布規(guī)律［1-7］。Kara 等［8-11］利用數(shù)值分析方法建立纖維布加固兩跨矩形截面連續(xù)梁截面的受力分析模型，并模擬得到的截面彎矩-曲率關(guān)系，計(jì)算的截面抗彎承載力可研究連續(xù)梁跨中截面的實(shí)際抗彎性能。Oehlers 等［12-15］基于截面受力分析模型，得到的截面彎矩-曲率關(guān)系進(jìn)行計(jì)算截面剛度，根據(jù)截面剛度情況獲取各截面新剛度變化，最終得到各截面的模擬彎矩值，即可模擬實(shí)際工況下連續(xù)梁的彎矩重分布演變過程。但目前在 T 形截面兩跨連續(xù)梁
工程質(zhì)量 2022年3期2022-05-13
- “人”字形曲線高架橋地震動(dòng)多角度輸入研究
3 墩底 x 向彎矩分析墩底x向彎矩如表3所示。由表可知，在地震動(dòng)沿X向橋梁縱向輸入時(shí)，地震動(dòng)輸入方向?yàn)?°時(shí)，1#、2#、3#、4#以及5#橋墩墩底彎矩值達(dá)到最大值，地震動(dòng)輸入方向?yàn)?0°時(shí)，6#橋墩墩底彎矩值達(dá)到最大值，而6#橋墩墩底在所有墩柱中彎矩值最大，最易發(fā)生彎曲破壞。 0°與180°正向及反向輸入墩底彎矩值一致。所有數(shù)據(jù)中，6#墩底彎矩值在30°地震動(dòng)作用下明顯大于其他墩底彎矩值，因此，在實(shí)際施工過程中主要考慮地震動(dòng)輸入方向30°時(shí)6#墩底彎矩
現(xiàn)代城市軌道交通 2022年4期2022-04-16
- 單向板在任意曲線荷載作用下的彎矩分布計(jì)算與配筋設(shè)計(jì)
荷載作用下薄板上彎矩分布。謝 子 洋［1］、曾 大 明［2］基 于 Navier 解 法［3］，結(jié) 合MATLAB［4］和 ANSYS［5］有限元軟件分析單向板主次方向彎矩分布關(guān)系。臧正義［6］采用基于最小勢(shì)能原理的 Rayleigh-Ritz 法［7］分析對(duì)邊簡(jiǎn)支板在線荷載作用下的彎矩。但該文分析的均為直線荷載作用下的單向板，而在實(shí)際工程中線荷載的形式復(fù)雜，甚至存在曲線形荷載。當(dāng)板結(jié)構(gòu)上的線荷載為曲線荷載時(shí)，例如：鐵路涵洞頂板上的鐵路線為弧線時(shí)，樓板上砌
結(jié)構(gòu)工程師 2021年4期2021-10-22
- 基于模型試驗(yàn)的衡重式樁板擋墻內(nèi)力變化規(guī)律研究
供與土壓力相反的彎矩，改變下部擋墻樁身的彎矩分布，優(yōu)化了擋墻內(nèi)力分布。該擋墻適用于高度為8～15 m的邊坡地質(zhì)災(zāi)害治理與支擋工程。自2004年以來該擋墻已成功應(yīng)用于深圳市招商地產(chǎn)小區(qū)高邊坡工程、深圳西部通道側(cè)接線基坑滑坡治理工程、深圳插花地港鵬新村南側(cè)邊坡地質(zhì)災(zāi)害治理工程、深圳市園景臺(tái)小區(qū)邊坡支擋工程與深圳市地鐵三號(hào)線運(yùn)營(yíng)配套公寓與培訓(xùn)基地邊坡支擋工程。但是該類擋墻工作機(jī)理復(fù)雜、結(jié)構(gòu)受力和變形特性仍不明確，目前的設(shè)計(jì)大多沿用衡重式擋墻和樁板擋墻的相關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)
結(jié)構(gòu)工程師 2021年2期2021-09-09
- 外貼CFRP加固RC連續(xù)梁的抗彎性能及彎矩重分布分析
連續(xù)梁呈現(xiàn)顯著的彎矩重分布，但僅有少量學(xué)者討論連續(xù)梁的內(nèi)力重分布［13］；最后，《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50367—2013）［14］并沒有對(duì)外貼CFRP加固RC連續(xù)梁的彎矩調(diào)幅系數(shù)給出明確的數(shù)值。若明確外貼CFRP加固RC連續(xù)梁的彎矩重分布，便可將按彈性方法計(jì)算的彎矩通過彎矩調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)整，從而合理地評(píng)估結(jié)構(gòu)的承載力，實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)的優(yōu)化。為此，本文首先利用ABAQUS模擬CFRP加固RC連續(xù)梁；其次在分析模型上進(jìn)行影響參數(shù)分析，研究各參數(shù)對(duì)CFR
結(jié)構(gòu)工程師 2021年3期2021-09-08
- 某直升機(jī)尾槳葉翼型段疲勞試驗(yàn)揮舞彎矩載荷分布研究
本文為了研究揮舞彎矩載荷分布關(guān)系，首先對(duì)尾槳葉翼型段進(jìn)行貼片和標(biāo)定，標(biāo)定完成后進(jìn)行尾槳葉翼型段安裝和調(diào)試，得到揮舞和擺振彎矩分布；再對(duì)揮舞彎矩分布進(jìn)行研究，得到彎矩分布擬合函數(shù)，最后基于擬合函數(shù)判定揮舞載荷彎矩偏差的大小，以保證后續(xù)尾槳葉翼型段疲勞試驗(yàn)正確性。1 試驗(yàn)貼片和標(biāo)定直升機(jī)尾槳葉翼型段疲勞試驗(yàn)中試驗(yàn)件的貼片位置和監(jiān)控剖面如圖1所示。圖中1#、3#、5#、7#、9#為揮舞片，2#、4#、6#、8#、10#為擺振片。圖1 尾槳葉翼型段貼片示意圖在疲勞
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2021年4期2021-08-13
- 基于直接分析法的鋼管受壓試驗(yàn)端部加固需求分析
受壓鋼管的撓曲和彎矩進(jìn)行預(yù)測(cè)。在受壓試驗(yàn)中，經(jīng)常出現(xiàn)端部首先出現(xiàn)破壞導(dǎo)致試驗(yàn)無法達(dá)到預(yù)期目的的情況[4]。一般認(rèn)為，鋼管端部破壞與端部受力面不平整等因素導(dǎo)致的應(yīng)力集中、鋼管殘余應(yīng)力、鋼管局部破壞等因素有關(guān)。但是，以上因素并不能較好地解釋部分構(gòu)件為何未發(fā)生端部破壞。1 幾何初始缺陷與節(jié)點(diǎn)剛度為了推導(dǎo)受壓鋼管的側(cè)向撓曲線和彎矩曲線，需要將幾何初始缺陷和節(jié)點(diǎn)剛度進(jìn)行簡(jiǎn)化。構(gòu)件幾何初始缺陷包括管端切斜、管身初始彎曲等因素。已有研究中有選擇結(jié)構(gòu)的一階失穩(wěn)模態(tài)或使用半
山東交通科技 2021年2期2021-07-02
- 多跨鋼筋混凝土連續(xù)梁損傷前后力學(xué)變化探究
5 各損傷寬度下彎矩變化圖圖6 各損傷寬度下?lián)隙茸兓瘓D①根據(jù)圖4 分析得到，在不損傷情況下邊跨跨中至第2 號(hào)支座之間剪力最大。其損傷寬度為0 m，2 m，4 m，8 m 的情況下剪力值依次為289.74 kN，290.41 kN，291.52 kN，293.69 kN；剪力值增長(zhǎng)率分別為0.2%,0.6%,1.4%。整理上述數(shù)據(jù)得到：剪力值隨著損傷寬度的上升而上升。②根據(jù)圖5 分析得到，在不損傷情況下邊跨跨中正彎矩最大，第2 號(hào)支座負(fù)彎矩最大。其損傷寬度為
北方建筑 2021年2期2021-05-07
- 水池壁板開洞后整體性能研究
水壓力荷載2 彎矩位置編號(hào)選取無蓋水池，池壁頂端為自由端，所以池壁配筋主要彎矩為池壁頂端水平向彎矩M1、M2、M3；池壁中間水平向彎矩M4、M8、M5；池壁中間豎直向彎矩M6、M7。對(duì)于板開洞位置，板的左右兩側(cè)對(duì)稱，將板一半?yún)^(qū)格進(jìn)行編號(hào)。見圖2和圖3。圖2 水池配筋主要彎矩圖3 洞口編號(hào)3 結(jié)果分析3.1 開洞板彎矩分別對(duì)1.0 m×1.0 m 洞口和1.6 m×1.6 m 洞口的32 個(gè)位置和15 個(gè)位置進(jìn)行計(jì)算，提取影響配筋控制彎矩值最大的3 個(gè)洞口
天津建設(shè)科技 2020年5期2020-11-12
- 豎向荷載作用下框架厚筏基礎(chǔ)的彎矩計(jì)算分析
［1］。其筏板的彎矩分布規(guī)律是設(shè)計(jì)者所關(guān)心的，本文通過數(shù)值計(jì)算分析對(duì)以下問題進(jìn)行了研究。1）編制了有限壓縮地基上的框架筏板基礎(chǔ)有限元計(jì)算程序［2］，對(duì)筏板基礎(chǔ)的彎矩進(jìn)行計(jì)算分析，并與倒梁法進(jìn)行對(duì)比分析，說明倒梁法的適用范圍及誤差；2）計(jì)算研究了大底盤框架厚筏基礎(chǔ)彎矩分布規(guī)律，說明了整體彎矩對(duì)筏板內(nèi)力設(shè)計(jì)的影響，并給出了由于差異沉降對(duì)筏板配筋的影響。1 單獨(dú)主樓荷載作用下的筏板彎矩以下為框架厚筏基礎(chǔ)的數(shù)值計(jì)算分析，在計(jì)算模型中，構(gòu)件尺寸采用實(shí)際工程常用的尺寸
工程質(zhì)量 2020年7期2020-09-30
- 基于Midas civil的大跨度單箱地道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析
：Ma為頂板跨邊彎矩；Mb為頂板跨中彎矩；MA為底板跨邊彎矩；MB為底板跨中彎矩；Mc為側(cè)墻跨邊彎矩；Md為側(cè)墻跨中彎矩。（2）設(shè)置腋角時(shí)：Ma1為頂板跨邊彎矩；Mb1為頂板跨中彎矩；MA1為底板跨邊彎矩；MB1為底板跨中彎矩；Mc1為側(cè)墻跨邊彎矩；Md1為側(cè)墻跨中彎矩。3.1 不設(shè)置腋角調(diào)整側(cè)墻厚度參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響結(jié)合相關(guān)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，當(dāng)頂板厚度為1.2m，底板厚度為1.2m，側(cè)墻厚度從1.1m按0.1m增長(zhǎng)至1.5m時(shí)，頂、底板、側(cè)墻彎矩變化規(guī)律如下：（
工程技術(shù)研究 2020年9期2020-06-20
- 考慮畸變影響的箱梁橫向彎矩計(jì)算方法
確計(jì)算箱梁的橫向彎矩是橋梁設(shè)計(jì)中需要關(guān)注的重點(diǎn)問題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此作了不少研究。研究方法可分兩種，一種為框架分析法[1-6]，通過疊加施加了剛性支承和解除剛性支承且考慮了畸變影響的框架彎矩，得出箱梁的橫向彎矩；一種為能量變分法[3]，通過對(duì)取出的單位長(zhǎng)度框架以施加剛性支承和解除剛性支承的方式計(jì)算箱梁的橫向彎矩，但基本計(jì)算模型和框架分析法不同，通過能量變分法解出箱梁頂板上的剪力差，最后得到箱梁的橫向彎矩。對(duì)于箱梁橫向內(nèi)力的研究，Chithra等[7]采用SF
計(jì)算力學(xué)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-23
- 散貨船的貨艙分艙布置對(duì)總縱彎矩的影響研究
的重要參數(shù)是靜水彎矩[1]。在總布置設(shè)計(jì)時(shí)，通過合理的分艙優(yōu)化可以有效地降低船體梁的靜水彎矩，從而降低船體縱向構(gòu)件的尺寸，最終降低空船重量。有關(guān)分艙優(yōu)化問題，業(yè)內(nèi)也有相關(guān)研究成果。文獻(xiàn)[1]中所述分艙優(yōu)化方法是根據(jù)貨艙的長(zhǎng)度和個(gè)數(shù)作出多種貨艙分艙方案，輸出每種方案下的靜水彎矩并進(jìn)行比較，找出最優(yōu)分艙方案。這種分艙優(yōu)化方法類似窮舉法，非常費(fèi)時(shí)費(fèi)力，效率較低。本文以某61 000噸級(jí)散貨船為研究對(duì)象，對(duì)比完整工況和破艙工況下的靜水彎矩曲線后，找出每一貨艙貨物質(zhì)
江蘇船舶 2019年5期2020-01-16
- 斜交T梁橋受力性能分析
交梁橋內(nèi)梁的最大彎矩相對(duì)正交橋減小29%，外梁的最大彎矩相對(duì)正交橋減小20%；Bishara等[3]研究表明橫梁的數(shù)量在一定范圍內(nèi)對(duì)結(jié)構(gòu)有益，并且當(dāng)斜交角小于20°時(shí)可以按正交橋的受力特點(diǎn)進(jìn)行分析。項(xiàng)貽強(qiáng)[4]歸納了斜梁橋截面形式的選擇、主梁與橫梁的布置形式、斜梁橋的分析方法和施工措施等。楊云芳[5]研究了簡(jiǎn)支斜梁橋和正梁橋受力的特性，表明斜交梁橋所受彎矩小于同一正交梁橋的彎矩，但尚未對(duì)多梁式簡(jiǎn)支斜交梁橋的受力特性進(jìn)行分析。黃平明等[6]研究了端橫梁的彎曲
山西建筑 2019年17期2019-10-14
- 纖維布加固混凝土連續(xù)梁彎矩重分布特征分析
響混凝土連續(xù)梁的彎矩重分布。彎矩重分布的實(shí)現(xiàn)取決于混凝土梁控制截面塑性鉸的發(fā)展，可充分發(fā)揮結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載潛力[1-14]。目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者主要考慮普通鋼筋混凝土連續(xù)梁、纖維布加固矩形截面混凝土連續(xù)梁、纖維布加固T形截面混凝土連續(xù)梁3種工況，研究不同工況下的連續(xù)梁彎矩重分布過程、機(jī)理以及影響因素，考慮常規(guī)延性指標(biāo)、能量法及變形法這3種方法研究混凝土連續(xù)梁的彎矩重分布能力，采用受壓區(qū)高度法、塑性鉸法、數(shù)值分析模型、新剛度變化及彎曲剛度法來模擬纖維布加固矩形截面混
上海理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年3期2019-08-14
- 城市鐵路明挖隧道裝配式襯砌接頭性能研究
值模擬方法研究在彎矩和軸力作用下明挖鐵路隧道裝配式襯砌縱向接頭受力變形性能，為明挖鐵路隧道裝配式襯砌在未來的工程中應(yīng)用提供理論支撐。1 明挖鐵路隧道裝配式襯砌橫斷面分塊及縱向接頭連接方法以目前城市鐵路隧道常規(guī)單洞雙線形式為例，其左右線線間距為5.0 m，軌面以上有效凈空面積為100.38 m2,橫斷面高13.279 m,寬15.300 m。根據(jù)預(yù)制構(gòu)件運(yùn)輸及吊裝要求，將鐵路隧道裝配式襯砌橫斷面劃分為6塊,即A1，A2，A2′，A3，A3′和A4塊,如圖1(
鐵道建筑 2019年4期2019-04-29
- 關(guān)鍵點(diǎn)彎矩值結(jié)合各段線形的彎矩圖分段繪制方法研究
過程中，桿系結(jié)構(gòu)彎矩圖的繪制既是重點(diǎn)，也是難點(diǎn)。常用教材介紹的繪圖方法有“方程式法”、“疊加法”[3]等。本文根據(jù)多年教學(xué)實(shí)踐提出“關(guān)鍵點(diǎn)彎矩值結(jié)合各段線形的彎矩圖分段繪制方法”，此方法原理明晰，繪圖快速準(zhǔn)確，即適用于直接繪制多種桿系結(jié)構(gòu)形式的彎矩圖，也可結(jié)合“力法”繪制超靜定結(jié)構(gòu)的彎矩圖。1 繪圖方法運(yùn)用關(guān)鍵點(diǎn)彎矩結(jié)合各段線形的彎矩圖分段繪制方法繪制彎矩圖外包線，主要包括3個(gè)步驟：通過分段點(diǎn)對(duì)桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行分段；確定各段關(guān)鍵點(diǎn)及對(duì)應(yīng)彎矩值；運(yùn)用各段的線形連
- 樁頂固定時(shí)單樁側(cè)向變形與受力的積分方程解法
固定時(shí)單樁的樁身彎矩和樁頂位移。由于本文方法通過求解給定轉(zhuǎn)角的方程組來求解樁頂固定時(shí)單樁的水平位移,相對(duì)梁發(fā)云等[2]的方法更加簡(jiǎn)單。1 單樁的分析方法1.1 樁身彎矩的求解Pak[5]按照Muki & Sturnberg[4, 7]的虛擬樁方法,將半無限彈性地基土中樁頂受到水平剪力V(0)和彎矩M(0)的樁-土相互作用問題,分解為圖1所示的地基擴(kuò)展土B和虛擬樁B*的疊加。其中樁的長(zhǎng)度為L(zhǎng),半徑為a。樁、虛擬樁和地基土的彈性模量分別為Ep、E*和Es。地基
結(jié)構(gòu)工程師 2018年5期2018-11-22
- 基于疊加法作結(jié)構(gòu)彎矩圖的新思考
行內(nèi)力分析，并作彎矩圖，這也是工程設(shè)計(jì)中必不可少的步驟，而通過一步步利用力和力矩平衡方程求解支座反力，再作出剪力圖進(jìn)而作出彎矩圖在工程實(shí)際中是很難實(shí)現(xiàn)的，原因在于平衡方程過多，還有聯(lián)立方程求解太過于麻煩，這都給彎矩圖的繪制帶來了諸多不便。而彎矩圖又是梁和剛架最重要的內(nèi)力圖，作彎矩圖也是結(jié)構(gòu)力學(xué)最重要的基本功，往往“手算怕繁，電算怕亂”，手作彎矩圖必須化繁為簡(jiǎn)，才能提高速度。尤其對(duì)于復(fù)雜結(jié)構(gòu)，特別是超靜定結(jié)構(gòu)，還要靈活運(yùn)用疊加法進(jìn)行分析和計(jì)算，并充分利用力學(xué)
安徽建筑 2018年6期2018-11-12
- 基于目標(biāo)彎矩的艙段結(jié)構(gòu)總縱強(qiáng)度直接計(jì)算方法
供船體各站的垂向彎矩和剪力分布，此時(shí)采用簡(jiǎn)支梁，可反推得到艙段模型兩端的支反力以及中間各強(qiáng)框架處的剪力，以等效節(jié)點(diǎn)力的形式施加到目標(biāo)位置承受剪力作用的節(jié)點(diǎn)上，結(jié)合端面彎矩得到滿足總縱強(qiáng)度要求的彎矩分布[4]。為了實(shí)現(xiàn)考慮總縱彎矩分布的艙段結(jié)構(gòu)強(qiáng)度直接計(jì)算和設(shè)計(jì)，提出3種以等效節(jié)點(diǎn)力模擬船體梁總縱彎矩、剪力的方法。以某船艙段模型直接計(jì)算為例，分別根據(jù)3種方法計(jì)算艙段內(nèi)各強(qiáng)框架處的等效節(jié)點(diǎn)力并進(jìn)行艙段總縱強(qiáng)度有限元分析，比較各計(jì)算方法的適應(yīng)性。1 等效節(jié)點(diǎn)力計(jì)
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 長(zhǎng)首樓型船的波浪誘導(dǎo)彎矩研究
外承受砰擊引起的彎矩增量。在惡劣海況下，此彎矩增量在總的波浪載荷占有較高比例，對(duì)剖面較弱的甲板過渡處有相當(dāng)大的危害，有必要對(duì)考慮了砰擊顫振的波浪彎矩進(jìn)行研究。汪雪良等［1］對(duì)超大型礦砂船波激振動(dòng)及顫振進(jìn)行了研究。通過對(duì)某超大型礦砂船的波浪載荷和合成載荷的數(shù)值預(yù)報(bào)結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析，研究得出，高階波浪彎矩所包含的砰擊顫振成分在該類超大型船舶的總波浪彎矩中占有很大的比例，且在不同航線上的影響程度也不同，具體表現(xiàn)在以下兩點(diǎn)：1）隨著航線不同，船舶遭遇波浪
船舶設(shè)計(jì)通訊 2018年1期2018-07-30
- 中職建筑力學(xué)中彎矩剪力圖的簡(jiǎn)單畫法
學(xué)中，直梁彎曲的彎矩剪力圖是直梁彎曲章節(jié)的重難點(diǎn)，當(dāng)前的規(guī)律繪圖法都運(yùn)用導(dǎo)數(shù)等數(shù)學(xué)知識(shí)，數(shù)學(xué)基礎(chǔ)不扎實(shí)的中專生學(xué)起來非常困難。采用控制截面法、游走法和幾何圖形的面積疊加法來繪制彎矩剪力圖，該方法更為快捷簡(jiǎn)單且易理解。[關(guān) 鍵 詞] 剪力圖；彎矩圖；面積；分段；規(guī)律[中圖分類號(hào)] G712 [文獻(xiàn)標(biāo)志碼] A [文章編號(hào)] 2096-0603（2018）09-0154-01一、前言建筑力學(xué)中直梁彎曲一直以來都是重點(diǎn)和難點(diǎn)，直梁彎曲的關(guān)鍵內(nèi)容還是怎樣繪制彎矩圖
現(xiàn)代職業(yè)教育·職業(yè)培訓(xùn) 2018年3期2018-05-14
- 預(yù)應(yīng)力配束對(duì)連續(xù)箱梁內(nèi)力影響分析
構(gòu)各跨跨中及支點(diǎn)彎矩，因?yàn)檫B續(xù)梁內(nèi)的預(yù)應(yīng)力束筋的布置通常以實(shí)際荷載作用下的彎矩圖形的線型變化為參考，即吻合束線型。b）各跨跨中預(yù)應(yīng)力束重心位置對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響，主要對(duì)比結(jié)構(gòu)各跨跨中及支點(diǎn)彎矩。3 計(jì)算模型及計(jì)算程序的選取為了分析結(jié)果具有可比性，擬定結(jié)構(gòu)的跨徑統(tǒng)一為30 m，分別為：a）結(jié)構(gòu)一2×30 m；b）結(jié)構(gòu)二3×30 m；c）結(jié)構(gòu)三4×30 m；d）結(jié)構(gòu)四5×30 m。模型采用平面桿系單元，支承為鉸接，截面抗彎剛度EI=1.26×1011m2,自重G
山西交通科技 2017年2期2017-11-09
- 基于ABAQUS在荷載組作用下橫梁最不利位置研究
通過提取橫梁內(nèi)的彎矩圖和拉壓應(yīng)力圖我們可以看出在此靜載組作用下梁內(nèi)的受力情況。我們知道混凝土破壞主要是受拉破壞，橫梁破壞主要是由于梁內(nèi)彎矩過大使梁底部受拉開裂造成的，破壞位置與此處所受彎矩大小和拉應(yīng)力大小息息相關(guān)，彎矩越大，則由材料力學(xué)知識(shí)可知此處拉應(yīng)力越大，破壞的可能性越大。本文通過提取橫梁上各個(gè)位置所受的彎矩大小及梁底部的拉應(yīng)力大小，系統(tǒng)地對(duì)橫梁破壞位置可能性來進(jìn)行研究，并對(duì)比理論解和ABAQUS模擬解，為實(shí)際工程中分段定點(diǎn)保護(hù)橫梁提供了更可靠依據(jù)。最
福建質(zhì)量管理 2017年13期2017-09-15
- 用彎矩分量求三次樣條插值函數(shù)的彎矩
300401）用彎矩分量求三次樣條插值函數(shù)的彎矩劉遠(yuǎn)鵬1，劉光好2，金少華3（1.河北工業(yè)大學(xué) 工程訓(xùn)練中心，天津 300401；2.河北工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院，天津 300401；3.河北工業(yè)大學(xué) 理學(xué)院，天津 300401）根據(jù)參考彎矩圖解法原理，將相鄰節(jié)點(diǎn)函數(shù)差和節(jié)點(diǎn)函數(shù)的導(dǎo)數(shù)變換為側(cè)移分量和轉(zhuǎn)角分量．利用各區(qū)間轉(zhuǎn)角分量、側(cè)移分量與函數(shù)的二階導(dǎo)數(shù)形成彎矩-位移方程，以及連續(xù)梁支座相鄰兩跨轉(zhuǎn)角方程，結(jié)合連續(xù)梁彎矩圖的性質(zhì)分析樣條插值函數(shù)，做參考彎矩圖；
河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2017-01-07
- 梁在平面彎曲變形下截面彎矩的正負(fù)分析研究
面彎曲變形下截面彎矩的正負(fù)分析研究廖述寬 （四川工業(yè)科技學(xué)院,四川 德陽(yáng) 618000）摘 要：建筑力學(xué)是建筑設(shè)計(jì)人員和施工技術(shù)人員必不可少的專業(yè)基礎(chǔ)課程。掌握建筑力學(xué)知識(shí)，可以幫助設(shè)計(jì)人員所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)既安全又經(jīng)濟(jì)；也可以幫助現(xiàn)場(chǎng)施工人員懂得結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的受力情況是否安全、合理，以確保建筑施工過程的順利進(jìn)行，避免質(zhì)量和安全事故的發(fā)生。而建筑結(jié)構(gòu)中梁這種構(gòu)件占的比例尤其顯著，所以本次研究的梁在平面彎曲變形下截面彎矩的正負(fù)問題乃是整個(gè)建筑力學(xué)重點(diǎn)也是難點(diǎn)之一。關(guān)
山東工業(yè)技術(shù) 2016年12期2016-06-13
- 整體式連續(xù)斜板橋的實(shí)用計(jì)算方法
配置方式.基于三彎矩方法,通過理論計(jì)算及有限元分析,總結(jié)了整體式連續(xù)斜板橋的實(shí)用計(jì)算方法,給出了實(shí)用計(jì)算圖表.通過平面桿系的計(jì)算結(jié)果,查找相關(guān)系數(shù)即可以得到相應(yīng)的配筋彎矩,簡(jiǎn)化了計(jì)算工作.整體式連續(xù)斜板橋；實(shí)用計(jì)算方法；有限元隨著越來越多的整體式連續(xù)斜板橋應(yīng)用在工程實(shí)際中,許多學(xué)者對(duì)其計(jì)算理論進(jìn)行了廣泛研究[1-3].斜交板橋與正交板橋的受力特性有很大差別[4],同時(shí)在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中,由于各種因素,采用各種計(jì)算理論進(jìn)行分析是不現(xiàn)實(shí)也是沒有必要的,因此有必要
- 鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件控制截面彎矩設(shè)計(jì)值優(yōu)化計(jì)算方法
受壓構(gòu)件控制截面彎矩設(shè)計(jì)值優(yōu)化計(jì)算方法張 飄(河北建筑工程學(xué)院，河北 張家口 075000)分析了二階效應(yīng)對(duì)鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件受力影響情況.通過理論分析及推導(dǎo)優(yōu)化出考慮二階效應(yīng)之后鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件控制截面處彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算方法，并由結(jié)構(gòu)工程中實(shí)際案例操作，得出結(jié)論：優(yōu)化后的計(jì)算方法，計(jì)算過程簡(jiǎn)單，結(jié)果更加安全可靠.二階效應(yīng)；偏心受壓構(gòu)件；控制截面彎矩0 引 言在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算中，首先要找出結(jié)構(gòu)在實(shí)際運(yùn)營(yíng)過程中將要承擔(dān)的作用，繼而計(jì)算由作用產(chǎn)生在結(jié)構(gòu)上
河北建筑工程學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年4期2016-03-28
- 彎矩分配法在大型回轉(zhuǎn)窯筒體設(shè)計(jì)中的應(yīng)用*
類問題可以采用三彎矩方程求解，但是步驟繁瑣，計(jì)算量大。而采用彎矩分配法求解，不僅計(jì)算量小，而且步驟簡(jiǎn)單明了，效率高，是解決此類問題較為理想的方法。因此，采用彎矩分配法對(duì)φ4.8×110 m筒體設(shè)計(jì)中涉及到的跨距分配、筒體強(qiáng)度校核以及支反力計(jì)算等問題進(jìn)行求解。1 筒體所受載荷筒體所受載荷主要包括:①筒體、耐火磚及物料重力產(chǎn)生的載荷，可視為均布載荷;②窯頭護(hù)板、大齒圈以及擋料壩的重力產(chǎn)生的載荷，可視為集中載荷。1.1 筒體載荷筒體受載荷圖情況如圖1所示。圖1
機(jī)械研究與應(yīng)用 2015年4期2015-06-11
- 線荷載作用下的單向板內(nèi)力分析
來計(jì)算主方向上的彎矩，而忽視了次方向上的彎矩，導(dǎo)致板底出現(xiàn)次方向上裂縫的情況作了分析，采用納維葉解法計(jì)算并運(yùn)用MATLAB繪制了受線荷載作用的單向板，并以長(zhǎng)寬比為基本參數(shù)，討論了主次方向上彎矩的變化情況，得出了一些結(jié)論。薄板，納維葉解法，次彎矩，長(zhǎng)寬比薄板是土木工程中常用的一種構(gòu)件，鋼筋混凝土薄板在建筑和交通工程中應(yīng)用十分廣泛。由薄板的形狀以及受力的特點(diǎn)可知，它在彎曲變形時(shí)屬于空間問題，一般很難獲得其精確解，故在分析薄板彎曲問題時(shí)多采用彈性力學(xué)基本假設(shè)外的
山西建筑 2015年1期2015-03-08
- 懸臂梁橋中鉸最佳位置的確定
的橋梁，跨中恒載彎矩和活載彎矩明顯增大，導(dǎo)致梁的截面尺寸和自重顯著增加，不但耗費(fèi)大量材料，不經(jīng)濟(jì)，而且會(huì)造成施工困難[2]。因此，研究減小橋梁跨中彎矩體系，是橋梁設(shè)計(jì)中值得探討的重要問題。懸臂梁橋的內(nèi)力不受基礎(chǔ)不均勻沉降等附加變形的影響，由于布置伸臂梁，它一方面減少了附屬部分梁的跨度，另一方面使得伸臂上的荷載對(duì)簡(jiǎn)支部分產(chǎn)生負(fù)彎矩，從而抵消橋梁跨中荷載產(chǎn)生的正彎矩[3]。為使懸臂梁橋的最大彎矩值減小，需確定伸臂梁中鉸的最佳位置，當(dāng)梁的最大正負(fù)彎矩值的絕對(duì)值相
安徽建筑 2014年6期2014-12-06
- 路基地段 CRTSⅢ型板式無砟軌道力學(xué)特性研究
軌道板和底座板的彎矩如圖2，圖3所示。圖2 軌道板厚度變化對(duì)縱向彎矩的影響圖3 軌道板厚度變化對(duì)橫向彎矩的影響軌道板厚度越大，軌道板的縱、橫向彎矩越大，變化規(guī)律基本呈線性關(guān)系，軌道板厚度由0.16m增加至0.24m時(shí)，軌道板縱向正、負(fù)彎矩，橫向正、負(fù)彎矩分別增加了 117.7%，138.1%，79.5%，115.4%，軌道板厚度變化對(duì)軌道板縱、橫向彎矩影響敏感;底座板縱、橫向正彎矩隨著軌道板厚度增加而減小，變化幅度不大，底座板縱、橫向負(fù)彎矩隨著軌道板厚度增
山西建筑 2014年30期2014-11-09
- 巧繪連續(xù)梁的剪力圖——基于分布荷載、剪力、彎矩微分關(guān)系
力矩分配法是先作彎矩圖，后作剪力圖，再作軸力圖。彎矩圖是根據(jù)桿端彎矩和已知荷載分布情況疊加而成，但剪力圖和軸力圖，是通過繁瑣的平衡條件求出桿端內(nèi)力值，再由內(nèi)力值與已知荷載分布情況疊加而成。本文探討另外一種作圖方法，即根據(jù)分布荷載 q、剪力 FS（x）、彎矩 M（x）微分關(guān)系總結(jié)出作圖規(guī)律，直接繪出剪力、軸力圖，達(dá)到快、準(zhǔn)、易學(xué)目的。1.分布荷載、剪力、彎矩微分關(guān)系如圖-1所示，分布載荷、剪力和彎矩之間存在著一定的關(guān)系，根據(jù)單元體的平衡條件可推導(dǎo)出上式說明，
焦作大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年1期2014-10-11
- 現(xiàn)澆盒狀內(nèi)?？招臉巧w的直接設(shè)計(jì)法
1）確定總的靜力彎矩；2）把總靜力彎矩分配到負(fù)彎矩和正彎矩截面（一次分配）；3）把負(fù)彎矩和正彎矩分別分配到柱上板帶板、柱上板帶梁和跨中板帶（二次分配）。直接設(shè)計(jì)法和等代框架法的第3步驟是完全一樣的，規(guī)程中的直接設(shè)計(jì)法完全沿用了ACI 318規(guī)范中實(shí)心樓蓋的分配系數(shù)。但由于空心的存在，使樓板截面剛度發(fā)生了改變，隨著空心率的增加，這種剛度的不均勻性越發(fā)明顯，能否直接使用實(shí)心板的分配系數(shù)、各截面彎矩分配比例是否有較大變化，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)這些問題研究較少。周玉等［6
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2014年1期2014-08-11
- 早拆模留設(shè)支撐情況下結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布研究
撐情況下，產(chǎn)生的彎矩情況，與設(shè)計(jì)彎矩情況相比，兩側(cè)支座負(fù)彎矩減少，減少至原位最大值20%左右，跨中出支撐處上部出現(xiàn)負(fù)彎矩，負(fù)彎矩值約為支座負(fù)彎矩的20%，約1/4跨位置處，產(chǎn)生正彎矩，約為支座最大設(shè)計(jì)負(fù)彎矩的10%，約為跨中正彎矩的20%(見圖3)。圖3 1支撐與無支撐情況內(nèi)力變化比較2支撐情況下，產(chǎn)生的彎矩情況，與設(shè)計(jì)彎矩情況相比，兩側(cè)支座負(fù)彎矩減少，減少至原位最大值10%左右，跨中出支撐處上部出現(xiàn)負(fù)彎矩，負(fù)彎矩值約為支座負(fù)彎矩的10%，約1/4跨位置處
山西建筑 2014年13期2014-07-16
- 談結(jié)構(gòu)力學(xué)中快速畫彎矩圖的竅門
如何快速畫出桿件彎矩圖為例，細(xì)說一下結(jié)構(gòu)力學(xué)中解題時(shí)的某些可循規(guī)律，供大家學(xué)習(xí)與參考。其實(shí)快速畫彎矩圖也是結(jié)構(gòu)力學(xué)學(xué)習(xí)中一個(gè)重難點(diǎn)，學(xué)好這個(gè)知識(shí)點(diǎn)不僅能激發(fā)學(xué)生對(duì)后面結(jié)構(gòu)力學(xué)的學(xué)習(xí)興趣，短時(shí)間內(nèi)準(zhǔn)確快速做出彎矩圖，也為剪力圖、軸力圖的求作及結(jié)構(gòu)力學(xué)中所涉及相關(guān)計(jì)算分析做好鋪墊。2 實(shí)例分析先從簡(jiǎn)支梁受均布荷載情況入手，對(duì)于復(fù)雜的圖形可先找到簡(jiǎn)單的圖形，作為基本元件，從而為準(zhǔn)確無誤地作出復(fù)雜圖形的彎矩圖提供思路。第1種情況:簡(jiǎn)支梁受均布荷載。其彎矩圖如圖1所
山西建筑 2014年17期2014-06-07
- 地震時(shí)臥式容器的彎矩
地震時(shí)臥式容器的彎矩李若蘭，何 勇（深圳安科高技術(shù)股份有限公司，廣東深圳 518067）建立地震時(shí)有附加設(shè)備臥式容器的軸向彎矩方程，解析彎矩方程，用Excel進(jìn)行數(shù)據(jù)處理后畫出彎矩圖，確定臥式容器軸向彎矩極大值的位置和產(chǎn)生最大彎矩的截面，并給出工程適用的計(jì)算方法、計(jì)算式。附加載荷；地震；彎矩方程；臥式容器1 概述作用在容器上的地震力是來自地面的突然的無規(guī)律的振動(dòng)運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的，地震力造成容器損壞的主要因素是地震的強(qiáng)度和持續(xù)時(shí)間。地震期間，容器中的力和應(yīng)力的性質(zhì)
機(jī)電工程技術(shù) 2014年10期2014-02-10
- 古建筑木結(jié)構(gòu)拼合梁結(jié)構(gòu)機(jī)制
梁和自由疊合梁的彎矩計(jì)算方法．綜上所述,國(guó)內(nèi)外學(xué)者并未對(duì)基于傳統(tǒng)拼合做法的拼合梁結(jié)構(gòu)機(jī)制進(jìn)行研究．1 拼合梁結(jié)構(gòu)機(jī)制1.1 三架梁模型三架梁在跨度較大且受力較大時(shí),往往通過在上部增設(shè)角背或在下部增設(shè)隨梁枋的方法滿足承載力和剛度的要求．圖1為拼合三架梁模型．圖1 拼合三架梁模型公式推導(dǎo)時(shí)采用下述簡(jiǎn)化和假設(shè):① 拼合梁受彎后,上下梁截面應(yīng)變分布符合平截面假定;② 木材材質(zhì)均勻,無節(jié)疤、裂縫等天然缺陷,上下梁材質(zhì)相同;③ 木材在拉、壓、彎狀態(tài)下的彈性模量相同;④
- 淺談力矩分配法在計(jì)算有線位移剛架中的創(chuàng)新應(yīng)用
載F、q作用下的彎矩圖。該剛架在荷載F、q作用下不僅產(chǎn)生角位移，同時(shí)也產(chǎn)生側(cè)向線位移。針對(duì)該類題目我將采用傳統(tǒng)做法和力矩分配法分別計(jì)算。二、“傳統(tǒng)法”計(jì)算1.取基本體系如圖1(b)，即在其中結(jié)點(diǎn)c設(shè)置一附加鏈桿，這樣原結(jié)構(gòu)便不會(huì)產(chǎn)生線位移，那么可應(yīng)用力矩分配法計(jì)算基本體系的各桿端彎矩(設(shè)用MF表示);2.由計(jì)算得的桿端彎矩，通過平衡條件確定某些桿的桿端剪力(設(shè)以 表示)，3.分層取脫離體，如圖1(c)所示，由平衡條件計(jì)算因荷載而引起的附加鏈桿的反力R1F，
中國(guó)校外教育 2013年30期2013-11-15
- 有關(guān)固體材料箱型結(jié)構(gòu)的彎矩方程有限元分析
的因素冠和后彎曲彎矩方程，稱為Mcf和Mhf，誘發(fā)因素考慮固體材料的相互作用，既有尺寸限制，如表1所示的鋁框結(jié)構(gòu)在3個(gè)施工階段的恒載和活載;回填土的覆蓋和活載公式(1)和(2).式中，Mcf為初始彎矩;Mhf為后彎曲彎矩;αD為恒荷系數(shù)(=1.25);αL為活荷系數(shù)(=1.75);DLA為動(dòng)態(tài)活荷差(DLA=－0.15 H+0.4)，當(dāng)跨度不少于2 m時(shí).此外，McD和MhD屬于一個(gè)結(jié)構(gòu)靜態(tài)，McL和MhL由于活荷導(dǎo)致，具體推導(dǎo)過程相見公式(3)～(11)
吉林建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年2期2013-08-17
- 古建筑木結(jié)構(gòu)拼合梁結(jié)構(gòu)機(jī)制
梁和自由疊合梁的彎矩計(jì)算方法．綜上所述,國(guó)內(nèi)外學(xué)者并未對(duì)基于傳統(tǒng)拼合做法的拼合梁結(jié)構(gòu)機(jī)制進(jìn)行研究．1 拼合梁結(jié)構(gòu)機(jī)制1.1 三架梁模型三架梁在跨度較大且受力較大時(shí),往往通過在上部增設(shè)角背或在下部增設(shè)隨梁枋的方法滿足承載力和剛度的要求．圖1為拼合三架梁模型．圖1 拼合三架梁模型公式推導(dǎo)時(shí)采用下述簡(jiǎn)化和假設(shè):① 拼合梁受彎后,上下梁截面應(yīng)變分布符合平截面假定;② 木材材質(zhì)均勻,無節(jié)疤、裂縫等天然缺陷,上下梁材質(zhì)相同;③ 木材在拉、壓、彎狀態(tài)下的彈性模量相同;④
- 繪制鋼筋混凝土受彎構(gòu)件抵抗彎矩圖方法研究
何正確的繪制抵抗彎矩是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的難點(diǎn)，也是混凝土結(jié)構(gòu)教學(xué)中的重點(diǎn)，而在現(xiàn)形的參考資料上并沒有系統(tǒng)、詳細(xì)的介紹怎樣畫抵抗彎矩圖，致使大多數(shù)學(xué)生和工程設(shè)計(jì)人員在這個(gè)重要的知識(shí)點(diǎn)上不能深入領(lǐng)會(huì)，通常對(duì)怎樣畫抵抗彎矩圖無從下手。本文將從基本概念入手深入研究抵抗彎矩圖的繪制規(guī)律和方法，旨在為工程設(shè)計(jì)時(shí)鋼筋布置提供堅(jiān)實(shí)的理論基礎(chǔ)。1 基本概念荷載彎矩圖:由荷載對(duì)梁的各個(gè)正截面產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值M所繪制的圖形，稱為荷載彎矩圖。抵抗彎矩圖:抵抗彎矩圖就是以各截面實(shí)際
山西建筑 2012年35期2012-11-06
- 鐵路簡(jiǎn)支槽形梁橫向抗彎設(shè)計(jì)方法研究
:cm)3 橫向彎矩分析3.1 簡(jiǎn)化計(jì)算方法3.1.1 橋面板簡(jiǎn)化計(jì)算方法我國(guó)針對(duì)跨度分別為20 m和24 m的2座槽形梁的研究表明，對(duì)于四點(diǎn)支承的槽形梁，每米長(zhǎng)板段橋中線處的橫向彎矩可由下式估計(jì)[1，13]式中:c為橋面板長(zhǎng)寬比;M0為在設(shè)計(jì)荷載作用下，按計(jì)算跨度為兩腹板中心距的簡(jiǎn)支梁計(jì)算得到的跨中彎矩;My為橋面板跨中計(jì)算橫向彎矩。而橋面板板端最大橫向彎矩由下式估計(jì)板端負(fù)彎矩:板端正彎矩:式中，M1為在設(shè)計(jì)荷載作用下，按計(jì)算跨度為兩腹板中心距的固端梁計(jì)
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2012年4期2012-08-02
- 載荷不對(duì)稱臥式容器的應(yīng)力計(jì)算
不相等;容器上的彎矩分布不對(duì)稱,容器的跨中截面不再是可能發(fā)生失效的危險(xiǎn)截面,因此,不能直接運(yùn)用JB/T4731提供的方法進(jìn)行臥式容器的設(shè)計(jì)計(jì)算。本文通過對(duì)支座非對(duì)稱設(shè)置的臥式容器進(jìn)行載荷分析,建立彎矩方程,分析彎矩方程,給出工程適用的計(jì)算方法:臥式容器支座反力的計(jì)算;彎矩極值位置的計(jì)算,以及極值彎矩的計(jì)算。計(jì)算得到的結(jié)果用于計(jì)算JB/T4731中相應(yīng)應(yīng)力的計(jì)算。確定彎矩的極值位置尤為重要,結(jié)構(gòu)布置時(shí),可以避免在彎矩極值處開孔,降低容器運(yùn)行使用的風(fēng)險(xiǎn)。2 載
制冷 2011年1期2011-06-19
- 連續(xù)組合梁彎矩重分布特征及其隨荷載的變化規(guī)律
84)連續(xù)組合梁彎矩重分布特征及其隨荷載的變化規(guī)律張彥玲1，李運(yùn)生1，樊健生2(1. 石家莊鐵道大學(xué) 土木工程學(xué)院，河北 石家莊，050043；2. 清華大學(xué) 土木水利學(xué)院，北京，100084)為了對(duì)鋼?混凝土連續(xù)組合梁進(jìn)行受彎全過程描述，對(duì) 3根兩跨連續(xù)組合梁進(jìn)行了靜力加載試驗(yàn)，研究支座負(fù)彎矩區(qū)混凝土開裂后組合梁的內(nèi)力重分布現(xiàn)象，結(jié)合試驗(yàn)現(xiàn)象分別確定連續(xù)組合梁正負(fù)彎矩區(qū)彎矩重分布系數(shù)隨荷載的變化規(guī)律，并給出建議計(jì)算公式；在此基礎(chǔ)上，考慮鋼梁與混凝土板之間