盛 楠

(1.化學(xué)品安全全國(guó)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山東青島 266104 2.中石化安全工程研究院有限公司,山東青島 266104)

0 前言

石油是重要的戰(zhàn)略資源,由于其易燃、易爆、易揮發(fā)、易流動(dòng)的特性,在儲(chǔ)存、運(yùn)輸、灌裝過(guò)程中極易發(fā)生火災(zāi)、爆炸事故。當(dāng)飽和蒸氣壓較高的原油進(jìn)入常壓儲(chǔ)罐內(nèi),會(huì)閃蒸出大量油氣,如果不采取適當(dāng)?shù)谋Ｗo(hù)措施,儲(chǔ)罐會(huì)由于超壓發(fā)生油氣泄漏而引起爆炸。爆炸沖擊波會(huì)對(duì)周?chē)挛镌斐纱蠓秶钠茐?導(dǎo)致環(huán)境污染、人員傷亡和社會(huì)財(cái)產(chǎn)損失[1]。而當(dāng)環(huán)境溫度降低或原油從儲(chǔ)罐送至其他單元,則會(huì)導(dǎo)致儲(chǔ)罐內(nèi)部液面以上的氣相壓力降低,若壓力降低至儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)負(fù)壓值以下,將會(huì)發(fā)生癟罐現(xiàn)象[2]。

儲(chǔ)罐工藝流程設(shè)計(jì)時(shí),為了降低儲(chǔ)罐超壓和負(fù)壓的風(fēng)險(xiǎn),需對(duì)儲(chǔ)罐設(shè)置合適的保護(hù)設(shè)施。防止超壓的保護(hù)措施為油氣排放至火炬、呼吸閥(呼氣)、緊急泄壓人孔;防止負(fù)壓的保護(hù)措施為充入氮?dú)鈿怏w[3-4]、安裝呼吸閥(吸氣)。因此,為防止儲(chǔ)罐超壓或癟罐,對(duì)儲(chǔ)罐內(nèi)油氣的呼吸量計(jì)算尤為重要,是儲(chǔ)罐泄放設(shè)施設(shè)計(jì)安裝的關(guān)鍵數(shù)據(jù)。

1 不合格原油處置工況

某油田一期項(xiàng)目以原油為主,預(yù)計(jì)2023年底建成,二期項(xiàng)目以伴生氣為主,預(yù)計(jì)2024年底建成。本文主要以一期項(xiàng)目為背景進(jìn)行論述,該項(xiàng)目開(kāi)采的原油經(jīng)過(guò)脫水、脫鹽、穩(wěn)定等工藝處理后,成為合格原油送至原油罐區(qū)。原油罐區(qū)中分別設(shè)置了合格原油儲(chǔ)罐、不合格原油儲(chǔ)罐。其中合格原油經(jīng)外送增壓至末站儲(chǔ)罐,不合格原油儲(chǔ)罐用于接收油田中不同工況下產(chǎn)生的不合格原油,主要工況為:①工況1:正常生產(chǎn)情況下,當(dāng)合格原油儲(chǔ)罐檢修時(shí),合格原油(不揮發(fā)原油)會(huì)進(jìn)入不合格原油儲(chǔ)罐暫存后外送;②工況2:在二期項(xiàng)目建成前,從一期項(xiàng)目穩(wěn)定氣體壓縮機(jī)來(lái)的凝液會(huì)進(jìn)入不合格儲(chǔ)罐并且閃蒸。在這種工況下,不揮發(fā)流體也會(huì)同時(shí)進(jìn)入不合格原油儲(chǔ)罐。二期項(xiàng)目建成后,此凝液會(huì)輸送至二期項(xiàng)目進(jìn)行處理,不再進(jìn)入不合格原油儲(chǔ)罐;③工況3:在一期項(xiàng)目工藝裝置停電的工況下,裝置無(wú)法正常生產(chǎn),二級(jí)分離器的操作壓力降低,并將不合格原油送至不合格原油儲(chǔ)罐,此股液體為閃蒸性液體,進(jìn)入常壓儲(chǔ)罐中會(huì)閃蒸出大量油氣;④工況4:當(dāng)二期項(xiàng)目建成后,工況2中的凝液送至二期項(xiàng)目處理后,二期項(xiàng)目的空氣冷卻器產(chǎn)生的凝液也會(huì)送至不合格原油儲(chǔ)罐并閃蒸。

待上游裝置有能力處理這部分不合格原油時(shí),如恢復(fù)電力供應(yīng)或裝置處理能力余量可承受不合格原油泵的流量,開(kāi)啟不合格原油泵,將不合格原油重新送回裝置進(jìn)行處理。在不合格原油儲(chǔ)罐中經(jīng)過(guò)沉降、閃蒸等過(guò)程,不合格原油儲(chǔ)罐中的油品可轉(zhuǎn)變?yōu)楹细裨?再使用給油泵增壓至外輸泵后外輸。不合格原油儲(chǔ)罐的處置流程[5]見(jiàn)圖1。

圖1 不合格原油儲(chǔ)罐處置流程

不合格原油在操作溫度下的飽和蒸氣壓為103 kPa(A),傾點(diǎn)為-16 ℃。不合格原油儲(chǔ)罐的相關(guān)參數(shù)如表1所示。

表1 不合格原油儲(chǔ)罐參數(shù)

為了維持儲(chǔ)罐內(nèi)氣相空間的微正壓(1～3.5 kPa(G)),確定了壓力調(diào)節(jié)方案[6]。

a) 當(dāng)罐內(nèi)氣相壓力降低至1 kPa(G)時(shí),打開(kāi)補(bǔ)充氮?dú)夤艿赖恼{(diào)節(jié)閥A,向罐內(nèi)補(bǔ)充氮?dú)庵翚庀鄩毫ι仙? kPa(G)以上,調(diào)節(jié)閥A關(guān)閉。當(dāng)調(diào)節(jié)閥A失效或者氮?dú)庹竟收蠒r(shí),罐內(nèi)氣相壓力繼續(xù)下降至-0.44 kPa(G)時(shí),呼吸閥自動(dòng)打開(kāi)吸氣口補(bǔ)充空氣,當(dāng)罐內(nèi)氣相壓力上升至1 kPa(G)以上,呼吸閥自動(dòng)關(guān)閉吸氣口。

b) 當(dāng)罐內(nèi)氣相壓力升高至3.5 kPa(G)時(shí),打開(kāi)泄放管網(wǎng)管道的調(diào)節(jié)閥B,將油氣泄放至火炬管網(wǎng),當(dāng)罐內(nèi)氣相壓力降低至3.5 kPa(G)以下,調(diào)節(jié)閥B關(guān)閉。當(dāng)調(diào)節(jié)閥B失效或者火炬故障時(shí),罐內(nèi)氣相壓力繼續(xù)升高至4.5 kPa(G),呼吸閥自動(dòng)打開(kāi)呼氣口泄放油氣,當(dāng)罐內(nèi)氣相壓力下降至3.5 kPa(G)以下,呼吸閥自動(dòng)關(guān)閉呼氣口;此時(shí)若呼吸閥呼氣功能失效,罐內(nèi)氣相壓力繼續(xù)升高至5.5 kPa(G),緊急泄壓人孔自動(dòng)開(kāi)啟,向大氣中泄放油氣。

綜上所述,泄放保護(hù)措施的設(shè)定壓力如表2和表3。

表2 防止負(fù)壓措施及設(shè)定壓力 kPa(G)

表3 防止超壓措施及設(shè)定壓力 kPa(G)

綜合壓力調(diào)節(jié)方案,確定原油儲(chǔ)罐負(fù)壓、超壓工況調(diào)節(jié)措施及設(shè)定壓力?；谝陨蠀?shù)作為輸入,計(jì)算儲(chǔ)罐泄放尺寸,降低儲(chǔ)罐爆炸風(fēng)險(xiǎn)。

2 基于API 2000—2014的儲(chǔ)罐呼吸量計(jì)算[7-8]

2.1 由于液體流入而產(chǎn)生的呼氣情況

2.1.1 非揮發(fā)性液體

非揮發(fā)性液體是指蒸氣壓小于或等于5.0 kPa(A)的產(chǎn)品,由于液體灌裝而產(chǎn)生的呼出氣體體積流量計(jì)算如式(1)所示。

(1)

式中:vop——正常狀態(tài)下由于液體流入引起的呼出氣體體積流量,m3/h;

P——操作狀態(tài)下的儲(chǔ)存壓力,kPa,取值100.2;

vpf——操作狀態(tài)下的流入最大液體體積流量,m3/h,取值770;

T——操作狀態(tài)下的儲(chǔ)存溫度,K,取值340;

T0——正常狀態(tài)下的溫度,K,取值273.15;

P0——正常狀態(tài)下的壓力,kPa(A),取值100.2。

經(jīng)計(jì)算,vop為643 m3/h。

2.1.2 閃蒸性液體

閃蒸性液體進(jìn)入儲(chǔ)罐導(dǎo)致的排氣量比液體流入引起呼出氣體體積流量高出很多倍。當(dāng)進(jìn)入儲(chǔ)罐的液體的蒸氣壓力大于儲(chǔ)罐內(nèi)部的操作壓力時(shí),就會(huì)發(fā)生閃蒸。由于溶解氣體(例如石油混合的甲烷)的存在或者液體在高溫情況下會(huì)閃蒸的產(chǎn)品,需進(jìn)行平衡閃蒸計(jì)算,從而增加呼出排氣量?？紤]到閃蒸并未對(duì)進(jìn)入儲(chǔ)罐的液相體積流量有太大改變,正常狀態(tài)下由于液體流入引起的呼出氣體體積流量(式(2)),與非揮發(fā)性液體流量相同,為643 m3/h。閃蒸氣量可根據(jù)油氣加工模擬軟件HYSYS V11模擬。

(2)

式中:vev——正常狀態(tài)下閃蒸引起的呼出氣體體積流量,通過(guò)HYSYS V11模擬計(jì)算,7 602 m3/h。

2.2 液體流出產(chǎn)生的吸氣情況

考慮儲(chǔ)罐最大特定的排液能力而引起的吸氣情況應(yīng)按式(3)計(jì)算。

(3)

式中:vip——正常狀態(tài)下由于液體流出引起的吸入氣體體積流量,m3/h;

P——操作狀態(tài)下的儲(chǔ)存壓力,kPa(A);

vpe——操作狀態(tài)下的流出最大液體體積流量,m3/h,取值770。

T,T0,P0分別取343 K,273.15 K,100.2 kPa(A)。

經(jīng)計(jì)算,vip為613 m3/h。

2.3 熱效應(yīng)產(chǎn)生的呼(吸)氣情況

2.3.1 儲(chǔ)罐所在緯度引起的影響系數(shù)

儲(chǔ)罐所在緯度引起的影響系數(shù)計(jì)算公式如式(4)所示。

(4)

式中:Y——緯度影響系數(shù);

La——儲(chǔ)罐所在維度。

項(xiàng)目所在地緯度低于42°,故Y影響系數(shù)為0.32。

2.3.2 儲(chǔ)罐保溫引起的折減系數(shù)(Ri)

當(dāng)儲(chǔ)罐不使用絕緣時(shí),Ri=1。對(duì)于全部保溫的儲(chǔ)罐,Ri=Rin。

由于罐頂保溫易積的雨水會(huì)破壞保溫結(jié)構(gòu),并且罐頂保溫對(duì)立式儲(chǔ)罐保溫的作用不大,故本文的不合格原油儲(chǔ)罐采用罐壁保溫、罐頂不保溫的方式,折減系數(shù)按式(5)計(jì)算。

(5)

式中:Rin——儲(chǔ)罐全部保溫折減系數(shù);

hin——儲(chǔ)罐內(nèi)部傳熱系數(shù),W/(m2·K),取值4;

lin——儲(chǔ)罐保溫厚度,m,取值0.04;

λin——保溫材料導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K),取值0.045。

經(jīng)計(jì)算,Rin為0.22。

對(duì)于部分保溫的儲(chǔ)罐,Ri=Rinp,可根據(jù)式(6)計(jì)算。

(6)

式中:Rinp——部分保溫的儲(chǔ)罐的折減系數(shù);

Ainp——儲(chǔ)罐的保溫面積,m2;

Atts——儲(chǔ)罐的全部面積,罐頂與罐壁面積之和,m2。

其中:

Ainp=π×D×H

(7)

Atts=π×D×H+2π×R×Hg

(8)

式中:D——儲(chǔ)罐直徑,m,取值30;

H——儲(chǔ)罐高度,m,取值15.84;

R——封頭的曲率半徑,m,取值36;

Hg——封頭高度,m,取值3.3。

經(jīng)計(jì)算,Ainp為1 493 m2,Atts為2 255 m2,Rinp為0.48。

2.3.3 由于熱效應(yīng)而產(chǎn)生的呼氣量

由于熱效應(yīng)而產(chǎn)生的呼氣量由式(9)計(jì)算。

(9)

式中:vot——正常狀態(tài)下,由于熱效應(yīng)而產(chǎn)生的呼氣情況,m3/h;

D——儲(chǔ)罐直徑,m,取值30;

H——儲(chǔ)罐高度,m,取值15.84;

Ri——儲(chǔ)罐保溫折減系數(shù),取值0.48;

Y——由于緯度而產(chǎn)生的影響系數(shù),取值0.32。

經(jīng)計(jì)算,vot為677 m3/h。

2.3.4 由于熱效應(yīng)而產(chǎn)生的吸氣量

由于熱效應(yīng)而產(chǎn)生的吸氣量由式(10)計(jì)算。

(10)

式中:vit——正常狀態(tài)下,由于熱效應(yīng)而產(chǎn)生的吸氣情況,m3/h;

C——由蒸氣壓力、儲(chǔ)存平均溫度和緯度決定的系數(shù),已知己烷在60 ℃時(shí)飽和蒸氣壓為76.36 kPa(A),項(xiàng)目所在地緯度低于42°,按原油儲(chǔ)存溫度大于25 ℃,通過(guò)API 2000—2014可選值6.5。

經(jīng)計(jì)算,vit為2 129 m3/h。

2.4 吸氣量與呼氣量的總量計(jì)算

2.4.1 單罐最大呼氣容積流量

單罐最大呼氣容積流量計(jì)算如式(11)所示。

vobn=vop+vot

(11)

式中:vobn——正常狀態(tài)下,單罐最大呼氣容積流量,m3/h;

vop——正常狀態(tài)下,由于液體流入引起的呼出氣體體積流量,m3/h;

vot——正常狀態(tài)下,由于熱效應(yīng)引起的呼出氣體體積流量,m3/h,取值677;

由于停電工況(工況3)為突發(fā)狀況,事故原油快速、大量地進(jìn)入不合格原油儲(chǔ)罐,在不考慮熱效應(yīng)引起的呼氣量條件下,呼氣量(除火災(zāi))為閃蒸氣量與不揮發(fā)氣體進(jìn)入儲(chǔ)罐的流量之和,經(jīng)計(jì)算,vobn為8 245 m3/h。

2.4.2 單罐最大正常吸氣容積流量

單罐最大正常吸氣容積流量計(jì)算如式(12)所示。

vibn=vip+vit

(12)

式中:vibn——正常狀態(tài)下,單罐最大吸氣容積流量,m3/h;

vip——正常狀態(tài)下,由于液體流出引起的呼出氣體體積流量,m3/h,取值613;

vit——正常狀態(tài)下,由于熱效應(yīng)引起的吸氣體體積流量,m3/h,取值2 129。

經(jīng)計(jì)算,vibn為2 742 m3/h。

2.5 發(fā)生外部火災(zāi)時(shí)所需的排氣流量(緊急通風(fēng))

當(dāng)罐體不具有薄弱的頂板-罐殼結(jié)構(gòu),發(fā)生火災(zāi)時(shí)的罐體所需的排氣流量用式(13)計(jì)算。

(13)

式中:q——正常狀態(tài)下,發(fā)生外部火災(zāi)時(shí)所需的排氣流量,m3/h;

Q——外部火災(zāi)對(duì)罐傳入的熱量,W;

F——環(huán)境影響系數(shù),通過(guò)API 2000中表8可知,此處采用非冷藏、地上儲(chǔ)罐的系數(shù)取值1;

L——儲(chǔ)罐內(nèi)液體在泄放壓力和溫度下的氣化潛熱,由于L越小,所計(jì)算的火災(zāi)時(shí)排氣量越大,基于4種工況,工況3的液體氣化潛熱最小,為474 900 J/kg;

M——流體的摩爾質(zhì)量;

T——泄放壓力下的絕對(duì)溫度,308 K。

儲(chǔ)罐濕潤(rùn)面積(ATWS)可由式(14)計(jì)算。

ATWS=π×D×HTWS

(14)

式中:D——儲(chǔ)罐直徑,m,取值30;

HTWS——儲(chǔ)罐的濕潤(rùn)高度,m,取值8.14。

由API 2000可知,對(duì)于立式儲(chǔ)罐,9.14 m高度以下的儲(chǔ)罐總表面積為濕潤(rùn)面積。對(duì)于安裝在地面上的立式儲(chǔ)罐,儲(chǔ)罐底板的面積不包括在濕潤(rùn)面積之內(nèi)。本實(shí)例中拱頂罐下為混凝土基礎(chǔ),高度1 m,故濕潤(rùn)高度HTWS為8.14 m。經(jīng)計(jì)算,儲(chǔ)罐濕潤(rùn)面積ATWS為767 m2。查表4可得外部火災(zāi)對(duì)罐傳入的熱量Q為4 129 700 W。

表4 外部火災(zāi)對(duì)罐傳入的熱量(Q)

經(jīng)計(jì)算,發(fā)生外部火災(zāi)時(shí)所需的排氣流量為17 716 m3/h。

最大呼氣量為流入不揮發(fā)液體量加上工況3的閃蒸氣量,為643+7 602=8 245 m3/h。此工況為停電工況,故不考慮熱呼吸引起的呼氣流量。

最大吸氣量為由于流出液體而引起的吸氣流量加上由于熱呼吸而引起的吸氣流量,為613+2 129=2 742 m3/h。

儲(chǔ)罐外部火災(zāi)工況單獨(dú)考慮,呼氣流量為17 716 m3/h。

綜上所述,儲(chǔ)罐的呼吸流量見(jiàn)表5～表7。

表5 儲(chǔ)罐呼氣流量 m3/h

表6 儲(chǔ)罐吸氣流量 m3/h

表7 外部火災(zāi)引起的呼氣流量

2.6 要求的有效呼(吸)氣面積

泄放設(shè)備對(duì)保護(hù)儲(chǔ)罐十分重要,有效呼(吸)氣面積又是其中最重要的參數(shù),因此根據(jù)呼(吸)氣量可計(jì)算出泄放油氣的設(shè)備的有效面積,從而利于對(duì)泄放設(shè)備進(jìn)一步設(shè)計(jì)。有效呼(吸)氣面積可根據(jù)式(15)計(jì)算。

q′=125.15×pi×Aeff×

(15)

式中:q′——在正常狀態(tài)下,呼(吸)氣的流量,m3/h;

pi——壓力泄放設(shè)備的入口絕對(duì)壓力,kPa(A);

po——壓力泄放設(shè)備的出口絕對(duì)壓力,kPa(A);

Ti——壓力泄放設(shè)備的入口溫度,K;

Aeff——有效呼(吸)氣面積,cm2;

M——流體的摩爾質(zhì)量;

Zi——流體的壓縮系數(shù);

k——流體的比熱比。

a) 當(dāng)去火炬的氣體管道故障時(shí),最大呼出氣體流量通過(guò)呼吸閥排出,假設(shè)儲(chǔ)罐頂設(shè)置2臺(tái)呼吸閥,每臺(tái)呼吸閥的呼氣流量為(最大呼出氣體流量×1.1)÷2=4 550 m3/h。經(jīng)計(jì)算,可得呼吸閥呼氣的有效面積,見(jiàn)表8。

表8 呼氣、吸氣情況下呼吸閥的設(shè)計(jì)參數(shù)

b) 當(dāng)儲(chǔ)罐內(nèi)的氣相空間壓力降低,應(yīng)充入氮?dú)鈿怏w實(shí)現(xiàn)儲(chǔ)罐的微正壓。當(dāng)?shù)獨(dú)夤艿拦收蠒r(shí),最大吸入氣體流量通過(guò)呼吸閥進(jìn)入儲(chǔ)罐,假設(shè)儲(chǔ)罐頂設(shè)置2臺(tái)呼吸閥,每臺(tái)呼吸閥的呼氣流量為(最大吸入氣體流量×1.1)÷2=1 510 m3/h。經(jīng)計(jì)算,可得呼吸閥吸氣的有效面積,見(jiàn)表8。

綜上,呼氣、吸氣有效流通面積分別為225.48,227.2 cm2,因此初選呼吸閥為2臺(tái),規(guī)格為DN250。還需根據(jù)廠家的實(shí)際制作情況來(lái)決定呼吸閥的規(guī)格,此呼吸閥應(yīng)為爆燃阻火器。

c) 當(dāng)發(fā)生外部火災(zāi)時(shí),儲(chǔ)罐內(nèi)的液體產(chǎn)生大量氣體,導(dǎo)致氣相空間壓力急劇升高,此時(shí)應(yīng)利用緊急泄壓人孔泄壓。每臺(tái)呼吸閥的呼氣流量為(火災(zāi)情況下呼出氣體流量×1.1)÷2=19 490 m3/h。經(jīng)計(jì)算,可得緊急泄壓人孔呼氣的有效面積,見(jiàn)表9。

表9 呼氣情況下緊急泄壓人孔的設(shè)計(jì)參數(shù)

綜上,呼氣有效流通面積為920.8 cm2,初選緊急泄壓人孔為1臺(tái),規(guī)格為DN600。還需根據(jù)廠家的實(shí)際制作情況來(lái)決定緊急泄壓人孔的規(guī)格。

3 基于SH/T 3007—2014計(jì)算儲(chǔ)罐呼吸量計(jì)算[9-10]

3.1 儲(chǔ)罐呼吸量

根據(jù)SH/T 3007—2014《石油化工儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)罐區(qū)設(shè)計(jì)規(guī)范》可計(jì)算出儲(chǔ)罐由于液體的進(jìn)出及大氣環(huán)境影響,引起儲(chǔ)罐呼氣及吸氣的流量。

3.1.1 液體流出、熱呼吸引起的吸氣情況

液體流出儲(chǔ)罐時(shí)會(huì)使得密封氣進(jìn)入儲(chǔ)罐,保證儲(chǔ)罐氣相空間的微正壓(約102 kPa(A))。

V液出=770 m3/h,換算成正常狀態(tài)為643 m3/h。由于熱呼吸使得儲(chǔ)罐吸氣的流量V熱吸為1 210 m3/h,故,V吸=V液出+V熱吸=1 853 m3/h。

3.1.2 液體流入、熱呼吸引起的呼氣情況

液體流入儲(chǔ)罐時(shí)會(huì)使得儲(chǔ)罐向外呼氣,原油閃點(diǎn)小于45 ℃,為進(jìn)液量選取一定的系數(shù)。V呼=2.14×V液進(jìn)=2.14×770=1 650 m3/h。換算成正常狀態(tài)為1 340 m3/h。由規(guī)范SH/T 3007中表5.1.6可知,由于熱呼吸使得儲(chǔ)罐呼氣的流量為1 210 m3/h。故,V呼=V液進(jìn)+V熱吸+V閃蒸=4 200 m3/h。

3.1.3 儲(chǔ)罐外部火災(zāi)情況

SH/T 3007中僅對(duì)采用氮?dú)獾榷栊詺怏w保護(hù)的儲(chǔ)罐進(jìn)行規(guī)定,在罐頂設(shè)置直徑不小于500 mm的緊急泄壓人孔,即緊急泄壓人孔的面積不小于0.2 m2,并未對(duì)火災(zāi)情況下的排氣量進(jìn)行說(shuō)明。

3.2 呼吸閥的規(guī)格與數(shù)量

通過(guò)SH/T 3007—2014中第5.1.7節(jié)可知,應(yīng)按照呼吸閥通氣量曲線來(lái)選定呼吸閥。在缺少呼吸閥通氣量曲線時(shí),10 000 m3的儲(chǔ)罐設(shè)置有阻火器的呼吸閥2臺(tái),規(guī)格為DN300。

4 結(jié)果與討論

4.1 結(jié)果

綜上所述,得出吸入量:2 742 m3/h(API 2000),1 853 m3/h(SH/T 3007);呼出量:8 245 m3/h(API 2000),4 200 m3/h(SH/T 3007);火災(zāi)呼出量:17 716 m3/h(API 2000),SH/T 3007:選擇不小于DN500的緊急泄壓人孔。

4.2 討論

a) 通過(guò)對(duì)比可知,API 2000—2014計(jì)算較為詳細(xì),考慮了儲(chǔ)罐保溫、儲(chǔ)罐所在緯度、儲(chǔ)罐基礎(chǔ)高度等因素,但是可能會(huì)忽略其它因素。SH/T 3007—2014計(jì)算較為快速、簡(jiǎn)潔,但是計(jì)算出的數(shù)據(jù)較為粗略。

b) 對(duì)比呼吸量,API 2000的計(jì)算過(guò)程中考慮了儲(chǔ)罐所在緯度、液體儲(chǔ)存溫度及氣化潛熱、儲(chǔ)罐的尺寸、儲(chǔ)罐保溫程度、液體的飽和蒸氣壓等因素,并對(duì)項(xiàng)目不同工況、火災(zāi)情況進(jìn)行了詳細(xì)的計(jì)算。在呼氣量中,SH/T 3007中未對(duì)閃蒸液體進(jìn)行說(shuō)明,故在此方面會(huì)有遺漏,但是根據(jù)此標(biāo)準(zhǔn)中表格選擇,可直接選出2臺(tái)DN300的呼吸閥,在實(shí)際項(xiàng)目中是可以應(yīng)用的。API 2000不會(huì)遺漏引起儲(chǔ)罐呼吸的各種因素,而SH/T 3007更傾向經(jīng)驗(yàn)取值。

c) 儲(chǔ)罐通過(guò)氮封可保證罐內(nèi)可燃?xì)怏w濃度處于爆炸極限之外,降低了儲(chǔ)罐燃爆的風(fēng)險(xiǎn)。通過(guò)將油氣排入火炬系統(tǒng)燃燒,可避免直接將油氣排入大氣,環(huán)境效益顯著。氮封與排入火炬的合理運(yùn)用,均可實(shí)現(xiàn)儲(chǔ)罐內(nèi)維持微正壓的狀態(tài),使儲(chǔ)罐得到合理的使用。呼吸閥、緊急泄壓人孔是儲(chǔ)罐的重要泄壓設(shè)施,應(yīng)該與氮封、排入火炬等措施有機(jī)結(jié)合,才可有效保護(hù)儲(chǔ)罐,保障安全。