樁間
- 黏土基坑樁間土拱效應(yīng)分析
。由此可見，支護(hù)樁間距除考慮支護(hù)樁應(yīng)力變形計算外，主要考慮樁間土的穩(wěn)定性，而樁間土的尺寸效應(yīng)與土的類型息息相關(guān)，這些都是土拱效應(yīng)需要研究的問題。在自重、附加荷載以及溫度應(yīng)力等作用下，土顆粒會產(chǎn)生位移，位移會導(dǎo)致應(yīng)力重分布，從而達(dá)到新的應(yīng)力平衡狀態(tài)。當(dāng)新的應(yīng)力平衡狀態(tài)使得土體內(nèi)部呈現(xiàn)拱狀條帶，將作用在拱上的應(yīng)力傳遞到拱腳時，可認(rèn)為是土拱效應(yīng)。自1943 年太沙基通過“活動門試驗”證明了土力學(xué)土拱效應(yīng)的存在并提出了土拱效應(yīng)存在條件以來，越來越多的學(xué)者投身于土拱
安徽建筑 2023年7期2023-08-05
- 褥墊層剛度對CFG 樁復(fù)合地基的樁土應(yīng)力比影響規(guī)律研究
從而起到充分發(fā)揮樁間土承載能力的作用[3]。國內(nèi)外學(xué)者針對褥墊層對樁土應(yīng)力比影響規(guī)律進(jìn)行大量研究。周愛軍等[4]開展現(xiàn)場試驗并結(jié)合數(shù)值模擬試驗數(shù)據(jù)對比研究，分析了不同褥墊層厚度和變形模量剛性樁復(fù)合地基樁土應(yīng)力比的影響規(guī)律。芮瑞等[5]基于模型試驗和DEM 數(shù)值正交試驗，提出了褥墊層協(xié)調(diào)性能評價指標(biāo)并建議按相對厚度控制褥墊層參數(shù)。褥墊層對復(fù)合地基工作特性影響復(fù)雜，有必要針對不同樁間土和褥墊層模量對樁土應(yīng)力分配規(guī)律的影響開展進(jìn)一步研究。本研究結(jié)合CFG樁復(fù)合地
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年35期2022-12-05
- 深厚軟土中承式樁板復(fù)合地基受力與變形特性試驗研究
筋混凝土承載板和樁間土共同組成，具有強(qiáng)度高、剛度大的特點，屬于剛性樁復(fù)合地基［1?4］。樁板結(jié)構(gòu)復(fù)合地基是近些年發(fā)展起來的地基處理方式，充分利用復(fù)合體的高承載力，可有效減小地基的沉降，具有良好的經(jīng)濟(jì)效果，已經(jīng)在特殊地區(qū)（黃土地區(qū)、軟土地區(qū)等）高速公路和高速鐵路等領(lǐng)域得到良好的應(yīng)用［5］。但目前樁板結(jié)構(gòu)復(fù)合地基的類型較多，出現(xiàn)了非埋式、淺埋式、高樁板式等，中承式樁板復(fù)合地基可充分利用下部復(fù)合地基型式和樁板結(jié)構(gòu)優(yōu)點，保證上部高路堤結(jié)構(gòu)工后沉降滿足要求。針對中承
河南科技 2022年21期2022-11-23
- 膨脹土高邊坡雙排樁板墻土壓力試驗研究*
，對其受力特性和樁間土拱效應(yīng)進(jìn)行研究。朱彥鵬等[11]通過對高填方邊坡樁板墻支護(hù)工程進(jìn)行現(xiàn)場自動監(jiān)測以分析其結(jié)構(gòu)內(nèi)力響應(yīng)與變形機(jī)制。蒲建軍等[12]以模型試驗的方式對樁板墻加固邊坡的結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形特性進(jìn)行研究，提出可供參考的邊坡支護(hù)結(jié)構(gòu)選取方法。汪鵬福[13]建立膨脹土邊坡樁板墻結(jié)構(gòu)有限元模型并將其受力結(jié)果與理論值和實測值進(jìn)行對比驗證，Pei等[14]、Wu等[15]則利用數(shù)值分析方法對膨脹土邊坡樁板墻支護(hù)下的支護(hù)特性與破壞原因進(jìn)行研究。綜上所述，關(guān)于樁板
施工技術(shù)(中英文) 2022年20期2022-11-09
- 超固結(jié)膨脹土地基樁網(wǎng)結(jié)構(gòu)路基承載特性現(xiàn)場試驗研究
墊層、樁(帽)和樁間土。已有研究[3-6]表明，樁網(wǎng)結(jié)構(gòu)路基的沉降涉及多結(jié)構(gòu)的協(xié)調(diào)變形，其主要工作原理依賴于路基土拱效應(yīng)和墊層拉膜效應(yīng)。路基土拱效應(yīng)方面，肖宏等[7]通過離心機(jī)模型試驗證明了樁網(wǎng)結(jié)構(gòu)路基體系柔性拱效應(yīng)的存在且能有效降低無砟軌道路基沉降。土拱效應(yīng)的形成主要受路基填高[8]、樁間距以及樁土差異沉降[2]的影響。研究表明，隨著路基填高與樁間距比值的增加，土拱效應(yīng)會經(jīng)歷從初步產(chǎn)生到逐步發(fā)展完整的演變過程[8]。土拱形態(tài)也會隨之變化，通常初始為三角形
鐵道學(xué)報 2022年10期2022-11-08
- 預(yù)應(yīng)力錨索抗滑樁在公路邊坡加固中的應(yīng)用研究
了錨索布設(shè)位置、樁間距、土體內(nèi)摩擦角、土體粘聚力四種參數(shù)影響下的加固效果研究，并對各影響因素的敏感性進(jìn)行了分析，可為預(yù)應(yīng)力錨索抗滑樁在公路邊坡治理工程中的合理設(shè)計和施工提供借鑒。1 模型建立1.1 數(shù)值模型利用FLAC 3D軟件結(jié)合某實際工程建立邊坡數(shù)值模型。該邊坡數(shù)值模型包括基巖和滑體兩部分，基巖沿路線方向取20 m，垂直于路線方向取18 m，基巖左側(cè)高度為10 m；滑體沿路線方向取20 m，垂直于路線方向取15 m，滑體左側(cè)高度為15 m，右側(cè)高度為1
西部交通科技 2022年7期2022-10-22
- 成都膨脹土深基坑樁間土破壞模式及原因分析
、無震動噪聲，但樁間膨脹土體出現(xiàn)嚴(yán)重坍塌破壞問題，影響了施工安全。目前已有學(xué)者針對膨脹土體破壞的模式及原因進(jìn)行了分析，周大利、史艷等人根據(jù)不同土層的分布并基于極限平衡法的分析方法，得出土體滑坡的極限平衡條件；程展林等人[進(jìn)行了大型膨脹土模型試驗，研究表明膨脹土體在吸濕條件下會產(chǎn)生淺層破壞；劉根通過室內(nèi)試驗發(fā)現(xiàn)干濕循環(huán)后強(qiáng)度指標(biāo)呈衰減的趨勢，會引起土體破壞；梁樹、嚴(yán)光輝等人通過室內(nèi)外剪切試驗發(fā)現(xiàn)含水率的增加和抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的下降可引起膨脹土體破壞；鮑燕妮采用室
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年13期2022-10-09
- 某剛架樁受力性能有限元分析
后排樁土壓力根據(jù)樁間滑裂土體在整個滑裂土體中所占重量比來分配。 鄭剛等[2]提出平面桿系有限元模型， 在考慮樁土相互作用情況下，用水平土彈簧模擬樁間土來傳遞土壓力，豎直方向采用樁土界面函數(shù)法來傳遞樁間土與樁的摩擦力。在研究分析了上述計算模型基礎(chǔ)上進(jìn)行一定的修改和完善，提出剛架樁有限元模型（圖1）：用水平土彈簧模擬滑動面以上部分樁-土， 用有限元中接觸單元模擬滑動面以下部分樁-土以及樁底支承，采用等參4 結(jié)點鄧肯-張模型模擬土體， 用線彈性梁單元模擬剛架樁[
福建交通科技 2022年4期2022-07-25
- 膨脹土地鐵車站深基坑樁間土失穩(wěn)特征研究
地層失水，支護(hù)樁樁間土擠出破壞，擠出的土極易造成深基坑中施工的人員傷亡、設(shè)備破壞等安全事故，若不能準(zhǔn)確掌握膨脹土地鐵車站深基坑支護(hù)樁樁間土失穩(wěn)特征，并及時進(jìn)行加固防護(hù)，則樁間土可能坍塌造成安全事故，從而嚴(yán)重影響工程整體的質(zhì)量和進(jìn)度。1 樁間土失穩(wěn)特征調(diào)查與實測分析1.1 現(xiàn)場調(diào)查1.1.1 工程設(shè)計及施工該文研究的成都軌道交通17 號線二期東延線地下車站基坑深度18～30m，基坑保護(hù)等級為一級，采用圍護(hù)樁+內(nèi)支撐的支護(hù)方案。圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用Φ1200mm 旋挖
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年7期2022-07-14
- 隧道工程中CM復(fù)合地基的研究
剛性樁(M樁)、樁間土與墊層共同組成的復(fù)合地基，CM復(fù)合地基作為一種新型的復(fù)合地基被廣泛的運用于眾多工程中。許多學(xué)者對CM復(fù)合地基也進(jìn)行了大量研究。其中姚仰平[4]對在黃土地區(qū)的建筑所使用CM復(fù)合地基進(jìn)行原位實測，然后對實測的結(jié)果進(jìn)行分析，指出在筏板與土體之間存在著較大的接觸力，其中CM復(fù)合樁基與樁間土共同承擔(dān)上部荷載，樁間土所承擔(dān)的荷載約達(dá)30%。另外王明恕[5]對C樁的彈性模量與樁基土的壓縮模量進(jìn)行研究，結(jié)果表明，C樁的混凝土彈性模量比樁基土的壓縮模量
黑龍江交通科技 2022年12期2022-02-20
- 深厚軟土地區(qū)現(xiàn)代有軌電車減沉疏樁一體化結(jié)構(gòu)樁土承載計算方法
橫向布置2根樁，樁間距沿線路縱向為5～7m。樁頂設(shè)置橫梁，中跨位置樁、橫梁與支撐板澆筑成整體固結(jié)，邊跨位置樁與橫梁固結(jié)，兩側(cè)承載板搭接于梁頂。采用減沉疏樁設(shè)計理念，電車荷載及結(jié)構(gòu)自重除由樁基礎(chǔ)承擔(dān)外，樁間土在結(jié)構(gòu)受力中可發(fā)揮一定承載作用。該結(jié)構(gòu)在現(xiàn)代有軌電車工程中應(yīng)用較少，同時考慮到樁土共同作用受力狀態(tài)較復(fù)雜，因此有必要對深厚軟土地區(qū)該結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)、樁土承載分擔(dān)情況進(jìn)行研究。1 規(guī)范復(fù)合疏樁基礎(chǔ)樁土承載分擔(dān)分析根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ 94—20
工程技術(shù)研究 2021年14期2021-10-26
- 地基基礎(chǔ)工程若干問題討論
地基的本質(zhì)是樁和樁間土共同直接承擔(dān)荷載[1-2]。如果在荷載作用下，樁體與地基土體不能共同直接承擔(dān)上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載，或者在荷載作用下，地基土體不能與樁體共同直接承擔(dān)上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載，此時地基中設(shè)置的樁體與地基土體不能形成復(fù)合地基。如何保證在荷載作用下，增強(qiáng)體與天然地基土體能夠共同直接承擔(dān)荷載的作用？在圖1中，Ep>Es1，Ep>Es2，其中Ep為樁體壓縮模量，Es1為樁間土壓縮模量，圖1(a)，(d)中Es3為加固區(qū)下臥層土體壓縮模量，圖1(b)中Es
建筑結(jié)構(gòu) 2021年17期2021-10-09
- 基于土拱效應(yīng)的CFG樁復(fù)合地基承載力設(shè)計方法
括了經(jīng)驗系數(shù)，如樁間土承載力折減系數(shù)、地基承載力計算修正系數(shù)等，這些系數(shù)均不是定值，而是給出了一定的范圍，設(shè)計者依據(jù)經(jīng)驗取值。不同設(shè)計者對經(jīng)驗系數(shù)取值的隨機(jī)性較大，導(dǎo)致不同設(shè)計者的設(shè)計結(jié)果也有較大偏差。在實際工程中，設(shè)計者對經(jīng)驗系數(shù)的取值往往偏于保守，從而導(dǎo)致設(shè)計結(jié)果偏于保守。根據(jù)土力學(xué)的基本定義，地基承載力是地基承擔(dān)荷載的能力，其大小除與樁及地基土的本身性質(zhì)有關(guān)外，還與樁頂荷載的邊界條件有關(guān)。如CFG樁頂設(shè)置樁帽時，外部荷載通過樁帽傳遞至樁基，外部荷載主
高速鐵路技術(shù) 2021年4期2021-09-06
- 基坑變形監(jiān)測與事故原因分析
坑背側(cè)出現(xiàn)裂縫，樁間土塌落，更嚴(yán)重的是錨索失效，腰梁失去作用。筆者結(jié)合萬科首開一期基坑、萬科四季花城基坑、中旅萬科城四期基坑、陽光100基坑、美的基坑等的現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)對現(xiàn)場的險情進(jìn)行分析，以期對施工安全提出建議。1 監(jiān)測方案的確定基坑支護(hù)樁頂水平位移監(jiān)測采用小角度法，如圖1所示。圖1 基坑監(jiān)測小角度法監(jiān)測圖中，A點為設(shè)置的基準(zhǔn)站，每次實測時都要用到，所以A點是要長期保護(hù)的點。P點為基坑最初的原始點位，B點為固定不動的一點，可取某樓的一棱角。每次觀測P點的偏
建材技術(shù)與應(yīng)用 2021年4期2021-08-18
- 鉆孔灌注樁在二干河水閘地基處理中的應(yīng)用
。根據(jù)設(shè)計樁長及樁間距建立數(shù)值模擬模型。研究鉆孔灌注樁施工完成后，上部水閘施工過程及施工完成運行期間，鉆孔灌注樁及樁間土的變形和樁土應(yīng)力比變化情況。計算模型如圖1所示，計算參數(shù)見表4。圖1 FLAC數(shù)值模擬模型表4 各土層力學(xué)參數(shù)3.2 數(shù)值模擬計算結(jié)果分析3.2.1沉降變形分析在水閘主體結(jié)構(gòu)施工期間及施工完成后，鉆孔灌注樁和樁間土之間的沉降變形結(jié)果如圖2所示。圖2 沉降變形監(jiān)測結(jié)果由圖2可知，在水閘施工過程中，灌注樁及樁間土的沉降量隨著主體結(jié)構(gòu)的施工而逐
水利技術(shù)監(jiān)督 2021年7期2021-07-14
- 基于樁周土加固效應(yīng)的雙排樁承載性狀模型試驗研究
, 將前、后排樁樁間土等效為平面桁架結(jié)構(gòu), 進(jìn)而提出一種基坑雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)的改進(jìn)計算模型。李松等[8]提出一種考慮前排樁抗壓、后排樁抗拔力偶和地下水浮力對雙排樁抗傾覆安全系數(shù)影響的改進(jìn)計算方法。試驗研究方面，Yu等[9]、Shen等[10]、彭文祥等[11]通過室內(nèi)試驗?zāi)Ｐ脱芯苛穗p排樁排距、行距和開挖深度等參數(shù)對雙排樁內(nèi)力及變形的影響。Buslov等[12]基于框架結(jié)構(gòu)柔性樁以及組合剛架假設(shè)，通過對雙排樁路基支護(hù)結(jié)構(gòu)土壓力測試成果，研究了雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)中后
土木與環(huán)境工程學(xué)報 2021年2期2021-03-13
- 路堤下CFG樁-筏復(fù)合地基樁土應(yīng)力分析及地基反力模型探討
正下方與筏板外側(cè)樁間距不同)，樁徑0.5 m，樁長14 m，樁端位于可壓縮層；筏板為C30混凝土，厚度50 cm；碎石墊層厚度50 cm。路堤填筑結(jié)束后進(jìn)行堆載預(yù)壓。試驗段地形平坦，多辟為水田、魚塘。表層為粉質(zhì)黏土，褐灰色，軟塑～硬塑，厚0～9.8 m；其下為淤泥質(zhì)黏土，灰色，軟塑，厚0～11.6 m。試驗段面土層性質(zhì)見表1。1.2 試驗元件及其埋設(shè)試驗段采用鋼弦式土壓力盒測試樁頂和樁間土應(yīng)力，采用2 MPa和0.6 MPa兩種量程，并且在埋設(shè)前進(jìn)行了標(biāo)定
水電站設(shè)計 2020年2期2020-06-29
- 振沖法在蘇泗莊水閘地基加固中的應(yīng)用
地基處理后砂樁、樁間土以及復(fù)合地基的承載力，采用載荷試驗，試驗結(jié)果見表1。根據(jù)表1結(jié)果可知，通過振沖處理，地基承載力提升較大，其中砂樁承載力為466kPa，樁間土在擠密作用力承載力也提高至178kPa，復(fù)合地基承載力為245kPa，滿足承載力設(shè)計要求。2 加固效果數(shù)值模擬分析2.1 數(shù)值模擬模型建立根據(jù)現(xiàn)場勘察，水閘地基巖土體從上至下依次為：填砂土（1.0m）、中粗砂（2.0m）、夾砂淤泥（1.0m）、中粗砂（2.5m）。根據(jù)設(shè)計樁長6.0m，深入至從上至
山東水利 2020年5期2020-06-29
- 掛板式斜插樁板墻結(jié)構(gòu)的樁間土拱效應(yīng)分析
式樁板墻是在抗滑樁間加入斜插擋土板，在斜插板的上側(cè)可以種植花卉及小型灌木等綠色植物進(jìn)行環(huán)境綠化，該擋土板可以通過掛板或錨固等形式與抗滑樁連接。斜插式樁板墻作為一種新型的結(jié)構(gòu)形式在邊坡支護(hù)過程中，與傳統(tǒng)抗滑樁板墻類似，會在抗滑樁樁間形成土拱。但由于其樁間擋土板允許土體在一定的范圍內(nèi)自由變形，其對樁間土拱效應(yīng)的形成及整體結(jié)構(gòu)受力機(jī)理的影響尚不明確。掌握該結(jié)構(gòu)的受力、變形特點及合理樁間距的確定方法將有助于該結(jié)構(gòu)的設(shè)計及優(yōu)化。同時對該種新型結(jié)構(gòu)的進(jìn)一步推廣具有重要
結(jié)構(gòu)工程師 2020年1期2020-04-21
- 擠密螺紋樁復(fù)合地基樁土應(yīng)力比現(xiàn)場試驗研究
土應(yīng)力比是指樁與樁間土在荷載作用下所分擔(dān)應(yīng)力的比值[2-3]。大量相關(guān)文獻(xiàn)的研究表明，復(fù)合地基在進(jìn)行施工設(shè)計中需要對樁土應(yīng)力比的大小進(jìn)行合理的控制，一方面，如果樁土應(yīng)力比值太大，則沒有充分發(fā)揮樁間土的承載力；另一方面，如果樁土應(yīng)力比值太小，在增加工程造價的同時，失去了樁存在的價值。在樁土應(yīng)力比研究方面，大量現(xiàn)場試驗表明，剛性基礎(chǔ)作用下，樁土應(yīng)力比會隨著上部荷載的增加而增大[4]。而路堤填土工程由于剛度較小，屬于柔性基礎(chǔ)。陳建峰等[5]通過設(shè)計模型試驗，得出
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報 2019年12期2020-01-18
- 連云港港口新型疏浚設(shè)備榮獲 國家級發(fā)明專利
疏浚中，如果碼頭樁間泥泥面較高，就容易產(chǎn)生剪切力，造成碼頭坍塌或其他損害。另外，由于碼頭下方空間較小，大型設(shè)備往往無法進(jìn)入碼頭下方;而國內(nèi)現(xiàn)有的小型設(shè)備因功率過小，其挖掘效果并不理想。為此，連云港港務(wù)工程建設(shè)公司不斷嘗試如何在有限空間內(nèi)既能有效作業(yè)、又能不斷突破適于有限空間作業(yè)前提下進(jìn)一步提高設(shè)備的效率。經(jīng)過改造、試運行、優(yōu)化、論證等階段，最終研發(fā)形成了一套適用于碼頭樁間泥疏浚的施工設(shè)備。據(jù)了解，該“適于有限空間內(nèi)的環(huán)保型疏浚工作船”施工設(shè)備已在連云港燕尾
大陸橋視野·上 2019年11期2019-12-17
- 連云港港口新型疏浚設(shè)備榮獲國家級發(fā)明專利
疏浚中，如果碼頭樁間泥泥面較高，就容易產(chǎn)生剪切力，造成碼頭坍塌或其他損害。另外，由于碼頭下方空間較小，大型設(shè)備往往無法進(jìn)入碼頭下方；而國內(nèi)現(xiàn)有的小型設(shè)備因功率過小，其挖掘效果并不理想。為此，連云港港務(wù)工程建設(shè)公司不斷嘗試如何在有限空間內(nèi)既能有效作業(yè)、又能不斷突破適于有限空間作業(yè)前提下進(jìn)一步提高設(shè)備的效率。經(jīng)過改造、試運行、優(yōu)化、論證等階段，最終研發(fā)形成了一套適用于碼頭樁間泥疏浚的施工設(shè)備。據(jù)了解，該“適于有限空間內(nèi)的環(huán)保型疏浚工作船”施工設(shè)備已在連云港燕尾
大陸橋視野 2019年11期2019-12-14
- CFG樁復(fù)合地基試驗分析
高粘結(jié)強(qiáng)度樁，和樁間土、褥墊層一起形成復(fù)合地基。CFG樁復(fù)合地基通過褥墊層與基礎(chǔ)連接，無論樁端落在一般土層還是堅硬土層，均可保證樁間土始終參與工作。由于樁體的強(qiáng)度和模量比樁間土大，在荷載作用下，樁頂應(yīng)力比樁間土表面應(yīng)力大。樁可將承受的荷載向較深的土層中傳遞并相應(yīng)減少了樁間土承擔(dān)的荷載。這樣，由于樁的作用使復(fù)合地基承載力提高，變形減小，再加上CFG樁不配筋，樁體利用工業(yè)廢料粉煤灰作為摻和料，大大降低了工程造價。CFG樁復(fù)合地基的加固機(jī)制為褥墊層受上部基礎(chǔ)荷載
四川建筑 2019年4期2019-11-06
- 路堤荷載下擠密螺紋樁復(fù)合地基沉降現(xiàn)場試驗
填土過程中樁頂及樁間土沉降監(jiān)測和應(yīng)力監(jiān)測。監(jiān)測儀器包括沉降板和土壓力盒，分別用于監(jiān)測樁土沉降變化和應(yīng)力變化?，F(xiàn)場沉降板和土壓力盒布置示意圖如圖2所示。A區(qū)具體布置方式為：57-16號樁樁頂布置樁頂沉降板，57-17和57-18號樁之間布置樁間沉降板，59-17、60-17和60-18號樁樁頂布置3個土壓力盒，編號P1、P2、P3，樁間土布置3個土壓力盒，編號S1、S2、S3；D區(qū)具體布置方式為：87-14號樁樁頂布置樁頂沉降板，86-12和86-13號樁之
福建工程學(xué)院學(xué)報 2019年4期2019-10-09
- 豎向荷載作用下群樁的夾持作用特性
，群樁豎向荷載下樁間土的壓縮變形主要發(fā)生在集中于近樁底1／4～1／3樁長的范圍，樁的上部、中部樁間土基本與樁同步沉降，即不產(chǎn)生樁間土壓縮變形［18］。韓云山等通過現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)分析了樁－土－承臺在共同工作形式下的受力特性，首次提出夾持作用，認(rèn)為夾持作用在群樁的樁土共同作用理論中占重要地位［19］。杜家慶等運用數(shù)值模擬軟件對群樁的夾持效應(yīng)進(jìn)行了驗證，并分析了不同豎向荷載作用對夾持效應(yīng)的影響［20］。考慮到加入承臺因素后樁－土－承臺之間作用問題更加復(fù)雜，本文擬對
筑路機(jī)械與施工機(jī)械化 2019年8期2019-09-17
- 雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)計算模型改進(jìn)與分析
2］考慮雙排樁和樁間土相互作用，將樁間土簡化為一維的彈簧?？紤]到該模型中樁端的邊界條件設(shè)置難以反映樁土共同作用，鄭 剛等［13］提出了改進(jìn)的平面桿系有限元模型。也有研究者注意到了樁間土的土拱效應(yīng)［14-15］和樁頂連系梁的變形協(xié)調(diào)作用［9，16］，此外研究者們還分析了帶內(nèi)支撐［17］以及錨索的雙排樁［18-19］支護(hù)結(jié)構(gòu)受力性能。Ohori等［20］將雙排樁視為埋于土中的伯努利梁，假定樁間土為線彈性體，忽略樁頂連系梁的作用，建立了雙排樁的控制方程，并采用解
巖土工程技術(shù) 2019年1期2019-02-21
- SDDC樁復(fù)合地基試驗分析
——以西安西恩溫泉奧特萊斯為例
0.97；（3）樁間土的平均擠密系數(shù)不小于0.93，最小擠密系數(shù)不小于0.88；（4）消除地基土的濕陷性。2.2 試驗場地巖土工程條件擬建場地屬Ⅱ級（中等）自重濕陷性黃土場地；建筑場地類別為II類，為可進(jìn)行建設(shè)的一般場地，可不考慮地基土的液化問題；地基土對混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性，對鋼筋混凝土中的鋼筋具有微腐蝕性[1]。2.3 試驗設(shè)備本次靜載試驗采用慢速維持荷載法，由堆載提供反力。試驗承壓板為圓形鋼板，直徑3152mm，面積為7.8m2，試驗面為設(shè)計樁頂標(biāo)
工程建設(shè)與設(shè)計 2019年2期2019-01-28
- 變樁間距高壓旋噴樁聯(lián)合土工格柵加固橋頭黃土路基沉降監(jiān)測與規(guī)律分析
驗，介紹了一種變樁間距高壓旋噴樁聯(lián)合土工格柵加固橋頭黃土路基的工程技術(shù)，并對試驗段進(jìn)行沉降監(jiān)測，分析沉降規(guī)律，研究此工程技術(shù)對路橋過渡段的處理效果，具有重要意義。1 工程概況山西省某高速公路路橋過渡試驗段位于山西省中南部，地貌為丘陵地貌，地層分為3層：0～3.2 m為輕微濕陷性黃土層，呈淡黃色，具有較大孔隙，部分呈堅硬狀，土質(zhì)不均勻；3.2～9.6 m為非濕陷性黃土層，呈黃褐色，含鐵銹斑點，呈硬塑狀，土質(zhì)不均勻；9.6～17.4 m為砂礫層，主要為石英砂巖
山西交通科技 2018年1期2018-08-24
- 高應(yīng)力作用下CFG樁復(fù)合地基承載變形機(jī)制
樁(CFG樁)與樁間土在褥墊層的變形協(xié)調(diào)作用下共同承擔(dān)基礎(chǔ)與上部荷載，它能夠大幅度地提高地基承載力、減少工后沉降，并能有效地消除地基的差異變形[1]。因此，CFG樁復(fù)合地基在中國已經(jīng)獲得了廣泛的實際應(yīng)用，也取得了一定的研究成果。周愛軍等[2]探究了不同厚度、不同材料的褥墊層對樁土應(yīng)力比的影響。劉鵬等[3]得到了剛性樁復(fù)合地基承載性狀受基礎(chǔ)尺寸大小變化的影響規(guī)律。黃生根[4]研究了不同褥墊層厚度和模量對復(fù)合地基承載能力的影響。丁小軍等[5]通過埋設(shè)土壓力盒、
建筑科學(xué)與工程學(xué)報 2018年4期2018-08-21
- 公路路堤下水泥攪拌樁樁土應(yīng)力比的研究
即樁頂平均應(yīng)力與樁間土平均應(yīng)力之比，它是反映樁體與樁間土協(xié)同工作的重要參數(shù)。復(fù)合地基的受力過程，就是樁與土相互作用、總荷載在樁與土之間分配的過程。因此它是計算復(fù)合地基承載力的一個重要指標(biāo)，在復(fù)合地基設(shè)計中尤為重要。路堤剛度較小屬于柔性基礎(chǔ)，柔性基礎(chǔ)下水泥攪拌樁的樁土應(yīng)力比特性與剛性基礎(chǔ)不同[1～2]，加強(qiáng)路堤下樁土應(yīng)力比的研究很有必要。2 工程概況申嘉湖高速公路嘉興段全長約60km，包括16座大橋，3座高架橋，9座互通式立交。該路段位于杭嘉湖平原區(qū)，主要為
建材與裝飾 2018年32期2018-07-20
- 一種樁承式路堤沉降的簡化計算方法
下臥層的沉降,其樁間土頂面和下臥層頂面應(yīng)力水平的不確定性較大；附加應(yīng)力法[14-15]是基于Mindlin解推導(dǎo)土體中的附加應(yīng)力進(jìn)而求解土體的壓縮變形量,但仍是基于均質(zhì)土體進(jìn)行考慮的,這與實際情況明顯不同,誤差偏大.基于此,本文提出了一種樁承式路堤沉降的計算方法,可分別計算樁頂沉降和樁間土沉降.將樁頂沉降分為樁端沉降、樁側(cè)摩阻力引起的沉降及樁身壓縮,采用球孔擴(kuò)張法計算樁端荷載,樁側(cè)摩阻力引起的沉降可通過Vesic解求得.將樁間土沉降分為樁間土表面荷載、樁側(cè)
西南交通大學(xué)學(xué)報 2018年2期2018-04-11
- 樁間距和樁帽寬度影響土拱效應(yīng)的現(xiàn)場試驗
210098)樁間距和樁帽寬度影響土拱效應(yīng)的現(xiàn)場試驗陳 洋1, 李國維2, 楊 濤1, 馬鵬真1(1.上海理工大學(xué) 環(huán)境與建筑學(xué)院,上海 200093; 2.河海大學(xué) 土木與交通學(xué)院,南京 210098)為了研究樁間距和樁帽寬度對樁承式加筋路堤土拱效應(yīng)的影響,在廣清高速公路拓寬工程慶豐收費站進(jìn)行了現(xiàn)場試驗,實測了路堤荷載下不同樁間距和樁帽寬度下樁帽及樁間土表面的豎向土壓力,據(jù)此獲得土拱高度與樁帽凈距的關(guān)系.試驗結(jié)果表明,樁間土表面豎向應(yīng)力近似均勻分布.當(dāng)
上海理工大學(xué)學(xué)報 2017年2期2017-05-25
- 基于正交試驗淺埋暗挖洞樁法車站邊樁的影響因素分析
采用9種工況研究樁間土厚度、樁徑和圍巖級別3種主要因素對邊樁內(nèi)力和橫向位移的影響。研究結(jié)果表明：圍巖級別為最主要影響因素，對內(nèi)力的影響要小于橫向位移，內(nèi)力中軸力受影響最大，類似工程中應(yīng)該著重注意軸力變化；其次，樁間土厚度和樁徑對內(nèi)力和橫向位移影響效果不同，樁間土厚度對橫向位移影響較大，反之樁徑對內(nèi)力影響明顯。本文研究成果可為洞樁法施工地鐵車站設(shè)計施工提供參考。洞樁法；地鐵車站；淺埋暗挖；邊樁；正交試驗淺埋暗挖洞樁法適于地面交通繁忙，地下管線密布，對于地面沉
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報 2016年12期2017-01-06
- 水泥土攪拌樁復(fù)合地基試驗成果分析
成果，得出了有關(guān)樁間土承載力折減系數(shù)取值和樁土應(yīng)力比分布特點的結(jié)論，為相關(guān)工程的設(shè)計施工提供了經(jīng)驗和參考。水泥土攪拌樁；樁間土承載力折減系數(shù)；樁土應(yīng)力比1 引言在復(fù)合地基設(shè)計計算中，樁間土承載力折減系數(shù)β的取值對復(fù)合地基承載力有重要影響。它的取值與樁間土和樁端土的性質(zhì)，攪拌樁的樁身強(qiáng)度和承載力，養(yǎng)護(hù)齡期等因素有關(guān)。樁間土較好、樁端土較弱、樁身強(qiáng)度較低、養(yǎng)護(hù)齡期較短，則β取高值，反之，則β值取低值[1～2]。樁土應(yīng)力比試驗可直接對樁頂應(yīng)力與樁間土應(yīng)力進(jìn)行測試
低碳世界 2016年33期2016-12-23
- 軟巖復(fù)合地基樁間巖土承載特性現(xiàn)場試驗研究
)?軟巖復(fù)合地基樁間巖土承載特性現(xiàn)場試驗研究胥彥斌1， 鐘 靜2， 胡 熠2(1. 綠地集團(tuán)西南事業(yè)部，四川成都 610031；2. 中國建筑西南勘察設(shè)計研究院有限公司, 四川成都 610052)軟巖復(fù)合地基是近年來軟巖地區(qū)新近發(fā)展出的一種地基基礎(chǔ)形式，可有效利用復(fù)合地基中軟巖的天然地基承載力，但目前對于軟巖復(fù)合地基中軟巖承載力發(fā)揮情況的研究并不多見。為了研究軟巖復(fù)合地基承載時樁間軟巖的承載特性，文章選取了具有代表性的軟巖復(fù)合地基工程，對復(fù)合地基中軟巖承載
四川建筑 2016年5期2016-11-22
- 中川鐵路飽和黃土地基水泥土攪拌樁靜載試驗研究
載的增加，樁頂與樁間土應(yīng)力會不同幅度增大，樁土應(yīng)力比先增大后逐漸減小。通過計算得出，中川鐵路飽和黃土地基水泥土攪拌樁復(fù)合地基樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)為1. 09。關(guān)鍵詞:飽和黃土水泥土攪拌樁復(fù)合地基承載力二灰摻合比中國黃土主要分布于北緯33°～47°，尤以34°～45°最為發(fā)育，總面積約為63. 5萬km2，占世界黃土面積的4. 9%左右。隨著西部大開發(fā)的推進(jìn)，廣大黃土地區(qū)的高速鐵路密度顯著提高，黃土已成為黃土地區(qū)修建鐵路的主要材料。針對如何提高黃土地基的承載
鐵道建筑 2016年2期2016-04-11
- CFG樁對提高復(fù)合地基承載力的影響分析
硬土層，均可保證樁間土始終參與工作。樁體的強(qiáng)度高低直接受水泥的摻量多少影響，水泥少時，強(qiáng)度低；水泥摻量高時，CFG樁樁體的強(qiáng)度就高。CFG樁復(fù)合地基適用于處理粘性土、粉土、砂土和自重固結(jié)完成的素填土地基。1 CFG樁在復(fù)合地基中的作用1.1 樁體的擠密加筋作用CFG樁在成樁的過程中，樁體擠壓周圍松散土體，使得土體孔隙比減小，密實度增大，同時施工過程中不需要向原地基中加水，CFG樁樁體中的粉煤灰以及水泥在水化時也起到對樁間土吸水、發(fā)熱和膨脹的作用，使得樁間土
科技視界 2015年34期2015-12-23
- 樁－筏(網(wǎng))復(fù)合地基樁土應(yīng)力比現(xiàn)場測試研究
盒，分別對樁頂、樁間土不同位置進(jìn)行了土壓力測試。土壓力盒布置見圖3。圖2 CFG樁－筏復(fù)合地基剖面圖Fig．2 Profile of CFG pile-raft composite foundation測試斷面共埋設(shè)了21個土壓力盒，編號從左至右，樁頂為單號(T1-1，T1-3，…，T1-19)，樁間土1/2樁距為雙號(T1-2，T1-4，…，T1-18)，樁間土形心(T1-20)，樁間土1/4樁距(T1-21)。2.2 CFG樁-網(wǎng)復(fù)合地基圖3 土壓力盒
水文地質(zhì)工程地質(zhì) 2014年6期2014-12-12
- 高速鐵路CFG樁-筏復(fù)合地基現(xiàn)場測試研究
作為豎向增強(qiáng)體與樁間土、褥墊層和鋼筋混凝土筏板共同組成承載體系[1]，是一種有效的軟土地基加固方法，能提高地基土體的承載力，施工工期短，并有效減少不均勻沉降和工后沉降，近年來在高速鐵路軟基加固、路橋(涵)過渡段地基處理等工程中被逐漸推廣使用[2-3]。各國學(xué)者對樁-筏復(fù)合地基的研究較多，Davis等[4]對樁-筏復(fù)合地基進(jìn)行了理論與應(yīng)用研究,陳龍珠等[5]以及龔曉南[6]對剛性樁復(fù)合地基承載特性、沉降控制進(jìn)行了研究。樁-筏復(fù)合地基在高層建筑地基處理中已廣泛
土木與環(huán)境工程學(xué)報 2014年6期2014-09-04
- 高速鐵路采空區(qū)樁板結(jié)構(gòu)復(fù)合路基受力機(jī)理數(shù)值模擬
直徑1.0 m,樁間距5.0 m,樁長12.0～25.0 m。承臺板結(jié)構(gòu)采用C35鋼筋混凝土,厚1.2 m。承臺板以上路堤填土采用的是摻3%水泥的級配碎石。DK499+920斷面概況如圖1所示,地層從上到下為強(qiáng)風(fēng)化砂巖和弱風(fēng)化灰?guī)r,路堤填高3.0 m,路基頂面寬26 m,路基底面寬35 m,邊坡坡比1∶1.5。樁間距為5.0 m,樁徑1.0 m,因地層變化及采空巷道的埋深不同,樁長不相同,斷面樁長從左至右依此為21、12、17、18、18、15、20 m。
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計 2014年4期2014-06-05
- 樁網(wǎng)結(jié)構(gòu)路基土拱效應(yīng)離散元研究
計算模型，并假定樁間土上的應(yīng)力均勻分布、土拱拱頂或者拱腳的土單元體會達(dá)到極限狀態(tài)，據(jù)此求解樁體荷載分擔(dān)比。Low[2]認(rèn)為樁間土土壓力分布是不均勻的，利用與Hewlett相似的方法得到平面條件下的樁土荷載計算理論。 Rogbeck et al[3]假設(shè)在平面應(yīng)變狀態(tài)下土拱下的土體為楔形，其頂角為30°，并認(rèn)為作用于樁間土上的壓力為土拱下分土體的重量。Van Eekelen et al[4]、 Ellis & Aslam[5]分別給出研究了該模型二維和三維條
石家莊鐵道大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2014年4期2014-03-22
- 高速鐵路采空區(qū)群樁受力機(jī)理數(shù)值模擬
深；承臺下中部的樁間土應(yīng)力要大于承臺邊角位置的樁間土應(yīng)力,隨著荷載增大,樁間土應(yīng)力增長速率小于樁頂應(yīng)力,樁身開始承擔(dān)更多荷載。高速鐵路；采空區(qū)；群樁基礎(chǔ)；受力機(jī)理；數(shù)值模擬目前已有多條普速鐵路穿越采空區(qū)的工程實例，并取得了一定的設(shè)計施工經(jīng)驗。高速鐵路線路標(biāo)準(zhǔn)高，遇到大型采空區(qū)一般采取繞避措施；但對小型采空區(qū)完全繞避在技術(shù)和經(jīng)濟(jì)上并不是最優(yōu)選擇，采取適當(dāng)?shù)墓こ檀胧?，小型采空區(qū)是完全可以安全通過的。高速鐵路采空區(qū)橋梁群樁基礎(chǔ)的研究成果較少，樁基設(shè)計中經(jīng)驗比重較
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計 2014年5期2014-02-11
- 考慮樁體刺入的復(fù)合地基加固區(qū)沉降計算方法研究
合模量法認(rèn)為樁與樁間土是一個整體，通過復(fù)合模量確定其變形；應(yīng)力修正法依據(jù)樁間土承擔(dān)荷載和樁間土模量來計算得到加固區(qū)變形；樁身壓縮法則假定樁身的壓縮量即是復(fù)合地基加固區(qū)的壓縮量。1.1 復(fù)合模量法該方法將加固區(qū)樁和樁間土假定成一種復(fù)合土體材料，這種土體可通過復(fù)合壓縮模量來評價壓縮性能。并基于分層總和法來求解土層壓縮量。設(shè)復(fù)合模量為Ecsi，加固區(qū)壓縮量可表示為：其中復(fù)合模量Ecsi可通過面積加權(quán)平均法計算，Ecsi=mEp+(1-m)E。該方法復(fù)合模量的確定
山西交通科技 2014年5期2014-01-12
- 樁間土流失機(jī)理及支護(hù)辦法的探討
到了廣泛的應(yīng)用，樁間土支護(hù)往往被忽視，而細(xì)節(jié)往往決定成敗，基坑開挖后，樁間土體暴露在外，容易發(fā)生樁間膨脹土嚴(yán)重流失，支護(hù)樁樁后土體逐漸坍落，樁體無法對樁后土體進(jìn)行可靠支撐，使樁體及背后土體受力條件發(fā)生改變，最終造成嚴(yán)重后果甚至是基坑事故。對樁錨支護(hù)體系的安全和變形產(chǎn)生嚴(yán)重的不良影響，而現(xiàn)行基坑支護(hù)規(guī)范對樁間土的支護(hù)措施介紹又較為簡單，支護(hù)設(shè)計及施工人員對樁間土支護(hù)的重要性又認(rèn)識不足，造成了由于樁間土處理不當(dāng)而產(chǎn)生的工程問題不斷發(fā)生。排樁樁間土應(yīng)采取防護(hù)措施
山西建筑 2013年19期2013-12-31
- 樁承式路堤沉降計算分析
樁帽以下的土體與樁間土之間是均布應(yīng)力，則有樁帽下面的土體與樁間土接觸面應(yīng)力會相等，如公式(1)所示。式中:p、pp和ps分別為復(fù)合地基、樁帽頂和樁間土上平均荷載集度;n、m 則表示為復(fù)合地基樁土的應(yīng)力比和置換率。樁頂承擔(dān)的荷載為樁帽承擔(dān)荷載扣除樁帽下土體承擔(dān)的荷載式中:P 表示樁頂所受的荷載;Ac和Ap則表示為樁帽的面積以及樁身面積。2.1 樁間土沉降計算樁帽以下的土體受力是明顯比樁間土要小的，也是要滯后于樁間土的，樁間土沉降后會對樁帽下土體有負(fù)摩擦力作用
黑龍江交通科技 2013年5期2013-08-05
- 施工期間人工挖孔樁樁間土穩(wěn)定性分析
要求，但未提出其樁間土穩(wěn)定性的評價方法和標(biāo)準(zhǔn)，以致樁間土失穩(wěn)事故時有發(fā)生。人工挖孔樁樁間土失穩(wěn)，工程上俗稱竄孔，會導(dǎo)致樁孔內(nèi)混凝土廢棄，樁孔必須重新開挖、護(hù)壁必須重新施工、樁體必須重新澆筑，使工程造價增加、工期延誤。因此，有必要對人工挖孔樁樁間土穩(wěn)定性進(jìn)行研究。目前，關(guān)于樁間土土拱效應(yīng)[2－4]、樁間土受力特性[5－7]和沉降[8]等方面已有較多研究，其成果對復(fù)合地基[9－11]和復(fù)合樁基[12－13]設(shè)計具有重要意義。然而，關(guān)于人工挖孔樁樁間土穩(wěn)定性的研
巖土力學(xué) 2013年5期2013-05-17
- 剛性樁復(fù)合地基的主動土壓力分析
礎(chǔ)上的附加荷載在樁間土中不產(chǎn)生豎向附加應(yīng)力[3]；當(dāng)既有建（構(gòu)）筑物地基形式為剛性樁復(fù)合地基時，土中豎向附加應(yīng)力與樁長和樁的疏密密切相關(guān)[4]，既不同于淺基礎(chǔ)附加荷載作用下天然地基中豎向附加應(yīng)力的計算，也不同于樁基礎(chǔ)的受力特點。近年來，剛性樁復(fù)合地基因其具有地基承載力提高幅度大、變形小、工程造價低和適應(yīng)性強(qiáng)等特點而得到迅猛發(fā)展[5]，30層左右的高層建筑采用剛性樁復(fù)合地基技術(shù)進(jìn)行地基處理的工程比比皆是。另一方面，隨著城市建設(shè)的進(jìn)一步發(fā)展，緊鄰剛性樁復(fù)合地基
巖土力學(xué) 2012年1期2012-11-05
- 長短樁復(fù)合地基荷載分擔(dān)比的試驗研究
厚3.5mm)，樁間距4倍樁徑。圖1 模型試驗長9短16布樁方式為測定模型試驗中樁身的軸力，本次試驗在模型樁上安裝應(yīng)變測量儀器，再根據(jù)虎克定律（P＝EAε)將測得的應(yīng)變值轉(zhuǎn)化為應(yīng)力值。樁身上的應(yīng)變片數(shù)據(jù)由日本產(chǎn)Super DATA LOGGER 7V08采集儀獲得。應(yīng)變片均為對稱布置，剛性樁在樁長五等分點布置8片，柔性樁在樁長四等分點布置6片。不同荷載下的長短樁復(fù)合地基沉降量測采用對稱布置的3個量程為5cm的百分表，精度為0.01 mm。豎向荷載由液壓千斤
太原理工大學(xué)學(xué)報 2012年3期2012-10-26
- 淺談CFG樁復(fù)合地基在工程中的應(yīng)用
FG樁、褥墊層及樁間土構(gòu)成，其構(gòu)造有一定的特殊性。CFG 樁復(fù)合地基處理技術(shù)，具有施工速度快、工期短、質(zhì)量容易控制及工程造價低廉等特點。通過近幾年大量實際工程的應(yīng)用，得到了許多寶貴的經(jīng)驗，同時也得到了更大的推廣。關(guān)鍵詞：CFG樁；應(yīng)用Abstract: CFG pile composite foundation is by CFG pile serveral problems between pile and soil structure, its str
城市建設(shè)理論研究 2012年13期2012-06-04
- CFG樁的參數(shù)β取值的理論分析
水拌制而成，樁和樁間土通過褥墊層形成剛性復(fù)合地基 ，具有適應(yīng)性廣、承載力高、經(jīng)濟(jì)合理等優(yōu)點。但是，目前關(guān)于CFG樁復(fù)合地基承載力的計算方法還有許多不完善的地方，由于影響因素眾多，僅靠理論分析很難得出準(zhǔn)確的計算公式。通常，工程上對于CFG樁復(fù)合地基承載力的計算采用半理論半經(jīng)驗的公式，其中，各種經(jīng)驗系數(shù)的取值會對設(shè)計結(jié)果產(chǎn)生較大影響。因此，合理確定復(fù)合地基承載力中各參數(shù)的值，就成為CFG樁復(fù)合地基設(shè)計中的關(guān)鍵問題。一、CFG樁復(fù)合地基承載力的計算公式1.復(fù)合地
河南科技 2011年8期2011-08-15
- CFG樁復(fù)合地基的基本原理及工程應(yīng)用
進(jìn)行成孔。樁體與樁間土及褥墊層三部分構(gòu)成的承載力較高的 CFG樁復(fù)合地基。CFG樁適應(yīng)于多層建筑、高層建筑的地基處理，處理的地基土包括：雜填土、素填土、新近沉積土、淤泥、淤泥質(zhì)土及一般承載力較低的黏性土、粉土、砂土、黃土等。對高層建筑除了上述土層外，還包括一些承載力較高，但不能滿足上部結(jié)構(gòu)要求的黏性土、粉土、砂土或者用于控制高層建筑與裙房之間的差異沉降（高層與裙房基礎(chǔ)不設(shè)沉降縫），在高層建筑地基中也常采用CFG樁復(fù)合地基。1 CFG樁復(fù)合地基原理在CFG樁
科學(xué)之友 2011年18期2011-02-01
- 剛性樁復(fù)合地基變形特性離散元分析
軟件研究了墊層、樁間土模量以及樁間距等因素對剛性樁復(fù)合地基沉降變形的影響。楊光華等[2]基于原狀土切線模量法，對剛性樁復(fù)合地基的沉降提出了一種新的計算方法，并用工程實例對該方法進(jìn)行了驗證。然而，當(dāng)前對剛性樁復(fù)合地基的理論研究還遠(yuǎn)落后于實踐，其變形特性還不完全清楚，而采用離散元法研究剛性樁復(fù)合地基的變形特性是一種新的途徑。離散元法最早由Cundall和Strack提出[3, 4]，是非連續(xù)體法中的一種，其思想源于分子動力學(xué)，以相互獨立的單元體模擬計算對象，單
土木工程與管理學(xué)報 2011年4期2011-01-24
- 參數(shù)變化對多元復(fù)合地基承載力發(fā)揮系數(shù)的影響*
系數(shù),是反映樁、樁間土承載力發(fā)揮程度及樁土共同工作的一個重要參數(shù).它不僅與樁間土、樁端土及樁周土的強(qiáng)度和變形性質(zhì)有關(guān),還受樁身強(qiáng)度與變形、樁長、樁的密度、褥墊層厚度等多種因素的影響,所以其值的選取很困難[1].對于柔性樁或剛性樁單一樁型復(fù)合地基,規(guī)范或手冊建議樁的承載力折減系數(shù)取1,樁間土的承載力折減系數(shù)小于或等于1[2-3].對多元復(fù)合地基,樁可分為主樁和次樁(輔樁),一般認(rèn)為主樁承載力充分發(fā)揮,次樁承載力部分發(fā)揮,要確定多元復(fù)合地基承載力,就要同時選取
- CFG樁復(fù)合地基的探討
的樁，CFG樁與樁間土和樁頂與基底間的褥墊層共同組成復(fù)合地基，就CFG樁樁體材料組成來看，實際上是粉煤灰混凝土。CFG樁樁徑、樁長一般較小，單樁承載力不高，故對樁身混凝土強(qiáng)度要求較低。從性能和經(jīng)濟(jì)的角度而言，在混凝土中摻入適量的粉煤灰，從而形成所謂的“CFG樁”。2.1 粉煤灰的特點粉煤灰是一種工業(yè)廢料，它是以二氧化硅、三氧化二鋁為主要成分的火山灰質(zhì)材料，含有大量的玻璃微珠。粉煤灰本身并不具有水硬性，當(dāng)其與水泥加水拌合之后，首先是水泥熟料中的礦物成分硅酸三
治淮 2010年11期2010-09-11
- 水泥攪拌樁復(fù)合地基樁土應(yīng)力比的現(xiàn)場試驗分析
置處攪拌樁樁頂及樁間土的應(yīng)力變化、樁頂和樁間土的沉降規(guī)律，總結(jié)了路堤施工過程荷載的傳遞規(guī)律，對水泥攪拌樁復(fù)合地基的設(shè)計和施工提出了具體建議。水泥攪拌樁 現(xiàn)場試驗 樁土應(yīng)力比目前在確定水泥攪拌樁復(fù)合地基承載力時，樁土應(yīng)力比取值的變化范圍比較大，而樁土應(yīng)力比的影響因素又很多，在具體工程中較難明確樁土應(yīng)力比的取值，在工程實踐中開展樁土應(yīng)力比針對性的試驗研究是非常有必要的。2 測試儀器布設(shè)結(jié)果分析在路基中線位置埋設(shè)了兩層共6個靜土壓力盒(每層3個)。下層在攪拌樁頂
鐵道建筑 2010年5期2010-09-04
- 粉噴樁處理黃土溝壑區(qū)濕軟地基的試驗研究
到了地基承載力、樁間土承載力折減系數(shù)、樁土應(yīng)力比、變形模量等有關(guān)參數(shù)。采用粉噴樁加固處理黃土溝壑區(qū)的濕軟地基,可以提高軟土地基的變形模量,從而較大程度的減小路基沉降,提高路基的整體穩(wěn)定性。路基工程;粉噴樁;黃土溝壑區(qū);濕軟地基;載荷試驗0 前 言關(guān)于軟土地基處理,國內(nèi)外已積累了相當(dāng)?shù)慕?jīng)驗[1～3]。如粉噴樁復(fù)合地基,由于其施工工期短、無公害、施工過程無噪音、不排污等優(yōu)點,已在軟土地區(qū)廣泛應(yīng)用,并取得良好的加固效果。關(guān)于黃土溝壑區(qū)濕軟地基,由于工程建設(shè)較少,
水利與建筑工程學(xué)報 2010年2期2010-07-19
- 探討CFG復(fù)合地基中的褥墊層技術(shù)
高粘結(jié)強(qiáng)度樁,和樁間土、褥墊層一起形成復(fù)合地基。CFG樁復(fù)合地基技術(shù)已在全國廣泛應(yīng)用,大幅度提高地基承載力,具有適用范圍廣,施工方便,造價低等特點。褥墊層技術(shù)是CFG樁復(fù)合地基的一個核心技術(shù)。本文研究其作用機(jī)理,討論其厚度大小對樁土產(chǎn)生的影響,結(jié)合實例,利用推倒公式來確定褥墊層厚度。1 褥墊層的作用1.1 使樁與土共同作用承擔(dān)荷載CFG樁的工作原理是在受荷載的作用下,通過褥墊層調(diào)整樁土之間的分擔(dān)比例,使地基與樁共同受力,充分發(fā)揮樁間土與樁的承載能力,從而使
山西建筑 2010年14期2010-07-17
- 粉土和粉質(zhì)黏土中夯實水泥土樁復(fù)合地基承載力研究
，制成樁體，并與樁間土共同作用，構(gòu)成復(fù)合地基，提高了地基承載力。這一加固方法適用于粉土、粉質(zhì)黏土，地下水位較低的地區(qū)，具有施工方便、無噪聲、無振動、無泥漿廢液等污染和造價較低等特點，而且在成孔時又能對土層的變化進(jìn)行驗證，保證施工時將樁端落在好的土層上。我國北方地區(qū)，尤其是河北、北京等地地下水位較低，且多為粉土和粉質(zhì)黏土，因此水泥夯實土樁在這些地區(qū)得到了廣泛應(yīng)用［1］。在夯實水泥土樁復(fù)合地基設(shè)計中，復(fù)合地基承載力是最重要的設(shè)計依據(jù)，關(guān)系到復(fù)合地基設(shè)計是否安全
鐵道建筑 2010年9期2010-05-04
- 不同褥墊層厚度CFG樁復(fù)合地基室內(nèi)模型試驗研究
移的效果不明顯，樁間土發(fā)揮作用不好;如果墊層太“硬”，使樁體無法刺入，則也不能轉(zhuǎn)移荷載，這個“刺入”與墊層的“軟”與“硬”的限制就是墊層設(shè)計的條件［1］。本文以廈門市環(huán)東海域火炬工業(yè)園工程場地為背景，通過建立室內(nèi)模型試驗，分析研究褥墊層厚度對樁土應(yīng)力比和變形沉降的影響。探討褥墊層厚度的合理設(shè)計要求，為工程實踐中進(jìn)行現(xiàn)場試驗、模型試驗以及數(shù)值分析提供依據(jù)和支持。1 室內(nèi)模型試驗1.1 試驗裝置與試驗方法試驗在鋼質(zhì)模型箱內(nèi)進(jìn)行，試驗箱尺寸:3.0 m×3.0
鐵道建筑 2010年9期2010-05-04
- 長短樁復(fù)合地基承載力計算淺析
置換率;fsk為樁間土承載力特征值,kN;Ra1、Ra2分別為長、短樁單樁承載力特征值,kN;Apl、Ap2分別為長、短樁的樁截面面積,m2;β為樁間土承載力發(fā)揮系數(shù),一般取 β=0.75～1.0。如果考慮長樁、短樁、樁間土承載力發(fā)揮系數(shù),則地基承載力可用下面公式計算:式中:fspk為組合樁型復(fù)合地基承載力特征值,kPa;m1、m2分別為長、短樁的面積置換率;fsk為加固后的樁間土承載力特征值,kPa;Ra1、Ra2分別為長、短樁單樁承載力特征值,kN;A
四川建筑 2010年3期2010-04-19