邊柱
- 農(nóng)業(yè)種植大棚風(fēng)雪荷載計算及結(jié)構(gòu)優(yōu)化
nch軟件對大棚邊柱與地面所成夾角不同的大棚結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜力學(xué)分析,得到其應(yīng)力和形變情況,得出最優(yōu)的大棚骨架結(jié)構(gòu),提高了大棚的承載能力和穩(wěn)定性。1 大棚骨架結(jié)構(gòu)本文研究的農(nóng)業(yè)種植大棚骨架為鋼架結(jié)構(gòu),中間無支柱,長37 m,寬8 m,高3.8 m。大棚骨架主要由邊柱、立柱、橫梁、拱桿、縱拉桿、斜八字撐、角鐵(斷面為L型鋼材)和連接件(連接縱拉桿和拱桿)組成。大棚邊柱與水平面垂直安裝的簡圖如圖1所示。該大棚的整體結(jié)構(gòu)如圖2所示。圖1 大棚邊柱垂直安裝Fig.1 V
北京信息科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2023年6期2024-01-02
- 佛山西站站房結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌研究
會發(fā)生連續(xù)倒塌。邊柱的破壞與中柱的破壞類似,只是邊柱破壞后,荷載向三面?zhèn)鲗?dǎo),后續(xù)承擔(dān)荷載的構(gòu)件少了,但是邊柱分?jǐn)偟暮奢d也少,能否發(fā)生連續(xù)倒塌尚需進(jìn)一步分析。角柱的破壞產(chǎn)生了大懸挑的梁及網(wǎng)殼,荷載傳遞只能向兩個方向的豎向構(gòu)件傳遞,比邊柱破壞更為不利。本工程結(jié)構(gòu)安全等級為一級,結(jié)構(gòu)存在大跨度、大空間,承軌層采用“橋建合一”框架結(jié)構(gòu)。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[6]第3.12.1條的規(guī)定,分別采用靜力彈性、動力彈塑性拆除構(gòu)件法[4
建筑結(jié)構(gòu) 2023年15期2023-08-18
- 空間預(yù)應(yīng)力板柱結(jié)構(gòu)動態(tài)倒塌響應(yīng)分析
薄膜作用是中柱和邊柱試驗中最主要的受力機(jī)制。楊濤等[9]基于試驗結(jié)果指出，角柱失效后的板柱結(jié)構(gòu)內(nèi)，混凝土板內(nèi)上層鋼筋采用連續(xù)配筋有利于板內(nèi)塑性鉸線工作機(jī)制的形成和發(fā)展。Ma等[10]對板柱結(jié)構(gòu)在角柱失效工況下的抗倒塌性能進(jìn)行試驗研究，結(jié)果表明，角柱失效后，傳遞到與角柱相鄰的兩個邊柱的荷載分別占所施加均布荷載的80%和110%。楊濤等[11]對2個縮尺的單層1×2跨的RC板柱子結(jié)構(gòu)進(jìn)行了靜力倒塌試驗，指出拉膜效應(yīng)是板柱結(jié)構(gòu)中一種重要的抗倒塌機(jī)制，配置板底斜向
土木工程與管理學(xué)報 2022年6期2023-01-18
- 冷彎型鋼夾支薄板剪力墻在豎向荷載作用下抗火性能分析
彎型鋼拼合柱組成邊柱，設(shè)置頂部和底部橫梁，內(nèi)嵌薄鋼板組成的新型抗側(cè)力結(jié)構(gòu)體系。為得到冷彎型鋼夾支薄板剪力墻在豎向荷載作用下的抗火性能，建立7個有限元模型，分析了火災(zāi)下冷彎型鋼夾支薄板剪力墻的溫度分布，研究了軸壓比、冷彎型鋼邊柱厚度以及豎向加勁肋對墻體抗火性能的影響，可為此類墻體的應(yīng)用提供參考。1 數(shù)值分析模型1.1 幾何模型和物理參數(shù)設(shè)計7個冷彎型鋼夾支薄板剪力墻模型，該墻體包含厚度為1.5 mm/2 mm/2.5 mm/3 mm的帽形截面冷彎型鋼邊立柱，
重慶大學(xué)學(xué)報 2022年11期2022-12-13
- 菱形網(wǎng)格支撐框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計方法及抗震性能研究*
的冗余度，在保證邊柱剛度的情況下與傳統(tǒng)的中心支撐相比，不提高支撐用鋼量下可以滿足結(jié)構(gòu)初始剛度、延性等結(jié)構(gòu)抗震要求，相比傳統(tǒng)支撐減小了支撐面外厚度,方便圍護(hù)墻體的安裝，為支撐圍護(hù)一體化創(chuàng)造條件。菱形網(wǎng)格支撐由于其特殊的幾何構(gòu)型，在地震作用下對邊柱會產(chǎn)生不利影響，因此保證邊柱的剛度是設(shè)計菱形支撐框架結(jié)構(gòu)的重點之一。本文針對菱形網(wǎng)格支撐對框架的不利影響通過簡化模型提出了菱形網(wǎng)格支撐結(jié)構(gòu)的設(shè)計方法。1 結(jié)構(gòu)參數(shù)與建模1.1 模型設(shè)計通過對工程中常用的單斜桿支撐、人
工業(yè)建筑 2022年7期2022-10-27
- 單軌道葉片邊柱鎖的技術(shù)開啟痕跡研究
分為銷鍵制栓鎖和邊柱制栓鎖兩大類[1-2]，而邊柱鎖是繼銷鍵鎖之后近些年才廣泛使用的一類新型鎖具。隨著鎖具技術(shù)開啟工具的不斷更新，邊柱鎖的安全性能也受到了嚴(yán)峻挑戰(zhàn)。目前，針對單軌道葉片邊柱鎖的技術(shù)開啟工具主要有快開工具、泡棉工具、邊柱壓板工具、讀齒配匙工具[3-5]。技術(shù)開啟工具的發(fā)展已經(jīng)日趨完善，具有對操作人員的技術(shù)依賴較低、對目標(biāo)鎖具的開啟率較高、對鎖具開啟的耗時較短等特點，使犯罪分子作案更加便利[6-7]。遺憾的是，目前并沒有針對上述4種工具開啟鎖具
中國刑警學(xué)院學(xué)報 2022年4期2022-10-11
- 車站咽喉區(qū)吊柱選型的技術(shù)方案探討
高。在確定硬橫梁邊柱的長度過程中，軌基高差是必須考慮的一項因素。如圖2-1中的h2所示。以鄭萬線路為例，軌基高差理論值h2為350mm。1.2 接觸網(wǎng)參數(shù)下腕臂底座安裝高度、結(jié)構(gòu)高度、接觸線高度。以鄭萬線路為例：結(jié)構(gòu)高度為H1=1600mm；接觸線高度為Hj=5300mm（距離軌面）；下底座安裝高度一般為H1=5100mm（距離軌面）。1.3 硬橫跨邊柱長度的計算根據(jù)通化（2008）1401-V[接觸網(wǎng)鋼管硬橫跨安裝構(gòu)造圖（吊柱安裝方式）]中的設(shè)計要求，吊
新型工業(yè)化 2022年4期2022-06-16
- “軟硬開”工具開啟一字雙排曲線槽鎖具的痕跡研究
構(gòu)的基礎(chǔ)上增加了邊柱制鎖結(jié)構(gòu)，起到了防范傳統(tǒng)技術(shù)開鎖方法快速開啟的作用[1]。目前國內(nèi)針對技術(shù)開鎖痕跡的研究，多針對技術(shù)開啟彈子鎖，如使用鋁箔紙（常被稱為“錫紙”）工具開啟彈子鎖的研究[2]，使用撞匙類工具開啟彈子鎖的研究[3]等。對于邊柱制鎖結(jié)構(gòu)鎖具開啟痕跡的研究多見于技術(shù)性破壞方法留痕的研究[1,4]，尚未見對一字雙排曲線槽鎖具的技術(shù)開啟的相關(guān)研究。近期，市面上出現(xiàn)了“軟硬開”工具，可根據(jù)不同的鎖具種類配制不同的工具頭進(jìn)行快速開鎖，其中包括一字雙排曲線
刑事技術(shù) 2022年3期2022-06-10
- 預(yù)壓裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架邊柱拆除時抗連續(xù)倒塌性能試驗研究與理論分析
C)結(jié)構(gòu)建筑中間邊柱初始破壞后的連續(xù)倒塌能力進(jìn)行評估。Song等[4]對足尺4層鋼框架建筑進(jìn)行了原位拆除試驗。Dinu等[5]從低地震區(qū)6層純鋼框架結(jié)構(gòu)中提取出2層雙向端板螺栓連接鋼框架，移除中柱支撐進(jìn)行了擬靜力試驗和數(shù)值分析。Li等[6]通過現(xiàn)場試驗和計算模擬，研究了具有填充墻的足尺鋼與混凝土復(fù)合結(jié)構(gòu)建筑的連續(xù)倒塌性能。易偉建等[7]對一榀三層四跨的鋼筋混凝土平面框架進(jìn)行了連續(xù)倒塌試驗。呂大剛等[8]提出一種定量評估結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌魯棒性的新方法。李易等[9
建筑科學(xué)與工程學(xué)報 2022年3期2022-06-07
- 部分約束下組合梁柱子結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌機(jī)理
3]。當(dāng)結(jié)構(gòu)的次邊柱發(fā)生破壞時，兩跨三柱的子結(jié)構(gòu)一側(cè)有梁端約束，另一側(cè)無梁端拉結(jié)，稱為部分約束子結(jié)構(gòu)。次邊柱失效的部分約束組合梁柱子結(jié)構(gòu)(WUFG-S)的抗倒塌性能影響因素眾多，本文以WUFG-S試件為研究對象，利用ABAQUS有限元軟件分析邊界約束側(cè)向剛度、邊柱尺寸、邊柱軸壓比等參數(shù)對組合梁柱子結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌性能的影響。1 數(shù)值模型建立1.1 模型概述圖1 部分邊界約束的組合梁柱子結(jié)構(gòu)模型(單位:mm)Fig.1 Model of Composite B
建筑科學(xué)與工程學(xué)報 2022年3期2022-06-07
- 邊柱拆除時預(yù)壓裝配式PC框架抗連續(xù)倒塌性能試驗研究
PC框架進(jìn)行拆除邊柱試驗,研究預(yù)壓裝配式PC框架在邊柱破壞時的抗連續(xù)倒塌能力。1 試驗概況1.1 試件設(shè)計本次試驗設(shè)計了1榀1/2縮尺2層2跨預(yù)壓裝配式PC平面框架,配筋如圖1所示。圖1 框架尺寸及配筋試驗框架預(yù)制梁、柱混凝土均采用C40混凝土,預(yù)應(yīng)力筋為1束7φj15低松弛鋼鉸線(1860級),非預(yù)應(yīng)力筋與箍筋采用HRB400級熱軋鋼筋。材料性能實測強(qiáng)度見表1所列。表1 材料實測強(qiáng)度 單位:MPa試驗框架梁、柱構(gòu)件在工場預(yù)制,運至實驗室拼裝。梁、柱安裝就
- 菱形網(wǎng)格支撐框架結(jié)構(gòu)基于性能的抗震設(shè)計方法研究
的冗余度，在保證邊柱剛度的情況下與傳統(tǒng)的中心支撐相比，不提高支撐用鋼量下可以滿足結(jié)構(gòu)初始剛度、延性等結(jié)構(gòu)抗震要求，且相比傳統(tǒng)支撐減小了支撐面外厚度,方便圍護(hù)墻體的安裝，為支撐圍護(hù)一體化創(chuàng)造條件。圖1 骨架曲線對比Fig.1 Skeleton curve comparison在設(shè)計中心支撐時，現(xiàn)行抗震設(shè)計規(guī)范通?；诮Y(jié)構(gòu)彈性性能，間接考慮結(jié)構(gòu)的非彈性性能。近年來，數(shù)次強(qiáng)烈地震給人類造成了巨大的生命財產(chǎn)損失，基于強(qiáng)度的抗震設(shè)計方法已經(jīng)不能滿足要求[5]。因此本
振動與沖擊 2021年23期2021-12-20
- 自制開鎖工具開啟葉片鎖痕跡研究
芯結(jié)構(gòu)及制栓原理邊柱鎖是通過鎖內(nèi)的邊柱制栓鎖具，和鎖芯配套的鑰匙插入后所有的葉片缺口排列成直線槽，邊柱回縮至鎖芯內(nèi)，鎖芯和鎖體失去制栓，鎖具開啟。邊柱鎖主要分為內(nèi)壓式、外壓式、雙邊柱和角度鎖四種。葉片邊柱鎖技術(shù)開啟的難度在于必須所有葉片的缺口同時處于一條直線上，邊柱的制栓解除，鎖具才能開啟，這一點是與彈子鎖的根本區(qū)別。2.實驗部分2.1自制開鎖工具所需材料：三把全新外壓式葉片鎖，三把同種開啟次數(shù)100次以上鎖芯，顯微鏡一臺，單反相機(jī)一臺。自制鑰匙所需材料，
科技信息·學(xué)術(shù)版 2021年28期2021-11-25
- 穿層柱設(shè)計方法探討
柱及其周邊中柱、邊柱進(jìn)行受力分析，以及對損傷破壞過程進(jìn)行分析及對比，在受力分析及損傷破壞順序的基礎(chǔ)上，選擇適合穿層柱設(shè)計的簡單、高效的設(shè)計方法，以供結(jié)構(gòu)設(shè)計參考。1 工程概況北京某商業(yè)建筑設(shè)計使用年限為50年，地面粗糙度為C類，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.45kN/m2。該商業(yè)建筑共6層，其中地下1層，地上5層，層高均為4m，框架結(jié)構(gòu)；抗震設(shè)防烈度為8度（0.2g）[1]，第二組，Ⅱ類場地，框架抗震等級為二級；柱網(wǎng)分布較均勻，為滿足大空間功能的建筑需求，柱網(wǎng)間均為1
城市建筑空間 2021年7期2021-10-18
- 基礎(chǔ)不均勻沉降對上部建筑結(jié)構(gòu)的位移影響研究
，分別針對角柱、邊柱、中間柱設(shè)定一定量的沉降值，對其余柱腳進(jìn)行固定端約束。2 數(shù)值模擬結(jié)果分析2.1 各工況下的位移變化規(guī)律建立模型后，對欲使沉降的框架柱施加一定的沉降值，固定其余框架柱的自由約束及位移。然后運用ansys有限元軟件進(jìn)行計算，模擬分析基礎(chǔ)不均勻沉降對上部建筑結(jié)構(gòu)的位移及內(nèi)力的影響。設(shè)定工況1：KZ—1柱為沉降柱，分別在柱上方施加荷載使得KZ—1柱的沉降量為50mm。工況2：KZ—3為沉降柱，分別在柱上方施加荷載使得KZ—3柱的沉降量為50m
居業(yè) 2021年6期2021-07-15
- T型鋼連接鋼框架抗震性能研究
剖分T型鋼連接的邊柱節(jié)點和中柱節(jié)點的抗震性能和在低周往復(fù)荷載作用下的破壞機(jī)理。1 試驗概況1.1 試驗?zāi)康膶?∶ 1的足尺剖分T型鋼半剛性連接平面鋼框架中的邊柱節(jié)點和中柱節(jié)點進(jìn)行擬靜力試驗，研究節(jié)點的抗震性能。1.2 材性試驗按照國家規(guī)范《鋼及鋼產(chǎn)品力學(xué)性能試驗取樣位置及試樣制備》GB/T2975-2018和《金屬材料拉伸試驗第1部分：室溫試驗方法》GB/T228.1-2010規(guī)定，在相同批次的鋼材中截取標(biāo)準(zhǔn)尺寸試件，并對試件表面進(jìn)行拋光除銹處理。將試件安
河南理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2021年4期2021-06-18
- 邊柱失效后預(yù)應(yīng)力拼接連接裝配式結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌機(jī)理研究
試件設(shè)計圖1 為邊柱失效后的彎矩圖。如圖1 所示，中間節(jié)點部位彎矩方向發(fā)生改變。失效柱移除后，失效柱周邊梁，柱彎矩劇增。因此，本試驗選取與失效柱相連跨并根據(jù)彎矩反彎點位置選取試驗的子結(jié)構(gòu)。子結(jié)構(gòu)由兩根梁，兩根邊柱以及部分失效柱組成。由于失效柱處于倒數(shù)第二個角柱，子結(jié)構(gòu)的水平約束主要由無約束一側(cè)的邊柱提供，因此試件兩端都沒有施加額外水平約束。圖 1 去柱后框架彎矩圖Fig.1 Bending moment diagram of a typical frame
工程力學(xué) 2021年4期2021-04-21
- 強(qiáng)梁弱柱型鋼管混凝土柱-鋼梁節(jié)點抗震性能研究
設(shè)置承載力較高的邊柱避免層破壞，而允許中柱屈服耗能。已有研究［7］表明：基于混合屈服機(jī)制設(shè)計的鋼管混凝土框架結(jié)構(gòu)既能通過CFST柱的塑性變形耗散地震能量，又能保證結(jié)構(gòu)的安全性，當(dāng)層間柱梁強(qiáng)度比相同時，混合屈服機(jī)制具有不低于梁鉸屈服機(jī)制的抗震安全性。為進(jìn)一步研究該類節(jié)點的力學(xué)性能，基于混合屈服機(jī)制，以柱梁強(qiáng)度比為控制指標(biāo)，設(shè)計了5個強(qiáng)梁弱柱型方鋼管混凝土柱-H 型鋼梁節(jié)點，進(jìn)行低周反復(fù)荷載試驗，考察軸壓比、含鋼率及節(jié)點位置對節(jié)點的破壞形態(tài)、柱端水平力-位移滯
結(jié)構(gòu)工程師 2021年1期2021-03-27
- 預(yù)壓裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土框架抗連續(xù)倒塌數(shù)值分析
述分析可知,頂層邊柱失效時，梁是懸臂梁,不存在懸索機(jī)制,在梁機(jī)制下,拉結(jié)不滿足要求,結(jié)構(gòu)會倒塌;在中柱失效或其他層邊柱失效時,梁都可以實現(xiàn)懸索機(jī)制,因而能滿足拉結(jié)防連續(xù)倒塌的要求。圖2 懸索機(jī)制水平構(gòu)件拉結(jié)力計算分析模型2.2 豎向構(gòu)件拉結(jié)計算對豎向構(gòu)件拉結(jié),因為柱的配筋從底層到頂層是相同的,相對于邊柱,中柱樓層從屬面積多,所以只需驗算底層中柱的拉結(jié)力即可?？伤愠龅讓又兄呢Q向拉結(jié)力為445 kN,柱內(nèi)配筋可提供的拉結(jié)力為600 kN,因此能滿足防連續(xù)倒塌
- 爆炸荷載作用下鋼桁架收費雨棚的動力響應(yīng)與破壞模式
型，分別模擬雨棚邊柱、中柱承受爆炸荷載作用時雨棚的動力響應(yīng)。爆炸荷載典型超壓時程曲線見圖2，爆炸荷載作用時間為0.3～1.5 s；在雨棚上弦施加均布恒載、活荷載，荷載值為2 340 N，作用時間為 0～1.5 s。2.2 動力響應(yīng)雨棚邊柱、中柱承受200 kN/m爆炸荷載作用時，特征節(jié)點（A1為懸臂端節(jié)點，B1017為16.5 m跨中節(jié)點，C2370為27.6 m跨中節(jié)點）Z向位移-時程曲線見圖3、圖4，由此判斷該工況下不同柱子位置對結(jié)構(gòu)抗爆性能的影響。圖
山東交通科技 2020年6期2021-01-28
- 一種內(nèi)壓式邊柱結(jié)構(gòu)葉片鎖的技術(shù)開啟痕跡研究
專門針對此種內(nèi)壓邊柱式葉片鎖芯的插片類工具，但是也給某些犯罪分子提供了違法犯罪的新手段，利用此種開鎖工具，研究其技術(shù)開啟后形成的痕跡形態(tài)是很有必要的。1 鎖芯結(jié)構(gòu)葉片鎖芯與傳統(tǒng)卡巴彈子鎖芯結(jié)構(gòu)相似，如圖1所示，只是將圓柱形彈子替換成葉片彈子，每一端鎖芯內(nèi)具有6個葉片槽，根據(jù)鎖芯安全等級的升高，每個槽內(nèi)的葉片數(shù)量會根據(jù)鎖芯安全等級提高而增多，但同一把鎖芯的每個槽位中葉片數(shù)量相同，葉片平行排列，葉片之間夾雜彈簧，保證鑰匙拔出鎖芯后，葉片在彈簧的作用下向兩側(cè)移動
中國人民公安大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年3期2020-10-27
- 考慮共同作用對結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響的有限元分析
本文只列出角柱、邊柱和中柱的部分內(nèi)力表）。圖1 上部結(jié)構(gòu)平面布置圖表1 角柱（Z1）內(nèi)力表表2 邊柱（Z2）內(nèi)力表表3 中柱（Z5）內(nèi)力表從表1～表3 可以看出，傳統(tǒng)方法的計算結(jié)果和考慮共同作用后的計算結(jié)果有明顯的差異，在考慮共同作用后，框架柱的軸力和彎矩發(fā)生了重分布現(xiàn)象。對于軸力、角柱和邊柱的軸力普遍增加，離角柱較近的邊柱增加量要大于離角柱較遠(yuǎn)的邊柱，同時這種趨勢隨著樓層的增加而遞減，而中柱的軸力則普遍減小。這是由于考慮共同作用后，基礎(chǔ)整體發(fā)生“盆形”沉
工程建設(shè)與設(shè)計 2020年17期2020-09-26
- 葡萄飛鳥形樹形構(gòu)建及管理技術(shù)
80厘米，角柱、邊柱一般成45度向外傾斜，邊柱間距300厘米，柱頂端用鐵絲固定，四周及邊柱拉線用較粗的8號鐵絲，邊柱對拉線之間用10 號鐵絲編成網(wǎng)格，棚架中間對拉線的每個交叉點用頂柱垂直支撐，縱向每條頂柱帶兩側(cè)各拉2 條較細(xì)鐵絲，鐵絲間距均為40 厘米，縱向頂柱向下30 厘米處沿行向構(gòu)成飛鳥架面，邊柱和角柱與最近頂柱之間距離可根據(jù)實際情況確定（圖1）。2.飛鳥樹形的培養(yǎng)（1）定植當(dāng)年的管理。葡萄苗定植發(fā)芽后，留1 根生長健壯的新梢向上生長，其余芽抹除；新梢
農(nóng)業(yè)知識 2020年17期2020-09-24
- 半潛式浮式風(fēng)機(jī)平臺繞流力學(xué)特性與尾流分析
平臺的立柱（包括邊柱和中柱）、連桿和浮箱底座的結(jié)構(gòu)布置如圖1 所示（圖中括號內(nèi)為構(gòu)件編號）.平臺的結(jié)構(gòu)尺寸，吃水深度等設(shè)計參數(shù)詳見文獻(xiàn)[17].圖1 半潛式浮式風(fēng)機(jī)平臺模型圖Fig.1 Model of semi-submersible floating wind turbine platform1.3 計算域與網(wǎng)格劃分流場計算域及模型平面布置如圖2 所示.θ 為來流角，即中柱與邊柱2 的連線與x 軸負(fù)向的夾角.流域入口邊界距離邊柱2 中心為10D，出口邊
湖南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年7期2020-07-27
- 考慮共同作用時結(jié)構(gòu)剛度變化對上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響 ＊
的影響下，角柱和邊柱的軸力隨筏板厚度的增加而減小，而中柱的軸力隨筏板厚度的增加而增加，但變化的幅度較小，所以在設(shè)計時采用增大一定的筏板厚度可以適當(dāng)?shù)恼{(diào)節(jié)柱子的軸力，但是這種調(diào)節(jié)能力有一定的限度。3 地基剛度對上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響假設(shè)在其他條件不變的前提下，考慮共同作用時，筏板厚度取600mm，地基土的彈性模量分五種情況：40MPa，50MPa，60MPa，70MPa和 80MPa，分析不同地基剛度下，其對共同作用的影響。把五種情況下的角柱、邊柱和中柱的底層軸
甘肅科技 2020年4期2020-07-25
- 考慮樓板效應(yīng)的鋼框架結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌分析
中建議的角柱、 邊柱及內(nèi)柱三種結(jié)構(gòu)構(gòu)件失效狀態(tài)進(jìn)行模擬。 其中抽柱對象均為首層柱， 抽柱位置如圖4 所示。圖4 抽柱位置示意圖Fig.4 Schematic diagram of column drawing position2.2 荷載組合拆除構(gòu)件法分為線性靜力、 非線性靜力、 線性動力、 非線性動力等幾種分析方法。 GSA2003推薦的靜、 動力分析法荷載組合公式如下:3 抗連續(xù)倒塌分析在連續(xù)倒塌中， 關(guān)鍵構(gòu)件的破壞位置及失效時間直接關(guān)系到剩余結(jié)構(gòu)在荷
特種結(jié)構(gòu) 2020年3期2020-06-23
- 砂梨棚網(wǎng)架搭建技術(shù)
，棚柱包括角柱、邊柱和支桿，棚線包括圍線、主線和副線。1 埋地錨首先確定果園四個角的中心點，沿每個中心點分別向兩側(cè)1.3 m處確定2個地錨點，即果園每個角處先確定3個地錨點，然后從中心點開始沿每條地邊間隔5 m設(shè)1個地錨點。地錨用鋼筋水泥澆注，規(guī)格為15 cm×25 cm×40 cm，其上有地錨孔，配置1根1.3 m長的鋼筋，用于和地上部分連接，地錨線由7股鍍鋅鋼絲擰成，直徑4.8 mm。地錨坑深1.1 m、長60 cm、寬50 cm，填土?xí)r離地面10 c
煙臺果樹 2020年2期2020-05-28
- 拆除爆破建筑物傾倒可靠性驗算方法
條件限制雖未移出邊柱(墻)，但爆破后建筑物解體；二是建筑物重心移出邊柱并充分倒塌，建筑物必然解體。在拆除爆破建筑物的施工中，有時會出現(xiàn)傾而不倒的現(xiàn)象。究其主要原因：傾倒方向切口炸高不夠，倒塌后的重心沒有移出建筑物的邊柱(墻)，加之切口單耗過低，導(dǎo)致建筑物破碎不充分，殘余應(yīng)力阻礙了建筑物的倒塌速度，或倒塌觸地處有松軟墊層，倒塌后的慣性沖擊力不夠大，不足以將上部結(jié)構(gòu)破壞。2017年9月某市一舊樓爆破后傾而不倒，原因是倒塌方向切口炸高不夠，加之地面有些建筑垃圾的
工程爆破 2019年6期2020-01-04
- 一種用于40 kW電法勘探發(fā)射機(jī)的磁集成變壓器設(shè)計與漏感計算方法
，中柱橫截面積是邊柱的2倍。由于副邊分離磁集成變換器輸出電壓較高，為了防止副邊高頻整流二極管承受的電壓應(yīng)力過大，變壓器副邊采用雙繞組橋式整流。原邊繞組中柱匝數(shù)為Np，第一組副邊繞組的中柱匝數(shù)和邊柱匝數(shù)分別為NS11和NS12，第二組副邊繞組的中柱匝數(shù)和邊柱匝數(shù)分別為NS12和NS22。原副邊繞組沒有完全繞在同一個芯柱，所以副邊分離集成變壓器具有較大漏感。圖2 副邊分離磁集成ZVS移相全橋變換器拓?fù)?.1 DC-DC變換器模態(tài)分析圖3 為副邊分離ZVS移相全
通信電源技術(shù) 2019年3期2019-04-17
- 建筑邊柱防護(hù)平臺在異形超高層建筑施工中的應(yīng)用
。3.2 建筑物邊柱安全防護(hù)平臺考慮到本工程為鋼框架組合結(jié)構(gòu)，由鋼骨混凝土柱、鋼梁、壓型鋼板組合樓板等構(gòu)成。采用這種結(jié)構(gòu)類型的建筑物施工，僅在綁扎邊柱鋼筋、支設(shè)邊柱模板、澆筑邊柱混凝土?xí)r，需要站在建筑物外架上作業(yè)，其余工作均可在建筑物內(nèi)側(cè)完成，只需沿樓板邊沿設(shè)置防護(hù)設(shè)施即可。受折疊式附著腳手架外防護(hù)網(wǎng)的構(gòu)造啟發(fā)，項目部開發(fā)出一種建筑物邊柱安全防護(hù)平臺。在北塔南側(cè)和南塔北側(cè)不適宜采用附著升降腳手架的情況下，針對建筑物外圍的邊柱進(jìn)行單獨防護(hù)，每個柱體配備一個獨
建筑施工 2018年2期2019-01-11
- 設(shè)皮帶輸送機(jī)卸料小車堆棚基礎(chǔ)優(yōu)化設(shè)計探討
.31m。表1 邊柱底荷載設(shè)計值2 擋墻與邊柱基礎(chǔ)方案比選2.1 比選方案一根據(jù)工程地質(zhì)情況、上部結(jié)構(gòu)和地質(zhì)勘察報告建議，適宜樁型為摩擦樁，擬采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁。直徑400mm預(yù)應(yīng)力混凝土管樁試算，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008計算，群樁水平承載力特征值 Rha=596KN，擋墻單位長度土壓力標(biāo)準(zhǔn)值Ea=216KN。主動土壓力分項系數(shù)1.3，柱底剪力分項系數(shù)1.3。總剪力荷載設(shè)計值S=1.3×7.88×216+45=2257.7KN>Rha
四川水泥 2018年9期2018-08-29
- 既有砌體承重結(jié)構(gòu)抽磚柱設(shè)計方法探討
s對置換梁及兩端邊柱建模進(jìn)行分析。采用三維實體模型進(jìn)行模擬,各單元類型均選用Abaqus內(nèi)部8節(jié)點六面體線性縮減積分單元(C3D8R)。混凝土本構(gòu)模型采用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50010—2015)中附錄C所提供的本構(gòu)模型,如圖5(a)所示。鋼筋的本構(gòu)模型采用隨動硬化模型,該模型考慮了材料線性強(qiáng)化的性質(zhì),如圖5(b)所示。圖5 混凝土單軸和鋼筋的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.5 Concrete uniaxial and steel bar stress-
結(jié)構(gòu)工程師 2018年3期2018-07-14
- 多層強(qiáng)邊柱冷成型鋼結(jié)構(gòu)體系抗震性能分析
1116)多層強(qiáng)邊柱冷成型鋼結(jié)構(gòu)體系抗震性能分析王星星1，葉繼紅2(1.東南大學(xué) 土木工程學(xué)院，南京 210096；2.深部巖土力學(xué)與地下工程國家重點實驗室(中國礦業(yè)大學(xué))，江蘇 徐州 221116)多層強(qiáng)邊柱冷成型鋼結(jié)構(gòu)能夠促進(jìn)低層冷成型鋼結(jié)構(gòu)向多層住宅結(jié)構(gòu)體系的發(fā)展.為了分析多層強(qiáng)邊柱冷成型鋼住宅結(jié)構(gòu)體系在地震作用下的動力特性，本文提出了該類結(jié)構(gòu)的主要抗側(cè)構(gòu)件強(qiáng)邊柱冷成型鋼組合墻體可以考慮節(jié)點實際連接性能的簡化計算模型，進(jìn)而得到整體結(jié)構(gòu)抗震計算模型；根
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2017年12期2017-12-12
- 邊柱倒裝法安裝儲罐在工程中的應(yīng)用
鐵股份有限公司）邊柱倒裝法安裝儲罐在工程中的應(yīng)用王宏利（安陽鋼鐵股份有限公司）邊柱倒裝法是利用小型機(jī)具完成大型儲罐安裝的施工技術(shù)，具有安全系數(shù)高、占用場地少、施工成本低、質(zhì)量易保證等優(yōu)點，本文根據(jù)工程實例，闡述了采用邊柱倒裝法完成立式圓筒形儲罐的吊裝施工工作。儲罐 邊柱倒裝法 技術(shù)0 前言邊柱倒裝法是一種先進(jìn)的施工技術(shù)，采用該技術(shù)施工儲罐具有施工周期短、占用場地少、施工成本低、安全系數(shù)高等優(yōu)點。通過在安鋼液體瀝青外銷改造工程中的應(yīng)用實踐，解決了施工技術(shù)難題
河南冶金 2017年5期2017-11-27
- U型槽用于超長地下室結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力優(yōu)化
力以及溫度應(yīng)力對邊柱影響，采用降板（即U型槽式）做法，利用MIDAS／GEN軟件分析超長地下室混凝土結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力。與不設(shè)縫模型相比，設(shè)縫模型由降溫產(chǎn)生的柱水平力減小了70%左右，降板模型由溫度應(yīng)力產(chǎn)生的柱水平力減少了50%左右；同時得到頂板在降板模型下溫度應(yīng)力比不設(shè)縫模型降低了50%左右，結(jié)構(gòu)無縫設(shè)計得以改進(jìn)，優(yōu)化了溫度應(yīng)力。U型槽在工程實例中得到應(yīng)用，取得了很好的效果。超長地下室混凝土結(jié)構(gòu)；溫度應(yīng)力；有限元；伸縮縫超長鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)指結(jié)構(gòu)單元長度超過了規(guī)
湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2017年4期2017-09-18
- 地道橋鋼盾構(gòu)內(nèi)力計算方法及優(yōu)化設(shè)計研究
中柱以及盾構(gòu)前部邊柱安全儲備偏高，而盾構(gòu)尾部門架邊柱安全儲備偏低；橫梁和中柱材料適當(dāng)降低工字鋼的型號，邊柱的工字鋼放置方式旋轉(zhuǎn)90°，可以節(jié)省大量鋼材，提高盾構(gòu)施工的安全性。地道橋； 鋼盾構(gòu)； 數(shù)值分析； 核心土； 內(nèi)力計算； 彈性地基梁0 前言橋式盾構(gòu)是近些年才逐漸發(fā)展起來的一種新興的下穿高速公路的施工工藝，主要由鋼結(jié)構(gòu)組成的鋼框架結(jié)構(gòu)，目前被廣泛應(yīng)用于道路、鐵路立交工程中[1,2]。然而在對橋式盾構(gòu)的設(shè)計上還沒有形成一整套完整的設(shè)計技術(shù)，目前對于盾構(gòu)設(shè)
湖南交通科技 2017年2期2017-07-18
- 圓管柱-H型鋼梁3種不同形式節(jié)點的抗震性能研究
限元軟件對中柱、邊柱、角柱3種不同形式的圓管柱-H型鋼梁連接點，進(jìn)行低周往復(fù)荷載的加載，研究3種不同節(jié)點抗震性能的優(yōu)劣。采用應(yīng)力云圖、滯回曲線、骨架曲線、延性系數(shù)、耗能能力、剛度退化以及強(qiáng)度退化等抗震性能指標(biāo)分析其抗震性能?？拐鹦阅?；ABAQUS有限元；滯回曲線；骨架曲線隨著我國對鋼管、工字鋼、鋼板等鋼結(jié)構(gòu)的大量生產(chǎn)和使用，鋼結(jié)構(gòu)在建筑中所扮演的角色愈來愈重要，鋼框架結(jié)構(gòu)中關(guān)于圓管柱與H型鋼梁連接節(jié)點的研究必將成為國內(nèi)研究的熱點課題。由于地震給社會帶來的的
- EE電感近磁場泄漏分析
漏磁場遠(yuǎn)大于磁芯邊柱和其他區(qū)域與的泄漏磁場，并且泄磁場主要是位于YZ平面。圖3 EE電感氣隙在中柱三維仿真模型圖4 EE電感泄漏磁場磁通密度云圖YZ平面的泄漏磁場無法用簡單的二維仿真表示，為了簡化EE電感氣隙位于中柱近磁場泄漏的三維仿真，本文提出“合成雙二維”方法，能夠?qū)⑷S仿真簡化為二維的仿真，“合成雙二維”的原理如圖5所示。EE磁芯簡單的YZ平面近磁場泄漏二維仿真(圖5(a))因主磁通路徑和磁壓分布與實際電感不符合，誤差很大，但是XY平面近磁場泄漏二維
電氣開關(guān) 2017年6期2017-07-07
- 平板式筏基邊柱柱下沖切設(shè)計驗算探討
2)?平板式筏基邊柱柱下沖切設(shè)計驗算探討劉 繼 生(華東建筑設(shè)計研究總院，上海 200002)在規(guī)范GB 50007—2011基本規(guī)定的基礎(chǔ)上，對平板式筏基邊柱柱下沖切進(jìn)行了設(shè)計驗算,分析了不同懸挑長度下筏板中的剪應(yīng)力數(shù)據(jù)，指出隨著筏板外側(cè)懸挑長度的不同，筏板中的沖切剪應(yīng)力變化明顯，為平板式筏基邊柱柱下沖切設(shè)計驗算提供借鑒。平板式筏基，懸挑長度，邊柱，剪應(yīng)力針對超高層建筑豎向及水平荷載大及對地基變形要求嚴(yán)格等特點，目前超高層建筑中常用的基礎(chǔ)形式主要有梁板式
山西建筑 2017年14期2017-06-22
- 混凝土網(wǎng)格式框架抗側(cè)性能影響因素分析
是在框架基礎(chǔ)上由邊柱、樓層梁、中柱和層間梁正交構(gòu)成,本文對其考慮梁、柱剛度的影響，采用有限元分析方法進(jìn)行抗側(cè)性能分析。結(jié)果表明：與框架結(jié)構(gòu)相比，中柱和層間梁的設(shè)置可以使結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布更加均勻，有效降低結(jié)構(gòu)內(nèi)力峰值和提高結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度；提高邊柱和中柱剛度可以有效改善結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度，但邊柱剛度的提高對中柱和層間梁內(nèi)力變化梯度的影響較小，而中柱剛度提高可以降低樓層梁和邊柱的彎曲內(nèi)力，但對層間梁內(nèi)力變化梯度的影響不大；相對于柱剛度的變化，樓層梁和層間梁剛度改變分別對其
貴州大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2016年2期2016-09-24
- 淺談重油罐的邊柱葫蘆提升倒裝法
1?淺談重油罐的邊柱葫蘆提升倒裝法黃春平 成都建筑材料工業(yè)設(shè)計研究院有限公司，四川成都610051摘要重油作為替代煤粉在水泥生產(chǎn)線作為燃料，特別是在中東產(chǎn)油國家使用更為廣泛。重油罐作為儲存重油的設(shè)備，重油罐的施工質(zhì)量和施工進(jìn)度至關(guān)重要。埃及某水泥廠建設(shè)，其重油罐采用邊柱葫蘆提升倒裝法安裝，實踐中該法施工快，質(zhì)量好。關(guān)鍵詞水泥廠重油罐錐頂罐邊柱倒裝法0 引言在原油價格持續(xù)處于低位的形勢下，加之重油噴射系統(tǒng)比較安全，越來越多的中東富油國家使用重油作為燃料，如沙
新世紀(jì)水泥導(dǎo)報 2016年1期2016-07-01
- 論預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計
，如何保證框架的邊柱除柱根外不出現(xiàn)塑性鉸，從而避免形成同一樓層所有柱上下端均出現(xiàn)塑性鉸的層間耗能機(jī)制，是預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計的關(guān)鍵。本文闡述了基于彈塑性分析的設(shè)計方法。框架結(jié)構(gòu)；抗震；彈塑性分析設(shè)計方法；混合耗能機(jī)制引言在我國傳統(tǒng)的抗震設(shè)計方法中，“強(qiáng)柱弱梁”的設(shè)計原則是通過取柱端設(shè)計彎矩值為梁端設(shè)計彎矩乘以一定的放大系數(shù)來實現(xiàn)的，即ΣMc=ηcΣMb。式中：ΣMc、ΣMb-分別為節(jié)點上下柱端和節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和
建材與裝飾 2015年15期2015-10-31
- 板與柱半剛接－防屈曲鋼板墻簡化計算模型分析
形成的拉力帶會對邊柱產(chǎn)生附加彎矩的作用[8－11]，柱子過早發(fā)生壓屈，影響結(jié)構(gòu)整體的承載力。國內(nèi)外對防屈曲鋼板墻板與柱連接特性的研究文獻(xiàn)尚未見報道。為了減弱板對邊柱造成的拉力，筆者提出板與柱半剛性連接，在組合鋼板墻簡化模型的基礎(chǔ)上，給出相應(yīng)的弱拉桿簡化計算模型。采用有限元程序?qū)Π迮c柱剛接、板與柱半剛接防屈曲進(jìn)行模擬分析，考察不同邊柱剛度系數(shù)對兩種防屈曲鋼板墻承載力的影響。1 模型的建立在組合鋼板墻的受拉條帶模型中，拉力桿不僅形成于上梁與下梁之間，而且形成于
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報 2015年5期2015-10-16
- 超高層建筑上下同步逆作法中一樁一柱的鋼管柱應(yīng)力、位移研究
、25、21），邊柱4個（20、18、19、26），中柱5個（16、17、22、23、24），截面φ900 mm；內(nèi)筒中柱2個（27、28），如圖3所示。塔2選擇外框角柱5個（29、30、33、34、36），截面1 400 mm×1 400 mm；外框中柱7個（31、32、35、37、38、39、41），截面1 400 mm×1 400 mm；核心筒外墻角柱4個（42、46、48、52），邊柱4個（51、47、44），中柱5個（43、45、49、50、53
建筑施工 2015年5期2015-09-18
- 關(guān)于鋼筋混凝土排架柱等效長度的分析研究
可將排架柱區(qū)分為邊柱和中柱。將12個排架模型按照第1節(jié)的計算方法得到的計算結(jié)果見表2-表5。表1 算例基本參數(shù)表2 邊柱上柱的計算結(jié)果表3 邊柱下柱的計算結(jié)果3 數(shù)據(jù)分析將表2-表5中的等效長度系數(shù)整理，繪制成折線圖，如圖2-圖5。由圖2-圖5可以看出，在吊車噸位相同的情況下，排架柱上柱均表現(xiàn)為隨上下柱高度比增大而逐漸減小，排架柱下柱均表現(xiàn)為隨上下柱高度比增大而增大。這是因為在吊車噸位相同情況下，上柱高度是一定的，當(dāng)上下柱高度比增大時，下柱高度減小，導(dǎo)致下
重慶建筑 2015年12期2015-09-13
- 火災(zāi)下鋼筋混凝土托梁轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)承載性能分析
轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)模型兩側(cè)邊柱的水平側(cè)移逐漸增大，由于受火樓層橫梁受火膨脹變形的作用，受火樓層橫梁位置處邊柱向外凸出的側(cè)移明顯大于其他樓層；對于不對稱受火房間布置的工況，兩側(cè)邊柱的側(cè)移在底層托梁以上部分產(chǎn)生同向側(cè)移情形，這應(yīng)是構(gòu)件間約束作用的結(jié)果，表明在不對稱受火情形下，結(jié)構(gòu)中會產(chǎn)生較劇烈的相互作用和內(nèi)力重分布現(xiàn)象。鋼筋混凝土；轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)；火災(zāi)；承載性能0 引言隨著城市進(jìn)程的加快，集住宅、辦公、商場、餐飲等不同功能于一體的多功能綜合性建筑應(yīng)運而生，各類轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)不斷涌現(xiàn)
山東建筑大學(xué)學(xué)報 2015年6期2015-09-03
- 改進(jìn)的剪力墻等代框架模型分析
代兩端帶有翼緣或邊柱的剪力墻構(gòu)件，為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中帶邊柱或翼緣的剪力墻的彈塑性分析提供相關(guān)參考。框架-剪力墻結(jié)構(gòu)；等代框架模型；彈塑性分析；塑性鉸。doi：10.3969/j.issn.1671-9107.2015.02.0470 引言隨著經(jīng)濟(jì)社會的高速發(fā)展，高層建筑已經(jīng)越來越多地出現(xiàn)在現(xiàn)代都市建筑中［1］。RC框架-剪力墻結(jié)構(gòu)利用了框架結(jié)構(gòu)和剪力墻結(jié)構(gòu)的優(yōu)點，作為一種組合的結(jié)構(gòu)形式，具有廣泛的使用范圍。我國作為遭受地震災(zāi)害最嚴(yán)重的國家之一，對結(jié)構(gòu)的抗
重慶建筑 2015年2期2015-08-23
- 改進(jìn)型鋼管混凝土柱單腹板肩梁有限元分析及設(shè)計方法
，2個鋼管混凝土邊柱肩梁試件 (BJ-1，BJ-2)，試件采用 1:3縮尺模型.模型具體形式、尺寸，試驗加載方案及制度見文獻(xiàn)[10].試件ZJ-1、ZJ-2破過程式為：當(dāng)肩梁承載力接近屈服荷載時，腹板受壓區(qū)域出現(xiàn)了屈曲，隨著荷載增大，變形逐漸向斜下方發(fā)展，直至出現(xiàn)一條與水平線成大約45o的斜壓帶，引起翼緣屈曲，最終結(jié)構(gòu)由于變形過大而喪失承載能力.具體破壞形式見圖 2，荷載位移曲線見圖 4.中柱肩梁在荷載作用下，柱受壓翼緣基本未發(fā)生破壞，而肩梁腹板發(fā)生較大變
西安建筑科技大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2015年5期2015-01-23
- 變電構(gòu)架溫度應(yīng)力計算
短）變形與有端撐邊柱的推力（拉伸）變形之和，構(gòu)架最后變形為：梁的溫度力變形與柱頂推移變形之和等于梁的溫度變形與梁柱連接螺栓松動變形損失值之差。設(shè)溫度應(yīng)力為pW，則計算公式為：式（1）整理簡化后為：1.2 采用虛功原理計算構(gòu)架桿件彈性變形梁的單位力變形計算公式為：式中：N1為虛擬單位力產(chǎn)生的軸力；NP為外荷載；L為梁總長的1／2；E為鋼的彈性模量，E＝2.06×105；A為鋼管梁截面面積，或桁架梁下弦面積（下弦兩主材）。N1＝NP＝1，式（3）整理簡化后為：
吉林電力 2014年4期2014-11-28
- 框架結(jié)構(gòu)-筏板基礎(chǔ)-地基共同作用的數(shù)值分析*
為角柱軸力增大，邊柱和中柱軸力減小，柱的彎矩顯著增大.共同作用下，不同厚度的筏板沉降量不同，厚度越大，筏板最大沉降量越小.框架結(jié)構(gòu)；筏板基礎(chǔ)；共同作用；沉降共同作用概念是Meyerhof G G[1]于1947年首先提出.框架結(jié)構(gòu)、筏板基礎(chǔ)與地基基礎(chǔ)共同作用是個完整的體系，三者之間相互作用，共同影響，共同對各自的內(nèi)力和變形產(chǎn)生影響.框架結(jié)構(gòu)-筏板基礎(chǔ)-地基共同作用是個非常復(fù)雜的問題[2-4]，目前已受到很多學(xué)者的關(guān)注，但目前為止并沒有形成完備的理論體系.非
吉首大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2014年2期2014-09-05
- 玄武巖纖維布加固框架結(jié)構(gòu)抗震性能數(shù)值分析
框架的角柱節(jié)點比邊柱節(jié)點更有助于提高框架結(jié)構(gòu)的抗震能力，且在地震作用下，采取整體加固的方案更有助于提高框架結(jié)構(gòu)的安全性．框架結(jié)構(gòu)；抗震性能；玄武巖纖維布加固；數(shù)值分析近年來，我國各地震區(qū)內(nèi)鋼筋混凝土框架房屋較多，在設(shè)計房屋時采取了一些構(gòu)造措施來增加結(jié)構(gòu)的延性[1]，但是從汶川地震的震害調(diào)查結(jié)果來看，大部分框架結(jié)構(gòu)均發(fā)生了梁柱節(jié)點的破壞，其中柱端破壞較多，即實際工程中的框架結(jié)構(gòu)未能實現(xiàn)抗震設(shè)計中最重要的“強(qiáng)柱弱梁”原則[2]．因此，提高既有建筑的抗震性能具有
天津城建大學(xué)學(xué)報 2014年5期2014-03-14
- 支撐鋼框架中關(guān)鍵柱破壞后結(jié)構(gòu)抗倒塌性能分析
載，分別考慮底層邊柱C1和中柱C4失效時剩余結(jié)構(gòu)的動力反應(yīng)。為了驗證模型的正確性，選取文獻(xiàn)［12］中所進(jìn)行的兩層單跨（試件PF3）和兩層兩跨（試件PF4）鋼框架水平推覆試驗進(jìn)行驗證。圖4為有限元模型和試驗試件的水平荷載－位移曲線對比。由圖4可以看出，模擬結(jié)果和試驗結(jié)果擬合良好，因此采用四段式二次塑流鋼材本構(gòu)和B31梁單元可以很好地模擬鋼框架的力學(xué)性能。圖3 框架立面（單位：mm）Fig.3 Elevation Drawings of Frames（Unit
建筑科學(xué)與工程學(xué)報 2013年1期2013-12-08
- 抽水蓄能電站尾水事故閘門靜動力特性研究
閘門自重，按節(jié)間邊柱斷開及節(jié)間邊柱連續(xù)2種形式來計算分析閘門結(jié)構(gòu)的靜動力特性。圖3 閘門結(jié)構(gòu)有限元模型3 計算結(jié)果及分析3.1 定輪反力計算結(jié)果及分析閘門節(jié)間邊柱斷開及節(jié)間邊柱連續(xù)2種連接形式下定輪反力計算結(jié)果見表1，由表1可以看出:(1)節(jié)間邊柱斷開形式下定輪最大反力為2563.1 kN，發(fā)生在定輪1處;節(jié)間邊柱連續(xù)形式下定輪最大反力為2777.1 kN，發(fā)生在定輪1處。2種形式下各定輪反力相差不超過10%。(2)節(jié)間邊柱斷開與節(jié)間邊柱連續(xù)相比，輪1、輪
綜合智慧能源 2012年12期2012-10-19
- 框架柱截面對結(jié)構(gòu)抗震性能的影響
)的基礎(chǔ)上將首層邊柱截面尺寸由450×450改為550×550，模型二(B)第一、二振型改為平動振型，第三振型為扭轉(zhuǎn)振型。模型二(D)是在模型二(A)的基礎(chǔ)上將四層邊柱截面由350×350改為400×400，根據(jù)計算結(jié)果可以看出第一振型由原扭轉(zhuǎn)振型改為平動振型，第二振型為扭轉(zhuǎn)振型，第三振型為平動振型。然而，模型二(C)是在模型二(A)的基礎(chǔ)上將首層中柱截面由650×650改為750×750，模型二(E)是在模型二(A)的基礎(chǔ)上將四層中柱截面由450×450
山西建筑 2012年25期2012-08-20
- 邊柱加強(qiáng)型預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)振動臺試驗研究
200002)邊柱加強(qiáng)型預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)振動臺試驗研究張 志1，孟少平1，于 琦2，周 臻1(1.東南大學(xué) 混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)教育部重點實驗室，南京 210096;2.華東建筑設(shè)計研究院 有限公司，上海 200002)國內(nèi)的既有預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)(簡稱PC框架)大都是基于《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GBJ 10－89)》(簡稱89規(guī)范)進(jìn)行設(shè)計，研究表明，其耗能機(jī)制為層間屈服機(jī)制。為了提高結(jié)構(gòu)的抗震能力，對基于89規(guī)范設(shè)計的三層兩跨空間PC框架進(jìn)行
振動與沖擊 2012年16期2012-02-05
- 棚架梨栽培的優(yōu)點
廣。棚架由角柱、邊柱、地錨、腳蹬、拉線、邊絲（邊錢）、主絲（主錢）、副絲組成。支柱由角柱、邊柱和立柱組成，全部用水泥預(yù)制，效果與日本標(biāo)準(zhǔn)棚架相當(dāng)。角柱、邊柱 12 cm×10 cm,長度 300～320 cm，埋入土中深度 30～50 cm，下面墊 30 cm×30 cm×10 cm 的腳蹬石，角柱、邊柱與地面呈45°左右的夾角，用混凝土澆注，并配置1根斜拉線作為地錨拉線。角柱的地錨用180 cm×180 cm×100 cm的混凝土，埋入地下150 cm深
煙臺果樹 2011年3期2011-09-17
- 鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)損傷的有限元分析
限元分析2.1 邊柱受火分析結(jié)果2.1.1 邊柱單邊受火分析結(jié)果在進(jìn)行傳熱學(xué)分析時，邊柱的構(gòu)造形式是柱腹板兩側(cè)有磚墻，且旁邊有防火板材，僅朝防火間的翼緣受到熱作用。因此，采用SOLID70單元，將邊柱內(nèi)翼緣全部節(jié)點定義為溫度邊界，這些節(jié)點按照標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線[2]進(jìn)行升溫。標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線見公式1，邊柱截面不同位置處的升溫曲線見圖2，圖中節(jié)點586為柱內(nèi)翼緣中部節(jié)點，節(jié)點590為柱內(nèi)翼緣邊緣節(jié)點，節(jié)點501為柱外翼緣邊緣節(jié)點。通過本章的分析可以發(fā)現(xiàn)，柱受火翼緣的塑
科學(xué)之友 2011年9期2011-04-12
- 框架-核心筒結(jié)構(gòu)、筏基和地基共同作用的有限元分析
度為200mm，邊柱截面為700mmX700mm，角柱截面為 900mmX900mm，各層樓板厚度130mm，地下室外墻厚度為250mm，外墻框架梁350mmX700mm，內(nèi)墻框架梁350mmX800mm，次梁300mmx600mm?；A(chǔ)采用平板式筏基，筏厚1.2m，從邊柱軸線算起的挑出長度為1.5m。標(biāo)準(zhǔn)層樓面和屋面恒載、活載取值以及墻體材料自重參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的相關(guān)規(guī)定。圖1 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖本文地基模型采用Dr
重慶建筑 2010年3期2010-09-25
- 豎向荷載作用下頂梁、邊柱對墻梁應(yīng)力的影響
荷載作用下頂梁、邊柱對墻梁應(yīng)力分布的影響,探討其對拱效應(yīng)的貢獻(xiàn)[3]。1 有限元分析模型單跨框支墻梁是按照彈性力學(xué)中平面應(yīng)力問題分析的,采用平面三角形單元(圖1),有限元分析對象的數(shù)值參數(shù)為:跨度6 m的墻梁,墻頂作用25 kN/m的均布荷載,托梁的彈性模量 Ec=2.55×104N/mm2,泊松比 υ=0.2,重度 25 kN/m3;墻體的彈性模量 E=2.4×103N/mm2,泊松比υ=0.15,重度為21.8 kN/m3。墻梁高度為3m(6 m,9
水利與建筑工程學(xué)報 2010年5期2010-02-27