橫橋
- 小半徑曲線連續(xù)剛構(gòu)轉(zhuǎn)體橋雙向稱重與配重方案*
心的同時(shí)也會(huì)伴隨橫橋向偏心,形成雙向不平衡[6]。曲線半徑越小,跨徑越大,這種偏離程度會(huì)越突出,所以,對(duì)于曲線半徑較小、跨徑較大(轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)懸臂長(zhǎng))的橋梁,轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)平衡稱重更加需要關(guān)注。所以,轉(zhuǎn)體施工前需對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行順橋向和橫橋向的平衡稱重,在此稱為“雙向不平衡稱重”。寧波市軌道交通4號(hào)線跨越杭甬客運(yùn)專線的曲線連續(xù)剛構(gòu)橋,是一座曲率半徑350m、轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)單側(cè)懸臂長(zhǎng)度86m的大跨小半徑曲線轉(zhuǎn)體橋梁。本文以該工程為例,提出雙向不平衡稱重方案和配重方法,推導(dǎo)了相應(yīng)的
施工技術(shù)(中英文) 2023年18期2023-10-27
- 外傾索面矮塔斜拉橋索梁錨固區(qū)拉索張拉施工控制優(yōu)化
拉索區(qū)箱梁及橫梁橫橋向應(yīng)力分布結(jié)果。圖7 橫橋向應(yīng)力σx分布圖由圖7可見，當(dāng)全部張拉完橫梁3道橫向鋼束后（斜拉索尚未張拉），箱梁懸臂板頂部區(qū)域出現(xiàn)較大橫橋向拉應(yīng)力，最大值約4.86 MPa，超過C55 混凝土短暫狀況抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.52 MPa；拉索區(qū)橫隔板底部（懸臂板下方）則出現(xiàn)較大橫橋向壓應(yīng)力，最大值約28.1 MPa，超過C55 混凝土短暫狀況抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值19.88 MPa。結(jié)合應(yīng)力計(jì)算結(jié)果可知，該張拉流程會(huì)導(dǎo)致懸臂板頂部在施工過程中出現(xiàn)混凝土開
山西交通科技 2023年3期2023-09-02
- 高烈度地區(qū)減隔震橋梁動(dòng)力性能優(yōu)勢(shì)分析
模態(tài)時(shí)結(jié)構(gòu)整體向橫橋向變形。3.2 E2 反應(yīng)譜計(jì)算最大內(nèi)力E2 地震作用下，取恒載與地震最不利組合下計(jì)算橋墩最大內(nèi)力。由圖2 可知，在最不利荷載組合下，最不利橋墩為2#橋墩下部，最大彎矩7 691 kN·m，最大軸力6 619 kN。根據(jù)《規(guī)范》第7.4.7 條規(guī)定，通過彎矩- 曲率曲線求得橋墩等效屈服彎矩與計(jì)算彎矩比較，判斷其是否進(jìn)入塑性。圖2 最不利荷載組合下橋墩內(nèi)力（左側(cè)彎矩右側(cè)軸力）由圖3 彎矩- 曲率曲線可知，橋墩等效屈服彎矩為5 979 kN
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年32期2022-11-03
- PC曲線梁橋水平約束布置及其力學(xué)性能
式有關(guān)，Z1主梁橫橋向彎矩遠(yuǎn)大于Z2；Z1主梁橫向彎矩全橋方向一致，從邊墩到中墩逐漸增大，中跨變化較?。籞2主梁橫向彎矩以縱向制動(dòng)中墩為界，從邊墩到制動(dòng)中墩數(shù)值增大方向相反，在制動(dòng)中墩突變；Z1和Z2的主梁橫橋向彎矩均隨曲線半徑減小而增大。圖4 預(yù)應(yīng)力作用Z1主梁橫向彎矩Mz（單位：kN·m）圖5 預(yù)應(yīng)力作用Z2主梁橫向彎矩Mz（單位：kN·m）從圖6、圖7可知，預(yù)應(yīng)力效應(yīng)產(chǎn)生的主梁橫向剪力與支座布置形式有關(guān)，Z1主梁橫向剪力遠(yuǎn)大于Z2；Z1兩個(gè)邊跨主梁橫
城市道橋與防洪 2022年9期2022-09-23
- 雙薄壁墩剛構(gòu)矮塔斜拉橋地震時(shí)程響應(yīng)分析
敏感性。得出跨中橫橋向彎矩，墩高比對(duì)其影響較大；對(duì)于墩頂、墩底順橋向彎矩以及墩底橫橋向彎矩，邊中跨比對(duì)其影響較大，高烈度區(qū)的橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)重視邊中跨比及墩高比的選擇。肖開乾等[9]利用ANSYS有限元模型軟件模擬并分析了非線性黏滯阻尼器的各參數(shù)設(shè)置及其合理性。梁建軍等[10]利用CSiBridge有限元分析軟件研究了輔助墩對(duì)大跨斜拉橋在地震作用下的影響，得出輔助墩的設(shè)置會(huì)增加該類橋型的塔底和主梁彎矩，但對(duì)主梁位移有所改善。雖然各學(xué)者對(duì)雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋不同工況
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年17期2022-07-28
- 預(yù)彎鋼橫梁對(duì)組合橋面板受力的影響分析
寬度的增加，橋梁橫橋向受力成為不可忽視的因素。特別是橫橋向出現(xiàn)大懸臂的情況下，橫橋向負(fù)彎矩過大會(huì)導(dǎo)致組合橋面板混凝土的開裂。施加橫橋向預(yù)應(yīng)力的方法可減少負(fù)彎矩區(qū)混凝土的拉應(yīng)力，避免混凝土的開裂。但在組合橋面板的混凝土中施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，組合橋面板的混凝土與鋼會(huì)同時(shí)分擔(dān)預(yù)壓力，使得施加預(yù)應(yīng)力的效率較低，因此需要尋求其他更加合適的方法對(duì)混凝土施加預(yù)應(yīng)力。國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)預(yù)彎組合梁的研究為對(duì)組合橋面板的混凝土施加預(yù)應(yīng)力提供了新的思路[7-9]。預(yù)彎組合梁是通過采用提前
結(jié)構(gòu)工程師 2022年3期2022-07-26
- 橫向陡坡地形上梁橋抗震設(shè)計(jì)研究
.25m，橋墩為橫橋向存在高度差異的雙柱式橋墩，基礎(chǔ)為樁基礎(chǔ)，橋型布置圖如圖1所示，1號(hào)橋墩和5號(hào)橋墩的高墩為8m，1號(hào)橋墩和5號(hào)橋墩的矮墩為4m。2號(hào)橋墩、3號(hào)橋墩和4號(hào)橋墩的高墩為20m，2號(hào)橋墩、3號(hào)橋墩和4號(hào)橋墩的矮墩為10m。圖1 梁橋縱斷面圖采用邁達(dá)斯建立了如圖2所示的有限元模型（高矮墩模型）。圖2 陡坡模型2 地震波選取選取El Centro波、Taft波和Loma Prieta波等三條常用的實(shí)際地震波，根據(jù)橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范，并將加速度峰值統(tǒng)
安徽建筑 2022年6期2022-07-10
- 港珠澳非通航孔橋梁減隔震設(shè)計(jì)及研究
橋梁輸入順橋向和橫橋向地震作用進(jìn)行時(shí)程分析，得到E2地震作用下橋梁順橋向和橋梁橫橋向的各墩墩底內(nèi)力和承臺(tái)底內(nèi)力，如表2和表3所示。表2 E2地震作用下橋梁墩底內(nèi)力表3 E2地震作用下橋梁承臺(tái)底內(nèi)力由表2可知，在E2地震作用下，橋梁順橋向和橫橋向最大墩底剪力分別為5923.64kN和6 772.15kN；橋梁順橋向和橫橋向最大墩底彎矩分別為144 348.43 kN·m和180 435.44 kN·m，均小于橋梁順、橫橋向設(shè)計(jì)彎矩3.53×105kN·m和4
科技與創(chuàng)新 2022年7期2022-04-12
- 獨(dú)柱墩曲線梁橋的減隔震分析與研究
對(duì)其進(jìn)行順橋向和橫橋向地震反應(yīng)分析。對(duì)曲線梁橋進(jìn)行地震反應(yīng)分析時(shí)，可分別沿相鄰兩橋墩連線方向和垂直于連線水平方向進(jìn)行多方向地震輸入，以確定最不利地震水平輸入方向；用曲梁?jiǎn)卧獣r(shí)，只需計(jì)算一聯(lián)兩端連線（割線）和垂直割線方向進(jìn)行地震輸入，本橋采用后者進(jìn)行地震輸入。計(jì)算過程中，定義割線方向?yàn)轫槝蛳?，垂直割線方向?yàn)?span id="syggg00" class="hl">橫橋向。根據(jù)當(dāng)?shù)氐卣鹁痔峁┑牡卣鸢踩栽u(píng)價(jià)報(bào)告以及地震波，對(duì)橋梁進(jìn)行地震響應(yīng)分析，結(jié)果均取3 條地震波與恒載組合作用下的包絡(luò)值。3 計(jì)算結(jié)果及分析3.1
科技與創(chuàng)新 2022年6期2022-03-24
- 六跨廊橋動(dòng)力特性分析
量。除了中墩施加橫橋向、順橋向和豎向約束外，其余各墩均只施加橫橋向和豎向約束。圖3 鳳凰嶺大橋有限元模型對(duì)鳳凰嶺大橋進(jìn)行動(dòng)力特性分析，取其前10 階頻率列于表1。從表1 中可以看到，鳳凰嶺大橋主梁1 階反對(duì)稱豎彎頻率為0.9387 Hz；主梁1 階正對(duì)稱扭轉(zhuǎn)頻率為1.6647 Hz。圖4 繪制了主梁部分豎彎和扭轉(zhuǎn)振型。從圖4 中可以看出鳳凰嶺大橋發(fā)生豎彎振型時(shí)，風(fēng)雨亭和主梁共同變形；當(dāng)主梁發(fā)生扭轉(zhuǎn)振型時(shí)，風(fēng)雨亭產(chǎn)生了橫橋向彎曲振型。表1 鳳凰嶺大橋動(dòng)力特性
城市道橋與防洪 2021年11期2021-12-16
- 近海填土對(duì)既有橋梁樁基影響分析與建議
1）順橋向填土與橫橋向填土對(duì)比分析由于橋樁的順橋向方向和橫橋向方向布置存在差異，那么不同方向的填土便會(huì)對(duì)橋樁產(chǎn)生不同的影響。對(duì)比分析橫橋向填土與順橋向填土的填筑方式對(duì)橋樁變形影響的差異。兩種填筑方法示意見圖4。圖4 不同填土方式示意圖每層填土共分三個(gè)區(qū)域，①區(qū)、②區(qū)和③區(qū)，若第一層填土按照①區(qū)～③區(qū)的順序填筑，則第二層土按照③區(qū)～①區(qū)的順序填筑，依次類推。表3 為兩種填土填筑方式下，不同施工步驟橋樁順橋向位移的最大值，采用橫橋向填土方式，橋樁最大變形值為5
城市道橋與防洪 2021年10期2021-11-15
- 山區(qū)超高墩疊合梁斜拉橋抗震性能研究
按兩種方式加載：橫橋向加載(Y+Z)和順橋下加載(X+Z)。其計(jì)算結(jié)果如表3～表6所示，其中UX、UY和UZ分別代表縱向、橫向和豎向位移，下同。表3 50年10%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表5 50年2%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表6 50年2%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果據(jù)表3～表6分析可得出以下結(jié)論。(1)順橋向+豎向和橫橋向+豎向地震作用下，剪力呈現(xiàn)出相同的規(guī)律，但橫橋向+豎向地震作用下的剪力明顯大于橫向+豎向地震。順橋向+豎向和橫
黑龍江交通科技 2021年10期2021-11-01
- 新建橋運(yùn)營(yíng)狀態(tài)下對(duì)鄰近高鐵橋基礎(chǔ)水平變形的影響分析
作用處在既有橋的橫橋向位置，所以對(duì)橫橋向附加水平位移的影響較大。本文重點(diǎn)研究運(yùn)營(yíng)狀態(tài)下新建橋?qū)扔袠驑痘A(chǔ)橫橋向附加水平變形的影響。1 有限元分析1.1 彈塑性本構(gòu)理論巖土的應(yīng)力應(yīng)變曲線具有著非線性、彈塑性以及剪脹性等諸多特點(diǎn)，這種復(fù)雜的材料特性在進(jìn)行數(shù)值模擬時(shí)是不可能面面俱到的。在ABAQUS 中，土體的彈塑性本構(gòu)需要將彈性本構(gòu)模型與塑性本構(gòu)模型分開定義，計(jì)算的時(shí)候一同起作用。本文中的樁基礎(chǔ)、承臺(tái)這些混凝土結(jié)構(gòu)采用各向同性彈性模型?？紤]到各個(gè)本構(gòu)模型的適
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2021年9期2021-10-20
- 山區(qū)超高墩疊合梁斜拉橋抗震性能研究
按兩種方式加載：橫橋向加載(Y+Z)和順橋下加載(X+Z)。其計(jì)算結(jié)果如表3～表6所示，其中UX、UY和UZ分別代表縱向、橫向和豎向位移，下同。表3 50年10%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表4 50年10%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果表5 50年2%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表6 50年2%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果據(jù)表3～表6分析可得出以下結(jié)論。(1)順橋向+豎向和橫橋向+豎向地震作用下，剪力呈現(xiàn)出相同的規(guī)律，但橫橋向+豎向
黑龍江交通科技 2021年9期2021-10-13
- 彎扭作用對(duì)連續(xù)梁橋頂升的影響
控報(bào)告，主墩最大橫橋向不同步出現(xiàn)在7號(hào)墩，最大位移差2.4 mm；邊墩最大橫橋向不同步出現(xiàn)在5 號(hào)墩，最大位移差2.0 mm，全橋各監(jiān)測(cè)點(diǎn)間最大高差2.5 mm。圖3 主墩頂升施工圖4 主墩千斤頂布置（單位：cm)圖6 邊墩千斤頂布置（單位：cm)1.4 裂縫開展橋梁頂升完成后，對(duì)箱梁內(nèi)部進(jìn)行二次檢查，箱梁內(nèi)部裂縫出現(xiàn)不同程度開展，并新增縱向、斜向裂縫，裂縫位置和分布分別詳見圖7～圖9。圖5 邊墩頂升施工圖7 邊跨頂板縱向裂縫（5 號(hào)墩）圖8 邊跨頂板縱向
城市道橋與防洪 2021年8期2021-09-18
- 考慮上部結(jié)構(gòu)影響的山區(qū)橋梁支座剛度設(shè)計(jì)方法研究
方法,且僅輸入了橫橋向的地震動(dòng)進(jìn)行驗(yàn)證。為了減小墩高不相等的不規(guī)則連續(xù)梁橋的矮墩地震損傷集中問題及橡膠支座布置對(duì)它的影響趨勢(shì),文獻(xiàn)[6]以5座不規(guī)則連續(xù)梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象,通過橡膠支座的合理布置,使不同墩高的橋墩-支座串聯(lián)體系組合剛度接近相同,然后建立有限元模型,分析了橋梁的彈塑性地震反應(yīng),并進(jìn)行了理論分析比較。但該文獻(xiàn)所輸入的地震動(dòng)仍然只有橫橋向地震動(dòng),未對(duì)縱橋向地震作用下橋墩結(jié)構(gòu)的內(nèi)力響應(yīng)進(jìn)行分析,也沒有給出橋墩剛度的計(jì)算公式。本文針對(duì)山區(qū)橋梁橋墩高度不等
地震工程學(xué)報(bào) 2021年4期2021-08-06
- 多維地震作用下高鐵橋梁圓端形橋墩易損性分析
固定中墩順橋向和橫橋向的地震響應(yīng)。結(jié)果表明：①同一地震動(dòng)輸入角下，固定中墩順橋向的墩頂峰值位移平均值遠(yuǎn)大于橫橋向;②當(dāng)PGA值和地震動(dòng)輸入角都相同時(shí)，固定中墩順橋向達(dá)到各破壞狀態(tài)的概率明顯大于橫橋向，因此，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)優(yōu)先考慮順橋向的破壞概率;③固定中墩順橋向各破壞狀態(tài)易損性云圖的波動(dòng)性明顯大于橫橋向，所以地震動(dòng)輸入角對(duì)固定中墩順橋向的影響不容忽視。關(guān)鍵詞：高鐵橋梁;圓端形橋墩;地震易損性;多維地震動(dòng);相對(duì)位移延性比;地震動(dòng)輸入角中圖分類號(hào)：U442.5+5
地震研究 2021年2期2021-08-05
- 隧道施工對(duì)鄰近橋梁樁基變形影響及加固效果分析
橋梁方向(稱之為橫橋向，以向隧道掘進(jìn)方向?yàn)檎?和沿樁基垂直方向(稱之為垂直向，方向以向上為正)。如圖3所示，為有、無隔離樁時(shí)各工況下樁基頂部順橋向位移圖。由圖可知，對(duì)于左側(cè)樁基，發(fā)生向右側(cè)的傾斜，在未設(shè)隔離樁時(shí)最大順橋向位移為1.71mm，在設(shè)隔離樁后最大順橋向位移為0.63mm，設(shè)隔離樁之后位移減小了63.2%。對(duì)于右側(cè)樁基，發(fā)生向左側(cè)的傾斜，在未設(shè)隔離樁時(shí)最大順橋向位移為1.82mm，在設(shè)隔離樁后最大順橋向位移為0.68mm，設(shè)隔離樁之后位移減小了62
北方交通 2021年7期2021-07-06
- 新建水壩對(duì)山區(qū)大跨度橋梁風(fēng)環(huán)境的影響研究
用u、v、w表示橫橋向風(fēng)速、順橋向風(fēng)速、豎向風(fēng)速分量，風(fēng)攻角α定義如式(2)式所示。(2)2.2 水壩對(duì)橋址區(qū)近地面風(fēng)環(huán)境的影響計(jì)算兩種工況考慮水壩影響前后橋址區(qū)近地面整體橫橋向風(fēng)速分布，如圖2、圖3所示。圖2 地形整體橫橋向風(fēng)速分布(工況1)圖3 地形整體橫橋向風(fēng)速分布(工況2)對(duì)于工況1，由圖2可知，是否考慮水壩對(duì)橋址區(qū)近地面的橫橋向風(fēng)速影響不大，對(duì)橋位周圍近地面的流線影響不大。對(duì)于工況2，由圖3可知，在未考慮水壩影響時(shí)，橋址區(qū)近地面的橫橋向風(fēng)速普遍大
工程與建設(shè) 2021年1期2021-06-10
- 鋼-UHPC組合橋面板UHPC層受力性能研究
提出了UHPC層橫橋向簡(jiǎn)化計(jì)算模型及計(jì)算方法，最后對(duì)影響UHPC層受力的關(guān)鍵受力因素進(jìn)行參數(shù)分析，得到一些有益結(jié)論，供工程設(shè)計(jì)參考。1 有限元模型1.1 兩類鋼-UHPC組合橋面板按照截面面積、縱橋向抗彎慣性矩及形心位置均保持一致的原則[4]，將一個(gè)U肋等效為兩個(gè)倒T肋，試設(shè)計(jì)兩種縱肋形式的鋼-UHPC組合橋面板結(jié)構(gòu)體系，如圖1所示：兩類鋼-UHPC組合橋面板的鋼頂板均厚12 mm，橫肋高1.5 m，每隔2.4 m設(shè)一道16 mm厚橫隔板。其中，U肋間距為
公路工程 2021年2期2021-05-27
- 陡橫坡地形下樁頂系梁對(duì)多柱式墩橋梁抗震性能的影響分析
慮順橋向的內(nèi)力及橫橋向的內(nèi)力及位移。首先對(duì)橫橋向進(jìn)行計(jì)算，得出E1地震作用下橫橋向各墩的剪力值如表2。表2 橫橋向各墩的剪力值 kN各墩的彎矩值如表3。表3 橫橋向各墩的彎矩值 kN·m由計(jì)算結(jié)果來看，E1地震作用下橫橋向的最大內(nèi)力因?yàn)闃俄斚盗旱牟贾糜袝r(shí)并非出現(xiàn)在墩底，而是出現(xiàn)在墩與系梁連接位置，提取其各個(gè)工況下最大剪力值與最大彎矩值對(duì)比如圖4、圖5。圖4 E1地震作用下橫橋向各工況最大剪力值圖5 E1地震作用下橫橋向各工況最大彎矩值通過對(duì)比可以看出，橫橋
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年12期2020-12-28
- 中央索面高墩部分斜拉橋減隔震措施比較
為30 m。拉索橫橋向?yàn)橹醒雴嗡髅?，順橋向扇形布置，橋型布置圖見圖1。圖1 橋型布置圖(單位：cm)橋址位于高烈度地震區(qū)，設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值加速度為0.2g，特征周期為0.4 s。鑒于地震烈度較高，橋墩也較高，因此有必要采取適當(dāng)?shù)臏p隔震措施。1.2 動(dòng)力分析模型采用midas Civil有限元程序建立空間全橋動(dòng)力分析模型。全橋共劃分為326個(gè)單元，其中橋塔、塔墩、主梁采用三維梁?jiǎn)卧M；塔墩和主梁間采用剛性連接模擬固結(jié)效應(yīng)；由于拉索較短，因此忽略其非線性效應(yīng)，
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 填充混凝土對(duì)V形鋼墩剛構(gòu)-連續(xù)梁橋船撞橋墩的影響研究
擊點(diǎn)位置同時(shí)施加橫橋向撞擊力和順橋向撞擊力，由于有限元模型采用梁?jiǎn)卧ⅲ矒袅Σ捎眉辛κ┘?。有限元模型如圖3所示。圖3 有限元模型3 橋梁船撞力的規(guī)定橋梁與船舶的碰撞十分復(fù)雜，與碰撞時(shí)的環(huán)境因素、船舶特性、橋梁結(jié)構(gòu)以及駕駛員的反應(yīng)時(shí)間有關(guān)，精確確定橋梁與船舶的撞擊力十分困難。橋梁與船舶的碰撞也是一個(gè)復(fù)雜的非線性動(dòng)力問題，精確的數(shù)值模擬同樣極為復(fù)雜，不僅建模難度大同時(shí)可能出現(xiàn)收斂困難的情況發(fā)生。為了降低分析難度，將動(dòng)力問題轉(zhuǎn)化為靜力問題考慮。由于缺乏船舶
- 基于大跨度預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體施工平衡稱重技術(shù)的研究與分析
數(shù)判斷轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)在橫橋向是否需要布置千斤頂進(jìn)行橫橋向稱重。同時(shí)需對(duì)稱安裝4 個(gè)百分表，在千斤頂分級(jí)加載荷載轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定時(shí)，觀測(cè)百分表的讀數(shù)并記錄。根據(jù)施工方案，千斤頂及百分表的安裝布置如圖1所示。3.3 稱重結(jié)果分析根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)轉(zhuǎn)體施工頂推及百分表記錄數(shù)據(jù)，繪制出千斤頂推力—位移曲線圖。以270#墩的千斤頂推力—位移曲線圖為例，270#墩大里程側(cè)千斤頂頂推力—位移曲線關(guān)系如圖2所示、270#墩小里程側(cè)頂推力—位移曲線關(guān)系如圖3所示。圖1 千斤頂及百分表安裝示意由
江蘇科技信息 2020年22期2020-09-21
- 公路橋梁墩柱豎直度檢測(cè)與評(píng)價(jià)
時(shí)分別在縱橋向和橫橋向兩個(gè)不同方向吊垂球或架設(shè)激光垂準(zhǔn)儀，測(cè)量墩柱頂相對(duì)墩柱底的位移偏移量。垂線法檢測(cè)豎直度示意如圖1，具體步驟如下。圖1 垂線法檢測(cè)豎直度示意圖1.1 數(shù)據(jù)采集測(cè)量縱橋向偏移值時(shí)，分別測(cè)量上吊點(diǎn)(或垂準(zhǔn)儀激光光斑)與縱橋向測(cè)點(diǎn)A1的距離La1，下吊點(diǎn)(或垂準(zhǔn)儀架設(shè)中心)與縱橋向測(cè)點(diǎn)A2的距離La2。同時(shí)測(cè)量測(cè)點(diǎn)A1和測(cè)點(diǎn)A2的距離Ha。測(cè)量橫橋向偏移值時(shí)，分別測(cè)量上吊點(diǎn)(或垂準(zhǔn)儀激光光斑)與橫橋向測(cè)點(diǎn)B1的距離Lb1，下吊點(diǎn)(或垂準(zhǔn)儀架設(shè)
四川建材 2020年8期2020-08-19
- 現(xiàn)澆及裝配式橋墩剛度折減對(duì)比分析
下結(jié)構(gòu)在順橋向、橫橋向的位移變化。根據(jù)計(jì)算分析結(jié)果，在上部結(jié)構(gòu)恒載作用下，墩頂承受的豎向力為7 500 kN。E1、E2地震作用下單根墩柱在蓋梁位置處順橋向和橫橋向的剪切力見表1。表1 單根墩柱蓋梁位置處順橋向和橫橋向的剪切力 kN基于MIDAS整橋抗震模型中橋墩的構(gòu)造形式和設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果，采用ANSYS有限元分析軟件，綜合考慮砼、鋼筋、灌漿套筒等材料的非線性因素。預(yù)制模型中，預(yù)制蓋梁、預(yù)制橋墩、承臺(tái)均采用實(shí)體單元Solid45模擬，彈性模量為34.5 GP
公路與汽運(yùn) 2020年4期2020-08-08
- 簡(jiǎn)支梁橋混凝土橋面鋪裝層應(yīng)力分布的影響參數(shù)1)
的坐標(biāo)系，X向?yàn)?span id="syggg00" class="hl">橫橋向、Y向?yàn)樨Q橋向、Z向?yàn)轫槝蛳颉＿吔鐥l件采用簡(jiǎn)支梁模擬，一端取為鉸支，約束主梁的Ux、Uy、Uz方向；另一端取為滑動(dòng)支撐，約束Uy方向。13 m跨徑水泥橋面鋪裝層簡(jiǎn)支梁橋有限元模型見圖1。2 橋面鋪裝層力學(xué)性能的影響參數(shù)2.1 車輛輪載作用通過計(jì)算發(fā)現(xiàn)，13 m跨徑簡(jiǎn)支空心板橋和T梁橋水泥混凝土鋪裝層，在車輛輪載作用下各應(yīng)力最大值均出現(xiàn)在車輛車輪作用位置(見圖2、圖3)。由圖2、圖3可見：13 m跨徑簡(jiǎn)支空心板橋和T梁橋水泥混凝土鋪裝層
東北林業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年6期2020-06-26
- 架設(shè)方法對(duì)組合橋面板受力的影響分析
是針對(duì)寬橋面板在橫橋向通過施工方法來對(duì)混凝土施加預(yù)應(yīng)力的方法未見報(bào)道。本文結(jié)合使用組合橋面板的實(shí)際工程，提出一種采用合理施工工藝對(duì)組合橋面板施加橫橋向預(yù)應(yīng)力的施工方法，并采用數(shù)值分析的方法對(duì)該措施下組合橋面板施加的預(yù)應(yīng)力的效果進(jìn)行研究分析。1 工程概況及架設(shè)方法介紹1.1 工程概況松浦大橋是1976年6月建成通車的一座公鐵兩用橋。主橋上部結(jié)構(gòu)為兩聯(lián)96 m+112 m的連續(xù)鉚接鋼桁梁，全長(zhǎng)419.6 m。桁高12.8 m，兩片主桁中距6.018 m，主桁節(jié)
結(jié)構(gòu)工程師 2020年2期2020-06-17
- 基于拉索減震支座的鋼板組合梁橋抗震性能研究
，分別沿縱橋向和橫橋向輸入，不考慮豎向地震作用。表1 所選近場(chǎng)地震動(dòng)記錄2 地震響應(yīng)分析由于算例橋梁為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，限于篇幅，僅列出1#～3#橋墩上支座縱、橫橋向的位移響應(yīng)。2.1 非隔震橋梁非隔震橋梁的支座按設(shè)計(jì)方案布置，即端支座采用聚四氟乙烯滑板支座，中支座采用新型高摩阻板式橡膠支座，橫向設(shè)置支座擋塊。在近場(chǎng)地震作用下，計(jì)算得到的1#～3#墩支座縱、橫橋向最大位移見表2。表2 非隔震橋梁支座縱、橫橋向最大位移由表2可知，在近場(chǎng)地震作用，沿縱橋向激勵(lì)時(shí)，邊支
工程與建設(shè) 2020年4期2020-06-15
- 基于ANSYS 的鋼桁架橋汽車撞擊分析
該橋?yàn)楹?jiǎn)支結(jié)構(gòu)，橫橋向撞擊位置考慮在跨中截面較為不利，本文分析的撞擊位置都考慮為跨中。圖1 一半鋼桁架結(jié)構(gòu) 圖2 全橋整體有限元模型 2 結(jié)構(gòu)受力分析2.1 橫橋向撞擊結(jié)構(gòu)受力分析由于規(guī)范中規(guī)定兩個(gè)方向的撞擊力不同時(shí)考慮，先施加橫橋向撞擊力進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，橫橋向施加500kN 集中荷載，600 kN·m 等效彎矩。鋼桁架橋的總位移云圖如圖3，橫橋向位移云圖如圖4，結(jié)構(gòu)的Mises 應(yīng)力云圖如圖5。圖3 橫橋向撞擊總位移云圖圖4 橫橋向撞擊橫橋向位移云圖 圖5
- 車輪荷載作用下雙工字鋼組合梁橋橫橋向焊釘拉拔效應(yīng)
組合梁界面會(huì)發(fā)生橫橋向掀起現(xiàn)象，焊釘產(chǎn)生較大的拉拔應(yīng)力。在車輪的反復(fù)加載下，焊釘處于周期性剪拔共同作用的復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，降低焊釘使用壽命，影響組合梁橋使用年限[4-6]?，F(xiàn)行的《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D64—2015)[7]規(guī)定，當(dāng)相鄰主梁間距較大時(shí)，鋼混界面可能會(huì)有較大的拉拔力，應(yīng)在連接件設(shè)計(jì)時(shí)給予重視。因此，有必要對(duì)車輪荷載作用下，雙工字鋼組合梁橋由于鋼混界面橫橋向掀起引起的焊釘拉拔應(yīng)力分布規(guī)律及影響因素進(jìn)行研究?，F(xiàn)有文獻(xiàn)集中在組合箱梁橋的焊
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2020年2期2020-04-24
- 墩高差對(duì)大跨連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)的影響分析
示樁基等代土彈簧橫橋向剛度。2.1 參數(shù)擬定里耶特大橋1#墩墩高為40.43 m，2#墩墩高為36.77 m，為了比較不同的墩高差對(duì)結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響，以模型B為基礎(chǔ)，保持1#墩墩高為40 m不變，從50 m開始，以10 m為一級(jí)逐級(jí)增高2#墩墩高，為了得出較為直觀的結(jié)論，建立了3種不同的墩高差模型，具體墩高及墩高差參數(shù)見表2。表2 3種模型墩高及墩高差m模型1#墩墩高2#墩墩高墩高差模型1405010模型2406020模型34070 302.2 結(jié)構(gòu)動(dòng)力
湖南交通科技 2020年1期2020-04-08
- 雙柱偏心墩抗震性能研究
承臺(tái)底的縱橋向和橫橋向地震響應(yīng)，見表1、表2。表1 E2 地震作用下縱橋向承臺(tái)底地震響應(yīng)表2 E2 地震作用下橫橋向承臺(tái)底地震響應(yīng)表1、表2中L表示左側(cè)靠近道路中心線橋墩，R表示右側(cè)遠(yuǎn)離道路中心線橋墩。從表1、表2地震作用下承臺(tái)底地震響應(yīng)可以看出，縱橋向左側(cè)橋墩承臺(tái)底軸力、剪力和彎矩比右側(cè)橋墩承臺(tái)底相應(yīng)地震響應(yīng)大，橫橋向左側(cè)橋墩承臺(tái)剪力和彎矩比右側(cè)橋墩承臺(tái)底相應(yīng)地震響應(yīng)大，橫橋向左右兩側(cè)橋墩軸力響應(yīng)差別較小。這表明由于雙柱偏心墩的雙柱相對(duì)于道路中心線不對(duì)稱
城市道橋與防洪 2019年12期2019-12-19
- 連續(xù)剛構(gòu)箱梁橋抗震能力分析方法
分為進(jìn)行順橋向和橫橋向的E1和E2地震作用的抗震分析，具體結(jié)果如下。3.1 E1地震作用強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果3.1.1 順橋向計(jì)算結(jié)果抗震分析中E1地震作用下順橋向的彎矩包絡(luò)圖如圖2所示，將相應(yīng)位置的計(jì)算結(jié)果極值列入表2。圖2 E1地震順橋向彎矩包絡(luò)圖結(jié)構(gòu)類型單元位置彎矩-y/(kN?m)剛構(gòu)墩103J[108]73211.68剛構(gòu)墩樁基130I[137]6476.58由圖2可知，E1地震作用下連續(xù)剛構(gòu)橋的順橋向彎矩包絡(luò)圖沿跨中呈對(duì)稱分布，且主要集中在墩梁固結(jié)位置
四川建筑 2019年5期2019-11-19
- 橋墩結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)的影響研究
高均為26 m，橫橋向墩寬為6 m，墩厚為3 m。承臺(tái)橫橋向?qū)挒?0.2 m，縱橋向?qū)挒? m，厚為3 m。主橋橋墩承臺(tái)下設(shè)置6根群樁基礎(chǔ)，樁徑為180 cm，4號(hào)墩承臺(tái)下樁長(zhǎng)為39 m，5號(hào)墩承臺(tái)下樁長(zhǎng)為36 m。由于龍?zhí)抖纱髽蚪Y(jié)構(gòu)相對(duì)于中跨跨中對(duì)稱，在此僅給出1/2結(jié)構(gòu)的示意如圖1所示。圖1 龍?zhí)抖纱髽?/2結(jié)構(gòu)(單位：cm)2 有限元建模采用Midas Civil建立梁?jiǎn)卧Ｐ?。邊界上將樁基礎(chǔ)與承臺(tái)采用剛性連接，單薄壁墩與主梁零號(hào)塊采用剛性連接，樁基
國(guó)防交通工程與技術(shù) 2019年5期2019-09-21
- 連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能影響因素分析★
，從而分析橋梁在橫橋向以及縱橋向地震波影響下的動(dòng)力特征。本橋跨徑布置為95 m+180 m+95 m，橋面橫橋向凈寬為11.5 m。圖1 全橋總體布置圖全橋總體布置圖如圖1所示。主梁為變截面箱梁，箱梁采用單箱單室結(jié)構(gòu)，材料為C50混凝土。橋墩高度為15 m～100 m。為使模型貼近實(shí)際情況，基于“m法”計(jì)算了等效的土彈簧剛度，并將其作為實(shí)際土層的等效替換。全橋有限元模型如圖2所示。建立的有限元模型的參數(shù)根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)確定，地震波的參數(shù)根據(jù)相關(guān)規(guī)范進(jìn)行選取。根
山西建筑 2019年14期2019-08-17
- 雙柱墩橋梁橫橋向墩身剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算與分析
很大的比例。而其橫橋向抗剪計(jì)算較為復(fù)雜，部分工程人員對(duì)雙柱墩橋梁橫橋向的抗剪設(shè)計(jì)計(jì)算存在諸多疑惑。因此，很有必要對(duì)其抗剪計(jì)算進(jìn)行梳理和分析，為今后的抗震設(shè)計(jì)提供參考。1 工程概況西南地區(qū)某跨徑布置為3×40m 二級(jí)路上的簡(jiǎn)支梁橋，橋面寬度為12.1m。該橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土（后張） T 梁，下部結(jié)構(gòu)墩柱形式采用混凝土雙柱式橋墩，橋墩為圓形實(shí)心截面，直徑R=1.8m，墩高H=7.5m；混凝土保護(hù)層厚度為d=6cm；橋墩的主筋采用HRB335，直徑=
建材發(fā)展導(dǎo)向 2019年7期2019-07-23
- 三塔大跨斜拉橋風(fēng)致響應(yīng)研究
靜風(fēng)作用下，主梁橫橋向及豎向線位移在3#、4#和5#塔梁結(jié)合處、輔助墩及過渡墩處接近于0。橫橋向和豎向線位移極大值均在單跨跨中，其中橫橋向線位移最大值約為7 mm，豎向線位移最大值約為27 mm。順橋向線位移主要由豎向線位移引起，最大值約為1 mm。主梁靜風(fēng)線位移以豎向線位移為主，順橋向及橫橋向線位移較小。由圖5(b)可知，在脈動(dòng)風(fēng)作用下，主梁抖振豎向線位移在3#、4#和5#塔梁結(jié)合處、輔助墩及過渡墩處接近于0。抖振豎向線位移極大值在單跨跨中，其中最大值約
四川建筑 2019年6期2019-07-20
- 基于方案（初步）設(shè)計(jì)階段的規(guī)則橋梁簡(jiǎn)化抗震設(shè)計(jì)方法
。δ 為順橋向或橫橋向作用于支座頂面或上部結(jié)構(gòu)質(zhì)心上單位水平力在該處引起的水平位移。δ 為對(duì)橋梁整體剛度有貢獻(xiàn)的所有墩柱的總體柔度。需要注意的是，對(duì)于總體剛度有貢獻(xiàn)的橋墩數(shù)量要根據(jù)支座的布置情況來確定。一般認(rèn)為某一方向固定支座下面的橋墩對(duì)整體剛度有貢獻(xiàn)，某一方向滑動(dòng)支座可以自由移動(dòng)，認(rèn)為對(duì)整體剛度沒有貢獻(xiàn)。2.2 連續(xù)梁橋抗震設(shè)計(jì)參數(shù)簡(jiǎn)化規(guī)范中連續(xù)梁梁橋地震力的計(jì)算分為兩種情況。根據(jù)支座形式的不同，分為順橋向只一個(gè)支座為固定支座的布置情況（盆式支座或球型鋼
中國(guó)建設(shè)信息化 2019年10期2019-06-20
- 有軌電車鋼-混組合曲線梁橋剪力釘受力分析*
剪力釘沿順橋向及橫橋向應(yīng)力分布；黃彩萍等[8]通過剪力釘推出試驗(yàn)和數(shù)值仿真分析相互驗(yàn)證的方式，找出了合理的鋼-混凝土界面及剪力釘?shù)哪M方法，準(zhǔn)確地模擬了剪力釘推出試驗(yàn)；高增增[9]采用ANSYS有限元軟件，對(duì)無柞軌道結(jié)構(gòu)剪力釘受力特性進(jìn)行了計(jì)算分析.由此可見，對(duì)剪力釘?shù)挠邢拊M，多采用ANSYS有限元軟件，進(jìn)行局部分析，且有關(guān)有軌電車鋼-混組合曲線梁橋剪力釘有限元研究較少，而ABAQUS有限元軟件，以其較強(qiáng)的非線性分析技術(shù)，能精確模擬全橋剪力釘受力特性，
- 雙柱式矮墩系梁對(duì)橋梁抗震性能的影響
個(gè)連續(xù)墩采用1個(gè)橫橋向單向固定盆式支座和4個(gè)雙向活動(dòng)盆式支座，第二個(gè)連續(xù)墩采用1個(gè)固定盆式支座和4個(gè)橫橋向單向活動(dòng)盆式支座。圖1 跨中、支點(diǎn)斷面圖2 橋墩構(gòu)造圖2 地震動(dòng)參數(shù)依據(jù)JTG/T B02-01-2008 《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》[4]，確定本橋梁的設(shè)防類別為B類，設(shè)防烈度為7度，水平向設(shè)計(jì)基本加速度峰值為0.15g，地處II類場(chǎng)地，場(chǎng)地系數(shù)為1.0，阻尼調(diào)整系數(shù)1.0，特征周期為0.35 s，參照文獻(xiàn)[4]選取參數(shù)擬合E1設(shè)防水準(zhǔn)的規(guī)范反應(yīng)譜，擬
交通科技 2018年6期2018-12-25
- 橫系梁對(duì)薄壁空心高墩連續(xù)剛構(gòu)橋施工階段穩(wěn)定性的影響
橋，兩幅間設(shè)置的橫橋向墩間系梁研究還較少[2-3]。本文結(jié)合工程實(shí)際，研究橫橋向系梁對(duì)薄壁空心高墩連續(xù)剛構(gòu)橋施工階段穩(wěn)定性的影響，并分析設(shè)置橫橋向系梁的利弊。1 工程概況沁水河特大橋位于沁水縣龍崗鎮(zhèn)里必村東側(cè)約0.6 km處，橫跨S331省道及沁水河，是高平到沁水高速公路沁水段關(guān)鍵性工程；橋梁全長(zhǎng)1347 m，分左右幅。主橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，直腹板變截面單箱單室箱梁，三向預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬12 m，底寬7.0 m，懸臂長(zhǎng)2.5 m；合龍段梁
山西交通科技 2018年3期2018-08-27
- 鋼箱梁面板?縱隔板構(gòu)造細(xì)節(jié)輪載應(yīng)力響應(yīng)特征分析
構(gòu)造細(xì)節(jié)，就不同橫橋向輪載加載位置，在順橋向移動(dòng)輪載作用下的應(yīng)力響應(yīng)進(jìn)行了詳細(xì)的計(jì)算，開展了所關(guān)心構(gòu)造細(xì)節(jié)及附近的應(yīng)力響應(yīng)特征分析，可為鋼箱梁內(nèi)縱隔板的設(shè)計(jì)提供參考。圖1 鋼箱梁橫斷面Fig.1 Cross section of steel box girder1 研究對(duì)象和有限元模型1.1 工程概況本文以某大跨度斜拉橋鋼箱梁為研究對(duì)象。該正交異性鋼橋?yàn)榛旌狭盒崩瓨?主跨926 m，橋梁采用雙向6車道，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段鋼箱梁全寬為38 m；橫斷面如圖1所示。邊跨為
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年7期2018-07-17
- 山西省新絳縣公安局橫橋派出所：開展“關(guān)愛明天、法治護(hù)航”校園專題講座
午，新絳縣公安局橫橋派出所、法制大隊(duì)、交警大隊(duì)深入橫橋中學(xué)，開展“關(guān)愛明天、法治護(hù)航”校園專題講座。進(jìn)一步增強(qiáng)師生的法制意識(shí)，促進(jìn)全體師生遵紀(jì)守法的主動(dòng)性和自覺性，大力提高師生的安全防范意識(shí)和自我保護(hù)能力。橫橋派出所所長(zhǎng)吳秀杰在講座中緊扣學(xué)生關(guān)心的熱點(diǎn)和焦點(diǎn)問題，以案釋法，詳細(xì)剖析了當(dāng)前未成年人違法犯罪的成因、特點(diǎn)、發(fā)展趨勢(shì)以及防治對(duì)策。同時(shí)，通過鮮活的案例揭示了違法犯罪給社會(huì)造成的嚴(yán)重危害，給家庭和個(gè)人帶來的嚴(yán)重影響，教育學(xué)生要通過學(xué)習(xí)法律，提高防范意識(shí)
派出所工作 2017年1期2017-05-30
- 長(zhǎng)聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋拼接問題分析
對(duì)新、舊主梁縱、橫橋向的影響，并對(duì)混凝土收縮和徐變引起的長(zhǎng)聯(lián)橋梁結(jié)構(gòu)變形的實(shí)測(cè)結(jié)果與有限元結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。分析結(jié)果表明：《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》的計(jì)算方法能較準(zhǔn)確地計(jì)算混凝土收縮和徐變所引起的結(jié)構(gòu)變形；長(zhǎng)期荷載使沿縱橋向全部拼接后的主梁產(chǎn)生較大的橫橋向位移，引起的結(jié)構(gòu)變形最大值均出現(xiàn)在橋臺(tái)或一聯(lián)的過渡墩位置；由混凝土收縮引起的橫橋向位移占選取的長(zhǎng)期荷載產(chǎn)生的橫橋向位移的68.58%。混凝土收縮是影響拓寬長(zhǎng)聯(lián)橋橫橋向變形的最主要因素。
- 預(yù)制組合箱梁節(jié)段混凝土收縮自應(yīng)力分析
橋面板在縱橋向和橫橋向分塊，混凝土橋面板根據(jù)橋面系梁格的尺寸預(yù)制而成。這種組合梁中混凝土收縮效應(yīng)的影響已有相關(guān)的研究[9,10]。浙江省臺(tái)州市椒江二橋采用了組合梁形式斜拉橋，其組合梁截面為分離式雙箱組合梁，與常規(guī)的斜拉橋組合梁不同，為了降低組合梁混凝土收縮效應(yīng)在組合梁中產(chǎn)生的應(yīng)力，采用了大節(jié)段預(yù)制方法，而且混凝土預(yù)制時(shí)在橫橋向?yàn)橐煌暾w，沒有濕接縫。這種組合梁的預(yù)制方法與傳統(tǒng)的斜拉橋組合梁預(yù)制工藝不同，且其在混凝土收縮作用下的效應(yīng)具體如何也尚未見到有關(guān)分析
結(jié)構(gòu)工程師 2015年1期2015-02-17
- 基于性能設(shè)計(jì)的剛構(gòu)橋抗震性能分析
小。圖3 (二)橫橋方向的激勵(lì)。圖3 顯示了在橫向激勵(lì)下，跨中位置的橫向位移以及豎向位移，從圖中可以看到，其中橫向位移最大值為0．5m，而豎向位移的最大值是0．15m，其余的位移都非常小。圖4 軸力N/Ny圖4 表示了橋墩和拱肋的軸力情況，橋墩在4s 時(shí)，接近達(dá)到Ny，而這種趨勢(shì)一直持續(xù)到9s，而在拱肋中，4s 到10s 期間其軸力的情況均接近0．8Ny。-2．51(拱肋)體現(xiàn)了在橫橋方向激勵(lì)下，整橋超過屈服應(yīng)變的位置。很顯然在橫橋方向的激勵(lì)下，首先達(dá)到屈
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2015年21期2015-01-23
- 約束形式對(duì)高墩變截面鋼桁架橋抗震性能影響的探討
間距為10 m。橫橋向設(shè)雙片桁，間距14.4 m，通過主桁橫梁和橫向斜撐擴(kuò)展橋面寬度至33.5 m。橋面系采用縱、橫梁支撐鋼筋混凝土橋面板體系，板厚16 cm，橋面采用9 cm瀝青混凝土鋪裝。如圖1～圖4所示。圖1 邊跨主桁立面圖（單位：cm）圖2 中跨主桁立面圖（單位：cm）圖3 跨中（邊支點(diǎn)）橫斷面圖（單位：cm）圖4 中支點(diǎn)橫斷面圖（單位：cm）下部結(jié)構(gòu)主墩（2～4號(hào)墩）采用變截面空心薄壁墩，單箱雙室截面；墩頂順橋向?qū)挾? m，以100∶1坡率放坡至
山西交通科技 2015年5期2015-01-12
- 塔吊對(duì)高柔橋塔風(fēng)致振動(dòng)響應(yīng)的影響
彎曲頻率低于一階橫橋向彎曲頻率。本文研究的橋塔接近門式橋塔，與門式橋塔的主要區(qū)別在于其上塔柱呈“人”字形，在下橫梁處分開且距離較大，增加了橋塔的順橋向剛度，從而使得橫橋向頻率低于順橋向頻率。橋塔順橋向和橫橋向的基頻見表1。表1給出了實(shí)際橋塔的頻率，模型的要求頻率、計(jì)算頻率和實(shí)測(cè)頻率以及模型的阻尼比。橋塔模型順橋向和橫橋向?qū)崪y(cè)頻率與設(shè)計(jì)要求頻率之間的偏差均小于5%，橋塔模型順橋向和橫橋向阻尼比均小于規(guī)范規(guī)定的限值0.5%。其中實(shí)際橋塔頻率和模型計(jì)算頻率均采用
山東交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年4期2013-10-13
- 基于穩(wěn)定性的高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋極限墩高研究
了簡(jiǎn)化。墩柱截面橫橋向?qū)挾葟亩枕斨炼盏子?.5m變化為15m，單肢墩縱橋向長(zhǎng)度為4m，雙肢墩凈間距為9m，墩壁厚度為0.7m，主跨跨徑為200m，邊跨跨徑為106 m。2.4 工況及荷載一般認(rèn)為，高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋當(dāng)施工到最大懸臂狀態(tài)時(shí)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定安全儲(chǔ)備最低［8］。以連續(xù)剛構(gòu)橋最大懸臂施工狀態(tài)工況下的結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，建立有限元模型如圖2所示。荷載考慮結(jié)構(gòu)自重，施工荷載，掛籃掉落不平衡重以及風(fēng)荷載耦合作用。施工荷載取1000 kN，掛籃掉落取沖擊系數(shù)為2.0
- 斜拉橋船撞荷載下靜動(dòng)力響應(yīng)對(duì)比分析
每個(gè)支座約束橋梁橫橋向與豎向位移，其它放開;樁土界面采用土彈簧進(jìn)行模擬;主塔采用C50混凝土，承臺(tái)及輔助墩采用C40混凝土，樁基采用C30混凝土，主橋鋼箱梁采用Q370qd橋梁結(jié)構(gòu)用鋼，材料參數(shù)按規(guī)范取值，橋梁結(jié)構(gòu)關(guān)鍵截面參數(shù)見表1。圖1 橋型布置(單位:m)Fig.1 Layout of bridge圖2 橋梁有限元模型Fig.2 The finite element model of bridge表1 關(guān)鍵截面設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Parameters
- 聚氨酯－鋼板夾層結(jié)構(gòu)正交異性橋面板力學(xué)性能分析＊
，以考慮橋面板的橫橋向彈性支承.由于主要是研究橋面板受力性能，為減少計(jì)算規(guī)模，箱梁腹板高度只取1m.橋面雙車道寬7.2m，縱向加勁肋采用梯形截面形式，厚6mm，上口寬300mm，下口寬170mm，高280mm.縱向加勁肋在通過橫向加勁板連續(xù)穿過，梯形加勁肋的周邊與橫向加勁板共用結(jié)點(diǎn).縱向加勁肋中心間距為600mm時(shí)，橋面板分別采用12mm厚的鋼板建立普通正交異性鋼橋面板計(jì)算模型和采用6mm（鋼頂板）＋60mm（聚氨酯芯層）＋6mm（鋼底板）的聚氨酯－鋼板夾
- 汶川大地震中公路簡(jiǎn)支梁橋橫向落梁現(xiàn)象的初步分析
范》中默認(rèn)橋墩在橫橋向水平地震荷載作用下為一階振型,橋墩變形曲線如圖 5所示。假設(shè)在此振型下墩頂?shù)淖畲笪灰?X10=1。梁橋橋墩所承受的橫橋向水平地震荷載按下列公式計(jì)算。式中:Eihp為作用于梁橋橋墩質(zhì)點(diǎn) i的水平地震荷載(kN);Ci為重要性修正系數(shù);Cz為綜合影響系數(shù);Kh為水平地震系數(shù);β1為相應(yīng)于橋墩順橋向或橫橋向的基本周期的動(dòng)力放大系數(shù);γ1為橋墩順橋向或橫橋向的基本振型參與系數(shù);X1i為橋墩基本振型在第 i分段重心處的相對(duì)水平位移。由上式可得,
四川建筑 2010年6期2010-01-15