范白濤，郝宙正，武廣璦，王 彬，李振坤,柴龍順

(1. 中海油研究總院有限責(zé)任公司，北京 100028; 2. 中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)分公司，天津 300452)

分支井鉆完井技術(shù)是解決老油田產(chǎn)量遞減快，老井采油成本高，槽口有限，用海矛盾突出的重要手段。分支井鉆完井技術(shù)具有以下優(yōu)勢：井筒內(nèi)開窗增加新井眼，增大泄油面積，提高采收率，增加老井產(chǎn)能；可有效開采老井周圍分散的小斷塊、小油層，增加老井產(chǎn)能；可利用老井眼槽口，降低鉆完井成本，減少作業(yè)時(shí)間。

分支井鉆完井技術(shù)作為一種低產(chǎn)低效井治理技術(shù)，近年來發(fā)展較快。國內(nèi)對該技術(shù)的研究起始于20世紀(jì)90年代初，主要有渤海油田、勝利油田、遼河油田等。遼河油田的 DF-1分支井多級完井系統(tǒng)、勝利油田的預(yù)開窗分支井完井系統(tǒng)、中石油開發(fā)的膨脹管定位多分支井系統(tǒng)，這些分支井技術(shù)均為TAML4級完井水平，在現(xiàn)場應(yīng)用取得了很好的效果。國外各大油服公司均擁有自己成熟的五級分支井鉆完井技術(shù)，并取得了商業(yè)化應(yīng)用。哈里伯頓公司的FlexRite系統(tǒng)為TAML5級分支井完井系統(tǒng)，F(xiàn)lexRite系統(tǒng)上部為Y形懸掛器，下部有2根分叉管，可分別進(jìn)入主分支井眼，實(shí)現(xiàn)分支井眼的機(jī)械連接及密封，但主分支井眼通徑較小，影響主井眼后期重入。貝克公司的HOOK系統(tǒng)依靠壁掛式懸掛器實(shí)現(xiàn)分支井眼與主井眼之間機(jī)械連接，通過尾管或內(nèi)管固井實(shí)現(xiàn)窗口連接處的液壓密封，但其分支井進(jìn)入系統(tǒng)復(fù)雜，分支井生產(chǎn)通道后期干預(yù)能力不足[1-4]。綜上所訴，國內(nèi)技術(shù)均未達(dá)到5級分支井鉆完井技術(shù)水平，國外上述2類技術(shù)具備5級完井水平，且實(shí)現(xiàn)了商業(yè)化應(yīng)用。

針對渤海油田開發(fā)情況與技術(shù)現(xiàn)狀，通過自主化研究，同時(shí)綜合其力學(xué)性能與參數(shù)優(yōu)選，對核心結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析研究，開發(fā)了新的雙管完井技術(shù)[3]，可一趟鉆完成主管柱和分支管柱的送入，實(shí)現(xiàn)主、分支井的密封與分采。經(jīng)過試驗(yàn)井先導(dǎo)試驗(yàn)表明該技術(shù)滿足設(shè)計(jì)要求，達(dá)到了5級分支井鉆完井技術(shù)水平。

1 雙管完井管柱研究

針對多分支井作業(yè)需求，尤其是需要后期井筒干預(yù)的分支井，自主研究了一種雙管完井管柱，如圖1所示。該管柱主要包括雙管密封工具、選擇性重入工具、生產(chǎn)封隔器，通過對各總成的創(chuàng)新設(shè)計(jì)和深入分析，形成了一套安全可靠的雙管完井管柱。

圖1 雙管完井管柱

1.1 雙管密封工具

雙管密封工具由外層工具和內(nèi)層管柱組成，其中外層工具主要包括導(dǎo)向器、彈性棘爪、導(dǎo)向斜鐵等，其中內(nèi)管柱(如圖2)主要包括插入密封、半月環(huán)、旋轉(zhuǎn)引鞋等。雙管密封工具具備多邊連接系統(tǒng)功能，該多邊連接系統(tǒng)使管柱在連接處提供壓力隔離，實(shí)現(xiàn)2個(gè)管柱同時(shí)分別進(jìn)入主、分支井眼。

1-彈性棘爪；2-旋轉(zhuǎn)引鞋；3-導(dǎo)向斜鐵；4-導(dǎo)向器；5-半月環(huán)；6-插入密封。 圖2 雙管密封工具結(jié)構(gòu)示意

1.2 選擇性重入工具

選擇性重入工具由打撈桿、鎖定塊、導(dǎo)向器組成，如圖3所示。該選擇性重入工具采用2組導(dǎo)向斜鐵為主、分支井眼的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，可實(shí)現(xiàn)主、分支井的重入與后期干預(yù)，主、分支井筒內(nèi)徑?49.276 mm(1.94 英寸)，鎖定塊鎖緊力5 kN，滿足直徑?47.625 mm(1.875 英寸)鋼絲作業(yè)管串要求。

1-打撈桿；2-鎖定塊；3-導(dǎo)向器。圖3 選擇性重入工具結(jié)構(gòu)示意

1.3 生產(chǎn)封隔器

生產(chǎn)封隔器由密封機(jī)構(gòu)、錨定機(jī)構(gòu)、鎖定機(jī)構(gòu)組成。該封隔器采用壓縮式膠筒為密封單元，并配有鎖定機(jī)構(gòu)，可實(shí)現(xiàn)油、氣、水井的環(huán)空密封。其中，壓縮式膠筒采用外徑?216 mm薄壁膠筒，滿足井徑?220.5～?224.5 mm、密封壓力35 MPa的要求。

1.4 雙管完井工藝原理

該技術(shù)可一趟鉆完成主管柱和分支管柱的送入，實(shí)現(xiàn)主、分支井的密封與分采。管柱為全通徑，后期可實(shí)現(xiàn)鋼絲及連續(xù)油管作業(yè)(如圖4所示)。該工藝施工程序如下：

1) 內(nèi)外層管柱在井口連接完畢，鉆桿送入至設(shè)計(jì)深度，用鹽水正循環(huán)頂替2個(gè)井筒容積。

2) 當(dāng)雙管密封底距離設(shè)計(jì)位置10 m時(shí)，記錄上提下放懸重，下鉆直至雙管密封到位，彈性爪進(jìn)入壁掛器凹槽，并在油管做標(biāo)記，過提80 kN，使其提出凹槽，確認(rèn)到位。

3) 繼續(xù)下壓100 kN，剪切固定鎖塊直到分支井密封短節(jié)插入支井眼密封筒。

4) 通過深度測試確認(rèn)下入位置，必要時(shí)可通過密封測試進(jìn)行驗(yàn)證。

5) 井口投球座封生產(chǎn)封隔器，測試懸掛載荷。然后，服務(wù)工具脫手，最后提高壓力至球座脫手壓力值，剪斷球座銷釘，管柱自動泄壓。

6) 起鉆，作業(yè)結(jié)束。

圖4 雙管完井管柱圖

2 關(guān)鍵零部件設(shè)計(jì)及分析

2.1 回收機(jī)構(gòu)優(yōu)化及分析

2.1.1 結(jié)構(gòu)及工作原理

導(dǎo)向斜鐵在回收過程中，鎖定接頭是回收工具的關(guān)鍵部件，承受留井管柱的拉壓載荷，因此對其進(jìn)行理論分析和數(shù)值模擬計(jì)算[5-8]，證實(shí)該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性。筆者對鎖定接頭在回收狀態(tài)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。鎖定接頭簡化結(jié)構(gòu)如圖5所示，根據(jù)回收機(jī)構(gòu)的尺寸形態(tài)建立回收狀態(tài)模型，并劃分網(wǎng)絡(luò)。

1-鎖定接頭；2-鎖環(huán)；3-中間套筒。圖5 鎖定機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)示意圖

2.1.2 回收狀態(tài)強(qiáng)度分析

由鎖定接頭結(jié)構(gòu)分析可知，壁厚最薄、承載最大的是螺紋端部，選用美制?66 mm矮牙Acme螺紋，螺紋中徑65.048 mm，螺紋小徑63.587 mm，螺紋內(nèi)圓?61.5 mm。經(jīng)計(jì)算，螺紋端部最薄壁厚為1 mm。鎖定接頭在工作時(shí)，螺紋端部承受拉伸載荷，因此，工具最薄弱處為鎖定接頭螺紋端部。

受力面積S為：

鎖定接頭材質(zhì)為4145H合金鋼，查閱文獻(xiàn)得知其屈服強(qiáng)度為930 MPa，抗拉強(qiáng)度為1 080 MPa。取安全系數(shù)n=2，則許用應(yīng)力為：

作用在鎖定接頭上最大許用拉力為：

F=[σ]×S=456×196.25=91 256.25 N

經(jīng)理論計(jì)算得知，鎖定接頭在安全系數(shù)n=2的情況下，可承受最大91.256 kN的拉力。

將鎖定接頭建立簡化力學(xué)模型，導(dǎo)入有限元分析軟件進(jìn)行強(qiáng)度分析。為保證計(jì)算精度，將鎖定接頭局部網(wǎng)絡(luò)加密，采用六面體單元，其它部分使用網(wǎng)絡(luò)自動劃分[9～13]。圖6a為鎖定接頭有限元分析模型，材質(zhì)為4145H合金鋼，調(diào)質(zhì)處理，密度7 830 kg/m3,彈性模量206 GPa,泊松比0.28，屈服強(qiáng)度930 MPa，抗拉強(qiáng)度1 080 MPa。

在鎖定接頭右側(cè)端面施加固定約束，在外表面施加圓形對稱約束。螺紋端部施加軸向拉伸載荷91 256 N,模擬計(jì)算鎖定接頭變形對應(yīng)的等效應(yīng)力分布，結(jié)果如圖6b。從圖6b可見，鎖定接頭最大等效應(yīng)力發(fā)生在螺紋根部，應(yīng)力為620 MPa，小于材料屈服強(qiáng)度930 MPa，安全系數(shù)為1.5，滿足強(qiáng)度要求。

圖6 鎖定接頭有限元分析結(jié)果

3 室內(nèi)試驗(yàn)

3.1 管柱功能測試

雙管密封工具工作與測試工裝連接，中心管線逐級加壓至測試壓力35 MPa，壓力穩(wěn)定時(shí)間≥15 min。密封壓力測試曲線如圖7所示。

圖7 雙管密封工具密封壓力測試

雙管密封工具過提262 kN，實(shí)現(xiàn)回收。回收載荷測試曲線如圖8所示。

圖8 雙管密封工具回收測試

綜合分析取得的各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)和試驗(yàn)過程，雙管密封密封壓力35 MPa,未見泄露現(xiàn)象，且壓降<2%。最大回收力為262 kN，較理論設(shè)計(jì)值偏大4.5%，小于彈性爪解鎖力誤差不超過15%的設(shè)計(jì)要求。

3.2 通過性測試

通過拆裝設(shè)備，將雙管密封工具插入到連接器內(nèi)，按照0、30、60、90、180° 5個(gè)方位測試插入力及導(dǎo)向過程(如圖9)。測試和記錄送入摩擦阻力、彈性爪拔出力[13～18]，數(shù)據(jù)如表2所示。

圖9 雙管密封工具導(dǎo)向測試現(xiàn)場

表2 雙管密封工具不同角度通過性測試數(shù)據(jù)

通過雙管密封工具不同方位角通過連接器測試發(fā)現(xiàn)，管柱通過窗口過程中摩阻力為2～100 kN，彈性爪拔出力65～80 kN，摩擦阻力呈現(xiàn)快速上升趨勢，最大瞬時(shí)摩擦阻力達(dá)到100 kN，未超過油管屈曲變形極限設(shè)計(jì)值120 kN，且管柱均實(shí)現(xiàn)緩慢導(dǎo)向，表明該管柱可順利通過窗口[19-21]，下入可靠，具備分支井雙管完井現(xiàn)場應(yīng)用條件。

4 工程應(yīng)用

多分支井雙管完井技術(shù)在鉆采試驗(yàn)基地JJSY-4(4號試驗(yàn)井)進(jìn)行了先導(dǎo)示范應(yīng)用，套管直徑為244.475 mm(9英寸)，主井眼深度580 m，窗口頂深386 m，窗口底深390 m，窗口高邊方位角度45°，分支井段長度100 mm，井斜18°。雙管密封工具下放至331.5 m(尾管掛頂上提力500 kN，下放力450 kN)，開泵正循環(huán)流量1 000～1 600 L/min(泵壓1.35～1.75 MPa)。緩慢下放雙管密封工具至338.46 m，摩擦阻力10 kN。雙管密封工具下放至351.1 m，最大下壓力120 kN，剪切釋放鎖塊，生產(chǎn)管柱分別進(jìn)入對應(yīng)主、分支井眼。開泵正循環(huán)流量200～400 L/min，投坐封球，緩慢加壓至20 MPa，穩(wěn)壓15 min；環(huán)空加壓至7 MPa，驗(yàn)密封。上提回收雙管密封工具，過提力260 kN ，回收成功。試驗(yàn)證明：雙管完井管柱具有較好的通過性，該管柱在下入、導(dǎo)向、回收作業(yè)、坐封、驗(yàn)封作業(yè)過程中性能正常，具備分支井雙管完井作業(yè)的可靠性和安全性。

5 結(jié)論

1) 針對目前渤海油田開發(fā)情況，參考國內(nèi)外技術(shù)現(xiàn)狀，研究了一套滿足分支井的雙管完井管柱。該技術(shù)實(shí)現(xiàn)主、分支井眼的壓力隔離，獨(dú)立開采。

2) 關(guān)鍵結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能評價(jià)及分析結(jié)果符合規(guī)范要求。

3) 通過雙管密封0、30、60、90、180° 5個(gè)方位的插入力及導(dǎo)向過程測試，管柱通過窗口過程中摩阻力為2～100 kN，摩擦阻力呈現(xiàn)快速上升趨勢，最大瞬時(shí)摩擦阻力達(dá)到100 kN，且管柱均實(shí)現(xiàn)緩慢導(dǎo)向，表明該管柱可滿足180°方位角時(shí)的通過需要，下入可靠，具備分支井雙管完井現(xiàn)場應(yīng)用條件。

4) 該技術(shù)的現(xiàn)場應(yīng)用，為低效井的利用找到了新思路，也為渤海油田進(jìn)一步提高采收率找到了有效手段。后續(xù)可在降低雙管密封通過連接器的摩擦阻力方面做進(jìn)一步研究，提高作業(yè)可靠性。