王 宇， 夏 鑫， 楊志宏， 于曉光

(遼寧科技大學(xué) 機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院，遼寧 鞍山 114051)

薄壁圓柱殼類構(gòu)件在航空航天和艦船等葉輪旋轉(zhuǎn)機(jī)械中應(yīng)用廣泛，例如：航空發(fā)動(dòng)機(jī)的鼓筒和高壓軸等典型的薄壁圓柱殼構(gòu)件，低階振動(dòng)時(shí)通常具有軸向半波數(shù)為1的特征。隨著燃?xì)廨啓C(jī)等動(dòng)力裝備的升級(jí)換代，在外部復(fù)雜服役工況條件下，此類構(gòu)件的振動(dòng)問題越來越突出，容易產(chǎn)生共振、失穩(wěn)和局部疲勞失效等問題[1-3]。采用硬涂層阻尼技術(shù)提高結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)特性，近年來得到了學(xué)者的廣泛關(guān)注，在現(xiàn)有薄壁殼體構(gòu)件的硬涂層技術(shù)中，采用特殊的金屬基硬涂層阻尼材料，研究結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)特性，進(jìn)而可以提高構(gòu)件使用壽命的作用，有效的避免振動(dòng)疲勞等問題。因此，針對(duì)高轉(zhuǎn)速硬涂層阻尼薄壁圓柱殼構(gòu)件的共振特性進(jìn)行研究，具有一定的指導(dǎo)意義和工程應(yīng)用價(jià)值。

針對(duì)薄壁殼體結(jié)構(gòu)的振動(dòng)問題，近幾年得到了相關(guān)科技工作者的廣泛重視，取得了可觀的研究成果[4-10]。對(duì)于具有硬涂層阻尼技術(shù)薄壁結(jié)構(gòu)的振動(dòng)研究，也開始引起了學(xué)者們的高度重視，具有代表性的研究成果如下：杜廣煜等[11-12]采用電弧離子鍍法在不銹鋼基片上沉積制備和研究了NiCrAlY涂層的化學(xué)和物理屬性，結(jié)果表明NiCrAlY阻尼涂層能明顯地提高基底的性能。Ren等[13]通過有限元法研究了硬涂層阻尼薄壁圓柱殼的固有特性和硬涂層參數(shù)變化對(duì)構(gòu)件的影響。Li等[14]通過實(shí)驗(yàn)研究了懸臂邊界條件下硬涂層對(duì)薄壁圓柱殼的影響，結(jié)果表明NiCrAlCoY+YSZ硬涂層能引起固有頻率的輕微變化，在低階/低頻時(shí)阻尼效應(yīng)更明顯。Chen等[15]采用能量法和Rayleigh-Ritz法，對(duì)帶有NiCrAlY硬涂層阻尼葉片的葉盤結(jié)構(gòu)進(jìn)行了振動(dòng)分析，結(jié)果表明硬涂層有明顯的阻尼作用，而整體葉盤只產(chǎn)生了輕微的頻率變化。Yang等[16]基于Voigt-Reuss等效原理和Lindstedt-Poincaré擾動(dòng)方法求解了帶有NiCrAlY硬涂層薄板的固有特性，并對(duì)其非線性振動(dòng)特性進(jìn)行了行為研究。Sun等[17]采用瑞利-里茲法分析了固支-自由邊界條件下NiCrAlCoY+YSZ硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件的自由振動(dòng)特性。Song等[18]基于Voigt方法求解了懸臂時(shí)旋轉(zhuǎn)薄壁殼體結(jié)構(gòu)的高階振動(dòng)特性。張?jiān)碌萚19]采用有限元方法研究了固支-自由邊界條件下考慮應(yīng)變依賴性的NiCrAlCoY+YSZ硬涂層圓柱殼的固有特性。王宇等[20]針對(duì)三種邊界約束條件下旋轉(zhuǎn)態(tài)光滑薄壁圓柱殼的共振問題進(jìn)行了探討。綜上所述，在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，目前對(duì)于以NiCrAlY和NiCrAlCoY+YSZ阻尼材料為代表的硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件，其共振特性尚缺少相應(yīng)的研究。

因此，針對(duì)高速旋轉(zhuǎn)硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件，在固支-自由、簡支-簡支和固支-固支三種典型邊界條件下，基于Love薄殼理論、Viogt-Reuss原理和傳遞矩陣法對(duì)構(gòu)件的振動(dòng)特性進(jìn)行求解，并與文獻(xiàn)中的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，分析兩種具有代表性硬涂層材料薄壁圓柱殼構(gòu)件的模態(tài)特性與倍頻激振作用下的共振特性，為硬涂層薄壁殼體類復(fù)合結(jié)構(gòu)的振動(dòng)設(shè)計(jì)研究提供理論支撐。

1 旋轉(zhuǎn)硬涂層薄壁圓柱殼的行波共振特性

1.1 旋轉(zhuǎn)態(tài)硬涂層薄壁圓柱殼模型

在柱坐標(biāo)系Oxθz中，圖1為旋轉(zhuǎn)態(tài)硬涂層阻尼薄壁圓柱殼的模型，O為模型端面上的圓心，以角速度Ω繞x軸旋轉(zhuǎn)，基體和硬涂層的長度均為L，基體的半徑和厚度表示為R1和H1，硬涂層的半徑和厚度表示為R2和H2，uj、vj和wj(j=1,2)分別表示基體和硬涂層在x軸、y軸和z軸方向上的振動(dòng)位移，硬涂層薄壁圓柱殼沿x軸方向分成n0個(gè)子段，每個(gè)區(qū)段的長度分別為L1,L2,…,Li,…Ln0。

(a) 硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件

1.2 硬涂層薄壁圓柱殼的行波共振特性求解

根據(jù)復(fù)合結(jié)構(gòu)的Viogt-Reuss等效原理，把硬涂層薄壁圓柱殼進(jìn)行等效處理，等效材料的彈性模量、泊松比、密度和剪切模量用硬涂層材料和基體材料的彈性模量、泊松比、密度和剪切模量進(jìn)行按體積分?jǐn)?shù)比例綜合貢獻(xiàn)得到，設(shè)Em為基體的彈性模量，Ef為硬涂層的彈性模量，Vm為基體的體積分?jǐn)?shù)，Vf為硬涂層的體積分?jǐn)?shù)，μm為基體的泊松比，μf為涂層的泊松比，則硬涂層薄壁圓柱殼等效材料的彈性模量E、泊松比μ、密度ρ和剪切模量G分別為

(1a)

μ=μfVf+μmVm

(1b)

ρ=ρfVf+ρmVm

(1c)

(1d)

硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件等效后的中面半徑和厚度分別為

(2a)

H=H1+H2

(2b)

根據(jù)Love薄殼理論[21]，任一區(qū)段硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件的振動(dòng)微分方程表示為

(3a)

(3b)

(3c)

Kirchhoff面內(nèi)切力Vx和橫向剪力Sx分別為

(4a)

(4b)

中面法線繞x軸的轉(zhuǎn)角θx、內(nèi)力Nx和內(nèi)力矩Mx的表達(dá)式分別為

(5a)

(5b)

(5c)

令m表示硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件的軸向半波數(shù)，n表示周向波數(shù)，ωmn表示行波頻率，定義位移解的形式為

(6a)

(6b)

(6c)

式中，“+”和“-”分別表示由于柯氏力和離心力引起的離心剛化效應(yīng)，固有頻率隨轉(zhuǎn)速變化產(chǎn)生后行波和前行波。

沿硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件的縱向分為n0個(gè)子段，n0=2j(j為自然數(shù))，共n0+1個(gè)截面，任一截面上的狀態(tài)向量為

(7)

在狀態(tài)向量中的位移、轉(zhuǎn)角、內(nèi)力和內(nèi)力矩可以表示為

(8)

對(duì)上述變量進(jìn)行整合，推導(dǎo)得到的一階常微分方程組為

(9)

對(duì)于任一區(qū)段的相鄰兩截面，從一端面到另一端面的傳遞矩陣關(guān)系表示為

(10)

相鄰兩個(gè)截面的傳遞矩陣關(guān)系為

(11)

在簡支-簡支、固支-固支和固支-自由三種典型邊界條件下，通過如下方法求解行波頻率值：

(1) 簡支-簡支邊界條件

(12)

(2) 固支-固支邊界條件

(13)

(3) 固定-自由邊界條件

(14)

令式(12)、式(13)和式(14)的系數(shù)行列式分別為零，可以編程計(jì)算得到不同邊界條件下的行波頻率，即

det(T′)=0

(15)

(16)

由于外部復(fù)雜激振力作用的隨機(jī)性，在實(shí)際中主要考慮周期激振力的作用，當(dāng)激振力頻率與行波頻率有式(17)的關(guān)系時(shí)構(gòu)件容易發(fā)生共振現(xiàn)象，即

ωmn=N·ωeN=1,2,3…

(17)

式中，ωe為激振力頻率。

共振是一種能量聚集的現(xiàn)象，使構(gòu)件發(fā)生危險(xiǎn)的幾率增加，為了判斷構(gòu)件在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)是否會(huì)發(fā)生共振現(xiàn)象，通過繪制Campbell圖進(jìn)行判斷，在周期性倍頻激振力作用下，激振頻率表達(dá)式為

(18)

式中：K表示諧波系數(shù)；Nw表示工作轉(zhuǎn)速。本文取K=1、2、3即可滿足要求，Nw=1.5×104r/min。

當(dāng)構(gòu)件在啟動(dòng)、停止和變速工況條件下，工作轉(zhuǎn)速附近的共振臨界轉(zhuǎn)速比較危險(xiǎn)，應(yīng)避開工作轉(zhuǎn)速的±10%，一般用共振裕度[22]來描述，可以表示為

(19)

式中，Nr表示共振點(diǎn)對(duì)應(yīng)的共振臨界轉(zhuǎn)速。

2 算例分析

針對(duì)高速旋轉(zhuǎn)的硬涂層阻尼薄壁圓柱殼構(gòu)件，在固支-自由、簡支-簡支和固支-固支三種邊界約束條件下，采用本文方法沿殼體縱向分成16子段，基體所示的光滑薄壁圓柱殼材料為Ti5Al2.5Sn[23-24]，兩種硬涂層阻尼材料分別取NiCrAlY和NiCrAlCoY+YSZ，表1和表2分別給出了硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件的尺寸參數(shù)和材料參數(shù)，其中包括文獻(xiàn)[19]的相關(guān)參數(shù)。

表1 硬涂層薄壁圓柱殼的幾何參數(shù)

表2 硬涂層薄壁圓柱殼的材料參數(shù)

2.1 固支-自由邊界條件

為了驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，利用本文方法，采用文獻(xiàn)[19]中的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算，硬涂層材料為NiCrAlCoY+YSZ，得到的結(jié)果如表3所示?？梢钥闯觯疚姆椒ê臀墨I(xiàn)[19]得到的結(jié)果具有較好的一致性，各階頻率的平均誤差約為1.15%，最大誤差約為1.74%，誤差在合理范圍內(nèi)，說明了本文分析方法的有效性。

表3 硬涂層薄壁圓柱殼的前5階固有頻率

當(dāng)轉(zhuǎn)速在0時(shí)，對(duì)于NiCrAlY和NiCrAlCoY+YSZ兩種硬涂層材料與文獻(xiàn)[20]中不帶硬涂層時(shí)薄壁圓柱殼構(gòu)件，由式(15)和式(16)進(jìn)行求解，對(duì)眾多階次篩選后得到的低階靜頻值和三維模態(tài)振型如表4和圖2所示。由表4和圖2可知，當(dāng)轉(zhuǎn)速為0時(shí)，帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)薄壁圓柱殼的最低階靜頻值均對(duì)應(yīng)(1,4)模態(tài)，與不帶硬涂層時(shí)構(gòu)件的最低階三維模態(tài)振型相同，但靜頻值均減小，帶NiCrAlY硬涂層薄壁圓柱殼的靜頻值減小了0.98%，帶NiCrAlCoY+YSZ硬涂層薄壁圓柱殼的靜頻值減小了2.15%，同時(shí)其余各階的靜頻值也發(fā)生了偏移。隨著階次的增加，帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)硬涂層薄壁圓柱殼對(duì)應(yīng)的三維模態(tài)振型相同，前六階依次為(1,4)、(1,3)、(1,5)、(1,6)、(1,2)和(1,7)，與不帶硬涂層薄壁圓柱殼的模態(tài)振型完全相同，前六階振型仍然以周向模態(tài)的振動(dòng)為主，并且在自由端的振動(dòng)幅度最大。

表4 固支-自由邊界條件下薄壁圓柱殼的靜頻值

第1階

當(dāng)轉(zhuǎn)速為0～2×104r/min時(shí)，在轉(zhuǎn)動(dòng)坐標(biāo)系下帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)高轉(zhuǎn)速薄壁圓柱殼的Campbell圖如圖3所示。可以看出，殼體結(jié)構(gòu)的前后行波頻率曲線隨著轉(zhuǎn)速的增加明顯分離，在K=1、K=2和K=3倍頻激勵(lì)作用下，與前六階模態(tài)的前行波和后行波的行波頻率線存在多個(gè)共振點(diǎn)，但是K=2和K=3時(shí)激振頻率線和行波頻率線的交點(diǎn)都遠(yuǎn)離工作轉(zhuǎn)速。在工作轉(zhuǎn)速附近，硬涂層阻尼薄壁圓柱殼構(gòu)件容易引起共振的共振點(diǎn)僅有1個(gè)，與不帶硬涂層時(shí)構(gòu)件的共振點(diǎn)數(shù)量相同。對(duì)于帶NiCrAlY的硬涂層薄壁圓柱殼，在K=1倍激振力作用下，與(1,6)階模態(tài)形成共振，而第1階模態(tài)沒有發(fā)生共振，共振頻率為1 726 Hz，共振臨界轉(zhuǎn)速為16 484 r/min，與工作轉(zhuǎn)速的共振裕度為9.89%；對(duì)于帶NiCrAlCoY+YSZ的硬涂層薄壁圓柱殼，在K=1倍激振力作用時(shí)，同樣和(1,6)階形成共振，對(duì)應(yīng)的共振頻率為1 706 Hz，共振臨界轉(zhuǎn)速為16 290 r/min，與工作轉(zhuǎn)速的共振裕度為8.6%。所以，不帶硬涂層和帶兩種不同硬涂層時(shí)薄壁圓柱殼都容易引起(1,6)階模態(tài)的共振，但是對(duì)應(yīng)的共振頻率和臨界轉(zhuǎn)速均增加。

(a) 硬涂層1

2.2 簡支-簡支邊界條件

當(dāng)轉(zhuǎn)速在0時(shí)，對(duì)于NiCrAlY和NiCrAlCoY+YSZ兩種硬涂層材料與文獻(xiàn)[20]中不帶硬涂層時(shí)薄壁圓柱殼構(gòu)件，由式(15)和式(16)進(jìn)行求解，對(duì)眾多階次篩選后得到的低階靜頻值和三維模態(tài)振型如表5和圖4所示。由表5和圖4可知，當(dāng)轉(zhuǎn)速為0 r/min時(shí)，帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)薄壁圓柱殼的最低階靜頻值均對(duì)應(yīng)(1,5)模態(tài)，與不帶硬涂層時(shí)構(gòu)件的最低階三維模態(tài)振型相同，但靜頻值增加，帶NiCrAlY硬涂層薄壁圓柱殼的靜頻值增加了3.15%，帶NiCrAlCoY+YSZ硬涂層薄壁圓柱殼的靜頻值增加了1.93%，同時(shí)其余各階的靜頻值也發(fā)生了偏移。隨著階次的增加，帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)硬涂層薄壁圓柱殼對(duì)應(yīng)的三維模態(tài)振型相同，前六階依次為(1,5)、(1,4)、(1,6)、(1,7)、(1,3)和(1,8)，與不帶硬涂層薄壁圓柱殼的模態(tài)振型相比較，第2階和第3階振型發(fā)生了變換，但前六階振型仍然以周向模態(tài)的振動(dòng)為主，并且振動(dòng)幅度最大部位發(fā)生在殼體中部。

表5 薄壁圓柱殼的靜頻值

第1階

當(dāng)轉(zhuǎn)速為0～2×104r/min時(shí)，在轉(zhuǎn)動(dòng)坐標(biāo)系下帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)高轉(zhuǎn)速薄壁圓柱殼的Campbell圖如圖5所示。可以看出，由于柯氏力的作用，隨著轉(zhuǎn)速的增加殼體結(jié)構(gòu)的前行波和后行波頻率曲線明顯分離。在K=1、K=2和K=3倍頻激勵(lì)作用下，與前六階模態(tài)的前行波和后行波的行波頻率線存在多個(gè)共振點(diǎn)，但是K=2和K=3時(shí)激振頻率線與行波頻率線的交點(diǎn)都遠(yuǎn)離工作轉(zhuǎn)速。在工作轉(zhuǎn)速附近硬涂層阻尼薄壁圓柱殼構(gòu)件容易產(chǎn)生共振的共振點(diǎn)有2個(gè)，而不帶硬涂層時(shí)構(gòu)件的共振點(diǎn)僅有1個(gè)。對(duì)于帶NiCrAlY的硬涂層薄壁圓柱殼，當(dāng)K=1倍頻激振力作用時(shí)，與(1,5)階和(1,3)階模態(tài)發(fā)生共振，共振頻率為1 645 Hz和1 725 Hz，共振臨界轉(zhuǎn)速分別為15 709 r/min和16 474 r/min，與工作轉(zhuǎn)速的共振裕度為4.73%和9.83%；對(duì)于帶NiCrAlCoY+YSZ的硬涂層薄壁圓柱殼，當(dāng)K=1倍激振力作用時(shí)，同樣與(1,5)階和(1,3)階模態(tài)發(fā)生共振，共振頻率為1 626 Hz和1 705 Hz，共振臨界轉(zhuǎn)速分別為15 529 r/min和16 279 r/min，與工作轉(zhuǎn)速的共振裕度為3.53%和8.53%。所以，同不帶硬涂層時(shí)的薄壁圓柱殼相比較，帶兩種不同硬涂層薄壁圓柱殼除了容易引起(1,5)階模態(tài)的共振，還容易引起(1,3)階模態(tài)的共振，對(duì)應(yīng)的共振頻率和臨界轉(zhuǎn)速均增加，并且共振裕度數(shù)值越小越容易引起對(duì)應(yīng)階次的共振。

(a) 硬涂層1

2.3 固支-固支邊界條件

當(dāng)轉(zhuǎn)速在0時(shí)，對(duì)于NiCrAlY和NiCrAlCoY+YSZ兩種硬涂層材料與文獻(xiàn)[20]中不帶硬涂層時(shí)薄壁圓柱殼構(gòu)件，由式(15)和式(16)進(jìn)行求解，得到的低階靜頻值和三維模態(tài)振型如表6和圖6所示。由表6和圖6可知，當(dāng)轉(zhuǎn)速為0 r/min時(shí)，帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)薄壁圓柱殼的最低階靜頻值均對(duì)應(yīng)(1,6)模態(tài)，與不帶硬涂層時(shí)構(gòu)件的最低階三維模態(tài)振型相同，但靜頻值均變大，帶NiCrAlY硬涂層薄壁圓柱殼的靜頻值減小了0.68%，帶NiCrAlCoY+YSZ硬涂層薄壁圓柱殼的靜頻值減小了1.85%，同時(shí)其余各階的靜頻值也發(fā)生了偏移。隨著階次的增加，帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)硬涂層薄壁圓柱殼對(duì)應(yīng)的三維模態(tài)振型相同，前六階依次為(1,6)、(1,5)、(1,4)、(1,7)、(1,3)和(1,8)，與不帶硬涂層薄壁圓柱殼的模態(tài)振型相比較，第1階和第2階振型相同，其余各階振型發(fā)生了變化，但前六階振型仍然以周向模態(tài)的振動(dòng)為主，在殼體中部的振動(dòng)幅度最大。

表6 固支-固支邊界條件下薄壁圓柱殼的靜頻值

第1階

當(dāng)轉(zhuǎn)速為0～2×104r/min時(shí)，在轉(zhuǎn)動(dòng)坐標(biāo)系下帶有硬涂層1和硬涂層2時(shí)高轉(zhuǎn)速薄壁圓柱殼的Campbell圖如圖7所示?？梢钥闯?，殼體結(jié)構(gòu)的前后行波頻率曲線隨著轉(zhuǎn)速的增加明顯分離，在K=1、K=2和K=3倍頻激勵(lì)作用下，與前六階模態(tài)的前行波和后行波的行波頻率線存在多個(gè)共振點(diǎn)，但是K=2和K=3時(shí)激振頻率線和行波頻率線的交點(diǎn)都遠(yuǎn)離工作轉(zhuǎn)速。在工作轉(zhuǎn)速附近，硬涂層阻尼薄壁圓柱殼構(gòu)件容易產(chǎn)生共振的共振點(diǎn)有3個(gè)，不帶硬涂層時(shí)構(gòu)件的共振點(diǎn)僅有1個(gè)。對(duì)于帶NiCrAlY的硬涂層薄壁圓柱殼，在K=1倍激振力作用下，與(1,4)階、(1,5)階和(1,3)階模態(tài)形成共振，而第1階模態(tài)沒有發(fā)生共振，共振頻率分別為1 562 Hz、1 656 Hz和1 697 Hz，共振臨界轉(zhuǎn)速分別為14 917 r/min、15 814 r/min和16 208 r/min，與工作轉(zhuǎn)速的共振裕度為0.55%、5.43%和8.05%；對(duì)于帶NiCrAlCoY+YSZ的硬涂層薄壁圓柱殼，在K=1倍激振力作用下，同樣與(1,4)階、(1,5)階和(1,3)階模態(tài)形成共振，共振頻率分別為1 544 Hz、1 637 Hz和1 677 Hz，共振臨界轉(zhuǎn)速分別為14 740 r/min、15 632 r/min和16 015 r/min，與工作轉(zhuǎn)速的共振裕度為1.73%、4.21%和6.77%。所以，同不帶硬涂層時(shí)的薄壁圓柱殼相比較，帶兩種不同硬涂層薄壁圓柱殼除了容易引起(1,3)階模態(tài)的共振，還容易引起(1,4)階和(1,5)階模態(tài)的共振，對(duì)應(yīng)的共振頻率和臨界轉(zhuǎn)速均減小，并且共振裕度數(shù)值最小的(1,4)階最容易發(fā)生共振，而在其它交點(diǎn)處的共振裕度均大于10%。

(a) 硬涂層1

3 結(jié) 論

本文基于Love薄殼理論、Viogt-Reuss原理和傳遞矩陣方法，在固支-自由、簡支-簡支和固支-固支三種邊界約束條件下，通過算例分析了高速旋轉(zhuǎn)硬涂層阻尼薄壁圓柱殼的行波共振特性，主要結(jié)論如下：

(1) 對(duì)固支-自由邊界條件下硬涂層薄壁圓柱殼的固有頻率進(jìn)行計(jì)算，與文獻(xiàn)中的結(jié)果基本一致，最大誤差小于2%，驗(yàn)證了本文分析方法的合理性。

(2) 當(dāng)轉(zhuǎn)速為0時(shí)，在三種邊界條件下NiCrAlY硬涂層比NiCrAlCoY+YSZ硬涂層薄壁圓柱殼的各階靜頻值偏高，兩種硬涂層材料對(duì)構(gòu)件的第1階模態(tài)振型無影響，僅靜頻值發(fā)生了偏移，隨著階次的增加和邊界條件的變化，前六階三維模態(tài)振型的順序發(fā)生了變化。

(3) 在2×104r/min轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，在三種邊界條件下轉(zhuǎn)速對(duì)兩種硬涂層材料薄壁圓柱殼行波頻率的影響較大，高轉(zhuǎn)速時(shí)前、后行波頻率曲線明顯分離。在工作轉(zhuǎn)速附近和倍頻激勵(lì)作用時(shí)激振頻率線與前六階模態(tài)的前、后行波頻率曲線存在共振裕度小于10%的共振點(diǎn)，共振點(diǎn)數(shù)量與邊界條件和倍頻激振力有關(guān)。

(4) 對(duì)于高速旋轉(zhuǎn)的兩種硬涂層薄壁圓柱殼構(gòu)件，隨著邊界條件的變化，共振模態(tài)不一定發(fā)生在第1階，而是隨著共振點(diǎn)變化容易引起對(duì)應(yīng)階次的模態(tài)振動(dòng)，并且共振裕度越小越容易引起相應(yīng)階次模態(tài)的共振，通過調(diào)整構(gòu)件的工作轉(zhuǎn)速、固有頻率或激振頻率等措施，保證構(gòu)件在工作轉(zhuǎn)速時(shí)有充分的裕度，避免發(fā)生共振現(xiàn)象。