黃　偉，　段　寅

(1．淮南聯(lián)合大學(xué)　建筑工程系， 安徽　淮南　232038；2．安徽理工大學(xué)　礦山地下工程教育部工程研究中心， 安徽　淮南　232001)

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早齡期補(bǔ)償收縮鋼纖維混凝土沖擊壓縮性能試驗(yàn)

黃偉1，2，段寅1

(1．淮南聯(lián)合大學(xué)建筑工程系， 安徽淮南232038；2．安徽理工大學(xué)礦山地下工程教育部工程研究中心， 安徽淮南232001)

摘要：采用HCSA膨脹劑(摻量8%)和鋼纖維(體積摻量1.0%)制備補(bǔ)償收縮鋼纖維混凝土試樣，利用直徑為74 mm的分離式霍普金森壓桿對(duì)3 d和7 d齡期混凝土試樣進(jìn)行沖擊壓縮性能試驗(yàn)，測(cè)試不同應(yīng)變率下試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線及其破壞形態(tài)。試驗(yàn)結(jié)果表明：補(bǔ)償收縮鋼纖維混凝土的動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度隨著齡期增長(zhǎng)而增長(zhǎng)，3 d齡期混凝土應(yīng)力變化較小，應(yīng)變?cè)龇黠@，是由于早齡期混凝土剛性小所致，試件破壞程度隨應(yīng)變率增大而加劇，水泥基體與鋼纖維之間握裹力沒有完全形成，造成鋼纖維摻入對(duì)改善混凝土破壞程度不明顯；7 d齡期混凝土動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度有所提升，應(yīng)力峰值點(diǎn)凸顯，達(dá)到峰值應(yīng)力后，應(yīng)力變化較快，呈現(xiàn)彈塑性變化特征，伴隨水泥基體與鋼纖維之間握裹力增大，試件破碎塊度逐漸減小，鋼纖維對(duì)改善混凝土沖擊力學(xué)性能逐步凸顯。

關(guān)鍵詞：補(bǔ)償收縮鋼纖維混凝土；早齡期；分離式霍普金森壓桿；應(yīng)變率；應(yīng)力-應(yīng)變曲線

礦山巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)大都采用錨噴支護(hù)[1,2]，普通素混凝土存在早期收縮大、脆性大和韌性差、抗?jié)B阻裂效果不好等缺點(diǎn)。這些缺點(diǎn)將可能造成巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)的破壞，降低巷道的使用壽命，同時(shí)也對(duì)煤礦運(yùn)營(yíng)產(chǎn)生嚴(yán)重的安全隱患。補(bǔ)償收縮鋼纖維混凝土的發(fā)展和運(yùn)用解決了普通混凝土的缺陷，膨脹劑和鋼纖維雙摻混凝土中，充分利用開裂前膨脹劑的防滲作用和開裂后期鋼纖維的阻裂增強(qiáng)作用，有效控制礦山巷道裂縫。但煤礦巷道掘進(jìn)施工是采用循環(huán)不間斷工作程序，導(dǎo)致支護(hù)混凝土養(yǎng)護(hù)和掘進(jìn)之間間隔時(shí)間短，上一班組施工的混凝土強(qiáng)度還沒有完全形成時(shí)，下一班組開始掘進(jìn)，爆破產(chǎn)生的沖擊荷載同樣對(duì)巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響，導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一定的損傷，因而有必要對(duì)早齡期補(bǔ)償收縮鋼纖維混凝土的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能進(jìn)行研究。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)混凝土材料[3]、鋼纖維混凝土動(dòng)態(tài)力學(xué)性能研究較多[4,5]，如胡時(shí)勝等[6]利用改進(jìn)的Hopkinson壓桿對(duì)混凝土材料進(jìn)行沖擊壓縮實(shí)驗(yàn)，得出混凝土材料不僅具有敏感的應(yīng)變速率效應(yīng)，還具有明顯的損傷軟化效應(yīng)。嚴(yán)少華等[7]對(duì)不同鋼纖維含量的高強(qiáng)鋼纖維混凝土進(jìn)行了動(dòng)態(tài)和靜態(tài)壓縮試驗(yàn)，歸納出抗壓強(qiáng)度與應(yīng)變率之間關(guān)系。對(duì)于早齡期混凝土Lew和Richard[8]研究了混凝土的抗壓、劈裂強(qiáng)度和粘結(jié)強(qiáng)度。Yi S T等[9]研究了混凝土強(qiáng)度和齡期對(duì)混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線的影響，提出以強(qiáng)度和齡期作為變量的新模型，能較好的擬合各種實(shí)驗(yàn)曲線。許金余[10]，羅鑫等[11]對(duì)纖維增強(qiáng)地質(zhì)聚合物混凝土早期沖擊力學(xué)性能的對(duì)比研究，得出纖維增強(qiáng)地質(zhì)聚合物混凝土早期沖擊力學(xué)性能具有顯著的應(yīng)變率和較強(qiáng)的能量吸收能力。沈毅[12]研究了普通混凝土和高強(qiáng)混凝土的早齡期力學(xué)性能，得出了混凝土宏觀力學(xué)性能以及內(nèi)部孔等結(jié)果參數(shù)隨齡期的變化規(guī)律。王世鳴等[13]對(duì)采用靜載和動(dòng)載作用下不同齡期混凝土力學(xué)特性進(jìn)行試驗(yàn)研究，系統(tǒng)研究不同齡期下混凝土的力學(xué)特性及隨齡期變化的規(guī)律。

研究沖擊荷載下，早期混凝土支護(hù)材料的動(dòng)態(tài)性能對(duì)改善巷道使用壽命和提高巷道安全穩(wěn)定系數(shù)有至關(guān)重要的研究?jī)r(jià)值。本研究利用膨脹劑和鋼纖維雙摻優(yōu)勢(shì)配置補(bǔ)償收縮鋼纖維混凝土(SCSFRC)進(jìn)行動(dòng)態(tài)沖擊壓縮性能試驗(yàn)，分析該種復(fù)合材料在不同應(yīng)變率下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線和破壞形態(tài)。

1SHPB原理及試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1SHPB原理

SHPB試驗(yàn)基本原理[14]是利用細(xì)長(zhǎng)桿中彈性應(yīng)力波傳播理論，建立在平面和應(yīng)力均勻假定基礎(chǔ)之上。子彈在氣壓作用下，以某一速度撞擊入射桿，在桿內(nèi)產(chǎn)生入射脈沖信號(hào)εi，并在入射桿中產(chǎn)生一個(gè)返回的反射脈沖信號(hào)εr，透射桿中產(chǎn)生向前的透射脈沖信號(hào)εt。由一維波理論得出試件的應(yīng)力、應(yīng)變和應(yīng)變率的計(jì)算公式，假定試件兩端面的受力相等，得出εi+εr=εt，這樣可以把三波法簡(jiǎn)化為二波法，二波法計(jì)算公式[15,16]如下：

(1)

(2)

(3)

1.2原材料及試樣制備

結(jié)合錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范[17]和補(bǔ)償收縮混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程[18]，設(shè)計(jì)SCSFRC配合比。水泥采用普通硅酸鹽水泥P.O42.5；粗骨料粒徑為5～15 mm；細(xì)骨料采用中砂，細(xì)度模數(shù)為2.24；膨脹劑采用HCSA膨脹劑，摻量為8%；鋼纖維采用壓痕波紋型，規(guī)格為0.3 mm×1.0 mm×35 mm，長(zhǎng)徑比48.5 mm，抗拉強(qiáng)度≥600 MPa，鋼纖維體積摻量為1.0%?；炷猎O(shè)計(jì)配合比為413.6 kg∶220 kg∶980 kg∶760 kg(水泥∶水∶石子∶砂子)。

研究表明[19]SHPB試件長(zhǎng)徑比為0.875+0.540εend時(shí)，試驗(yàn)中試件慣性效應(yīng)和摩擦效應(yīng)較小，εend為試件的最終應(yīng)變值。試件尺寸為Φ74 mm×37 mm的圓柱體，根據(jù)沖擊試驗(yàn)用試件采用自制非標(biāo)準(zhǔn)模具制備，試件模具設(shè)計(jì)如圖1所示。試件脫模后在濕養(yǎng)環(huán)境下養(yǎng)護(hù)，每批試件提前半天采用專業(yè)打磨機(jī)進(jìn)行打磨，厚度控制在37 mm左右，兩端面平行，要求試件端面不平整度不超過(guò)±0.05 mm。試件如圖2所示，試驗(yàn)設(shè)計(jì)4個(gè)氣壓作用，為了防止試件離散性影響試驗(yàn)結(jié)果，每個(gè)氣壓制作6個(gè)試件，共澆筑48個(gè)試件。

圖1　試件模具

圖2　部分混凝土試件

1.3SHPB試驗(yàn)測(cè)試方案

試驗(yàn)利用安徽理工大學(xué)SHPB實(shí)驗(yàn)裝置，其中壓桿系統(tǒng)中入射桿直徑74 mm，透射桿直徑為74 mm；入射桿長(zhǎng)2400 mm，透射桿長(zhǎng)2000 mm，打擊桿長(zhǎng)600 mm，均為合金鋼桿，波阻抗相同。入射桿和透射桿上分別黏貼電阻應(yīng)變片進(jìn)行測(cè)試，為了保證試件與桿件充分接觸，在試件表面涂抹適量凡士林，忽略接觸處摩擦慣性效應(yīng)。

試驗(yàn)采用縱波波速為5190 m/s，壓桿動(dòng)態(tài)響應(yīng)采集用箔式電阻應(yīng)變片BX120-4AA，能滿足動(dòng)態(tài)測(cè)量精度要求；使用CS-1D動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀放大應(yīng)變片采集的信號(hào)，電阻應(yīng)變片與CS-1D動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀之間通過(guò)Wheatstone電橋連接，利用TST3406動(dòng)態(tài)測(cè)試分析儀收集和存儲(chǔ)CS-1D動(dòng)態(tài)應(yīng)變儀傳來(lái)的脈沖信號(hào)，獲取試驗(yàn)數(shù)據(jù)，保證試驗(yàn)曲線的精確性。為了改善加載波形，采用黃油作為入射脈沖整形器，使得加載波形變得更寬，上升前沿變緩，典型加載試驗(yàn)波形如圖3所示。

圖3　試樣試驗(yàn)典型波形

2SHPB試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1混凝土試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，四種氣壓作用下選擇典型混凝土試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖4。從圖中可以看出不同應(yīng)變率下SCSFRC應(yīng)力與應(yīng)變的變化趨勢(shì)基本一致，隨著應(yīng)變率的增加，混凝土應(yīng)力峰值基本都呈現(xiàn)增長(zhǎng)趨勢(shì)?？v觀應(yīng)力-應(yīng)變圖可看出，3 d齡期混凝土初始應(yīng)力-應(yīng)變曲線上升較快，基本呈現(xiàn)彈性變形，達(dá)到峰值應(yīng)力后，應(yīng)力基本沒有變化，應(yīng)變?cè)龇黠@，表明早齡期混凝土剛性小，變形增大，主要是由于水化反應(yīng)劇烈，混凝土仍處于不穩(wěn)定期；對(duì)于7 d齡期混凝土試件峰值形成的更加明顯，表明試件剛度增大，達(dá)到峰值應(yīng)力后，應(yīng)力降低梯度較快，整個(gè)曲線呈現(xiàn)拋物線下降趨勢(shì)，有明顯的彈塑性變形特征。SCSFRC典型試樣的靜態(tài)與動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度關(guān)系如表1所示，從表中數(shù)據(jù)可知3 d和7 d混凝土動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)因子基本都在1.2～1.64之間，這與大多數(shù)研究者所得的結(jié)論基本一致[20]。

圖4 　SCSFRC動(dòng)態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線

編號(hào)靜態(tài)抗壓強(qiáng)度/MPa動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度/MPa動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)因子SCSFRC-321.831.41.4431.61.4534.01.5634.91.60SCSFRC-730.343.81.4545.01.4947.31.5648.11.59

2.2混凝土試件破壞特性

圖5　補(bǔ)償收縮鋼纖維混凝土典型試件破壞

3結(jié)論

結(jié)合煤礦巷道SCSFRC支護(hù)結(jié)構(gòu)的應(yīng)用現(xiàn)狀，本文采用分離式霍普金森壓桿試驗(yàn)裝置，對(duì)早齡期SCSFRC進(jìn)行沖擊壓縮試驗(yàn)，通過(guò)分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出以下結(jié)論：

(1)隨著應(yīng)變率的提高，SCSFRC峰值應(yīng)力基本呈現(xiàn)逐漸增加，應(yīng)力-應(yīng)變曲線變化趨勢(shì)基本一致；3 d齡期時(shí)，混凝土試件的應(yīng)變?cè)龇黠@，表明早齡期混凝土剛性小，混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)處于不穩(wěn)定所致。7 d齡期時(shí)，混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線峰值比較明顯，混凝土剛度逐漸增大，應(yīng)力與應(yīng)變曲線呈現(xiàn)拋物線型，有明顯的彈塑性變形特征。

(2)SCSFRC試件的破壞特征可以看出，沖擊荷載作用下，混凝土試件呈現(xiàn)拉伸破壞，應(yīng)變率與試件破壞離散度成正比，3 d混凝土試件破壞后，鋼纖維與水泥基體脫離，水泥基體塊度較小，主要是早齡期水泥基體與鋼纖維之間握裹力不夠造成的；齡期增長(zhǎng)為7 d時(shí)，鋼纖維與水泥基體咬合力增強(qiáng)，相比于3 d齡期鋼纖維混凝土，混凝土的破壞程度得到改善，其強(qiáng)度和韌性也明顯增大。

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Impact Compressive Characteristics of Early Age Shrinkage-compensating Steel Fiber Reinforced Concrete

HUANGWei1,2,DUANYin1

(1.Department of Civil Engineering, Huainan Union University ,Huainan 232038,China；2. The Mine Underground Engineering Research Center of the Ministry of Education,Anhui University of Science and Technology, Huainan 232001, China)

Abstract:Shrinkage compensating steel fiber reinforced concrete (SCSFRC) with HCSA expansive agent of 8% dosage and steel fiber of 1.0% volume content were adopted as specimens. Split Hopkinson pressure bar (SHPB) with a diameter of 74mm was employed to conduct shock compression performance tests on 3d and 7d specimens, stress-strain curve and failure mode of the specimens under different strain rate were acquired. Experimental results show that: the dynamic compressive strength of SCSFRC is increasing with age, each age shows the strain rate sensitivity; the variation of stress of 3d concrete is lesser, but strain increase obviously, it is caused by the small rigidity of concrete in the early age, the failure degree of the specimens increased with the increase of the strain rate, and the improvement was not obvious that the grip strength between the cement matrix and the steel fiber was not completely formed; Concrete strength of 7d concrete increased and the stress peak is very obvious; after obtaining the stress peak the gradient of stress variation changes fast and showing characteristic of elastic plastic, with the grip strength increases, the degree of fragmentation of the specimen is gradually reduced, and the impact of steel fiber on the mechanical properties of the concrete is gradually becoming prominent.

Key words：shrinkage-compensating steel fiber reinforced concrete(SCSFRC); early age; split hopkinson pressure bar; rate of strain; stress-strain curve

收稿日期：2015-10-21修回日期： 2016-01-04

作者簡(jiǎn)介：黃偉(1980-)，男，安徽青陽(yáng)人，副教授，博士，研究方向?yàn)檠a(bǔ)償收縮混凝土材料與沖擊動(dòng)力學(xué)(Email：hwaust@163.com)

基金項(xiàng)目：安徽省高校省級(jí)優(yōu)秀青年人才基金(2013SQRL140ZD)； 安徽省住房城鄉(xiāng)建設(shè)科學(xué)技術(shù)計(jì)劃項(xiàng)目(2013YF-55)

中圖分類號(hào)：TU528.572

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：2095-0985(2016)03-0053-04