第一作者王興國(guó)男，工學(xué)博士，副教授，1977年1月生

通信作者栗橋祐介男，工學(xué)博士，1973年5月生

外粘AFRP布加固RC梁耐沖擊性能試驗(yàn)研究

王興國(guó)1，栗橋祐介2，朱坤佳1

(1.河南理工大學(xué)土木工程學(xué)院，河南焦作454003； 2.日本室蘭工業(yè)大學(xué)大學(xué)院生活環(huán)境系，北海道室蘭0508585)

摘要：設(shè)計(jì)了8根鋼筋混凝土試驗(yàn)梁，其中2根未加固，6根在梁體受拉面采用不同類型的AFRP布進(jìn)行外粘加固。然后采用重錘沖擊加載試驗(yàn)，重點(diǎn)研究每種試驗(yàn)梁在不同沖擊高度下的耐沖擊性能。試驗(yàn)結(jié)果表明，經(jīng)過(guò)外粘AFRP布加固后,混凝土梁體的撓度變形及塑性變形得到有效抑制，同時(shí)這種加固措施還可以延緩梁體裂紋開(kāi)裂，減輕重錘沖擊加載對(duì)梁體造成的沖擊損傷。另外，AFRP布類型、沖擊高度在一定程度上決定著梁體的損傷形態(tài)。由此表明，外粘AFRP布加固法能有效提高混凝土梁的耐沖擊性，且AFRP布類型與梁體的耐沖擊性能直接相關(guān)。

關(guān)鍵詞：RC梁；AFRP布；加固；抗沖擊性能

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金資助(51108161)

收稿日期：2014-06-03修改稿收到日期：2014-10-11

中圖分類號(hào):TU317文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Impact-resistant performance of a RC beam strengthened with externally bonded AFRP sheet

WANGXing-guo1,KURIHASHIYusuke2,ZHUKun-jia1(1.School of Civil Engineering, Henan Polytechnic University, Jiaozuo 454003, China;2. College of Environmental Technology,Muroran Institute of Technology,Muroran 0508585, Japan)

Abstract:Eight RC beams were designed to test their impact-resistant behaviors. 6 RC beams were strengthened with externally bonded(EB) aramid fiber reinforced polymer(AFRP) sheet. The falling-weight impact tests were focused on the anti-impact performance of each beam with different impacting heights. The test results showed that the deflection and plastic deformation of RC beams strengthened with EB AFRP sheet can be restrained effectively; at the same time, EB AFRP sheet can slow crack development and mitigate the impact damage caused by falling-weight loading; the RC beams’ damage states are dependent upon the type of AFRP sheets and impacting heights to a certain level; EB AFRP sheet can obviously improve the impact-resistant performance of RC beams.

Key words:RC beam; AFRP sheet; strengthening; impact resistance property

近些年,一些工程結(jié)構(gòu)經(jīng)常受到來(lái)自滑坡、泥石流、車輛和船只的沖擊而出現(xiàn)不同程度的損傷，對(duì)結(jié)構(gòu)安全造成嚴(yán)重威脅。有必要針對(duì)這些結(jié)構(gòu)，開(kāi)展在沖擊加載作用下沖擊性能的相關(guān)研究[1]。文獻(xiàn)[2-3]開(kāi)展了受火及橫向作用時(shí)鋼管混凝土結(jié)構(gòu)在沖擊荷載下性能研究。文獻(xiàn)[4]則對(duì)大尺寸RC板重錘沖擊性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究。

目前國(guó)內(nèi)外對(duì)普通混凝土梁受沖擊作用下的性能有部分研究[5-10]，提出了一些設(shè)計(jì)方法。雖有部分論文對(duì)鋼絞線網(wǎng)加固混凝土梁后的沖擊性能開(kāi)始了研究[11]，但對(duì)質(zhì)量更輕、強(qiáng)度更高、施工更便捷的纖維增強(qiáng)聚合物(Fiber Reinforced Polymer，F(xiàn)RP)加固混凝土梁的抗沖擊性能研究較少。由于芳綸纖維增強(qiáng)聚合物(Aramid Fiber Reinforced Polymer，AFRP)布具有質(zhì)輕高強(qiáng)、高彈模、熱膨脹系數(shù)低、耐腐蝕、可自由裁剪等優(yōu)點(diǎn)[12]，本文擬開(kāi)展鋼筋混凝土梁外粘AFRP布加固后新型組合結(jié)構(gòu)在重錘沖擊下的性能研究，通過(guò)分析加固梁在沖擊加載結(jié)束時(shí)的撓度、塑性變形和梁體破壞形態(tài)，探討外粘AFRP布加固混凝土梁的耐沖擊性能。

1試驗(yàn)概要

1.1　試驗(yàn)梁概要及材料性能

表1為全體試驗(yàn)梁一覽表，所有試驗(yàn)梁均采用日本統(tǒng)一構(gòu)造尺寸和現(xiàn)行配筋標(biāo)準(zhǔn)。表2為本試驗(yàn)所用AFRP布的力學(xué)性能指標(biāo)值，分為415 g/m2和830 g/m2兩種類型(以單位平方米質(zhì)量數(shù)值表征)。圖1是試驗(yàn)梁的構(gòu)造尺寸及梁內(nèi)配筋情況。另外，在每根梁體兩端各配置一塊外形尺寸為9 mm×200 mm×250 mm的鋼板，與梁內(nèi)4根受力主筋焊接成整體，起到錨固主筋的作用。試驗(yàn)擬在混凝土梁受拉面粘貼AFRP布進(jìn)行加固處理后再進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，故混凝土梁受拉面與AFRP布的粘結(jié)可靠性就顯得尤為重要，嚴(yán)格按照《纖維增強(qiáng)聚合物加固混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(DG/TJ08-20012-2002)要求，粘結(jié)界面首先經(jīng)高速噴砂處理露出但不損失粗骨料，用專用膠粘劑粘貼AFRP布后室溫中養(yǎng)護(hù)10天后開(kāi)展試驗(yàn)研究。

表1　試驗(yàn)梁一覽表

表2　AFRP布力學(xué)性能表

圖1　試驗(yàn)梁簡(jiǎn)圖(單位：mm) Fig.1 Sketch of test beams(Unit: mm)

1.2　試驗(yàn)方法及所測(cè)指標(biāo)

依據(jù)設(shè)計(jì)方案，本論文采用重錘沖擊加載方式，試驗(yàn)裝置如圖2所示。重錘采用純鋼材質(zhì)制造，質(zhì)量統(tǒng)一為300 kg，下部圓端面直徑為200 mm。兩端支座允許有微小自由轉(zhuǎn)動(dòng)角度，以滿足試驗(yàn)梁在加載過(guò)程中撓度變形的需要。同時(shí)在兩個(gè)支座上均設(shè)有防跳梁裝置，以避免重錘沖擊反彈影響試驗(yàn)數(shù)據(jù)的精確度。試驗(yàn)加載時(shí)，以試驗(yàn)梁上表面為基準(zhǔn)點(diǎn)來(lái)設(shè)定重錘沖擊高度，然后重錘從設(shè)定高度沿裝置軌道自由落下(無(wú)初速度)，對(duì)試驗(yàn)梁進(jìn)行沖擊加載試驗(yàn)。試驗(yàn)加載過(guò)程終止控制條件為：試驗(yàn)梁跨中塑性變形量達(dá)到凈跨徑的2%(即3 000×2%=60 mm)，或者外粘AFRP布出現(xiàn)斷裂、剝離等現(xiàn)象。試驗(yàn)過(guò)程中，主要記錄重錘沖擊力、支點(diǎn)反力、跨中撓度、塑性變形，其中重錘沖擊力和支點(diǎn)反力通過(guò)布置在重錘和支座處的測(cè)力計(jì)測(cè)得，跨中撓度和塑形變形通過(guò)布置在梁側(cè)面的激光測(cè)試儀測(cè)得(通過(guò)激光測(cè)試儀測(cè)試沖擊實(shí)驗(yàn)前后試驗(yàn)梁跨中底部相應(yīng)高度，卸載后試驗(yàn)梁在彈性力作用下?lián)隙茸冃螘?huì)在一定程度上恢復(fù)，然而，梁體最終還會(huì)留下一部分撓度變形不能完全恢復(fù)，未恢復(fù)的視為塑性變形量。)。另外，高分辨率攝像儀全程記錄沖擊過(guò)程，便于分析試驗(yàn)梁的破壞過(guò)程和裂縫分布形態(tài)。

圖2　重錘沖擊加載試驗(yàn)裝置圖 Fig.2 Falling-weight impact test device

2歷時(shí)波形曲線分析

重錘沖擊加載條件下，梁N-I、A415-I、A830-I的重錘沖擊力、支點(diǎn)反力、跨中撓度在加載過(guò)程中隨時(shí)間而變化的歷時(shí)波形曲線如圖3所示。

圖3(a)是重錘沖擊力波形曲線，這里記錄了t=-5ms～20 ms時(shí)刻段內(nèi)曲線變化波形，“-5”表示在加載前t=5 ms時(shí)刻已經(jīng)開(kāi)始記錄數(shù)據(jù)，后述其它相關(guān)圖形含義與之同理，不再解釋。這里規(guī)定重錘沖擊力向下為“+”。由圖可知，在同一沖擊加載高度下，波形曲線走向都大致相同。t=1 ms時(shí)刻，沖擊波開(kāi)始出現(xiàn)第一次波峰。對(duì)比可知，梁A830-Ⅰ的波形振幅最大，梁A415次之，梁N-Ⅰ的波形振幅最小。隨后重錘被彈起，再次沖擊加載，在t=3 ms時(shí)刻沖擊波出現(xiàn)第二次波峰。接著在t=13 ms時(shí)刻出現(xiàn)第三次波峰，接下來(lái)各波形振幅逐漸變小并趨于0。這與圖3(c)中的加載點(diǎn)變形波形曲線相對(duì)應(yīng)。分析表明，經(jīng)過(guò)AFRP布粘結(jié)加固后，梁的整體剛度明顯增強(qiáng)，耐沖擊性能大幅提高。

圖3(b)是支點(diǎn)反力波形曲線圖，記錄了t=-20 ms～80 ms時(shí)刻段內(nèi)曲線變化波形，這里規(guī)定支點(diǎn)反力向上為“+”。由圖可知，支點(diǎn)反力主波形持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)達(dá)40～50 ms，在t=5 ms時(shí)刻波形出現(xiàn)第一次波峰，支點(diǎn)反力達(dá)到最大值，隨后在重錘反復(fù)沖擊作用下波形再次達(dá)到極值，接下來(lái)各波形振幅逐漸變小并趨于0，這與圖3(a)中重錘沖擊力波形曲線相對(duì)應(yīng)。分析可知，與梁N-Ⅰ相比，梁A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的支點(diǎn)反力主波形振幅較大，且持續(xù)時(shí)間較短。另外，梁A830-Ⅰ的波形振幅大于梁A415-Ⅰ的波形振幅，但兩者的主波形持續(xù)時(shí)間都基本相等。從圖3(c)中加載點(diǎn)撓度變形波形曲線可以看出，經(jīng)過(guò)外粘AFRP布加固后，相同沖擊時(shí)間下加固后試驗(yàn)梁撓度要小于未加固梁，說(shuō)明外粘AFRP布加固梁的剛度有不同程度提高。

圖3　歷時(shí)波形曲線圖 Fig.3 Real-time waveform curve

圖3(c)是梁體跨中撓度曲線圖，記錄了t=-40 ms～160 ms時(shí)刻段內(nèi)曲線變化波形。這里規(guī)定撓度向下為“+”。由圖可知，變形曲線走向都大致相同，在重錘沖擊作用下，撓度變形曲線被激起半正弦波，隨后進(jìn)行自由衰減振動(dòng)并趨于平穩(wěn)，最終出現(xiàn)明顯的塑性變形，這與圖3(a)中重錘沖擊力波形曲線相對(duì)應(yīng)。在沖擊高度H=2.0 m加載條件下，梁N-Ⅰ波形振幅最大、振動(dòng)周期最長(zhǎng)、塑性變形量最大，梁A415-Ⅰ次之，梁A830-Ⅰ波形振幅最小、振動(dòng)周期最短、塑性變形量最小，沖擊高度H=2.5 m加載條件下的各關(guān)系量與之類似。與沖擊高度H=2.0相比，在沖擊高度H=2.5 m加載條件下，各波形曲線的振幅和塑性變形量都明顯增加。在沖擊高度H=3.0 m加載條件下，梁A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的波形曲線完全重合，說(shuō)明跨中撓度達(dá)到最大值前，兩者的外粘AFRP布都已斷裂，這與未加固梁的波形曲線類似。分析表明，外粘AFRP布加固法可以有效抑制撓度變形和塑性變形，這就意味著，通過(guò)外粘AFRP布加固后，加固梁的耐沖擊性能大幅提高，且AFRP類型與耐沖擊性能直接相關(guān)。

3試驗(yàn)梁撓度曲線分析

在重錘沖擊加載條件下，梁體跨中撓度分布曲線如圖4所示。沖擊高度H=3.0m加載條件下，由于梁A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的外粘AFRP布已被完全沖斷，這與未加固梁的撓度曲線相類似。

進(jìn)行沖擊加載試驗(yàn)時(shí)，重錘從設(shè)定高度自由落下對(duì)試驗(yàn)梁進(jìn)行加載，這時(shí)梁體出現(xiàn)了彈性變形以抵抗重錘的沖擊作用。隨著沖擊加載的進(jìn)行，梁體撓度變形在沖擊力作用下繼續(xù)增加，最終達(dá)到最大值。由圖可知，在沖擊高度H=2.0 m加載條件下，梁N-Ⅰ、A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的跨中最大撓度分別達(dá)到63 mm、56 mm、45 mm。與梁N-Ⅰ相比，梁A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的跨中最大撓度分別減少了25%、40%；同樣，在沖擊高度H=2.5m加載條件下，梁N-Ⅰ、A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的跨中最大撓度分別達(dá)到80 mm、62 mm、52 mm。與梁N-Ⅰ相比，梁A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的跨中最大撓度分別減少了23%、35%。在重錘沖擊加載下，這種加固方法能有效減小梁體跨中撓度，且AFRP布加固類型與梁體跨中撓度密切相關(guān)。

圖4　試驗(yàn)梁撓度曲線圖 Fig.4 Deflection curves of test beams

4試驗(yàn)梁塑性曲線分析

重錘沖擊加載下梁體跨中塑性變形分布曲線如圖5所示。在沖擊高度H=3.0 m加載條件下，由于梁A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的外粘AFRP布已被完全沖斷，這類似于未加固情況下的塑性變形分布曲線。

沖擊加載時(shí)，試驗(yàn)梁因受到?jīng)_擊荷載作用而發(fā)生彈性變形，最終達(dá)到最大撓度，卸載后梁體在彈性作用下?lián)隙茸冃螘?huì)部分恢復(fù)，然而，梁體最終還會(huì)留下一部分變形不能完全恢復(fù)，這部分變形視為梁體塑性變形。分析可知，在沖擊高度H=2.0 m加載條件下，梁N-Ⅰ、A415-I、A830-Ⅰ的塑性變形量分別為47 mm、25 mm、18 mm。與梁N-Ⅰ相比，梁A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的塑性變形量分別減少了47%、61%。在沖擊高度H=2.5m加載條件下，梁N-Ⅰ、A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的塑性變形量分別達(dá)到58 mm、29 mm、21 mm。與梁N-Ⅰ相比，梁A415-Ⅰ、A830-Ⅰ的塑性變形量分別減少了50%、63%。分析表明，梁體經(jīng)外粘AFRP布加固后，AFRP布可看作梁內(nèi)受力鋼筋，這相當(dāng)于提高了加固梁的配筋率。在重錘沖擊加載下，這種加固技術(shù)可明顯抑制梁體塑性變形量。

圖5　試驗(yàn)梁塑性變形曲線圖 Fig.5 Plastic deformation curves of test beams

5試驗(yàn)梁破壞形態(tài)比較

重錘沖擊加載下試驗(yàn)梁的破壞形態(tài)如圖6所示。這里針對(duì)梁體從跨中位置向兩端各a/4(a=3 000 mm，為試驗(yàn)梁凈跨長(zhǎng)度)區(qū)域內(nèi)裂縫進(jìn)行分析。

由圖可知，在沖擊高度H=2.0 m加載條件下，所有梁體均出現(xiàn)裂縫。比較梁N-Ⅰ和A415-Ⅰ可知，梁N-Ⅰ裂縫集中分布在跨中區(qū)域，且走向不規(guī)則，存在許多次生裂縫。加載點(diǎn)有輕微沖擊損傷，跨中塑性變形明顯。梁A415-Ⅰ裂縫大體向兩端呈對(duì)稱形態(tài)分布，從加載點(diǎn)斜向下約45°方向出現(xiàn)了主斜裂縫，形成三角開(kāi)裂區(qū)。在斜裂縫末端，AFRP布因粘結(jié)層破壞而剝離。加載點(diǎn)基本無(wú)沖擊損傷，且梁體塑性變形很??；比較梁A415-Ⅰ和A830-Ⅰ可知，梁A830-I裂縫數(shù)量較少，外粘AFRP布無(wú)剝離，梁體塑性變形不明顯。

在沖擊高度H=2.5加載條件下，梁體均出現(xiàn)大量裂縫和彎曲變形。比較梁N-Ⅰ和A415-Ⅰ可知，梁N-Ⅰ跨中區(qū)域裂縫較多，且寬度很大，加載點(diǎn)沖擊損傷嚴(yán)重，梁體塑性變形很大。主要原因是，在沖擊加載下梁內(nèi)受力主筋發(fā)生明顯屈服，梁體強(qiáng)度迅速下降。而梁A415-Ⅰ雖出現(xiàn)一些沖擊損傷，但仍具有較高承載力；比較梁A415-Ⅰ和A830-Ⅰ可知，梁A415-Ⅰ斜裂縫數(shù)量較多，且寬度較大，嚴(yán)重破壞了粘結(jié)層，AFRP布大范圍剝離。梁體塑性變形明顯。梁A830-Ⅰ的主斜裂縫已形成，但裂縫數(shù)量不多且寬度較小。斜裂縫末端的粘結(jié)層破壞不太明顯，外粘AFRP布沒(méi)有大范圍剝離。梁體塑性變形也很小。分析可知，梁N-Ⅰ塑性變形最大，梁A415-Ⅰ次之，梁A830-Ⅰ塑性變形最小。

在沖擊高度H=3.0 m加載條件下，兩者的外粘AFRP布都被沖斷，梁體失去承載力。比較梁A415-Ⅰ和A830-Ⅰ可知，梁A415-Ⅰ加載點(diǎn)被完全沖壞，混凝土失去承壓能力。粘結(jié)層破壞嚴(yán)重，AFRP布被徹底沖斷，且剝離范圍很大，中性軸以下混凝土幾乎全部脫落。主筋裸露出來(lái)，并發(fā)生明顯應(yīng)變硬化，梁體塑性變形很大，已完全失去承載力；梁A830-Ⅰ的三角形裂縫區(qū)域較小，加載點(diǎn)沖擊損傷很嚴(yán)重，但還具有一定的承壓能力。AFRP布被沖斷，但剝離程度局限于跨中位置，沒(méi)向兩端過(guò)多延伸，中性軸以下混凝土脫落現(xiàn)象不明顯，最終梁體塑性變形較小。

分析表明，在沖擊加載下，外粘AFRP布加固可減輕梁體的沖擊損傷，抑制塑性變形，提高其耐沖擊性，且AFRP類型與梁體耐沖擊性直接相關(guān)。另外，這種加固方法還可延緩裂縫開(kāi)裂，限制裂縫寬度。與未加固梁相比，加固梁彎曲剛度明顯增強(qiáng)，裂縫分布較均勻。

圖6　試驗(yàn)梁破壞形態(tài)對(duì)比圖 Fig.6 Failure pattern comparison of test beams

6結(jié)論

(1)在一定沖擊高度下，外粘AFRP布加固法能有效減小梁體撓度和塑性變形，增強(qiáng)梁體耐沖擊性能，且AFRP布類型與梁體耐沖擊性能密切相關(guān)。

(2)外粘AFRP布類型、沖擊高度與試驗(yàn)梁損傷形態(tài)直接相關(guān)。未加固梁是因梁體出現(xiàn)沖擊損傷后鋼筋屈服而破壞，裂縫集中分布在跨中區(qū)域。加固梁是因梁體出現(xiàn)沖擊損傷后AFRP布剝離而破壞，裂縫在純彎段呈對(duì)稱形態(tài)均勻分布。沖擊高度越大，外粘AFRP布剝離程度越深，最終直接被沖斷。

參考文獻(xiàn)

[1]汪敏，石少卿，陽(yáng)友奎. 新型柔性棚洞在落石沖擊作用下的試驗(yàn)研究[J]. 土木工程學(xué)報(bào)，2013,46(9):131-137.

WANG Min, SHI Shao-qing, YANG You-kui. Experimental study on a new type flexible rock-shed under impact of rockfall[J].China Civil Engineering Journal,2013,46(9):131-137.

[2]霍靜思，任曉虎，肖巖. 標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)作用下鋼管混凝土短柱落錘動(dòng)態(tài)沖擊試驗(yàn)研究[J]. 土木工程學(xué)報(bào)，2012,45(4):9-10.

HUO Jing-si, REN Xiao-hu, XIAO Yan. Impact behavior of concrete-filled steel tubular stub columns under ISO-834 standard fire[J].China Civil Engineering Journal,2012,45(4): 9-10.

[3]侯川川，王蕊，韓林海. 低速橫向沖擊下鋼管混凝土構(gòu)件的力學(xué)性能研究[J].工程力學(xué)，2012, 29(增Ⅰ)：107-110.

HOU Chuan-chuan, WANG Rui, HAN Lin-hai. Performance of concrete-filled steel tubular (CFST)members under low velocity transverse impact[J].Engineering Mechanics,2012, 29(Sup I):107-110.

[4]岸 德光，西 弘明，今野久志，等. 2辺支持大型RCスラブに関する重錘落下衝擊実験[C].構(gòu)造工學(xué)論文集，2011,57A:1181-1193.

[5]岡田慎哉，岸德光，西弘明，等. RCラーメン構(gòu)造の耐衝擊挙動(dòng)に関する実験的検討および數(shù)値解析手法の妥當(dāng)性検討[C]. 構(gòu)造工學(xué)論文集，2009，55A：1388-1398.

[6]Tachibana S, Masuya H, Nakamura S. Performance based design of reinforced concrete beams under impact[J]. Natural Hazards and Earth System Science, 2010,10(6):1069-1078.

[7]Kishi N, Mikami H. Empirical formulas for designing reinforced concrete beams under impact loading[J]. ACI Structural Journal, 2012,109(4): 509-519.

[8]許斌，曾翔. 沖擊荷載作用下鋼筋混凝土梁性能試驗(yàn)研究[J]. 土木工程學(xué)報(bào)，2014,47(2):41-42.

XU Bin, ZENG Xiang. Experimental study on the behaviors of reinforced concrete beams under impact loadings[J].China Civil Engineering Journal,2014,47(2):41-42.

[9]岸德光，三上 浩. 衝擊荷重載荷時(shí)に曲げ破壞が卓越するRC梁の性能照查型耐衝擊設(shè)計(jì)法に関する一提案[C].構(gòu)造工學(xué)論文集，2007,53A: 1251-1260.

[10]Rabinovitch O. Dynamic edge debonding in FRP strengthened beams[J]. European Journal of Mechanics A/Solids, 2014,47:309- 326.

[11]廖維張，張偉，田志敏. 高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-高性能砂漿加固鋼筋混凝土梁抗沖擊性能試驗(yàn)研究[J].振動(dòng)與沖擊,2014,33 (12): 200-206.

LIAO Wei-zhang, ZHANG Wei, TIAN Zhi-wei. Tests for impact resistance properties of RC beams strengthened with high strength steel wire mesh and high performance mortar[J].Journal of Vibration and Shock,2014,33(12):200-206.

[12]梁磊，顧強(qiáng)康，原璐. AFRP約束混凝土多次沖擊試驗(yàn)研究[J]. 振動(dòng)與沖擊，2013,32(5)：90-95.

LIANG Lei, GU Qiang-kang, YUAN Lu.Experimental research on AFRP confined concrete under repeated impact[J].Journal of Vibration and Shock, 2013,32(5):90-95.