鄧宗偉，伍振志，曹浩，沈平歡

(1.湖南城市學(xué)院 土木工程學(xué)院，湖南 益陽，413000；2.上海隧道工程股份有限公司，上海，200082；3.長沙理工大學(xué) 交通運(yùn)輸學(xué)院，湖南 長沙，410075)

泥水平衡盾構(gòu)工法以其施工質(zhì)量好、效率高、技術(shù)先進(jìn)、安全可靠等優(yōu)點(diǎn)，近年來已經(jīng)得到廣泛使用[1]，使得泥水盾構(gòu)隧道施工誘發(fā)的地層環(huán)境損傷問題，即地表變位的預(yù)測(cè)與控制成為亟待研究的課題[2]。泥水平衡盾構(gòu)依靠密封艙的壓力泥漿來平衡開挖面水土壓力來保持開挖面的穩(wěn)定性及控制地表變形，泥水壓力應(yīng)大于地下水壓力，因此泥漿介質(zhì)的滲透的發(fā)生不可避免。特別當(dāng)開挖面土體為粒度較大的砂土及砂礫土?xí)r，泥水將在過剩泥水壓力的作用下，滲透到開挖面前方土體一定范圍，導(dǎo)致泥水支護(hù)壓力的降低和開挖面土體孔隙水壓力增加及有效應(yīng)力減小，從而對(duì)開挖面土體穩(wěn)定性構(gòu)成不利影響。鑒于以上原因，一些學(xué)者對(duì)泥漿滲透對(duì)開挖面穩(wěn)定性的影響進(jìn)行了分析。如Anagnostou等[3]考慮地下水的影響，推導(dǎo)出隧道開挖面穩(wěn)定的極限平衡條件廣義表達(dá)式；Broere[4]給出了考慮地下水影響時(shí)，隧道開挖面穩(wěn)定的超孔隙水壓力的經(jīng)驗(yàn)公式；Lee等[5]對(duì)滲流條件下的開挖面土體進(jìn)行了極限平衡解析分析，分析結(jié)果與離心試驗(yàn)結(jié)果吻合較好；喬金麗等[6]考慮地下水向開挖面滲流效應(yīng)和不考慮水的滲流效應(yīng)兩種情況，對(duì)盾構(gòu)隧道開挖面的穩(wěn)定性進(jìn)行分析；高健等[7]考慮地下水流動(dòng)引起的土體滲透變形及地下水水位變化等因素，對(duì)隧道開挖面穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，采用土體極限平衡垂直條分法計(jì)算作用在隧道開挖面的有效支護(hù)壓力并使用數(shù)值分析方法計(jì)算穩(wěn)態(tài)地下水流條件下隧道開挖面附近的水頭分布，并以廣州地鐵四號(hào)線隧道工程為算例進(jìn)行了分析。目前研究較多是將土體向開挖面滲流而產(chǎn)生的滲透力作為一種定外力作用于開挖面，在此基礎(chǔ)上研究隧道開挖面的穩(wěn)定性，而針對(duì)泥水滲透對(duì)施工變形影響的研究成果尚不多見。事實(shí)上，地下水(或泥水)滲流將引起土體應(yīng)力場、滲流場的改變，且滲流場和應(yīng)力場之間存在耦合關(guān)系，因此僅將滲透力作為定外力來考慮顯然不合理。與此同時(shí)，隨著泥水盾構(gòu)越來越多的應(yīng)用于中心城區(qū)敏感建(構(gòu))筑物的穿越施工，針對(duì)泥水盾構(gòu)施工引起的地表變形研究，尤其是基于泥漿滲透流固耦合效應(yīng)的施工參數(shù)優(yōu)化設(shè)置研究更具現(xiàn)實(shí)意義。在此，本文作者擬在揭示泥水盾構(gòu)隧道開挖面泥水滲透微觀機(jī)理的基礎(chǔ)上，基于流固耦合基本原理，結(jié)合上海長江隧道長興島民房段推進(jìn)工程，建立了可考慮泥水盾構(gòu)隧道泥漿滲透流影響的地表變形流固耦合數(shù)值分析方法，據(jù)以預(yù)測(cè)了泥水支護(hù)壓力、泥膜滲透系數(shù)、泥膜厚度及施工進(jìn)度等主要施工參數(shù)等對(duì)地表變形的影響規(guī)律，提出了相應(yīng)控制措施。該研究成果可為類似在建和待建工程提供指導(dǎo)和借鑒。

1 開挖面泥水滲透微觀機(jī)理分析

在泥水與開挖面地層接觸時(shí)，由于作用在開挖面上的泥水壓力大于開挖面地層的孔隙水壓力(即地下水壓)，考慮到土中孔隙細(xì)小，且開挖面存在泥膜，認(rèn)為泥水在土層孔隙中的流速較小，可認(rèn)為是屬于層流，泥水按達(dá)西定律滲入開挖面土體中，形成與土壤間隙成一定比例的懸浮顆粒，這些顆粒隨泥水滲入到土體顆粒間的孔隙中，因?yàn)槎氯蚪宦?lián)效應(yīng)，滲透到土體顆粒間隙的成一定比例的懸浮顆粒受分子間范德華力作用而被捕獲，并積聚于開挖面地層與泥水的接觸表面，形成泥膜。

泥水在掘削面上的滲透形態(tài)可分為 3種[8?12]，如圖1 所示。

圖1 泥水在掘削面上的3種滲透狀態(tài)Fig.1 Three penetration status of slurry in cutting face

類型 1是地層的有效間隙 (泥水最小粒徑)的情形。當(dāng)泥水與掘削面開始接觸后，泥水中的水滲入地層，而顆粒成分吸附聚集在掘削面表面，經(jīng)過一段的時(shí)間(即成膜時(shí)間)后，掘削面上形成一層泥膜。成膜后脫水量、過剩地下水壓停止增加。這種情況多發(fā)生在粘粒土、粉粒土及細(xì)砂土等土層。

類型 2是地層的有效間隙 (泥水最小粒徑)的情形。全部泥水可經(jīng)過地層間隙流走，無法形成泥膜，滲流速度大、脫水量大、過剩地下水壓大，無法穩(wěn)定掘削面。這種情形多發(fā)生于粗砂、礫石等地層，其解決措施是增大泥水的粒徑，即在泥水中添加砂粒。

類型3是地層有效間隙 (泥水最小粒徑)的情形。泥水中的顆粒成分向地層間隙滲透、填充，最后成膜。因膜厚取決于滲透深度，所以該泥膜較類型1的吸附聚集膜厚。這種情形多發(fā)生于砂性地層(中、細(xì))。

綜上所述，類型1是泥膜在開挖面表面完全形成，即“表面泥膜”；類型2是泥水侵入過濾材料，濾層表面完全沒有泥膜存在，泥水滲入濾層與濾層達(dá)到平衡，即“流變堵塞”；類型3是固體土粒子滯積在開挖面前方土體一定深度，而最終形成泥膜，泥漿水則滲入土層中，相當(dāng)于“中間狀態(tài)”。

“薄膜模型”，認(rèn)為泥漿壓力作為外力完全有效的作用于不透水的薄膜上，對(duì)應(yīng)于上述的第1種滲透類型。而類型2和類型3是實(shí)際中廣泛存在的情況，這2種類型都可以歸結(jié)為更具代表性的“滲透模型”，即泥膜不是完全密封的，泥漿內(nèi)部的水分或者泥漿本身會(huì)穿過泥膜的地層空隙，造成泥漿的損失和泥漿的失水，這種滲透作用都會(huì)減小泥漿壓力的有效性，在計(jì)算中應(yīng)該予以考慮。泥水滲流將引起土體應(yīng)力場、滲流場的改變，且滲流場和應(yīng)力場之間存在耦合關(guān)系，因此僅將滲透力作為定外力來考慮顯然不合理。此外，泥漿滲透及過剩泥水壓力受泥水性質(zhì)、泥膜質(zhì)量、泥膜厚度及盾構(gòu)推進(jìn)速度等因素的影響，且以上影響在滲透性較大的地層較為顯著。

2 流固耦合計(jì)算原理

利用FLAC3D計(jì)算巖土體的流固耦合效應(yīng)時(shí)，將巖體視作等效連續(xù)介質(zhì)，流體在介質(zhì)中的流動(dòng)依據(jù)Darcy定律，同時(shí)滿足Biot方程。該軟件使用有限差分法進(jìn)行流固耦合計(jì)算，包括以下方程[13?14]：

(1) 平衡方程。對(duì)于小變形情況，流體質(zhì)點(diǎn)平衡方程為

式中：qi為滲流速度，m/s；qv為容積式流體源強(qiáng)度，s?1；ζ為單位體積孔隙介質(zhì)的流體體積變化量。

對(duì)于飽和空隙介質(zhì)，有

式中：M為比奧模量，N/m2；p為孔隙水壓力，Pa；α為比奧系數(shù)；ε為體積應(yīng)變；θ為溫度，℃；β為不排水溫度系數(shù)(考慮流體和固體顆粒的熱膨脹)，℃?1。

動(dòng)量平衡方程的形式為

式中：ρ為體積密度，kg/m3，且 ρ=(1?n)ρs+nρw，其中，ρs和ρw分別為固體和液體的密度，n為多孔介質(zhì)的孔隙率，(1?n)ρs為基本的干密度 ρd(ρ=ρd+nρw)；gi(i=1，2，3)為重力加速度分量，m/s2；vi(i=1，2，3)為介質(zhì)運(yùn)動(dòng)速度分量，m/s。

(2) 運(yùn)動(dòng)方程。流體的運(yùn)動(dòng)用Darcy定律來描述，對(duì)于均質(zhì)、各向同性固體和常密度流體的情況，達(dá)西定律的形式為

式中：k為介質(zhì)的滲透系數(shù)，m2/(Pa·s)。

(3) 本構(gòu)方程。體積應(yīng)變的改變引起流體空隙壓力的變化，反過來，空隙壓力的變化也會(huì)導(dǎo)致體積應(yīng)變的發(fā)生?？障督橘|(zhì)本構(gòu)方程的增量形式為

式中：Δσij為共旋應(yīng)力增量；Δp為孔隙水壓力增量；δij為 Kronecher因子；Hij為給定函數(shù)；Δξij為總應(yīng)變?cè)隽繛闊釕?yīng)變。

(4) 相容方程。應(yīng)變率和速度梯度之間的關(guān)系為

(5) 邊界條件。在計(jì)算中有4種類型的滲流計(jì)算邊界條件：① 給定孔隙水壓力；② 給定邊界外法線方向流速分量；③ 不透水邊界，該邊界程序中默認(rèn)；④ 透水邊界，透水邊界采用如下形式給出：

式中：qn為邊界外法線方向比流量分量；h為漏失系數(shù)，m3/(N·s)；pe為滲流出口處的孔隙水壓力。

3 工程實(shí)例分析

上海長江隧道是連接浦東、長興島的交通樞紐工程和重要的地下生命線工程，其南起浦東五好溝，北至長興島，共設(shè)東線和西線2條隧道，單線全長約8.9 km。隧道采用2臺(tái)直徑為15.43 m的超大型泥水平衡盾構(gòu)施工。在長興島陸域段，2臺(tái)超大型泥水盾構(gòu)將先后穿越民房地段，這些民房均為長條形砌體結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)及結(jié)構(gòu)剛度差，有些老民房的承重墻和橫梁在盾構(gòu)穿越前已出現(xiàn)了輕微結(jié)構(gòu)損傷現(xiàn)象，施工涉及難度較大的環(huán)境保護(hù)問題。

隧道中心埋深15.3 m，地下水埋深2 m，穿越土層主要為②3層灰色砂質(zhì)粉土和④1層灰色淤泥質(zhì)黏土。其中，隧道中心至地表土層主要為滲透系數(shù)較大的②3層灰色砂質(zhì)粉土，因此不能忽略泥水滲透的影響。

3.1 計(jì)算模型建立

為減小邊界效應(yīng)影響，隧道模型的計(jì)算范圍：自上取至地面，自下取至隧道底部以下3D(D為隧道直徑)，橫向取至隧道兩側(cè)各3D，沿軸線方向取4D。計(jì)算模型及網(wǎng)格劃分如圖2所示，網(wǎng)格采用8節(jié)點(diǎn)等參元網(wǎng)格，共剖分214 272個(gè)單元，223 461個(gè)節(jié)點(diǎn)，網(wǎng)絡(luò)剖分見圖 2。土體和注漿層(等代層)單元采用Mohr-Coulomb彈塑性模型，襯砌單元采用shell單元模擬。

圖2 三維網(wǎng)格劃分模型Fig.2 Three-dimensional model meshes

本例中隧道開挖過程的程序?qū)崿F(xiàn)如圖3所示。首先去除需開挖管片環(huán)的地層單元，同時(shí)添加管片單元來模擬該環(huán)管片的支護(hù)，在開挖面上施加泥水支護(hù)應(yīng)力，關(guān)閉FLAC3D中的流體滲流分析部分，計(jì)算模型在單力學(xué)場中的土體不排水變形量，迭代計(jì)算使模型在不排水狀態(tài)下達(dá)到平衡，然后開啟流體滲流場，使用流固耦合計(jì)算土體在該環(huán)開挖時(shí)間內(nèi)的排水變形量(固結(jié)變形量)，耦合計(jì)算該時(shí)步完成后，進(jìn)入下一環(huán)開挖過程計(jì)算，如此往復(fù)循環(huán)，直至隧道完成后進(jìn)入下一環(huán)開挖過程計(jì)算，如此往復(fù)循環(huán)，直至隧道完成。

圖3 FLAC3D處理盾構(gòu)開挖循環(huán)流程Fig.3 Cycling process for solve fluid-solid coupling problem shield using excavation FLAC3D

3.1.1 地層參數(shù)

土體物理力學(xué)參數(shù)如表1所示，其中C和φ采用有效應(yīng)力強(qiáng)度抗剪指標(biāo)。

表1 土體物理力學(xué)參數(shù)Table 1 Physico-mechanical parameters of soils

3.1.2 管片與盾尾空隙參數(shù)

襯砌彈性模量取37.4 MPa(考慮管片接頭影響，根據(jù)接頭試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)襯砌整體剛度折減系數(shù)取為0.80)，泊松比取0.167。采用“等代層”來描述盾構(gòu)施工過程中盾尾空隙的大小、注漿充填密實(shí)程度、隧道周圍土體的擾動(dòng)程度與范圍，根據(jù)施工實(shí)測(cè)位移反分析結(jié)果，取等代層性質(zhì)參數(shù)為：E=40 MPa，μ=0.30，γ=20 kN/m3。

3.1.3 泥水參數(shù)

泥水重度取12 kN/m3，泥膜力學(xué)指標(biāo)參考土層參數(shù)作相應(yīng)提高：壓縮模量Es=20 MPa，μ=0.30，C=30 kPa，φ=30°。

經(jīng)計(jì)算，切口水壓上限值(靜止土壓力)和下限值(主動(dòng)土壓力)分別為268 kPa和223 kPa，因此，本次計(jì)算選用了270，250和230 kPa 3種泥水壓力情況。

泥膜滲透系數(shù)K取3種情況：1×10?7cm/s，1×10?5cm/s及清水情況(泥艙中泥水為清水，相應(yīng)厚度泥膜物理力學(xué)參數(shù)按原狀土選取)。

3.2 計(jì)算結(jié)果及分析

正常情況下，隧道 1環(huán)的施工時(shí)間(包括盾構(gòu)推進(jìn)、管片拼裝及泥漿管接長)為2 h左右，如遇機(jī)械故障或其他情況，隧道1環(huán)施工時(shí)間將加長。這里施工進(jìn)度取3種情況，即2 h/環(huán)、4 h/環(huán)和6 h/環(huán)。這里取開挖至第4環(huán)時(shí)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析，不考慮及考慮流固耦合2種情況下，隧道開挖后地表變形進(jìn)行對(duì)比，并定量分析泥水壓力、泥膜厚度、泥膜滲透系數(shù)、施工進(jìn)度等因素的影響規(guī)律。

3.2.1 泥水壓力的影響

圖4所示為地表橫向沉降對(duì)比曲線。其中耦合情況取泥膜厚度10 mm，泥膜滲透系數(shù)1.0×10?7cm/s，施工進(jìn)度2 h/環(huán)。

圖4 地表橫向沉降槽曲線Fig.4 Relationship between slurry pressure and ground transverse settlement

由圖4可見：考慮流固耦合作用時(shí)的地表沉降計(jì)算值均大于不考慮流固耦合情況，由于泥漿滲透引起的橫向附加沉降為3.0～5.5 mm，且地表沉降值隨著支護(hù)壓力的減少而增大。

3.2.2 泥膜滲透系數(shù)的影響

圖 5所示為泥膜厚度為 10 mm，施工進(jìn)度為2 h/環(huán)，泥膜為不同滲透系數(shù)時(shí)隧道的水平地表沉降曲線。

圖5 地表橫向沉降與泥膜滲透系數(shù)的關(guān)系曲線Fig.5 Relationship between permeability coefficient of filter cake and ground transverse settlement

由圖5可見：隨著泥膜滲透系數(shù)的增大，隧道地表沉降也不斷增大，當(dāng)泥膜滲透系數(shù)為1×10?7cm/s，1×10?5cm/s及泥水艙加清水時(shí)，由泥漿滲透導(dǎo)致的最大地表附加沉降分別為3.5，11.3和27.0 mm。

3.2.3 泥膜厚度的影響

圖6所示為施工進(jìn)度為2 h/環(huán)，泥膜滲透系數(shù)取1×10?7cm/s，泥膜取不同厚度時(shí)的隧道的地表沉降曲線。

由圖6可見：隨著泥膜厚度的增大，隧道地表沉降值也不斷減小，當(dāng)泥膜厚度分別為15，10和5 mm時(shí)，由于泥漿滲透導(dǎo)致的最大附加沉降為1.3，3.5及26.2 mm。

3.2.4 施工速率的影響

圖 7所示為泥膜厚度 10 mm，泥膜滲透系數(shù)取1×10?7cm/s，不同施工進(jìn)度時(shí)的隧道的水平地表沉降曲線。

由圖7可見：隨著施工進(jìn)度的加快，隧道地表沉降值也不斷減小，當(dāng)施工進(jìn)度分別為2，4和6 h/環(huán)時(shí)，由于泥漿滲透導(dǎo)致的最大附加沉降為 3.5，18.4及37.1 mm。

圖6 地表橫向沉降與泥膜厚度的關(guān)系曲線Fig.6 Relationship between thickness of filter cake and ground transverse settlement

圖7 地表橫向沉降與施工進(jìn)度的關(guān)系曲線Fig.7 Relationship between construction schedule and ground transverse settlement

4 實(shí)際施工措施

根據(jù)以上計(jì)算分析結(jié)果，針對(duì)上海長江隧道民房段施工采取了以下措施：

(1) 考慮到泥漿滲透影響，切口水壓按略大于靜止土壓力選取，本次施工中切口水壓保持在 270 kPa左右。

(2) 采用法國進(jìn)口的“MS”高效、可靠泥水處理系統(tǒng)，同時(shí)定期對(duì)泥水指標(biāo)進(jìn)行檢查，泥水指標(biāo)控制為：相對(duì)密度ρ=1.15～1.20；黏度ν＞25 s；析水率＜5%，確保了泥膜生成質(zhì)量。

(3) 在穿越民房段前，對(duì)相關(guān)設(shè)備進(jìn)行了檢修，以避免穿越民房段期間因設(shè)備故障而導(dǎo)致盾構(gòu)長時(shí)間停機(jī)。適當(dāng)提高了民房段盾構(gòu)推進(jìn)速度，推進(jìn)速率為40～45 mm/min，施工進(jìn)度為2 h/環(huán)左右。通過優(yōu)化工序銜接，盾構(gòu)快速通過了民房地段。

由于采取了以上合理措施，將最大地表沉降控制在25 mm以下，地層損失率控制在3‰左右，監(jiān)測(cè)結(jié)果和上述預(yù)測(cè)計(jì)算結(jié)果吻合較好，避免了盾構(gòu)施工對(duì)穿越民房的不良影響。

5 結(jié)論

(1) 揭示了泥水盾構(gòu)隧道開挖面泥水滲透微觀機(jī)理，基于流固耦合基本原理，結(jié)合上海長江隧道長興島砂性土地層民房穿越工程，采用FLAC3D 軟件，針對(duì)泥水滲流相關(guān)因素對(duì)泥水盾構(gòu)隧道施工地表變形的影響規(guī)律進(jìn)行了定量計(jì)算分析，并據(jù)以對(duì)民房段施工進(jìn)行了指導(dǎo)。

(2) 泥水向開挖面前方土體滲流時(shí)，將引起開挖面前方超孔隙水壓力的增加和開挖面有效支護(hù)壓力的減少，從而導(dǎo)致隧道地表附加沉降，且這種影響與泥水壓力、泥膜滲透系數(shù)、泥膜厚度及施工進(jìn)度等施工參數(shù)有關(guān)。泥水壓力大于主動(dòng)土壓力時(shí)，泥水壓力越大，附加沉降量越大，但總沉降量越??；泥膜滲透系數(shù)越小、泥膜厚度越大附加沉降越??；適當(dāng)增加施工進(jìn)度有助于減少附加沉降。

(3) 在高滲透性地層條件下，采用泥水盾構(gòu)施工時(shí)，應(yīng)確保泥水的質(zhì)量(施工前可開展黏性、可滲比、脫水量測(cè)定)，以減少過剩地下水壓力，同時(shí)應(yīng)合理設(shè)定切口泥水壓力(考慮過剩泥水壓力對(duì)有效支護(hù)壓力的影響)，適當(dāng)增加施工進(jìn)度(周圍環(huán)境復(fù)雜情況下應(yīng)避免長時(shí)間停機(jī))，盡量減少泥水滲透對(duì)開挖面穩(wěn)定性及地表變形的不利影響。

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