陶素連 湯勇

(1.華南理工大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院∥表面功能結(jié)構(gòu)先進(jìn)制造廣東普通高校重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東廣州510640; 2.廣東水利電力職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械系，廣東廣州510635)

大功率電子元件及激光二極管能產(chǎn)生超過100W/cm2的高熱流密度，半導(dǎo)體激光器的熱流密度已達(dá)到1000W/cm2［1］.目前普通的微溝槽熱管的熱流密度僅可以達(dá)到50W/cm2，遠(yuǎn)不能滿足電子芯片的散熱需求，況且很多場合受電子元器件體積的限制，微熱管需彎曲后才能安裝，而彎曲之后的熱管性能大大降低［2］.熱柱粗而短且具有較好的傳熱性能，因而可以適應(yīng)高熱流密度的電子元器件狹窄空間的限制［3］.熱管的毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)決定了其傳熱性能［4］，高性能毛細(xì)芯應(yīng)具備大毛細(xì)力及高滲透率.毛細(xì)芯的有效毛細(xì)孔徑、孔隙度對毛細(xì)芯的性能起著決定性作用.毛細(xì)芯的毛細(xì)力和滲透率在一定程度上互相矛盾:有效毛細(xì)孔徑越小，毛細(xì)力越大，孔隙度越小，滲透率越低，滲透性能越差;反之則毛細(xì)力越小，孔隙度越大，滲透性能越好.熱管的毛細(xì)芯主要有4種結(jié)構(gòu):溝槽、燒結(jié)、絲網(wǎng)和纖維.由文獻(xiàn)［5］中可知溝槽毛細(xì)芯具有很高的滲透率，但其毛細(xì)力很小;燒結(jié)毛細(xì)芯具有很大的毛細(xì)力，但其滲透率很低;絲網(wǎng)毛細(xì)芯和纖維毛細(xì)芯則介于兩者之間.熱柱的毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)直接決定其傳熱性能，因此熱柱毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和制造是影響熱柱傳熱性能至關(guān)重要的環(huán)節(jié).單一結(jié)構(gòu)毛細(xì)芯熱柱的傳熱能力有限，如果能將其中的兩種毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)組合在一起(稱為復(fù)合毛細(xì)芯)，則其滲透率和毛細(xì)力都能得到保證，傳熱性能將得到大大提高，能夠滿足高性能電子元器件的散熱需求.復(fù)合毛細(xì)芯的制造具有廣闊的市場前景和較高的經(jīng)濟(jì)價值.

目前國內(nèi)外關(guān)于毛細(xì)芯的研究主要集中于理論模型，實(shí)驗(yàn)研究，關(guān)于其制造機(jī)理的研究主要集中于單一結(jié)構(gòu)毛細(xì)芯.Lin等［6］開發(fā)了一種高性能微熱管以冷卻高熱流電子器件，其吸液芯結(jié)構(gòu)是在折疊式銅片翅上利用電火花技術(shù)加工出具有完全或部分敞開式溝槽的毛細(xì)流動通道.Chien等［7］研究了一種圓盤形狀的微熱管(MHP)，在鋁質(zhì)圓盤上放射狀地加工20道深0.4 mm、寬0.35 mm的長方形微槽道.目前制造溝槽毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)主要是應(yīng)用電火花、微刻蝕及微加工等方法，加工設(shè)備極其昂貴，加工系統(tǒng)復(fù)雜，實(shí)驗(yàn)成本極高，而且都是針對單一毛細(xì)芯的研究，對于復(fù)合毛細(xì)芯的制造報(bào)道極少.文中針對目前熱管毛細(xì)芯加工成本偏高及散熱功率偏低等問題，提出了一種新型的復(fù)合毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)及其成形方法，并探討了毛細(xì)芯的成形特征、條件和表面形貌，以及加工參數(shù)對毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)的影響.

1 熱柱復(fù)合毛細(xì)芯的設(shè)計(jì)

圖1為熱柱的結(jié)構(gòu)圖，熱柱由蒸發(fā)端、冷凝端、纖維燒結(jié)層、密封蓋、工質(zhì)及抽真空管組成.熱柱傳熱性能的好壞很大程度上取決于其毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)，而熱柱毛細(xì)芯的結(jié)構(gòu)主要體現(xiàn)在蒸發(fā)端和冷凝端.粗糙表面可以提高強(qiáng)化沸騰性能［8］.因此，增大蒸發(fā)端和冷凝端的粗糙度能提高毛細(xì)芯的毛細(xì)力.文獻(xiàn)［9］中采用犁切法在銅管內(nèi)加工出具有粗糙形貌特征的微溝槽結(jié)構(gòu)，用于溝槽式微熱管，增強(qiáng)了溝槽的毛細(xì)力，所形成的熱管傳熱性能很好;Wang等［10］在溝槽表面覆蓋一層細(xì)孔結(jié)構(gòu)來強(qiáng)化溝槽的傳熱.銅纖維具有優(yōu)良的導(dǎo)熱性及良好的燒結(jié)性，在微電子領(lǐng)域已經(jīng)得到了廣泛應(yīng)用.在熱柱蒸發(fā)端及冷凝端表面燒結(jié)一層銅纖維可以大大提高熱柱的毛細(xì)力及滲透率.

圖1 熱柱結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure diagram of heat column

本熱柱冷凝端的主要作用是保證蒸汽的冷凝和冷凝液的充分回流，其結(jié)構(gòu)如圖2(a)所示.微通道翅化冷凝結(jié)構(gòu)表面采用相互交錯的溝槽翅結(jié)構(gòu)，由微溝槽、凸緣和間歇微翅組成，汽、液兩相流可在相互交錯的微通道內(nèi)流動，微溝槽周邊的翅結(jié)構(gòu)有利于成核、對流.蒸發(fā)端既要具有強(qiáng)化沸騰作用，又要保證冷凝液體回流，故采用犁切－擠壓方法加工出相互正交的微溝槽，犁切－擠壓后的微溝槽表面形貌粗糙，形成了大量的微通孔，促進(jìn)了強(qiáng)化沸騰作用.微結(jié)構(gòu)由螺旋狀微溝槽和徑向微溝槽組成，形成了空間三維翅，可促進(jìn)核態(tài)沸騰，如圖2(b)所示.將加工好的蒸發(fā)端和冷凝端清洗吹干后焊接成一個整體，再在其溝槽上燒結(jié)一層銅纖維.金屬纖維表面的粗糙特性有利于提高金屬纖維與基體的粘合強(qiáng)度.一般而言，金屬纖維表面越粗糙，與基體的結(jié)合力就越大，復(fù)合材料的性能也越好.燒結(jié)層所用的為采用多齒刀具加工的銅纖維，此方法加工的銅纖維具有粗糙的表面形貌［11］，有利于纖維和溝槽的熱柱管壁的結(jié)合.纖維燒結(jié)層的掃描電鏡(SEM)照片如圖2(c)所示.

圖2 熱柱毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)Fig.2 Capillary wick structure of heat column

2 實(shí)驗(yàn)部分

2.1 微溝槽成形

實(shí)驗(yàn)在車床C6132A1上進(jìn)行，蒸發(fā)端材料為φ40mm的紫銅棒，刀具材料為高速鋼(W18Cr4V).蒸發(fā)端毛細(xì)芯溝槽結(jié)構(gòu)的加工分兩次成形:第一次成形時工件裝在車床卡盤上，主軸回轉(zhuǎn)帶動銅棒作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，調(diào)整好車床的進(jìn)給量，成形刀具采用徑向自動進(jìn)給，在銅棒表面加工出一系列的螺旋狀微溝槽，如圖3(a)所示;第二次成形時工件固定不動，成形刀具作環(huán)狀自動進(jìn)給，加工出與螺旋狀微溝槽垂直的徑向微溝槽，形成三維空間翅.冷凝端毛細(xì)芯溝槽的加工同樣分兩次成形，為減少加工過程中紫銅管的變形，在紫銅管外套一個模具，紫銅管裝在車床卡盤上.第一次成形時主軸回轉(zhuǎn)帶動銅管作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，調(diào)整好車床的自動進(jìn)給量，成形刀具作軸向自動進(jìn)給，在銅管內(nèi)表面加工出一系列的螺旋狀微溝槽，如圖3(b)所示;第二次成形時銅管固定不動，成形刀具作環(huán)狀進(jìn)給，在第一次成形的基礎(chǔ)上加工出與螺旋狀微溝槽垂直的軸向微溝槽，形成多維多尺度翅結(jié)構(gòu).

圖3 熱柱毛細(xì)芯微溝槽加工示意圖Fig.3 Schematic diagrams of processing of microgrooves in capillary wick of heat column

犁切－擠壓刀具由切削刃、主擠壓面Aγ、副擠壓面A'γ、主成形面Aβ、副成形面A'β組成，如圖4所示.主副擠壓角滿足以下關(guān)系式［12］:

式中:γ0為主擠壓角;γ'0為副擠壓角;β為主成形角; β'為副成形角.

圖4 犁切－擠壓刀具示意圖Fig.4 Schematic diagram of ploughing-extrusion tool

2.2 纖維燒結(jié)層成形

將按照2.1中方法加工的具有三維翅結(jié)構(gòu)的蒸發(fā)端及冷凝端焊接成一個整體，然后在熱柱本體內(nèi)表面燒結(jié)一層直徑為50 μm的銅纖維.首先在熱柱蒸發(fā)端表面鋪上一層銅纖維，然后利用不銹鋼芯棒將其壓緊，緊接著在芯棒和熱柱中間形成的空隙處填充短小的銅纖維并用力壓緊.為了防止燒結(jié)過程中銅纖維和不銹鋼芯棒粘結(jié)，需在不銹鋼芯棒上涂一層脫模劑.將制備好的模坯置于高溫?zé)Y(jié)爐中，在一定的溫度下燒結(jié)一定的時間，模坯冷卻后將芯棒取出來，就得到了熱柱的溝槽纖維復(fù)合毛細(xì)芯.其成形示意圖如圖5所示，燒結(jié)層所用的采用多齒刀具加工的銅纖維如圖6所示.

圖5 纖維燒結(jié)層成形示意圖Fig.5 Sketch map of forming process of sintered fiber layer

圖6 燒結(jié)層所用銅纖維Fig.6 Copper fiber used in sintered layer

3 熱柱毛細(xì)芯成形分析

在熱柱毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)中，熱柱蒸發(fā)端相對冷凝端對其毛細(xì)力的影響更大，且冷凝端微溝槽的成形過程及原理和蒸發(fā)端類似，所以文中著重分析蒸發(fā)端微溝槽的成形過程.

3.1 蒸發(fā)端微溝槽的成形分析

3.1.1 螺旋狀微溝槽的成形

進(jìn)給量及犁切－擠壓深度是影響螺旋狀微溝槽成形的重要參數(shù).當(dāng)犁切－擠壓刀具作自動徑向進(jìn)給運(yùn)動時，在金屬表面形成螺旋狀微溝槽.圖7為犁切－擠壓刀具在犁切－擠壓深度為0.2 mm及不同的自動進(jìn)給量下加工得到的溝槽表面SEM照片.從圖7中可以看到:當(dāng)自動進(jìn)給量為0.34 mm/r時，銅棒表面形成了傾斜的V形主溝槽，V形主溝槽之間形成了傾斜的U形次溝槽，相鄰的兩V形溝槽相距較近，形成的二維翅密度較大;當(dāng)自動進(jìn)給量為0.90mm/r時，所形成的V形主溝槽傾斜度較小，V形槽更寬，相鄰兩V形主溝槽距離較大，相鄰的兩V形主溝槽中間的U形溝槽傾斜度較小，寬度更大，所形成的翅更低.此結(jié)果表明，由于刀具具有一定的厚度，自動進(jìn)給量過小時，在金屬表面不能形成螺旋狀微溝槽;當(dāng)自動進(jìn)給量超過一定的臨界值時，則可以在金屬表面形成螺旋狀微溝槽，當(dāng)自動進(jìn)給量較小時，所形成的螺旋狀微溝槽的橫截面都呈傾斜的V形，相鄰兩V形溝槽中間的區(qū)域兩邊凸起中間凹陷，呈U形;進(jìn)給量越小，相鄰兩V形主溝槽的距離越小，但V形溝槽之間的變形區(qū)相互影響越大，形成的翅越高;隨著自動進(jìn)給量的增加，兩邊凸起中間凹陷的情況更加明顯，這是由于自動進(jìn)給量越大，槽距越大，相鄰的兩槽之間未變形區(qū)域越寬，從而導(dǎo)致兩U形槽越寬.

圖7 蒸發(fā)端在不同自動進(jìn)給量下形成的溝槽SEM照片F(xiàn)ig.7 SEM photos of grooves formed at different cutting feeds at the evaporation end

圖8 蒸發(fā)端在不同的犁切－擠壓深度下形成的螺旋狀微溝槽的SEM照片F(xiàn)ig.8 SEM photos of twist microgrooves formed at different ploughing-extrusion depth at the evaporation end自動進(jìn)給量為0.34mm/r

圖8為在自動進(jìn)給量為0.34 mm/r時，不同犁切－擠壓深度下所形成的溝槽形貌圖.當(dāng)犁切－擠壓深度為0.2mm時，形成了傾斜的V形主溝槽，兩V形主溝槽之間的次溝槽為U形;當(dāng)犁切－擠壓深度為0.3mm時，所形成的傾斜V形主溝槽更深，傾斜度更大，兩相鄰的V形溝槽之間的U形溝槽不太明顯.由此可知，隨著犁切－擠壓深度的增加，V形溝槽的塑性變形增大，V形溝槽的塑性變形越大，產(chǎn)生的V形溝槽越深，相鄰的兩V形溝槽間的相互影響越大，形成的翅越高，越有利于毛細(xì)作用.

3.1.2 徑向微溝槽的成形

圖9為蒸發(fā)端在相同犁切－擠壓深度、不同徑向微溝槽夾角下的SEM照片.從圖中可以看到，當(dāng)徑向微溝槽夾角為2°時，形成了左高右低的V形溝槽，相鄰的兩V形溝槽中間是平直的區(qū)域，整體看來像W形.相鄰的兩徑向微溝槽之間相互影響很大，導(dǎo)致相鄰的兩V形溝槽相互擠壓，產(chǎn)生的二維翅較高;當(dāng)夾角為6°時，也形成了左高右低的V形溝槽，相鄰的兩徑向微溝槽之間幾乎沒什么影響，兩V形溝槽之間有很大一塊平直的區(qū)域.

圖9 蒸發(fā)端在不同徑向微溝槽夾角下的SEM照片F(xiàn)ig.9 SEM photos of the evaporation end at different interior angles of radial microgroove

圖10為在徑向微溝槽夾角為2°時，不同的犁切－擠壓深度下產(chǎn)生的微溝槽的表面形貌.從圖中可以看出:當(dāng)犁切－擠壓深度為0.2 mm時，產(chǎn)生的V形溝槽左高右低，形成的翅較高，當(dāng)犁切－擠壓深度增加到0.3mm時，翅進(jìn)一步增高，相鄰的兩V形溝槽之間的相互影響加大.由此可知，犁切－擠壓深度越大，形成的表面翅越高.但受刀具強(qiáng)度及系統(tǒng)剛性的影響，犁切－擠壓深度不能過大.

圖10 蒸發(fā)端在不同犁切－擠壓深度下的SEM照片F(xiàn)ig.10 SEM photos of the evaporation end at different ploughing-extrusion depth

3.1.3 螺旋狀微溝槽與徑向微溝槽相互作用對蒸發(fā)沸騰溝槽結(jié)構(gòu)的影響

由犁切－擠壓產(chǎn)生的螺旋狀微溝槽呈V形加U形，徑向微溝槽呈W形，所形成的翅都為二維翅.當(dāng)徑向微溝槽與螺旋狀微溝槽共同作用時，形成的空間翅呈三維形態(tài)，空間翅表面很粗糙，有利于毛細(xì)作用，并且此時的徑向微溝槽的成形會對已形成的螺旋狀微溝槽產(chǎn)生影響，影響的大小則由徑向微溝槽的夾角及徑向微溝槽的犁切－擠壓深度決定.徑向微溝槽夾角越大，其成形對螺旋狀微溝槽的影響越小，當(dāng)徑向微溝槽過小時，其對螺旋狀微溝槽的影響過大，不利于毛細(xì)芯沸騰表面的成形;徑向微溝槽深度越大，其成形對螺旋狀微溝槽的影響越大，反之則越小，所以徑向微溝槽的加工參數(shù)需要恰到好處，這樣在蒸發(fā)端表面才能形成優(yōu)異的表面形貌.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)徑向自動進(jìn)給量為0.45 mm/r、徑向微溝槽夾角為3°、螺旋狀與徑向犁切－擠壓深度為0.3mm時，可獲得最優(yōu)的蒸發(fā)沸騰溝槽結(jié)構(gòu)，如圖11所示.由圖中可以看出，蒸發(fā)端表面形成了大量的中間凹陷四周隆起的U形孔，孔的四周是空間半封閉曲面，孔很深，這樣形成的蒸發(fā)端表面積很大，有利于液體的強(qiáng)化沸騰.

圖11 蒸發(fā)端的最優(yōu)強(qiáng)化沸騰溝槽結(jié)構(gòu)表面的SEM照片F(xiàn)ig.11 SEM photo of optimal boiling-enhanced microgroove structure at the evaporation end

3.2 冷凝端微溝槽的成形分析

熱柱冷凝端微溝槽的成形原理和蒸發(fā)端微溝槽的相同，文中不再重復(fù)敘述.當(dāng)螺旋狀犁切－擠壓深度為0.3mm，自動進(jìn)給量為0.50mm/r，軸向微溝槽間距為(1/180)rad時，可獲得最優(yōu)的冷凝強(qiáng)化微溝槽結(jié)構(gòu)的表面形貌，如圖12所示.

3.3 纖維燒結(jié)層成形的影響因素

微溝槽表面燒結(jié)銅纖維層的成形過程受諸多因素影響，如燒結(jié)溫度、燒結(jié)時間、升溫速率、纖維特性等，其成形本質(zhì)上還是銅纖維的單相固相燒結(jié)過程，因此燒結(jié)溫度、燒結(jié)時間及升溫速率對其成形過程影響較大.

圖12 熱柱冷凝端表面的最優(yōu)微溝槽結(jié)構(gòu)Fig.12 Optimal microgroove structure at the condensation end of heat column

3.3.1 燒結(jié)溫度的影響

燒結(jié)溫度對燒結(jié)多孔材料的特性有很大的影響.燒結(jié)溫度不僅和燒結(jié)材料有關(guān)，還和燒結(jié)材料的顆粒度、表面曲率有關(guān).通常情況下，燒結(jié)溫度越高，顆粒內(nèi)原子擴(kuò)散系數(shù)越大，而且按指數(shù)規(guī)律迅速增大，即燒結(jié)進(jìn)行得越迅速.圖13為燒結(jié)60min時，燒結(jié)溫度分別為800、900、950以及1000℃時纖維燒結(jié)層的SEM照片.從圖中可以發(fā)現(xiàn)，燒結(jié)之后的纖維呈現(xiàn)三維網(wǎng)狀的骨架結(jié)構(gòu).當(dāng)燒結(jié)溫度為800℃時，復(fù)合吸液芯的纖維表面呈現(xiàn)很多茸狀粗糙、凹凸不平的微觀結(jié)構(gòu)，和燒結(jié)之前的表面形貌相比變化不大，纖維之間的搭接點(diǎn)不夠牢固.當(dāng)燒結(jié)溫度為1 000℃時，纖維表面的粗糙微觀結(jié)構(gòu)基本消失，表面變得非常光滑.產(chǎn)生上述現(xiàn)象的原因是，在一定溫度范圍內(nèi)，溫度升高，纖維表面的微觀粒子的運(yùn)動加劇，使更多的微觀粒子進(jìn)入顆粒間的接觸面，導(dǎo)致燒結(jié)頸長大速率加快.但燒結(jié)溫度也不能過高，過高會導(dǎo)致纖維熔融，纖維的晶粒顯著增長，表面產(chǎn)生缺陷，燒結(jié)體的強(qiáng)度反而降低.結(jié)果表明，當(dāng)燒結(jié)溫度為950℃時，纖維表面形貌較好，如圖13(c)所示.

圖13 不同燒結(jié)溫度下銅纖維燒結(jié)層的SEM照片F(xiàn)ig.13 SEM photos of copper-fiber sintered layer at different sintering temperatures

3.3.2 燒結(jié)時間的影響

一般來說，燒結(jié)溫度一定時，適當(dāng)延長燒結(jié)時間可以促進(jìn)銅纖維表面的顆粒原子之間的物質(zhì)遷移，從而提高纖維之間的粘合力，改善復(fù)合吸液芯的力學(xué)性能，但過度延長燒結(jié)時間會使纖維中的晶粒過度長大，使內(nèi)部晶粒二次結(jié)晶.圖14為燒結(jié)溫度為950℃時，燒結(jié)時間分別為30、60和90min下銅纖維燒結(jié)層的SEM照片.從圖中可以看到，隨著燒結(jié)時間的延長，纖維表面相對光滑，燒結(jié)時間愈長，燒結(jié)體性能越好，但燒結(jié)時間對燒結(jié)體性能的影響沒有燒結(jié)溫度明顯.通過延長燒結(jié)時間、降低燒結(jié)效率來提高燒結(jié)體性能是不合理的，一般情況下選取燒結(jié)時間為60min較合適.

圖14 不同燒結(jié)時間下銅纖維燒結(jié)層的SEM照片F(xiàn)ig.14 SEM photos of copper-fiber sintered layer at different sintering time

3.3.3 升溫速率的影響

升溫速率是指材料燒結(jié)時溫度上升速度的快慢.升溫速率對于燒結(jié)體宏觀收縮和微觀晶粒長大均起著重要的作用.圖15為燒結(jié)溫度為850℃、燒結(jié)60min，升溫速率分別為3、5和8℃/s時纖維燒結(jié)層的表面形貌.從圖中可以看到，當(dāng)升溫速率為3℃/s時，纖維表面的茸狀形貌較不明顯，這可能是由于升溫速率過慢，使得纖維燒結(jié)時間延長，表面容易產(chǎn)生過燒現(xiàn)象，且內(nèi)部晶粒充分長大，使得表面較光滑;當(dāng)升溫速率為8℃/s時，纖維表面非常光滑，已經(jīng)明顯看到過熔現(xiàn)象，造成此現(xiàn)象的原因主要是升溫速率過快，導(dǎo)致燒結(jié)體內(nèi)出現(xiàn)較大的溫度和應(yīng)力梯度，造成表面燒結(jié)過快，其實(shí)纖維內(nèi)部溫度仍然很低.結(jié)果表明升溫速率為5℃/s較合適.

圖15 不同升溫速率下銅纖維燒結(jié)層的SEM照片F(xiàn)ig.15 SEM photos of copper-fiber sintered layer at different heating rates

4 結(jié)論

為獲得良好性能的熱柱毛細(xì)芯結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)了交錯微溝槽上燒結(jié)一層銅纖維的復(fù)合毛細(xì)芯，其既有較大的毛細(xì)力，又具有較高的滲透率.文中采用犁切－擠壓的方法在普通車床上加工熱柱蒸發(fā)端及冷凝端表面的微溝槽，所得微溝槽表面具有粗糙的表面形貌，并且表面上有許多三維空間翅，有利于強(qiáng)化沸騰及冷凝作用.在微溝槽成形過程中，犁切－擠壓深度、溝槽間距共同決定了熱柱蒸發(fā)端及冷凝端微溝槽的表面形貌.當(dāng)徑向自動進(jìn)給量為0.45mm/r、螺旋狀與徑向犁切－擠壓深度均為0.3mm、徑向微溝槽夾角為3°時，可獲得最優(yōu)的蒸發(fā)沸騰微溝槽結(jié)構(gòu)、當(dāng)螺旋狀犁切－擠壓深度為0.3mm、自動進(jìn)給量為0.50mm/r、軸向微溝槽間距為(1/180)rad時，可以獲得最優(yōu)的冷凝強(qiáng)化溝槽結(jié)構(gòu);在所形成的熱柱蒸發(fā)端及冷凝端微溝槽表面燒結(jié)一層直徑為50μm的銅纖維，當(dāng)燒結(jié)溫度為950℃、燒結(jié)時間為60min、升溫速率為5℃/s時，燒結(jié)層具有最優(yōu)的燒結(jié)性能以及最強(qiáng)的與管壁結(jié)合的能力.

［1］ Wang J，Catton I.Vaporization heat transfer in biporous wicks of heat pipe evaporators［C］∥Proceedings of the 13th International Heat Pipe Conference.Shanghai:IEEE，2004:76-86.

［2］ 陶漢中，張紅，莊駿.小型微槽道熱管90°彎曲前后傳熱性能比較［J］.宇航學(xué)報(bào)，2008，29(2):722-728.Tao Han-zhong，Zhang Hong，Zhuang Jun.Comparison of the heat transfer performance in an AGHP with and without 90°bend［J］.Journal of Astronautic，2008，29(2): 722-728.

［3］ Tao Sulian，Tang Yong，Lu Longsheng，et al.Fabrication and experimental study of heat column［C］∥2010 International Conference on Mechanic Automation and Control Engineering.Wuhan:IEEE，2010:3036-3040.

［4］ 李勇，湯勇，肖博武，等.銅熱管內(nèi)壁微溝槽的高速充液旋壓加工［J］.華南理工大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2007，35(3):1-5.Li Yong，Tang Yong，Xiao Bo-wu，et al.Manufacturing of inner micro grooves of copper heat pipe via high-speed oil-filled spinning［J］.Journal of South China University of Technology:Natural Science Edition，2007，35(3):1-5.

［5］ Ioan Sauciuc，Masataka Mochizuk，Mashiko Kouichi，et al.The design and testing of the super fiber heat pipes for electronics cooling applications［C］∥16th IEEE Semiconductor Thermal Measurement and Management Symposium.San Jose:IEEE，2000:27-32.

［6］ Lin Lanchao，Ponnappan Rengasamy，Leland John.High performance miniature heat pipe［J］.International Journal of Heat and Mass Transfer，2002，45(15):3131-3142.

［7］ Chien Hsin-Tang，Lee Da-Sheng，Ding Pei-Pei，et al.Disk-shaped miniature heat pipe(DMHP)with radiating micro grooves for a TO can laser diode package［J］.IEEE Transactions on Components and Packaging Technologies，2003，26(3):569-574.

［8］ Nakayama W，Daikoku T，Kuwahara H，et al.Dynamic model of enhanced boiling heat transfer on porous surfaces (Part I):experimental investigation［J］.Journal of Heat Transfer，1980，102(3):445-450.

［9］ Tang Yong，Chen Ping，Wang Xiaowu.Experimental investigation into the performance of heat pipe with microgrooves fabricated by extrusion-ploughing process［J］.Energy Conversion and Management，2010(51):1849-1854.

［10］ Wang J L，Catton I.Enhanced evaporation heat transfer in triangular grooves covered with a thin fine porous layer［J］.Applied Thermal Engineering，2001，21(17): 1721-1737.

［11］ 周偉，湯勇，魏小玲，等.多齒刀具制造銅纖維時表面形貌的成形［J］.華南理工大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2008，36(4):23-27.Zhou Wei，Tang Yong，Wei Xiao-ling，et al.Surface formation of copper fibers fabricated by mult-edge tool［J］.Journal of South China University of Technology: Natural Science Edition，2008，36(4):23-27.

［12］ Chi Yong，Tang Yong，Chen Jin-chang，et al.Forming process of cross-connected finned micro-grooves in copper strips［J］.Transactions of Nonferrous Metals Society of China，2007，17(2):267-272.