穩(wěn)定滲流
- 基于Autobank水庫大壩的一些穩(wěn)定滲流分析
分析中,對于穩(wěn)定滲流,符合達西定律的非均各向異性二維滲流場,水頭勢函數(shù)滿足微分方程,公式如下:(1)式中:φ為待求水頭勢函數(shù);x、y為平面坐標;kx為X軸方向的滲透系數(shù);ky為Y方向的滲透系數(shù)[9]。將滲流場用有限元離散,假定單元滲流場的水頭函數(shù)勢φ為多項式,由微分方程及邊界條件確定問題的變分形式,可導出線性方程組,公式如下:[H]{φ}=[F](2)式中:[H]為滲透矩陣;{φ}為滲流場水頭;[F]為節(jié)點滲流量。通過線性方程組的求解,可以得到水庫大壩的節(jié)
水利科技與經濟 2023年8期2023-08-23
- 堰塞壩組成材料隨機性對壩體滲流特性的影響分析
況，工況1為穩(wěn)定滲流方案，上游水位為1 200 m，下游水位1 112 m；工況2為非穩(wěn)定滲流方案，上游水位按1 m/d的速度從1 180 m升至1 200 m，下游水位按1 m/d的速度從1 094 m升至1 112 m。3 計算結果3.1 穩(wěn)定滲流計算結果根據(jù)4組參數(shù)計算的穩(wěn)定滲流結果見表2。表2 穩(wěn)定滲流計算結果4組穩(wěn)定滲流計算結果浸潤線對比如圖4所示。圖4 4組參數(shù)穩(wěn)定滲流浸潤線分布對比從圖4可知：(1)4條浸潤線在壩體內的位置差別較大，這與壩體內
水力發(fā)電 2023年3期2023-04-10
- 某水庫粘土心墻壩滲流及壩坡穩(wěn)定計算分析
校核洪水位的穩(wěn)定滲流計算工況，具體水位情況如圖1所示。圖1 某水庫粘土心墻壩最大橫剖面本次粘土心墻壩壩體的滲流計算時對壩體進行了簡易處理，模型大壩上下游坡度均為1∶3，以便于理正軟件建模和計算[7－9]。滲流量計算結果見表3，而計算的壩體內浸潤線的分布情況見圖2－圖4。分析表3可知，在三種工況下通過壩體的單寬滲流量均很小。在正常蓄水位時，單寬滲流量僅有0.279m3/(d·m)，而在設計洪水位時單寬滲流量僅有0.303m3/(d·m)，僅僅增加了0.024
四川水利 2022年6期2023-01-04
- 水位降落時土壩壩體滲流特性的交互式有限元模型
]，多應用于穩(wěn)定滲流分析中，對非穩(wěn)定滲流一般將庫水位降落劃分為緩降和驟降，仍按照穩(wěn)定滲流的方式進行計算。對緩降認為壩內孔隙水壓力隨水位降落同步發(fā)生變化，對驟降則認為壩內孔隙水壓力隨水位降落不發(fā)生變化，這些都是對實際問題的一種假設，與實際情況不相符，例如劉博[9]按照緩降方式對比加固前、后的心墻壩內浸潤線變化，Lane等[10]采用強度折減法確定水位緩降以及水位瞬時驟降這2種極端情況下的壩坡穩(wěn)定性。目前水位降落過程中壩內各部位的變形和孔壓分布規(guī)律的研究較少,
長江科學院院報 2022年11期2022-12-02
- 細棗池水庫防滲加固方案研究
計算方法對于穩(wěn)定滲流，符合達西定律的非均各向異性二維滲流場，水頭勢函數(shù)滿足微分以下方程：(1)式中：φ=φ(x,y)為待求水頭勢函數(shù)；x，y為平面坐標；Kx，Ky分別為x，y軸方向的滲透系數(shù)。水頭φ還必須滿足一定的邊界條件，經常出現(xiàn)以下幾種邊界條件：(1)在上游邊界上水頭已知φ=φn(2)(2)在逸出邊界水頭和位置高程相等φ=z(3)(3)在某邊界上滲流量q已知(4)其中l(wèi)x，ly為邊界表面向外法線在x，y方向的余弦。將滲流場用有限元離散，假定單元滲流場的
地下水 2022年5期2022-10-18
- 基于Abaqus-Midas GTS的流固耦合下提孜那莆河莎車段堤防岸坡靜力特征研究
算，獲得岸坡穩(wěn)定滲流場中孔隙水壓力及位移分布特征，如圖2所示。從圖中可看出，河道設計水位下，堤防岸坡內孔隙水壓力最大為1.54 MPa，處于堤底部位，達飽和狀態(tài)，其中橋梁支座所在區(qū)處于負孔隙水壓力，為非飽和狀態(tài)，即設計水位下支座所在岸坡區(qū)域處于安全滲流狀態(tài)，此時岸坡浸潤線低于支座所在高程面。從孔隙水壓力分布可知，從堤底至浸潤線面處，孔隙水壓力遞增，各區(qū)間孔隙水壓力分布呈直條狀。從位移分布特征可知，全岸坡內位移分布基本均處于靜定狀態(tài)，僅在橋梁支座上部區(qū)域存在
水利科學與寒區(qū)工程 2022年8期2022-09-14
- 土石壩加高培厚工程穩(wěn)定非穩(wěn)定滲流安全分析研究
工程的穩(wěn)定非穩(wěn)定滲流分析。因此,本文以某土石壩加高培厚工程為研究對象,開展有限元滲流分析計算,基于滲透坡降、滲流量、浸潤線位置來評價壩體及壩基是否滿足滲流穩(wěn)定安全要求。2 工程概況某水庫是一座具有防洪、供水、灌溉等綜合功能的水利樞紐工程。在運行中,水庫的調度主要通過輸水隧洞進行輸水滿足下游灌溉及供水,汛期通過泄洪隧洞、溢洪道進行泄洪,控制水位。擋水建筑物為均質土壩,加固前最大壩高9.6 m,壩頂長351.5 m,壩頂高程50.1 m,壩頂寬4 m,上游壩坡
陜西水利 2022年2期2022-04-20
- 水庫除險加固安全評價中壩體滲流的穩(wěn)定性分析
算下游無水的穩(wěn)定滲流：工況1：置于280.90 m的正常蓄水位情況下。工況2：置于282.83 m的洪水位情況下。特殊應用條件Ⅰ：在校核洪水位下，由于洪水歷時很短，不足以形成穩(wěn)定滲流，即在校核洪水位下形成穩(wěn)定滲流的可能性不大，因此僅考慮水庫水位的非常降落情況。工況3：從校核洪水位(283.29 m)降落至正常蓄水位(280.90 m)時的非穩(wěn)定滲流。工況4：從正常蓄水位(280.90 m)降至死水位(262.75 m)時的非穩(wěn)定滲流。5.2 計算原理根據(jù)流
水利科技與經濟 2022年2期2022-03-01
- 海陸過渡相頁巖氣藏不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型1)
相頁巖氣藏不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型,對其滲流特征分析及儲層參數(shù)評價不利[10-12].因此,亟需開展海陸過渡相頁巖氣藏滲流模型的研究工作.目前,國內外一些學者在頁巖氣藏的滲流理論方面取得了良好的進展.1986年,Lee 和Brockenbrough[13]假設儲層和裂縫之間的流動方式是三線性流,建立了無限大均質地層有限導流垂直裂縫井的三線性滲流模型.隨后,Ozkan 等[14]將三線性流解析模型應用于壓裂水平井試井分析中,分析了非常規(guī)儲層中的不穩(wěn)定滲流特征.進一
力學學報 2021年8期2021-11-10
- 高坪水庫瀝青混凝土心墻石渣壩初步設計研究
常運用條件①穩(wěn)定滲流期，計算上、下游壩坡，水庫水位處于526.00m～504.30m之間的各種水位的穩(wěn)定滲流期；②庫水位降落期，計算上游壩坡，水庫水位處于526.00m～504.30m之間經常性的正常降落。(2)非常運用條件①竣工期，計算上、下游壩坡；②校核洪水位穩(wěn)定滲流期，計算上、下游壩坡，水庫水位在526.31m時的穩(wěn)定滲流期；③庫水位非常降落期，計算上游邊坡，自校核洪水位526.31m降落，降落至死水位以下，以及大流量快速泄空等。2.2.3 計算參數(shù)
四川水利 2021年5期2021-11-02
- 鐵斯巴汗水庫滲流及大壩穩(wěn)定性研究
，計算時均為穩(wěn)定滲流條件，上游水位正常蓄水位為1244.18 m，死水位為1239.13 m。(3)計算成果計算結果見表2。表2 鐵斯巴汗水庫壩體、壩基滲流量計算表由表2可知，穩(wěn)定滲流期(庫水位在1244.18 m時)壩體、壩基總滲漏流量Q=640.76 m3/d。根據(jù)水庫蓄水運行過程，一年大概有2/3的時間是正常運行期，水庫壩體、壩基年滲漏量W年滲=Q×365×2/3。W年滲=640.76(m3/d)×365×2/3=15.59×104m3(1)從計算的
陜西水利 2021年8期2021-09-15
- 基于測壓管數(shù)據(jù)的某水庫土壩滲流安全性分析
核洪水位3種穩(wěn)定滲流工況和設計洪水位降至死水位、校核洪水位降至死水位2種非穩(wěn)定滲流工況(表1)。壩體滲流場計算參數(shù)見表2。表1 滲流穩(wěn)定計算工況表2 滲流穩(wěn)定計算參數(shù)2.3.2滲流計算結果與分析計算得到各工況下大壩等水頭線和浸潤線見圖4，單寬滲流量和出逸點滲透坡降見表3。a)工況1 b)工況2c)工況3 d)工況4e)工況5表3 大壩滲流計算結果由圖4分析可知，大壩各工況計算斷面等水頭線在材料分區(qū)處發(fā)生偏折，在混凝土防滲墻處密集，浸潤線在防滲墻處跌落，浸潤
人民珠江 2021年8期2021-08-20
- 穩(wěn)定滲流作用下有限寬度砂土主動土壓力研究
度出發(fā)，研究穩(wěn)定滲流作用下的有限寬度砂土的主動土壓力具有一定的工程意義。通過模型試驗研究穩(wěn)定滲流作用對有限寬度砂土土體主動土壓力的影響，并對模型試驗進行數(shù)值模擬驗證，進一步系統(tǒng)地研究穩(wěn)定滲流作用下有限寬度砂土主動土壓力問題。1 試驗設備和裝置試驗設備為自主設計、制作的長方體模型箱，其平面尺寸為2.5 m×1.0 m，高為1.5 m，其主體由寬10 cm、厚1 cm的鋼材焊制而成，左右兩側安裝厚20 mm的鋼化玻璃。模型箱從左向右依次分為滲流水儲蓄室、擋墻活
華東交通大學學報 2021年2期2021-06-18
- 上蔣水庫大壩除險加固工程防滲效果分析
計算工況為：穩(wěn)定滲流期：上游正常蓄水位，設計洪水位，校核洪水位。非穩(wěn)定滲流期：校核洪水位降至正常蓄水位，正常蓄水位降至死水位。3)參數(shù)選取：本次滲流計算參數(shù)根據(jù)《臨海市上蔣水庫除險加固工程地質勘察報告》選取，詳見表1。表1 巖土物理力學計算參數(shù)表4)計算成果：經計算，大壩在正常蓄水位、設計洪水位和校核洪水位時，浸潤線均在下游棱體逸出。大壩穩(wěn)定滲流期下游壩坡逸出點處滲透坡降為0.31，逸出點高程為72.38m，最大逸出坡降為0.69。水位降落期上游壩坡逸出點
黑龍江水利科技 2021年4期2021-05-24
- 基于ANSYS計算下水庫土石壩滲流場與應力變形場特性分析研究
型圖2.2 穩(wěn)定滲流本文共計算了壩體六個特征部位的穩(wěn)定滲流場，將土石壩分為左右兩側，分別與岸坡連接，另還有與混凝土壩體交界面。圖3為左側土石壩的網格圖及2個特征剖面滲透壓力云圖，1-1為未設置防滲墻剖面，2-2為設置有防滲墻結構剖面。從圖3中可看出，左側壩肩1-1剖面上滲透壓力分布處于平穩(wěn)不變狀態(tài)，剖面上呈層次性分布，計算出1-1剖面上游水位高程為130.5 m，而下游水位高程基本與之一致，亦為130.5 m，即不存在顯著水頭差；相反，在2-2剖面上游水頭
水利科學與寒區(qū)工程 2021年2期2021-05-17
- 基于能量損失率最小原理求解穩(wěn)定滲流場滲透系數(shù)
出了一種計算穩(wěn)定滲流場滲透系數(shù)的有限單元方法。該方法無需進行現(xiàn)場抽水試驗，并考慮了水躍現(xiàn)象[9-11]的影響，基于能量損失率最小原理[12-14]計算潛水含水層的滲透系數(shù)。采用該方法計算了兩個工程案例，求得了兩個基坑滲流區(qū)域的滲透系數(shù)，并與實測值進行對比，結果表明本文方法具有較高精度，對其滲流場的分析與降水工程的設計有指導意義。1 基本理論由變分原理可知，滲流場基本微分方程的定解問題等價于求解滲流能量泛函的極值問題，構造如下泛函：(1)[K]{h}={f}
水利與建筑工程學報 2021年2期2021-05-13
- 地下工程排水措施失效非穩(wěn)定滲流效應研究
法多數(shù)是考慮穩(wěn)定滲流的情況，對于排水孔的非穩(wěn)定滲流效應研究較少。此外，目前多數(shù)研究僅針對于排水失效前后地下穩(wěn)定滲流場的情況，而實際上，排水措施失效過程及失效后滲流場的變化都是隨時間變化的非穩(wěn)定過程，僅僅采用穩(wěn)定滲流分析存在一定局限性。本文基于排水孔模擬的隱式復合單元法[5]，考慮排水孔的給水度、單位貯存量等非穩(wěn)定滲流參數(shù)的等效方法，提出非穩(wěn)定滲流情況下排水孔的模擬方法，同時，結合非穩(wěn)定滲流的拋物型變分不等式提法[6]，探究地下滲流場在排水措施失效后隨時間的
水電與新能源 2021年4期2021-05-07
- 某水電站鑲嵌式混凝土面板堆石壩滲流分析
，研究壩體在穩(wěn)定滲流場和非穩(wěn)定滲流場情況下的變化規(guī)律[5-8]。1 工程概述該水電站于21世紀初正式建造，是一座以發(fā)電為主要目的的水利水電樞紐工程，工程規(guī)模為一等大(Ⅰ)型。該水電站壩型為鑲嵌式混凝土面板堆石壩。其壩址正常蓄水位為2 715.0 m，死水位為2 710.0 m。水庫調節(jié)庫容為2.39×108m3，正常蓄水位時對應庫容為14.724×108m3，死水位時對應庫容為14.724×108m3[9]。水電站中有3臺水輪發(fā)電機組，單機容量均為400
水利科技與經濟 2021年3期2021-04-27
- 斜心墻土石壩穩(wěn)定—非穩(wěn)定滲流分析與評價
進行穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流分析,進而對土石壩的滲透穩(wěn)定性進行評估。通常相關學者的評價指標包括滲流量與出逸點滲透坡降。然而,傳統(tǒng)土石壩滲流計算分析,一般主要針對均質土壩、心墻壩、混凝土面板堆石壩的滲流計算分析較多,對黏土斜心墻壩穩(wěn)定—非穩(wěn)定滲流研究報道較少[3]。因此,本文以某壤土斜心墻壩為工程背景,開展?jié)B透穩(wěn)定計算,基于計算指標來評價滲透穩(wěn)定及滲漏損失是否滿足安全要求。2 工程概況某水庫為一灌溉、供水和防洪的綜合利用水利樞紐工程,水庫設計總庫容為528 萬m3。
陜西水利 2021年12期2021-02-22
- 水位升降條件下馱英水庫上游圍堰滲流及穩(wěn)定性分析
變，還產生非穩(wěn)定滲流現(xiàn)象和滲透壓力，使得土體顆粒間的有效應力快速變小，降低壩體土料的抗剪強度，從而影響到壩體的安全穩(wěn)定性[3]。庫水位驟升對上游迎水坡的穩(wěn)定也是不利的。因此，有必要對庫水位驟升驟降工況下土石圍堰進行滲流及穩(wěn)定性分析，為圍堰安全評價提供參考[4]。1 工程概況馱英水庫主要建筑物有瀝青混凝土心墻堆石攔河壩、右岸溢洪道、右岸河道電站發(fā)電引水隧洞、右岸泄洪隧洞、左岸灌溉發(fā)電引水系統(tǒng)、渠首電站廠房、壩后河道電站廠房及場內永久交通道路等。攔河壩采用瀝青
廣西水利水電 2020年6期2021-01-06
- 壩基覆蓋層非穩(wěn)定滲流場與應力場耦合分析
連續(xù)介質非穩(wěn)定滲流場與應力場耦合原理二維連續(xù)介質應力場影響下非穩(wěn)定滲流場的數(shù)學模型[2]為：(1)式中：h=h(x,y,z)為水頭函數(shù)；k(σMij)=k(x,y,z)為各向滲透系數(shù)。應力場函數(shù)數(shù)學模型為：(2)式中：Ω為滲流面下壩基區(qū)域；f1(x，y，z)為Γ1上水頭分布；f2(x，y，z)為Γ2上流量分布。3 工程實例3.1 工程概況某工程位于甘肅省文縣境內，工程效益以發(fā)電為主，兼具生態(tài)灌溉功能。樞紐建筑物主要由混凝土面板堆石壩、引水洞、溢洪洞及發(fā)電
黑龍江水利科技 2020年11期2020-12-11
- 淺談磨刀坑水庫大壩滲流穩(wěn)定計算分析
計的建議值，穩(wěn)定滲流期土的抗剪強度指標采用慢剪指標，非穩(wěn)定滲流期采用固結快剪指標。土層物理力學參數(shù)表見表3。表3 土層物理力學參數(shù)表2)計算方法：根據(jù)《碾壓式土石壩設計規(guī)范》(SL274—2001)，壩體抗滑穩(wěn)定復核采用簡化畢肖普法。3)壩坡穩(wěn)定計算工況：根據(jù)土石壩相關規(guī)范，壩坡穩(wěn)定計算工況包括：正常蓄水位穩(wěn)定滲流下的上下游壩坡；設計洪水位穩(wěn)定滲流下的上下游壩坡；1/3壩高水位穩(wěn)定滲流下的上游壩坡；設計洪水位降至正常蓄水位非穩(wěn)定滲流的上游坡；正常蓄水位降至
黑龍江水利科技 2020年7期2020-08-03
- 白草坪水庫主壩滲流穩(wěn)定和結構穩(wěn)定分析
。計算工況。穩(wěn)定滲流期：正常蓄水位288.0m 情況下的穩(wěn)定滲流期；設計洪水位293.84m 情況下的穩(wěn)定滲流期；校核洪水位296.16m 情況下的穩(wěn)定滲流期。非穩(wěn)定滲流期：正常蓄水位288.0m 降至死水位265.14m 情況下的非穩(wěn)定滲流期；設計洪水位293.84m 降至汛限水位288.0m 情況下的非穩(wěn)定滲流期；校核洪水位296.16m 降至汛限水位288.0m 情況下的非穩(wěn)定滲流期。計算結果。穩(wěn)定滲流期：正常蓄水位288.0m 滲透坡降計算值為0.
河北水利 2020年1期2020-03-05
- 煤儲層滲透率擬穩(wěn)定評價方法
分研究均基于穩(wěn)定滲流模型。煤層氣儲層屬于衰竭開發(fā)，無能量供給，與穩(wěn)定滲流差異較大。為了明確煤層滲透率大小及分布規(guī)律，現(xiàn)從煤層氣井單相排水階段時的壓降規(guī)律出發(fā)，建立不穩(wěn)定滲流模型下滲透率計算方法。旨在為煤儲層物性和煤層氣開發(fā)方面提供較為詳盡的理論依據(jù)。1 擬穩(wěn)定評價方法建立1.1 擬穩(wěn)定評價方法原理分析對于煤層氣儲層，儲集層外面無能量補充，且多口井排采時，根據(jù)疊加原理，井距位置處可等效為一條不滲透的封閉邊界。且由于煤層氣屬于吸附氣，只有當壓力低于臨界解吸壓力
科學技術與工程 2020年36期2020-02-04
- 赤金峽水庫土石壩穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流分析與評價
進行穩(wěn)定和非穩(wěn)定滲流計算。目前對新建大型土石壩開展的滲流分析較多，但是有關已建大壩的穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流分析，文獻報道較少[2～3]。本文對赤金峽水庫土石壩開展穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流分析，基于滲流分析結果評價大壩的滲透穩(wěn)定及滲透損失是否滿足安全要求。1 工程概況赤金峽水庫位于玉門市以北50km，地處石油河中游。是一座以灌溉為主兼顧防洪的水庫，工程等級為III等，總庫容3878萬m3，有效庫容2118.5 m3，現(xiàn)灌溉面積8萬畝，設計灌溉面積近期10萬畝，遠期16萬畝
陜西水利 2019年10期2019-11-22
- AutoBank軟件在圍堰邊坡滲流穩(wěn)定計算中的應用
滲流計算二維穩(wěn)定滲流的微分方程為第一類邊界條件，即水頭邊界條件為H|Γ1=f(x,y,z)第二類邊界條件，即流量邊界條件為第三類邊界條件，即自由面邊界條件為穩(wěn)定滲流有限元計算式為[K]{H}={F}以上式中kx、ky——x、y方向的滲透系數(shù)；H——飽和—非飽和水流總水頭；[K]——滲透矩陣。3.2 抗滑穩(wěn)定計算抗滑穩(wěn)定分析采用簡化畢肖普法,計算時考慮堰頂汽-20的汽車荷載。穩(wěn)定滲流期抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)計算采用有效應力法，計算公式為施工期抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)計算采
中國水能及電氣化 2019年6期2019-06-26
- 動態(tài)地下水位變化引起的基坑底抗?jié)B流穩(wěn)定性計算新方法
，提出考慮非穩(wěn)定滲流的基坑底抗?jié)B流穩(wěn)定性簡化計算方法。通過算例計算，進行出逸比降的解析解正確性驗證和影響因素分析，并將該方法應用于工程案例。研究結果表明：當基坑土體滲透系數(shù)較大時，考慮非穩(wěn)定滲流的出逸比降解析解答與傳統(tǒng)穩(wěn)定滲流假定的結果一致，驗證了解析解的正確性；出逸比降的影響因素可通過與土體滲透系數(shù)、壓縮模量正相關，與地下水位變化的角頻率和計算模型細粒土層總厚度的平方負相關的量綱一因子統(tǒng)一表示；在實際工程中，出逸比降與地下水位的變化不同步，應注意工程降水
中南大學學報（自然科學版） 2019年3期2019-04-15
- 河道洪水期數(shù)值模擬分析研究
位變動形成非穩(wěn)定滲流場，在非穩(wěn)定滲流作用下河道岸坡和地基極易發(fā)生滲透破壞[1- 3]，本文通過采用三維非穩(wěn)定飽和-非飽和滲流有限元程序計算模擬，分析評價河道在分穩(wěn)定滲流作用下的滲透特性[4- 7]，并提出相應的工程措施。1 有限元模型根據(jù)河道結構形式，建立河道三維有限元計算模型。河道長度為100m，寬度為20m，高度28m，溝底標高為2.80m，岸坡坡比為1∶1.5。模型截取范圍和主要剖面位置示意圖如圖1所示。圖1 河道三維計算模型2 河道參數(shù)根據(jù)地勘報告
水利規(guī)劃與設計 2019年2期2019-03-18
- 東谷水庫水利樞紐工程壩坡穩(wěn)定復核計算分析
1 m時形成穩(wěn)定滲流的下游坡；(2)上游水位設計洪水位148.00 m，下游水位為93.0 m時形成穩(wěn)定滲流的下游坡；(3)上游水位校核洪水位149.35 m，下游水位為93.80 m時形成穩(wěn)定滲流的下游坡；(4)上游水位由正常蓄水位148.00 m降至130.00 m時的形成非穩(wěn)定滲流的上游坡。2.2 計算方法依據(jù)《碾壓式土石壩規(guī)范》(SL274-2001)，壩坡靜力穩(wěn)定計算采用剛體極限平衡法，對于穩(wěn)定滲流期或水庫水位降落期，采用簡化畢肖普法進行穩(wěn)定分析
陜西水利 2018年6期2018-12-14
- 庫水位下降過程中粘土心墻壩滲流及變形研究
根據(jù)穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流理論以及應力應變本構模型，利用二維有限元計算方法，仔細分析庫水位下降過程中的浸潤線、滲流量以及應力場的變化，最終結果對確保大壩安全運行有指導作用。1 計算方法及原理1.1 滲流微分控制方程式中：x、y是空間坐標；h 是水頭函數(shù)；kx、ky 是以 x、y軸為主軸方向的滲透系數(shù)；t是時間坐標；H為平均滲流深度；μ是給水度。邊界條件：二類邊界（已知流量邊界） （5）（1）～（2）為二向非穩(wěn)定滲流基本微分方程式，（3）～（5）為方程式的定解條件
陜西水利 2018年6期2018-12-14
- 非穩(wěn)定滲流期解析法在均質土壩浸潤線確定中的應用
均質土壩在非穩(wěn)定滲流期的浸潤線，對大壩安全運行具有一定的借鑒意義。1 計算原則當水庫水位下降時，壩體空隙中所含的水分，一部分會從上游坡面逸出，導致壩體中的浸潤線逐漸下降，但其下降速度滯后于庫水位下降速度，從而形成非恒定滲流。此時大壩上游坡受到滲流作用力，穩(wěn)定性減弱。尤其當水庫水位驟降時，滲流作用力變大，再加上孔隙壓力的影響，就有可能導致上游坡失穩(wěn)，發(fā)生坍塌，因而在重要的工程設計中，需要對非穩(wěn)定滲流期大壩上游坡的穩(wěn)定性進行校核。目前為止嚴格求解非穩(wěn)定滲流期大
水利技術監(jiān)督 2018年5期2018-10-19
- 毛細透排水管排水滲流模型及設置間距研究
模型2.1 穩(wěn)定滲流模型若同一時間內入滲補給水量與排水量相等，且不隨時間變化，則地下水運動為穩(wěn)定流，滲流模型如圖4所示。圖中：H0為排水管高度；hc為水位最高點高度。圖4 穩(wěn)定滲流模型(4)求解式(4)可得排水管間的浸潤線方程為(5)2.2 非穩(wěn)定滲流模型當入滲補給水量大于排水管排水能力時，地下水位不斷上升，當降雨停止后，地下水位降低。在排水管作用下，地下水位、排水量以及浸潤線均隨時間變化，此時地下水運動不再是穩(wěn)定狀態(tài)，有必要建立不同條件下的非穩(wěn)定滲流模型
中國鐵道科學 2018年4期2018-08-09
- 基于Geo-studio的水位驟降對土質心墻壩坡穩(wěn)定分析
降速率下的非穩(wěn)定滲流場及上游壩坡穩(wěn)定，三種工況水位均從正常蓄水位187.00 m下降至163.00 m，下降速率分別為0.1 m/h、0.2 m/h和0.3 m/h，按照線性變化下降。同時對應于不同水位下降速率分析了防滲料滲透系數(shù)不同時壩體的滲流及上游壩坡穩(wěn)定性。計算工況見表2。表2 計算工況3.2 水位驟降速率對非穩(wěn)定滲流場的影響對于穩(wěn)定及非穩(wěn)定滲流計算的理論，已有很多文章[1-5][9-10]作了介紹，在此不再贅述。通過在Seep/w里進行計算分析，三
陜西水利 2018年4期2018-08-04
- 病險水庫均質壩加固滲流穩(wěn)定性計算分析
律，巖土體非穩(wěn)定滲流場的控制性微分方程可表述為：式中 ?x， ?y分別為x，y軸方向；kx，ky分別為x，y方向的滲透系數(shù)（m/s）；H為水頭（m）；Q為邊界滲漏量（m3/s）；Mw為水土特征曲線的斜率；γw為水重度，取1000kg/m3。進一步采用（Glerkin）加權余量法，則可推導出有限元滲流方程［7-9］，如式（2）：式中 τ為單元厚度（m）；A為單元面積（m2）；λ為Mwγw；B為水力梯度矩陣；C為單元導水率矩陣；H為水頭向量；N為插值函數(shù)向量；
水科學與工程技術 2018年3期2018-07-05
- 水平井二維穩(wěn)定滲流場分析及應用
球體模型分析穩(wěn)定滲流場[7]，袁淋等重點研究水平井及其酸化措施后的產能問題[8-10]?？傮w來看，目前，國內外的研究成果公式極其復雜，難以推廣應用。在薄層油藏開發(fā)中，為提高開發(fā)效果，應用水平井開發(fā)是一種常用方法[11-12]，這種情況可簡化為水平井二維滲流，因此，研究水平井二維穩(wěn)定滲流具有重要意義。本次研究通過儒可夫斯基變換，把水平井二維穩(wěn)定滲流轉換為直井徑向二維穩(wěn)定滲流，開展水平井二維穩(wěn)定滲流場中等勢線、流線以及滲流速度研究，并據(jù)此開展水平段長度優(yōu)化、水
西南石油大學學報(自然科學版) 2018年3期2018-06-09
- 基于PLAXIS的灌注樁加固堤防邊坡深度優(yōu)化設計研究
深度下堤防在穩(wěn)定滲流期和水位消落期兩種工況下的邊坡穩(wěn)定性、滑裂面和樁體彎矩進行計算分析。經計算，該工程斷面灌注樁最優(yōu)設計深度為12m，既能滿足穩(wěn)定性要求，又更加經濟合理。計算過程可為同類堤防工程的加固設計提供參考。堤防；PLAXIS；穩(wěn)定性；彎矩；安全系數(shù)1 工程概況瀘縣城區(qū)瀨溪河堤防工程全長2.4km，防洪標準為20年一遇，堤防工程級別為4級，設計堤型為復合式堤型，堤身采用石碴填筑，設計堤線基本沿河岸布置。該堤防工程區(qū)地勢總體由北向南傾斜，丘頂高程316
水利建設與管理 2017年12期2018-01-06
- 橋梁基礎對岸坡滲透穩(wěn)定及抗滑穩(wěn)定性影響分析
坡的穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流場開展了對比分析，并在此基礎上采用二維極限平衡方法分析了橋梁基礎對岸坡抗滑穩(wěn)定性的影響。穩(wěn)定-非穩(wěn)定滲流；滲透穩(wěn)定性；抗滑穩(wěn)定性1 滲流有限元分析方法堤防、岸坡的滲流場為典型的無壓滲流場，屬邊界非線性問題。采用有限元法求解無壓滲流場時，通常采用固定網格法。典型的固定網格法有剩余流量法、單元滲透矩陣調整法、加密高斯點法以及初流量法等[1～4]。這些方法的不足之處是理論不夠嚴密，難以對滲流出滲點和自由面進行準確定位，且計算結果具有顯著的網格
水利水電快報 2017年11期2017-12-05
- 反調節(jié)水庫土工膜防滲工程穩(wěn)定性分析
出的正常蓄水穩(wěn)定滲流期和庫水位降落期的浸潤線均較低。正常穩(wěn)定蓄水滲流期的滲透比降最大值為2.23，發(fā)生位置為結合槽底部，壩體內滲透比降最大值為0.22，下游溢出點滲透比降最大值為0.024，顯著低于允許比降值0.53，說明正常蓄水位穩(wěn)定滲流期無滲漏破壞危險。庫水位降落期的各時段上游坡向壩殼外指向的滲透比降最大值均為0，顯著低于允許比降，說明庫水位降落期也不會發(fā)生滲漏破壞危險。2.3 穩(wěn)定分析圖4 大壩穩(wěn)定期與非穩(wěn)定期滲流計算浸潤線示意圖(單位：m)利用強度
水利建設與管理 2017年9期2017-09-22
- 土石壩飽和—非飽和穩(wěn)定滲流場影響分析
飽和—非飽和穩(wěn)定滲流場影響分析韓 雪(通河縣水務技術服務中心，黑龍江 通河 150900)土石壩是當今最為常用的一種壩型，而防滲體系的構建對壩體穩(wěn)定具有十分重要的作用，國內外的多起水利工程安全事故足以引起足夠的重視。進行土石壩的滲流分析需要將滲流場定義為飽和和非飽和區(qū)的共同體，過去的經驗已然證明二者的相輔相成。二者相比非飽和滲流的運動特性相對復雜，影響因子也較飽和滲流多。文章結合工程實例，運用有限元數(shù)值模擬出土石壩在飽和與非飽和滲流中滲流場的變化規(guī)律，得出
黑龍江水利科技 2017年5期2017-08-09
- 地震作用下高面板砂礫石壩滲流-應力耦合研究
而計算壩體非穩(wěn)定滲流場，建立以混凝土損傷模型和堆石料廣義塑性模型為基礎的非穩(wěn)定滲流-應力耦合計算方法，分析在非穩(wěn)定滲流作用下，大壩應力和變形的變化規(guī)律。結果表明：壩體為弱透水時，地震結束后大壩在非穩(wěn)定滲流作用下，壩體小主應力顯著減小，面板產生向上拉伸、向外彎曲趨勢的位移增量，面板部分區(qū)域損傷值變大。評價大壩極限抗震能力時，除了考慮地震結束時面板的損傷狀態(tài)，還應進一步考慮面板破壞后非穩(wěn)定滲流對應力場的影響。高面板砂礫石壩；非穩(wěn)定滲流-應力耦合；面板損傷；極限
水利與建筑工程學報 2017年3期2017-07-03
- 基于飽和理論的滲流分析研究及應用
正常蓄水位下穩(wěn)定滲流等勢線圖見圖1，滲流計算結果見表2。圖1 楊莊水庫在正常蓄水位下穩(wěn)定滲流等勢線圖表2 二維滲流計算結果2.3 計算結果分析楊莊大壩壩體及壩基土層主要為粉質黏土，根據(jù)地質資料確定壩體滲流比降允許值J允=0.55。根據(jù)滲流計算結果，大壩在校核洪水位穩(wěn)定滲流期滲流下游逸出點比降值大于允許滲流比降0.55，不滿足要求，并且在該工況下單寬滲流量較大，出逸點也較高。大壩壩基和壩肩分布第四系上更新統(tǒng)沖洪積黏性土，強度和透水性滿足低土石壩壩基要求。但大
長江工程職業(yè)技術學院學報 2017年2期2017-06-19
- 頁巖氣不穩(wěn)定滲流壓力傳播規(guī)律和數(shù)學模型
院）頁巖氣不穩(wěn)定滲流壓力傳播規(guī)律和數(shù)學模型朱維耀1，亓倩1，馬千1，鄧佳1，岳明1，劉玉章2（1.北京科技大學土木與環(huán)境工程學院；2.中國石油勘探開發(fā)研究院）利用穩(wěn)定狀態(tài)依次替換法，研究了頁巖基質儲集層內壓力擾動的傳播規(guī)律，得到動邊界隨時間變化的關系，考慮解吸、擴散、滑移作用及動邊界的影響，建立了頁巖氣不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型。采用拉普拉斯變換，求解了內邊界定產、外邊界為動邊界條件下的不穩(wěn)定滲流壓力特征方程。結合中國南方某海相頁巖氣藏儲集層參數(shù)，應用MATLAB
石油勘探與開發(fā) 2016年2期2017-01-11
- 桎木水庫大壩滲流與穩(wěn)定分析
科院的二維非穩(wěn)定滲流及壩坡穩(wěn)定分析有限單元法程序UNSST2（UnsteadySeepageandStability）。2.4滲流計算2.4.1滲流計算工況的確定根據(jù)《碾壓式土石壩設計規(guī)范》（SL274-2001）第7.1.2條規(guī)定：滲流計算時應考慮水庫運行出現(xiàn)的各種不利條件。本次滲流計算分析按以下工況進行：①上游正常蓄水位與下游相應的最低水位；②上游設計洪水位與下游相應的水位；③上游校核洪水位與下游相應的水位；④上游為1/3壩高水位與下游相應的水位；⑤庫
湖南水利水電 2016年5期2016-11-14
- 洪水位變化對堤防穩(wěn)定的影響
中的非飽和非穩(wěn)定滲流和穩(wěn)定滲流，得到了堤防邊坡滲流變化規(guī)律和安全系數(shù)，并采取了提高堤防穩(wěn)定的措施。關鍵詞堤防穩(wěn)定洪水非飽和非穩(wěn)定滲流隨著我國經濟建設的快速發(fā)展和河道整治的逐步完善，堤防的安全問題也越來越多地呈現(xiàn)在人們面前。堤防的破壞因素除了常見的沖刷、流土、管涌之外，一個重要的破壞因素就是洪水消退引起的滲透破壞。一般情況下，洪水歷時短，強度大，不如水庫水位容易控制，所以堤防的水位在短時間內有暴漲暴落的情況，極大地影響了堤防迎水面邊坡的穩(wěn)定性。1 堤防邊坡穩(wěn)
水利水電工程設計 2016年1期2016-07-16
- 應力敏感低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流特征研究
低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流特征研究張小龍 楊志興 時 瓊 李 寧 陳 蠡中海石油(中國)有限公司上海分公司， 上海 200335應力敏感效應普遍存在于低滲透氣藏開發(fā)過程中。為了研究應力敏感條件下低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流特征，在考慮滲透率應力敏感效應的基礎上，建立了低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流模型，通過模型求解和Stehfest數(shù)值反演方法獲得了模型的實空間解，在此基礎上實例分析了應力敏感對無限大邊界、封閉邊界及定壓邊界低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流壓力動態(tài)特征的影響。研究結果表明，井
天然氣與石油 2016年1期2016-02-07
- 考慮滑脫效應的低滲氣藏不穩(wěn)定滲流特征
的低滲氣藏不穩(wěn)定滲流特征張小龍（中海石油（中國）有限公司上海分公司，上海200030）低滲低壓氣藏滲流過程中存在氣體滑脫效應，作為氣藏開發(fā)過程中的有利因素其影響不能忽略。在考慮氣體滑脫效應的基礎上，建立了低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流模型，通過模型求解和Stehfest數(shù)值反演方法獲得了模型的實空間解，在此基礎上，實例分析了滑脫效應對低滲透氣藏不穩(wěn)定滲流壓力動態(tài)特征的影響。研究結果表明氣井定產量生產時，滑脫效應越強，地層壓力降低越小，壓降漏斗越平緩，地層能量衰竭越緩
油氣藏評價與開發(fā) 2015年6期2015-05-09
- 錢塘江斜坡式海塘遭遇超強臺風滲流特性研究
壩內將形成非穩(wěn)定滲流。在非穩(wěn)定滲流中，滲流自由面隨時間的變化而變化，滲流場的形狀和邊界條件也較復雜。利用有限元法求解飽和—非飽和滲流問題，國內外已有不少研究成果。如美國的Neuman提出的有限單元法求解土壩飽和—非飽和滲流場的數(shù)值方法［1］，以及日本赤井浩一用相同理論進行了數(shù)值計算和模型驗證［2］，在國外研究的帶動下，國內也出現(xiàn)了一些學者，如吳良驥也對滲流問題開展深入研究，且獲得了很多有價值的成果［3］。而國內對于錢塘江兩岸的海塘在超標準風暴潮下水位驟升驟
浙江水利科技 2014年6期2014-12-31
- 海塘滲透破壞數(shù)值模擬及滲透特性
和非飽和／非穩(wěn)定滲流。某些情況下，海塘內的滲流很難達到穩(wěn)定滲流狀態(tài)，滲透穩(wěn)定性就較高。而在另外一些情況下，海塘內的滲流會較快達到穩(wěn)定滲流狀態(tài)，并在穩(wěn)定滲流條件下長期工作，滲透穩(wěn)定性就較低，易發(fā)生滲透破壞。因此，洪水滲透下海塘達到穩(wěn)定滲流所需時間相差較大的話，采用穩(wěn)定滲流分析方法得到相同的安全系數(shù)，海塘安全度實際上是不同的。而中國現(xiàn)行的《堤防工程設計規(guī)范》規(guī)定，采用穩(wěn)定滲流分析方法計算出逸坡降，并以此評價海塘的滲透穩(wěn)定性，這在很多情況下是不妥當?shù)?。為了準確評
土木與環(huán)境工程學報 2013年1期2013-11-20
- 變形雙重介質分形油藏不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型有限元法求解研究
質分形油藏不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型有限元法求解研究張 勇 (瀘州醫(yī)學院生物醫(yī)學工程系，四川 瀘州 646000)何國良 (電子科技大學數(shù)理學院，四川 成都 611731)變形雙重介質分形油藏的不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型，當邊界條件為第一類邊界條件時，用預估-校正法可以很好地解決；當邊界條件含有第二類邊界條件時，證明差分解的存在性和收斂性時卻遇到巨大困難。為了較為簡單地解決上述問題，采用有限元方法求其數(shù)值解，并證明了有限元離散解的存在性和收斂性，為其在石油工程中的應用提供
長江大學學報(自科版) 2013年22期2013-11-06
- 修正等時試井等時段數(shù)據(jù)確定氣井產能方程
程主要包括不穩(wěn)定滲流過程和擬穩(wěn)定滲流過程，其壓力平方二項式表達方程如下所示：不穩(wěn)定產能方程：擬穩(wěn)定產能方程：不穩(wěn)定層流系數(shù)：根據(jù)不穩(wěn)定滲流階段氣井產能方程和擬穩(wěn)定滲流階段氣井產能方程的推導過程可知，在不穩(wěn)定滲流階段，產能方程層流系數(shù)與時間成單對數(shù)直線關系，在擬穩(wěn)定滲流階段，產能方程層流系數(shù)為一定值，而紊流系數(shù)在不穩(wěn)定滲流階段和擬穩(wěn)定滲流階段都為同一數(shù)值。2 產能方程確定方法利用方程（4）和（5）求取氣井在不穩(wěn)定滲流階段產能方程層流系數(shù)和紊流系數(shù)的變化：繪制
石油化工應用 2013年9期2013-07-04
- 基于ABAQUS的內河航道岸坡穩(wěn)定性分析
本文主要研究穩(wěn)定滲流和波浪力對岸坡的影響。在滲流方面，陳麗剛［1］基于ABAQUS對邊坡穩(wěn)定滲流進行了流固耦合分析。張曉詠［2］應用ABAQUS對壩體的滲流進行了研究，并驗證了強度折減法的可靠性。周群華、章廣成等［3-4］研究了水位變化對邊坡穩(wěn)定性的影響。在船行波方面，項菁等［5-7］對船行波波要素的特點以及現(xiàn)有的一些計算公式進行了總結和分析。盧無疆［8］對高速雙體客船和普通船的船行波進行了現(xiàn)場觀測，得到了各種波浪要素。簡文彬［9］對邊坡對循環(huán)荷載的響應進
水道港口 2012年2期2012-12-05
- 《DQB》程序在土石壩安全鑒定中的應用
二向穩(wěn)定及非穩(wěn)定滲流計算程序《DQB》，可用于穩(wěn)定滲流分析，又可用于非穩(wěn)定滲流分析，并能適用于均質、心墻、斜墻土壩不同排水型式的變化。數(shù)據(jù)準備工作量小，計算速度快，節(jié)約了大量的時間，避免了手算的繁雜和不準確性，提高了計算成果的準確性和精確度。同時根據(jù)計算成果繪出的滲流網圖，能夠很形象直接地表達出大壩理論浸潤線位置及各百分數(shù)等勢線分布情況。滲流計算程序《DQB》；安全鑒定；土石壩0 前言土石壩二向穩(wěn)定及非穩(wěn)定滲流計算程序《DQB》，系由南京水利科學研究院水工
科技視界 2012年26期2012-04-13
- 紅旗水庫主壩防滲加固措施評價
為：上式為非穩(wěn)定滲流基本方程式。當為穩(wěn)定滲流時,假定水和土均不可壓縮,即 =0時，式（1）變?yōu)椋寒敐B透系數(shù)為常數(shù)時，上式為：若為各向同性，kx=ky=kz，則式（3）變?yōu)?Laplace 方程：式中h——水頭函數(shù)；x、y、z——空間坐標；t——時間坐標；kx、ky、kz——分別是以x、y、z軸為主軸方向的滲透系數(shù)；Ss——單位存儲量。2.2 有限元計算方法［1］對滲流場計算域進行有限元離散,采用三結點的三角形單元和線性插值函數(shù),線性代數(shù)方程組用改進平方根法
湖南水利水電 2010年2期2010-07-12
- 明月水庫滲流及抗滑穩(wěn)定分析計算
算按穩(wěn)定和非穩(wěn)定滲流分別計算。穩(wěn)定滲流分正常、設計、校核水位三種工況;非穩(wěn)定滲流分正常蓄水位→1/2壩高水位、1/2壩高水位→死水位兩種工況,計算各種工況下的壩體浸潤線和最大滲透比降。各工況下大壩上下游水位如下表:表2 各工況下大壩上下游水位水庫庫水位降落主要考慮水庫需要放空時的工況,利用灌溉涵管將庫水排至下游,期間庫水位連續(xù)降落。根據(jù)明月水庫庫水位-庫容關系曲線及水庫灌溉涵管的泄流曲線,計算得到明月水庫庫水位降落曲線。計算結果顯示,利用灌溉涵管放水,使庫
水利規(guī)劃與設計 2010年5期2010-06-12
- 材料的各向異性對滲流場的影響分析
算表表2 非穩(wěn)定滲流計算時步表2.2.1 穩(wěn)定滲流計算結果分析由于非飽和區(qū)的存在,浸潤線附近的飽和區(qū)的滲流水會穿過浸潤線而進入非飽和區(qū);增加水平方向的滲透系數(shù),更多的水流向下游,負壓區(qū)逐漸減小,等勢線向下游推移,如圖2～4所示.從表3可以看出,隨著水平滲透系數(shù)的增加,更多的水向下游滲流,逸出點略有抬升,意味著浸潤線抬升,滲流量明顯增大,說明材料的各向異性對其影響較大.表3 穩(wěn)定滲流計算結果對照表2.2.2 非穩(wěn)定滲流計算結果圖5～10可以看出(圖中的數(shù)字為
三峽大學學報(自然科學版) 2010年1期2010-03-07
- 堰塞壩滲透穩(wěn)定性評估
．1．1 非穩(wěn)定滲流計算分析方法非穩(wěn)定滲流場指其基本表征量隨時間而變化的滲流情況，即考慮壓縮性的非均質各向異性，非穩(wěn)定滲流微分方程式式中：h＝h（x，y，z，t）為待求水頭函數(shù)；kx，ky，kz為以x，y，z軸為主方向的滲透系數(shù)；Ss為單位貯水量或貯存率其中Ec為彈性模量。對均質各向同性材料，式（2）變?yōu)榉?span id="syggg00" class="hl">穩(wěn)定滲流有限元計算公式為式中：［K］為總體滲透系數(shù)矩陣；｛h｝為各結點水頭向量；［S］為壓縮土體內部單元貯水系數(shù)矩陣；h 為自由面上的結點水頭為流量補給
長江科學院院報 2009年10期2009-01-29
- 水位降落條件下非穩(wěn)定滲流試驗研究
邊坡中發(fā)生非穩(wěn)定滲流。非穩(wěn)定滲流由于其滲流方向的特殊性和滲流場的復雜性，在實際工程設計和計算中尚不能夠完全得到有效地確定和重視。目前在工程實踐中，多以簡化處理非穩(wěn)定滲流，有時會產生較大誤差。用這樣的結果來進行邊坡穩(wěn)定分析、指導工程設計和建設是非常危險的。因此，對庫水位降落下的非穩(wěn)定滲流復雜流態(tài)開展研究非常重要。砂模型不僅能夠真實反映滲流的物理現(xiàn)象，而且能夠反映非穩(wěn)定滲流過程中的邊坡穩(wěn)定情況。砂模型在滲流研究中被廣泛應用［1－3］。毛昶熙等進行了非穩(wěn)定滲流的
長江科學院院報 2009年10期2009-01-29
- 非穩(wěn)定滲流作用下邊坡穩(wěn)定性試驗研究
邊坡穩(wěn)定的非穩(wěn)定滲流［2］。而目前常用的簡化處理非穩(wěn)定滲流方法易產生較大誤差［3］，因此，需要分析水位降落產生的非穩(wěn)定滲流作用下的邊坡穩(wěn)定。本文開展了不同土質及坡比的砂槽模型試驗，模擬水位降落過程中多種工況下非穩(wěn)定滲流場和邊坡失穩(wěn)變化過程，探討了滲透力在非穩(wěn)定滲流過程中對邊坡的作用規(guī)律，并結合非穩(wěn)定滲流場分析壩坡穩(wěn)定性，找出危險工況的水力條件，以便正確預防滑坡。2 試驗材料方法模型水槽的尺寸為5 m×0．3 m×0．8 m，如圖1所示。選擇了3種材料，其物
長江科學院院報 2009年10期2009-01-29
- 非穩(wěn)定滲流期驟降判別及均質土壩穩(wěn)定分析
穩(wěn)定不利的非穩(wěn)定滲流。這種非穩(wěn)定滲流所產生的滲流力，將使土粒之間的有效應力減小，從而降低土的抗剪強度，危及壩坡的穩(wěn)定性。水庫水位降落速度愈快，壩體內的自由水面位置就越高，壩坡內所產生的非穩(wěn)定滲流力也愈大，因此對壩坡穩(wěn)定性的影響也愈大。所以在設計土壩時，非穩(wěn)定滲流期上游壩坡的擬定取決于壩體的排水性。從保證壩坡穩(wěn)定性的角度出發(fā)，通常將水庫水位降落的速度分為“速降”和“緩降”2種情況，前者將危及上游壩坡的穩(wěn)定性，后者產生的影響則可以忽略不計。2．1 水位降落速度
長江科學院院報 2009年10期2009-01-29