1.05。5 額定值和特性的變化（1）新標(biāo)準(zhǔn)中，熔斷件額定電流額定值不再像舊標(biāo)準(zhǔn)一樣分為優(yōu)先、中間和6.3 A以下三部分，而是給出了總體對(duì)“K”型和“T”型熔斷件宜采用的額定值，額定值中增加了20 A和某些場(chǎng)合可能采用的值，經(jīng)過(guò)對(duì)比，新標(biāo)準(zhǔn)的額定值更全面，更加具象化。（2）額定絕緣水平的取值，舊標(biāo)準(zhǔn)中是引自GB/T 11022—1999，而新標(biāo)準(zhǔn)中增加了參數(shù)表，對(duì)試驗(yàn)值有了明確的規(guī)定，具體對(duì)比如表2所示。式中：qe(mg/g)表示吸附量；Ce(mg/L)表

中的輸出值多為額定值與標(biāo)準(zhǔn)值，實(shí)測(cè)值與額定值的相對(duì)誤差公式為：（實(shí)測(cè)值-標(biāo)準(zhǔn)值）/實(shí)測(cè)值*100%=相對(duì)誤差。當(dāng)相關(guān)人員使用與不間斷電源（UPS）相關(guān)的功率信號(hào)類輸出設(shè)備時(shí)，其輸出電壓的標(biāo)準(zhǔn)值多為220V，該項(xiàng)數(shù)值屬額定值，依照當(dāng)前存有的檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，可適時(shí)完成輸出電壓的實(shí)測(cè)值與輸出電壓內(nèi)額定值的誤差公式：（額定值-實(shí)測(cè)值）/額定值*100%=相對(duì)誤差。在進(jìn)行穩(wěn)壓精度檢驗(yàn)時(shí)，相關(guān)人員需明確額定值與標(biāo)準(zhǔn)值的對(duì)應(yīng)含義，在某些情況下二者的含義相同，多為在相同條件下開(kāi)

分析來(lái)評(píng)估既定額定值的可靠性時(shí)，發(fā)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)還可以達(dá)到比現(xiàn)有額定功率水平更高的溫度和轉(zhuǎn)速。在更高的葉片溫度和機(jī)械載荷下，通過(guò)渦輪葉片蠕變分析發(fā)現(xiàn)，葉片的使用壽命仍然可以達(dá)標(biāo)，從而得到了更高的功率和性能的限制，該限制的合理性也能夠通過(guò)發(fā)動(dòng)機(jī)圓滿完成持久試驗(yàn)來(lái)證實(shí)。同時(shí)，這一更高的功率等級(jí)有著嚴(yán)格的使用限制，在溫度和/或轉(zhuǎn)速略高于其既定極限的情況下繼續(xù)運(yùn)行特定發(fā)動(dòng)機(jī)可能會(huì)導(dǎo)致使用壽命顯著縮短，只有在起飛或接近著陸時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)生故障，才需要2.5min的額定功率，而

頻率、電壓偏離額定值，嚴(yán)重時(shí)會(huì)發(fā)生頻率越限，危害系統(tǒng)的穩(wěn)定性，因此需要引入二次調(diào)頻和二次調(diào)壓以增強(qiáng)其在獨(dú)立微網(wǎng)運(yùn)行下頻率和電壓的調(diào)節(jié)能力。在傳統(tǒng)虛擬同步機(jī)控制的基礎(chǔ)上增加頻率和電壓調(diào)節(jié)環(huán)節(jié)實(shí)現(xiàn)二次調(diào)節(jié)的研究方面，文獻(xiàn)[18-19]分別在下垂控制和虛擬同步機(jī)的基礎(chǔ)上加入了頻率二次調(diào)節(jié)策略，使頻率在獨(dú)立微網(wǎng)運(yùn)行的情況下能夠自主恢復(fù)到額定值，然而二者都僅考慮了有功功率-頻率的二次調(diào)頻問(wèn)題，沒(méi)有考慮到無(wú)功功率-電壓的恢復(fù)控制；文獻(xiàn)[20]提出一種改進(jìn)的無(wú)功功率-電

不及時(shí)將其降為額定值,可能導(dǎo)致開(kāi)關(guān)設(shè)備的溫升超過(guò)其額定電流下的穩(wěn)定溫升值,使設(shè)備性能受損。因此,需合理控制施加大電流的時(shí)間,設(shè)置快速溫升限值,當(dāng)設(shè)備溫升達(dá)到該值時(shí)降低電流至額定值。針對(duì)額定電流為400 A和630 A的兩種斷路器,對(duì)其歷史溫升試驗(yàn)的穩(wěn)定溫升值分別進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,發(fā)現(xiàn)兩種斷路器的穩(wěn)定溫升值均近似滿足正態(tài)分布,其概率密度函數(shù)可以表示為(7)式中:x——穩(wěn)定溫升值變量;μ——穩(wěn)定溫升值的均值;σ——穩(wěn)定溫升值的標(biāo)準(zhǔn)差。正態(tài)分布曲線任意兩個(gè)定值間的概

輸出電壓是電機(jī)額定值660V，電流為電機(jī)額定值一半即650A。而為了實(shí)現(xiàn)12脈動(dòng)，必須設(shè)置兩臺(tái)電抗器。2，圖中（1）高壓柜、（2）整流變壓器、（3）整流柜任何一個(gè)設(shè)備出現(xiàn)問(wèn)題時(shí)，可用單柜工作。當(dāng)單柜工作時(shí)，由于輸出電流是額定值的一半，速度是額定速度，提升負(fù)載必須減半，這時(shí)開(kāi)車方式只能為“半載全速”。而運(yùn)行在井筒中的負(fù)載不論是人還是物都沒(méi)法減少，如果重量較大就只能施閘讓罐籠停留在井筒中，直到設(shè)備故障排除。在排除故障的時(shí)間中將直接面臨罐籠內(nèi)人員生命、生理和心理

常用的細(xì)節(jié)疲勞額定值方法中就有關(guān)于受拉螺栓結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)疲勞分析方法[1]。從疲勞源的研究來(lái)看，趙強(qiáng)等[2]采用掃描電子顯微鏡對(duì)50件35CrMo鋼螺栓進(jìn)行斷口分析，得出承受拉伸載荷的螺栓大多在螺紋根部起裂。從疲勞的機(jī)制來(lái)看，呂鳳軍等[3]對(duì)某型機(jī)機(jī)翼對(duì)接螺栓進(jìn)行微觀分析，發(fā)現(xiàn)螺栓頭和螺桿過(guò)渡區(qū)存在微動(dòng)磨損，是形成裂紋源的主要原因。耳片連接螺栓主要承受的載荷是剪切力，耳片連接件主要失效形式為疲勞破壞[4-5]。對(duì)于耳片連接螺栓的疲勞破壞機(jī)理已有較多研究，但對(duì)其疲

2 壓力－溫度額定值3套標(biāo)準(zhǔn)對(duì)壓力－溫度額定值[1-3]的規(guī)定基本一致，但表述條款上有一定差異，本文以GB標(biāo)準(zhǔn)為基準(zhǔn)進(jìn)行對(duì)比。1）最高允許工作壓力的確定，見(jiàn)表8。表9 確定連接法蘭壓力－溫度額定值的條款差異Table 9 Differences in terms of determining pressure temperature ratings for connecting flanges表10 高溫或低溫條件下，壓力－溫度額定值的條款差異Table

是結(jié)構(gòu)疲勞細(xì)節(jié)額定值法，即DFR法，其定義為結(jié)構(gòu)能夠承105受次循環(huán)(具有95%的置信度和95%的可靠度)產(chǎn)生宏觀疲勞裂紋時(shí)所對(duì)應(yīng)的最大應(yīng)力(循環(huán)比R=0.06)，是結(jié)構(gòu)實(shí)際疲勞品質(zhì)的一種度量[4-6]。DFR值是結(jié)構(gòu)本身固有的疲勞性能特征值，與使用載荷無(wú)關(guān)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)和使用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)是確定結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)疲勞額定值的主要依據(jù)[7，8]。一般認(rèn)為，影響疲勞強(qiáng)度的因素主要有結(jié)構(gòu)的受力形式、結(jié)構(gòu)的幾何形狀、結(jié)構(gòu)材料、細(xì)節(jié)加工狀況、相同危險(xiǎn)細(xì)節(jié)數(shù)等[9，10]。在利用原有試

學(xué)理上稱之為超額定值保險(xiǎn)。我國(guó)《保險(xiǎn)法》及《海商法》均確認(rèn)了定值保險(xiǎn)合法性，但對(duì)超額定值保險(xiǎn)的法律效力沒(méi)有規(guī)制。立法空白導(dǎo)致學(xué)者對(duì)此問(wèn)題的觀點(diǎn)差異較大，司法實(shí)踐中不同個(gè)案審判結(jié)果至今沒(méi)有統(tǒng)一，使得這方面的糾紛和風(fēng)險(xiǎn)不可預(yù)見(jiàn)。為此，本文擬從保險(xiǎn)利益角度入手，探討定值保險(xiǎn)、超額定值保險(xiǎn)等法律定義及屬性，通過(guò)比較和借鑒國(guó)外立法模式，嘗試提出對(duì)超額定值保險(xiǎn)規(guī)制的建議。二、司法實(shí)踐中對(duì)超額定值保險(xiǎn)效力的不同立場(chǎng)如上所言，因我國(guó)立法空白，實(shí)踐中對(duì)超額定值的理解各不相同

其標(biāo)準(zhǔn)浪涌電流額定值比Bourns?現(xiàn)有型號(hào)提高了40%。新一代系列產(chǎn)品采用Bourns專有的先進(jìn)計(jì)算器模擬技術(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)，并提供業(yè)界領(lǐng)先的最大脈沖電壓限制規(guī)格。Bourns的最新一代GDT25系列提供的性能對(duì)于感應(yīng)電壓瞬變（例如雷擊和交流感應(yīng)）有顯著的增強(qiáng)保護(hù)。相較于目前標(biāo)準(zhǔn)GDT的設(shè)計(jì)，則增強(qiáng)了保護(hù)級(jí)別，提供在快速上升事件期間更嚴(yán)格的電壓限制，并減少對(duì)下游組件的壓力。這些特定的Bourns?GDT25系列型號(hào)具備卓越的電流處理能力，可提供各種電壓范圍且超

率在確定變壓器額定值時(shí)，為節(jié)約空間、控制成本，企業(yè)一般會(huì)選擇額定值略高于工作值的變壓器，忽視變壓器短路和過(guò)載試驗(yàn)對(duì)變壓器額定值的要求，影響到變壓器試驗(yàn)結(jié)果。以某產(chǎn)品變壓器參數(shù)及保護(hù)裝置額定值為例，見(jiàn)表1。表1 某產(chǎn)品變壓器參數(shù)及保護(hù)裝置額定值變壓器在進(jìn)行過(guò)載試驗(yàn)時(shí)，加載的試驗(yàn)電流為熔斷器額定電流值與系數(shù)的乘積。以表1中的參數(shù)為例，變壓器次級(jí)輸出額定電流值為3 A，正常工作電流為2 A，次級(jí)繞組使用3 A 熔斷器，過(guò)載電流就要調(diào)到熔斷器額定電流值的2.1倍，

、膨脹比遠(yuǎn)小于額定值，故機(jī)組無(wú)法穩(wěn)定運(yùn)行。1#膨脹機(jī)的蒸汽流量、進(jìn)出口焓差、膨脹比均小于額定值，平均流量時(shí)輸入功率僅為額定值的2.76%。2#膨脹機(jī)的進(jìn)出口蒸汽焓差大于額定值，但蒸汽流量、膨脹比都小于設(shè)計(jì)值，平均流量時(shí)輸入功率僅為額定值的52.3%。3 現(xiàn)有機(jī)組改造方案為提高輪胎廠蒸汽系統(tǒng)效率，在不影響硫化機(jī)運(yùn)行的前提下提高膨脹機(jī)發(fā)電量、減少系統(tǒng)?損失，可從以下三方面著手：a.增加膨脹機(jī)蒸汽量，選擇合適的膨脹機(jī)組；b.提高膨脹機(jī)進(jìn)出口蒸汽焓差；c.提高膨脹

料的壓力-溫度額定值，如圖1。圖1中表明，CL2500等級(jí)下的額定壓力值不能滿足設(shè)計(jì)要求。因此選用更高的壓力等級(jí)API 10000psi來(lái)滿足設(shè)計(jì)要求。圖2是API 6A中常用的壓力等級(jí)額定值：因此，推薦設(shè)計(jì)壓力/溫度64.15 MPa/110℃和65.25MPa/50℃的管道壓力等級(jí)為10000psi。2.3 管壁厚計(jì)算分析根據(jù)ASME B31.3 IX章節(jié)高壓管道設(shè)計(jì)要求，僅針對(duì)內(nèi)壓直管進(jìn)行壁厚計(jì)算。計(jì)算過(guò)程和結(jié)果如表2。圖1 材料壓力-溫度額定值圖2

率在確定變壓器額定值時(shí)，為節(jié)約空間、控制成本，企業(yè)一般會(huì)選擇額定值略高于工作值的變壓器，忽視變壓器短路和過(guò)載試驗(yàn)對(duì)變壓器額定值的要求，影響到變壓器試驗(yàn)結(jié)果。以某產(chǎn)品變壓器參數(shù)及保護(hù)裝置額定值為例，見(jiàn)表1。表1 某產(chǎn)品變壓器參數(shù)及保護(hù)裝置額定值變壓器在進(jìn)行過(guò)載試驗(yàn)時(shí)，加載的試驗(yàn)電流為熔斷器額定電流值與系數(shù)的乘積。以表1中的參數(shù)為例，變壓器次級(jí)輸出額定電流值為3 A，正常工作電流為2 A，次級(jí)繞組使用3 A熔斷器，過(guò)載電流就要調(diào)到熔斷器額定電流值的2.1倍，即

）選擇蓄電池的額定值單位及額定值。對(duì)于AGM蓄電池，建議選擇“DIN”（德國(guó)工業(yè)規(guī)范）作為額定值單位。然后根據(jù)蓄電池上的標(biāo)簽，輸入對(duì)應(yīng)的額定值（圖4）。對(duì)于EFB蓄電池，根據(jù)蓄電池上的標(biāo)簽，直接在列表中選擇對(duì)應(yīng)的型號(hào)（圖5）。（5）將分析儀置于蓄電池上方5cm距離處，以便儀器下方的IR溫度傳感器可以大概估算蓄電池的溫度。（6）屏幕提示“是否生成測(cè)試代碼”，選擇“是”。（7）輸入4位委托單號(hào)和車輛VIN號(hào)后8位。注意：檢測(cè)過(guò)程中，如屏幕提示“表面電荷檢出，打

卻水泵實(shí)測(cè)值與額定值相比，流量下降了18.9%，揚(yáng)程下降了21.8%，且實(shí)測(cè)的水泵效率僅為46.1%，未達(dá)到規(guī)范要求；LQ-2 冷卻水泵實(shí)測(cè)值與額定值相比，流量下降了17%，揚(yáng)程下降了20%，且實(shí)測(cè)的水泵效率僅為47.3%，未達(dá)到規(guī)范要求；LQ-3 冷卻水泵實(shí)測(cè)值與額定值相比，流量下降了19.1%，揚(yáng)程下降了24%。且實(shí)測(cè)的水泵效率僅為45.1%，未達(dá)到規(guī)范要求。3.1.2 系統(tǒng)管路改造后測(cè)試結(jié)果結(jié)合前文分析，為了改善水泵的運(yùn)行效果，對(duì)水泵進(jìn)出口的管徑進(jìn)行

范圍內(nèi)最小值、額定值、最大值；輸出電壓：額定輸出電壓；輸出電流：空載、半載、滿載；測(cè)試設(shè)備：DPO3014示波器、可編程大功率交直流電源、電子負(fù)載、短路工裝；環(huán)境溫度：常溫測(cè)試項(xiàng)目：測(cè)試開(kāi)關(guān)管在下列條件下的電壓應(yīng)力波形：（1）元器件在樣機(jī)正常工作時(shí)的應(yīng)力波形；（2）元器件在樣機(jī)輸入電源跳變時(shí)的應(yīng)力波形；（3）元器件在樣機(jī)輸出負(fù)載階躍變化時(shí)的應(yīng)力波形；（4）元器件在樣機(jī)輸出短路保護(hù)及短路解除時(shí)的應(yīng)力波形。1 MOS管管腳的識(shí)別插件式MOS管，三個(gè)腳正面正對(duì)自

1”是輸出電壓額定值，動(dòng)態(tài)電壓瞬變范圍計(jì)算中的“基準(zhǔn)值2”是輸出電壓在瞬間變化前穩(wěn)定狀態(tài)下的波形峰值（峰峰值）實(shí)測(cè)值?！盎鶞?zhǔn)值2”存在的前提條件是其以輸出電壓額定值為基準(zhǔn)，滿足穩(wěn)壓精度的技術(shù)指標(biāo)（≤±2%）?！盎鶞?zhǔn)值2”以V0表示。穩(wěn)壓精度與動(dòng)態(tài)電壓瞬變范圍兩個(gè)項(xiàng)目的檢驗(yàn)條件不同。穩(wěn)壓精度的兩個(gè)檢驗(yàn)條件為：①輸出電流為額定值和輸入電壓為下限值；②輸出電流為零和輸入電壓為上限值。分別在這兩個(gè)條件下檢測(cè)輸出電壓實(shí)測(cè)值，計(jì)算實(shí)測(cè)值相對(duì)于其額定值的相對(duì)誤差S1和S

作面支架初撐力額定值為6 184 kN，第146頁(yè)表2為統(tǒng)計(jì)的液壓支架初撐力。根據(jù)圖3和表2分析，工作面支架初撐力在682.95 kN～1 641.08 kN，回采工作面機(jī)頭、中部和機(jī)尾的支架初撐力分別為786.39 kN、1 412.82 kN和1 641.08 kN，對(duì)其取平均值可得支架的初撐力平均值為1 177 kN，這僅為支架工作阻力額定值的19%，而且實(shí)際監(jiān)測(cè)到的液壓支架初撐力可達(dá)到額定值的架數(shù)為0。說(shuō)明工作面支架的初撐力遠(yuǎn)達(dá)不到安全生產(chǎn)的需要，

）選擇蓄電池的額定值單位及額定值。對(duì)于AGM蓄電池，建議選擇“DIN”（德國(guó)工業(yè)規(guī)范）作為額定值單位。然后根據(jù)蓄電池上的標(biāo)簽，輸入對(duì)應(yīng)的額定值（圖4）。對(duì)于EFB蓄電池，根據(jù)蓄電池上的標(biāo)簽，直接在列表中選擇對(duì)應(yīng)的型號(hào)（圖5）。圖4 選擇對(duì)應(yīng)的AGM蓄電池額定值圖5 選擇對(duì)應(yīng)的EFB蓄電池額定值（5）將分析儀置于蓄電池上方5 cm距離處，以便儀器下方的IR溫度傳感器可以大概估算蓄電池的溫度。（6）屏幕提示“是否生成測(cè)試代碼”，選擇“是”。（7）輸入4位委托單

，其輸入的電流額定值是3A，熔斷器的規(guī)格要求是T5AH250V。一些的保護(hù)連接導(dǎo)體，運(yùn)用的是橫截面為0.5mm2的單層絕緣導(dǎo)線。根據(jù)舊標(biāo)準(zhǔn)GB4943.1-2001來(lái)測(cè)試時(shí)，測(cè)試的電流是4.5A，時(shí)間為60s，電阻是0.043Ω。而按照新標(biāo)準(zhǔn)GB4943.1-2011測(cè)試時(shí)，電流是32A，時(shí)間為120s，電阻是0.044Ω。其橫截面積是0.5mm2的單層絕緣導(dǎo)線的PVC絕緣層融化，并且已經(jīng)脫落，保護(hù)連接導(dǎo)體發(fā)生破損，實(shí)驗(yàn)結(jié)果為不符合要求。由此不難看出，新生

標(biāo)有壓力-溫度額定值、壁厚、閥體、球體、閥桿、壓力試驗(yàn)等指標(biāo)。表1 適用范圍表2 各標(biāo)準(zhǔn)閥體壁厚對(duì)照 mm2 相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)GB/T 12237-2007，石油、石化及相關(guān)工業(yè)用的鋼制球閥。GB/T 21385-2008，金屬密封球閥。ISO 7121：2016， 通用工業(yè)用鋼制球閥（Steel ball valves for general-purpose industrial applications）。API 608-2012，法蘭、螺紋和焊接連接的金屬球

載端電壓UL至額定值，而改變系統(tǒng)的電流可通過(guò)改變系統(tǒng)整體阻抗值來(lái)實(shí)現(xiàn)。2 敏壓負(fù)載穩(wěn)壓設(shè)備兩種補(bǔ)償策略2.1 無(wú)功功率補(bǔ)償策略由于負(fù)載感抗不變，所以阻抗角φ也不變，負(fù)載端電壓UL與電流I之間夾角始終不變，補(bǔ)償過(guò)程見(jiàn)圖3。圖3 無(wú)功功率補(bǔ)償下系統(tǒng)參數(shù)向量圖(5)負(fù)載端電壓變化為(6)2.2 無(wú)功功率補(bǔ)償策略補(bǔ)償范圍分析圖4 無(wú)功補(bǔ)償下補(bǔ)償極限向量圖綜上所述，在無(wú)功功率補(bǔ)償策略下，系統(tǒng)公共端電壓補(bǔ)償范圍為(7)2.3 有功功率補(bǔ)償策略由式(5)可知：當(dāng)公共端電

容電壓均維持在額定值附近[8-9]，處理比較方便。而對(duì)于載波移相調(diào)制(carrier phase shift sinusoidal pulse width modulation, CPS-SPWM)，由于載波與各個(gè)子模塊一一對(duì)應(yīng)，因此對(duì)冗余的處理要復(fù)雜的多。文獻(xiàn)[10-11]提出將部分冗余的子模塊維持在熱備用狀態(tài)，當(dāng)發(fā)生子模塊故障時(shí)，熱備用狀態(tài)的子模塊優(yōu)先替換故障子模塊，冷備用子模塊轉(zhuǎn)熱備用子模塊。文獻(xiàn)[12]提出了一種基于橋臂能量平衡的冗余容錯(cuò)控制策略，

電容平滑上升到額定值，且不需要增加外部電路。MMC的啟動(dòng)可以分為自勵(lì)和他勵(lì)2種方式。采用他勵(lì)方式，需要額外的輔助電源，增加了充電成本[6]。一般采用自勵(lì)的充電方式[7-14]，即交流線路通過(guò)限流電阻為MMC子模塊電容進(jìn)行充電，充電過(guò)程劃分為不控充電和可控充電2個(gè)階段。文獻(xiàn)[7-8]分析了單端及雙端有源MMC的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和充電特點(diǎn)，可控充電階段采用將單個(gè)子模塊電容逐一充電至額定值的方式，雖然能滿足預(yù)充電要求但是充電耗時(shí)較長(zhǎng)。文獻(xiàn)[9-11]中多端系統(tǒng)預(yù)充電的可

控制方式，功率額定值為6 MW；MMC2、MMC3采用改進(jìn)的電壓下垂控制方式，其下垂控制比例系數(shù)KR取值為1.6，其限制比例Klim取14，直流電壓額定值為20 kV，MMC2功率額定值為8 MW，MMC3功率額定值為-8 MW；MMC4采用定交流電壓控制方式，交流負(fù)荷值設(shè)置為-6 MW；直流電壓上下限為±3%。圖6 4端柔性直流配電系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)3.1 功率擾動(dòng)仿真圖7為功率擾動(dòng)下的直流電壓及各端功率變化。在2 s時(shí)，MMC1的功率設(shè)定值由6 MW減少至4

S1≥70%×額定值 & BUS2≥70%×額定值 & OPPBUS2≥70%×額定值。即:工作斷路器閉合,備用斷路器處于熱備用狀態(tài),工作斷路器所連母線電壓高于母線額定電壓的70%,定義為有壓,同時(shí)備用斷路器所連母線有壓,備用斷路器對(duì)端母線有壓,以上條件均滿足,區(qū)域備自投充電。放電條件:工作斷路器所連母線保護(hù)動(dòng)作;工作斷路器處于檢修狀態(tài);安穩(wěn)裝置動(dòng)作;手動(dòng)分閘工作斷路器;S2=0|OPPBUS2≤30%×額定值。即:當(dāng)區(qū)域備自投動(dòng)作成功,備用斷路器閉合,或

構(gòu)細(xì)節(jié)疲勞強(qiáng)度額定值確定方法王曉瑋1，尚德廣1，熊健1（北京工業(yè)大學(xué) 機(jī)電學(xué)院，北京， 100124）提出一種在多軸載荷下確定結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)疲勞強(qiáng)度額定值的方法?；趩屋S雙點(diǎn)法細(xì)節(jié)疲勞強(qiáng)度額定值（DFR）確定方法，在多軸載荷下，首先利用高周多軸疲勞損傷模型求出其等效應(yīng)力幅（等效拉伸應(yīng)力幅或等效剪應(yīng)力幅），結(jié)合Goodman方程，把等效應(yīng)力幅轉(zhuǎn)換為應(yīng)力比=0.06時(shí)的最大正應(yīng)力，最終確定多軸條件下的細(xì)節(jié)疲勞強(qiáng)度額定值。通過(guò)7075-T651鋁合金薄壁管進(jìn)行單軸疲勞

5，即：熔斷絲額定值=穩(wěn)態(tài)電流/0.75，在此基礎(chǔ)上圓整。2 故障分析熔斷絲熔斷和局部過(guò)熱是常見(jiàn)的失效模式，熔斷絲熔斷故障處理思路比較明確，在排除線路短路的情況下，需要思考熔斷絲的額定值和實(shí)際負(fù)載的關(guān)系，特別需要考慮感性負(fù)載的啟動(dòng)電流。2.1 案例一圖1 12 V起動(dòng)機(jī)控制回路吸合電流某車型起動(dòng)機(jī)熔斷絲熔斷，客戶無(wú)法起動(dòng)車輛，該故障率約為千分之五（5 000 ppm）。圖1是實(shí)車起動(dòng)機(jī)控制線圈工作電流，可以看出，起動(dòng)階段沖擊電流比較大，達(dá)到了39.1 A，

壓等于105%額定值，測(cè)得溫升為△θu1；(3)電機(jī)空載，在鐵心溫升不超過(guò)規(guī)定值的情況下，電樞電壓盡可能接近120%額定值，測(cè)得溫升為△θu2；(4)電機(jī)三相對(duì)稱短路，電樞電流等于額定值，測(cè)得溫升為△θk。3.1.2 直接負(fù)載法試驗(yàn)時(shí)被測(cè)電機(jī)應(yīng)根據(jù)其用途保持在額定工作方式下進(jìn)行，在試驗(yàn)過(guò)程中冷卻介質(zhì)溫度應(yīng)符合GB 755中5.3、5.4、5.5的規(guī)定，并盡量防止突變，每隔30min記錄一次各點(diǎn)數(shù)據(jù)，在電機(jī)各部分溫度漸趨穩(wěn)定階段，每15min或30min記錄

故。機(jī)組的功率額定值調(diào)低，稱為額定值減少。額定值減少源包括操作者請(qǐng)求、元件高溫和電網(wǎng)事件，3者所對(duì)應(yīng)的3個(gè)功率參考值中的最小值就是風(fēng)機(jī)外部功率參考值。1 模型分析1.1 風(fēng)力機(jī)數(shù)學(xué)模型根據(jù)貝茲(Betz)理論，風(fēng)力機(jī)單位時(shí)間內(nèi)捕獲的風(fēng)能為：式中：ρ為空氣密度；A為風(fēng)輪掃風(fēng)面積；v為風(fēng)速；Cp為風(fēng)能利用系數(shù)；λ為葉尖速比；R為風(fēng)輪半徑；ωT為風(fēng)輪轉(zhuǎn)速。當(dāng)v與ρ一定時(shí)，風(fēng)力機(jī)吸收風(fēng)能能量取決于Cp。Cp是關(guān)于葉尖速比λ和槳距角β的高階非線性函數(shù)，3者關(guān)系如圖1

出現(xiàn)0.15倍額定值差值后，經(jīng)過(guò)0.54 s延時(shí)啟動(dòng)出口，進(jìn)行通道切換對(duì)故障進(jìn)行排除。這兩種判斷方法的結(jié)合使用能夠判斷大多數(shù)PT回路故障，維持發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓的穩(wěn)定。但當(dāng)PT回路故障表現(xiàn)為不完全斷開(kāi)時(shí)，電壓差不會(huì)快速達(dá)到0.15倍額定值。進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：當(dāng)單相電壓未減少到正常的85%以下時(shí)，兩處電壓采樣差值小于0.15倍額定值，此時(shí)現(xiàn)有的PT回路斷線保護(hù)不會(huì)啟動(dòng)，現(xiàn)場(chǎng)按比例同時(shí)增加電壓采樣值，當(dāng)輸入電壓為1.307倍額定值時(shí)，勵(lì)磁測(cè)量得到的發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓為

度、排汽壓力為額定值時(shí)，主蒸汽壓力降低一般不會(huì)帶來(lái)危險(xiǎn)。如汽輪機(jī)功率不減小，甚至要發(fā)出額定功率，必將使全機(jī)蒸汽流量超過(guò)額定值，監(jiān)視段壓力超過(guò)最大允許值，軸向推力過(guò)大，危及機(jī)組安全，這是不允許的。因此，主蒸汽壓力降低，汽輪機(jī)功率必須相應(yīng)減小。汽輪機(jī)功率減小，進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽流量減少，在小流量工況下末幾級(jí)或全壓力級(jí)將變?yōu)楣娘L(fēng)工況運(yùn)行，排汽溫度升高。標(biāo)準(zhǔn)規(guī)程規(guī)定，帶負(fù)荷時(shí)汽輪機(jī)排汽室溫度≯60～70℃。排汽溫度升高，排汽室與凝汽器膨脹不正常，使汽輪機(jī)中心發(fā)生變化

該處穩(wěn)態(tài)電壓為額定值；同時(shí)，在有功-頻率下垂策略中通過(guò)減小下垂增益保證了系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)頻率偏離額定值很小，加入了有功功率的微分環(huán)節(jié)，保證了下垂增益較小時(shí)系統(tǒng)仍然具有較好的動(dòng)態(tài)性能。仿真結(jié)果驗(yàn)證了所提控制策略的正確性和有效性。微網(wǎng)；下垂控制；孤島運(yùn)行；無(wú)功功率分配0　引　言近年來(lái)，分布式發(fā)電(Distributed Generation, DG)技術(shù)引起了國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注[1-3],包含不同能源形式的DG組成的微電網(wǎng)系統(tǒng)成為了國(guó)內(nèi)外研究的熱點(diǎn)問(wèn)題。微網(wǎng)存在2種

，將電壓調(diào)節(jié)回額定值；最后利用EMTDC／PSCAD電磁暫態(tài)仿真驗(yàn)證了該控制策略的可行性和準(zhǔn)確性。1 VSC-MTDC系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及建模圖1是某一VSC-MTDC系統(tǒng)應(yīng)用于海上風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)示意圖，本文以該系統(tǒng)為例進(jìn)行控制策略的研究。圖1 海上風(fēng)電場(chǎng)經(jīng)VSC-MTDC系統(tǒng)并網(wǎng)的原理圖Fig.1 Schematic diagram of offshore wind farms connected to grid via VSC-MTDC system2 傳

ET電壓/電流額定值型號(hào)，賦予設(shè)計(jì)靈活性，可滿足家居照明的生產(chǎn)要求。AL1696可用于降壓或升降壓拓樸結(jié)構(gòu)，采用臨界導(dǎo)通模式，實(shí)現(xiàn)恒流轉(zhuǎn)換及高功率因數(shù)。它還能降低開(kāi)關(guān)噪聲，從而簡(jiǎn)化電磁干擾/電磁兼容性測(cè)試和認(rèn)證流程。這種設(shè)計(jì)只需單繞組電感器，可達(dá)到±3%的電流檢測(cè)精度。該器件具有120 μA的低工作電流及150 μA的啟動(dòng)電流，能與多種前沿觸發(fā) (Leading-edge) 和后沿觸發(fā) (Trailing-edge) 調(diào)光器相互兼容，符合美國(guó)電氣制造商協(xié)會(huì)

定一個(gè)刀具壽命額定值（可使用次數(shù)）及刀具實(shí)際壽命與額定值差異的預(yù)警值。程序?qū)ψx取的當(dāng)前刀具實(shí)際壽命與該刀額定值進(jìn)行差異計(jì)算，然后將差異值與設(shè)定條件進(jìn)行判斷。（3）錯(cuò)誤報(bào)警：伴隨加工次數(shù)的累積，刀具壽命在不斷減少，當(dāng)?shù)毒邏勖_(dá)到臨界狀態(tài)準(zhǔn)備換刀時(shí)，程序通過(guò)機(jī)床CRT報(bào)警，提示操作者做好換刀準(zhǔn)備；當(dāng)?shù)毒邏勖Y(jié)束時(shí)，程序通過(guò)機(jī)床CRT報(bào)警告知操作者換刀，機(jī)床停止加工；若刀具壽命未達(dá)到額定值，會(huì)繼續(xù)下一輪加工。2 基于R參數(shù)的數(shù)控刀具壽命在線管理程序開(kāi)發(fā)R參數(shù)編程

輸出功率保持在額定值附近。1.1 轉(zhuǎn)子動(dòng)能控制風(fēng)速波動(dòng)時(shí)，風(fēng)機(jī)輸出功率也會(huì)相應(yīng)的波動(dòng)。假設(shè)Pwave為風(fēng)機(jī)一段時(shí)間內(nèi)在MPPT控制策略下輸出的平均功率。由于風(fēng)速和風(fēng)能利用系數(shù)變化而引起的風(fēng)能波動(dòng)ΔEw為:這部分風(fēng)能的波動(dòng)導(dǎo)致了輸出功率的波動(dòng)，平滑控制策略的提出就是為了平滑這部分由于風(fēng)能波動(dòng)所導(dǎo)致的輸出功率波動(dòng)。當(dāng)風(fēng)機(jī)產(chǎn)生功率大于Pwave時(shí)，風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速變大，轉(zhuǎn)速增加所產(chǎn)生的一部分動(dòng)能儲(chǔ)存在轉(zhuǎn)子端;當(dāng)風(fēng)機(jī)產(chǎn)生功率小于Pwave時(shí)，為保證輸出功率平穩(wěn)，儲(chǔ)存在轉(zhuǎn)

路電流將會(huì)超過(guò)額定值；同時(shí)，各控制繞組之間磁耦合如果很強(qiáng)，后續(xù)投入運(yùn)行（即短路）的控制繞組對(duì)已經(jīng)投入運(yùn)行（短路）的控制繞組電流具有很大影響。所以，如何實(shí)現(xiàn)CRT“高阻抗和弱耦合”的設(shè)計(jì)原則[15]是近些年 CRT的研究工作中未能解決的關(guān)鍵和難點(diǎn)問(wèn)題，也因此國(guó)家自然科學(xué)基金委針對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行了立項(xiàng)。多并聯(lián)支路型可控電抗器（Controllable Reactor of Multi-Parallel Branch Type, CRMB）作為CRT的一種變形簡(jiǎn)化結(jié)

出電壓和頻率為額定值,驗(yàn)證了所提算法的有效性。微電網(wǎng);逆變器并聯(lián);功率均分;電壓-頻率調(diào)節(jié);均衡控制隨著世界傳統(tǒng)能源逐漸枯竭,能源危機(jī)日漸嚴(yán)重,以新能源為支撐的微電網(wǎng)以其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)應(yīng)運(yùn)而生。單臺(tái)逆變電源由于受到容量和可靠性的限制,難以滿足負(fù)載的功率需求,為了提高逆變電源容量和可靠性,微網(wǎng)中多采用逆變器并聯(lián)技術(shù)[1-7]。為了獲得精確的功率均分精度和保持微網(wǎng)電壓和頻率的穩(wěn)定[5],在各分布式發(fā)電單元間設(shè)置通訊互聯(lián)線以及中央控制器,可實(shí)現(xiàn)對(duì)逆變器輸出電壓的控制

38 kN，為額定值的83.04%，分布在12 000～15 000 kN之間的占69.9%，最大值16 400 kN；最大工作阻力平均值13 412 kN，為額定值的74.5%，分布在12 000～16 000 kN之間的占70.6%，最大值14 500 kN；時(shí)間加權(quán)平均阻力平均值11 849 kN，為額定值的65.83%，分布在12 000～15 000 kN之間的占70.5%，最大值16 590 kN，相當(dāng)于額定阻力的92.26%。表1 72號(hào)支架

理4.1 穩(wěn)態(tài)額定值計(jì)算原理穩(wěn)態(tài)額定值計(jì)算的原理如圖3所示。圖3 交流濾波器定值計(jì)算原理圖圖3中為等效的系統(tǒng)諧波源，為等效的換流器諧波源，、分別是等效的系統(tǒng)阻抗和濾波器阻抗。定值計(jì)算首先要考慮換流器諧波。斷開(kāi)K1，閉合K2、K3，計(jì)算系統(tǒng)阻抗與濾波器阻抗發(fā)生并聯(lián)諧振時(shí)，換流器諧波在濾波器元件上引起的應(yīng)力。斷開(kāi)K2，閉合K1、K3，計(jì)算系統(tǒng)阻抗與濾波器阻抗發(fā)生串聯(lián)諧振時(shí)，系統(tǒng)諧波在濾波器元件上引起的應(yīng)力。根據(jù)上述兩種諧波源影響下濾波器元件上所受到的應(yīng)力，來(lái)確

行修改，明確超額定值之含義，劃分超額定值之界限；區(qū)分善意與惡意，確定不同的效力評(píng)價(jià)機(jī)制及法律后果。定值保險(xiǎn)；定額保險(xiǎn)；超額定值；保險(xiǎn)價(jià)值一、定值保險(xiǎn)概述我國(guó)2009年《保險(xiǎn)法》第55條對(duì)定值保險(xiǎn)有明確規(guī)定。①我國(guó)《保險(xiǎn)法》第55條規(guī)定：“投保人和保險(xiǎn)人約定保險(xiǎn)標(biāo)的的保險(xiǎn)價(jià)值并在合同中載明的，保險(xiǎn)標(biāo)的發(fā)生損失時(shí)，以約定的保險(xiǎn)價(jià)值為賠償計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)。投保人和保險(xiǎn)人未約定保險(xiǎn)標(biāo)的的保險(xiǎn)價(jià)值的，保險(xiǎn)標(biāo)的發(fā)生損失時(shí)，以保險(xiǎn)事故發(fā)生時(shí)保險(xiǎn)標(biāo)的的實(shí)際價(jià)值為賠償計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)?！睆?/div>

湖北警官學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年5期2014-04-06

kHz 的4A額定值AP65402與5A額定值AP65502能夠在從0.925 V到16 V的輸出電壓范圍內(nèi)進(jìn)行調(diào)節(jié)。750 kHz的AP65403及AP65503則可在2.5 V到 16 V的較高輸出電壓范圍內(nèi)進(jìn)行。新轉(zhuǎn)換器的寬廣工作電壓范圍為4.75 V到17 V，適合5 V和12 V的總線系統(tǒng)設(shè)計(jì)，而且所有器件能夠承受高達(dá)7 V的瞬態(tài)峰值電壓。這款產(chǎn)品采用行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)帶散熱焊盤SO-8EP封裝，并配備與整個(gè)產(chǎn)品系列相同的腳位。為了提高電路的可靠性，這些降

的絕緣工作電壓額定值(VIORM)為1414 V，允許器件直接驅(qū)動(dòng)1200 V IGBT。大大提升了共模瞬態(tài)抑制性(CMTI)，開(kāi)關(guān)期間每周期動(dòng)態(tài)功耗(ESW)顯著降低。這些高壓部件允許給定功率額定值的系統(tǒng)以較高電壓和較低電流工作，其噪聲濾波損耗小，從而使變頻器更高效。FOD8332集成了防止出現(xiàn)故障狀態(tài)所需的關(guān)鍵保護(hù)功能，從而確保IGBT不會(huì)由于過(guò)熱損壞。內(nèi)置了大多數(shù)保護(hù)功能，從而減少了設(shè)計(jì)復(fù)雜性，無(wú)需板級(jí)設(shè)計(jì)人員設(shè)計(jì)額外元件。該器件采用Fairchil

電感和直流電壓額定值的確定；負(fù)荷類型和諧波特征對(duì)交流電感和直流電壓影響的有效考慮；交流電感和直流電壓的計(jì)算公式應(yīng)該易于解析計(jì)算和理論分析。本文根據(jù)滿足電流跟蹤能力的APF電壓約束方程以及所選交流電感和直流電壓應(yīng)盡量小的原則，給出了APF交流電感和直流電壓的額定值計(jì)算公式。最后，通過(guò)與文獻(xiàn)[18] 的結(jié)果比較，說(shuō)明本文分析更加合理。1 交流電感和直流電壓的取值范圍APF等效電路圖如圖1所示[19]。圖中，us為電源電壓；uf為APF交流側(cè)電壓；is為電源電流

功率的測(cè)定值與額定值之間的比較、蒸汽發(fā)生器給水流量的測(cè)定值與額定值之間的比較、冷卻劑平均溫度的測(cè)定值與額定值之間的比較、汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速的測(cè)定值與額定值之間的比較，表1為常規(guī)PID控制方法時(shí)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù).圖2 核功率隨汽輪機(jī)變化響應(yīng)情況圖3 核功率隨時(shí)間變化情況圖4 蒸汽發(fā)生器給水流量隨時(shí)間變化情況2 基于模糊自整定PID控制方法2.1 模糊PID控制原理在工業(yè)生產(chǎn)過(guò)程中，許多被控對(duì)象隨著負(fù)荷變圖5 冷卻劑平均溫度隨時(shí)間變化情況化或干擾因素影響，其對(duì)象特性參數(shù)或結(jié)

高壓側(cè)直流電壓額定值375V，低壓側(cè)電壓額定值288V（可視應(yīng)用靈活改變）。雙向直流變換器采用數(shù)字信號(hào)處理器（DSP）控制，帶有CAN通信總線，采用液晶顯示參數(shù)及變換器工作狀態(tài)。單個(gè)模塊可用于電動(dòng)汽車、UPS等，二個(gè)模塊串聯(lián)可以用于750V城市軌道交通牽引供電系統(tǒng)、輪胎吊等，四個(gè)模塊串聯(lián)可用于1500V牽引供電系統(tǒng)。已有12kW雙向直流變換器樣機(jī)和雙通道超級(jí)電容儲(chǔ)能實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。本項(xiàng)目的核心技術(shù)基于二項(xiàng)發(fā)明專利：ZL200610088393.1 雙向直流變換器

— 輸出電流的額定值。4.2 交直流電壓的短期穩(wěn)定度被檢源經(jīng)預(yù)熱預(yù)調(diào)后，各量程輸出均接近滿量程的某一電壓值上，在10 min內(nèi)，記錄輸出電壓的最大值和最小值，求出相對(duì)變化量。式中：SU— 測(cè)量輸出電壓穩(wěn)定度；Umax— 10 min內(nèi)輸出電壓的最大值；Umin— 10 min內(nèi)輸出電壓的最小值；Un— 輸出電壓的額定值。5 電磁繼電器動(dòng)作、釋放時(shí)間的校準(zhǔn)5.1 基本誤差的校準(zhǔn)方法對(duì)繼電器的線圈施加電壓,電壓是從零開(kāi)始上升到線圈額定值的階躍函數(shù),從電壓上升到

重機(jī)承受物體在額定值的90%以內(nèi)，則該限制器能顯示物體的實(shí)際重量；若物體的重量超過(guò)額定值的90%但在105%以內(nèi)，該限制器在顯示重物實(shí)際重量的同時(shí)發(fā)出聲光預(yù)警信號(hào)；若物體的重量達(dá)到或超過(guò)額定值的105%，該限制器將發(fā)出報(bào)警信號(hào)，同時(shí)自動(dòng)切斷起重機(jī)電源。該限制器還能自動(dòng)記錄超載次數(shù)，供勞動(dòng)部門檢查。2 總體方案根據(jù)上述介紹的工作原理和技術(shù)要求，可知該應(yīng)用系統(tǒng)實(shí)際上是一個(gè)典型的數(shù)據(jù)采集與控制系統(tǒng)，數(shù)據(jù)采集的對(duì)象是一路壓力（拉力），故選用壓力（拉力）傳感器進(jìn)行物

過(guò)的水流量大于額定值的90%或小于額定值的78%時(shí)，產(chǎn)生的冷凝水較多，效率低；當(dāng)水流量為額定值的78%～90%時(shí)，產(chǎn)生的冷凝水較少甚至沒(méi)有，效率高.實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)風(fēng)機(jī)盤管變水量調(diào)節(jié)供冷的實(shí)際應(yīng)用具有一定的參考價(jià)值.風(fēng)機(jī)盤管；冷凍水流量；冷凝水；效率；實(shí)驗(yàn)研究我國(guó)是一個(gè)能源相對(duì)匱乏的國(guó)家，能源的利用率也只有發(fā)達(dá)國(guó)家的62%[1].根據(jù)發(fā)達(dá)國(guó)家經(jīng)驗(yàn)，隨著社會(huì)的發(fā)展，經(jīng)濟(jì)越發(fā)達(dá)、人們生活水平越高的地區(qū)，建筑能源消費(fèi)（特別是空調(diào)）就越多.伴隨著能源危機(jī)和環(huán)境污染問(wèn)題的

溫度應(yīng)盡量維持額定值45℃土1℃。但允許不低于30℃冷氫溫度下運(yùn)行，冷卻器的進(jìn)水溫度和冷氫溫度超過(guò)額定值的運(yùn)行方式參見(jiàn)“發(fā)電機(jī)冷卻器的進(jìn)水溫度，氫氣壓力變化時(shí)允許的負(fù)載能力曲線”當(dāng)冷氫溫度超過(guò)48℃時(shí)不允許發(fā)電機(jī)運(yùn)行2.4 氫氣冷卻器發(fā)生故障時(shí)的運(yùn)行發(fā)電機(jī)正常運(yùn)行時(shí)共有2組（每組2個(gè)，共4個(gè)）氫氣冷卻器，以維持機(jī)內(nèi)冷氫溫度恒定。當(dāng)停用1個(gè)氫氣冷卻器時(shí)，發(fā)電機(jī)的負(fù)荷應(yīng)降至額定負(fù)荷的80%或以下運(yùn)行。2.5 在不同功率因數(shù)下運(yùn)行當(dāng)功率因數(shù)在0.85（滯后）～0

間為25 V(額定值的44%)、0.3秒饋線故障切除后電壓跌到13 V(額定值的22.5%)、0.7秒低電壓保護(hù)動(dòng)作跳所有10 kV饋線，汽機(jī)甩負(fù)荷、保護(hù)動(dòng)作關(guān)主汽門全廠停電。由于該電廠選用了機(jī)端(靜態(tài))勵(lì)磁方式，在發(fā)電機(jī)電壓饋線或母線故障即發(fā)電機(jī)出口故障時(shí)電壓瞬間跌至額定值的44%，而目前國(guó)內(nèi)外制造廠設(shè)計(jì)勵(lì)磁變一次側(cè)電壓為額定值的80%時(shí)，才能保證強(qiáng)勵(lì)及其他正常勵(lì)磁特性。即在6.28事故時(shí)，機(jī)端(靜態(tài))勵(lì)磁的固有特性根本無(wú)法滿足要求，從錄波圖看出即故障被

放電（ESD）額定值至少可超出IEC 61000-4-2規(guī)范接觸放電的3倍。這兩款產(chǎn)品的空氣間隔放電均比該規(guī)范高67%，可幫助設(shè)備在傳輸信號(hào)的同時(shí)，過(guò)濾出高頻RF與電磁干擾（RF/EMI），避免屏幕（尤其是LCD顯示屏）上出現(xiàn)條紋。該器件緊湊的外形有助于設(shè)計(jì)人員充分利用此前連接器下浪費(fèi)的空間。目標(biāo)應(yīng)用包括LCD顯示屏接口以及數(shù)據(jù)線上所有需要RF/EMI濾波的應(yīng)用，如便攜式應(yīng)用、手機(jī)、LCD接口以及視頻連接等。該新型300 μm封裝還不足信用卡厚度的一半，比

動(dòng)，啟動(dòng)電流是額定值的5～7倍。因此，建議大家多用“強(qiáng)洗”檔，不僅能省電，還能延長(zhǎng)電機(jī)壽命。除了多使用“強(qiáng)洗”功能外，讓洗衣機(jī)更省電，還有一些小竅門：1．待洗衣物存到足夠多時(shí)，再使用洗衣機(jī)。2．洗滌前將臟衣物浸泡約20分鐘。3．放入洗衣粉要適量，這樣可以減少漂洗次數(shù)。4．甩干時(shí)，一般別超過(guò)3分鐘，尼龍制品1分鐘就足夠了。5．根據(jù)衣物類型執(zhí)行不同的洗滌程序。尤其是夏天，盡量選用簡(jiǎn)易程序，這樣可以節(jié)約至少1/3的水。6．不用洗衣機(jī)時(shí)，應(yīng)拔下電源插頭，以降低待機(jī)