調(diào)節(jié)改造為成雙級(jí)動(dòng)葉調(diào)節(jié)，比靜葉調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)更節(jié)能，可解決風(fēng)機(jī)變轉(zhuǎn)速共振[4]、低負(fù)荷失速、風(fēng)機(jī)并入困難[5]等問題。1 某電廠概況1.1 機(jī)組概況某電廠3 號(hào)660MW 機(jī)組鍋爐為上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的超超臨界參數(shù)變壓直流爐、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全懸吊鋼結(jié)構(gòu)Π 型鍋爐。鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)原配備兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)式軸流一次風(fēng)機(jī)、兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)式軸流送風(fēng)機(jī)和兩臺(tái)靜葉可調(diào)式軸流引風(fēng)機(jī)，其中引風(fēng)機(jī)采用小汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)。脫硫系統(tǒng)采用濕法石灰石脫硫，不設(shè)置GGH 換

。眾多學(xué)者在維持動(dòng)葉一定扭轉(zhuǎn)規(guī)律的前提下,研究了靜葉片的彎、扭、掠不同改型對(duì)透平氣動(dòng)性能的影響[6-10]。然而靜葉片造型改變后,其出口處的流場也會(huì)發(fā)生變化,勢必導(dǎo)致動(dòng)葉來流條件的變化。對(duì)處于最佳匹配狀態(tài)的動(dòng)、靜葉而言,靜葉或動(dòng)葉的單獨(dú)改型會(huì)使透平級(jí)的氣動(dòng)性能下降。因此,對(duì)靜葉進(jìn)行不同程度的彎、扭、掠改型時(shí)應(yīng)尋求與其相互匹配的動(dòng)葉扭轉(zhuǎn)規(guī)律,這樣才能使得透平的性能得到最大的提升。筆者基于動(dòng)、靜葉的最佳匹配原則對(duì)葉片進(jìn)行參數(shù)化改型:利用正交優(yōu)化方法,對(duì)靜葉進(jìn)行

作用及封嚴(yán)氣流與動(dòng)葉流場渦系的相互作用3 種。Schrewe 等[3]在兩級(jí)低壓渦輪實(shí)驗(yàn)臺(tái)上通過實(shí)驗(yàn)測量將主流與封嚴(yán)氣流相互作用所導(dǎo)致的渦輪級(jí)總壓損失總結(jié)為4 種形式，即封嚴(yán)氣體在上游形成堵塞，增大了主流通道內(nèi)二次流損失，改變了轉(zhuǎn)子上游流場，以及下游靜葉流量導(dǎo)致額外的損失。Popovic 和Hodson[4-7]通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法對(duì)輪緣密封下的主流和封嚴(yán)氣流的非定常效應(yīng)進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)與定常計(jì)算相比由動(dòng)葉轉(zhuǎn)動(dòng)引起的非定常特性減少了約10%主流損

進(jìn)口、靜葉出口和動(dòng)葉出口的狀態(tài)點(diǎn)，0*點(diǎn)為0點(diǎn)的等熵滯止點(diǎn)，1s、2s分別為過p1、p2的等壓線與過0點(diǎn)的等熵線交點(diǎn)，2s′為過p1的等壓線與過1點(diǎn)的等熵線交點(diǎn)。圖2(b)為動(dòng)葉進(jìn)出口速度三角形的示意圖。其中,c1和c2分別為動(dòng)葉進(jìn)出口的絕對(duì)氣流速度，m/s；w1和w2分別為動(dòng)葉進(jìn)出口的相對(duì)氣流速度，m/s；u1和u2分別為動(dòng)葉進(jìn)出口的圓周速度，m/s；α1和α2分別為動(dòng)葉進(jìn)出口的絕對(duì)氣流角，(°)；β1和β2分別為動(dòng)葉進(jìn)出口的相對(duì)氣流角，(°)。(a)

涉會(huì)導(dǎo)致氣冷渦輪動(dòng)葉前緣壓力、溫度、速度均有較大波動(dòng)，對(duì)前緣氣膜孔出流產(chǎn)生巨大影響。在發(fā)動(dòng)機(jī)長試中，渦輪動(dòng)葉前緣常常發(fā)生氧化燒蝕現(xiàn)象，影響渦輪葉片的壽命及可靠性。因此，研究渦輪轉(zhuǎn)/靜干涉機(jī)理及其對(duì)動(dòng)葉前緣氣膜孔出流的影響意義重大。國內(nèi)外學(xué)者一直致力于渦輪轉(zhuǎn)靜間非定常流動(dòng)機(jī)理的研究。DOORLY D J等[1]用轉(zhuǎn)動(dòng)的圓棒模擬導(dǎo)向葉片的尾緣激波和尾跡, 發(fā)現(xiàn)激波直接打在葉片表面對(duì)換熱的影響不大。SMITH A C等[2]通過研究非定常激波對(duì)氣冷渦輪葉片冷氣出

偏離汽流方向撞擊動(dòng)葉吸力面，從而產(chǎn)生制動(dòng)損失。二次水滴撞擊末級(jí)動(dòng)葉時(shí)除了會(huì)帶來制動(dòng)損失，還會(huì)對(duì)動(dòng)葉產(chǎn)生水蝕。當(dāng)大量直徑較大的二次水滴沖擊動(dòng)葉表面時(shí)，水滴由球狀變成了膜狀，并且在動(dòng)葉接觸部分內(nèi)部產(chǎn)生很大的壓力，在這種壓力的反復(fù)作用下，葉片一旦達(dá)到材料的疲勞極限，便開始產(chǎn)生疲勞裂紋。水滴沖擊到這種裂紋內(nèi)部時(shí)，水滴內(nèi)部的壓力將使裂紋向更深處發(fā)展，致使葉片材料從動(dòng)葉表面脫落而形成水蝕，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)導(dǎo)致葉片斷裂，造成事故[3]。以某汽輪機(jī)低壓缸末三級(jí)葉片為研究對(duì)象，通

主要有噴嘴損失、動(dòng)葉損失、余速損失、葉高損失、葉輪摩擦損失、部分進(jìn)汽損失、扇形損失、漏汽損失及濕汽損失。其中，非調(diào)節(jié)級(jí)沒有部分進(jìn)汽損失，反動(dòng)式汽輪機(jī)沒有葉輪摩擦損失，工作在過熱蒸汽區(qū)的級(jí)沒有濕汽損失，扭葉片沒有扇形損失［1］。由于這些損失的存在，使得汽輪機(jī)級(jí)的有效比焓降減少，效率降低［2］。某300 MW 反動(dòng)式汽輪機(jī)中壓缸第1 級(jí)和第6 級(jí)在額定工況下級(jí)內(nèi)主要損失的分布如圖1所示。由圖1 可知，動(dòng)葉損失與余速損失占總損失的份額是較大的。圖1 汽輪機(jī)反動(dòng)級(jí)

實(shí)踐中，不難看出動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的綜合運(yùn)行性能要高于一般的離心風(fēng)機(jī)，已經(jīng)為當(dāng)前的一些大型火電機(jī)組中的送風(fēng)設(shè)備所應(yīng)用。但是在日常的使用過程中，動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的液壓缸經(jīng)常發(fā)生故障，進(jìn)而導(dǎo)致風(fēng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)的過程中，發(fā)生運(yùn)轉(zhuǎn)不穩(wěn)的情況，導(dǎo)致液壓缸內(nèi)部的反饋桿軸承出現(xiàn)損壞，嚴(yán)重情況下，會(huì)直接導(dǎo)致整體風(fēng)機(jī)停止運(yùn)行，造成極大的經(jīng)濟(jì)損失。所以，需要切實(shí)提升動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)液壓缸的運(yùn)行可靠性，并針對(duì)所出現(xiàn)的問題，制定出有效的解決方案。1 軸流風(fēng)機(jī)簡述動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)是當(dāng)前軸流

量越來越大，雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)因其流量大、壓頭高、運(yùn)行區(qū)域?qū)捄徒?jīng)濟(jì)性好，而被廣泛采用。引風(fēng)機(jī)是鍋爐重要輔機(jī)，運(yùn)行工況惡劣，對(duì)運(yùn)行可靠性要求高。通過預(yù)知性檢修，可以及時(shí)發(fā)現(xiàn)、消除設(shè)備隱患，但對(duì)某些潛在的隱患因無法及時(shí)發(fā)現(xiàn)、消除，導(dǎo)致設(shè)備故障發(fā)生。結(jié)合某電廠SAF 雙級(jí)動(dòng)調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)故障，通過分析和準(zhǔn)確判斷故障原因，并采取恰當(dāng)?shù)拇胧皶r(shí)消除設(shè)備異常，避免故障擴(kuò)大，確保機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。1 液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)工作原理液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)由葉片、葉片調(diào)節(jié)桿、活塞

勢干涉作用對(duì)下游動(dòng)葉氣膜出流和傳熱產(chǎn)生重要影響.文獻(xiàn)[1]研究發(fā)現(xiàn)在葉片吸力面和前緣，定常和非定常的氣膜冷卻效率相差不大，壓力面的冷卻效率在非定常計(jì)算時(shí)會(huì)降低.文獻(xiàn)[2]采用壓力敏感漆測試技術(shù)，研究了高壓渦輪前緣氣膜孔冷卻效率變化，發(fā)現(xiàn)上游尾跡的存在會(huì)破壞前緣冷氣覆蓋，不同吹風(fēng)比也會(huì)影響冷卻效率，在吹風(fēng)比0.9時(shí)冷卻效率最高.文獻(xiàn)[3]提出葉片的旋轉(zhuǎn)將使冷卻氣膜產(chǎn)生徑向的分量，進(jìn)而影響氣膜冷卻的效果.文獻(xiàn)[4]通過對(duì)軸流渦輪葉片損失情況的數(shù)值分析得出，勢流

機(jī)14級(jí)和15級(jí)動(dòng)葉鎖鍵存在兩種配合方式。以這兩種配合方式作為研究對(duì)象，從三個(gè)方面對(duì)比分析其對(duì)壓氣機(jī)運(yùn)行安全性和可靠性產(chǎn)生的不同影響，最終確定正確的動(dòng)葉鎖鍵配合方式。Abstract： During the maintenance of Mitsubishi M701DA gas turbine， it is found that there are two matching modes of lock key of? the 14th and 15th

重力矩進(jìn)行選配。動(dòng)葉裝配前的選配工作主要包括兩部分內(nèi)容:①依據(jù)固有頻率離散度和重力矩差從葉片數(shù)據(jù)庫中挑選葉片,挑選葉片的目標(biāo)是實(shí)現(xiàn)動(dòng)葉的高效挑選和充分利用;②葉片挑選完成后,依據(jù)動(dòng)葉的重力矩,以剩余不平衡量最小為目標(biāo),規(guī)劃動(dòng)葉的裝配序列。航空發(fā)動(dòng)機(jī)風(fēng)扇轉(zhuǎn)子動(dòng)葉的選配工作直接決定著產(chǎn)品的平衡質(zhì)量,影響著產(chǎn)品的服役性能。高效的動(dòng)葉選配技術(shù)可以提高動(dòng)葉的資源利用率和平衡質(zhì)量的可靠性,提高動(dòng)葉的裝配成功率,減少動(dòng)葉的裝調(diào)次數(shù)。動(dòng)葉優(yōu)選的約束是不超過給定的固有頻率離

出：引風(fēng)機(jī)一二級(jí)動(dòng)葉水平方向振動(dòng)均超報(bào)警值，一級(jí)動(dòng)葉水平方向最大值為通頻155μm，振速6.47mm/s，1X 137∠304，2X 48.7∠114。二級(jí)動(dòng)葉水平方向最大值為142μm，6.18mm/s，1X 116∠ 312，2X 55.7 ∠ 121。其中振動(dòng)值80%以上為一倍頻，并含有一定分量的二倍頻。調(diào)取歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)并與電廠專業(yè)人員交流后得出：2020年12月17日前，風(fēng)機(jī)振動(dòng)平均值為5.5mm/s，17日當(dāng)天多次加減負(fù)荷，頻繁調(diào)整動(dòng)葉開度后，振

文針對(duì)單級(jí)渦輪的動(dòng)葉約化，就動(dòng)葉約化中心位置對(duì)渦輪內(nèi)部流動(dòng)非定常計(jì)算結(jié)果的影響規(guī)律開展了研究，總結(jié)出了可指導(dǎo)采用動(dòng)葉約化方法進(jìn)行渦輪非定常氣動(dòng)計(jì)算的結(jié)論。2 研究方法2.1 研究對(duì)象研究對(duì)象為某發(fā)動(dòng)機(jī)的單級(jí)高壓渦輪。原渦輪靜葉與動(dòng)葉的葉片數(shù)分別為23、41。研究中，將動(dòng)葉葉片數(shù)由41約化成46。約化時(shí)，保證動(dòng)葉稠度不變，對(duì)葉型進(jìn)行縮放，縮放中心位置分別選在動(dòng)葉前緣點(diǎn)和幾何中心，這樣產(chǎn)生2 個(gè)約化中心位置不同的動(dòng)葉約化渦輪，分別記為RQY、RZX，原渦輪記為

主流通道，對(duì)下游動(dòng)葉端壁面起到一定的氣膜保護(hù)作用。Blair[1]研究了靜葉上游槽縫出流對(duì)靜葉端壁的冷卻效果，發(fā)現(xiàn)在二次流的影響下靜葉尾緣下游處端壁的傳熱系數(shù)沿周向劇烈變化。對(duì)此，Graziani等[2]進(jìn)一步指出，在葉柵通道二次流的影響下，葉片吸力面?zhèn)鹊膫鳠嵯禂?shù)較壓力面?zhèn)茸兓鼊×?。Harasgama等[3]實(shí)驗(yàn)研究了在典型燃?xì)夤r下單級(jí)透平的氣動(dòng)性能和換熱性能，發(fā)現(xiàn)由于冷卻氣流被快速卷入通道渦中，端壁處的努塞爾數(shù)Nu最大降幅為50%。Friedrich

000）0 引言動(dòng)葉變形是汽輪機(jī)通流間隙設(shè)計(jì)時(shí)需考慮的重要因素。 汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)， 蒸汽力將對(duì)動(dòng)葉變形產(chǎn)生影響， 從而影響通流間隙。 因此， 本文從該角度出發(fā)， 計(jì)算分析蒸汽力對(duì)動(dòng)葉變形的影響。根據(jù)動(dòng)葉型式的不同， 可以將動(dòng)葉分為自由葉片和成圈葉片。 動(dòng)葉結(jié)構(gòu)的差異影響動(dòng)葉剛度，因此變形必定不同。 工程上需定量計(jì)算出蒸汽力對(duì)單只動(dòng)葉及成圈動(dòng)葉的變形影響。汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)， 作用在葉片上的氣流力可以分解為周向分力Pu和軸向分力Pa。 圓周向分力可以由級(jí)的輪周功率來

A側(cè)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行，動(dòng)葉開度為0時(shí)，電流異常增大，達(dá)280 A。此時(shí)B引風(fēng)機(jī)開度11%，電流202 A，爐膛負(fù)壓-156 Pa。調(diào)整A引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度至14%，風(fēng)機(jī)電流仍維持在279 A，風(fēng)機(jī)本體內(nèi)部傳出“轟轟”聲。B引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度和電流無明顯變化，分別為11%、202 A，爐膛負(fù)壓-100 Pa。期間，運(yùn)行人員對(duì)A引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉進(jìn)行0～30%開度試調(diào)整，電流無變化；持續(xù)對(duì)煙風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行檢查和調(diào)整，A引風(fēng)機(jī)電流仍沒有變化。停運(yùn)A側(cè)引風(fēng)機(jī)后，保持B側(cè)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行，2號(hào)機(jī)組

度急劇升高，末級(jí)動(dòng)葉出口邊遭受水沖蝕，葉片振動(dòng)加劇，甚至誘發(fā)葉片顫振等等，這些都將嚴(yán)重影響著核電汽輪機(jī)的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。1 小容積流量工況下級(jí)的流動(dòng)特性1.1 小容積流量工況汽輪機(jī)變工況運(yùn)行時(shí)，流經(jīng)某級(jí)噴嘴和動(dòng)葉的容積流量可用相對(duì)值分別表示如下：式（1）、（2）中：G、G1—分別表示設(shè)計(jì)工況和變工況下級(jí)的蒸汽質(zhì)量流量，kg/s；v1、v2與 v11、v12—分別表示設(shè)計(jì)工況和變工況下噴嘴和動(dòng)葉出口蒸汽的比容，m3/kg[1]。在容積流量減小的變工況過程中，蒸

嘴加速后進(jìn)入一級(jí)動(dòng)葉，然后流經(jīng)二級(jí)導(dǎo)葉、二級(jí)動(dòng)葉和出口導(dǎo)葉流出渦輪。計(jì)算中考慮一級(jí)動(dòng)葉葉頂氣封內(nèi)的泄漏流動(dòng)、二級(jí)導(dǎo)葉葉根間隙內(nèi)的泄漏流動(dòng)，以及二級(jí)動(dòng)葉葉頂間隙內(nèi)的泄漏流動(dòng)。其中，二級(jí)導(dǎo)葉為兩對(duì)稱弧段部分進(jìn)氣，無葉片弧段采用通流結(jié)構(gòu)，即該區(qū)域有氣體通過。圖2 渦輪子午流道示意圖Fig.2 Turbine meridian flow path渦輪整體計(jì)算模型如圖3所示，分為以下幾個(gè)部分：進(jìn)口部分(包括進(jìn)口段、集氣環(huán)和噴嘴)，一級(jí)動(dòng)葉和一級(jí)動(dòng)葉氣封泄漏，二級(jí)導(dǎo)葉

，由于該電廠雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)存有振動(dòng)故障，故而，與其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)相結(jié)合，通過振動(dòng)測試得出其內(nèi)部軸承振動(dòng)數(shù)據(jù)，在經(jīng)過數(shù)據(jù)分析后，認(rèn)為其兩級(jí)動(dòng)葉存有質(zhì)量不平衡這一問題?；诖?，本文將以此為例，通過使用單平面動(dòng)平衡處理措施，對(duì)其振動(dòng)問題加以解決。關(guān)鍵詞：雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī);振動(dòng);質(zhì)量不平衡1雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)概述1.1結(jié)構(gòu)進(jìn)氣室、集流器、兩級(jí)葉輪、導(dǎo)葉、擴(kuò)壓器、動(dòng)葉調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)等為雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)主要構(gòu)成部分。雙級(jí)葉輪主要分布于軸承室兩側(cè)，由

力特性求解，提取動(dòng)葉片最大等效應(yīng)力S和最大徑向位移A，并加入到參數(shù)池；優(yōu)化模塊將參數(shù)池中的設(shè)計(jì)變量進(jìn)行數(shù)值邊界和數(shù)值類型定義，將優(yōu)化變量進(jìn)行優(yōu)化目標(biāo)定義和數(shù)值約束，利用多目標(biāo)遺傳算法MOGA（Multi-Objective Genetic Algorithms，MOGA）進(jìn)行優(yōu)化。此優(yōu)化平臺(tái)可對(duì)多級(jí)軸流膨脹機(jī)的多工況和多列動(dòng)、靜葉柵同時(shí)進(jìn)行優(yōu)化，自動(dòng)進(jìn)行模塊間數(shù)據(jù)傳遞，形成工作流，實(shí)現(xiàn)多學(xué)科和多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)，優(yōu)化平臺(tái)的架構(gòu)圖和流程圖如圖2所示。圖2 優(yōu)化平

由采用錐形結(jié)構(gòu)的動(dòng)葉和靜葉組成。工作時(shí)動(dòng)葉將能量傳遞給介質(zhì)，提高介質(zhì)的動(dòng)能，靜葉則是起到將介質(zhì)的動(dòng)能轉(zhuǎn)化為壓力能并將兩相介質(zhì)均勻混合的作用，為流體流入下一級(jí)動(dòng)葉做準(zhǔn)備。提高混輸泵性能的關(guān)鍵在于動(dòng)葉的設(shè)計(jì)[2-3]。蘭州理工大學(xué)的馬希金等[4-6]提出了軸流式油氣混輸泵動(dòng)葉的設(shè)計(jì)方法，并通過數(shù)值模擬研究動(dòng)葉的翼型、進(jìn)出口角、葉片數(shù)、輪轂比和葉柵稠密度對(duì)動(dòng)葉性能的影響。中國石油大學(xué)的張金亞等[7]采用數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法描述了流道內(nèi)的流動(dòng)特性和氣泡的分布

優(yōu)點(diǎn)[3-5]。動(dòng)葉和靜葉是螺旋軸流式混輸泵的核心部分，其結(jié)構(gòu)參數(shù)的選取對(duì)混輸泵性能有很大影響，動(dòng)、靜葉結(jié)構(gòu)如圖1所示。文獻(xiàn)[6—8]分別以動(dòng)葉葉片重疊系數(shù)、動(dòng)葉葉柵稠密度和靜葉葉片數(shù)等動(dòng)靜葉結(jié)構(gòu)參數(shù)為出發(fā)點(diǎn)，研究了這些參數(shù)變化對(duì)混輸泵性能的影響。輪轂半錐角是動(dòng)、靜葉重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)之一。目前，有關(guān)螺旋軸流式混輸泵輪轂半錐角大小對(duì)混輸泵性能的研究較少，文獻(xiàn)[9]在動(dòng)、靜葉輪轂半錐角其中一個(gè)參數(shù)變化的基礎(chǔ)上對(duì)動(dòng)、靜葉內(nèi)的含氣率及靜壓沿流線分布情況進(jìn)行了單獨(dú)分析

，并分析了隔板與動(dòng)葉柵磨擦，隔板出現(xiàn)裂紋，以及真空度，主汽溫度、壓力偏低對(duì)機(jī)組振動(dòng)的影響。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)；振動(dòng)；隔板；動(dòng)葉；真空度1 前言松藻煤電公司發(fā)電廠是松藻煤電公司的煤矸石自備電廠，裝機(jī)容量24MW，配有1臺(tái)65t/h和一臺(tái)75/h循環(huán)流化床鍋爐，2臺(tái)6MW凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組和一臺(tái)12MW汽輪凝汽式發(fā)電機(jī)組。汽輪機(jī)本體部分由轉(zhuǎn)動(dòng)部分和固定部分組成，其中轉(zhuǎn)動(dòng)部分包括動(dòng)葉柵、葉輪、主軸、聯(lián)軸器等；固頂部分包括氣缸、蒸汽室、噴嘴、隔板、軸瓦、汽封等組成。汽

,端壁造型常采用動(dòng)葉前緣凸起結(jié)構(gòu),但凸起設(shè)計(jì)會(huì)增加主流周向的壓力不均勻度,增大輪緣的密封難度。因此,本文基于單級(jí)渦輪輪緣密封結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)了凹坑結(jié)構(gòu),數(shù)值研究了5種端壁造型對(duì)透平氣動(dòng)性能以及盤腔封嚴(yán)效率的影響,以期為非軸對(duì)稱端壁造型的評(píng)價(jià)體系和設(shè)計(jì)系統(tǒng)提供參考。1 數(shù)值方法與計(jì)算模型1.1 數(shù)值方法與驗(yàn)證在冷氣中加入一定量的CO2氣體,根據(jù)CO2的體積分?jǐn)?shù)分布來研究燃?xì)馊肭智闆r,封嚴(yán)效率為εc=(cs-ca)/(c0-ca)(1)式中:ca為主流進(jìn)氣時(shí)CO2的

熱力計(jì)算方法，對(duì)動(dòng)葉入口工質(zhì)速度氣流角α1、動(dòng)葉出口工質(zhì)實(shí)際相對(duì)速度w2的方向角β2對(duì)透平性能指標(biāo)的影響進(jìn)行計(jì)算分析，從而確定α1、β2的最優(yōu)值。性能指標(biāo)選取輪周效率，輪周效率是指水蒸氣(或其他工質(zhì)蒸氣)所作輪周功與所具有的理想功之比。在設(shè)計(jì)參數(shù)優(yōu)化的基礎(chǔ)上，采用CFX 16.0軟件對(duì)透平蝸殼內(nèi)部速度場、靜壓進(jìn)行數(shù)值模擬。圖1 向心透平的結(jié)構(gòu)2 設(shè)計(jì)參數(shù)① 待優(yōu)化設(shè)計(jì)參數(shù)動(dòng)葉入口工質(zhì)速度氣流角α1的取值范圍為15°～25°，變化步長設(shè)定為1°。動(dòng)葉出口工質(zhì)

風(fēng)煙系統(tǒng)配有2臺(tái)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式送風(fēng)機(jī)，2臺(tái)動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機(jī)，2臺(tái)三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器；配置了2臺(tái)雙室5電場靜電除塵器，一套石灰石-石膏濕法脫硫裝置，一套SCR脫硝裝置，SCR反應(yīng)器本體采用3層催化劑；在空預(yù)器之后、除塵器之前的水平煙道上布置4臺(tái)煙氣冷卻器，加熱#7、#8低加出口的凝結(jié)水。超低排放改造后，脫硫吸收塔漿液噴淋系統(tǒng)按4運(yùn)1備設(shè)計(jì)，新增2層噴淋層，原噴淋層噴嘴重新更換，吸收塔配備漿液循環(huán)泵由3臺(tái)增加至5臺(tái)。2 機(jī)組引風(fēng)機(jī)失速處理過程分析2.1

000)透平末級(jí)動(dòng)葉頂部間隙變化對(duì)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響吳飛，戴斌，艾松，周洪宇(東方汽輪機(jī)有限公司，四川 德陽，618000)文章采用數(shù)值分析方法研究了透平末級(jí)動(dòng)葉頂部間隙變化對(duì)排氣擴(kuò)壓器氣動(dòng)性能的影響。結(jié)果顯示隨著葉頂間隙相對(duì)值從0%逐漸增大至1.5%，排氣擴(kuò)壓器進(jìn)口氣流角和總壓逐漸增大，排氣擴(kuò)壓器靜壓恢復(fù)性能先提升，然后逐漸下降。排氣擴(kuò)壓器，氣流角，總壓，靜壓恢復(fù)系數(shù)0 引言燃?xì)廨啓C(jī)透平末級(jí)排氣中含有較多動(dòng)能，排氣擴(kuò)壓器能有效地將動(dòng)能回收轉(zhuǎn)換成靜壓

共同影響下，高壓動(dòng)葉內(nèi)流動(dòng)呈現(xiàn)出較強(qiáng)的非定常性，二次流動(dòng)增強(qiáng)；低壓動(dòng)葉方面，雖然與上游葉排軸向間距較大，但其流動(dòng)非定常性依然顯著，且受影響范圍更廣。航空發(fā)動(dòng)機(jī)；1+1/2對(duì)轉(zhuǎn)渦輪；全環(huán)非定常；激波；尾跡；位勢作用；二次流動(dòng)1 引言對(duì)轉(zhuǎn)渦輪技術(shù)因在結(jié)構(gòu)、質(zhì)量等方面的優(yōu)勢，已成為新一代高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)的一項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)[1]。美國普惠公司的F119發(fā)動(dòng)機(jī)、GE公司的F120發(fā)動(dòng)機(jī)，分別采用了1+1和1+1/2對(duì)轉(zhuǎn)渦輪技術(shù)，以滿足軍方對(duì)第四代發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪部件高負(fù)荷、輕

荷軸流風(fēng)扇中彎曲動(dòng)葉的應(yīng)用研究?陳榴1胡磊2戴韌1（1.上海理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院；2.上海電氣電站發(fā)電設(shè)備有限公司）本文采用彎曲葉片設(shè)計(jì)方法，對(duì)前期設(shè)計(jì)的大折轉(zhuǎn)角高負(fù)荷軸流風(fēng)扇的葉輪葉片進(jìn)行根部正彎處理，彎角為30°。采用數(shù)值模擬方法，對(duì)比了直葉片和正彎葉片的葉輪流場，確定了彎葉片氣動(dòng)作用的有效性。結(jié)果表明設(shè)計(jì)工況下，利用徑向葉片力，壓制了由于旋轉(zhuǎn)和葉柵高擴(kuò)壓度引起的輪轂分離流動(dòng)。正彎動(dòng)葉級(jí)效率提高了1.64%，靜壓升增大了10.74%。動(dòng)葉吸力面根

重型燃?xì)廨啓C(jī)二級(jí)動(dòng)葉的全三維坐標(biāo)外形掃描和內(nèi)部結(jié)構(gòu)的工業(yè)CT掃描，獲得了二級(jí)動(dòng)葉完整的外形結(jié)構(gòu)、尺寸和內(nèi)部截面圖像，并提取了內(nèi)型面的型線，基于數(shù)值模擬進(jìn)行了動(dòng)葉片的溫度場分布分析。關(guān)鍵詞：燃?xì)廨啓C(jī)；3D掃描；數(shù)值模擬；溫度場燃?xì)廨啓C(jī)二級(jí)動(dòng)葉作為重要的透平部件，工作在極端高溫、高速旋轉(zhuǎn)的條件下，對(duì)動(dòng)葉的材料和冷卻提出了很高的要求。F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)透平的動(dòng)葉都應(yīng)用具有航空使用經(jīng)驗(yàn)、高溫強(qiáng)度好的γ相析出硬化型Ni基超合金GTD-111，其中第二級(jí)動(dòng)葉為精密鑄造，應(yīng)用

析入手，對(duì)引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉故障原因以及具體的處理措施進(jìn)行了全面分析，希望對(duì)我國相關(guān)領(lǐng)域的全面發(fā)展起到促進(jìn)作用。關(guān)鍵詞：引風(fēng)機(jī)；動(dòng)葉；故障原因；處理措施一、案例分析2016年5月20日，某電廠在啟動(dòng)3號(hào)機(jī)組時(shí)，對(duì)B引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉的調(diào)整，并沒有發(fā)現(xiàn)爐膛負(fù)壓的變化，此時(shí)繼續(xù)增大引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度至70%，但仍然只有74A的電流[1]。3號(hào)機(jī)組在1.5小時(shí)后解列，停止B引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行。由檢修工作人員展開現(xiàn)場檢查，現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)無論風(fēng)機(jī)是停運(yùn)還是運(yùn)行，動(dòng)葉調(diào)整機(jī)構(gòu)都處于正常狀態(tài)；在對(duì)

上，對(duì)原型渦輪的動(dòng)葉進(jìn)行了改型優(yōu)化，將動(dòng)葉葉型由原來的純沖擊式葉型改為略帶反力度的葉型，流場仿真結(jié)果表明渦輪效率提高了5個(gè)百分點(diǎn)。通過對(duì)改型前后2種部分進(jìn)氣式渦輪氣動(dòng)參數(shù)分布情況的對(duì)比分析，表明略帶反力度的動(dòng)葉葉型能有效減小部分進(jìn)氣式渦輪非進(jìn)氣扇區(qū)動(dòng)葉通道內(nèi)的回流損失，對(duì)提高渦輪性能有利，可為同類渦輪的氣動(dòng)設(shè)計(jì)提供參考。亞聲速渦輪；部分進(jìn)氣；流動(dòng)損失；優(yōu)化0 引言隨著太空探索活動(dòng)的發(fā)展，多次啟動(dòng)、小推力高性能液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的應(yīng)用前景越來越廣闊。根據(jù)工作需求

超臨界W火焰鍋爐動(dòng)葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉卡澀及漂移防治卓仁春(貴州華電桐梓發(fā)電有限公司，貴州 遵義 563200)對(duì)于燃用高硫分無煙煤的超臨界W火焰鍋爐，其配套的動(dòng)葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)存在動(dòng)葉經(jīng)常性卡澀及漂移問題，針對(duì)其原因進(jìn)行分析，從設(shè)備檢修、設(shè)備結(jié)構(gòu)優(yōu)化、設(shè)備運(yùn)行等方面有針對(duì)性地采取預(yù)防及治理措施，最終使問題得到了有效控制。高硫無煙煤；W火焰鍋爐；引風(fēng)機(jī)；動(dòng)葉卡澀及漂移1 機(jī)組概況及存在的問題貴州華電桐梓發(fā)電有限公司(以下簡稱桐電公司)2×600 MW機(jī)組采

xSTREAM的動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)后導(dǎo)葉的匹配設(shè)計(jì)*肖云峰 黃俊強(qiáng) 張志蓮 孫哲/北京石油化工學(xué)院鄧若飛/北京航天試驗(yàn)技術(shù)研究所基于一體化透平機(jī)械設(shè)計(jì)平臺(tái)xSTREAM完成對(duì)某型商用R級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的后導(dǎo)葉匹配設(shè)計(jì)；并對(duì)比分析了設(shè)計(jì)后R+S級(jí)和設(shè)計(jì)前R級(jí)風(fēng)機(jī)的性能。結(jié)果表明，對(duì)R級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)匹配后導(dǎo)葉，能夠部分地利用葉輪出口旋繞動(dòng)能，提高通風(fēng)機(jī)的壓力，使得通風(fēng)機(jī)效率也相應(yīng)地得到提高。此外，為軸流風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算提供了快捷高效的數(shù)值方法。軸流通風(fēng)機(jī)

126)?引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉調(diào)整故障原因分析及優(yōu)化方案研究彭博偉(安徽華電六安發(fā)電有限公司 生產(chǎn)技術(shù)部, 安徽 六安 237126)以某廠動(dòng)調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象,介紹了一起因液壓缸故障引起機(jī)組跳閘的事故,并分析了故障原因,主要有兩點(diǎn):動(dòng)葉指令函數(shù)死區(qū)過大;RB保護(hù)動(dòng)作無法觸發(fā).針對(duì)以上原因,提出了一種對(duì)風(fēng)機(jī)狀態(tài)參數(shù)信號(hào)進(jìn)行綜合判斷的優(yōu)化方案,對(duì)引風(fēng)機(jī)的故障進(jìn)行融合處理,并觸發(fā)引風(fēng)機(jī)跳閘,再通過RB保護(hù)動(dòng)作,從而有效避免了機(jī)組主燃料跳閘,提高了機(jī)組安全運(yùn)行性能.引

靜葉尾跡對(duì)壓氣機(jī)動(dòng)葉非定常氣動(dòng)載荷的影響楊文軍1， 袁惠群2， 寇海江1(1.東北大學(xué)機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院 沈陽,110819) (2.東北大學(xué)理學(xué)院 沈陽,110819)以某型航空發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)為研究對(duì)象，建立了單級(jí)葉盤的三維結(jié)構(gòu)及流場模型。通過對(duì)滑移網(wǎng)格(sliding mesh,簡稱SM)方法與運(yùn)動(dòng)坐標(biāo)系(moving reference frame,簡稱MRF)方法在計(jì)算耗時(shí)和收斂性方面的比較，證明了運(yùn)動(dòng)坐標(biāo)系方法的準(zhǔn)確性和高效性。考慮前一級(jí)

發(fā)電有限責(zé)任公司動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)安全節(jié)能型變頻控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)武廣富 莊劼/上海明華電力技術(shù)工程有限公司陳捷 孫堅(jiān)/上海外高橋發(fā)電有限責(zé)任公司0　引言電站軸流風(fēng)機(jī)［1-4］在運(yùn)行時(shí)，負(fù)荷率下降導(dǎo)致低負(fù)荷時(shí)軸流式風(fēng)機(jī)效率較低，因此對(duì)軸流式風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造成為降低廠用電率的一種手段，但若簡單將軸流式風(fēng)機(jī)動(dòng)葉全開，全部利用變頻調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)出力，在部分工作區(qū)域會(huì)出現(xiàn)搶風(fēng)失速等故障，這是由于變頻方式下風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)超出了正常運(yùn)行范圍所致［5］，因此，選擇合理的動(dòng)葉開度和變頻幅

2000）引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉調(diào)節(jié)裝置故障原因淺析與處理田宇鵬（大唐彬長發(fā)電有限責(zé)任公司 陜西咸陽 712000）引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度對(duì)機(jī)組安全運(yùn)行具有重要影響。當(dāng)動(dòng)葉發(fā)生異常時(shí)，引風(fēng)機(jī)自身工況和爐膛壓力將會(huì)產(chǎn)生巨大波動(dòng)。以彬長電廠國產(chǎn)600MW超臨界空冷汽輪機(jī)組生產(chǎn)實(shí)際中出現(xiàn)的引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)裝置故障為例，著重分析故障原因，并梳理歸納出防范措施和事故預(yù)案，對(duì)機(jī)組生產(chǎn)安全具有實(shí)際意義。動(dòng)葉開度；故障原因；防范措施鍋爐運(yùn)行中，風(fēng)機(jī)的工作狀況將隨鍋爐的負(fù)荷變化而變化，以適應(yīng)不同負(fù)荷

組增壓風(fēng)機(jī)保護(hù)及動(dòng)葉控制邏輯優(yōu)化探討王禮信（貴州產(chǎn)投興義電力發(fā)展有限公司 貴州興義 562400）增壓風(fēng)機(jī)是煙氣脫硫系統(tǒng)最重要的設(shè)備之一，它能否安全穩(wěn)定和可靠運(yùn)行取決于增壓風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉控制邏輯和增壓風(fēng)機(jī)的保護(hù)邏輯，以下簡要介紹興義電廠煙氣脫硫系統(tǒng)增壓風(fēng)機(jī)的保護(hù)邏輯及其動(dòng)葉的自動(dòng)控制邏輯。脫硫；動(dòng)葉；增壓風(fēng)機(jī)；控制邏輯1 概述貴州產(chǎn)投興義電力發(fā)展有限公司（以下簡稱興電公司）一期建設(shè)2×600MW燃煤發(fā)電機(jī)組，#1、#2機(jī)組煙氣脫硫系統(tǒng)隨主機(jī)同步投入運(yùn)行，F(xiàn)GD

燃?xì)廨啓C(jī)透平一級(jí)動(dòng)葉銷槽磨損處理方案撰文/葉仁杰1方國民2■1.318000 臺(tái)州發(fā)電廠 浙江 臺(tái)州 ■2.318000 浙江頭門港投資開發(fā)有限公司 浙江 臺(tái)州摘要：上世紀(jì)90年代末期燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組在我們國家特別是東南沿海得到快速發(fā)展，為東南沿海的經(jīng)濟(jì)騰飛插上了翅膀，這些燃用重油的機(jī)組在運(yùn)行10多年后出現(xiàn)了一系列故障。本文主要針對(duì)GE 9E型燃?xì)廨啓C(jī)在轉(zhuǎn)子上出現(xiàn)的問題，采取了合適的現(xiàn)場處理方式，節(jié)約了大量的維修費(fèi)用，對(duì)其他機(jī)組類似的故障有一定的借鑒意義。

有限責(zé)任公司雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)式引風(fēng)機(jī)變頻改造后的節(jié)能分析和動(dòng)葉開度固定后的安全穩(wěn)定運(yùn)行，對(duì)當(dāng)前機(jī)組普遍低負(fù)荷下，使引風(fēng)機(jī)節(jié)能降耗、變頻改造后安全運(yùn)行有很好的示范作用。動(dòng)調(diào)引風(fēng)機(jī);變頻改造;節(jié)能;安全運(yùn)行0 引言由于大唐林州熱電1號(hào)機(jī)組工程設(shè)計(jì)值沒有脫硫增壓風(fēng)機(jī)，加上脫硫設(shè)備燃煤硫分3.0%設(shè)計(jì)，所以選取引風(fēng)機(jī)功率較大，加上一定的裕度，選用4700kW功率的電機(jī)。國內(nèi)機(jī)組普遍運(yùn)行負(fù)荷率較低，動(dòng)葉開度在45%左右運(yùn)行，電率高，能耗大，同時(shí)風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況點(diǎn)與設(shè)計(jì)高效點(diǎn)

21004）提高動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)液壓缸運(yùn)行可靠性的措施卜慶鋒（江蘇省徐州經(jīng)貿(mào)高等職業(yè)學(xué)校，徐州 221004）軸流風(fēng)機(jī)的內(nèi)部流體是沿著風(fēng)機(jī)軸向流動(dòng)，同時(shí)由于其離心風(fēng)機(jī)具有較大的優(yōu)勢與優(yōu)越性，被廣泛應(yīng)用于工廠的通風(fēng)系統(tǒng)。近年來，隨著電廠鍋爐容量的不斷增大，軸流風(fēng)機(jī)已經(jīng)完全取代離心風(fēng)機(jī)，成為鍋爐通風(fēng)系統(tǒng)中的重要組成部分。但是，隨著人們對(duì)用電需求的不斷增加，電廠鍋爐內(nèi)的動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的液壓缸的應(yīng)用逐漸廣泛，需要對(duì)其采取相關(guān)措施進(jìn)行實(shí)時(shí)提升，進(jìn)而確保其運(yùn)行的可行

成了帶有一級(jí)跨音動(dòng)葉的三級(jí)軸流壓氣機(jī)（以下簡稱三級(jí)壓氣機(jī)）氣動(dòng)設(shè)計(jì).在基本滿足設(shè)計(jì)目標(biāo)的氣動(dòng)方案基礎(chǔ)上，利用遺傳算法結(jié)合人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的數(shù)值優(yōu)化方法對(duì)跨音級(jí)動(dòng)葉在多級(jí)環(huán)境下進(jìn)行葉型優(yōu)化，進(jìn)一步提高壓氣機(jī)氣動(dòng)性能.1 氣動(dòng)設(shè)計(jì)1.1 設(shè)計(jì)目標(biāo)根據(jù)燃?xì)廨啓C(jī)總體方案的要求，設(shè)計(jì)了一臺(tái)三級(jí)壓氣機(jī)，進(jìn)口帶有一排導(dǎo)葉（IGV），氣動(dòng)設(shè)計(jì)目標(biāo)參數(shù)如下：總壓比為2.05，絕熱效率為88%，失速裕度大于15%.1.2 一維平均流線設(shè)計(jì)一維平均流線設(shè)計(jì)的主要目的在于初步確定通道

口給定平均靜壓；動(dòng)葉給定轉(zhuǎn)速。2 計(jì)算與分析表1給出了該渦輪動(dòng)葉葉型各截面的超差量。圖2給出了一級(jí)動(dòng)葉A1截面的超差前后葉型。圖3和圖4分別給出了一級(jí)動(dòng)葉A1截面及二級(jí)動(dòng)葉A5截面的壓力分布圖。由圖可以看出，不管是正超差還是負(fù)超差，葉片型面壓力分布都有所變化，葉片載荷明顯減小，且一級(jí)動(dòng)葉的正攻角增大，做功能力下降。圖1 計(jì)算網(wǎng)格表1 葉型超差量mm圖2 一級(jí)動(dòng)葉A1截面圖3 一級(jí)動(dòng)葉A1截面壓力分布圖5給出了級(jí)出口相對(duì)馬赫數(shù)沿葉高的變化。可以看出，級(jí)出口馬

43000）雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)液壓缸傳動(dòng)故障的分析與預(yù)防張學(xué)鎖夏力偉 （皖能馬鞍山發(fā)電有限公司，安徽馬鞍山 243000）發(fā)改廳［2012］1662號(hào)關(guān)于開展燃煤電廠綜合升級(jí)改造工作的通知出臺(tái)后，國內(nèi)很多燃煤電廠利用機(jī)組檢修進(jìn)行鍋爐引增合一節(jié)能技術(shù)改造。引增合一改造后的雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)液壓缸在實(shí)際運(yùn)行中，因液壓缸制造工藝等問題，存在諸多隱患制約著引風(fēng)機(jī)難以長周期運(yùn)行。本文用引風(fēng)機(jī)液壓缸在某電廠實(shí)際運(yùn)行中發(fā)生的故障進(jìn)行分析，制定預(yù)防措施進(jìn)一步保障引風(fēng)

備之一，增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉調(diào)節(jié)系統(tǒng)是增壓風(fēng)機(jī)最重要的控制系統(tǒng)，其穩(wěn)定性直接關(guān)系到脫硫系統(tǒng)及主機(jī)系統(tǒng)的運(yùn)行。某電廠第1臺(tái)680 MW機(jī)組脫硫系統(tǒng)的增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)為單回路自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)，機(jī)組調(diào)試及168 h試運(yùn)行期間，機(jī)組在全工況運(yùn)行方式下，特別是機(jī)組調(diào)峰時(shí)自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)不能投入自動(dòng)，導(dǎo)致脫硫旁路門經(jīng)常開啟，急需對(duì)增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，以保證脫硫系統(tǒng)及機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行。1 原有的單回路增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)原有的增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)為單回路調(diào)節(jié)

WM機(jī)組送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉控制系統(tǒng)改造吳 昊1，郭 南2(1.通遼發(fā)電總廠檢修 項(xiàng)目部，內(nèi)蒙古 通遼 028000；2.沈陽工程學(xué)院 自動(dòng)化學(xué)院，遼寧 沈陽 110136)針對(duì)某300 WM機(jī)組送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉控制系統(tǒng)運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)的指令值與反饋值有較大偏差、調(diào)節(jié)精度較差的問題，將送風(fēng)機(jī)執(zhí)行器更換為智能型執(zhí)行器。經(jīng)過改造之后機(jī)組總風(fēng)量控制系統(tǒng)調(diào)節(jié)質(zhì)量明顯提高，詳細(xì)介紹了此次技術(shù)改造過程。送風(fēng)機(jī)；執(zhí)行機(jī)構(gòu)；控制系統(tǒng)1 設(shè)備概況某公司自備電廠2×300 MW鍋爐是哈爾濱鍋爐廠

626。送風(fēng)機(jī)為動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)，型號(hào)GU15238-01，全壓升3995Pa。引風(fēng)機(jī)為靜葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)，型號(hào)YA16648-2F，全壓升6511Pa。增壓風(fēng)機(jī)為動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)。脫硫及主機(jī)DCS系統(tǒng)均采用EDPF-NT分散控制系統(tǒng)。2 實(shí)現(xiàn)增壓風(fēng)機(jī)RB功能邏輯優(yōu)化2.1 脫硫側(cè)邏輯優(yōu)化（1）增加增壓風(fēng)機(jī)停止后聯(lián)開增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉至100%邏輯。（2）取消增壓風(fēng)機(jī)停止保護(hù)關(guān)閉原煙氣進(jìn)口擋板。（3）取消增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)延時(shí)30s聯(lián)關(guān)凈煙氣進(jìn)口擋板。（4）取消漿液循

1.3。蒸汽通過動(dòng)葉時(shí)的流動(dòng)也可以由多變過程表示為：式中：ψ為動(dòng)葉速度系數(shù)；kb為蒸汽的絕熱指數(shù)。通過噴嘴的流量Gn為：式中：An為噴嘴出口面積；βn為噴嘴流量比。βn可由下式求得：式中：εn為噴嘴壓力比。εn可由下式求得：噴嘴的理想比焓降hn為：噴嘴損失Δhn為：噴嘴出口汽流速度c1為：式中：i0為噴嘴入口焓值；c0為噴嘴入口汽流速度。為了提高計(jì)算的準(zhǔn)確性，必須考慮汽流進(jìn)入動(dòng)葉時(shí)由于進(jìn)口角β1與進(jìn)汽角不相等而產(chǎn)生的撞擊損失Δhβ1。按照習(xí)慣算法，汽流進(jìn)入

過控制2臺(tái)引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉或入口擋板的開度，使引風(fēng)量滿足機(jī)組自身當(dāng)前的運(yùn)行狀況、負(fù)荷能力、設(shè)備安全保護(hù)及變負(fù)荷承受能力等，目標(biāo)負(fù)荷與送風(fēng)量相適應(yīng)，從而保證爐膛壓力在允許范圍內(nèi)，以穩(wěn)定燃燒、減少污染、保障安全。某300 MW單元機(jī)組爐膛壓力控制系統(tǒng)的基本結(jié)構(gòu)如圖1示。由圖1可見，它的組成與送風(fēng)控制系統(tǒng)基本相同，是一個(gè)簡單的單回路控制系統(tǒng)，可分為爐膛壓力調(diào)節(jié)、引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉控制和低爐膛壓力保護(hù)等幾個(gè)部分。圖1 爐膛壓力變?cè)鲆婵刂葡到y(tǒng)1.1 變?cè)鲆婵刂撇呗誀t膛壓力控制系統(tǒng)

2.4萬）、高壓動(dòng)葉1219萬（單通道網(wǎng)格數(shù)20萬）、導(dǎo)葉和動(dòng)葉沿展向34個(gè)網(wǎng)格；高壓動(dòng)葉葉尖間隙為0.4mm，展向給了7個(gè)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)。采用1條槽縫來代替1排氣膜孔的方法來模擬冷氣流動(dòng)，其中1條槽縫的面積近似等于1排氣膜孔面積的總和。冷氣邊界條件給定質(zhì)量流量、冷氣流動(dòng)方向角、冷氣總溫、冷氣湍流度和渦黏性比。在軸向間隙處，冷氣流動(dòng)方向與旋轉(zhuǎn)軸正方向之間的夾角約為30°；進(jìn)口湍流度為5%。圖1 計(jì)算整體和局部網(wǎng)格在計(jì)算中，進(jìn)口邊界條件給定總溫、總壓和氣流角。其中

序（1）增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度關(guān)至0。（2）開啟凈煙氣擋板，關(guān)閉吸收塔對(duì)空排放閥。（3）啟GGH馬達(dá)運(yùn)行。（4）開原煙氣擋板，啟增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行。（5）增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉控制投自動(dòng)，動(dòng)葉開度自動(dòng)開至18%。（6）旁路擋板關(guān)閉至＜5%（該步目前采用手動(dòng)關(guān)閉）3.4 FGD保護(hù)跳閘程控停運(yùn)順序（1）開啟旁路擋板。（2）停運(yùn)增壓風(fēng)機(jī)。（3）增壓風(fēng)機(jī)動(dòng)葉控制切手動(dòng)同時(shí)動(dòng)葉開度關(guān)小至0。（4）關(guān)閉原煙氣擋板。（5）開啟吸收塔頂部通風(fēng)擋板。（6）關(guān)閉凈煙氣擋板。以上的控制邏輯可以明顯

271100）動(dòng)葉可調(diào)引風(fēng)機(jī)失速與喘振原因分析與處理張 成（華電國際萊城發(fā)電廠，山東 萊蕪 271100）針對(duì)某廠330MW機(jī)組高負(fù)荷及低負(fù)荷下出現(xiàn)兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)“搶風(fēng)”現(xiàn)象，通過分析提出防止該現(xiàn)象的技術(shù)措施，成功避免因風(fēng)機(jī)“搶風(fēng)”降低機(jī)組出力、鍋爐滅火的發(fā)生。引風(fēng)機(jī)；失速；動(dòng)葉可調(diào)；喘振；搶風(fēng)；穩(wěn)燃某廠330MW機(jī)組鍋爐采用型號(hào)為B&BW-1196/17.5-M的汽包爐。爐膛采用平衡通風(fēng)系統(tǒng)，選用兩臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)，引風(fēng)機(jī)為SAF型電站動(dòng)葉可調(diào)軸流引

分析了原型和改型動(dòng)葉不同尾跡輸運(yùn)的特點(diǎn)，及其對(duì)下游靜葉的非定常擾動(dòng)。2 數(shù)值方法圖1 計(jì)算網(wǎng)格示意圖本文數(shù)值模擬模型為某多級(jí)壓氣機(jī)第七級(jí)原型級(jí)和彎掠動(dòng)葉改型級(jí)。采用三維N-S 求解器FINETM 模塊對(duì)壓氣機(jī)級(jí)進(jìn)行非定常數(shù)值模擬。非定常計(jì)算采用葉片約化方法，計(jì)算葉片數(shù)目約化為2∶3。計(jì)算網(wǎng)格采用Autogrid5 與IGG 生成，計(jì)算網(wǎng)格總數(shù)約250 萬，圖1 給出了計(jì)算所用的網(wǎng)格示意圖。3 動(dòng)靜葉干擾對(duì)靜葉流動(dòng)的影響本文采用非定常脈動(dòng)速度［6］來研究非定

首級(jí)靜葉與第一級(jí)動(dòng)葉表面損傷嚴(yán)重。2.2 中壓缸運(yùn)行狀況1）檢查動(dòng)葉 吊離中壓缸上缸后，發(fā)現(xiàn)第一級(jí)動(dòng)葉（全周）受硬質(zhì)合金密封面碎片撞擊，損壞較為明顯，葉片表面呈現(xiàn)不規(guī)則細(xì)小凹坑，深度為0.1～0.5mm。金屬碎片嵌入動(dòng)葉與葉頂圍帶，如圖5所示。金屬碎片大小不均，顆粒度重約0.01～1.50g。第二級(jí)動(dòng)葉表面（全周）受金屬碎片撞擊，呈現(xiàn)分散的少量輕微損傷點(diǎn)。自第三級(jí)動(dòng)葉起至末級(jí)（第十三級(jí)）動(dòng)葉，受金屬碎片撞擊損壞不明顯。檢查發(fā)現(xiàn)，末級(jí)動(dòng)葉圍帶、次末級(jí)動(dòng)葉圍帶

列燃?xì)鉁u輪第二級(jí)動(dòng)葉為研究對(duì)象，完成葉片的仿真建模、網(wǎng)格離散直至最終仿真計(jì)算的全過程。主流燃?xì)庠诮?jīng)過了高壓渦輪兩列葉柵和低壓渦輪導(dǎo)葉以后，溫度和壓力下降了很多，低壓動(dòng)葉前燃?xì)膺M(jìn)口溫度大概在1 000 K，這時(shí)只需要更加簡化的結(jié)構(gòu)就能夠達(dá)到冷卻要求。因此，省略了氣膜噴孔、內(nèi)冷通道中的擾流斜肋片以及尾緣的劈縫結(jié)構(gòu)，只保留蛇形通道。1 低壓動(dòng)葉冷卻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1.1 低壓動(dòng)葉的參數(shù)化建模低壓動(dòng)葉的造型同樣采用了以Matlab為基礎(chǔ)的自編程序以及結(jié)合UGNX軟件的曲面

析過程中,把四個(gè)動(dòng)葉中間兩個(gè)葉片所產(chǎn)生的安裝角降低了2°，以此來進(jìn)行安裝角偏差的模擬，在此將原型定義為算例1,而動(dòng)葉安裝角所存偏差情況定義為算例2。在計(jì)算過程中，靜葉與動(dòng)葉為H-O型網(wǎng)格，而支板則呈H型網(wǎng)格，且第一層網(wǎng)格y+低于10。除了滿足上述需求以外，在研究和分析過程中，還需明確邊界條件。在本次研究中，總壓呈均勻分布，而總溫為非均勻分布，其熱斑呈圓型，其圓心處于展向50%的葉高位置，且正對(duì)著靜葉的前緣，同時(shí)熱斑的直徑是靜葉進(jìn)口展高的二分之一，熱斑中心的

800/1400動(dòng)葉調(diào)整式軸流送風(fēng)機(jī)及2臺(tái)AST－1960/1400動(dòng)葉調(diào)整式軸流一次風(fēng)機(jī)，均系沈陽鼓風(fēng)機(jī)廠在引進(jìn)丹麥諾狄斯克風(fēng)機(jī)公司VARTAX動(dòng)葉調(diào)整式軸流風(fēng)機(jī)技術(shù)的基礎(chǔ)上生產(chǎn)的動(dòng)葉可調(diào)軸流通風(fēng)機(jī)系列產(chǎn)品。該系列風(fēng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)中可通過調(diào)節(jié)葉輪葉片角度來調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)出力，調(diào)節(jié)性能良好。該系列動(dòng)葉調(diào)整式風(fēng)機(jī)(如圖1所示)的液壓調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)包括風(fēng)機(jī)輪轂及內(nèi)部的動(dòng)葉組件、伺服油缸、旋轉(zhuǎn)油封、拉叉、風(fēng)機(jī)傳動(dòng)臂、伺服馬達(dá)以及液壓油站等。送風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)均采用動(dòng)葉調(diào)節(jié)方式進(jìn)行負(fù)

0/1600B，動(dòng)葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)，額定轉(zhuǎn)速990 r/min。2 現(xiàn)象描述和原因分析2.1 現(xiàn)象描述2009年2月26日，該公司3號(hào)機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷399 MW，爐膛負(fù)壓自動(dòng)回路投入，A、B引風(fēng)機(jī)開度分別為47%和53%，爐膛負(fù)壓設(shè)定值為-121 Pa。11∶00∶14，由于觸發(fā)主燃料跳閘（MFT），鍋爐滅火，2臺(tái)一次風(fēng)機(jī)跳閘， 爐膛壓力急劇下降；11∶00∶24，爐膛壓力偏差大使?fàn)t膛壓力自動(dòng)切除，A、B引風(fēng)機(jī)開度維持在41%和45%；11∶00∶26，爐膛