角部
- 含硼鋼鑄坯角裂成因分析與控制
產的含硼鋼,存在角部裂紋的問題。通過分析結晶器傳熱的特性，以及硼元素對裂紋的影響，并參考包晶鋼的相變特性，分析出含硼鋼成分處于包晶區(qū)域，鋼水在凝固結晶過程中，包晶相變δ→γ，收縮性較大，再加上結晶器角部二維傳熱不均勻的特性，極易誘發(fā)裂紋，而隨著硼元素的加入，硼與碳、氮等元素在初生奧氏體晶界處形成碳、氮化物，并在晶界析出沉淀，增加了裂紋出現(xiàn)的幾率。而爐次間溫度不均勻，會在鑄坯表層形成多次相變，使裂紋進一步擴展。結果表明：微合金元素鈦，氮元素含量、爐間溫差、結
金屬世界 2023年3期2023-07-01
- 400系不銹鋼板坯連鑄倒角結晶器的開發(fā)與應用
結晶器來改變板坯角部質量和形狀，以降低鋼帶狹縫線寬度和深度。2 倒角結晶器可行性分析為進一步改善鋼帶狹縫線的寬度，提高400系不銹鋼帶冷軋鋼帶成材率，泰山鋼鐵不銹鋼事業(yè)部大膽創(chuàng)新，對鑄坯外形實施優(yōu)化改進，在400系不銹鋼連鑄上使用倒角結晶器進行研究分析，倒角結晶器冷卻構造和形狀與直角結晶器差別較大，結晶器冷卻水強度調整是倒角結晶器在不銹鋼連鑄使用的主要技術問題，根據(jù)倒角結晶器銅板的構造和材質，結晶器冷卻水流量較常規(guī)直角結晶器的冷卻水流量增大。倒角結晶器與直
山東冶金 2022年6期2023-01-12
- 連鑄方坯角部裂紋分析和控制研究
，頻繁出現(xiàn)連鑄坯角部裂紋內部缺陷，嚴重影響連鑄坯質量控制。本文結合漢鋼公司連鑄的工藝控制情況，分析了小方坯角部裂紋缺陷的影響因素，提出了有效的工藝控制措施并優(yōu)化連鑄二次冷卻系統(tǒng)，該措施能改善連鑄坯質量并在生產實踐中得到驗證。1 工藝現(xiàn)狀漢鋼1#連鑄機自2019年6月份165 mm×165 mm方坯斷面改造后，對連鑄坯低倍試樣進行內部質量檢測，對照連鑄坯低倍缺陷評級標準分析，發(fā)現(xiàn)鑄坯存在大范圍角部裂紋缺陷，2019年6～7月份連鑄坯低倍樣檢測結果見表1。表1
重型機械 2022年5期2022-11-23
- 定寬機錘頭孔型對超低碳鋼帶邊部質量的影響
變溫度較高，板坯角部金屬在軋制過程中受冷卻水沖擊等因素的影響，角部金屬溫降偏大而提前進入(α+γ)兩相區(qū)，在軋制過程中帶鋼長度方向的邊部產生翹皮缺陷[1- 5]。唐鋼新區(qū)2050熱軋生產線生產的超低碳鋼帶邊部產生了翹皮，本文對其進行了研究分析并提出了控制措施。1 帶鋼邊部翹皮分析1.1 宏觀形貌典型的帶鋼邊部翹皮形貌如圖1所示。圖1中，(a)為黑線狀，(b)為點線狀，(c)為片狀。該缺陷大多出現(xiàn)在距帶鋼邊緣0～40 mm范圍內，點線狀和片狀翹皮較嚴重，且部
上海金屬 2022年5期2022-09-26
- 微合金鋼薄板坯連鑄邊角裂紋控制
感性高，常高發(fā)邊角部橫裂紋，從而造成薄板坯熱軋卷板邊部嚴重翹皮與爛邊等質量缺陷.對微合金鋼連鑄坯邊角裂紋產生機理和控制技術研究一直備受關注和重視.多數(shù)研究者[2-4]認為，主要原因是鑄坯凝固過程角部受二維傳熱作用溫度偏低，矯直時處于鋼的第三脆性溫度區(qū)而發(fā)生開裂形成裂紋；部分研究者[5-7]認為，裂紋與其晶間成分偏析或鑄坯振痕深度相關；亦有學者[8-9]指出奧氏體晶界析出碳氮化物而降低鋼的高溫熱塑性是造成裂紋的主因；部分研究者進一步認為微合金碳氮化物沿鑄坯表
工程科學學報 2022年9期2022-08-29
- 鋁電解槽角部陽極高度調整降低陽極毛耗實踐
mm，更換出的角部殘極A1、A2、A19、A20、B1、B2、B19和B20的高度相較中間區(qū)域陽極偏高，其消耗量小于中間區(qū)域，存在浪費現(xiàn)象。本文通過調整330 kA系列電解槽角部陽極高度，降低角部殘極高度，實現(xiàn)炭陽極充分利用，最終達到降低噸鋁陽極毛耗和增加經(jīng)濟效益的目的。1 鋁電解過程炭陽極消耗在鋁電解過程中，陽極發(fā)生以下反應[1]：Al2O3+3/(1+N)C=2Al+3N/(1+N)CO2+ 3(1-N)/(1+N)CO(1)式中，N為CO2%。由式
有色冶金節(jié)能 2022年3期2022-07-25
- 模塊裝配式組合剪力墻角部構造優(yōu)化研究
墻的研究中可以就角部局部加固進行研究，并在大量實驗和有限元模擬的基礎上提出了防屈曲鋼板剪力墻的簡化分析模型，研究了三組現(xiàn)澆混凝土內藏鋼板組合剪力墻抗震性能，結果表明，現(xiàn)澆混凝土板與內藏鋼板緊密結合，共同承擔荷載，其性能優(yōu)于普通鋼筋混凝土剪力墻[4-5]。郭彥林等提出了不同加勁方式的兩邊連接防屈曲鋼板剪力墻，并探究了各種不同構造參數(shù)對防屈曲鋼板剪力墻抗震性能的影響[6]。然而，角部的現(xiàn)澆混凝土板以及內藏鋼板在循環(huán)位移加載早期就出現(xiàn)了嚴重的局部損傷，從而導致構
廣東建材 2022年3期2022-04-13
- 鋼材折彎開裂的影響因素及改進措施
裂的位置，可分為角部開裂和中部開裂，開裂的影響因素有加工工藝不當和材料本身質量缺陷，給鋼鐵生產企業(yè)帶來不利影響。筆者通過對典型質量案例的分析、歸納和總結，并參考相關資料，分析了折彎開裂的各種影響因素，并提出了改進措施。1 折彎開裂典型試樣理化檢驗1.1 角部開裂試樣1.1.1 宏觀形貌角部開裂是折彎開裂中最常見的一種缺陷，角部開裂處通常存在毛刺、毛邊、氧割邊或等離子切割邊等。如果折彎加工時對工件邊部未進行砂磨處理或者處理不完全，就會發(fā)生角部開裂，角部開裂的
理化檢驗(物理分冊) 2022年12期2022-02-12
- 大型預焙鋁電解槽角部伸腿肥大原因分析及處理措施探討
和2055#B1角部位置出現(xiàn)伸腿肥大現(xiàn)象，車間高度重視，立即組織技術人員對所有電解槽角部情況進行測試排查，發(fā)現(xiàn)約有10%的電解槽不同程度出現(xiàn)角部伸腿肥大現(xiàn)象，針對現(xiàn)狀，車間多次召開技術專題會，深入分析探討，制定應對措施，優(yōu)化技術條件，精細操作質量，歷經(jīng)5個月，至2021年7月份，電解槽角部伸腿肥大現(xiàn)象基本消除，電解槽轉入正常運行。1 電解槽角部伸腿肥大對生產的負面影響1.1 電解槽的伸腿在鋁電解生產中，電解槽擁有一個規(guī)整穩(wěn)定的爐膛內型是電解管理最重要的管理
四川有色金屬 2022年4期2022-02-06
- Q235B鋼矩形坯結晶器錐度優(yōu)化研究
變，鑄坯容易出現(xiàn)角部裂紋和中間裂紋等缺陷［1-3］。以某鋼廠生產的Q235B鋼矩形坯為研究對象，通過低倍檢驗，發(fā)現(xiàn)鑄坯存在角部裂紋，初步分析，與結晶器錐度較小有關。對此，根據(jù)實際工況，建立Q235鋼矩形坯的熱力耦合模型，利用有限元軟件ANSYS對結晶器內鑄坯的凝固行為進行數(shù)值模擬，并根據(jù)鋼種的凝固傳熱規(guī)律，分析了工藝參數(shù)對傳熱過程的影響，以期為實際生產提供參考［4］。1 數(shù)值模型1.1 模型建立根據(jù)連鑄結晶器內鋼水凝固和結晶器銅管傳熱的特點，結合某鋼廠實際
上海金屬 2022年1期2022-01-25
- 采用LHC結晶器生產扁錠大面和角部拉裂原因分析和措施
當導致鑄錠大面和角部拉裂現(xiàn)象。圖3和圖4為常見的鑄錠表面拉裂和角部拉裂實物照片。圖3 鑄錠角部拉裂照片F(xiàn)ig.3 Corner crack of ingot圖4 鑄錠大面拉裂照片F(xiàn)ig.4 Photo of casting ingot large area crack2 鑄錠產生拉裂缺陷的原因分析拉裂的原因是當鑄錠在結晶器內凝殼的強度低于鑄錠表面和結晶器內壁接觸面的摩擦力時，就會出現(xiàn)拉裂。2.1 鑄錠角部拉裂分析現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，角部拉裂結晶器角部的角塊尖角處
有色金屬加工 2021年6期2021-12-15
- Q335B板坯外弧角裂紋成因研究及控制
板坯時，板坯外弧角部存在裂紋，由于是外弧角部存在缺陷，給鑄坯檢驗造成很大困難，減緩了鑄坯熱送節(jié)奏，影響了中厚板廠的生產效率。因此，天鋼技術中心組織對Q355B板坯外弧角部裂紋缺陷部位取樣，用于掃描電鏡及能譜分析，根據(jù)掃描電鏡及能譜檢測分析結果，確定了Q355B板坯外弧角部裂紋缺陷的成因。本文介紹了Q355B板坯生產工藝及裂紋缺陷的成因，對影響鑄坯外弧角部裂紋的因素進行了分析。通過對連鑄工藝和設備精度管理等方面的改進，使Q355B板坯外弧角部裂紋缺陷得到了有
天津冶金 2021年4期2021-08-18
- 大直徑越江盾構隧道防水密封墊角部構造優(yōu)化試驗研究
角構造采用實心的角部形式，導致角部相對剛度較大且難以完全壓縮，密封墊角部常為滲漏的多發(fā)區(qū)域。此外，在盾構管片拼裝施工過程中，管片四角常出現(xiàn)起“鼓”現(xiàn)象，甚至壓碎管片角部使其部分剝落，為角部滲漏水提供了更多不利條件。大直徑盾構隧道管片的混凝土強度等級往往較高，相比常規(guī)管片脆性更大，更容易在拼裝時發(fā)生壓碎管片角部的情況。目前，很多學者針對盾構隧道防水密封墊的防水性能開展了研究，且主要采用數(shù)值模擬和室內試驗的方法。文獻[1-7]通過數(shù)值模擬建立了防水密封墊的數(shù)值
隧道建設(中英文) 2021年7期2021-08-03
- 微合金鋼板坯角部橫裂紋成因分析及控制
35)引 言板坯角部橫裂紋是高品質微合金鋼連鑄工藝中最為突出的質量問題。為了消除角部橫裂紋缺陷對后續(xù)軋鋼工序的影響，連鑄工序被迫將大量連鑄坯下線，再進行火焰清理及切角處理，對生產順行、成本控制、質量穩(wěn)定、熱裝熱送、鋼板成材率和合同兌現(xiàn)率均產生了較大影響。本文分析了連鑄板坯角部橫裂紋的產生原因,并從鋼水成分及連鑄板坯的生產工藝設備出發(fā),分析了生產工藝設備因素對角部橫裂紋的影響,綜述了目前改善角部橫裂紋的主要措施。1 板坯角部橫裂紋缺陷特征和成因連鑄坯角部橫裂
現(xiàn)代冶金 2021年3期2021-04-04
- 鞍鋼170 mm厚鑄機大倒角結晶器優(yōu)化生產實踐
性增加，因此鑄坯角部裂紋難以控制。鑄坯角部橫裂紋發(fā)生比率相應增加，包晶鋼角裂指數(shù)一度達到175，對鑄坯直裝影響較大。鑄坯清角既增加了清理費用，又降低了軋制成材率。為了解決鑄坯角部橫裂紋，確保連鑄坯能夠滿足直接裝爐的軋制需求，四分廠從設備精度入手，在保證工藝參數(shù)的前提下，2018年初上線使用大倒角結晶器設備。使用之初鑄坯角部橫裂紋缺陷明顯減少，僅出現(xiàn)偶發(fā)現(xiàn)象，但存在結晶器銅板下口角部磨損嚴重，結晶器壽命短，鑄坯角部縱向壓痕重的問題。本文通過優(yōu)化工藝參數(shù)，提高
鞍鋼技術 2021年1期2021-03-01
- 矩形坯GCr15高碳鉻軸承鋼角部橫裂紋分析及控制
鉻軸承鋼，在鑄坯角部時常出現(xiàn)角部橫裂紋缺陷，因GCr15鋼種含碳量高原因，對于出現(xiàn)角部裂紋的鑄坯，無法進行二次清理修復，整塊鑄坯將按判廢坯進行處理。同時，由于極少部分的角裂寬度不足0.05 mm，人工肉眼檢查比較困難，一旦漏檢后軋制，將會在棒材上出現(xiàn)表面缺陷，給企業(yè)帶來重大的經(jīng)濟損失。本文通過對角部裂紋位置和形態(tài)分析，找出原因并改善工藝，基本解決角部橫裂紋缺陷的產生，提高了GCr15鋼鑄坯表面和軋后質量。1 工藝現(xiàn)狀及缺陷分析1.2 GCr15成份控制GC
遼寧科技學院學報 2020年6期2021-01-07
- 微合金鋼板坯角裂控制研究
面，發(fā)現(xiàn)內外弧的角部都存在很多角部橫向裂紋，尤其是含有鈮、鈦等微量元素的連鑄坯角部橫裂紋的缺陷發(fā)生率明顯高于不含鈮、鈦等微量元素的鋼種?，F(xiàn)實生產中，為保證微合金鋼板的合格率需對鑄坯角部進行火焰清理，該方法不僅需要投入大量人力和生產成本，而且降低了生產作業(yè)率。本文針對微合金鋼種角裂成因和預防措施進行分析研究，控制角裂發(fā)生率。1 連鑄機現(xiàn)狀1.1 連鑄機工藝參數(shù)不銹鋼公司微合金鋼板坯生產的工藝路線為：（鐵水預處理）→轉爐→RH（LF）→板坯連鑄機。板坯連鑄機為
天津冶金 2020年6期2020-12-17
- 09CrCuSb鋼連鑄坯角部裂紋的產生機制與預防措施
程中，易發(fā)生鑄坯角部橫裂紋，嚴重影響后續(xù)軋材的質量及企業(yè)效益[1]。20世紀90年代以來，國內外專家學者對微合金鋼連鑄坯角部橫裂紋的產生機制、影響因素及控制技術等進行了深入研究。基于鑄坯表面溫度控制、鑄坯表層組織控制等裂紋控制理論，開發(fā)形成了包括鑄坯二冷控制技術[2- 4]、倒角結晶器[5- 6]以及鑄坯表層組織控制[7- 9]等在內的一系列鑄坯角部裂紋控制技術，有效地控制了連鑄坯角部等表面裂紋的產生。本文借助金相顯微鏡、掃描電鏡和能譜儀對09CrCuSb
上海金屬 2020年3期2020-05-29
- Nb微合金化小方坯低倍角裂控制工藝研究
化冷鐓鋼時，低倍角部裂紋評級明顯高于普通的碳素冷鐓鋼，低倍角裂評級≥1.5級比例高達35.9%，嚴重時能夠超過2.5級。典型Nb微合金化冷鐓鋼成分見表1。表1 典型Nb微合金化冷鐓鋼成分(Wt%)本文結合Nb微合金鋼裂紋敏感性高、以及小方坯連鑄工藝裝備特點，對結晶器銅管設計、二冷配水模型、鋼水成分控制、設備改善等方面開展試驗，有效的改善了小方坯連鑄Nb微合金鋼低倍角裂問題。1 低倍酸侵試驗分析圖1為低倍酸侵試驗后典型的Nb微合金鋼低倍角部裂紋發(fā)生位置，經(jīng)過
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2020年1期2020-05-25
- 合頁結構形式對平開窗變形及疲勞壽命的影響
主要有平板合頁和角部鉸鏈2種結構形式。隨著時代的發(fā)展，各類新材料、新技術陸續(xù)出現(xiàn)在人們的生活當中。新技術的應用使得門窗的功能已經(jīng)不再僅僅是通風、采光，隔音、安全、舒適、美觀逐漸成為門窗功能的新消費元素[2]。近年來，角部鉸鏈憑借精致小巧、易于隱藏等優(yōu)勢，已逐步成為未來門窗用合頁的一大發(fā)展方向，但卻遲遲未取代傳統(tǒng)平板合頁，導致這種現(xiàn)象的原因主要有:(1)角部鉸鏈結構復雜、尺寸細小，零件質量及組裝工藝要求高；(2)角部鉸鏈安裝過程繁瑣，對施工人員技術水平要求高
山東建筑大學學報 2019年4期2019-08-30
- 倒角結晶器技術在太鋼的成功開發(fā)與應用
殼凝固過程，鑄坯角部以二維冷卻方式釋放熱量，因此角部冷卻最強，角部溫度最低。當連鑄坯進入二冷室后，角部溫度處于包晶鋼第二脆性區(qū)范圍（如圖1 所示TYPE II、Type III 區(qū)間），在原奧氏體晶界處的鐵素體膜的生成或者其上快速析出的碳氮化物的復合作用，會導致高溫塑性降低的加劇。同時，連鑄坯在經(jīng)過彎曲段和矯直段時，鑄坯角部受到強的拉應力作用，拉應力超過凝固鑄坯的高溫強度時，在坯殼振痕波谷薄弱位置被撕裂，產生角部橫裂紋缺陷[1]。為解決微合金化鋼的表面橫裂
山西冶金 2019年6期2019-03-10
- 不同途徑彩色多普勒超聲診斷子宮角部和輸卵管間質部妊娠的價值分析
1]，且其與子宮角部妊娠早期臨床表現(xiàn)相似，多有停經(jīng)史、腹痛史，伴不規(guī)則陰道流血，但兩者臨床處理方式及妊娠結局存在較大差異[2]，因此對其早期診斷尤為重要。彩色多普勒超聲是常用婦產科檢查手段，禁忌證少，適應癥廣，可清晰顯示盆腔及內器官全貌，常用篩查途徑包括經(jīng)腹部與經(jīng)陰道腔內超聲檢查等，但部分女性因腹壁較厚，導致經(jīng)腹部超聲圖像伴遠場衰減，清晰度欠佳，或因膀胱充盈不足、腸脹氣等因素導致微小病灶顯示欠佳，圖像分辨率差[3]。相對而言，經(jīng)陰道超聲探頭頻率較腹部高，且
中國實驗診斷學 2019年2期2019-03-01
- 鐵塔用460 MPa級大型角鋼的組織與性能
，在角鋼的邊部、角部切取金相、拉伸和沖擊試樣，取樣位置見圖1。拉伸試樣和沖擊試樣均為縱向試樣，沖擊試樣尺寸為10 mm×10 mm×55 mm，拉伸試驗在Z1200材料試驗機上進行，沖擊試驗在ZBC2602全自動沖擊試驗機上進行。沖擊試驗溫度為20、0、-20 、-40 、-60、-80和-100 ℃，每一試驗溫度測3個試樣，取平均值。測定每組沖擊試樣的脆性斷面率，并根據(jù)脆性斷面率判斷鋼的韌-脆轉變溫度(FATT50)[6]。金相試樣經(jīng)研磨、拋光和腐蝕后，
上海金屬 2019年1期2019-01-30
- 經(jīng)陰道彩超對子宮角部妊娠的臨床診斷價值分析
14000）子宮角部妊娠在臨床上并不多見，主要是指受精卵在子宮與輸卵管交界處的子宮宮角處著床[1]，由于胚囊周圍分布著豐富的血管，如果發(fā)生破裂，十分容易引起孕婦出血性休克。子宮角部妊娠早期缺乏典型的臨床癥狀，診斷的難度較大，本研究旨在分析經(jīng)陰道彩超對子宮角部妊娠的臨床診斷價值，報道如下。1 資料與方法1.1 一般資料：收集2014年4月至2017年6月疑似子宮角部妊娠患者52例，年齡24～30歲，平均（25.27±5.14）歲，停經(jīng)時間41～72 d，平均
中國醫(yī)藥指南 2019年21期2019-01-07
- 結晶器窄面銅板結構優(yōu)化設計
感性鋼種時，鑄坯角部附近多出現(xiàn)表面縱裂以及少量橫裂、星狀裂紋等缺陷。根據(jù)國內的生產經(jīng)驗，該類型鑄坯角部缺陷和連鑄工藝、設備的合理性都有不可密切的關系。通過改善連鑄工藝參數(shù)，如結晶器一次冷卻水量、二冷噴水參數(shù)優(yōu)化，設備對弧參數(shù)調整均可改善鑄坯質量[1-2]，特別是近年來研發(fā)的內倒角銅板改善鑄坯角部缺陷尤為突出[3-4]。 本文基于凝固計算回歸，研發(fā)一種外倒角式窄面銅板結構，相比內倒角結晶器銅板，通過增加銅板角部中下部空氣熱阻保證連鑄坯角部的緩冷，減少或消除鑄
重型機械 2018年6期2019-01-07
- 小方坯球扁鋼鑄坯角部橫裂紋控制措施
缺陷，鑄坯也存在角部橫裂紋。為了提高球扁鋼鑄坯的軋制合格率，鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠分析了球扁鋼小方坯鑄坯角部橫裂紋產生的原因，優(yōu)化了Al、N含量和結晶器振動參數(shù)，結果鑄坯角部橫裂紋明顯減少。1 缺陷形貌及原因分析1.1 鑄坯缺陷宏觀形貌及分析球扁鋼鑄坯的工藝流程為：鐵水預處理→轉爐冶煉→LF爐精煉→小方坯連鑄（180 mm×180 mm）。采用兩種方法清理有裂紋的鑄坯角部，一種是人工手持火焰槍清理，另一種是將鑄坯放到修磨床機械修磨。圖1為清理后的鑄坯角部
鞍鋼技術 2018年5期2018-10-08
- 三廂后蓋總成質量控制與零件設計優(yōu)化
的后蓋總成存在的角部尺寸塌陷和激光焊區(qū)域尺寸偏差問題，創(chuàng)造性的從零件結構設計的角度出發(fā)，討論哪種結構的設計可以避免或者改善上述的一些尺寸問題，從而在今后的新產品設計開發(fā)階段就可以把這些有利的信息應用進去，提高產品設計的成熟度。2.角部塌陷問題分析及優(yōu)化方案三廂后蓋在折邊時經(jīng)常會遇到一個問題，就是后蓋后部的兩個尖角在折邊之后出現(xiàn)角部塌陷，影響尺寸匹配的同時，也會出現(xiàn)表面缺陷，如圖1所示。圖1 后蓋角部塌陷在檢查折邊工藝和折邊設備之后，發(fā)現(xiàn)后蓋的后部尖角的設計
世界制造技術與裝備市場 2018年4期2018-09-28
- 三廂車后蓋總成質量控制與零件設計優(yōu)化
型后蓋總成存在的角部尺寸塌陷和激光焊區(qū)域尺寸偏差問題，創(chuàng)造性地從零件結構設計角度出發(fā)，討論哪種結構的設計可以避免或改善上述的一些尺寸問題，從而在今后的新產品設計開發(fā)階段就可以把這些有利的信息應用進去，提高產品設計的成熟度。2. 角部塌陷問題分析及優(yōu)化方案三廂后蓋在折邊時經(jīng)常會遇到一個問題，就是后蓋后部的兩個尖角在折邊后出現(xiàn)角部塌陷，影響尺寸匹配的同時也會出現(xiàn)表面缺陷，如圖1所示。在檢查折邊工藝和折邊設備后，發(fā)現(xiàn)后蓋后部尖角的設計狀態(tài)就是不折邊，僅僅是通過角
金屬加工(熱加工) 2018年3期2018-03-22
- 連鑄矯直區(qū)不同角部形狀板坯表面溫度的數(shù)值模擬
)連鑄矯直區(qū)不同角部形狀板坯表面溫度的數(shù)值模擬孟德弟1,2王明林2張 慧2袁守謙1(1.西安建筑科技大學冶金學院，陜西西安 710055；2.鋼鐵研究總院連鑄技術國家工程研究中心，北京 100081)倒角結晶器是避免連鑄坯角部橫裂紋的產生、改善角部質量的新技術。通過ANSYS數(shù)值模擬，計算了不同角部形狀的板坯在連鑄矯直區(qū)的溫度分布情況，分析了倒角角度、倒角面長度對板坯角部溫度及其熱塑性的影響。結果表明，倒角鑄坯在提高角部溫度和溫度均勻性方面效果明顯，鑄坯角
上海金屬 2017年4期2017-09-28
- 《說文解字》角部字所反映的酒器文化
言學《說文解字》角部字所反映的酒器文化曹子男（揚州大學文學院，江蘇揚州225000）《說文解字》角部共收釋39個字，其中角、觵、觶、觛、觴、觚六字均與“角”制器物有關。通過對這些角部字的形、意分析，可以看到商周時期部分酒器的形制及其社會功能等文化特質?！娟P鍵詞】《說文解字》；角部；酒器；文化東漢許慎《說文解字》角部共收釋39個字（包括“角”字在內）。其中角、觵（?。⒂z、觛、觴、觚這六個字均與“角”制器物有關?！墩f文解字·角部》：“角，獸角也，象形?！苯?，
重慶文理學院學報（社會科學版） 2017年3期2017-03-28
- 不全流產型子宮角部妊娠MRI 1例
浩不全流產型子宮角部妊娠MRI 1例曹 鑫 方 強 史 浩妊娠，異位；磁共振成像；流產，不全；病例報告1 病例簡介女，36歲。主訴：26 d前行人流清宮術，術后10 d陰道流大量黃色異味液體。實驗室檢查：血人絨毛膜促性腺激素2090 IU/L。超聲檢查：宮腔底部探及不均勻偏強回聲，邊界不清，見小囊樣腫塊，大小約52 mm×33 mm；彩色多普勒超聲顯示血流豐富；MRI檢查見圖1A～D。宮腔鏡見宮腔內膜增厚，左側宮壁近宮底部及左側子宮角部可見深紫色血塊與宮壁
中國醫(yī)學影像學雜志 2016年11期2016-12-27
- 大圓角銅管在方坯連鑄中的研究和應用
mm斷面連鑄坯角部溫差大的情況，數(shù)值模擬并分析了造成角部溫差大的原因，并通過使用大圓角銅管，解決了連鑄坯角部溫差大的缺陷，改善了連鑄坯的表面質量。根據(jù)大圓角銅管在不同斷面及不同鋼種上的試驗與生產情況，總結了大圓角銅管目前存在的問題，即對于拉速較高的小方坯連鑄坯，大圓角銅管容易導致偏離角凹陷及角部裂紋缺陷。大圓角銅管 連鑄 角部溫差 數(shù)值模擬numerical simulation結晶器是連鑄機的核心設備，進入到結晶器內的高溫鋼水在此過程中形成初生固態(tài)坯殼
上海金屬 2016年6期2016-09-05
- 連鑄倒角結晶器生產實踐
角結晶器改善鑄坯角部傳熱，將鑄坯矯直溫度提高到920 ℃以上，有效避開了鋼低溫脆性區(qū)間，同時減少了彎曲矯直過程角部受力，鑄坯角橫裂缺陷得以有效控制。作為新工藝，使用過程出現(xiàn)角部縱裂、邊部壓痕等缺陷，通過冷卻水調整、錐度優(yōu)化、足輥參數(shù)調整等，鑄坯角部質量缺陷得以消除，達到鑄坯的表面質量控制效果。倒角結晶器 角部縱裂紋 角橫裂 邊部壓痕 錐度0 概述安鋼雙流板坯生產包晶、亞包晶系列微合金鋼，坯料經(jīng)1 780熱連軋后出現(xiàn)嚴重邊部結疤缺陷，造成批量降級改判等重大損
河南冶金 2016年5期2016-02-21
- 垂體后葉素在腹腔鏡子宮角部妊娠切開取胚術中的應用價值分析
葉素在腹腔鏡子宮角部妊娠切開取胚術中的應用價值分析熊夏思目的 分析垂體后葉素在腹腔鏡下子宮角部妊娠切開取胚術中的應用價值。方法 選取未破裂型宮角部妊娠患者86例，隨機分為實驗組(n=44)和對照組(n=42)，均行腹腔鏡下宮角部妊娠切開取胚術。實驗組在術前先將垂體后葉素6U注射于子宮角部妊娠基底處做預處理，再行腹腔鏡下子宮角部妊娠切開取胚術；對照組未做預處理。比較2組患者術中出血量、止血時間、手術時間、住院天數(shù)及血HCG下降程度。結果 實驗組患者術中出血量
當代醫(yī)學 2015年18期2015-07-31
- 住宅建筑中L 形樓板受力分析及設計
了討論，分析了其角部的應力集中程度，并結合實際給出了設計建議，為類似工程設計提供了參考依據(jù)。住宅，樓板，受力，設計1 概述基于三個基本假設，彈性力學給出了基于小撓度彎曲理論的薄板的解析解，可以求出彎矩，撓度［1］。對于工程中的多數(shù)形狀規(guī)則的板，如矩形，圓形，彈性力學解答可以滿足要求，但是在住宅建筑中有較多非規(guī)則形狀板，以L形最為常見，如圖1所示。工程中通過在角部加輻射鋼筋的方法考慮應力集中的影響。圖1 住宅中的L形板2 L形板受力分析分別建立5個L形樓板模
山西建筑 2015年29期2015-06-09
- 連鑄板坯角部橫裂紋產生原因與控制
要求也更加嚴格。角部橫裂紋是連鑄坯較嚴重的表面缺陷之一，常出現(xiàn)在包晶鋼和含Al、Nb、V、Ti和B等微合金元素對裂紋敏感性強的鋼種，在鑄坯上多呈 “跨角裂”形式，加熱和軋制后，角部缺陷可傳遞到熱軋板卷上，使其邊部產生翹皮缺陷，嚴重時鋼卷邊部開裂，引起嚴重的質量事故［1］。角部橫裂紋發(fā)生于連鑄坯角部的晶間，屬于晶間裂紋，常常被氧化鐵所覆蓋，因此難以檢查和清理，增加鑄坯降級量和報廢量。目前，對角部橫裂紋多采用火焰清理的方式進行挽救，但當裂紋較深時，火焰清理也無
鞍鋼技術 2015年2期2015-04-25
- 帶運動可控式凹模的直齒輪精鍛成形研究
齒形(特別是上下角部)充填困難，單純依靠增大工作載荷來迫使上下角部齒形充填，將會惡化模具的工作條件，導致凹模開裂。本文為了改進角部充填，設計了一種齒形凹模運動可控式齒輪精鍛成型裝置，通過彈性和定位元件實現(xiàn)了齒形凹模在成形過程中隨上模一起運動、不動、以上模的一半的速度運動、開始不動終鍛隨上模運動和開始隨上模運動而終鍛不動等多種運動方式，通過有限元和實驗研究了齒形凹模不同運動方式下對齒形角部充填的影響，研究結果表明:采取合適的方式控制齒形凹模的運動，使得阻礙角
重型機械 2015年3期2015-04-09
- 子宮角部妊娠破裂并穿透性胎盤植入一例
42000）子宮角部妊娠破裂并穿透性胎盤植入一例謝勇軍，劉雪琴，潘桂萍（湖北醫(yī)藥學院附屬太和醫(yī)院產科，湖北 十堰 442000）子宮角部妊娠；子宮破裂；死胎；穿透性胎盤植入子宮角部妊娠是臨床較為少見的一種特殊部位妊娠，指受精卵種植在近子宮與輸卵管口交接處的子宮角部[1]，其最危險的結局是子宮破裂。子宮角部妊娠破裂發(fā)生率較高，有文獻報道達到45%[2]。子宮角部妊娠破裂多因早期誤診而延誤或錯誤治療所致，故早期診斷，及時正確處理是預防角部妊娠破裂的關鍵。穿透性
海南醫(yī)學 2015年3期2015-03-19
- 寬厚板邊部折疊線形成機理及控制方法
查，鑄坯表面及邊角部質量良好，未發(fā)現(xiàn)角部縱裂紋、角部橫裂紋等缺陷。為驗證鑄坯角部軋制前后的位置變化，首先在試驗連鑄坯的角部固定位置鉆孔。鉆孔位置如圖1所示，孔徑為φ5 mm，孔深20 mm，孔內填充耐火泥；同正常連鑄坯一同進入加熱爐進行加熱。鋼板軋制后，根據(jù)耐火泥的分布情況觀察鋼板表面試驗孔洞的位置變化。(3) 倒角連鑄坯軋制試驗圖1 連鑄坯的鉆孔位置為了控制連鑄坯的角部裂紋，提高鋼板的邊部質量，開展了新型的倒角結晶器技術控制中厚板邊直裂的研究工作。倒角結
金屬世界 2014年2期2014-12-30
- 連鑄板坯倒角結晶器及應用
一、概述連鑄板坯角部橫裂紋缺陷是國內外鋼鐵企業(yè)面臨的共性難題，角部橫裂紋能夠引起軋后板材邊部裂紋缺陷，嚴重的直接造成板材報廢。目前從各鋼鐵企業(yè)連鑄板坯生產情況來看，角部橫裂紋發(fā)生率最佳控制值在4%～5%，首秦連鑄板坯角部橫裂紋發(fā)生率較高，曾采取工藝優(yōu)化措施，如控制鋼水氮含量、微鈦合金化處理含鈮鋼、調整結晶器保護渣性能、采用結晶器非正弦波振動、優(yōu)化連鑄二冷配水及提高連鑄設備安裝精度等，使角部橫裂紋發(fā)生率有所降低，但平均發(fā)生率仍在10%以上，不能從根本上解決連
設備管理與維修 2014年8期2014-12-25
- 連鑄板坯倒角結晶器的應用實踐
311)連鑄板坯角部橫裂紋缺陷是國內外鋼鐵企業(yè)面臨的共同難題，角部橫裂紋能夠引起軋后板材邊部裂紋缺陷，嚴重的會直接造成板材報廢。目前從各鋼鐵企業(yè)連鑄板坯生產情況來看，角部橫裂紋發(fā)生率最低控制在4%～5%。而首秦公司連鑄板坯角部橫裂紋發(fā)生率較高，采取了一系列工藝優(yōu)化措施后，如控制鋼水氮含量、微鈦合金化處理含鈮鋼、調整結晶器保護渣性能、采用結晶器非正弦波振動、優(yōu)化連鑄二冷配水及提高連鑄設備安裝精度等，角部橫裂紋平均發(fā)生率仍在10%以上，最終只能采取切角方式處理
中國重型裝備 2014年4期2014-08-08
- 陰道B超診斷子宮角部妊娠87例
34020）子宮角部妊娠較為罕見，是一種特殊部位的妊娠，是胚胎種植在接近子宮與輸卵管開口交界處的宮角部的子宮腔內的妊娠，從嚴格的定義上不屬于異位妊娠 （也稱宮外孕），實屬宮內孕的范疇［1］。因宮角部組織薄，又是子宮血管、卵巢動靜脈及輸卵管血管吻合處，血運豐富，孕卵種植在此處，隨著孕周增長，宮角肌層變薄，一旦肌層破裂，造成失血性休克甚至危及生命。該病臨床表現(xiàn)缺乏特異性，診斷比較困難，容易誤診，故早發(fā)現(xiàn)、早治療，避免并發(fā)癥的發(fā)生至關重要［2］。本文通過87例聲
長江大學學報(自科版) 2014年18期2014-03-27
- 子宮角部妊娠1例
宮內節(jié)育器，子宮角部妊娠，卵巢囊腫”。查血β－HCG 1399mIu／ml。入院后B超動態(tài)監(jiān)測孕囊情況。11月2日B超介導下刮宮失敗，探針無法探及孕囊著床部位。取出避孕環(huán)1枚，宮內刮出物送病檢，提示“蛻膜組織”。血β－HCG上升至2877mIu／ml。11月7日復查B超提示“子宮角部妊娠，孕囊12mm×7mm，子宮角部肌層厚2mm”，不排除“輸卵管間質部位妊娠”或“孕囊破裂”可能。于11月8日剖腹探查，見左側子宮角部明顯凸出，表面呈紫藍色，質軟，無破潰，同
長江大學學報(自科版) 2013年21期2013-03-31
- AP1000核電廠CA模塊轉角部位承載力分析
核電廠CA模塊轉角部位承載力分析霍昌盛 劉建衛(wèi) 李韶平（上海核工程研究設計院 上海 200233）基于ABAQUS有限元分析軟件，對AP1000核電廠中的CA模塊轉角部位在不同內力工況下進行了詳細的有限元分析，分析研究了CA模塊轉角部位在不同內力工況下的破壞部位及破壞狀態(tài)，得到了不同內力工況下CA模塊轉角部位的承載力—位移曲線及極限承載力。分析研究了軸向力對結構模塊轉角部位的承載力的影響，以及模塊中剪力釘?shù)氖芰μ匦?，對鋼板與混凝土的共同受力進行了研究，對結
核技術 2013年4期2013-02-24
- 方坯角部縱裂漏鋼原因分析及改進*
份有限公司)方坯角部縱裂漏鋼原因分析及改進*杜玉蘭 劉炳堂 張靜坡 張學田(安陽鋼鐵股份有限公司)結合長期的生產實踐，分析了小方坯表面角部縱裂漏鋼形成機理、產生原因，通過強化生產管理，規(guī)范操作行為，開展技術革新活動，制定和落實整改預防措施，取得了顯著效果。方坯 角部縱裂 漏鋼分析0 前言安鋼第二煉鋼廠3#方坯連鑄機，是集團公司投產最早的小方坯連鑄機，已連續(xù)運行二十七年有余，雖經(jīng)多次技術改進，但工藝及裝備水平仍然比較落后。目前，在高拉速、快節(jié)奏、高生產率的情
河南冶金 2012年1期2012-12-07
- 板坯裂紋發(fā)生原因分析及處理
一般發(fā)生在板坯的角部和板坯的上下表面。現(xiàn)就裂紋部位的不同，對裂紋進行分類分析。2.1 板坯角部裂紋的現(xiàn)狀板坯的裂紋部位一般發(fā)生在板坯的角部和板坯的上下表面。通過對角部裂紋的現(xiàn)狀及危害進行跟蹤檢驗分析后，發(fā)現(xiàn)同一澆次會出現(xiàn)角部的橫向裂紋與縱向裂紋同時存在的情況，角部橫向裂紋主要分布在鑄坯上下表面棱邊上，嚴重時密集分布，更為嚴重時可沿鑄坯厚度方向開裂，裂紋寬度可達1.5 mm以上，深度可達10 mm以上。角部縱向裂紋分布于鑄坯寬面與窄面交界的棱邊上,一般產生在
天津冶金 2012年6期2012-10-23
- 微合金鋼連鑄坯角部橫裂改善實踐
，微合金鋼連鑄坯角部橫裂缺陷一直是影響熱軋中板表面質量提高的一大因素。經(jīng)過近年來的不斷工藝摸索并經(jīng)多次改善實踐，太鋼煉鋼二廠南區(qū)碳鋼連鑄坯角部橫裂缺陷得到了明顯改善。煉鋼二廠南區(qū)碳鋼線以脫硫鐵水為主原料，采用頂?shù)讖痛缔D爐+RH生產流程，主要生產對低S、P、C、N、O要求較嚴的品種鋼。在三臺連鑄機中，1#連鑄機和2#連鑄機為上世紀80年代和90年代引進的奧鋼聯(lián)設備，連鑄坯角部橫裂現(xiàn)象嚴重，時常出現(xiàn)批量缺陷。2011年初通過改善并穩(wěn)定控制一冷水、二冷水水平，使
河南冶金 2012年6期2012-10-13
- 子宮角部妊娠的34例的臨床診斷治療分析
腹腔鏡的使用子宮角部妊娠能及早發(fā)現(xiàn)。在臨床上宮角妊娠通常與輸卵管間質部妊娠發(fā)生混淆,且對其進行鑒別的難度非常大。子宮角部妊娠可繼發(fā)多種并發(fā)癥，會對婦女的健康和生命造成十分嚴重的威脅[1]。為了對出現(xiàn)子宮角部妊娠的患者進行有效診斷和治療，尋找最佳臨床診療方案，進一步提升臨床診斷的準確率，使患者病情能夠得到更加控制和治愈。該研究選取2004年8月—2011年8月期間在該院就診的臨床確診為子宮角部妊娠的34例患者，將其隨機平均分為兩組，分別采用不同方法進行治療；
中外醫(yī)療 2012年36期2012-07-17
- 中厚板連鑄坯表面角部橫裂紋成因分析與預防措施
中厚板連鑄坯表面角部橫裂紋成因分析與預防措施李黑山，陳 蒙寶鋼股份，上海 201900中厚板連鑄坯表面角部橫裂紋是一種常見的鑄坯表面缺陷。本文結合寶鋼羅涇二號連鑄機鑄坯實際生產情況和鑄坯實物質量情況，初步分析了鑄坯表面角部橫裂紋成因，從鑄機設備狀態(tài)、鋼種化學成份、工藝參數(shù)等幾個方面提出了預防措施，指導生產管理和操作，有效控制中厚板連鑄坯表面角部橫裂紋的產生。中厚板連鑄坯；角部橫裂紋；成因；預防措施0 引言目前，寶鋼羅涇二號連鑄機生產的鑄坯存在表面角部橫裂缺
科技傳播 2011年1期2011-09-23
- 子宮雙重捆綁術治療產后出血12例療效觀察
胎盤位于子宮右側角部,角部收縮乏力出血。表1 病人的臨床資料1.2 治療方法 對在剖宮產術中因宮縮乏力導致產后出血的產婦,將子宮娩出腹腔,經(jīng)按摩子宮、促宮縮藥物常規(guī)治療后子宮仍不收縮,且大量出血,實施子宮 B-Lynch縫合術,觀察10～20min后仍有明顯活動性子宮出血者,實施雙重捆綁縫合術,具體方法如下:于第1次縫合線下,外側0.5～1cm處行雙重縫合,方法同B-Lynch縫合,使子宮體部的4條可吸收線均勻分布;對一側宮角部出血者,可在出血側雙重縫合,
醫(yī)學理論與實踐 2011年3期2011-01-29
- 優(yōu)化二冷制度實現(xiàn)寬板坯角部復熱的研究
域的活躍性較低,角部極易出現(xiàn)結冷鋼現(xiàn)象[1-2]。在二冷區(qū),鑄坯角部受到厚度、寬度兩個方向的冷卻,兩向傳熱在角部的疊加使得鑄坯角部受到的冷卻強度大于寬面其他區(qū)域,導致鑄坯角部溫度進一步偏低,且這一現(xiàn)象隨鑄坯斷面寬度的增大而越趨明顯[3]。連鑄中,鑄坯的表面溫度控制曲線一般是以鑄坯面部溫度為依據(jù),若鑄坯角部溫度比面部溫度低很多,當鑄坯面部溫度滿足冶金準則需要時,角部溫度卻可能處于低溫脆性區(qū),受彎曲或矯直應力時鑄坯角部就有可能產生裂紋缺陷,導致最終產品質量降低
武漢科技大學學報 2011年4期2011-01-23
- EH36鋼連鑄坯角部橫裂熱模擬試驗研究
EH36鋼連鑄坯角部橫裂熱模擬試驗研究竇力威1,2,于賦志2,魏 國1,丁智敏1,沈峰滿1(1.東北大學 材料與冶金學院,沈陽 110004;2.鞍鋼股份有限公司 技術中心,遼寧 鞍山 114001)針對某鋼廠 EH36鋼 300 mm厚連鑄板坯的角部橫裂問題,應用 Gleeble—3800熱模擬試驗機研究了EH36鋼的缺口試樣在結晶器與二冷矯直區(qū)分別產生裂紋的差異.研究表明,結晶器產生的裂紋特征與二冷矯直區(qū)產生的裂紋特征在氧化程度上有著顯著差異,據(jù)此可以
材料與冶金學報 2010年4期2010-12-28
- 手筋篇①
較大。最討厭的是角部還沒有完全活凈，以后恐怕還要被搜刮，黑棋難以接受。圖四：既然討厭白A位托角，黑1補角如何呢?白2斷是預先留有的手段，黑3征吃后白4再斷。局部獲利不小。正解圖：實戰(zhàn)中張栩的黑1靠時機恰到好處，此手令白棋痛苦萬分!下面我們來看一下這招棋到底妙在何處。圖五：白2頂可確保局部活棋，不過這樣黑棋先手便宜后再7位補角便可滿意。黑1與白2交換看上去不起眼，卻便宜了6目之多，白棋斷然不能接受。實戰(zhàn)進行圖：實戰(zhàn)白棋不堪凌辱，只有2位先接住再說。不過這樣白
棋藝 2009年9期2009-05-21
- 二次定型
看白先動手,這個角部的各種定型方法。白大致走A、B兩點。圖二:白1點三·3(上圖A位)。黑2、4、6常見走法。本圖白方得角,黑方爭得先手,雙方滿意。圖三:黑4從這邊扳,行至白9。黑如不能有效攻擊白△兩子,實空稍損。圖四:本圖白5接住7少飛一路,黑外勢較厚,黑14虎后,A位斷點并不嚴厲。圖五:白1托角(圖一的B位)是照顧下邊的常見走法。黑4連扳積極,但易落后手。至黑8補,兩不吃虧。圖六:白7先扳頭,黑8如退接,白再于9位接,棋形優(yōu)于上圖。圖七:黑4粘,雖是先
棋藝 1999年21期1999-06-14
- 二次定型
走的。白棋保留在角部的各種手段，而黑棋則瞄著B位的打入。圖二：黑1雖是俗手，但3、5扳接后角部味道變好?？扇绱硕ㄐ秃诼浜笫郑褺位仍然不凈，所以在實戰(zhàn)中較少見。圖三：黑1打入是有力的一手，我們本期就此型進行一下探討。白2是重視下邊的下法(走A位亦如此)，黑3緊湊，以下演變至白12，黑白各有所得，兩分。圖四：白2上面壓是取勢的下法。黑3、5、7則掏掉白棋下邊，進行至白12時，黑若A位擋，則白13，黑B，此型黑雖然掏空白地，但可利用處較多(C位曲后D位尖角)，
棋藝 1999年19期1999-06-14
- 二次定型
兩邊逼住后，這個角部就有了種種第二次定型的手段。圖二：在劫材有利時，白1直接點三·3，意在徹底掏空黑角，嚴厲!圖三：黑棋看到劫材不夠，可采取6位點的手法，形成轉換，至黑16，摧毀白左邊拆二，結果黑不壞。圖四：白1點入，黑2應本手。但黑4上長想全殲白棋，錯誤，至白7，黑無應手。白4應于5位單立，白大至在A位關補，雙方可下。圖五：白1碰，也是侵分一法。黑2上扳，至白9，今后留有A位夾的手段，黑不能滿意。圖六：黑2下扳正著。白7扳頭，黑8渡回。征子若對白不利，白
棋藝 1999年17期1999-06-14
- 二次定型
應付一下，以確保角部安全。圖二：上圖白如脫先，本圖黑1點入嚴厲，雙方進行至白8補活，黑大獲成功。圖三：白棋本圖采用4長6扳的手法雖然把頭走暢，但黑也順勢走厚，白仍不能滿意。看來白棋圖一局面下脫先不好。第二型：這是一間低夾走成雙飛燕后形成的局面。圖四：白1立下多送一子，符合"三路之子棄兩個"的棋理格言。待黑2應后，白3打痛快!今后視局面可選擇A位壓或B位尖，占盡便宜。第三型：走雙飛燕的白方不滿意第一型的結果而改走本型。白12并不多見，似有投石問路之意。圖五：
棋藝 1999年23期1999-06-14